ES2216613T3 - Correa de transmision de energia motriz. - Google Patents
Correa de transmision de energia motriz.Info
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Abstract
Una correa dentada de transmisión de energía motriz (10) adecuada para el funcionamiento a temperaturas inferiores a aproximadamente -30ºC, y adaptada para acoplarse a una polea, que comprende una parte de cuerpo de la correa principal (12), una parte de contacto de la polea (16, 18) integral con la mencionada parte del cuerpo, medios de tracción (20) dispuestos en la mencionada parte del cuerpo, en la que al menos una parte de la mencionada parte del cuerpo principal y la mencionada parte de contacto de la polea comprende una composición elastomérica que comprende 100 partes en peso de al menos una goma de copolímero conteniendo el grupo nitrilo parcialmente hidrogenado; y caracterizada porque la mencionada goma de copolímero comprende: (a) aproximadamente del 5 al 40% de unidades de monómero de nitrilo insaturado; (b) aproximadamente del 1 al 80% de unidades de al menos un monómero que tiene la característica de rebajar la temperatura de transición del vidrio de la mencionada goma; (c)hasta aproximadamente el 20% de unidades de monómero de dieno conjugado; y (d) siendo la diferencia unidades de monómero de dieno conjugado hidrogenado; y porque la mencionada composición elastomérica comprende además de aproximadamente 0, 5 a 50 partes por ciento en peso de la mencionada goma de un refuerzo de fibra seleccionada a partir del grupo que comprende fibras troceadas o fibriladas.
Description
Correa de transmisión de energía motriz.
La presente invención está relacionada
generalmente con las correas de transmisión sin fin de energía
motriz que tienen una excelente durabilidad a alta temperatura, así
como también una resistencia significativamente mejorada contra el
agrietamiento a baja temperatura. Más particularmente, la invención
está relacionada con las correas de transmisión sin fin de energía
motriz y el proceso para la misma, fabricada a partir de grupo con
contenido de nitrilo reforzado con fibras, goma de copolímero
altamente saturado, el cual muestra un excelente equilibrio de
resistencia a alta temperatura, excelente durabilidad de la correa,
y resistencia contra el agrietamiento a baja temperatura. La
invención está relacionada además con las correas síncronas y las
correas de transmisión de energía friccionales, fabricadas a partir
de un grupo que contiene nitrilo reforzado con fibras, goma de
copolímero altamente saturado, que muestran una excelente
durabilidad de la correa, y un rango de servicio de aproximadamente
40ºC a 140ºC.
Las correas de transmisión utilizadas con poleas
dentadas (o piñones o roldanas) son bien conocidas en el arte. Las
correas más ampliamente utilizadas de estas correas dentadas son las
denominadas correas síncronas o correas de transmisión asistida. Es
bien conocida la utilización de una correa dentada para proporcionar
la sincronización entre dos ejes giratorios, comprendiendo la correa
una sección de superficie posterior, una pluralidad de dientes
separados entre sí y dispuestos frente a la mencionada sección de la
superficie posterior, por lo que se forma una parte plana entre los
surcos de dos dientes adyacentes, una capa de tracción en contacto e
interpuesta entre la mencionada sección de la superficie posterior y
la mencionada pluralidad de dientes y preferiblemente cubriendo cada
uno de los mencionados dientes y cada una de las mencionadas partes
planas entre surcos, en la que la superficie posterior y la
pluralidad de dientes están hechos de un material elastomérico.
Ciertas aplicaciones, a modo de ejemplo en aplicaciones en
automóviles, exigen altas demandas de correas de transmisión de
energía motriz, incluyendo un alto grado de durabilidad y un amplio
rango de temperaturas de servicio.
Durante el funcionamiento, la correa dentada de
transmisión de energía motriz está sujeta para la mayoría de los
esfuerzos en el fondo de cada diente cuando están engranadas con los
dientes complementarios de la polea para transmitir la energía
motriz. Puesto que este esfuerzo está mantenido substancialmente por
el material elastomérico, el material posee ventajosamente un alto
módulo, de forma que la correa dentada pueda soportar una alta
carga. Es conocido el incrementar la cantidad de relleno, por
ejemplo negro de carbón en el material elastomérico de la correa
para incrementar el modulo de la goma vulcanizada. No obstante, el
incremento del contenido de relleno es conocido como que afecta
negativamente a las prestaciones de la correa a los impactos, tanto
en altas como en bajas temperaturas. La deficiente resistencia al
envejecimiento en altas temperaturas, así como la deficiente
capacidad a bajas temperaturas en una correa síncrona, se manifiesta
por la formación de grietas en la sección de la superficie
posterior.
Se ha sugerido también el incorporar medios de
reforzamiento de fibras en la matriz de los componentes
elastoméricos de la correa, para incrementar la resistencia de corte
de los dientes. Han surgido algunas críticas a la aplicación
práctica de esta técnica con respecto a su impacto en la resistencia
a la tracción de la correa. Las correas síncronas han sido
fabricadas típicamente mediante uno de los tres métodos siguientes:
el método de dientes extruídos, tal como se expone por Case en la
patente de los EE.UU. número 2507852, el método de preformación de
dientes según lo descrito por Geist y otros en la patente de los
EE.UU. número 3250653, o mediante el método de flujo pasante según
lo descrito por Skura en la patente de los EE.UU. numero 3078206.
Con respecto a la carga de fibras del elastómero de la correa, se ha
observado que en la práctica las correas dentadas reforzadas con
fibras preparadas mediante el método de flujo pasante de Skura
muestran una resistencia a la tracción reducida, debido a que los
miembros de tracción tienen que estar más separados entre sí
adicionalmente que con respecto a las correas de elastómeros
cargados sin fibras, para permitir que el material elastomérico
rellenado de fibras fluya a través de los miembros de tracción.
Según se ha observado anteriormente, las correas
de transmisión de energía motriz utilizadas a modo de ejemplo en las
correas síncronas de automóviles son precisas en general para
funcionar a temperaturas bajas y altas en forma incremental. Las
correas síncronas pueden ser utilizadas, por ejemplo, para el
accionamiento del eje de levas de un automóvil. No es inusual que la
temperatura operativa de la correa alcance 140ºC en dichas
aplicaciones. El material elastomérico utilizado para la superficie
posterior y la pluralidad de dientes vulnerables al envejecimiento
por el calor en tales rigurosos entornos, puede dar lugar a un
fuerte agrietamiento y a un fallo prematuro.
Se ha sugerido cargar el material elastomérico de
la correa con ciertos tipos de fibras para mejorar la resistencia a
las altas temperaturas de la misma. La adición de fibra al
elastómero no vulcanizado, no obstante, tiene el efecto de
incrementar tanto la viscosidad del material no vulcanizado, y el
módulo, es decir, la dureza o rigidez del material en el estado
vulcanizado. En climas fríos, las temperaturas ambiente pueden
alcanzar -40ºC o inferiores. Cuanto más alto sea el módulo y la
dureza de un material elastomérico, no obstante, más pobre será su
flexibilidad a las bajas temperaturas y la resistencia al
agrietamiento.
Las patentes de los EE.UU. números 5250010 de
Kishima y otros, y 5254050 de Nakajima y otros, muestran las pruebas
experimentales ejecutadas en correas trapezoidales en V, para medir
la resistencia al calor y el rango de la resistencia a bajas
temperaturas desde -30ºC a 130ºC, y de -30ºC a 120ºC,
respectivamente, pero no exponen una correa de transmisión de
energía motriz que tenga una excelente durabilidad a través de un
rango de servicio de aproximadamente -40ºC a 140ºC. La resistencia a
altas temperaturas y la capacidad de soportar cargas pueden
obtenerse en una correa síncrona que tenga porciones elastoméricas
hechas de un copolímero de goma de nitrilo-butadieno
hidrogenado convencional (HNBR) que incorpore solamente dos
monómeros. No obstante, las correas síncronas hechas con dichos
polímeros HNBR no se conocen que hayan podido mostrar una excelente
flexibilidad a bajas temperaturas o tener resistencia al
agrietamiento por debajo de 30ºC o -35ºC.
Subsiste la necesidad, particularmente en el
campo de las correas de transmisión síncronas y friccionales
formadas por un elastómero de goma, para una correa de transmisión
de energía motriz que muestre un excelente equilibrio de resistencia
a altas temperaturas, una excelente durabilidad de la correa y
resistencia al agrietamiento a bajas temperaturas.
La presente invención proporciona una correa
dentada de transmisión de energía motriz de acuerdo con la
reivindicación 1.
En una realización preferida, la suma de los
contenidos de las unidades monómeras (1) y (2) es de aproximadamente
del 30 al 90 por ciento en peso, y la suma de los contenidos de las
unidades monómeras (3) y (4) es de aproximadamente del 10 al 70 por
ciento aproximadamente en peso. Se proporciona además un proceso
para la formación de dicha correa.
Se ha encontrado sin esperarlo que el uso del
refuerzo de fibras en la goma del copolímero que contiene el grupo
de nitrilo hidrogenado al menos parcialmente, proporciona una
resistencia substancialmente mejorada contra el agrietamiento a
bajas temperaturas, manteniendo o mejorando mientras tanto la
resistencia a altas temperaturas de la correa en comparación con las
correas convencionales. La invención proporciona además una correa
de transmisión de energía motriz con un rango de servicio de
aproximadamente -40ºC a 140ºC, así como también una excelente
durabilidad de la correa.
La presente invención está relacionada también
con un método de formación de una correa dentada de transmisión de
energía motriz de acuerdo con la reivindicación 13.
Los dibujos adjuntos que se incorporan y que
forman parte de la memoria, y en donde los numerales iguales
designan partes iguales, muestran las realizaciones preferidas de la
presente invención y que conjuntamente con la descripción sirve para
exponer los principios de la invención. En los dibujos:
la figura 1 es una perspectiva, con partes en
sección, de una correa síncrona construida de acuerdo con una
realización de la presente invención;
la figura 2 es una vista en perspectiva, con
partes en sección, en forma comparativa con una correa trapezoidal
en V;
la figura 3 es una vista en sección transversal
longitudinal de una correa síncrona fabricada de acuerdo con una
realización de la presente invención;
la figura 4 es un diagrama esquemático que
muestra una configuración de una polea para una prueba de
agrietamiento en frío de la correa síncrona; y
la figura 5 es un diagrama esquemático que
muestra una configuración de una polea para una prueba de
resistencia al calor de una correa síncrona.
Con referencia a la figura 1, se muestra una
correa síncrona 10 de acuerdo con una realización de la presente
invención. La correa 10 incluye una parte del cuerpo de la correa
principal, o sección de la superficie posterior 12, y una segunda
parte adaptada para acoplarse a una polea dentada o roldana,
comprendiendo la parte aquí una pluralidad de dientes 16 y unas
partes planas entre surcos 18, las cuales están formadas entre dos
dientes adyacentes. Al menos una sección de la superficie posterior
12 y una pluralidad de dientes 16 está hecha de un material
elastomérico reforzado con fibras 40 (mostradas esquemáticamente).
La forma del diente no está limitada a la mostrada en la figura 1,
por lo que puede ser utilizada cualquier forma de diente adecuada
para la correa síncrona, incluyendo la mostrada en la figura 3.
Una capa de tracción 20, en contacto e
interpuesta entre la sección de la superficie posterior 12 y la
pluralidad de dientes 16, proporciona soporte y resistencia a la
correa 10. En la figura 1, la capa de tracción es de la forma al
menos de una cuerda resistente a la deformación dispuesta
helicoidalmente en forma continua 22, incrustada dentro del material
elastomérico y alineada longitudinalmente a lo largo de la longitud
de la correa 10. Se comprenderá, no obstante, que puede ser
utilizado cualquier tipo de capa de tracción convencional 20.
Adicionalmente, puede ser utilizado cualquier material deseado como
cuera o cuerdas 22 resistentes a la deformación, tales como el
algodón, rayón, nylon, poliéster, aramida, vidrio, carbono y acero.
En la realización preferida de la figura 1, la capa de tracción 20
es de la forma de una pluralidad de extremos de cuerda resistentes a
la deformación de fibra de vidrio, formados a partir de un par de
cuerdas devanadas helicoidalmente en forma continua.
De acuerdo con una realización preferida de la
invención, las fibras de reforzamiento 40 están preferiblemente
distribuidas a través del cuerpo de la correa, compuesto por la
sección de la superficie posterior 12 y los dientes 16. Se cree que
de acuerdo con la presente invención, las fibras 40 en la sección de
la superficie posterior 12 ayudan a detener la propagación de las
grietas en la sección de la superficie posterior; las grietas por
envejecimiento en frío o con el calor pueden iniciarse en la sección
de la superficie posterior hasta que la grieta encuentra el
reforzamiento de las fibras 40. Se cree, por tanto, que las fibras
inhiben el crecimiento de las grietas y que mejoran por tanto las
prestaciones de la correa a altas y bajas temperaturas. Las fibras
40 en los dientes 16 incrementan además la resistencia al corte de
los dientes, y proporcionan por tanto una capacidad para soportar
cargas más altas que una correa similar fabricada sin el
reforzamiento de las fibras.
Puede utilizarse el recubrimiento 24, el cual
encaja íntimamente a lo largo de la pluralidad de dientes 16 y las
partes planas entre surcos de la correa 10, para formar un
recubrimiento de tejido de reforzamiento. Este recubrimiento puede
ser de cualquier configuración deseada, tal como un tejido
convencional que comprenda los hilos de la urdimbre y de la trama en
cualquier ángulo deseado, o puede comprender los hilos de la
urdimbre mantenidos conjuntamente mediante cuerdas recogidas por
separado, o una configuración tejida o trenzada, tela elástica,
tela no tejida y similares. Puede utilizarse más de una capa de
tela. Pueden utilizarse telas convencionales utilizando materiales
tales como algodón, poliéster, poliamida, aramida, nylon, y fibras
sintéticas y mezclas de los mismos. En una realización preferida de
la invención, el recubrimiento 24 comprende una tela elástica de
nylon 6, 6.
La correa síncrona 10 puede ser fabricada por
cualquier método adecuado de fabricación de correas dentadas de
transmisión positiva. Estos incluyen el método de dientes extruídos,
tal como se describe por Case en la patente de los EE.UU. número
2507852, el método de preformado de dientes según lo descrito por
Geis y otros en la patente de los EE.UU. número 3250653 o el método
de flujo pasante según lo descrito por Skura en la patente de los
EE.UU. número 3078206.
La adición de fibras en un material elastomérico
da lugar generalmente a un material que tiene una viscosidad
incrementada. La patente de los EE.UU. número 4235119 de Wetzel
expone que con el fin de fabricar un excelente perfil de los dientes
en una correa de transmisión reforzada con fibras, y fabricada
mediante el método de flujo pasante de Skura, la cuerda o cuerdas
resistentes a la deformación devanadas helicoidalmente en forma
continua, tienen que separarse dentro de la capa de tracción más
entre sí que la separación en una correa reforzada sin fibras. Por
ejemplo, una correa síncrona con un paso entre dientes de entre 8 mm
y 10 mm, y al menos una cuerda de fibra de vidrio resistente a la
deformación dispuesta helicoidalmente en forma continua, con un
diámetro de aproximadamente 1,15 mm, utilizaría un ancho de correa
estándar con una separación de las cuerdas de 18 a 20 hebras por
pulgada (7 a 8 hebras/cm). Incluso cuando se fabrique una correa a
partir de un compuesto de alta viscosidad, tal como un material
elastomérico reforzado con fibras, puede ser necesario separar más
las cuerdas devanadas helicoidalmente resistentes a la deformación,
reduciendo el número de cuerdas devanadas en aproximadamente 2
hebras por pulgada (0,8 hebras/cm). La separación adicional de las
cuerdas devanadas resistentes a la deformación da lugar, no
obstante, a una reducción en la resistencia a la tracción de la
correa. De forma inversa, en la práctica de la presente invención,
se ha encontrado sorprendentemente que las cuerdas devanadas
helicoidalmente resistentes a la deformación no tienen que separarse
adicionalmente entre sí al utilizar el método de flujo pasante de
Skura. Aunque no se espera utilizar una separación estándar de las
cuerdas con un material elastomérico reforzado con fibras, la
realización presente de esta invención utiliza una separación de
cuerdas estándar. Esta separación de cuerdas estándar no da lugar a
una reducción de la resistencia a la tracción de la correa síncrona.
En una realización preferida, la correa síncrona con un paso entre
dientes de entre 8 mm y 10 mm, y más preferiblemente de
aproximadamente 9,5 mm y un par de cuerdas de fibra de vidrio
resistentes a la deformación dispuestas helicoidalmente, con un
diámetro de aproximadamente 1,15 mm utiliza una separación de
cuerdas estándar de 18 a 20 hebras por pulgada (7 a 8 hebras/cm) en
el ancho de la correa.
Con referencia a la figura 2 se muestra una
correa trapezoidal en V 32 en forma comparativa. La correa
trapezoidal en V 32 tiene una capa de compresión 14 formando la
superficie de contacto de la polea, y una capa de tensión 12,
formando la parte del cuerpo principal de la correa. Al menos una de
la capa de tensión 12 y la capa de compresión 14 está formada por un
material elastomérico reforzado con fibras según lo descrito para la
correa síncrona 10 de la figura 1, para la sección de la superficie
posterior 12 y la pluralidad de dientes 16 de la misma. La
pluralidad de las nervaduras en forma de V 36 con las ranuras 38
definidas entre las nervaduras adyacentes 36 están formadas en la
capa de compresión 14, para acomodar una polea coincidente (no
mostrada). Al menos una cuerda de tracción 22 se encuentra
incrustada dentro del material elastomérico, y que se extiende en
sentido de la longitud de la correa trapezoidal en V de forma
helicoidal continua, entre la capa de tensión 12 y la capa de
compresión 14. La cuerda o cuerdas 22 de tracción están formadas por
un material similar al utilizado para la cuerda o cuerdas
resistentes a la deformación de la figura 1, anteriormente
mencionadas.
En una realización preferida el sistema de la
correa, según lo descrito en las figuras 1 y 2, incorpora como parte
del cuerpo principal de la correa el material elastomérico que se
describe más adelante. El material elastomérico comprende 100 partes
en peso de al menos una goma de copolímero del grupo conteniendo
nitrilo hidrogenado al menos parcialmente, y de aproximadamente 0,5
a 50 partes por ciento en peso de la mencionada goma de copolímero
del grupo conteniendo nitrilo de un reforzamiento de fibra 40. En el
contexto de la presente exposición, el término "copolímero" se
utiliza para denotar un elastómero fabricado por la polimerización
de dos o más monómeros distintos.
Las gomas de copolímero de nitrilo hidrogenado al
menos parcialmente, de acuerdo con una realización preferida de la
presente invención, se encuentran expuestas por ejemplo en las
siguientes tres patentes de los EE.UU.: patente de los EE.UU. número
4956417, patente de los EE.UU. numero 5013796, y patente de los
EE.UU. número 5013797.
En una realización preferida, la goma de
copolímero del grupo que contiene nitrilo hidrogenado al menos
parcialmente es altamente saturada, y comprende (1) de
aproximadamente el 5 al 40 por ciento de unidades de monómero de
nitrilo insaturado, (2) de aproximadamente el 1 al 80 por ciento de
unidades de al menos un segundo monómero que tiene la característica
de rebajar la temperatura de transición de vidrio de la goma, (3)
hasta aproximadamente el 20 por ciento de unidades de monómero de
dieno conjugado, y (4) siendo la diferencia las unidades de monómero
de dieno conjugado hidrogenado. En una realización preferida, la
suma de los contenidos de las unidades de monómero (1) y (2) es de
aproximadamente del 30 al 90 por ciento en peso, y la suma de los
contenidos de las unidades de monómero (3) y (4) es de
aproximadamente del 10 al 70 por ciento en peso.
En otra realización preferida incluso, las
unidades de al menos un segundo monómero (2) anterior, se
seleccionan del grupo que comprenden unidades de monómeros de
esteres de ácido carboxílico insaturado exento de flúor, y unidades
de monómeros de vinilo con contenido de flúor.
En una realización adicional, que utiliza un
monómero de éster de ácido carboxílico insaturado exento de flúor
como segundo monómero, la goma de copolímero altamente saturado del
grupo con contenido de nitrilo, comprende (1) de aproximadamente el
10 al 35 por ciento de unidades de monómero de nitrilo insaturado,
(2) unidades de aproximadamente el 15 al 60 por ciento de unidades
de monómeros de éster de ácido carboxílico insaturado exento de
flúor, (3) de hasta el 15 por ciento de unidades de monómero de
dieno conjugado, y (4) siendo la diferencia unidades de monómero de
dieno conjugado hidrogenado, en el que la suma de los contenidos de
las unidades de monómero (1) y (2) es aproximadamente el 40 al 90
por ciento en peso, más preferiblemente de aproximadamente del 55 al
90 por ciento en peso, y la suma de los contenidos de las unidades
de monómero (3) y (4) de aproximadamente del 10 al 60 por ciento en
peso, más preferiblemente de aproximadamente el 10 al 45 por ciento
en peso.
En otra realización preferida, la cual utiliza un
monómero de vinilo conteniendo flúor como segundo monómero, la goma
de copolímero altamente saturado conteniendo el grupo nitrilo,
comprende (1) de aproximadamente 10 al 35 por ciento de unidades de
monómero de nitrilo insaturado, (2) de aproximadamente el 5 al 60
por ciento de unidades de monómero de vinilo conteniendo flúor, (3)
hasta aproximadamente el 15 por ciento de unidades de monómero de
dieno conjugado, y (4) siendo el resto unidades de monómero de dieno
conjugado hidrogenado, en el que la suma de los contenidos de las
unidades de monómero (1) y (2) es de aproximadamente el 40 al 90 por
ciento en peso, y la suma de los contenidos de las unidades de
monómeros (3) y (4) es de aproximadamente 10 al 60 por ciento en
peso.
Los monómeros de nitrilo insaturados útiles en
esta invención incluyen aunque sin limitación acrilonitrilo,
metacrilonitrilo y \alpha-cloroacrionitrilo.
Los segundos monómeros, seleccionados a partir
del grupo que comprende el monómero de éster de ácido carboxílico
insaturado sin flúor, y un monómero de vinilo conteniendo flúor,
incluyen aunque sin limitación, los siguientes:
(a) Monómeros de éster de ácido carboxílico sin
flúor:
- (i)
- Acrilatos de alquilo y metacrilatos que tiene de 1 a 18 átomos de carbono en el grupo alquilo, tales como acrilato de metilo, acrilato de etilo, acrilato de propilo, n-butilo acrilato, y 2-etilohexilo acrilato.
- (ii)
- Acrilatos de alcoxialquilo que tienen de 1 a 12 átomos de carbono en el grupo acoxialquilo, tales como el acrilato de metoximetilo, acrilato de metoxietilo, acrilato de etoxuetilo y acrilato de butoxietilo.
- (iii)
- Acrilatos de cianoalquilo que tiene de 1 a aproximadamente 12 átomos de carbono en el grupo alquilo, tales como los acrilatos de \alpha- y \beta-cianoetilo, acrilatos de \alpha-, \beta- y \gamma-cianopropilo, y acrilato de cianobutilo.
- (iv)
- Acrilatos de hidroxialquilo que tiene de 1 a 18 átomos de carbono en el grupo hidroxialquilo, tales como el acrilato de 2-hidroxietilo y acrilato de hidroxipropilo.
- (v)
- Esteres de aminoalquilo de ácidos carboxílicos insaturados etilenicamente, teniendo de 1 a 12 átomos de carbono en el grupo aminoalquilo, tales como el acrilato de metilaminoetilo, acrilato de t-butilaminoetilo, acrilato de dimetilaminoetilo.
- (vi)
- Esteres mono y di-alquilo de ácidos carboxílicos insaturados, teniendo de 1 a 8 átomos de carbono en el grupo alquilo, tales como maleato de monoetilo, maletato de dimetilo, fumarato de dimetilo, fumarato de dietilo, itaconato de dimetilo, iataconato de dietilo y itaconato de di-n-butilo.
(b) Monómeros de vinilo conteniendo flúor:
- (i)
- Acrilatos de fluoralquilo y metacrilatos que tienen de 3 a 21 átomos de flúor en el grupo fluoralquilo, tales como el acrilato de trifluoretilo, acrilato de tetrafluorpropilo, acrilato de pentafluorpropilo, acrilato de octafluorpentilo, metacrilato de trifluoretilo, y metacrilato de tetrafluorpropilo.
- (ii)
- Acrilatos de benzilo con sustitución de flúor, y metacrilatos, tales como el acrilato de fluorbencilo, acrilato de difluorbencilo, y metacrilato de fluorbencilo.
- (iii)
- Eteres de vinilo de fluoralquilo que tiene de 1 a 8 átomos de carbono en el grupo fluoralquilo, tales como el éter de vinilo de fluoretilo, éter de vinilo de fluorpropilo, y éter de trifluormetilo.
- (iv)
- O- y p-trifluormetiloestirenos, pentafluorbenzonato de vinilo, difluoretileno y tetrafluorentileno.
Los monómeros de dieno conjugados útiles en esta
invención incluyen aunque sin limitación el
1,3-butadieno,
2,3-dimetilobutadieno, isopropeno y
1,3-pentadieno.
Ejemplos de las gomas de copolímero altamente
saturado del grupo conteniendo nitrilo, preferidas en la práctica de
la presente invención, se encuentran disponibles a través de Bayer,
bajo el nombre comercial registrado de THERBAN, número de graduación
XN535C y también a través de Nipón Zeon, bajo la marca comercial
registrada de ZETPOL, números de graduación 4110, 4120, 3110 y
3120.
Para formar el material elastomérico de la
presente invención, la goma de copolímero altamente saturado del
grupo que contiene nitrilo, puede opcionalmente ser mezclada
preferiblemente con un valor inferior al 50% en peso, más
preferiblemente hasta aproximadamente el 25% en peso, y más
preferiblemente con hasta aproximadamente el 10% en peso, basándose
en el contenido de elastomérico total de la mezcla de un segundo
material elastomérico incluyendo aunque sin limitación a los
copolímeros de etileno-alfa-olefina
y terpolimeros, copolímeros de butadieno de nitrilo, goma de
epiclorohidrina, copolímeros de
etileno-vinilo-acetato,
transpolioctenamero, goma poliacrilica, polibutadieno, copolímeros
de isobuteno-isopreno, copolímeros de
isobuteno-isopreno halogenados, elastómeros de
etileno-acrilico, goma de polisopreno (natural o
sintética), goma de silicona, policloropreno, elastómeros de
poliuretano, y mezclas de los mismos, para proporcionar una correa
de transmisión de energía motriz, la cual tenga un excelente
equilibrio de resistencia a altas temperaturas, una excelente
durabilidad de la correa, y una excelente resistencia al
agrietamiento a bajas temperaturas, con una rango de servio de
aproximadamente -40ºC a aproximadamente 140ºC o superior.
El tipo de fibras 40 que puede utilizarse
ventajosamente como reforzamiento del elastómero de la correa
incluye meta-aramidas,
para-aramidas, poliéster, polamida, algodón, rayón y
vidrio, así como también combinaciones de los anteriores, aunque es
preferible la para-amida. Las fibras pueden ser
bifriladas o aplastadas, tal como es conocido en el arte, en donde
es posible para un tipo de fibra dada, incrementar su área
superficial, o puede ser troceadas o en la forma de una fibra
cortada. Para los fines de la presente exposición, los términos
"fibrilado" y "aplastado" pueden ser utilizados en forma
intercambiable, para indicar la misma característica conocida, y los
términos "troceado" o "cortado" se utilizaran de forma
intercambiable para indicar la característica distinta conocida. Las
fibras 40 preferiblemente tienen una longitud de aproximadamente 0,1
a 10 mm. Las fibras pueden ser tratadas opcionalmente según se
desee, basándose en parte del tipo de fibra, para mejorar su
adherencia al elastómero. Un ejemplo de un tratamiento de las
fibras es cualquier Látex de Formalhehido de Resorcinol (RFL).
En una realización preferida, en la que las
fibras son de la variedad cortada o troceada, las fibras 40 pueden
estar formadas por una poliamida, rayón o vidrio, y tienen una
relación de aspecto de "L/D" (relación de la longitud al
diámetro de las fibras) preferiblemente igual a 10 o superior.
Adicionalmente, las fibras tienen preferiblemente una longitud de
aproximadamente 0,1 a 5 mm.
En otra realización preferida, en la que las
fibras son de la variedad aplastada o fibrilada, las fibras están
formadas preferiblemente por para-amidas, y tienen
un área superficial específica de aproximadamente 1 m^{2}/g a
aproximadamente 15 m^{2}/g, más preferiblemente de aproximadamente
3 m^{2}/g a aproximadamente 12 m^{2}/g, más preferiblemente de
aproximadamente 6 m^{2}/g a aproximadamente 8 m^{2}/g; y/o una
longitud media de fibras de aproximadamente 0,1 mm a aproximadamente
5,0 mm, más preferiblemente de aproximadamente 0,3 mm a
aproximadamente 3,5 mm, y más preferiblemente incluso desde
aproximadamente 0,9 a aproximadamente 10,0 partes por ciento en peso
de goma de nitrilo, más preferiblemente desde aproximadamente 1,0 a
aproximadamente 5,0 partes por ciento en peso de goma de nitrilo, y
siendo más preferible desde aproximadamente 2,0 a aproximadamente
4,0 partes por ciento en peso de goma de nitrilo. Los técnicos
especializados en el arte reconocerán que con concentraciones más
altas de carga de fibra, el elastómero sería modificado
preferiblemente para incluir materiales adicionales, por ejemplo,
plastificantes, para impedir una dureza excesiva del elastómero
vulcanizado.
Las fibras pueden ser añadidas a la composición
del elastómero a través de una técnica adecuada y/o convencional,
tal como mediante primeramente la incorporación de fibras fibriladas
en una primera composición de elastómeros adecuados, para formar un
lote maestro cargado de fibras que tenga un contenido de fibras
final de aproximadamente del 50% en peso, o bien cualquier otra
magnitud adecuada; añadiendo posteriormente el lote maestro cargado
de fibras a la composición del elastómero de la correa, para
permitir la distribución adecuada de la fibra en la composición del
elastómero de la correa; y formando entonces la correa con la
composición del elastómero cargado de fibras de esta forma, a través
de cualquier técnica adecuada y/o convencional.
Un método que facilita la orientación preferida
de las fibras en la dirección longitudinal (o de desplazamiento) de
la correa dentada, según lo expuesto por Skura, en la patente de los
EE.UU. número 3078206, incluye las etapas de configurar el miembro
de tracción dentro de un molde ranurado; configurando la goma de
formación de los dientes cargada con fibras alrededor y en forma
adyacente al miembro de tracción dentro del molde; aplicando un
calor y presión suficientes para forzar la composición del
elastómero a través del miembro de tracción, y dentro de las ranuras
del molde para formar los dientes de la correa; y extrayendo
posteriormente la correa del molde. Cuando se utilice una camisa de
dientes de tela, dicha camisa deberá ser interpuesta entre el
miembro de tracción y la superficie del molde que contenga las
ranuras, y posteriormente siguiendo las etapas según se han descrito
anteriormente.
Las fibras 40 pueden estar dispersadas
aleatoriamente a través de la totalidad del material elastomérico en
la correa de transmisión de energía motriz. Es posible también, y
siendo preferible para las correas dentadas fabricadas de acuerdo
con la presente invención, que las fibras 40 estén orientadas a
través de la totalidad del material elastomérico en la correa de
transmisión de energía motriz, según se muestra por ejemplo en la
figura 3. Tal como se muestra en la realización preferida de la
figura 3, las fibras 40 en la superficie posterior 12 están
orientadas longitudinalmente, es decir, en la dirección de
desplazamiento de la correa, generalmente paralela a la cuerda o
cuerdas 22 resistentes a la deformación. Esta característica es
obtenible fácilmente para formar la correa de acuerdo con el método
de flujo pasante de Skura, anteriormente descrito y que se describe
con detalle más adelante.
Las fibras 40 en los dientes 16 están orientadas
también preferiblemente en forma longitudinal, a través de la
sección transversal de los dientes. Pero las fibras 40 en los
dientes 16 no son todas paralelas a las cuerdas resistentes a la
deformación 22; las fibras 40 en los dientes están configuradas
longitudinalmente, siguiendo no obstante la dirección del flujo del
material elastomérico durante la formación de los dientes al ser
formados de acuerdo con el método de flujo pasante de la correa.
Esto da lugar a que las fibras 40 estén orientadas en los dientes de
la correa 16 según un patrón longitudinal generalmente sinusoidal,
el cual coincide con el perfil de los dientes 16. Tal como se
muestra además en la figura 3, al formarse de acuerdo con el método
de flujo pasante de Skura, al menos una parte de las fibras en la
sección de la superficie posterior 12 de la correa en el área
opuesta, cualquier diente dado 16 puede también puede descender
ligeramente para formar una configuración ligeramente curvilínea.
Esto es una consecuencia de que las fibras siguen la dirección del
flujo del elastómero durante la formación de los dientes, y no se ha
encontrado nada que afecte negativamente al rendimiento de la
correa.
Al orientarse en esta configuración preferida, de
forma que dicha dirección de las fibras sea generalmente en la
dirección del desplazamiento de la correa dentada, se ha encontrado
que las fibras 40 situadas en la sección 12 de la superficie
posterior de la correa, inhiben la propagación de grietas en la
superficie posterior de la correa, particularmente las provocadas
por el funcionamiento en una temperatura excesivamente alta o baja,
lo cual por otra arte se propaga generalmente en una dirección
perpendicular a la dirección de desplazamiento de la correa. No
obstante, se comprenderá que las fibras 40 no necesitan estar
orientadas en una dirección o direcciones distintas a las
mostradas.
Aunque la presente invención se muestra con
referencia a las realizaciones mostradas en las figuras 1 y 3, se
comprenderá que la presente invención no está limitada a estas
realizaciones o formas en particular, sino que más bien es aplicable
a cualquier construcción de la aplicación dinámica dentro del
alcance de las reivindicaciones según lo definido más adelante.
La composición de la goma de copolímero
conteniendo el grupo nitrilo que es útil en la presente invención,
puede ser vulcanizada con azufre, peróxido orgánico, o bien otro
material de activación exento de radicales libres. El material
elastomérico puede ser también vulcanizado en un sistema mixto de
vulcanización, utilizando una combinación de azufre, un peróxido
orgánico o bien otro material de activación exento de radicales. En
una realización preferida de la presente invención, la goma de
copolímero altamente saturado del grupo que contiene nitrilos se
vulcaniza con azufre. Los posibles donadores de azufre, aunque sin
limitación, incluyen el disulfuro de
tetra-metilo-tiurama, disulfuro de
tetra-etilo-tiurama, disulfuro de
tiurama dipentametileno, tetrasulfuro de tiruama dipentametileno,
hexasulfuro de tiurama dipentametileno,
di-tio-caprolactam y
2-(4-morfolinilo
di-tio-benzotiazole. Se cree que si
la goma de nitrilo se vulcaniza con un peroxido orgánico y se
refuerza con fibra de acuerdo con la presente invención, la
resistencia a alta temperatura de la correa de transmisión de
energía motriz serían incluso más alta que una goma similar
vulcanizada con azufre, y alcanzaría potencialmente temperaturas
operativas de pico de 160º a 165ºC o superiores.
Pueden añadirse otros aditivos elastoméricos
convencionales, aceites de procesamiento, antioxidantes, ceras,
pigmentos, plastificadores, ablandadores y similares, de acuerdo con
la práctica común del proceso de gomas sin desviarse de la presente
invención. Por ejemplo, en una realización preferida de la presente
invención, el material elastomérico contiene también negro de
carbón, un plastificador preferiblemente en la cantidad de hasta
aproximadamente de 20 partes por ciento en peso de elastómero,
antioxidantes, aceleradores de vulcanizado y retardadores de
vulcanización.
Ejemplos
1-12
Las correas síncronas fueron fabricadas mediante
el método de flujo pasante expuesto por Skura en la patente de los
EE.UU. número 3078206, y formadas substancialmente de acuerdo con la
ilustración mostrada en la
\hbox{figura 1.}Las correas fueron fabricadas a partir de un copolímero ABR (conteniendo solamente dos polímeros), con y sin reforzamiento de fibras, en dos niveles de negro de carbón distintos (Ejemplos comparativos 1 3 y muestras
\hbox{2 y 4).}Se preparó otro grupo de correas a partir de la goma de copolímeros altamente saturados conteniendo el grupo nitrilo, conteniendo al menos un tercer monómero incorporando la característica de disminución de la temperatura de transición del vidrio de la goma tal como se ha descrito anteriormente, la cual fue vulcanizada con azufre, con y sin reforzamiento de fibras, en tres niveles distintos de reforzamiento de negro de carbón (Muestras comparativas 5, 7 y 9 y muestras 6, 8 y 10). Finalmente, se preparó un tercer grupo de correas a partir de la misma goma de copolímeros altamente saturados conteniendo el grupo nitrilo, conteniendo el monómero adicional, anteriormente descrita, la cual se vulcanizó con peróxido, con y sin reforzamiento de fibra, a un único nivel de reforzamiento de negro de carbón (Muestras comparativas 11 y 12).
El reforzamiento de fibra utilizado en las
muestras numeradas pares que se muestran para ilustrar las
realizaciones de la presente invención fue una goma de 3,0 partes en
peso por 100 partes de una fibra o pulpa fibrilada de
para-aramida, teniendo la designación química de
tereftalamida de poliparafenileno, disponible a través de la marca
registrada TWARON, de la compañía conocida anteriormente como Akzo
Chemical (actualmente Twaron Products).
Cada correa fue caracterizada por una anchura de
aproximadamente 19 mm, con 97 dientes, y un paso de dientes de
aproximadamente 9,5 mm (3/8 de pulgada). La capa de tracción en cada
caso comprendió un par de cuerdas de fibra de vidrio, con un
diámetro de aproximadamente 1,15 mm y 2,0 vueltas por pulgada (0,45
a 0,79 vueltas/cm), separadas aproximadamente en un ancho de correa
con 18 a 20 hebras por pulgada (7 a 8 hebras/cm).
La tabla 1 muestra las formulaciones de las gomas
utilizadas en las muestras de las correas y en las muestras
comparativos 1-12. Las formulaciones se mezclaron en
un mezclador B-Banbury, con un volumen interno de
1,7 litros. La mezcla se llevó a cabo con aproximadamente 40 r.p.m.
Los lotes fueron procesados como tres mezclas de pasada. En la
primera pasada todos los ingredientes excepto los agentes
vulcanizantes, aceleradores y retardadores fueron añadidos al
mezclador B-Banbury, mezclándose durante 4 minutos
con una temperatura máxima de 140ºC. En la segunda pasada, el lote
fue remezclado durante aproximadamente 2 minutos más, o hasta que la
temperatura alcanzó 140ºC. En la tercera pasada, los ingredientes
restantes fueron añadidos hasta que la temperatura del lote alcanzó
100ºC. Después de cada pasada, el lote se enfrió en un molino de dos
rodillos. Las correas fueron entonces fabricadas por el método de
flujo pasante para las formulaciones que se muestran en la Tabla
1.
Además de los materiales listados en la Tabla 1,
cada formulación incluyó el oxido de cinc, ácido esteárico, y una
combinación de antidegradantes, vulcanizadores y aceleradores de
vulcanizado y retardadores de vulcanizado, con valores de cada uno
de acuerdo con los utilizados convencionalmente en las composiciones
elastoméricas para dichas aplicaciones. Las muestras comparativas
1-9 y las muestras 2-10 fueron
vulcanizadas con azufre, y la muestra comparativa 11 y la muestra 12
fueron vulcanizadas con peróxido.
Se ejecutaron varias pruebas en las correas
síncronas listadas en la Tabla 1. Estas pruebas incluyeron una
prueba de agrietamiento en frío, y una prueba de resistencia en
caliente. Los resultados de estas pruebas pueden encontrarse en la
Tabla 2.
La prueba de agrietamiento en frío se muestra en
la figura 4. En la prueba de agrietamiento en frío, una correa
síncrona fue puesta en funcionamiento en una polea de transmisión 50
con 19 ranuras, dos poleas accionadas 52 y 54, 19 ranuras y 20
ranuras respectivamente, dos poleas locas posteriores 56 (con un
diámetro de 50 mm) y un tensor 58. Se aplicó una tensión de 200 N
con el tensador 58 mediante un peso colgante. La polea de
transmisión 50 se hizo girar a 720 rpm durante 1 minuto, y dejándola
estacionaria durante 59 minutos. Esto se repitió durante 10 ó 50
horas (dependiendo de la prueba en particular), y la correa síncrona
fue después inspeccionada para comprobar la existencia de grietas en
la sección de la superficie posterior. En caso de no ser visibles
las grietas en la sección de la superficie posterior de la correa
síncrona, la temperatura de la prueba se redujo en 5ºC en la prueba
de 10 horas, o en 2ºC en la prueba de 50 horas, y repitiéndose la
prueba en una muestra nueva de la correa. En caso de ser visibles
las grietas en la sección de la superficie posterior de la correa
síncrona, la temperatura de la prueba se incrementó en 5ºC en la
prueba de 10 horas, o en 2ºC en la prueba de 50 horas, y
repitiéndose la prueba en una muestra nueva de la correa. Se
registró la temperatura más baja a la cual se produjo una o más
grietas en la sección de la superficie posterior de la correa
síncrona, y una descripción cualitativa del tipo y/o el numero de
grietas formadas a dicha temperatura. Las pruebas de baja
temperatura fueron ejecutadas en dos piezas del equipo de prueba,
designadas en la tabla siguiente como "L" y "R". Para las
pruebas a baja temperatura, en el primer signo de agrietamiento de
una correa en particular a una temperatura en particular, la prueba
fue terminada en ambas piezas del equipo, y anotándose la
temperatura.
Aunque la prueba de temperaturas bajas de 10
horas se cree que se acerca en forma aproximada a las condiciones a
las cuales podría esperarse en la correa síncrona de automóviles
para el funcionamiento en climas muy fríos, se cree que los valores
reflejados dentro del rango operativo de las correas probadas y la
prueba de baja temperatura de 50 horas es una prueba rigurosa y
acelerada en forma intensiva.
La prueba de resistencia al calor (es decir, el
envejecimiento a alta temperatura) se muestra en la figura 5. En la
configuración de la prueba de resistencia al calor, una polea motriz
60 con 19 ranuras se hizo girar a aproximadamente 8000 rpm. La
configuración incluyó también una polea accionada 62, con 38 ranuras
y un tensor 64. El tensor 64 tenía un diámetro de 50 mm; aplicándose
una tensión de 220 N mediante un peso colgante. La configuración de
la prueba en la figura 5 ejecutada con una correa síncrona se hizo
funcionar en una caja caliente con una temperatura del aire
controlada a 140ºC. Se registro el tiempo transcurrido hasta
producirse un fallo por corte de un diente o por grietas visibles en
la sección de la superficie posterior de la correa síncrona.
Para pruebas en frío: <significa la no
existencia de grietas, </= significa una o dos grietas; \geq
significa muchas grietas, > significa muchas grietas grandes, en
caso contrario fueron observadas solo unas pocas grietas
pequeñas.
La Tabla 2 muestra que el modulo, o la rigidez,
así como también la resistencia al calor para 140ºC de cada muestra,
mejora considerablemente con la adición del refuerzo de la fibra de
p-aramida para una composición dada del elastómero,
tal como se esperaba. Esta tendencia se observa en las muestras 2 y
4 del copolímero de goma de butadieno-nitrilo
hidrogenado (incorporando solamente dos monómeros), y en las
muestras comparativas 1 y 3 y en las muestras 6, 8 10 y 12 de la
goma de copolímeros altamente saturados conteniendo el grupo
nitrilo, y en las muestras comparativas 5, 7, 9 y 11 en la Tabla 2.
En cada uno de los pares 1 y 2, 3 y 4, 5 y 6, 7 y 8, 9 y 10, y 11 y
12, se observa un alto módulo y una alta resistencia a altas
temperaturas en la correa de la muestra conteniendo fibra de números
pares.
La Tabla 2 muestra también un resultado no
esperado de la resistencia incrementada a bajas temperaturas con la
adición de fibra. Esta tendencia se observa en las correas basadas
en copolímeros ABR, en donde el copolímero contiene solo dos
monómeros y en las correas basadas en copolímeros altamente
saturados conteniendo el grupo nitrilo, en donde el copolímero
incluye un monómero adicional que contiene la característica de
rebajar la temperatura de transición del vidrio de la goma. Las
correas fabricadas a partir del copolímero ABR sin reforzamiento de
fibra, muestras comparativas 1 y 3, se agrietaron a -26ºC en la
prueba de agrietamiento en frío de 50 horas, (pieza del segundo
equipo), mientras que las muestras de la correa fabricadas a partir
del copolímero HNBR con 3 partes en peso de reforzamiento de fibra
de p-aramida por ciento del polímero, muestras 2 y
4, no mostraron grietas o dos grietas respectivamente a 26ºC en la
prueba de grietas en frío de 50 horas (pieza del segundo equipo).
Así pues, la adición del reforzamiento de fibra en el copolímero
HNBR permitió que las muestras de la correa mostraran un rendimiento
superior a la baja temperatura de -26ºC.
Las muestras de goma de copolímero altamente
saturado conteniendo el grupo nitrilo, conteniendo al menos un
monómero que tiene la característica de hacer descender la
temperatura de transición del vidrio de la goma, mostró también la
tendencia no esperada de la mejora a bajas temperaturas con la
adición del reforzamiento de fibra. En los resultados de la prueba
de agrietamiento en frío de 10 horas que se muestran en la figura
2, se puede observar que la correa fabricada con esta goma sin fibra
de polímero altamente saturado conteniendo el grupo nitrilo,
muestra comparativa 5, mostró muchas grietas a -40ºC en la prueba de
agrietamiento en frío de 10 horas, mientras que la correa fabricada
a partir de la misma goma con reforzamiento de fibra de copolímero
altamente saturado conteniendo el grupo nitrilo, no se agrietó a
-40ºC. Se observaron resultados similares en la prueba de
agrietamiento en frío de 50 horas para la muestra comparativa 5 y la
muestra 6. Para las correas verificadas en la pieza del primer
equipo, se observaron una o dos pequeñas grietas en la muestra
conteniendo la fibra, mientras que se observaron más grietas en la
muestra sin contenido de la fibra.
Se observaron resultados similares con una carga
baja de negro de carbón, por ejemplo, en la muestra comparativa 9 y
en la muestra 10, en la prueba de agrietamiento en frío de 50 horas
(pieza del segundo equipo). La muestra comparativa 9, una correa
fabricada a partir de goma de copolímero altamente saturado
conteniendo el grupo nitrilo (conteniendo los monómeros de descenso
de la temperatura de la transición de vidrio) sin fibra, mostró una
o dos grietas a -36ºC en la prueba de agrietamiento en frío de 50
horas; en la muestra 10, una correa idéntica a la formulación de la
muestra comparativa 9, excepto por la adición de 3 partes en peso de
reforzamiento de fibra de p-aramida fibrilada por
ciento de polímero, no se mostró ninguna grieta a -36ºC.
Mediante la comparación de los puntos de datos de
las pruebas de agrietamiento en frío para un tipo dado de
elastómero, a una nivel dado de negro de carbón, en una única pieza
del equipo, con carga o sin carga de fibra, se encuentra que en
cada caso, la adición de la carga de fibra dio lugar a la mejora o
al mantenimiento de la resistencia al agrietamiento a bajas
temperaturas del elastómero de la correa, en comparación con los
ejemplos sin carga de fibra. Así pues, por ejemplo, la muestra
comparativa 5 y 6 bajo la prueba de agrietamiento en frío de 50
horas, la pieza del primer equipo ("L"), la muestra 5, mostró
una mejora en la resistencia al agrietamiento a baja temperatura. Se
muestra una mejora o el mantenimiento de la capacidad a bajas
temperaturas en cada uno de los así definidos par de muestras y de
las muestras comparativas.
Se observará que al revisar estos datos, se
encontró que los datos recogidos en la pieza del segundo equipo
(designada "R") mostraron un grado más alto de diferencia entre
los ejemplos con carga de fibra y los ejemplos sin carga de fibra.
Aunque la razón de esta diferencia no se conoce actualmente, se cree
que la presente invención proporciona no obstante una mejora
significativa en el rendimiento a baja temperatura en comparación
con las configuraciones del arte previo.
Adicionalmente, se muestra una característica
ventajosa adicional de la presente invención perteneciente al
copolímero conteniendo el grupo nitrilo preferido, en una
comparación de los resultados de las pruebas de alta temperatura de
la muestra comparativa 3, muestras comparativa 7 y 8. Cada muestra
contiene la misma cantidad de relleno de negro de carbón (es decir,
55 phr). Las muestras comparativas 7 y 8 no obstante incluyen partes
del elastómero que comprenden una goma de copolímero altamente
saturado conteniendo el grupo nitrilo, preferida en la practica de
la presente invención, y que incluye un monómero que tiene la
característica de rebajar la temperatura de transición del vidrio de
la goma, mientras que la muestra comparativa 3 se forma con una
goma de nitrilo-butadieno hidrogenado más
convencional, que tiene propiedades de baja temperatura inferiores a
la goma preferida. (Véase por ejemplo los resultados de la prueba de
agrietamiento en frío de 50 horas, en la Tabla 2). En particular, en
los ejemplos sin carga de fibra, las propiedades de resistencia al
calor de la muestra formada por la goma de
nitro-butadieno hidrogenado (muestra comparativa 3)
superó a la muestra formada por dicha goma de nitrilo mostrando una
capacidad mejora a las bajas temperaturas (muestra comparativa 7).
Los resultados de la prueba de baja y alta temperatura para la
muestra 8 reflejan no obstante un equilibrio óptimo de capacidad
ante la baja y alta temperatura. Se ha encontrado que mediante la
incorporación de fibra en las partes elastoméricas del copolímero
altamente saturado conteniendo el grupo nitrilo de una correa de
acuerdo con la presente invención, y particularmente en la zona de
la superficie posterior de la misma, se puede obtener una correa que
tenga un equilibrio excelente de durabilidad y de resistencia a las
bajas y altas temperaturas, teniendo un rango operativo desde
aproximadamente -40ºC hasta al menos aproximadamente 140ºC.
La mejora en las propiedades de bajas y altas
temperaturas de la correa de transmisión de energía motriz de la
presente invención es atribuible a la incorporación en su parte del
cuerpo de la correa principal, de un material elastomérico que
comprende 100 partes en peso de una goma de nitrilo hidrogenado, al
menos parcialmente, y aproximadamente de 0,5 a aproximadamente 50
partes por cien en peso de la misma mencionada goma de copolímero de
nitrilo de un refuerzo de fibra. La goma de nitrilo es
preferiblemente una goma de copolímero altamente saturado
conteniendo el grupo nitrilo, que comprende (1) de aproximadamente 5
al 40 por ciento de unidades monómeros de nitrilo insaturados, (2)
de aproximadamente el 1 al 80 por ciento de unidades al menos de un
segundo mónomero, el cual tiene la característica de rebajar la
temperatura de transición de vidrio de la goma, y el cual se
selecciona preferiblemente a partir del grupo que comprende unidades
de monómero de ester de ácido carboxílico insaturado exento de
flúor, y de unidades de monómero de vinilo conteniendo flúor, (3)
hasta aproximadamente el 20% de unidades de monómero de dieno
conjugado y (4) siendo la diferencia unidades de monómero de dieno
conjugado hidrogenado, en que la suma de contenidos de las unidades
de monómeros (1) y (2) es de aproximadamente del 30 al 90 por ciento
en peso, y la suma de los contenidos de las unidades de monómeros
(3) y (4) es de aproximadamente del 10 al 70 por ciento en peso. El
uso del refuerzo de fibra en la goma de copolimero altamente
saturado conteniendo el grupo nitrilo se ha encontrado
inesperadamente que proporciona una substancial resistencia mejorada
al agrietamiento a baja temperatura, mejorando al mismo tiempo la
resistencia a las altas temperaturas de la correa.
En una realización preferida de la presente
invención, el reforzamiento de fibra se selecciona de forma tal que
tenga un rango de temperaturas operacional desde aproximadamente
-40ºC hasta al menos aproximadamente 140ºC. Es decir, la correa
tiene preferiblemente una temperatura de fallo en la prueba de
agrietamiento en frío a las 10 horas tal como se ha definido
anteriormente inferior a -30ºC, más preferiblemente inferior a
-35ºC, y más preferiblemente incluso inferior a -40ºC.
Preferiblemente, la correa tiene una temperatura de fallo en la
prueba de agrietamiento en frío a las 50 horas, tal como se ha
definido anteriormente inferior a 30ºC, más preferiblemente inferior
a -32ºC y más preferiblemente incluso inferior a -35ºC. La correa
tiene preferiblemente un periodo de tiempo transcurrido hasta un
fallo en la prueba de resistencia al calor a 140ºC tal como se ha
definido anteriormente de al menos 250 horas, más preferiblemente al
menos de 400 horas, y más preferiblemente incluso al menos a las 500
horas.
Aunque la presente invención ha sido expuesta con
detalle para el fin de la ilustración, se comprenderá que dicha
exposición con detalle es solamente para dicho fin, y que pueden
efectuarse variaciones en la misma por los técnicos especializados
en el arte sin desviarse del espíritu o alcance de la presente
invención, excepto en que lo que pueda estar limitado por las
reivindicaciones. La invención aquí expuesta puede ser puesta en
práctica adecuadamente en la ausencia de cualquier elemento no
expuesto aquí específicamente.
Claims (14)
1. Una correa dentada de transmisión de energía
motriz (10) adecuada para el funcionamiento a temperaturas
inferiores a aproximadamente -30ºC, y adaptada para acoplarse a una
polea, que comprende una parte de cuerpo de la correa principal
(12), una parte de contacto de la polea (16, 18) integral con la
mencionada parte del cuerpo, medios de tracción (20) dispuestos en
la mencionada parte del cuerpo, en la que al menos una parte de la
mencionada parte del cuerpo principal y la mencionada parte de
contacto de la polea comprende una composición elastomérica que
comprende 100 partes en peso de al menos una goma de copolímero
conteniendo el grupo nitrilo parcialmente hidrogenado; y
caracterizada porque la mencionada goma de copolímero
comprende:
- (a)
- aproximadamente del 5 al 40 por ciento de unidades de monómero de nitrilo insaturado;
- (b)
- aproximadamente del 1 al 80 por ciento de unidades de al menos un monómero que tiene la característica de rebajar la temperatura de transición del vidrio de la mencionada goma;
- (c)
- hasta aproximadamente el 20 por ciento de unidades de monómero de dieno conjugado; y
- (d)
- siendo la diferencia unidades de monómero de dieno conjugado hidrogenado;
y porque la mencionada composición elastomérica
comprende además de aproximadamente 0,5 a 50 partes por ciento en
peso de la mencionada goma de un refuerzo de fibra seleccionada a
partir del grupo que comprende fibras troceadas o fibriladas.
2. La correa de la reivindicación 1, en la que el
contenido de las unidades de monómero (a) y (b) es de
aproximadamente el 30 al 90 por ciento en peso, y la suma del
contenido de las unidades de monómero (c) y (d) es de
aproximadamente el 10 al 70 por ciento en peso.
3. La correa de la reivindicación 1, en la que al
menos un monómero que tiene la característica de rebajar la
temperatura de transición del vidrio de la mencionada goma es el
seleccionado a partir del grupo que comprende unidades de monómero
de éster de ácido carboxílico insaturado, y de unidades de monómero
de vinilo conteniendo flúor.
4. La correa de la reivindicación 1 en la que las
mencionadas fibras están troceadas y tienen una relación de aspecto
de al menos 10, y una longitud de aproximadamente 0,1 a 5 mm.
5. La correa de la reivindicación 1, en la que
las mencionadas fibras son fibriladas y teniendo al menos un área de
superficie media de aproximadamente 3 m^{2}/g a aproximadamente 15
m^{2}/g, y una longitud de fibra promedio de aproximadamente 0,3
mm a 3,5 mm.
6. La correa de la reivindicación 1, en la que
las mencionadas fibras están formadas por un material seleccionado a
partir del grupo que comprende para-amidas;
meta-aramidas; poliéster; poliamida; algodón; rayón;
vidrio y combinaciones de dos o más de los materiales
anteriores.
7. La correa de la reivindicación 1, en la que la
goma es una goma seleccionada a partir del grupo que comprende los
materiales disponibles bajo las referencias THERBAN XN535C; ZETPOL
4110; ZETPOL 4120; ZETPOL 3110 y ZETPOL 3120.
8. La correa de la reivindicación 1, en la que la
goma está vulcanizada utilizando un agente seleccionado a partir del
grupo que comprende: azufre, peróxido orgánico, otros vulcanizadores
que generan radicales libres, y combinaciones de dos o más de los
anteriores.
9. La correa de la reivindicación 6 en la que la
mencionada composición elastomérica comprende de aproximadamente 0,5
a 20 partes por ciento en peso de la mencionada goma de la
mencionada fibra fibrilada de para-amida, y al menos
una parte de las mencionadas fibras se encuentra situada en la
mencionada parte del cuerpo de la correa principal, y estando
orientadas en la dirección longitudinal de la correa, mostrando la
mencionada correa dentada una resistencia al agrietamiento a baja
temperatura para las temperaturas inferiores a aproximadamente
-35ºC.
10. La correa de la reivindicación 9, en la que
la mencionada composición elastomérica comprende desde
aproximadamente 1,0 a 5,0 partes por ciento en peso del mencionado
elastómero de la mencionada fibra fibrilada de
para-amida, teniendo al menos un área superficial
promedio de aproximadamente 3 m^{2}/g a 12 m^{2}/g, y una
longitud promedio de fibras de aproximadamente 0,5 mm a 2,0 mm.
11. La correa de cualquiera de las
reivindicaciones 1 a 10 en la que la composición elastomérica
mencionada comprende además un plastificante en una cantidad de
aproximadamente 2 a 20 partes por ciento en peso de goma.
12. Un sistema de correa de transmisión que
comprende la correa de cualquiera de las reivindicaciones 1 a 11
engranada alrededor de al menos una polea motriz y al menos una
polea accionada.
13. Un método de formación de una correa dentada
de transmisión de energía motriz que tiene una alta resistencia a la
temperatura de aproximadamente 140ºC y resistente al agrietamiento a
baja temperatura de aproximadamente -40ºC, estando adaptada la
correa para acoplarse a una polea, y comprendiendo una sección de
superficie posterior, una parte de contacto con la polea dentada
integral con la mencionada sección de la superficie posterior, un
miembro de tracción dispuesto entre la mencionada sección de la
superficie posterior y la mencionada parte dentada, en el que al
menos una sección de la mencionada sección de la superficie
posterior y la mencionada parte dentada está formada por una
composición elastomérica, comprendiendo el método las etapas de:
- (a)
- formación de la mencionada composición del elastómero de formación de los dientes;
- (b)
- configurar el mencionado miembro de tracción dentro de un molde formación de los dientes ranurados;
- (c)
- configurar la mencionada composición del elastómero de formación de los dientes alrededor y adyacente al mencionado miembro de tracción dentro del mencionado molde;
- (d)
- aplicar un calor y presión suficientes para forzar la mencionada composición elastomérica a través del mencionado miembro de tracción y dentro de las ranuras del mencionado molde; y
- (e)
- extraer la mencionada correa así formada del mencionado molde;
y caracterizado por que el mencionado
método comprende las etapas de formación de la mencionada
composición del elastómero a partir de 100 partes en peso de al
menos una goma de copolímero conteniendo el grupo nitrilo
hidrogenado al menos parcialmente, y añadiendo un refuerzo de fibra
en una cantidad de aproximadamente 0,5 a 50 partes por ciento en
peso del elastómero, a la mencionada composición del elastómero,
formando mientras tanto la mencionada composición del
elastómero.
14. El método de la reivindicación 13,
comprendiendo además la etapa de mezclar la mencionada goma de
copolímero conteniendo el grupo nitrilo hidrogenado al menos
parcialmente con hasta el 25% en peso, basándose en el contenido
total de elastómero de la mencionada composición, de un segundo
material elastomérico seleccionado a partir del grupo que comprende:
etileno-alfa-olefina y terpolimeros;
copolímeros de butadieno de nitrilo; goma de epiclorohidrina;
copolímeros de
etileno-vinilo-acetato;
transpolioctenamero; goma poliacrilica, polibutadieno; copolímeros
de isobuteno-isopreno; copolímeros de
isobuteno-isopreno halogenados; elastómeros de
etileno-acrilico; goma de polisopreno (natural o
sintética); goma de silicona; policloropreno; elastómeros de
poliuretano; y combinaciones de dos o más compuestos anteriores,
para formar la mencionada composición del elastómero.
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