JP2000009186A

JP2000009186A - 歯付ベルト

Info

Publication number: JP2000009186A
Application number: JP11078976A
Authority: JP
Inventors: Nobutaka Osako; 信隆大迫; Akihiro Ueno; 明宏上野; Taisuke Nakai; 泰典中井
Original assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Current assignee: Mitsuboshi Belting Ltd
Priority date: 1998-04-20
Filing date: 1999-03-24
Publication date: 2000-01-11
Also published as: US6220983B1; DE69920106T8; EP0961050A2; DE69920106D1; DE69920106T2; EP0961050A3; EP0961050B1

Abstract

(57)【要約】【課題】自動車の内燃機関のオーバーヘッドカムシャ
フトの駆動に用いられ近年の高負荷エンジンへの対応及
びエンジンルームのコンパクト化によるベルトの細幅化
に対応できる高負荷伝達性と耐屈曲疲労性、しかも耐摩
耗性及び耐熱性に優れた歯付ベルトを提供する。【解決手段】所定径の高強度ガラス繊維フィラメント
を所定の条件で撚り合わせた所定の直径の心線１を有す
るため、可撓性および柔軟性さらには引張り強度に優れ
ており、高負荷エンジンでなおかつ小径のプーリに巻き
掛けて高速で走行させても、長期にわたって破損するこ
となく、安定的に走行し得て、過酷な条件下で使用され
るＯＨＣ軸駆動に用いて好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、自動車の
内燃機関のオーバーヘッドカムシャフトの駆動に用いら
れる歯付ベルトに関し、特に高負荷伝達性と耐屈曲疲労
性、しかも耐摩耗性及び耐熱性に優れた歯付ベルトに関
する。

【０００２】

【従来の技術】歯付ベルトは、平ベルト、Ｖベルト等と
は異なり、滑りがないために伝動効率に優れ、さらに
は、ギヤやチェーン等の伝動装置に比べて騒音がきわめ
て小さいという利点を有している。このため、歯付ベル
トは、最近では自動車のオーバーヘッドカム（ＯＨＣ）
軸の同期駆動用に用いられる等、その利用が拡大されつ
つある。ＯＨＣ軸駆動用の歯付ベルトは、自動車のエン
ジンルームという高温下において、高速でかつ高負荷で
走行される。しかも、内燃機関の高性能化に伴い、歯付
ベルトは、狭小なスペースに配置され、小径のプーリに
巻き掛けられて走行されている。歯付ベルト内には、通
常、幅方向に所定の間隔をあけて、心線が配設されてい
るが、プーリ径が小さくなると、該心線はプーリに沿う
ように屈曲されて走行されるため、十分な可撓性および
柔軟性を有していないと短時間の走行により破断するお
それがある。従来、歯付ベルトの心線は、例えば特開昭
６２−１５９８２７号公報に開示されているように、Ｅ
ガラス繊維（汎用性無アルカリガラス繊維）フィラメン
トを束ねて撚り合わせて使用されている。従来の心線は
通常、直径９μｍのＥガラス繊維フィラメントを、通
常、レゾルシン・ホルマリン樹脂ラテックス混合物（以
下ＲＦＬという）にて含浸処理して得たストランドを、
撚り合わせ条件３／１３（ガラス繊維フィラメントを束
ねたストランド３本を下撚りして子縄を形成し、１３本
の子縄を上撚りすること）で撚り合わせたもの等が使用
されている。

【０００３】このような従来の心線を用いた歯付ベルト
では、近年の内燃機関の高性能化による厳しい条件に対
応できなくなりつつあり、歯付ベルトの寿命が短くなる
傾向にある。このため、近時、内燃機関自体の性能が向
上し、寿命も長くなりつつあるのに対し、歯付ベルトは
寿命がそれほど向上せず、例えばＯＨＣ駆動用に用いら
れる歯付ベルトの取り替えは従来よりも頻繁に行わなけ
ればならない。また、歯付ベルトを高温下で、径が小さ
いプーリの外径に沿って高速回転させれば、心線を構成
する繊維同士の摩擦による発熱が歯付ベルト内部に蓄積
し、帆布とゴムの接着、心線とゴムの接着、帆布自体へ
の悪影響、ゴム自体への悪影響を与える為、歯付ベルト
の寿命を著しく低下させるという問題もある。

【０００４】そこで、実公平５−４４６０７にあるよう
に、直径６〜８μｍの直径の高強度ガラス繊維フィラメ
ントをＥガラス繊維と同様にＲＦＬ処理した後、束ねて
ストランドを形成し、所定本のストランドをストランド
を７．２〜８．８回／１０ｃｍの撚数にて下撚りして５
００〜８００本のフィラメントを有する子縄を形成し、
該子縄９〜１２本を逆方向へ７．２〜８．８回／１０ｃ
ｍの撚り数にて上撚りしてなる心線を有する歯付ベルト
が見出された。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】ところが、近年内燃機
関がより高性能となり、さらに高負荷となるとともに歯
付ベルトはより狭小なスペースに配置されるようになっ
てきた。このことより上記６〜８μｍの直径の高強度ガ
ラス繊維フィラメントを束ねてストランドを形成した
後、所定本のストランドを７．２〜８．８回／１０ｃｍ
の撚数にて下撚りして５００〜８００本のフィラメント
を有する子縄を形成し該子縄９〜１２本を逆方向へ７．
２〜８．８回／１０ｃｍの撚り数にて上撚りしてなる心
線を用いた歯付ベルトを使用しても、高負荷で使用され
た場合心線の伸びが発生し、ベルトが伸びることでプー
リとの噛み合いが悪くなり、ベルト歯の異常摩耗により
早期歯欠けが発生した。さらに通常の負荷でもベルト幅
を細くした場合、単位幅当たりに掛かる負荷が大きくな
り、同様に早期歯欠けが発生した。さらに、歯布として
従来ナイロン製の歯布を使用していたが、高負荷で使用
する場合、ベルトの初張力を高張力で設定するためにナ
イロン製では耐摩耗性が不足し、早期に歯底摩耗が発生
し、やがて歯欠けによるベルト寿命となっていた。

【０００６】本発明は上記の従来の問題点を解決するも
のであり、その目的は、ベルトに高負荷がかかる場合、
又、エンジンルームのコンパクト化のためにベルト幅を
小さくする場合等に、ベルトの歯とプーリの歯溝が噛み
合い不良を起こさず、耐久性の優れた歯付ベルトを提供
することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決する為に
本発明は、ベルト長さ方向に沿って配置した複数の歯部
と、心線を埋設した背部と、歯部表面及び歯底部の表面
に歯布を被覆した歯付ベルトにおいて、前記心線が直径
５〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメントを束ねて
ストランドを形成し、所定本のストランドを下撚した子
縄を形成したのち、該子縄を逆方向へ所定の撚数にて上
撚してなる直径が１．１〜１．５ｍｍである心線を有す
る歯付ベルトである。このように請求項１の歯付ベルト
では、直径５〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメン
トを束ねて所定の方法にて下撚り及び上撚りをかけ直径
を１．１〜１．５ｍｍとした心線を使用したことから、
ベルトの引張り強さ及びベルトの引張弾性率が上昇し高
負荷又はベルト幅に対して過剰な負荷で走行させてもベ
ルト伸びが発生することなく、長時間走行してもベルト
とプーリの良好な噛み合いを保ち、早期寿命となること
はない。

【０００８】請求項２では、ベルトの歯底面から心線の
中心に到る距離であるＰＬＤが０．７５〜１．００ｍｍ
である歯付ベルトにある。

【０００９】請求項２に記載の発明によると、ＰＬＤを
０．７５〜１．００ｍｍに保つことによって心線の直径
が大きくなった場合でも歯布の厚みを薄くする必要がな
く、歯布が早期に摩滅するという不具合は発生しない。

【００１０】請求項３に記載の発明は、上記歯布が少な
くとも緯糸中にアラミド繊維を含んだ歯付ベルトにあ
る。

【００１１】請求項３によると、上記歯布が少なくとも
緯糸中にアラミド繊維を含んでいることより、歯布が早
期に摩滅することはなく、早期寿命となることはない。

【００１２】請求項４の発明はベルト長さ方向に沿って
配置した複数の歯部と、心線を埋設した背部とを有し、
該歯部の表面に歯布を被覆した歯付ベルトにおいて、前
記心線が直径５〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメ
ントを束ねてストランドを形成し、所定本のストランド
を１０〜１６回／１０ｃｍの撚り数にて下撚して４００
〜８００本のフィラメントを有する子縄を形成し、該子
縄１５〜２５本を逆方向へ５〜１０回／１０ｃｍの撚数
にて上撚してなる直径が１．１〜１．５ｍｍである心線
を有し、さらに該歯布が緯糸中に少なくともアラミド繊
維を含んでいる歯付ベルトにある。本発明の歯付ベルト
は、このように所定径の高強度ガラス繊維フィラメント
を所定の条件で撚り合わせた心線であって、上撚りとし
て下撚りを施した４００〜８００本のフィラメントを有
する子縄１５〜２５本を下撚りとは逆方向に５〜１０回
／１０ｃｍの撚数にて上撚りして直径を１．１〜１．５
ｍｍの心線としたことで、よりベルトの引張り強さ及び
ベルトの引張弾性率が上昇し高負荷又はベルト幅に対し
て過剰な負荷で走行させてもベルト伸びが発生すること
なく、長時間走行してもベルトとプーリも良好な噛み合
いを保ち早期寿命となることはない。

【００１３】請求項５では、上記歯付ベルトの歯部及び
背部がエラストマーからなり、該エラストマーが少なく
とも８０％水素添加されたアクリロニトリル−ブタジエ
ン共重合体であることより、耐熱性及び耐油性に優れ熱
による劣化よって早期にクラックが発生するようなこと
はない。

【００１４】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を説明
する。図１は歯付ベルトの構造の一例を示すものであ
り、心線１を埋設したベルト背部２の片面にその長手方
向に沿って多数の歯部３を一定間隔で一体に突出して設
け、歯部３の表面及び歯部３間の歯底部４の表面に沿っ
て歯布５を貼着することによって形成してある。心線１
は、従来使用されているＥガラス繊維フィラメント（汎
用性無アルカリガラス繊維フィラメント）に替えて、高
強度ガラス繊維フィラメントを所定条件にて撚り合わせ
て使用される。高強度ガラス繊維は、Ｅガラス繊維に比
べ、ＳｉＯ ₂成分、Ａｌ₂Ｏ₃成分、ＭｇＯ成分の含有割
合を増加させて、ＣａＯ成分、Ｂ₂Ｏ ₃成分の含有割合を
減少させたガラス繊維である。その成分表は表１に示
す。その結果、表２に示すように、Ｅガラス繊維に比べ
て、引張り強さ、引っ張り弾性率が著しく向上する。こ
のようなガラス繊維を高強度ガラス繊維という。高強度
ガラス繊維としては、Ｕガラス繊維（日本硝子繊維
（株））、Ｔガラス繊維（日東紡績（株））、Ｒガラス
繊維（ＶｅｔｒｏｔｅｘＳａｉｎｔＧｏｂａｉｎ
社）、Ｓガラス繊維（ＯｗｅｎｓＣｏｒｎｉｎｇＦｉ
ｂｅｒｇｌａｓｓ社）等が挙げられる。

【００１５】

【表１】

【００１６】

【表２】

【００１７】本発明の歯付ベルトにおける心線１は、こ
のような高強度ガラス繊維を用いた比較的細径である直
径５〜１０μｍ、好ましくは７μｍのフィラメントを５
００〜８００本程度束ねて６〜１６回／１０ｃｍで下撚
りすることにより子縄を製造した後、このようにして得
られた子縄を、１５〜２５本束ねて、５〜１０回／１０
ｃｍの撚り数にて上撚りして直径１．１〜１．５ｍｍの
心線が形成される。上撚り数は、下撚り数の０〜１０％
減が好ましい。ここで、高強度ガラス繊維のフィラメン
ト径が５μｍ未満では紡糸や接着処理をしにくく工数が
増える。一方上記フィラメント径が１０μｍを越えると
ベルト走行時に耐屈曲疲労性が極端に低下する。上記下
撚り数が６回／１０ｃｍ未満ではガラス繊維間に水が入
り易くなる為耐水性が劣り、一方１６回／１０ｃｍを越
えると心線強力が低下する。上撚り回数は、５回／１０
ｃｍ未満ではベルトの耐屈曲疲労性に劣り、１０回／１
０ｃｍを越えると高負荷で走行させた場合、心線の伸び
が大きくなるため、プーリとの噛み合いが悪くなり歯欠
けが発生し易くなる。上撚りした心線径が１．１ｍｍ未
満の場合は、初期引っ張り力が低く、一定応力に対する
ベルト伸びが大きいためプーリとの噛み合いが悪くな
り、歯欠けを起こし易くなる。一方、心線径が１．５ｍ
ｍを越えると、プーリのＰＬＤに比べてベルトのＰＬＤ
が大きくなりすぎベルトの噛み合い状態が多角形となり
ベルトの耐屈曲疲労性が低下し、ベルト寿命が短くな
る。

【００１８】また、自動車用歯付ベルトでは所定の張力
を受けて走行している時の仮想ピッチライン上で通常
８．０ｍｍと９．５２５ｍｍの長さの歯部ピッチを有し
ている。そのときの仮想ピッチラインとは、ベルト歯部
とプーリ溝部とがかみ合った状態で、ベルト歯底面から
ピッチライン迄の距離（ＰＬＤ値）が０．６８６ｍｍに
設定された仮想の距離である。

【００１９】ここで、ＰＬＤは下記のように測定され
る。ベルトを幅方向に歯と平行にかつ歯底部の中央に沿
って鋭利な刃物でカットして投影機等により拡大して歯
底面から心線の下端と上端までの距離を求め次式により
ＰＬＤを求める。ＰＬＤ＝（ａ＋ｂ）／２ａ：歯底面から心線の下端までの距離ｂ：歯底面から心線の上端までの距離ベルトの幅方向に打ち込まれている全ての心線（両端の
部分的にカットされている心線を除く）の位置にて測定
し、その平均値をそのベルトの測定位置でのＰＬＤとす
る。さらにベルトの長さ方向でベルト１本の中のＰＬＤ
の値に差がある場合を考慮すると、少なくとも等分に分
割される３箇所を同様に測定して総平均値で測定するベ
ルトのＰＬＤとすることが望ましい。

【００２０】そこで、ベルトの断面寸法では、ＰＬＤで
ある歯底面から心線中心までの距離が走行時に０．６８
６ｍｍになるように設定されるのが通常で、無張力下で
は上記ＰＬＤは０．６８〜０．７２ｍｍであった。

【００２１】しかし、本発明における直径が１．１〜
１．５ｍｍの高強度ガラス心線を使用すると、上記のよ
うにＰＬＤ値を０．６８〜０．７２ｍｍに設定するより
もさらにＰＬＤ値を０．７５〜１．００ｍｍに設定する
方が歯布の厚みが薄くなることがない為に歯布が摩滅し
にくくなり歯付ベルトの寿命も延びる。ここで、ＰＬＤ
値が０．７５ｍｍよりも小さい場合は、歯布が薄くなり
歯布摩滅が起こり歯付ベルトの寿命が短くなる可能性が
ある。一方、ＰＬＤ値が１．００ｍｍを超えるとベルト
歯とプーリ歯とのかみ合いが悪くなり歯欠けあるいは歯
部亀裂等の不具合が発生する。

【００２２】ベルト背部２や歯部３を構成するゴム状弾
性体はゴム組成物を架橋して形成されるものであり、こ
のゴム組成物としては、水素添加率が少なくとも８０重
量％の水素化ニトリルゴム１００重量部に、カーボンブ
ラック、可塑剤、さらに架橋剤その他必要に応じた添加
剤を配合して調製されるものである。ここで、上記水素
化ニトリルゴムの水素添加率が８０重量％未満である
と、熱による劣化のために背ゴム及び歯ゴムに早期にク
ラックが発生し、切断や歯欠けによる寿命となる。

【００２３】可塑剤としては、特に制限されるものでは
ないが、トリメリット酸系、ポリエーテル系、ポリエス
テル系、フタル酸系のものを用いることができる。架橋
剤としては、硫黄加硫系では、水素化ニトリルゴム１０
０重量部に対する硫黄０．５〜２重量部と、メルカプト
ベンゾチアゾール、ジベンゾチアジルジサルファイド、
Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアジルスルフェンア
ミド、テトラメチルチウラムジサルファイド、テトラエ
チルチウラムジサルファイド等の加硫促進剤を併用する
のが好適である。また有機過酸化物加硫系では、水素化
ニトリルゴム１００重量部に対して有機過酸化物０．２
〜１０重量部が好適であり、１，１−ジ−ｔ−ブチルパ
ーオキシ−３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、ジ
−ｔ−ブチルパーオキサイド、ジブチルクミルパーオキ
サイド、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−
２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５
−ジメチル−２，５−ジ（ｔ―ブチルパーオキシ）ヘキ
サン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）ヘキシン、１，３−ビス（ｔ−ブチルパーオキ
シイソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルパーオキシイソ
プロピルカーボネート等の有機過酸化物を用いることが
でき、さらに硫黄化合物、オキシムニトロソ化合物、モ
ノマー類、ポリマー類で共架橋剤として一般に使用され
るものを適用添加しても差し支えない。

【００２４】ベルト背部２や歯部３を構成するゴム状弾
性体の硬度は、歯付ベルトの振動による発音や寿命への
影響を抑えるために、ＪＩＳＫ６３０１で規定するス
プリング式硬度計で６０〜７５°の範囲にあることが好
ましく、６５〜７０°がより好適である。硬度が６０°
未満では、歯付ベルトを歯付プーリに噛み合わせるとき
の歯部３の変形が大きくなって寿命が低下する結果にな
るおそれがあり、また硬度が７５°を超えると、歯付ベ
ルトの振動が大きくなって発音が大きくなるおそれがあ
る。

【００２５】また、歯部３を被覆する歯布５としては、
ナイロン６、ナイロン６，６などの脂肪族ポリアミド繊
維（ナイロン繊維）を素材とする織布に接着処理をした
ものが一般的に用いられているが、本発明では、強度や
分解温度がナイロンよりも高く、耐摩耗性に優れている
芳香族ポリアミド繊維（アラミド繊維）を素材とする織
布を用いるのが好ましい。アラミド繊維を素材とする織
布は耐摩耗性が高く、この織布を歯布５として用いるこ
とによって、歯部３の耐摩耗性や耐歯欠け性を高めるこ
とができるものである。アラミド繊維が１００％の織布
である必要はなく、織布の一部がアラミド繊維で形成さ
れていればよいが、表面に露出する側の経糸あるいは緯
糸としてアラミド繊維が用いられているものが好まし
く、またアラミド繊維を５０％以上使用することによっ
て効果は飛躍的に高まる。このアラミド繊維としては、
ポリ−パラフェニレンテレフタルアミド、ポリ−メタフ
ェニレンイソフタルアミド、ポリ−パラフェニレン−
３，４−ジフェニルエーテル−テレフタルアミドなどを
用いることができる。

【００２６】

【実施例】次に、本発明を実施例によって具体的に説明
する。表３の配合成分をバンバリーミキサーで４分間混
練りすることによって、ベルト背部２と歯部３を形成す
るゴム状弾性体用のゴム組成物を調製した。

【００２７】

【表３】

【００２８】このゴム組成物を、オープンロールで圧延
し、１６５°Ｃ、３０分間の条件でプレス加硫すること
によって、加硫ゴムシートを作製し、この加硫ゴムシー
トについて、硬度を測定し、またＪＩＳＫ６３０１に
準じて引っ張り試験を行なった。結果を表４に示す。

【００２９】

【表４】

【００３０】（実施例１〜３、比較例１〜４）表５の構
成の歯布を製織し、ＲＦＬ液に浸漬、乾燥、熱処理して
表３の配合成分のゴムを溶剤に溶かしたゴム糊に浸漬、
乾燥した表面処理を実施した。この歯布をエンドレス筒
状に巻いて仕上げ、これを歯部形成用の溝を外周に多数
設けて形成した円柱状の金型の外周にセットし、この上
から表６の組成及び構成をしたガラス心線をＳ，Ｚ撚を
一対として交互に配置するように巻き上げた。次に、表
３のゴム状弾性体用のゴム組成物をロールで厚み２．５
ｍｍに圧延し、これを心線の上から巻き付け、加硫を行
なった。このように加硫を行なった後、スリーブ状の加
硫物を所定の幅に輪切りして切断することによって、１
０５ＺＢ１９（歯形：ＺＢタイプ、歯数：１０５、幅：
１９．ｍｍ、歯ピッチ８．００ｍｍ）の歯付ベルトを得
た。各ベルトの心線種と歯布種の組み合わせは表７に示
す。

【００３１】

【表５】

【００３２】

【表６】

【００３３】上記のようにして得た歯付ベルトについて
走行性能（寿命、ベルト伸び）を測定し、結果を表７に
示した。走行性能の試験は、図２の試験機６を用いて、
雰囲気温度１００°Ｃで行ない、ベルト背部２のゴムク
ラック、歯部３の歯元のクラックなど歯付ベルトとして
の機能が果たせなくなった時点をもって寿命とし、その
ときまでの走行時間を表７に示した。図２において７は
歯数２０の駆動プーリ（６０００ｒｐｍ）、８は歯数４
０の従動プーリ、９は５２ｍｍφの背面テンショナーで
ある。歯付ベルト（１９ｍｍ幅）の初期張力は４０ｋｇ
・ｆであり、これは通常張力の２．７倍であった。

【００３４】

【表７】

【００３５】表７にみられるように、各実施例のものは
歯欠けや異常摩耗が起こりにくく、寿命時間も１２００
時間以上であった。心線径が大きい比較例１では心線劣
化による切断が発生し、子縄数の少ない心線を用いた比
較例２では心線の伸びが発生し、ベルト伸びからプーリ
との噛み合いが悪くなり、異常摩耗が発生した。さらに
歯布にアラミド繊維を全く含んでいない帆布を使用した
比較例３は歯布が摩滅したことにより心線も摩耗、劣化
を起こし、走行後１０００時間迄に切断した。比較例４
は子縄数が少なく、さらに心線径が小さい心線を使用し
たために心線が伸び、さらにベルト伸びが発生しプーリ
との噛み合いの悪さからベルトの異常摩耗、さらには歯
欠けに到った。

【００３６】

【発明の効果】以上のように本発明の歯付ベルトは、請
求項１では、心線が直径５〜１０μｍの高強度ガラス繊
維フィラメントを束ねてストランドを形成し、所定本の
ストランドを下撚りした子縄を形成したのち、該子縄を
逆方向へ所定の撚り数にて上撚りしてなる直径が１．１
〜１．５ｍｍの心線を有する歯付ベルトであることか
ら、ベルトの引張り強さ及びベルトの引張弾性率が上昇
し高負荷又はベルト幅に対して過剰な負荷で走行させて
もベルト伸びが発生することなく、長時間走行してもベ
ルトとプーリは良好なかみ合いを保ち早期寿命となるこ
とはない。

【００３７】請求項２に記載の発明では、ＰＬＤを０．
７５〜１．００ｍｍに保つことによって心線の直径が大
きくなった場合でも歯布の厚みを薄くする必要がなく、
歯布が摩滅するという不具合が発生しないという効果が
ある。

【００３８】請求項３に記載の発明では、上記歯布が少
なくとも緯糸中にアラミド繊維を含んでいることによっ
て、歯布が早期に摩滅することがなく、早期寿命となる
ことはないという効果がある。

【００３９】請求項４に記載の発明では、心線が直径５
〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメントを束ねてス
トランドを形成し、所定本のストランドを１０〜１６回
／ｃｍの撚り数にて下撚りして４００〜８００本のフィ
ラメントを有する子縄を形成し、該子縄１５〜２５本を
逆方向へ５〜１０回／１０ｃｍの撚数にて上撚してなる
直径が１．１〜１．５ｍｍの心線を有する歯付ベルトで
あることから、ベルトの引張り強さ及びベルトの引張弾
性率が上昇し高負荷又はベルト幅に対して過剰な負荷で
走行させてもベルト伸びが発生することなく、長時間走
行してもベルトとプーリは良好なかみ合いを保ち早期寿
命となることはない。

【００４０】請求項５に記載の発明によると、上記歯付
ベルトの歯部及び背部がエラストマーからなり、該エラ
ストマーが少なくとも８０％水素添加されたアクリロニ
トリル−ブタジエン共重合体であることより、耐熱性及
び耐油性に優れ熱による劣化によって早期にクラックが
発生することを防ぐ効果がある。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態の一例を示す一部の斜視図
である。

【図２】走行試験の装置を示す概略図である。

【符号の説明】

１心線２ベルト背部３歯部４歯底部５歯布

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ベルト長さ方向に沿って配置した複数の
歯部と、心線を埋設した背部と、歯部表面および歯底部
の表面に歯布を被覆した歯付ベルトにおいて、前記心線
が直径５〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメントを
束ねてストランドを形成し、ストランドを集めて下撚し
た子縄を形成したのち、該子縄を集めて逆方向へ所定の
撚数にて上撚してなる直径が１．１〜１．５ｍｍである
心線を有することを特徴とする歯付ベルト。
【請求項２】ベルトの歯底面から心線の中心に到る距
離であるＰＬＤが０．７５〜１．００ｍｍである請求項
１に記載の歯付ベルト。
【請求項３】上記歯布が少なくとも緯糸中にアラミド
繊維を含んだ請求項１又は２に記載の歯付ベルト。
【請求項４】ベルト長さ方向に沿って配置した複数の
歯部と、心線を埋設した背部とを有し、該歯部の表面に
歯布を被覆した歯付ベルトにおいて、前記心線が直径５
〜１０μｍの高強度ガラス繊維フィラメントを束ねてス
トランドを形成し、該ストランドを集めて１０〜１６回
／１０ｃｍの撚り数にて下撚して４００〜８００本のフ
ィラメントを有する子縄を形成し、該子縄１５〜２５本
を逆方向へ５〜１０回／１０ｃｍの撚数にて上撚してな
る直径が１．１〜１．５ｍｍである心線を有し、さらに
該歯布が緯糸中に少なくともアラミド繊維を含んでいる
歯付ベルト。
【請求項５】上記歯部と背部がエラストマーからな
り、該エラストマーが少なくとも８０％水素添加された
アクリロニトリル−ブタジエン共重合体である請求項１
〜４のいずれかに記載の歯付ベルト。