ES2103248T5 - Aglutinante a base de poliuretanos para la fabricacion de composiciones de moldes y machos de fundicion. - Google Patents
Aglutinante a base de poliuretanos para la fabricacion de composiciones de moldes y machos de fundicion.Info
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Abstract
SE DESCRIBE LA UTILIZACION DE ESTERES METILO DE ACIDO GRASO, ES DECIR DE ESTERES MONOMETILO DE ACIDOS GRASOS CON UNA CADENA DE CARBONOS A PARTIR DE 12 ATOMOS DE C, POR EJEMPLO A BASE DE ESTER METILO DE ACEITE DE COLZA, COMO DISOLVENTE SOLO O COMPONENTE-DISOLVENTE PARA COMPONENTES INDIVIDUALES O AMBOS COMPONENTES DE AGLOMERANTE-MATERIAL DE MOLDEO DE FUNDICION SOBRE LA BASE DE POLIURETANO, CUYOS COMPONENTES ABARCAN RESINA FENOL QUE CONTIENE GRUPOS OH LIBRES Y UN POLIISOCIANATO COMO PARTNER DE REACCION. LOS ESTERES METILO DE ACIDO GRASO PUEDEN SER UTILIZADOS COMO DISOLVENTES SOLOS, PUEDEN AL MENOS SER UTILIZADOS PARA EL POLIISOCIANATO TAMBIEN CONJUNTAMENTE CON HIDROCARBUROS AROMATICOS DE ALTO PUNTO DE EBULLICION (DONDE LA PORCION DE ESTER METILO DE ACIDO GRASO DEBE PREDOMINAR EN EL DISOLVENTE CON RESPECTO A LA PORCION DEL HIDROCARBURO), Y PUEDEN SER UTILIZADOS AL MENOS PARA LA RESINA FENOL BAJO ADICION DE DISOLVENTES DE ALTA POLARIDAD. A TRAVES DE LA UTILIZACION DE ESTERES METILO DE ACIDO GRASO RESULTAN VENTAJAS CONSIDERABLES. ESPECIALMENTE PUEDE RENUNCIARSE A LA ADICION PRESENTE DE FORMA NECESARIA CONTINUA HASTA AHORA DE HIDROCARBUROS AROMATICOS DE ALTO PUNTO DE EBULLICION DE FORMA COMPLETA O AMPLIAMENTE.
Description
Aglutinante a base de poliuretanos para la
fabricación de composiciones de moldes y machos de fundición.
La presente invención se refiere a la utilización
de ésteres metílicos de ácidos grasos como disolventes en sistemas
de aglutinante de PU para mezclas de materiales de moldeo para
moldes y machos de fundición.
En la fabricación de moldes y machos de fundición
suelen utilizarse a gran escala sistemas de aglutinante a base de
poliuretano. Se trata, en particular, de unos sistemas de dos
componentes, en los que un componente consiste en polioles, cuyas
moléculas contienen por lo menos dos grupos OH, y el otro componente
consiste en poliisocianatos, cuyas moléculas contienen por lo menos
dos grupos NCO. Estos dos componentes se mezclan disueltos con una
materia prima de moldeo granulada (generalmente arena) y se someten
a una reacción de endurecimiento mediante la agregación de un
catalizador.
En un ejemplo típico de dicho sistema, el poliol
consiste en un precondensado de fenol o de fenol con aldehídos, que
contiene grupos OH libres (se denominará en lo que sigue simplemente
por "resina fenólica"), y el poliisocianato, en un
poliisocianato aromático como, por ejemplo, el
difenilmetano-diisocianato. Como catalizador se
utilizan aminas terciarias. Según se utilice el procedimiento de
"Coldbox" o el de "No-Bake", el
catalizador se agrega conjuntamente con los otros componentes del
sistema de aglutinante justo antes de elaborar la mezcla de
materiales de moldeo, o bien se agrega después de haber introducido
la mezcla de materiales de moldeo sin catalizador en la herramienta
de moldeo, en la que se gasea la mezcla con amina en estado
gaseoso.
En este tipo de sistemas resulta necesario
utilizar disolventes a fin de mantener los componentes del
aglutinante en un estado de viscosidad suficientemente baja mientras
se mezclan con la materia prima de moldeo. Esto no es sólo necesario
para las resinas fenólicas, que requieren generalmente un disolvente
debido a su elevada viscosidad, sino también para los
poliisocianatos. Aparece, sin embargo, un problema debido al hecho
de que los dos componentes del aglutinante requieren distintos tipos
de disolvente. En general, los disolventes no polares son apropiados
para los poliisocianatos, pero no lo son tanto para las resinas
fenólicas, mientras que se cumple lo contrario en el caso de los
disolventes polares. Por esta razón suelen utilizarse en la práctica
mezclas de disolventes polares y no polares, que se seleccionan en
función del sistema de aglutinante considerado. Por otra parte, los
componentes de esta mezcla no deben presentar un intervalo de
ebullición demasiado bajo a fin de evitar que el disolvente pierda
con demasiada rapidez su eficacia a consecuencia de su
evaporación.
Como disolventes no polares se utilizan hasta
ahora preferentemente hidrocarburos aromáticos (generalmente en
forma de mezclas), que presentan a presión normal un intervalo de
ebullición por encima de aproximadamente 150ºC, y como disolventes
polares se utilizan entre otros determinados ésteres con intervalos
de ebullición suficientemente elevados, como, p.ej., los ésteres
"simétricos" descritos en el documento
DE-A-27 59 262, en los que tanto el
resto ácido como el resto alcohólico presentan una cantidad
relativamente elevada de átomos de carbono (aprox. 6 - 13 átomos de
carbono) en una misma zona.
En el documento
US-A-4.268.425 A se describe un
sistema de aglutinante de dos componentes, que contiene como
materiales de reacción una resina fenólica, que tiene grupos OH
libres, y un poliisocianato. A fin de mejorar los tiempos de
elaboración de la arena y las propiedades de descomposición (sobre
todo en la fundición de metales con temperaturas de fusión bajas),
el disolvente utilizado con este sistema de aglutinante consiste
para el poliisocianato en un aromático de alto punto de ebullición,
al que se han agregado aceites secantes, mientras que la resina
fenólica se disuelve en disolventes polares comunes (con el
aditamento, si hubiere lugar a ello, de aromáticos de alto intervalo
de ebullición). Como aceite secante puede utilizarse también un
éster metílico parcialmente oleoso.
Según el documento
WO-A-95/14735 cuyo contenido es
similar, las resinas fenólicas se disuelven preferentemente en
mezclas de ésteres y disolventes aromáticos. Los poliisocianatos se
disuelven preferentemente en mezclas de disolventes aromáticos y
alifáticos.
A pesar de todas las ventajas que ofrecen los
aglutinantes de poliuretano en la técnica de la fundición, un
inconveniente grave es que estos aglutinantes contaminan el lugar de
trabajo debido a la exhalación de gases y vahos durante su uso, no
sirviendo generalmente las medidas de protección usuales, como
instalaciones de campanas de evacuación u otras medidas similares,
para capturar dichas emisiones. Si bien el desarrollo de resinas con
un contenido residual reducido en formaldehídos o fenoles libres ha
proporcionado productos que apenas contaminan el lugar de trabajo, y
a pesar de que los ésteres simétricos mencionados anteriormente han
implicado también una mejora notable en cuanto los malos olores
asociados a la fabricación con ésteres, aún queda sin resolver el
problema de la contaminación del lugar de trabajo por los aromáticos
de alto punto de ebullición, de los que no se ha podido prescindir
hasta la fecha. Estos aromáticos consisten generalmente en bencenos,
toluenos y xilenos alquilsustituidos. Pero pueden consistir también,
a fin de conseguir un punto de ebullición lo más alto posible, en
composiciones con núcleos condensados de benzol, como la naftalina y
otras, que pertenecen a las sustancias clasificadas como peligrosas
para la salud y que además no sólo se liberan tras el moldeo, sino
incluso durante la fabricación de las mezclas de materiales
de
moldeo.
moldeo.
El objetivo de la presente invención es
solucionar este problema.
Dicho objetivo se consigue mediante un sistema de
aglutinante de dos componentes según la reivindicación 1, un sistema
de aglutinante de dos componentes según la reivindicación 2, un
procedimiento según la reivindicación 6, una utilización según la
reivindicación 7, un procedimiento según la reivindicación 8 y una
utilización según la reivindicación 9.
Los monoésteres metílicos de un o varios ácidos
grasos con una cadena de carbono de a partir de 12 átomos de carbono
se denominarán también en lo que sigue "ésteres metílicos de
ácidos grasos superiores" o, brevemente, "ésteres metílicos de
ácidos grasos". Estos ésteres metílicos pueden prepararse sin
problema alguno bien transesterificando triglicéridos, que se
encuentran generalmente en grasas o aceites de origen vegetal o
animal, o bien esterificando ácidos grasos que se han obtenido de
dichos aceites o grasas.
El éster metílico de aceite de colza es un
ejemplo típico de un éster a base de aceites vegetales a la vez que
constituye un disolvente apropiado, del que se puede disponer como
gasóleo a un precio económico en cantidades suficientemente grandes.
Pero también pueden utilizarse ésteres metílicos de otros aceites
vegetales, como, por ejemplo, del aceite de soja, del de linaza, de
girasol, de cacahuete, de madera, de palma, de coco, de ricino y/o
de oliva. Los aceites de animales marinos, sebos y grasas de origen
animal sirven también como material de partida para los ésteres
metílicos utilizables según la presente invención.
Los aceites y las grasas que sirven de material
de partida pueden encontrarse en mezclas arbitrarias. Tampoco es
necesario que consistan en algún producto fresco y completamente
natural; pueden ser asimismo grasas o aceites endurecidos o con
alguna otra modificación en la cadena de átomos de carbono. También
aceites y grasas residuales, como, p.ej., aceites alimenticios
usados o grasas de freír, pueden utilizarse como material de partida
de los ésteres metílicos utilizables según la presente invención.
Por consiguiente, otro aspecto de la presente invención es que
proporciona una posibilidad de aprovechamiento adecuado para estos
materiales usados que son perjudiciales para el medio
ambiente.
ambiente.
La presente invención se basa en la constatación
sorprendente de que los disolventes polares formados por los ésteres
metílicos de ácidos grasos mencionados anteriormente asumen
sorprendentemente bien la función de los disolventes no polares
requeridos hasta la fecha y que por consiguiente pueden sustituirlos
amplia o totalmente. Esto significa que se dispone por primera vez
de un disolvente que es simultáneamente apropiado para los dos
componentes de un sistema de aglutinante de poliuretano y que se
tiene así pues la posibilidad de prescindir del uso adicional de
disolventes no polares, que consisten en particular en aromáticos de
alto punto de ebullición. Se trata de un resultado completamente
inesperado, teniendo en cuenta el hecho de que todos los disolventes
polares, que se han propuesto hasta la fecha para los sistemas de
aglutinante de poliuretano, no son utilizables a no ser que se
agreguen adicionalmente disolventes no polares. Es sobre todo por
razones ecológicas que es tan deseable la posibilidad de sustituir
al 100% los aromáticos de alto punto de ebullición por ésteres
metílicos de ácidos grasos.
En algunos casos, también puede resultar
conveniente agregar a la solución de resina fenólica en éster
metílico un aditamento que aumente la polaridad del disolvente. Hay
números compuestos polares que sirven para este fin, como, por
ejemplo, una mezcla de ésteres dimetílicos de ácidos dicarboxílicos
C_{4}-C_{6} que se conocen también por la
denominación de "ésteres dibásico" o, brevemente, por la de
"DBE". Dicho aditamento polarizador no implica ninguna
variación en las ventajas básicas que se derivan del empleo de
ésteres metílicos de ácidos grasos como disolventes para los
sistemas de aglutinante de poliuretano.
El éster metílico de aceite de colza, que se
mencionó anteriormente como ejemplo típico de un disolvente a
emplear según la presente invención, es un producto natural que no
es contaminante y que es neutral en cuanto al CO_{2}. Presenta un
punto de ebullición elevado y una viscosidad suficientemente baja,
por lo que satisface los requisitos físicos que se exigen a un
disolvente apropiado para los sistemas de aglutinante a base de
poliuretano. Se trata también de un producto clasificado, por lo que
se simplifica sustancialmente el transporte y el almacenamiento de
las soluciones preparadas con el mismo. Además, con su uso no se
forman apenas productos de disociación gaseosos indeseados durante
el proceso de moldeo, debido a que las numerosas combinaciones
dobles disponibles (el aceite de colza comprende mayoritariamente
aceites grasos no saturados simples y múltiples) reaccionan sin
liberación de gases. Al utilizar el éster metílico de aceite de
colza como disolvente, no se alcanzan ni aproximativamente las
concentraciones máximas permitidas en el lugar de trabajo. Por otra
parte, el éster metílico de aceite de colza proporciona también un
efecto separador excelente a la hora de desmoldear, por lo que no
resulta necesario utilizar adicionalmente algún agente
separador.
Se podrían enumerar propiedades semejantes para
los otros ésteres metílicos de ácidos grasos y mezclas de ésteres
metílicos de ácidos grasos. Debe destacarse aquí el éster metílico
de aceite de soja por su elaborabilidad exenta de problemas. Se
obtuvieron también muy buenos resultados con el éter metílico de
aceite de linaza - a veces, incluso mejores que los obtenidos con el
éster metílico de aceite de colza. El éster metílico de aceite de
ricino es un disolvente muy apropiado para la resina fenólica, si
bien no lo es tanto para los poliisocianatos debido a su contenido
en grupos OH, aunque presenta en cambio la ventaja de que se
incorpora en el poliuretano debido precisamente a estos grupos OH.
En la tabla I se enumeran otros ésteres metílicos utilizables.
Los ejemplos que se presentan a continuación
sirven para explicar más detalladamente la presente invención sin
limitar no obstante su alcance. Las especificaciones de cantidad
indicadas en los ejemplos con "PP" se refieren a partes en
peso. Los nombres comerciales se indican junto con el superíndice
"^{(C)}".
En dichos ejemplos se describen los resultados
obtenidos según la presente invención al haber sustituido
completamente los aromáticos de alto punto de ebullición por ésteres
metílicos de ácidos grasos, comparándose también estos resultados
con los obtenidos al utilizar los disolventes convencionales. Cuando
se utilizaron como disolventes una combinación de ésteres metílicos
de ácidos grasos y aromáticos de alto punto de ebullición, los
resultados obtenidos se encontraban entre los resultados indicados a
continuación como "según la presente invención" y los indicados
como "convencional para fines de comparación".
(Valores numéricos
incorrectos)
En un recipiente de reacción dotado de
refrigerador, termostato y agitador se introdujeron
| 385,0 PP | de fenol |
| 176,0 PP | de paraformaldehído y |
| 1,1 PP | de acetato de cinc. |
El refrigerador se ajustó para el reflujo. La
temperatura aumentó de forma constante durante una hora hasta
alcanzar 105ºC y se mantuvo a continuación fija durante dos a tres
horas, hasta que el índice de refracción tomase el valor de 1,590. A
continuación, se ajustó el refrigerador para la destilación
atmosférica y la temperatura aumentó durante una hora hasta
125-126ºC, hasta que el índice de refracción alcanzó
el valor de 1,593. A continuación se realizó una destilación al
vacío hasta que el índice de refracción tomó el valor de 1,612. El
rendimiento obtenido era de un 82% a 83% de los materiales de
partida utilizados.
La resina fenólica obtenida se utilizó para
fabricar probetas según el procedimiento "Coldbox" (ejemplo 2)
y también para su fabricación según el procedimiento
"No-Bake" (ejemplo 3).
Al alcanzar el valor de régimen, se prepararon
con la resina fenólica obtenida según el ejemplo 1 unas soluciones
cuyas composiciones son las siguientes:
| 100,0 PP | de resina fenólica según el ejemplo 1 |
| 54,5 PP | de éster metílico de aceite de colza y |
| 27,3 PP | de DBE^{(C)} (mezcla de ésteres dimetílicos de ácidos dicarboxílicos C_{4}-C_{6}) |
| 0,3% | de aminosilano o amidosilano |
| 100,0 PP | de resina fenólica según el ejemplo 1 |
| 20,0 PP | de isoforona (quetona cíclica) |
| 23,0 PP | de triacetina (triacetato de glicerina) |
| 40,0 PP | de Solvesso 150^{(C)} (mezcla de aromáticos C_{10}-C_{13}) |
| 18,7 PP | de Plastomoll DOA^{(C)} (adipato de dioctilo) |
Además se prepararon las siguientes soluciones de
poliisocianato:
| 80 - 85 PP | de difenilmetano-diisocianato (técnicamente MDI) |
| 15 - 20 PP | de éster metílico de aceite de colza y |
| 0,2 PP | de cloruro de ácido |
| 77,5 PP | de difenilmetano-diisocianato (técnicamente MDI) |
| 19,0 PP | de Shellsol R^{(C)} (mezcla de hidrocarburos con 85% de aromáticos) |
| 3,0 PP | de Essovarsol 60^{(C)} (hidrocarburos alifáticos y cicloalifáticos) |
| 0,3 PP | de cloruro de ácido |
| 0,3 PP | de silano. |
Acto seguido se prepararon mezclas de materiales
de moldeo para lo que se mezclaron íntimamente arena cuarzosa,
solución de resina y activador en un mezclador oscilante. Con estas
mezclas se dispararon probetas (+GF+pestillo) a una presión de tiro
de 4 bar y se procedió seguidamente a someterlas durante 10 segundos
a un gas de dimetilisopropilamina a la presión de 4 bar y, a
continuación, a un chorro de aire durante unos 10 segundos. Las
mezclas tenían las siguientes composiciones:
| 100 PP | de arena cuarzosa H32 |
| 0,8 PP | de solución de resina 2E y |
| 0,8 PP | de activador 2E |
| 100 PP | de arena cuarzosa H32 |
| 0,8 PP | de solución de resina 2V y |
| 0,8 PP | de activador 2V |
A continuación se procedió a determinar mediante
el procedimiento GF la resistencia a la flexión de las probetas así
obtenidas. En la tabla II se comparan los valores de resistencia a
la flexión obtenidos con los machos de fundición 2E con los
obtenidos con los machos de fundición 2V. En particular, se
realizaron los mismos ensayos utilizando por una parte probetas
elaboradas con mezclas recién hechas y por otra parte probetas
elaboradas con mezclas que se habían dejado reposar una hora antes
de formar con ellas las probetas. La determinación de los valores de
resistencia a la flexión se realizó inmediatamente después de
someter las probetas al baño de gas (resistencia inicial) y al cabo
de 1 hora y 24 horas de haberlas sometido al baño de gas
(resistencia final).
La tabla III presenta algunas propiedades de
aplicación técnica de los machos de fundición 2E y las compara con
las de los machos de fundición 2V. Estas propiedades se determinaron
mediante la realización de 6 series de ensayo distintas, a
saber:
- Serie 1:
- machos de fundición almacenados durante 1 día en condiciones de laboratorio, sumergidos al día siguiente en lubricante de agua, secados al aire y probados al cabo de 1 ó 2 días
- Serie 2:
- machos de fundición sumergidos en lubricante de agua, secados al aire y probados al cabo de 1 ó 2 días
- Serie 3:
- machos de fundición almacenados durante 1 día en condiciones de laboratorio, sumergidos al día siguiente en lubricante de agua, secados durante 1 hora en un horno a 150ºC y probados una vez se han enfriado (*)
- Serie 4:
- machos de fundición sumergidos en lubricante de agua, secados durante 1 hora en un horno a 150ºC y probados una vez se han enfriado (*)
- Serie 5:
- machos de fundición almacenados durante 1 día en condiciones de laboratorio, almacenados al día siguiente en atmósfera de 100% de RLF y probados al cabo de 1 ó 2 días
- Serie 6:
- machos almacenados en atmósfera de 100% de RLF y probados al cabo de 1 ó 2 días.
Las tablas II y III indican que los machos de
fundición fabricados según la presente invención presentan en todos
los casos prácticamente las mismas resistencias a la flexión que los
machos de fundición fabricados de forma convencional. La diferencia
esencial es que tanto durante la fabricación de los machos de
fundición 2E como durante el moldeo ya no se carga apreciablemente
el lugar de trabajo con contaminantes. El comportamiento durante el
moldeo se confirmó mediante el moldeo de probetas realizado en
condiciones de laboratorio.
Se prepararon con la resina fenólica obtenida
según el ejemplo 1 unas soluciones de resina cuyas composiciones son
las siguientes:
| 58 PP | de resina fenólica |
| 14 PP | de éster metílico de aceite de colza y |
| 28 PP | de DBE^{(C)} |
| 58 PP | de resina fenólica |
| 28 PP | de DBE^{(C)} |
| 14 PP | de Hidrosol AFD ^{(C)} (mezcla de aromáticos de alto punto de ebullición) |
Las soluciones de poliisocianato, que se
utilizaron con el procedimiento "No-Bake",
presentaban las siguientes composiciones:
| 85 PP | de difenilmetano-diisocianato |
| 15 PP | de éster metílico de aceite de colza |
| 70 PP | de difenilmetano-diisocianato |
| 30 PP | de hidrosol AFD ^{(C)} |
Acto seguido se prepararon en un mezclador
oscilante unas mezclas de materiales de moldeo, cuyas composiciones
eran las siguientes:
| 100,0 PP | de arena cuarzosa H32 |
| 0,9 PP | de solución de resina 3E |
| 0,9 PP | de activador 3E |
| 0,2% | de fenilpropilpiridina (porcentaje referido a la solución de resina) |
| 100,0 PP | de arena cuarzosa H32 |
| 0,9 PP | de solución de resina 3V |
| 0,9 PP | de activador 3V |
| 0,2% | de fenilpropilpiridina (porcentaje referido a la solución de resina) |
Estas mezclas se comprimieron en moldes y se
dejaron fraguar. Las dos mezclas solidificaron al cabo de 2 minutos
y fraguaron completamente al cabo de 3 minutos. La resistencia a la
flexión de las mezclas fraguadas se determinó al cabo de 1 hora, 2
horas y 24 horas. La tabla IV presenta los valores obtenidos,
pudiéndose apreciar en ella que la resistencia a la flexión de las
mezclas según la presente invención es claramente superior a la de
las mezclas convencionales. En cuanto a la contaminación del lugar
de trabajo puede decirse lo mismo que en el caso del ejemplo 2.
Claims (9)
1. Sistema de aglutinante de dos componentes a
base de poliuretano para materiales de moldeo de fundición, que
contiene
- una resina fenólica que comprende grupos OH
libres y
- un poliisocianato
como materiales de reacción, así como
- ésteres metílicos de ácidos grasos
como componente de disolvente para la resina
fenólica y como disolvente único o componente de disolvente para el
poliisocianato, consistiendo los ésteres metílicos de ácidos grasos
en monoésteres metílicos de uno o varios ácidos grasos con una
cadena de carbono de a partir de 12 átomos de carbono,
seleccionándose dichos ésteres metílicos de entre el grupo formado
por
- ésteres metílicos de aceite de colza, de
aceite de soja, de aceite de linaza, de aceite de girasol, de aceite
de cacahuete, de aceite de madera, de aceite de palma, de aceite de
coco, de aceite de ricino y de aceite de oliva,
- ésteres metílicos de aceites de animales
marinos, sebos y grasas de origen animal,
- ésteres metílicos de aceites residuales y de
grasas residuales, así como
- éster metílico del ácido palmítico, éster
metílico del ácido esteárico, éster metílico del ácido láurico,
éster métilico del ácido oleico, éster metílico del ácido sórbico,
éster métílico del ácido linólico, éster metílico del ácido
linolénico, éster metílico del ácido aráquico y el éster metílico
del ácido behénico,
predominando la parte de ésteres metílicos de
ácidos grasos sobre la parte de hidrocarburos aromáticos de alto
punto de ebullición que pudiere haber.
2. Sistema de aglutinante de dos componentes a
base de poliuretano para materiales de moldeo de fundición que
contiene una resina fenólica, que comprende grupos OH libres, y un
poliisocianato como materiales de reacción, así como un éster
metílico de ácidos grasos, caracterizado porque el sistema de
aglutinante contiene uno o varios ésteres metílicos de ácidos grasos
que sirven como componente de disolvente para la resina fenólica y
como disolvente único o componente de disolvente para el
poliisocianato y son cada uno de ellos monoésteres metílicos de un
ácido graso con una cadena de carbono de a partir de 12 átomos de
carbono, no comprendiendo el disolvente del sistema de aglutinante
ningún hidrocarburo aromático de alto punto de ebullición.
3. Sistema de aglutinante según la
reivindicación 1 ó 2, que contiene los ésteres metílicos de ácidos
grasos como único disolvente para el poliisocianato.
4. Sistema de aglutinante según la
reivindicación 1, que contiene los ésteres metílicos de ácidos
grasos junto con hidrocarburos aromáticos de alto punto de
ebullición como disolvente para por lo menos el poliisocianato,
predominando la parte de ésteres metílicos de ácidos grasos sobre la
parte de hidrocarburos.
5. Sistema de aglutinante según la
reivindicación 1 ó 2, que contiene los ésteres metílicos de ácidos
grasos junto con disolventes de polaridad más elevada como
disolvente para por lo menos la resina fenólica.
6. Procedimiento para la preparación de un
sistema de aglutinante para materiales de moldeo de fundición según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, en el que la resina
fenólica y el poliisocianato se disuelven en los ésteres metílicos
de ácidos grasos como componente de disolvente para la resina
fenólica y como disolvente único o componente de disolvente para el
poliisocianato.
7. Utilización de ésteres metílicos de ácidos
grasos con una cadena de carbono de a partir de 12 átomos de carbono
como componente de disolvente para la resina fenólica y como
disolvente único o componente de disolvente para el poliisocianato
de un aglutinante a base de poliuretano para materiales de moldeo de
fundición, conteniendo la resina fenólica grupos OH libres y no
conteniendo el disolvente hidrocarburos aromáticos de alto punto
de
ebullición.
ebullición.
8. Procedimiento para la fabricación de moldes
y machos de fundición a partir de una mezcla de materiales de moldeo
que se aglutina mediante un sistema de aglutinante a base de
poliuretano, utilizándose el sistema de aglutinante según cualquiera
de las reivindicaciones 1 a 5.
\newpage
9. Utilización del sistema de aglutinante según
cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5 para la aglutinación de
mezclas de materiales de moldeo en la fabricación de moldes y machos
de fundición.
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