EP3677348A2 - Fliehkraftsichter mit speziellem sichterrad - Google Patents

Fliehkraftsichter mit speziellem sichterrad Download PDF

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EP3677348A2
EP3677348A2 EP19211099.7A EP19211099A EP3677348A2 EP 3677348 A2 EP3677348 A2 EP 3677348A2 EP 19211099 A EP19211099 A EP 19211099A EP 3677348 A2 EP3677348 A2 EP 3677348A2
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EP
European Patent Office
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classifier
drum
classifying
centrifugal
material outlet
Prior art date
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Application number
EP19211099.7A
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English (en)
French (fr)
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EP3677348B1 (de
EP3677348A3 (de
Inventor
Sergio Alegre
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Netzsch Feinmahltechnik GmbH
Original Assignee
Netzsch Feinmahltechnik GmbH
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Publication date
Family has litigation
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Application filed by Netzsch Feinmahltechnik GmbH filed Critical Netzsch Feinmahltechnik GmbH
Priority to DK21190772.0T priority Critical patent/DK3925709T3/da
Priority to EP21190772.0A priority patent/EP3925709B1/de
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Publication of EP3677348A3 publication Critical patent/EP3677348A3/de
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
    • B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
    • B07B7/00—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents
    • B07B7/08—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force
    • B07B7/083—Selective separation of solid materials carried by, or dispersed in, gas currents using centrifugal force generated by rotating vanes, discs, drums, or brushes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
    • B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
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    • B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
    • B07B11/00—Arrangement of accessories in apparatus for separating solids from solids using gas currents
    • B07B11/06—Feeding or discharging arrangements

Definitions

  • the invention relates to a centrifugal classifier according to the preamble of the respective main claim.
  • Centrifugal classifiers are known in different designs in the prior art.
  • Every centrifugal classifier is a classifying drum rotating at high speed within a drum-shaped classifier.
  • the classifier drum is perforated, perforated or otherwise provided with a screen structure on the jacket side. Sifter air is drawn in from the fine material outlet. This creates a continuous classifier air flow. This usually enters the classifying room together with the classifying material via the classifying material inlet. There the classifier air flow loaded with the classifiable material is swirled by the high-speed classifier drum into a kind of cyclone flow. This first circles around the classifier drum and finally enters the interior of the classifier drum through the perforated jacket. From there, the classifier air flow flows into the fine material outlet adjoining at least one end face of the classifier wheel.
  • the centrifugal classifiers take advantage of the fact that the larger, more mass-producing particles of the material to be classified are finally determined by the centrifugal forces are thrown outwards when the visible material circles in the cyclone-like flow in the classifier room.
  • smaller, lighter-mass particles and therefore centrifugal forces that are only exposed to lower centrifugal forces at the same angular velocity are released from the inward-flowing classifying air from the cyclone-like flow and sucked into the inside of the classifying drum so that they can then be discharged together with the classifying air flow.
  • One way to increase the throughput of a generic centrifugal classifier is to increase the diameter of the classifier wheel and, as a result, to rotate the classifier wheel at a higher speed - since the mere enlargement of the classifier wheel diameter while the nominal speed remains the same means that the fine material that can be obtained becomes coarser becomes.
  • the invention is dedicated to the problem of creating a centrifugal classifier that can be balanced more easily and more easily is easier to maintain and offers the possibility to achieve a better quality of the sighting.
  • the solution is achieved by means of a centrifugal classifier with the features of the first main claim.
  • the classifier housing has at least one sight material inlet, at least one sight air inlet, at least one coarse material outlet, and at least one, usually a first and a second fine material outlet.
  • the sifting air is drawn off via the latter (s), which air is sucked in or fed in at least via the sighting material inlet.
  • the classifier air is preferably drawn through the centrifugal classifier by means of an external fan, which draws in on the side of the fine material outlet.
  • the classifying wheel is formed by a classifying drum and a classifying wheel shaft carrying the classifying drum.
  • the classifier wheel shaft rotates around an imaginary horizontal axis.
  • the outer surface of the classifier drum is perforated in such a way that, during operation, it sets the visible material hitting the classifier drum on the outside of the casing in rotation, whereby further aids may possibly be present for generating the rotation.
  • the classifiable material is set in rotation by the classifier drum, or is accelerated further.
  • a certain one The translucent basic speed is already at the entrance into the machine, whereby the direction changes in the course of the entrance.
  • the outer surface of the classifying drum is perforated in such a way that the classifying air flows through it in a radially inward direction.
  • the fine material outlets are arranged at the two front ends of the classifier drum, with fine material / visual air mixture flowing out of the interior of the classifier drum into the respective fine material outlet via the respective free end face of the classifier drum.
  • the classifier wheel shaft consists of two parts which are not directly connected to one another.
  • the first part of the classifier wheel shaft extends outwards from a first hub, which carries the classifier drum in the region of its first end face, away from the classifier drum.
  • the second part of the classifier wheel shaft extends from a second hub, which carries the classifier drum in the region of its second end face, in the opposite direction to the outside, likewise away from the classifier drum.
  • the term “not directly connected to one another” means that there is no direct flow of force from one part of the shaft to the other - unlike in the case of flanges that are flanged, suffed or z.
  • the two shaft parts are therefore arranged at a spatial distance from one another. Between them is the Classifier drum.
  • the distance between the two shaft parts is usually at least 80% of the length of the classifier drum. This is self-supporting and bridges the distance between the two shaft parts by acting as a hollow shaft there.
  • fine goods in its broader sense does not initially have any size restrictions.
  • fine material - currently optional - also has a narrower meaning and then refers to material made from ultra-fine particles in which 98% of the particles have an average diameter of less than 6 ⁇ m and ideally even less than 3 ⁇ m.
  • the configuration according to the invention has the following consequences: Because the shaft inside the classifier drum is no longer rotating, the unbalance of which is different than the class of the classifier drum, the classifier wheel can be finely balanced more easily and better. It is therefore predestined for higher speeds and is less prone to vibrations.
  • the fact that the classifier wheel shaft, which had previously been running through the center of the classifier drum, has been eliminated means that a significantly larger clear flow cross-section is available for the mixture of classifier air and fine material. While the classifying air loaded with the fine material enters the interior of the classifying roller of the classifying roller at a speed of 13 to 17 m / s, the flow rate of the classifying air loaded with the fine material slows down to 2 to 6 m immediately before the fine material outlet / s. This reduces the tendency of the fine material to agglomerate, ie to clump, by swirling in the classifier air.
  • the design of the invention usually also improves the quality of the sighting because the clear flow cross section within the classifier drum becomes larger.
  • a mostly associated effect is that the transport of the fine particles is improved. After passing through the sieve-like drum shell, the fine particles have more space inside the classifier drum, so less agglomeration occurs after the classifying.
  • the invention is also devoted to the problem of creating a centrifugal classifier which achieves a qualitatively improved sighting result.
  • the solution is achieved by means of a centrifugal classifier with the features of the second main claim.
  • the aforementioned claim proposes a centrifugal separator as a solution, in which a one-part or multi-part guide element is arranged in the region of the at least one coarse material outlet.
  • the guide element is arranged at a minimal distance X from the inner circumferential surface of the classifier housing section that surrounds the classifier drum. It is designed in such a way that visible material, which flows along said inner lateral surface with a radial distance ⁇ X, passes under the guide element and is then discharged centrifugally into the coarse material outlet.
  • the guide element is designed in such a way that, in any case, part of the material to be sighted, which flows along said inner surface with a radial distance> X, is deflected in the radially inward direction towards the classifier drum and thereby approaches the classifier wheel, as a rule more than insignificant.
  • the minimum distance X is measured in the radial direction. It designates the distance that the leading edge of the guide element, which is first reached by the inflowing visible material when it hits the guide element, is kept away from the inner surface area delimiting the classifying chamber.
  • An underflow in the sense of the invention is when visible material passes the guide element on its radially outward side without receiving an impulse from the classifying wheel which changes the trajectory or changes it significantly.
  • the configuration according to the invention has the following consequences: Visible material, which flows along said inner surface with a radial distance ⁇ X, is coarse material that has already separated from the fine material in the best possible way and is therefore ripe for elimination from the screening process. It undermines the guide element and reaches the coarse material outlet undisturbed. Since the supporting effect of the inner lateral surface is eliminated here, the incoming coarse material is discharged into the coarse material outlet by the centrifugal forces acting on it. Since the coarse material reaches the coarse material outlet on the flow-calmed side, ie on the leeward side of the guide member, there is no danger that part of the coarse material will be unintentionally carried back into the classifier space by turbulence.
  • the part of the material to be sighted which flows along said inner lateral surface at a radial distance> X, is deflected in the direction of the classifying drum 14 and thrown back.
  • Coarse material outlet is discharged. Because this would actually deprive the screening process of separable fines, which would worsen the sighting result. Instead, there is a further sighting of the material to be thrown back towards the classifier drum, in the course of which the fine material that has so far been entrained by the coarse material has the chance to separate from it.
  • the guide member preferably partially covers the coarse material outlet or the clear cross section that branches off to the coarse material outlet. Preferably more than 35% and more preferably more than 50% of said clear cross-sectional area is covered.
  • the guide element gives the leeward area mentioned above an extremely effective size and it essentially prevents the visible material from being discharged into the coarse material outlet prematurely.
  • Constructions are particularly preferred in which additional classifier air is fed in at the coarse material outlet and flows out into the fine material outlet via the classifier drum.
  • This additional classifier air could be described as supporting air acting in the area of the coarse material outlet, which - in particular in conjunction with the said guide element - ensures that visible material is not prematurely discharged into the coarse material outlet. It is particularly preferred if said classifier air is not only drawn in passively, but is actively blown in by means of a corresponding blower or from a compressed air network.
  • the effective length of the classifier drum is the length over which it extends freely through the classifier chamber parallel to the axis of rotation L.
  • the usable diameter is the maximum outside diameter of the drum. Fluidically insignificant structures that are purely locally further outward (e.g. flanges) are not included in the calculation of the maximum outer diameter. By building an extremely long classifier drum, the throughput can be increased without increasing its nominal diameter.
  • the passage area increases, through which fine material can be sucked in from the classifying chamber into the interior of the classifying drum. Since the nominal diameter of the classifier drum is not enlarged, the result of the classifying is not negatively influenced. In particular, there is no increase in the entry of coarser grains into the fines obtained, which would have to be compensated for by other measures.
  • a sifter drum that is longer in the axial direction, with otherwise the same parameters (diameter, speed and amount of air), tends to lead to a finer sifting because the radial flow velocity of the air drops through the sieve-like jacket of the sifter drum because of the larger flow inlet cross section. Because of this, only tend to even finer particles are sucked in without overcoming the centrifugal forces acting on them.
  • centrifugal classifier in such a way that at least one, preferably both, parts of the classifier wheel shaft are mounted outside the classifiable material area.
  • the rolling bearings previously arranged in the classifier room had to be protected from the turbulent and therefore highly invasive and abrasive atmosphere in the classifier room with great effort.
  • An arrangement outside the classifier room e.g. B. in the area of the far less turbulent flow of fine material outlet, brings an improvement here.
  • the maximum improvement is achieved when the bearings are arranged completely outside of any atmosphere contaminated with fine dust, i.e. also outside the fine material outlet, easily accessible on the side facing away from the classifying room.
  • they achieve significantly longer average lifetimes which is a decisive advantage at high speeds.
  • the intermediate ring to be discussed in more detail later, in particular for the classifier drum center, has blades of the type mentioned projecting radially inwards from its inner lateral surface.
  • support rings protrude radially inward from the inner circumferential surface of the classifier drum in the circumferential direction.
  • Such support rings support the often quite long, but comparatively thin-walled classifier drum at certain intervals, thereby preventing it from expanding like a drum at extremely high speeds and possibly even being overloaded or even failing.
  • the said support rings are formed in pairs from radially inward flanges with which the classifier drum elements mentioned in the next paragraph are flanged together.
  • the classifier drum preferably consists of several, preferably at least four classifier drum elements. These are arranged one behind the other along the common axis of rotation and connected to one another, preferably screwed together.
  • the plurality of classifier drum elements consist of two groups of the same classifier drum elements, since the production costs can be reduced by using the same parts. Under certain circumstances, it is even possible to achieve cost-efficient modularization for entire series, for example by equipping larger centrifugal classifiers with a classifier drum that consists of two sets of two structurally identical classifier drum elements instead of two sets on the one hand two and three structurally identical classifier drum elements.
  • an intermediate ring is installed in the middle of the classifier drum between two classifier drum elements.
  • the intermediate ring has - preferably on its outer lateral surface - one or more recesses for receiving a balancing mass body, usually in the form of at least one balancing groove.
  • Such an additional support ring can support the center area of the classifier drum, which is particularly stressed by centrifugal forces, and protect it from overload.
  • the classifying drum has a deflector lip at its front ends, directly at the transition to the fine material outlet. This extends obliquely radially inwards - preferably at an angle of 35 ° to 50 °.
  • the deflector lip prevents an undesirable classifier air flow from occurring in the shortest possible way, almost in a kind of "short circuit", which flows on the front side of the classifier drum, directly from its jacket, into the fine material outlet. Because such an undesired classifier air flow may only carry incompletely sighted classifiable material into the fine material outlet and thus leads to a kind of partial "short circuit".
  • the wheel disks which connect the classifier drum to the classifier wheel shaft, preferably consist of a rim ring which is connected to a hub shell via at least two, better at least three spokes.
  • the rim rim forms an inner circumferential surface that widens conically towards the fine material outlet - and not only in the sense of a Mechanical engineering bevel, but on at least 25%, better at least 45% of the extent of the rim in the direction of the axis of rotation.
  • the guidance of the classifying air loaded with the fine material is improved where it exits the front side of the classifying drum at high speed into the fine material outlet. This prevents strong turbulence due to a too abrupt change in the clear flow cross-section or a abrupt deflection when the flow velocity is too high. Because too strong turbulence at this point could lead to a part of the fine material carried by the escaping classifier air failing prematurely and piling up, instead of being completely carried away by the outgoing classifier air.
  • the length of the hub sleeve in the direction of the axis of rotation is greater than the length of the rim of the wheel disc.
  • the length of the hub sleeve in the direction of the axis of rotation is at least 30%, better at least 50% longer than the corresponding length of the rim flange.
  • first and the second part of the classifier wheel shaft each form a radially outwardly projecting disk flange.
  • This disc flange is preferably located over the entire surface against the inside of the classifying drum Front ring surface of the hub sleeve assigned to this part of the classifier wheel shaft.
  • the disc flange is preferably screwed to the hub sleeve, which not least ensures additional bending rigidity.
  • centrifugal classifier according to which the centrifugal classifier according to the invention also works, has already been explained in the introduction to the description. This is referred to to avoid repetitions.
  • the Figure 1 gives a first overview of a preferred embodiment of the centrifugal classifier 1 according to the invention.
  • the classifier housing 2 is clearly visible here. A of rotates in it Fig. 1 Classifier wheel, not shown.
  • the classifier housing 2 is preferably divided by a horizon flange 3 into an upper part 2a and a lower part 2b.
  • the upper part 2a can then preferably be released as a whole and either removed completely or at least opened up around the hinges 4 and their hinge pivot axis S. This provides easy maintenance access to the classifying room, which should advantageously be cleaned regularly or in batch mode after each batch.
  • a classifier wheel to be described in more detail rotates about the axis of rotation L.
  • the classifier wheel is good at Figure 3 to recognize, it is identified there with the reference number 7.
  • the centrifugal classifier is preferably designed as a horizontal classifier. This means that the axis of rotation L, around which the classifying wheel 7 rotates, runs horizontally in the operational state.
  • the classifier housing 2 has a classifying material inlet 5. Via this classifying material inlet 5 (large black arrow), the classifying material from coarse and fine material mixed with one another is fed to the classifying room. As a rule, the sight goods inlet 5 also functions as a sight air inlet. Thus, at least the predominant part of the classifying air also enters the classifying room via this classifying material inlet 5. Because of the design of the classifying wheel according to the invention, which is yet to be described in more detail and which is particularly favorable in terms of flow, it is possible for the first time within the scope of the invention that Increase product-to-air ratio.
  • classifiers For classifiers according to the invention, it is ideally at least 0.5 kg, or even better, at least 0.75 kg of material to be viewed per cubic meter of air.
  • the optional upper limit is 1 kg of visible material per cubic meter of visible air.
  • Said mixture of classifiable material and classifying air preferably flows in in a substantially tangential direction. An entry directed in this way supports the circles of the material to be sighted in the classifying room which create the visual effect.
  • the sighting material inlet 5 extends in the direction of the axis of rotation L over the major part of the length of the classifying chamber.
  • the classifier housing 2 has a fine material outlet 6 at each end of the classifier chamber.
  • the finely sighted fine material is discharged through it.
  • the discharge takes place with the aid of the classifier air, which is also drawn off via the fine material outlet 6.
  • the fine material is preferably carried out in the tangential direction, which is symbolized by the two small white arrows.
  • the classifier housing 2 has a coarse material outlet 8, which is generally arranged completely below the classifier wheel 7. This coarse material outlet is in Figure 1 symbolized by the big white arrow.
  • a certain proportion of classifier air is additionally blown into the classifier space via the coarse material outlet 8 or the auxiliary air supply 9 arranged there, by means of a blower (not shown in the figures).
  • This auxiliary air supply is in Figure 1 symbolized by the little black arrow. This will in particular fines that are unintentionally in the range of Coarse material outlet has fallen or inadvertently threatens to fall into this area, is transported back to the classifying room. This leads to a significant improvement in the quality of the sighting result.
  • the sifter housing 2 forms a sifter space 10 in the form of an essentially cylindrical drum, which here runs horizontally.
  • the classifying wheel 7 rotates at a considerable distance from the inner surface area A of the drum.
  • the distance A is preferably between 25% and 65% of the outside diameter of the classifying wheel 7.
  • the classifying wheel 7 according to the invention and its precise structure can best be seen from the Figures 6 and 7 explain.
  • the classifier wheel 7 consists essentially of a classifier drum 14 with a classifier wheel shaft 11, which forms its axis of rotation.
  • the classifier wheel shaft 11 is characterized in that it does not completely cross the classifier wheel 7. Instead, the interior of its classifier drum 14 remains free of it, at least 80% of its length, measured in the direction of the axis of rotation L. In this area, the classifier drum 14 takes over the supporting function of the section of classifier wheel shaft 11 saved here, which will be discussed in more detail shortly.
  • the classifier wheel shaft 11 consists of a first and a second classifier wheel shaft part 12, 13.
  • the two classifier wheel shaft parts each end in a wheel disk 15.
  • This wheel disk 15 consists of a hub sleeve 16 which is connected to a rim 18 by at least three spokes 17 , preferably in one piece.
  • the hub sleeve 16 has a length in the direction of the axis of rotation L that is greater than the corresponding length of the rim rim 18.
  • each classifier wheel shaft part 12, 13 forms a disk flange 19 at its end facing the inside of the classifier drum.
  • This disk flange 19 bears against the inner end face of the hub sleeve 16 assigned to it.
  • the respective disk flange 19 thus prevents the classifier wheel shaft part 12, 13 in question from being pulled outward from the hub sleeve 16.
  • the disc flange 19 is also screwed to the hub sleeve 16.
  • the bolt heads 35 of the corresponding, preferably at least six bolts are in Figure 6 recognizable on the disk flange 19 of the first classifier wheel shaft part 12.
  • the classifier drum 14 takes over the supporting function in the area in which the classifier wheel shaft 11 is exposed.
  • the outer surface of the classifier drum is thick-walled.
  • Their wall thickness can essentially correspond to the wall thickness of a hub sleeve 16. It is particularly favorable if their wall thickness is greater than 20 mm and ideally lies in the range between 30 mm and 48 mm, +/- 0.3 mm.
  • the classifying drum is stiffened by the inwardly projecting ring-shaped support rings, several of which are spaced apart from one another on the inner surface of the classifying wheel and which will be discussed in more detail in a moment. The major part of the peripheral surface of the viewing drum is broken.
  • a lattice-like structure can be characterized in particular by the fact that its openings in the direction parallel to the longitudinal axis are at least a factor of 7.5 and better by at least a factor of 10 longer than in circumferential view, which can improve the suction characteristics.
  • Each classifier wheel shaft part 12, 13 is preferably equipped as a stepped shaft with different diameters.
  • this stepped shaft (apart from the disk flange 19) has its largest diameter, it is overlapped by the hub sleeve 16.
  • the rim 18 of the wheel disk 15 is designed as a ring which is completely self-contained in the circumferential direction. One end face of this ring lies against a corresponding end face of the classifying drum 14 and is screwed to it.
  • the screw connection is preferably carried out from the outside of the wheel disc 15. Accordingly, the receiving bores 20 for the bolt head in the rim 18 can be seen here, compare Figure 6 .
  • the Figure 6 shows how the inner circumferential surface 21 of the rim 18 widens conically towards the fine material outlet. This expansion is more than just a bevel that is common in mechanical engineering. In the present case, it extends over the major part of the length of the rim rim in the direction of the axis of rotation L.
  • each rim rim On its outer peripheral surface, each rim rim has a type of toothing 22 or other blade-like structures. Together with the housing surrounding them, these form a type of impeller and / or mechanical deflector, which is arranged in the flow direction in front of the sealing gap, for which it is effectively responsible, cf. Fig. 6 combined with Fig. 10 . It prevents particles from getting into this space, despite the air being flushed through the gap between the rotor and the housing.
  • the rim rim is preferably provided on its outer circumferential surface with one or more sealing grooves 23 which form part of the labyrinth-like seal with which the classifying wheel is sealed on its end faces with respect to the fine material outlet 6 - which will be discussed in more detail later.
  • the preferred embodiment of the spokes 17 can be seen from the rear part of FIG Figure 6 comprehend.
  • the spokes 17 preferably extend in a purely radial direction from the hub sleeve 16 to the rim rim 18.
  • Each spoke 17, where it is connected to the hub sleeve 16, is as long as it is, measured in the direction of the axis of rotation L.
  • Each spoke tapers 17 towards rim 18. This means that each of the spokes generally protrudes into the interior of the classifying drum 14 and protrudes outward on the opposite side in the direction of the axis of rotation L beyond the rim rim 18. In this way, the spokes have a relatively large area and can therefore effectively help to make the classifier air rotate.
  • each of the classifier drum elements 14a, 14b carries an annular disk-shaped fastening flange 24a, 24b, 24c on its two end faces. In relation to the inner surface of the classifier drum element, this extends in the radially inward direction by an amount H.
  • H ⁇ 30 mm, cf. Fig. 7 where that Dimension H is shown.
  • the free area that is defined by the clear diameter XX (see Fig. 7 ), depending on the dimension H, must offer enough space so that the flow speed falls below 30 m / sec. Nevertheless, the construction must of course have sufficient mechanical strength.
  • Said mounting flange is therefore completely inside the classifier drum. It carries the screw connection that fixes two adjacent classifier drum elements together. It usually also forms a centering groove or a complementary centering projection 36, by means of whose interaction adjacent classifier drum elements are precisely positioned relative to one another. A precise illustration of such a centering groove and a centering projection identified by reference number 36 can be found in Figure 7 right, middle.
  • a pair of ring-shaped fastening flanges 24a, 24b, 24c screwed together forms one of the support rings already briefly mentioned above.
  • the classifying drum 14 is prevented from expanding under the influence of the strong centrifugal forces caused by the high operating speed in its central region or even being overloaded and failing.
  • a special intermediate ring 25 is installed in the middle of the classifier drum between two classifier drum elements 14a.
  • This intermediate ring 25 has one or more recesses on its outer surface for receiving a balancing mass body, preferably in the form of at least one balancing groove 37, cf. Fig. 7 .
  • this intermediate ring 25 together with the annular disk-shaped fastening flanges 24a blocked by the screw connection, realizes a wider and therefore particularly heavy-duty support ring of the type already explained above. This has a particularly favorable effect, since here the part of the classifying drum 14 which is most heavily loaded by the centrifugal forces lies.
  • the intermediate ring 25 can be equipped with blades 26 protruding further inward in the radial direction, which serve to move the classifier air without disturbing the pressure equalization explained below, compare Figure 7 .
  • the classifier drum was supported by the safety shaft in the area of today's intermediate ring 25 with a disk wheel with narrow openings or swirling spokes for reasons of strength.
  • the resulting lower pressure pulsations inside the classifier drum improve the sighting result, if only because fewer agglomerations occur.
  • each fastening flange 24a, 24b, 24c is chamfered over its entire width, approximately in the manner of a pent roof, as shown in FIG Figure 6 shown. Because of this, two fastening flanges screwed together form a gable roof-like configuration, which functionally represents a sliding slope for the visible material. This reliably prevents a somewhat heavier part of the material to be deposited from being permanently stored at this point during operation and being held in place by the centrifugal forces - as could be the case due to a lack of sliding slope on a surface running parallel to the axis of rotation L.
  • the radially inward end of the intermediate ring 25 is chamfered like a saddle roof and, where present, the inner ends of the blades 26.
  • the classifier drum elements consist of a total of two groups of the same classifier drum elements.
  • the two classifier drum elements 14a meeting in the middle of classifier drum 14 are identical in construction and the two classifier drum elements 14b closing off on classifier drum 14 are also identical in construction.
  • the classifier drum has at its two front ends, directly at the transition to the fine material outlet 6, a deflector lip 27 which extends radially inwards and at the same time obliquely towards the center of the classifier drum 14. This has the function mentioned in the introduction to the description.
  • classifying drum elements 14a and 14b as castings, for example made of spheroidal graphite cast iron, which are then precisely turned subsequently. In this way, the large number of openings in the outer lateral surface of the classifying drum 14 can be produced particularly efficiently. Regardless of whether the classifier drum is made in one or more parts, it applies that these openings are required for the classifier air to enter the classifier drum. In the case of a single-part or multi-part classifier wheel, they are also preferably the sole or at least predominant means for circling the safe air entering the classifier room and the visible material carried by it in the classifier chamber in such a way that the centrifugal forces can develop their separating effect.
  • the guide element 28 according to the invention which controls access to the coarse material outlet, can best be seen from the Figures 2 , 5 and 8th recognize and explain.
  • the guide element 28 can be a blade or - in an optionally further interpretation of the term blade - a guide element similar to a blade.
  • Their main guide surface 29 is curved in such a way that visible material impinging on this main guide surface 29 is deflected inwards towards the classifying drum 14 or is thrown back. Fine material, which may have been mixed in with the visible material hitting the blade 26 and was entrained radially outward, thereby has the chance to get away from it to separate the coarse material and then to be carried along by the visible air flowing into the interior of the classifier drum 14 and to be entered into the interior of the classifier drum 14. This significantly improves the quality of the classification.
  • the said curvature is preferably a continuously concave curvature which tends towards the classifying drum 14.
  • the main guide surface 29 is preferably designed as a correspondingly curved sheet which is held in shape by at least two edge sheets 30 bordering it on both sides, cf. Fig. 5 and 8th .
  • the main guide surface 29 is often also stabilized in its center (measured in the direction along the axis of rotation L) by an edge plate 30 of the type mentioned welded on here as a rib-like reinforcement.
  • the blade is preferably designed in such a way that it does not cause any turbulence - at least no significant one.
  • the extension of the preferably one-piece guide element 28 according to the invention is generally so large that it covers the entire coarse material outlet in the direction along the axis of rotation L.
  • the extension of the guide member 28 according to the invention is preferably so large that the guide member covers more 45% and better 60% to 70% of the clear surface with which the coarse material outlet opens into the inner lateral surface of the drum formed as part of the classifier housing, which Sifter room 10 limited.
  • the position of the guide element is adjustable in and counter to the direction of rotation, ideally continuously adjustable, so that it is more or less when required covers clear surface with which the coarse material outlet opens into the inner surface of said drum, which is not shown separately in the drawing.
  • the guide element according to the invention can be set to the maximum mean grain diameter of the fine material currently required by the classifier.
  • a special feature here is that the guide element 28 is mounted at a distance X from the inner circumferential surface of the drum, which delimits the classifying chamber 10.
  • the distance X here is preferably between 3 mm and 12 mm. Ideally, it can be adjusted, usually continuously. In this context, the distance depends on the number of coarse particles contained in the visible material. If there are a lot of coarse particles, they have to be separated faster. The distance tends to be set larger, so that there is a faster ejection.
  • the distance Y is preferably (DSK-DSR) / 2, DSK being the inside diameter of the classifying chamber and DSR being the outside diameter of the classifying drum. Alternatively, it can be said that the distance Y "should be between 1/2 DSR and 2/6 DSR in terms of amount
  • the guide member 28 forces the auxiliary air blown in via the auxiliary air supply 9 to enter the sifter chamber 10 oriented in the tangential direction. It prevents or reduces the tendency of the auxiliary air to strike the sifting air rotating at high speed in the sifting chamber 10 at an obtuse angle and thus to produce undesirable swirls.
  • the guide member 28 calms the air flow in the area in which the coarse material fails after it has passed under the guide member 28. Because in this area, the guide member 28 creates a lee space, at least essentially, in relation to the visible air circulating at high speed in the classifying space.
  • the focus is also on sealing the transition between the classifier chamber 10 and the fine material outlet 6 on the front side of the classifier drum 14 as effectively as possible. This is important because there is a sealing error on this The result is that the fine material that has already been obtained with a high quality of sight is contaminated with sighted good that has not yet been sighted or has not been sighted completely. This is to be avoided.
  • a non-contact seal is provided for this purpose.
  • the classifier housing 2 is designed as a double-walled region in the region of the sealing point between the classifier chamber 10 and the fine material outlet 6. This double-walled area is in Figure 3 identified by the reference symbol D.
  • Compressed air is fed to the sealing point via this double-walled area D.
  • the actual sealing point shows the Figure 10 in an enlarged view.
  • a section of the rim rim 18 can first be seen here. It has on its outside several, in the present case preferably three, circumferential sealing grooves 23, as have already been mentioned briefly above, cf. again Fig. 6 .
  • the double-walled area carries a sealing insert 31 at its end, near the sealing point, cf. again Fig. 10 .
  • the sealing insert 31 although the seal operates at least essentially in a contactless manner, is preferably designed to be replaceable, since in the long term it is a wearing part in an atmosphere exposed to fine dust.
  • This sealing insert forms three raised, circumferential sealing rings 32.
  • Each of these sealing rings 32 engages in a sealing groove 23 assigned to it on the rim rim 18.
  • the sealing insert 31 is equipped with one or preferably more compressed air injection openings 34, via which compressed air is blown into the distribution channel 33 for the said sealing labyrinth, which has been brought to the sealing point via the double-walled area, cf. Fig. 10 .
  • the greater part of the compressed air blown in flows out of the distribution channel 33 into the classifying chamber 10 and keeps the path via which it flows out free of penetrating visible material.
  • the smaller part of the injected compressed air flows into the fine material outlet 6. The latter is because this part of the injected compressed air is in the way of two baffles formed by sealing rings 32 and sealing grooves 23, and not just one, which is why the flow rate is correspondingly lower.
  • Such a non-contact seal is of great advantage for mastering the high speeds occurring on the classifying wheels according to the invention.
  • centrifugal separator 1 which is characterized in that the separator wheel 7 in the region of its end faces on its outer circumference by means of a contactless seal is sealed against the classifier housing 2, is blown into the sealing air, which - preferably to a larger extent - flows out into the classifier chamber 14 and - preferably - to a smaller extent into the fine material outlet 6.
  • centrifugal separator 1 in which the length of a hub sleeve 16 for holding a separator wheel shaft 12, 13 in the direction of Axis of rotation L is greater than the length of the rim 18 of the wheel disc 15, which holds the classifier drum in position.
  • centrifugal classifiers that meet the claims already made, with the exception that they only have a single fine material outlet on one side, especially when it comes to vertical centrifugal classifiers.

Landscapes

  • Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
  • Centrifugal Separators (AREA)
  • Cyclones (AREA)
  • Separation Of Solids By Using Liquids Or Pneumatic Power (AREA)

Abstract

Fliehkraftsichter (1) mit einem Sichtergehäuse (2) und einem Sichterrad (7), das in dem Sichtergehäuse (2) umläuft, wobei das Sichtergehäuse (2) mindestens einen Sichtguteinlass (5), mindestens einen Grobgutauslass (8) sowie mindestens einen ersten Feingutauslass (6) aufweist, wobei das Sichterrad (7) von einer Sichtertrommel (14) und einer die Sichtertrommel (14) tragenden Sichterradwelle (11) gebildet wird,wobei die Sichterradwelle (11) aus zwei Teilen (12, 13) besteht, die nicht unmittelbar tragend miteinander verbunden sind, und sich der erste Teil (12) der Sichterradwelle (11) von einer die Sichtertrommel (14) im Bereich ihrer ersten Stirnseite tragenden Radscheibe (15) nach außen, weg von der Sichtertrommel (14) erstreckt, und sich der zweite Teil (13) der Sichterradwelle (11) von einer die Sichtertrommel (14) im Bereich ihrer zweiten Stirnseite tragenden Radscheibe (15) nach außen, weg von der Sichtertrommel (14) erstreckt.

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Fliehkraftsichter nach dem Oberbegriff des jeweiligen Hauptanspruchs.
    • TECHNISCHER HINTERGRUND
  • Fliehkraftsichter sind in unterschiedlichen Ausführungen im Stand der Technik bekannt.
  • Das Herzstück eines jeden Fliehkraftsichters bildet eine innerhalb eines trommelförmigen Sichterraums mit hoher Geschwindigkeit umlaufende Sichtertrommel.
  • Die Sichtertrommel ist gelocht, durchbrochen bzw. in sonstiger Art und Weise mantelseitig mit einer Siebstruktur versehen. Vom Feingutauslass aus wird Sichterluft angesaugt. Hierdurch bildet sich ein kontinuierlicher Sichterluftstrom aus. Dieser tritt meist zusammen mit dem Sichtgut über den Sichtguteinlass in den Sichterraum ein. Dort wird der mit dem Sichtgut befrachtete Sichterluftstrom von der hochdrehenden Sichtertrommel zu einer Art Zyklonströmung verwirbelt. Diese kreist zunächst außen um die Sichtertrommel und tritt schließlich durch den gelochten Mantel der Sichtertrommel in deren Innenraum ein. Von dort aus fließt der Sichterluftstrom in den an mindestens einer Stirnseite des Sichterrades anschließenden Feingutauslass ab.
  • Bei diesem Vorgang machen sich die Zentrifugalsichter die Tatsache zunutze, dass die größeren, mehr Masse aufweisenden Partikel des Sichtgutes durch die Zentrifugalkräfte endgültig nach außen abgeschleudert werden, wenn das Sichtgut in der zyklonartigen Strömung im Sichterraum kreist. Demgegenüber werden kleinere, masseärmere und daher bei gleicher Winkelgeschwindigkeit nur geringeren Zentrifugalkräften ausgesetzte Partikel von der nach innen abfließenden Sichterluft aus der zyklonartigen Strömung herausgelöst und in das Innere der Sichtertrommel eingesaugt um dann zusammen mit dem Sichterluftstrom ausgetragen zu werden.
  • Der Markt verlangt zunehmend nach Sichtern mit erhöhtem Durchsatz, wobei nach Möglichkeit auch die Sichtgüte gesteigert oder zumindest beibehalten werden soll.
  • Eine Möglichkeit, den Durchsatz eines gattungsgemäßen Fliehkraftsichters zu steigern, besteht darin, den Durchmesser des Sichterrades zu vergrößern und damit einhergehend das Sichterrad mit einer höheren Drehzahl rotieren zu lassen - da die bloße Vergrößerung des Sichterraddurchmessers bei gleichbleibender Nenndrehzahl dazu führt, dass das gewinnbare Feingut gröber wird.
  • Die Drehzahlsteigerung führt aber dazu, dass die Anlagen technisch komplexer werden, noch genauer ausgewuchtet werden müssen und aufwendiger in der Wartung sind.
    • DAS DER ERFINDUNG ZUGRUNDE LIEGENDE PROBLEM
  • Die Erfindung ist dem Problem gewidmet, einen Fliehkraftsichter zu schaffen, der sich leichter bzw. besser auswuchten lässt und einfacher zu warten ist und der die Möglichkeit bietet, eine bessere Qualität der Sichtung zu erreichen.
    • DIE ERFINDUNGSGEMÄSSE LÖSUNG
  • Erfindungsgemäß erfolgt die Lösung mittels eines Fliehkraftsichters mit den Merkmalen des ersten Hauptanspruchs.
  • Es handelt sich um einen Fliehkraftsichter mit einem - im Regelfall relativ zum Fundament feststehenden - Sichtergehäuse und einem Sichterrad, das in dem Sichtergehäuse umläuft. Das Sichtergehäuse besitzt mindestens einen Sichtguteinlass, mindestens einen Sichtlufteinlass, mindestens einen Grobgutauslass, sowie mindestens einen, meistens einen ersten und einen zweiten Feingutauslass. Über letztere(n) wird im Regelfall auch die Sichterluft abgezogen, die zumindest über den Sichtguteinlass angesaugt bzw. eingespeist wird. Die Sichterluft wird vorzugsweise mittels eines externen Gebläses durch den Fliehkraftsichter gezogen, das auf der Seite des Feingutauslasses ansaugt.
  • Das Sichterrad wird von einer Sichtertrommel und einer die Sichtertrommel tragenden Sichterradwelle gebildet. Idealerweise rotiert die Sichterradwelle um eine gedachte horizontale Achse. Die Mantelfläche der Sichtertrommel ist derart durchbrochen, dass sie im Betrieb das auf der Mantelaußenseite auf die Sichtertrommel treffende Sichtgut in Rotation versetzt, wobei eventuell weitere Hilfsmittel zur Erzeugung der Rotation vorhanden sein können. Für den Regelfall kann man sagen, dass das Sichtgut unter anderem von der Sichtertrommel in Rotation versetzt, bzw. weiter beschleunigt wird. Eine gewisse translatorische Grundgeschwindigkeit hat das Sichtgut schon beim Eintritt in die Maschine, wobei sich insoweit im Zuge des Eintritts die Richtung ändert. Die Mantelfläche der Sichtertrommel ist derart durchbrochen, dass sie von der Sichtluft in radial einwärtiger Richtung durchströmt wird.
  • Dabei sind die Feingutauslässe an den beiden stirnseitigen Enden der Sichtertrommel angeordnet, wobei über die jeweilige freie Stirnfläche der Sichtertrommel Feingut-Sichtluft-Gemisch aus dem Inneren der Sichtertrommel in den jeweiligen Feingutauslass abfließt. Sinngemäß Gleiches gilt, wenn nur ein Feingutauslass vorgesehen ist.
  • Erfindungsgemäß ist vorgesehen, dass die Sichterradwelle aus zwei Teilen besteht, die nicht unmittelbar tragend miteinander verbunden sind. Dabei erstreckt sich der erste Teil der Sichterradwelle von einer ersten Nabe, die die Sichtertrommel im Bereich ihrer ersten Stirnseite trägt, nach außen, weg von der Sichtertrommel. Der zweite Teil der Sichterradwelle erstreckt sich von einer zweiten Nabe, die die Sichtertrommel im Bereich ihrer zweiten Stirnseite trägt, in entgegengesetzter Richtung nach außen, ebenfalls weg von der Sichtertrommel.
  • Zur begrifflichen Präzisierung sei zunächst Folgendes angemerkt:
    Der Begriff "nicht unmittelbar miteinander verbunden" bedeutet im Sinne der Erfindung, dass kein direkter Kraftfluss vom einen in den anderen Wellenteil erfolgt - anders als bei unmittelbar aneinander geflanschten, gemufften oder z. B. mittels einer Hirth-Verzahnung unmittelbar aneinander gekuppelten Wellenteilen. Die beiden Wellenteile sind demnach mit räumlicher Entfernung voneinander angeordnet. Zwischen ihnen befindet sich die Sichtertrommel. Der Abstand zwischen den beiden Wellenteilen beträgt meist mindestens 80 % der Länge der Sichtertrommel. Diese ist selbsttragend und überbrückt den Abstand zwischen den beiden Wellenteilen, indem sie dort quasi als Hohlwelle fungiert.
  • Dem Begriff "Feingut" in seinem weiteren Sinne wohnt von Haus aus zunächst keine Größenbeschränkung inne. Der Begriff "Feingut" hat aber - momentan optional - auch eine engere Bedeutung und bezeichnet dann solches Gut aus ultrafeinen Partikeln, bei dem 98 % der Partikel einen mittleren Durchmesser von weniger als 6 µm und idealerweise sogar von weniger als 3 µm aufweisen.
  • Die erfindungsgemäße Ausgestaltung hat folgende Konsequenzen:
    Dadurch, dass im Inneren der Sichtertrommel nicht länger eine Welle umläuft, deren Unwucht anders liegt als die Unwucht der Sichtertrommel, lässt sich das Sichterrad einfacher und besser feinwuchten. Es ist daher für höhere Drehzahlen prädestiniert und neigt weniger zu Schwingungen.
  • Hinzu kommt, dass mit dem Entfall der bisher zentral durchlaufenden Sichterradwelle im Inneren der Sichtertrommel ein signifikant größerer lichter Strömungsquerschnitt für die Mischung aus Sichterluft und Feingut zur Verfügung steht. Während die mit dem Feingut befrachtete Sichterluft mit einer Geschwindigkeit von 13 bis 17 m/s durch die Siebstruktur der Sichterwalze in deren Inneres eintritt, verlangsamt sich durch die erfindungsgemäße Maßnahme die Strömungsgeschwindigkeit der mit dem Feingut befrachteten Sichterluft unmittelbar vor dem Feingutauslass auf 2 bis 6 m/s. Dadurch wird die Neigung des Feingutes verringert durch Verwirbelung in der Sichterluft zu agglomerieren, d. h. zu klumpen.
  • Außerdem wird die periodische Wartung des Sichterrades deutlich einfacher. Es existiert nicht länger eine einstückige Welle, die aufgrund ihrer großen Länge extrem unhandlich ist - insbesondere, wenn sie manipuliert werden muss, um eine ein- oder mehrstückige Sichtertrommel abzunehmen und das Ersatzteil neu aufzuschieben und zu positionieren, um es schließlich durch Anziehen einer Verschraubung, die sich meist schwer zugänglich im Ringspalt zwischen der Sichtertrommel und der Sichterwelle befindet, festzusetzen.
  • Hinzu kommt, dass durch die erfindungsgemäße Ausgestaltung meist auch die Qualität der Sichtung verbessert wird, weil der lichte Strömungsquerschnitt innerhalb der Sichtertrommel größer wird. Ein damit meist einhergehender Effekt besteht darin, dass der Transport der Feinpartikel verbessert wird. Die Feinpartikel haben nach dem Passieren des siebartigen Trommelmantels mehr Platz im Inneren der Sichtertrommel, somit tritt weniger Agglomeration nach der Sichtung auf.
    • EIN WEITERES DER ERFINDUNG ZUGRUNDE LIEGENDES PROBLEM
  • Die Erfindung ist über das zuvor Gesagte hinaus auch dem Problem gewidmet, einen Fliehkraftsichter zu schaffen, der ein qualitativ weiter verbessertes Sichtungsergebnis erreicht.
    • DIE WEITERE ERFINDUNGSGEMÄSSE LÖSUNG
  • Erfindungsgemäß erfolgt die Lösung mittels eines Fliehkraftsichters mit den Merkmalen des zweiten Hauptanspruchs.
  • Für diesen wird zum einen eigenständiger Schutz beansprucht, ohne Rückbezug auf andere Ansprüche. Zum anderen wird für ihn auch in Kombination mit dem ersten Hauptanspruch Schutz beansprucht, wodurch er zum Unteranspruch wird.
  • In seiner weitesten Form schlägt der vorgenannte Anspruch als Lösung einen Fliehkraftsichter vor, bei dem im Bereich des mindestens einen Grobgutauslasses ein ein- oder mehrteiliges Leitorgan angeordnet ist. Das Leitorgan ist mit einem minimalen Abstand X von der Innenmantelfläche des die Sichtertrommel umfangenden Sichtergehäuseabschnitts angeordnet. Es ist so gestaltet, dass Sichtgut, welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand ≤ X entlangströmt, das Leitorgan unterläuft und dann zentrifugal in den Grobgutauslass ausgetragen wird. Darüber hinaus ist das Leitorgan so gestaltet, dass jedenfalls ein Teil des Sichtguts, welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand > X entlangströmt, in radial einwärtiger Richtung hin zur Sichtertrommel umgelenkt wird und sich dadurch dem Sichterrad nähert, im Regelfall mehr als nur unwesentlich.
  • Zur begrifflichen Präzisierung sei zunächst Folgendes angemerkt:
    Der minimale Abstand X wird in radialer Richtung gemessen. Er bezeichnet den Abstand, den die Vorderkante des Leitorgans, die von dem anströmenden Sichtgut zuerst erreicht wird, wenn es auf das Leitorgan trifft, von der den Sichterraum begrenzenden Innenmantelfläche hält.
  • Ein Unterlaufen im Sinne der Erfindung liegt vor, wenn Sichtgut das Leitorgan auf dessen radial auswärtigen Seite passiert, ohne von dem Sichterrad einen Impuls zu bekommen, der die Flugbahn ändert, bzw. wesentlich ändert.
  • Die erfindungsgemäße Ausgestaltung hat folgende Konsequenzen:
    Sichtgut, welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand ≤ X entlangströmt, ist Grobgut, das sich schon bestmöglich vom Feingut getrennt hat und daher reif zur Ausscheidung aus dem Sichtungsprozess ist. Es unterläuft das Leitorgan und erreicht ungestört den Grobgutauslass. Da hier die Stützwirkung der Innenmantelfläche entfällt, wird das ankommende Grobgut durch die an ihm angreifenden Zentrifugalkräfte in den Grobgutauslass ausgetragen. Da das Grobgut den Grobgutauslass auf der strömungsberuhigten Seite, d. h. auf der Leeseite des Leitorgans erreicht, besteht keine Gefahr, dass ein Teil des Grobguts durch Verwirbelungen doch wieder unbeabsichtigt in den Sichterraum zurückgetragen wird.
  • Hingegen wird der Teil des Sichtguts, der die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand > X entlangströmt, in Richtung auf die Sichtertrommel 14 umgelenkt und zurückgeschleudert. Dadurch wird verhindert, dass Sichtgut, welches der lichten Öffnung, die zum Grobgutauslass führt, doch schon relativ nahe gekommen ist, aber dennoch den Sichtungsprozess qualitativ noch nicht abgeschlossen hat, von den Zentrifugalkräften und den im Nahbereich der besagten lichten Öffnung auftretenden Verwirbelungen vorzeitig in den Grobgutauslass ausgetragen wird. Denn hierdurch würde dem Sichtungsprozess eigentlich noch separierbares Feingut entzogen, was das Sichtungsergebnis verschlechtern würde. Stattdessen findet eine weitere Sichtung des zurück in Richtung hin zur Sichtertrommel geschleuderten Sichtgutes statt, im Zuge derer das bislang noch vom Grobgut mitgerissene Feingut die Chance erhält, sich hiervon zu trennen.
    • OPTIONALE WEITERENTWICKLUNGSMÖGLICHKEITEN DER ERFINDUNGEN
  • Vorzugsweise überdeckt das Leitorgan den Grobgutauslass bzw. den lichten Querschnitt, der zum Grobgutauslass abzweigt, teilweise. Vorzugsweise werden mehr als 35 % und besser noch mehr als 50 % der besagten lichten Querschnittsfläche überdeckt.
  • Auf diese Art und Weise verleiht das Leitorgan dem schon oben angesprochenen Leebereich eine ausgesprochen wirksame Größe und es verhindert im Wesentlichen, dass es zu einem vorzeitigen Austrag von Sichtgut in den Grobgutauslass kommt.
  • Besonders bevorzugt sind Konstruktionen, bei denen am Grobgutauslass zusätzliche Sichterluft eingespeist wird, die über die Sichtertrommel in den Feingutauslass abfließt. Man könnte diese zusätzliche Sichterluft als im Bereich des Grobgutauslasses wirkende Stützluft bezeichnen, die - insbesondere im Verbund mit dem besagten Leitorgan - dafür sorgt, dass Sichtgut nicht vorzeitig in den Grobgutauslass ausgetragen wird. Besonders bevorzugt ist es, wenn die besagte Sichterluft nicht nur passiv angesaugt, sondern aktiv mittels eines entsprechenden Gebläses oder aus einem Druckluftnetz eingeblasen wird.
  • Es ist günstig, wenn das Verhältnis NL/ND zwischen der Nutzlänge NL der Sichtertrommel und dem maximalen Nutzdurchmesser ND der Sichtertrommel ≥ 2 und idealerweise ≥ 2,3 ist. Liegt der optimale Fall eines NL/ND = 2,5 vor, dann hat eine Sichtertrommel, deren Nutzlänge 2.000 mm beträgt, einen Nutzdurchmesser von 800 mm. Die Nutzlänge der Sichtertrommel ist dabei bei die Länge, über die sich diese parallel zur Rotationsachse L frei durch den Sichterraum erstreckt. Der Nutzdurchmesser ist der maximale Außendurchmesser der Trommel. Strömungstechnisch unbeachtliche, rein ein lokal weiter nach außen stehende Gebilde (z. B. Flansche) fließen dabei nicht in die Berechnung des maximalen Außendurchmessers ein.
    Durch den Bau einer ausgesprochen langen Sichtertrommel lässt sich ohne Vergrößerung von deren Nenndurchmesser der Durchsatz erhöhen. Denn mit zunehmender Länge vergrößert sich die Durchtrittsfläche, über die Feingut aus dem Sichterraum in das Innere der Sichtertrommel eingesaugt werden kann. Da der Nenndurchmesser der Sichtertrommel nicht vergrößert wird, wird das Sichtungsergebnis nicht negativ beeinflusst. Insbesondere kommt es nicht vermehrt zu einem Eintrag von gröberen Körnern in das gewonnene Feingut, der durch andere Maßnahmen kompensiert werden müsste.
  • Zugleich führt eine in axialer Richtung längere Sichtertrommel bei ansonsten gleichen Parametern (Durchmesser, Drehzahl und Luftmenge) tendenziell zu einer feineren Sichtung, da wegen des größeren Strömungseintrittsquerschnitts die radiale Durchtrittsgeschwindigkeit der Luft durch den siebartigen Mantel der Sichtertrommel sinkt. Auf Grund dessen können tendenziell nur noch feinere Teilchen unnter Überwindung der an ihnen angreifenden Zentrifugalkräfte eingesogen werden..
  • Es ist besonders günstig, den Fliehkraftsichter so auszugestalten, dass mindestens ein, vorzugsweise beide Teile der Sichterradwelle außerhalb des Sichtgutraumes gelagert sind. Die bisher im Sichterraum selbst angeordneten Wälzlager mussten mit hohem Aufwand vor der turbulenten und daher stark invasiven und abrasiven Atmosphäre im Sichterraum geschützt werden. Schon eine Anordnung außerhalb des Sichterraumes, z. B. im Bereich des weitaus weniger turbulent durchströmten Feingutauslasses, bringt hier eine Verbesserung. Das Maximum an Verbesserung wird erreicht, wenn die Lager völlig außerhalb jeder feinstaubbelasteten Atmosphäre angeordnet sind, also auch außerhalb des Feingutauslasses, gut zugänglich auf dessen, dem Sichterraum abgewandter Seite. Hier erreichen sie signifikant längere mittlere Lebensdauern, was bei den hohen Drehzahlen ein entscheidender Vorteil ist.
  • Als besonders günstig hat es sich erwiesen, wenn von der Innenmantelfläche der Sichtertrommel Schaufeln radial nach innen abstehen, die die Bewegung der Sichterluft beeinflussen, insbesondere die Sichterluft leiten und deren Rotation verstärken. In diesem Zusammenhang ist zu bedenken, dass die Rotation der Sicherluft im Inneren der Sichtertrommel den Druck verringert, der nötig ist um das Feinprodukt in Richtung der stirnseitigen Auslässe zu fördern.
  • Besonders günstig ist es dabei, wenn der später noch näher anzusprechende, insbesondere für die Sichtertrommelmitte bestimmte Zwischenring von seiner Innenmantelfläche radial nach innen abstehende Schaufeln der genannten Art aufweist.
  • Idealerweise stehen von der Innenmantelfläche der Sichtertrommel in Umfangsrichtung in sich geschlossene Stützringe radial nach innen ab. Durch solche Stützringe wird die oft recht lange und doch vergleichsweise dünnwandige Sichtertrommel in bestimmten Abständen gestützt und dadurch daran gehindert, sich bei extrem hohen Drehzahlen trommelartig nach außen aufzuweiten und dabei womöglich sogar überlastet zu werden oder gar zu versagen.
  • Besonders zweckmäßig ist es, wenn die besagten Stützringe paarweise aus radial nach innen stehenden Flanschen gebildet werden, mit denen die im nächsten Absatz angesprochenen Sichtertrommelelemente aneinander geflanscht werden.
  • Vorzugsweise besteht die Sichtertrommel aus mehreren, vorzugsweise mindestens vier Sichtertrommelelementen. Diese sind hintereinander entlang der gemeinsamen Rotationsachse angeordnet und miteinander verbunden, vorzugsweise miteinander verschraubt.
  • Besonders günstig ist es, wenn die mehreren Sichtertrommelelemente aus zwei Gruppen jeweils gleicher Sichtertrommelelemente bestehen, da sich durch Gleichteile die Produktionskosten senken lassen. Unter Umständen lässt sich sogar für ganze Baureihen eine kosteneffiziente Modularisierung erreichen, etwa indem größere Fliehkraftsichter mit einer Sichtertrommel ausgestattet werden, die statt aus zwei Sätzen von je zwei baugleichen Sichtertrommelelementen aus zwei Sätzen von einerseits zwei und andererseits drei baugleichen Sichtertrommelelementen bestehen.
  • Idealerweise ist in der Mitte der Sichtertrommel ein Zwischenring zwischen zwei Sichtertrommelelementen eingebaut. Der Zwischenring weist - vorzugsweise an seiner Außenmantelfläche - eine oder mehrere Vertiefungen zur Aufnahme eines Wuchtmassekörpers auf, meist in Gestalt mindestens einer Wuchtnut.
  • Ein solcher zusätzlicher Stützring kann gerade den durch die Fliehkräfte besonders belasteten Mittenbereich der Sichtertrommel sehr effektiv abstützen und vor Überlastung bewahren.
  • Eine andere Weiterbildungsmöglichkeit der Erfindung besteht darin, dass die Sichtertrommel an ihren stirnseitigen Enden, unmittelbar am Übergang zum Feingutauslass, eine Abweiserlippe aufweist. Diese erstreckt sich schräg radial einwärts - bevorzugt im Winkel von 35° bis 50°. Die Abweiserlippe verhindert, dass sich auf kürzestem Wege, fast in einer Art "Kurzschluss", ein unerwünschter Sichterluftstrom einstellt, der an der Stirnseite der Sichtertrommel, direkt von deren Mantel aus in den Feingutauslass fließt. Denn ein solcher, unerwünschter Sichterluftstrom schleppt unter Umständen nur unvollständig gesichtetes Sichtgut in den Feingutauslass ein und führt so zu einer Art partiellen "Kurzschluss".
  • Vorzugsweise bestehen die Radscheiben, die die Sichtertrommel mit der Sichterradwelle verbinden, aus einem Felgenkranz, der über mindestens zwei, besser mindestens drei Speichen mit einer Nabenhülse verbunden ist.
  • Besonders günstig ist es, wenn der Felgenkranz eine Innenmantelfläche ausbildet, die sich zum Feingutauslass hin kegelförmig erweitert - und zwar nicht nur im Sinne einer im Maschinenbau üblichen Fase, sondern auf mindestens 25 %, besser mindestens 45 % der Erstreckung des Felgenkranzes in Richtung der Rotationsachse. Dadurch wird die Führung der mit dem Feingut befrachteten Sichterluft verbessert, dort, wo sie aus der Stirnseite der Sichtertrommel mit hoher Geschwindigkeit in den Feingutauslass austritt. So wird verhindert, dass es hier zu starken Verwirbelungen aufgrund einer allzu schroffen Änderung des lichten Strömungsquerschnitts bzw. zu einer schroffen Umlenkung bei zu großer Strömungsgeschwindigkeit kommt. Denn allzu starke Verwirbelungen an dieser Stelle könnten dazu führen, dass ein Teil des von der ausströmenden Sichterluft mitgeführten Feinguts vorzeitig ausfällt und sich hinderlich anhäuft, anstatt von der abströmenden Sichterluft vollständig ausgetragen zu werden.
  • Im Rahmen einer besonders bevorzugten Weiterbildung ist vorgesehen, dass die Länge der Nabenhülse in Richtung der Rotationsachse größer ist als die Länge des Felgenkranzes der Radscheibe. Auf diese Art und Weise lässt sich eine besonders feste und biegesteife, nicht zu dauerhaften Schwingungen oder zumindest zeitweiligen Unwuchten (etwa beim Durchlauf durch den unterkritischen Drehzahlbereich während des Anfahrens) neigende Verankerung der erfindungsgemäßen Sichterradwellenteile erreichen. Idealerweise ist die Länge der Nabenhülse in Richtung der Rotationsachse um mindestens 30 %, besser um mindestens 50 % größer als die entsprechende Länge des Felgenkranzes.
  • Eine andere, besonders günstige Option besteht darin, dass der erste und der zweite Teil der Sichterradwelle jeweils einen radial nach außen vorspringenden Scheibenflansch ausbilden. Dieser Scheibenflansch liegt jeweils vorzugsweise vollflächig gegen die dem Inneren der Sichtertrommel zugewandte Stirnringfläche der diesem Teil der Sichterradwelle zugeordneten Nabenhülse an. Der Scheibenflansch ist vorzugsweise mit der Nabenhülse verschraubt, was nicht zuletzt für zusätzliche Biegesteifigkeit sorgt.
  • Weitere Ausgestaltungsmöglichkeiten, weitere technische Effekte und weitere Vorteile ergeben sich aus dem Ausführungsbeispiel, das nachfolgend anhand der Figuren beschrieben wird.
    • FIGURENLISTE
    • Die Figur 1 zeigt eine perspektivische Ansicht schräg von oben und außen auf einen erfindungsgemäßen Fliehkraftsichter.
    • Die Figur 2 zeigt einen Mittellängsschnitt senkrecht zur Rotationsachse durch den Fliehkraftsichter gemäß Figur 1.
    • Die Figur 3 zeigt einen Schnitt entlang der Rotationsachse durch den Fliehkraftsichter gemäß Figur 1.
    • Die Figur 4 zeigt eine Frontansicht auf die Schnittfläche der Figur 3.
    • Die Figur 5 zeigt eine frontale Ansicht auf die Schnittfläche der Figur 2.
    • Die Figur 6 zeigt eine Gesamtansicht des erfindungsgemäßen Fliehkraftsichters.
    • Die Figur 7 zeigt eine Ausschnittvergrößerung aus der Figur 2 im Mittenbereich, wobei hier allerdings der Zwischenring optional mit Schaufeln ausgerüstet ist.
    • Die Figur 8 zeigt eine Ausschnittvergrößerung aus der Figur 5.
    • Die Figur 9 zeigt an einem Ausschnitt, wie eine erfindungsgemäße Dichtung aussehen kann.
    • Die Figur 10 zeigt das Gleiche wie die Figur 9, frontal von vorne.
    AUSFÜHRUNGSBEISPIEL DAS FUNKTIONSPRINZIP DES FLIEHKRAFTSICHTERS
  • Das grundsätzliche Funktionsprinzip eines Fliehkraftsichters, nach dem auch der erfindungsgemäße Fliehkraftsichter arbeitet, wurde bereits in der Beschreibungseinleitung erläutert. Hierauf wird zur Vermeidung von Wiederholungen verwiesen.
    • DAS SICHTERGEHÄUSE
  • Die Figur 1 gibt einen ersten Überblick über ein bevorzugtes Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Fliehkraftsichters 1.
  • Gut zu erkennen ist hier das Sichtergehäuse 2. In ihm rotiert ein von Fig. 1 nicht gezeigtes Sichterrad.
  • Bevorzugt wird das Sichtergehäuse 2 durch einen Horizontflansch 3 in ein Oberteil 2a und ein Unterteil 2b aufgeteilt. Das Oberteil 2a kann dann vorzugsweise als Ganzes gelöst und entweder vollständig abgenommen oder zumindest um die Scharniere 4 und deren Scharnierschwenkachse S nach oben aufgeklappt werden. So erhält man einen einfachen Wartungszugang zum Sichterraum, der vorteilhafterweise turnusmäßig oder im Chargenbetrieb nach jeder Charge gereinigt werden sollte.
  • In dem Sichterraum 10, den das Sichtergehäuse 2 in seinem Inneren abgrenzt, rotiert ein gleich noch näher zu beschreibendes Sichterrad um die Rotationsachse L. Das Sichterrad ist gut in der Figur 3 zu erkennen, es ist dort mit der Bezugsziffer 7 gekennzeichnet.
  • Wie man sieht, ist der Fliehkraftsichter vorzugsweise als Horizontalsichter ausgeführt. Das bedeutet, dass die Rotationsachse L, um die das Sichterrad 7 umläuft, in betriebsbereitem Zustand horizontal verläuft.
  • Hierdurch wird die Belastung der Wälzlager verringert, auf denen das Sichterrad dieses Fliehkraftsichters gelagert ist um das Sichterrad vollständig oder im Wesentlichen spielfrei zu halten. Das ist bei den hohen Drehzahlen, denen die Wälzlager ausgesetzt sind, von Bedeutung, da das Sichterrad vorzugsweise mit einer Außenumfangsgeschwindigkeit zwischen 50 m/s und 150 m/s rotiert. Der Grund hierfür ist der, dass die Wälzlager bei horizontal verlaufender Rotationsachse L auf jeder Seite des Sichterrades von Haus aus im Wesentlichen die gleiche Last tragen. Demgegenüber ist bei einer Rotation des Sichterrades um eine vertikal verlaufende Achse eine gleichmäßige Lagerbelastung schwieriger zu realisieren.
  • Oberhalb des Sichterrades besitzt das Sichtergehäuse 2 einen Sichtguteinlass 5. Über diesen Sichtguteinlass 5 (großer schwarzer Pfeil) wird dem Sichterraum das Sichtgut aus miteinander vermischtem Grob- und Feingut zugeführt. Im Regelfall fungiert der Sichtguteinlass 5 zugleich als Sichtlufteinlass. Somit tritt über diesen Sichtguteinlass 5 auch zumindest der überwiegende Teil der Sichterluft in den Sichterraum ein. Aufgrund der noch näher zu beschreibenden, erfindungsgemäßen Ausgestaltung des Sichterrades, die strömungstechnisch besonders günstig ist, ist es im Rahmen der Erfindung erstmals möglich, das Produkt-zu-Luft-Verhältnis zu erhöhen. Es beträgt für erfindungsgemäße Sichter idealerweise mindestens 0,5 kg noch besser mindestens 0,75 kg Sichtgut pro Kubikmeter Sichtluft. Die optionale Obergrenze liegt bei 1 kg Sichtgut pro Kubikmeter Sichtluft. Die besagte Mischung aus Sichtgut und Sichtluft strömt vorzugsweise in im Wesentlichen tangentialer Richtung ein. Ein derartig gerichteter Eintritt unterstützt das die Sichtwirkung erzeugende Kreisen des Sichtguts im Sichterraum. Wie man sieht, erstreckt sich der Sichtguteinlass 5 in Richtung der Rotationsachse L gesehen über den überwiegenden Teil der Länge des Sichterraums.
  • An beiden Stirnenden des Sichterraums besitzt das Sichtergehäuse 2 jeweils einen Feingutauslass 6. Über ihn wird das fertig gesichtete Feingut ausgetragen. Der Austrag erfolgt im Regelfall mithilfe der Sichterluft, die ebenfalls über den Feingutauslass 6 abgezogen wird. Wie man sieht, wird das Feingut vorzugsweise in tangentialer Richtung ausgetragen, was durch die beiden kleinen weißen Pfeile symbolisiert wird.
  • Das Sichtergehäuse 2 besitzt einen Grobgutauslass 8, der im Regelfall vollständig unterhalb des Sichterrades 7 angeordnet ist. Dieser Grobgutauslass wird in Figur 1 durch den großen weißen Pfeil symbolisiert.
  • Vorzugsweise wird über den Grobgutauslass 8 bzw. die dort angeordnete Hilfsluftzufuhr 9 zusätzlich ein gewisser Anteil Sichterluft in den Sichterraum eingeblasen, mittels eines nicht figürlich dargestellten Gebläses. Diese Hilfsluftzufuhr wird in Figur 1 durch den kleinen schwarzen Pfeil symbolisiert. Dadurch wird insbesondere Feingut, das unbeabsichtigt in den Bereich des Grobgutauslasses gefallen ist oder unbeabsichtigt in diesen Bereich zu fallen droht, wieder zurück in den Sichterraum transportiert. Das führt zu einer maßgeblichen Verbesserung der Qualität des Sichtungsergebnisses.
  • Weitere Details sind sehr gut anhand der Figur 2 zu erkennen, die einen Schnitt in vertikaler Richtung durch den Mittenbereich des Sichters zeigt und die in Zusammenschau mit der Figur 3 zu betrachten ist.
  • Gut zu erkennen ist hier der angeschnittene Teil des Sichtguteinlasses 5, der in Richtung der Rotationsachse L dahinterliegende Feingutauslass 6 und der untenliegende Grobgutauslass 8, in dessen lichte Öffnung das Leitorgan 28 hineinragt. Gut zu erkennen ist auch, wie das Sichtergehäuse 2 einen Sichterraum 10 in der Gestalt einer im Wesentlichen zylindrischen Trommel ausbildet, die hier horizontal verläuft. In dieser Trommel läuft das Sichterrad 7 um, mit beträchtlichem Abstand zur Innenmantelfläche A der Trommel. Der Abstand A beträgt bevorzugt zwischen 25 % und 65 % des Außendurchmessers des Sichterrades 7.
  • In besonders bevorzugten Fällen beträgt er zwischen 32 % und 40 %des Außendurchmessers des Sichterrades 7.
    • DAS SICHTERRAD
  • Das erfindungsgemäße Sichterrad 7 und sein genauer Aufbau lassen sich am besten anhand der Figuren 6 und 7 erläutern.
  • Das Sichterrad 7 besteht im Wesentlichen aus einer Sichtertrommel 14 mit einer Sichterradwelle 11, die deren Rotationsachse bildet.
  • Wie man sofort anhand der Fig. 6 erkennt, zeichnet sich die Sichterradwelle 11 dadurch aus, dass sie das Sichterrad 7 nicht vollständig durchquert. Stattdessen bleibt der Innenraum seiner Sichtertrommel 14 von ihr frei, auf mindestens 80 % ihrer Länge, gemessen in Richtung der Rotationsachse L. In diesem Bereich übernimmt die Sichtertrommel 14 die tragende Funktion des hier eingesparten Abschnitts der Sichterradwelle 11, worauf gleich noch näher einzugehen ist.
  • Wie man sieht, besteht die Sichterradwelle 11 aus einem ersten und einem zweiten Sichterradwellenteil 12, 13. Die beiden Sichterradwellenteile enden jeweils in einer Radscheibe 15. Diese Radscheibe 15 besteht aus einer Nabenhülse 16, die über mindestens drei Speichen 17 mit einem Felgenkranz 18 verbunden ist, vorzugsweise einstückig. Die Nabenhülse 16 weist in Richtung der Rotationsachse L eine Länge auf, die größer ist als die entsprechende Länge des Felgenkranzes 18.
  • Wie man gut erkennen kann, bildet jeder Sichterradwellenteil 12, 13 an seinem dem Inneren der Sichtertrommel zugewandten Ende einen Scheibenflansch 19 aus. Dieser Scheibenflansch 19 liegt gegen die innere Stirnseite der ihm zugeordneten Nabenhülse 16 an. Der jeweilige Scheibenflansch 19 verhindert so, dass der betreffende Sichterradwellenteil 12, 13 nach außen aus der Nabenhülse 16 herausgezogen werden kann. Vorzugsweise ist der Scheibenflansch 19 darüber hinaus mit der Nabenhülse 16 verschraubt. Die Bolzenköpfe 35 der entsprechenden, vorzugsweise mindestens sechs Bolzen sind in Figur 6 an dem Scheibenflansch 19 des ersten Sichterradwellenteils 12 zu erkennen.
  • Wie schon oben kurz angesprochen wurde, übernimmt die Sichtertrommel 14 in dem Bereich, in dem die Sichterradwelle 11 ausgesetzt ist, die tragende Funktion. Zu diesem Zweck ist die Mantelfläche der Sichtertrommel dickwandig ausgeführt. Ihre Wandstärke kann im Wesentlichen der Wandstärke einer Nabenhülse 16 entsprechen. Besonders günstig ist es, wenn ihre Wandstärke größer 20 mm ist und idealerweise im Bereich zwischen 30 mm und 48 mm liegt, +/- 0,3 mm. Zusätzlich versteift wird die Sichtertrommel durch die nach innen ragenden ringscheibenförmigen Stützringe, von denen mehrere auf Abstand zueinander an der Innenoberfläche des Sichterrades vorgesehen sind und auf die gleich noch näher einzugehen ist. Der überwiegende Teil der Umfangsmantelfläche der Sichttrommel ist durchbrochen. Sie bildet dann eine sieb- oder bevorzugt gitterartige bzw. eine durchbrochene Struktur durch die eingesaugt werden kann. Eine gitterartige Struktur kann sich insbesondere dadurch auszeichnen, dass ihre Durchbrüche in Richtung parallel zur Längsachse um mindesten den Faktor 7,5 und besser um mindestens den Faktor 10 länger sind, als in Umfangsichtung, was die Einsaugcharakteristik verbessern kann.
  • Vorzugsweise ist jeder Sichterradwellenteil 12, 13 als Stufenwelle mit unterschiedlichen Durchmessern ausgestattet. Vorzugsweise dort, wo diese Stufenwelle (abgesehen vom Scheibenflansch 19) ihren größten Durchmesser hat, wird sie von der Nabenhülse 16 übergriffen.
  • Wie man sieht, ist der Felgenkranz 18 der Radscheibe 15 als in Umfangsrichtung vollständig in sich geschlossener Ring ausgebildet. Eine Stirnseite dieses Rings liegt gegen eine entsprechende Stirnfläche der Sichtertrommel 14 an und ist mit ihr verschraubt. Die Verschraubung erfolgt vorzugsweise von der Außenseite der Radscheibe 15 her. Dementsprechend sind hier die Aufnahmebohrungen 20 für den Bolzenkopf im Felgenkranz 18 zu erkennen, vergleiche Figur 6.
  • Die Figur 6 zeigt, wie sich die Innenmantelfläche 21 des Felgenkranzes 18 zum Feingutauslass hin kegelförmig erweitert. Diese Erweiterung ist mehr als nur eine im Maschinenbau übliche Fase. Sie erstreckt sich im vorliegenden Fall über den überwiegenden Teil der Länge des Felgenkranzes in Richtung der Rotationsachse L.
  • An seiner Außenumfangsfläche trägt jeder Felgenkranz eine Art Verzahnung 22 bzw. anderweitige schaufelartige Gebilde. Diese bilden zusammen mit dem sie umschließenden Gehäuse eine Art Impeller und/oder mechanischen Abweiser, der in Strömungsrichtung vor dem Dichtspalt angeordnet ist, für den er wirkungsmäßig zuständig ist, vgl. Fig. 6 in Verbindung mit Fig. 10. Er hält Partikel davon ab - trotz der Luftspülung des Spaltes zwischen Rotor und Gehäuse - doch in diesen Zwischenraum zu gelangen.
  • Vorzugsweise ist der Felgenkranz an seiner Außenumfangsfläche mit einer oder mehreren Dichtungsnuten 23 versehen, die einen Teil der Labyrinth-artigen Dichtung bilden, mit denen das Sichterrad an seinen Stirnseiten gegenüber dem Feingutauslass 6 abgedichtet ist - worauf später noch näher einzugehen ist.
  • Die bevorzugte Ausgestaltung der Speichen 17 lässt sich anhand des hinteren Teils der Figur 6 nachvollziehen. Die Speichen 17 erstrecken sich vorzugsweise in rein radialer Richtung von der Nabenhülse 16 zum Felgenkranz 18. Jede Speiche 17 ist dort, wo sie mit der Nabenhülse 16 verbunden ist, genauso lang wie diese, gemessen in Richtung der Rotationsachse L. Dabei verjüngt sich jede Speiche 17 zum Felgenkranz 18 hin. Das bedeutet, dass jede der Speichen im Regelfall in den Innenraum der Sichtertrommel 14 hineinragt und auf ihrer gegenüberliegenden Seite in Richtung der Rotationsachse L über den Felgenkranz 18 nach außen hervorsteht. Die Speichen haben auf diese Art und Weise eine relativ große Fläche und können dadurch effektiv dazu beitragen, die Sichterluft zum Rotieren zu bringen.
  • Die Sichtertrommel ist vorzugsweise aus mehreren getrennt gefertigten Sichtertrommelelementen 14a und 14b zusammengesetzt. Diese sind hintereinander entlang der gemeinsamen Rotationsachse L angeordnet und miteinander verbunden, vorzugsweise verschraubt. Idealerweise weisen die Sichtertrommelemente ein "Nutzlänge (NL) zu Nutzdurchmesser (ND) Verhältnis" auf, das folgender Gleichung genügt: NL/ND = 0,5 bis 0,8. Die Nutzlänge entspricht dabei der Gesamterstreckung parallel zur Rotationsachse L. Ein Sichtertrommelelement, das sich 500 mm entlang der Rotationsachse L erstreckt hat dann einen Durchmesser von 1.000 mm.
  • Besonders günstig ist es, wenn jedes der Sichtertrommelelemente 14a, 14b an seinen beiden Stirnseiten jeweils einen ringscheibenförmigen Befestigungsflansch 24a, 24b, 24c trägt. Dieser erstreckt sich, bezogen auf die Innenmantelfläche des Sichtertrommelelements, in radial einwärtiger Richtung um einen Betrag H. Dabei gilt idealerweise: H ≥ 30 mm, vgl. Fig. 7, wo das Maß H eingezeichnet ist. Aus einem anderen Blickwinkel betrachtet lässt sich hierzu sagen, ist dass die freie Fläche, die durch den lichten Durchmesser XX (siehe Fig. 7), abhängig vom Maß H, genug Platz bieten muss, damit die Strömungsgeschwindigkeit hier unter 30 m/sec fällt. Trotzdem muss die Konstruktion natürlich genügend mechanische Festigkeit besitzen.
  • Der besagte Befestigungsflansch liegt also vollständig im Inneren der Sichtertrommel. Er trägt die Verschraubung, die zwei benachbarte Sichtertrommelelemente aneinander fixiert. Er bildet meist auch eine Zentriernut bzw. einen dazu komplementären Zentriervorsprung 36 aus, über deren Zusammenwirken benachbarte Sichtertrommelelemente relativ zueinander genau positioniert werden. Eine genaue Darstellung einer solchen Zentriernut und eines mit der Bezugsziffer 36 gekennzeichneten Zentriervorsprungs findet sich in Figur 7 rechts, mittig.
  • Ein Paar miteinander verschraubter ringscheibenförmiger Befestigungsflansche 24a, 24b, 24c bildet bei diesem Ausführungsbeispiel jeweils einen der schon oben kurz angesprochenen Stützringe aus. Mittels dieser Stützringe wird verhindert, dass sich die Sichtertrommel 14 unter dem Einfluss der starken Fliehkräfte, die die hohe Betriebsdrehzahl verursacht, in seinem mittleren Bereich tonnenförmig nach außen ausdehnt oder sogar überlastet wird und versagt.
  • Ausweislich der Figur 6 ist dabei in der Mitte der Sichtertrommel ein besonderer Zwischenring 25 zwischen zwei Sichtertrommelelementen 14a eingebaut. Dieser Zwischenring 25 trägt auf seiner Außenmantelfläche eine oder mehrere Vertiefungen zur Aufnahme eines Wuchtmassekörpers, vorzugsweise in Gestalt mindestens einer Wuchtnut 37, vgl. Fig. 7.
  • Darüber hinaus verwirklicht dieser Zwischenring 25 zusammen mit den ihm durch die Verschraubung verblockten ringscheibenförmigen Befestigungsflanschen 24a einen breiteren und daher besonders hochbelastbaren Stützring der bereits oben erläuterten Art. Das wirkt sich besonders günstig aus, da hier die durch die Fliehkräfte am höchsten belastete Stelle der Sichtertrommel 14 liegt.
  • Optional kann der Zwischenring 25 mit von ihm ausgehend noch weiter in radialer Richtung nach innen ragenden Schaufeln 26 ausgestattet sein, die der Bewegung der Sichterluft dienen ohne den nachfolgend erläuterten Druckausgleich zu stören, vergleiche Figur 7.
  • Bei früheren Konstruktionen war die Sichtertrommel aus Festigkeitsgründen im Bereich des heutigen Zwischenrings 25 mit einem Scheibenrad mit engen Durchbrüchen oder verwirbelnden Speichen von der Sicherwelle gestützt. Demgegenüber ergibt sich bei der erfindungsgemäßen Konstruktion über deren maximalen Strömungsquerschnitt ein deutlich besserer Ausgleich des momentanen Drucks zwischen der linken Hälfte der Sichtertrommel, die mit dem ersten Feingutauslass kommuniziert und der rechten Hälfte der Sichtertrommel, die mit dem zweiten, auf der anderen Seite liegenden Feingutauslass kommuniziert.
  • Die dadurch erreichten, geringeren Druckpulsationen im Inneren der Sichtertrommel verbessern das Sichtungsergebnis, schon deswegen, weil weniger Agglomerationen entstehen.
  • Wie man sieht, ist das radial einwärtige Ende jedes Befestigungsflansches 24a, 24b, 24c auf ganzer Breite abgeschrägt, etwa pultdachartig, so, wie von Figur 6 gezeigt. Aufgrund dessen bilden zwei miteinander verschraubte Befestigungsflansche eine satteldachartige Konfiguration aus, die funktionell eine Abgleitschräge für das Sichtgut darstellt. Hierdurch wird zuverlässig verhindert, dass sich an dieser Stelle im Betrieb dauerhaft ein etwas schwererer Teil des Sichtguts ablagert und durch die Fliehkräfte vor Ort gehalten wird - wie das infolge einer fehlenden Abgleitschräge bei einer parallel zur Rotationsachse L verlaufenden Fläche der Fall sein könnte.
  • Aus dem gleichen Grund ist das radial einwärtige Ende des Zwischenrings 25 satteldachartig abgeschrägt und, wo vorhanden, die inneren Enden der Schaufeln 26.
  • Gut zu erkennen anhand der Figur 6 ist, dass die Sichtertrommelelemente insgesamt aus zwei Gruppen jeweils gleicher Sichtertrommelelemente bestehen. Wie man sieht, sind die beiden sich in der Mitte der Sichtertrommel 14 treffenden Sichtertrommelelemente 14a baugleich und die beiden der Sichtertrommel 14 nach außen abschließenden Sichtertrommelelemente 14b sind ebenfalls baugleich.
  • Schließlich zeigt die Figur 6, dass die Sichtertrommel an ihren beiden stirnseitigen Enden, unmittelbar am Übergang zum Feingutauslass 6, eine sich radial-einwärts und zugleich schräg in Richtung zur Mitte der Sichtertrommel 14 hin erstreckende Abweiserlippe 27 aufweist. Dieser kommt die in der Beschreibungseinleitung genannte Funktion zu.
  • Es ist erwägenswert, die Sichtertrommelelemente 14a und 14b als Gussteile auszuführen, beispielsweise aus Sphäroguss, die dann nachfolgend präzisionsgedreht werden. Auf diese Art und Weise lässt sich die Vielzahl der Durchbrüche in der Außenmantelfläche der Sichtertrommel 14 besonders effizient herstellen. Gleichgültig, ob die Sichtertrommel ein oder mehrteilig ausgeführt ist, gilt, dass diese Durchbrüche für den Eintritt der Sichterluft in das Innere der Sichtertrommel benötigt werden. Sie sind zudem beim ein- oder mehrteiligen Sichterrad vorzugsweise das alleinige oder zumindest überwiegende Mittel, um die in den Sichterraum eintretende Sicherluft und das von ihr getragene Sichtgut in der Sichterkammer so zum Kreisen zu bringen, dass die Fliehkräfte ihre Separationswirkung entfalten können.
    • DAS DEN GROBGUTAUSLASS KONTROLLIERENDE LEITORGAN
  • Das erfindungsgemäße Leitorgan 28, das den Zugang zum Grobgutauslass kontrolliert, lässt sich am besten anhand der Figuren 2, 5 und 8 erkennen und erläutern.
  • Bei dem erfindungsgemäßen Leitorgan 28 handelt kann es sich um eine Schaufel bzw. - in optional weiter Auslegung des Begriffs der Schaufel - um ein Leitorgan ähnlich einer Schaufel handeln. Deren Haupt-Leitfläche 29 ist derart gekrümmt, dass auf diese Haupt-Leitfläche 29 auftreffendes Sichtgut nach innen hin zur Sichtertrommel 14 umgelenkt bzw. zurückgeworfen wird. Feingut, das bislang eventuell noch dem auf die Schaufel 26 auftreffenden Sichtgut untergemischt war und von diesem radial nach außen mitgerissen wurde, bekommt dadurch die Chance, sich doch noch von dem Grobgut zu trennen und dann von der in das Innere der Sichtertrommel 14 abfließenden Sichtluft mitgenommen und in das Innere der Sichtertrommel 14 eingetragen zu werden. Dadurch wird die Klassifizierungsgüte wesentlich verbessert.
  • Anzumerken ist, dass die besagte Krümmung vorzugsweise eine stetig konkave Krümmung ist, die sich zur Sichtertrommel 14 hin neigt. Die Haupt-Leitfläche 29 ist vorzugsweise als entsprechend gekrümmtes Blech ausgeführt, das zumindest durch zwei es beidseitige berandende Randbleche 30 in Form gehalten wird, vgl. Fig. 5 und 8. Oft wird die Haupt-Leitfläche 29 auch noch in ihrer Mitte (in Richtung entlang der Rotationsachse L gemessen) durch ein hier als rippenartige Verstärkung aufgeschweißtes Randblech 30 der genannten Art stabilisiert. Bevorzugt ist die Schaufel so gestaltet, dass sie keine Verwirbelungen verursacht - zumindest keine Wesentlichen.
  • In Richtung parallel zur Rotationsachse L ist die Erstreckung des erfindungsgemäßen, vorzugsweise einstückigen Leitorgans 28 im Regelfall so groß, dass es den gesamten Grobgutauslass in Richtung entlang der Rotationsachse L überdeckt. In Rotationsrichtung gesehen ist die Erstreckung des erfindungsgemäßen Leitorgans 28 vorzugsweise so groß, dass das Leitorgan mehr 45% und besser 60% bis 70% der lichten Fläche abdeckt, mit der der Grobgutauslass in die Innenmantelfläche der als Teil des Sichtergehäuses ausgebildeten Trommel mündet, die den Sichterraum 10 begrenzt.
  • Besonders günstig ist es, wenn die Position des Leitorgans in und entgegen Rotationsrichtung verstellbar, idealerweise stufenlos verstellbar ist, so dass es bei Bedarf mehr oder weniger der lichten Fläche abdeckt, mit der der Grobgutauslass in die Innenmantelfläche der besagten Trommel mündet, was hier zeichnerisch nicht gesondert dargestellt ist. Auf diese Art und Weise kann das erfindungsgemäße Leitorgan auf die aktuell vom Sichter verlangten maximalen mittleren Korndurchmesser des Feinguts eingestellt werden.
  • Eine Besonderheit ist dabei die, dass das Leitorgan 28 mit einem Abstand X von der Innenmantelfläche der Trommel entfernt angebracht ist, die den Sichterraum 10 abgrenzt. Der hier gemeinte Abstand X beträgt vorzugsweise zwischen 3 mm und 12 mm. Idealerweise kann er eingestellt werden, meist stufenlos. In diesem Zusammenhang gilt, dass derAbstand von der im Sichtgut enthaltenen Anzahl an groben Partikeln abhängig ist. Sind viele grobe Partikel enthalten, muss schneller getrennt werden. Der Abstand wird dann tendenziell größer eingestellt, so dass sich ein schnellerer Auswurf ergibt.
  • Diese Positionierung des Leitorgans 28führt dazu, dass Sichtgut (Grobgut), welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand ≤ X entlang strömt, das Leitorgan 28 unterläuft und dann durch die Zentrifugalkräfte in den Grobgutauslass ausgetragen wird. Nur der Teil des Sichtguts, der die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand > X und < Y entlangströmt, wird in Richtung auf die Sichtertrommel 14 umgelenkt. Für den Abstand Y gilt dabei vorzugsweise (DSK-DSR)/2, wobei DSK der Innendurchmesser des Sichterraums ist und DSR der Außendurchmesser der Sichtertrommel. Alternativ lässt sich sagen, dass der Abstand Y" im betragsmäßigen Bereich zwischen 1/2 DSR und 2/6 DSR liegen sollte
  • Bemerkenswert ist noch, dass das Leitorgan 28 im Zusammenspiel mit der Hilfsluftzufuhr 9 besonders effektiv ist, da diese beiden Verbesserungen gemeinsam einen synergistischen Effekt entfalten.
  • Das lässt sich recht gut anhand der Figur 5 erkennen.
  • Das Leitorgan 28 zwingt die über die Hilfsluftzufuhr 9 eingeblasene Hilfsluft verstärkt dazu, in tangentialer Richtung orientiert in den Sichterraum 10 einzutreten. Es verhindert bzw. verringert die Tendenz der Hilfsluft, ungebremst in einem stumpfen Winkel auf die im Sichterraum 10 mit hoher Geschwindigkeit rotierende Sichterluft aufzutreffen und so unerwünschte Verwirbelungen zu produzieren.
  • Gleichzeitig beruhigt das Leitorgan 28 die Luftführung in dem Bereich, in dem das Grobgut ausfällt, nachdem es das Leitorgan 28 unterlaufen hat. Denn in diesem Bereich schafft das Leitorgan 28 gegenüber der im Sichterraum mit hoher Geschwindigkeit zirkulierenden Sichtluft einen Lee-Raum, zumindest im Wesentlichen.
  • All dies führt zu einer erheblichen Verbesserung der Sichtgüte.
    • DIE STIRNSEITIGE ABDICHTUNG DES SICHTERRADES
  • Im Rahmen der Erfindung ruht das Augenmerk auch darauf, den Übergang zwischen dem Sichterraum 10 und dem Feingutauslass 6 an der Stirnseite der Sichtertrommel 14 möglichst effektiv abzudichten. Das ist bedeutsam, denn Dichtungsfehler an dieser Stelle führen dazu, dass das bereits mit hoher Sichtungsgüte gewonnene Feingut mit Sichtgut verunreinigt wird, dass noch nicht oder nicht vollständig gesichtet worden ist. Das ist zu vermeiden.
  • Hier ist zu diesem Zweck eine berührungslose Dichtung vorgesehen.
  • Um eine solche Dichtung realisieren zu können, ist das Sichtergehäuse 2 im Bereich der Dichtstelle zwischen dem Sichterraum 10 und dem Feingutauslass 6 als doppelwandiger Bereich ausgeführt. Dieser doppelwandige Bereich ist in Figur 3 durch das Bezugszeichen D kenntlich gemacht.
  • Über diesen doppelwandigen Bereich D wird Druckluft an die Dichtstelle herangeführt.
  • Die eigentliche Dichtstelle zeigt die Figur 10 in vergrößerter Darstellung. Zu erkennen ist hier zunächst ein Ausschnitt des Felgenkranzes 18. Er trägt auf seiner Außenseite mehrere, im vorliegenden Fall vorzugsweise drei, umlaufende Dichtungsnuten 23, wie sie oben schon kurz angesprochen worden sind, vgl. nochmals Fig. 6.
  • Der doppelwandige Bereich trägt an seinem Ende, nahe der Dichtstelle, einen Dichteinsatz 31, vgl. wieder Fig. 10. Der Dichteinsatz 31 ist, obwohl die Dichtung zumindest im Wesentlichen berührungslos arbeitet, vorzugsweise austauschbar ausgeführt, da es sich in feinstaubbelasteter Atmosphäre langfristig gesehen doch um ein Verschleißteil handelt. Dieser Dichteinsatz bildet drei erhabene, umlaufende Dichtringe 32 aus.
  • Jede dieser Dichtringe 32 greift in eine ihm zugeordnete Dichtungsnut 23 am Felgenkranz 18 ein.
  • Da die Dichtung berührungslos arbeitet, bilden die erhabenen, umlaufenden Dichtringe 32 und die ihnen zugeordneten Dichtungsnuten 23 eine Art Labyrinth aus. Um dieser Dichtung eine echte Sperrwirkung zu verleihen, ist der Dichteinsatz 31 mit einem oder vorzugsweise mehreren Drucklufteinblasöffnungen 34 ausgestattet, über die Druckluft in den Verteilerkanal 33 für das besagte Dichtungslabyrinth eingeblasen wird, die über den doppelwandigen Bereich an die Dichtstelle herangeführt worden ist, vgl. Fig. 10.
  • Von dem Verteilerkanal 33 aus fließt der größere Teil der eingeblasenen Druckluft in den Sichterraum 10 ab und hält den Pfad, über den sie ausströmt, von eindringendem Sichtgut frei. Der kleinere Teil der eingeblasenen Druckluft fließt in den Feingutauslass 6 ab. Letzteres deswegen, weil sich diesem Teil der eingeblasenen Druckluft zwei aus Dichtringen 32 und Dichtungsnuten 23 gebildete Schikanen in den Weg stellen, und nicht nur eine, weshalb der Durchfluss entsprechend geringer ist.
  • Eine solche berührungslos arbeitende Dichtung ist für die Beherrschung der an den erfindungsgemäßen Sichterrädern auftretenden hohen Drehzahlen von großem Vorteil.
    • ABSCHLIESSENDE ANMERKUNGEN ALLGEMEINER NATUR
  • Unabhängig von, aber auch in Kombination mit den bereits aufgestellten Ansprüchen und/oder Merkmalen aus der Beschreibung bleibt vorbehalten Schutz auch für einen Fliehkraftsichter 1 zu beanspruchen, der sich dadurch auszeichnet, dass das Sichterrad 7 im Bereich seiner Stirnseiten an seinem Außenumfang durch eine berührungslose Dichtung gegen das Sichtergehäuse 2 abgedichtet wird, in die Sperrluft eingeblasen wird, die - vorzugsweise zu einem größeren Teil - in den Sichterraum 14 ausströmt und - vorzugsweise - zu einem kleineren Teil in den Feingutauslass 6.
  • Unabhängig von, aber auch in Kombination mit den bereits aufgestellten Ansprüchen und/oder Merkmalen aus der Beschreibung bleibt vorbehalten, Schutz auch für einen Fliehkraftsichter 1 zu beanspruchen, dessen Sichtertrommel 14 an ihren stirnseitigen Enden, unmittelbar am Übergang zum Feingutauslass 6, eine sich radial-einwärts und zugleich schräg in Richtung zur Rotationsachsenmitte der Sichtertrommel 14 hin erstreckende Abweiserlippe 27 aufweist.
  • Unabhängig von, aber auch in Kombination mit den bereits aufgestellten Ansprüchen und/oder Merkmalen aus der Beschreibung bleibt vorbehalten, Schutz auch für einen Fliehkraftsichter 1 zu beanspruchen, bei dem die Länge einer Nabenhülse 16 zum Halten einer Sichterrad-Teilwelle 12, 13 in Richtung der Rotationsachse L größer ist als die Länge des Felgenkranzes 18 der Radscheibe 15, die die Sichtertrommel in Position hält.
  • Zur Vermeidung von patentrechtlichen Umgehungen gilt sinngemäß Gleiches auch für Fliehkraftsichter, die den bereits aufgestellten Ansprüchen entsprechen, mit der Ausnahme, dass sie nur einseitig einen einzigen Feingutauslass besitzen, insbesondere wenn es sich um Vertikalfliehkraftsichter handelt.
    • BEZUGSZEICHENLISTE
    • 1
    Fliehkraftsichter
    2
    Sichtergehäuse
    2a
    Oberteil des Sichtergehäuses
    2b
    Unterteil des Sichtergehäuses
    3
    Horizontalflansch
    4
    Scharnier zum Aufschwenken des zuvor in zwei Hälften gelösten Sichtergehäuses
    5
    Sichtguteinlass
    6
    Feingutauslass
    7
    Sichterrad
    8
    Grobgutauslass
    9
    Hilfsluftzufuhr
    10
    Sichterraum
    11
    Sichterradwelle
    12
    erstes Sichterradwellenteil der Sichterradwelle 11
    13
    zweites Sichterradwellenteil der Sichterradwelle 11
    14
    Sichtertrommel
    14a
    Sichtertrommelelement, Typ 1
    14b
    Sichtertrommelelement, Typ 2
    15
    Radscheibe aus Nabenhülse, Speiche und Felgenkranz
    16
    Nabenhülse
    17
    Speiche
    18
    Felgenkranz
    19
    Scheibenflansch
    20
    Aufnahmebohrung Bolzenkopf
    21
    Innenmantelfläche des Felgenkranzes
    22
    Verzahnung
    23
    Dichtungsnuten
    24a
    ringscheibenförmiger Befestigungsflansch
    24b
    ringscheibenförmiger Befestigungsflansch
    24c
    ringscheibenförmiger Befestigungsflansch
    25
    Zwischenring
    26
    Schaufel
    27
    Abweiserlippe
    28
    Leitorgan
    29
    Haupt-Leitfläche
    30
    Randblech
    31
    Dichteinsatz
    32
    Dichtring
    33
    Verteilerkanal
    34
    Drucklufteinblasöffnungen
    35
    Bolzenköpfe
    36
    Zentriervorsprung
    37
    Wuchtnut
    A
    Radialer Abstand zwischen der Innenmantelfläche des Sichterraums und der Außenmantelfläche der Sichtertrommel.
    D
    doppelwandiger Bereich
    DSK
    Innendurchmesser des Sichterraums bzw. der diesen begrenzenden Trommel
    DSR
    Außendurchmesser der Sichtertrommel
    H
    Betrag der Erstreckung
    L
    Rotationsachse
    ND
    Nutzdurchmesser der Sichtertrommel
    NL
    Nutzlänge der Sichtertrommel
    S
    Scharnierschwenkachse des Scharnier-Paares 4
    X
    kleinster radialer Abstand zwischen dem Leitorgan 28 und der Innenmantelfläche des Sichterraums.
    Y
    maximaler radialer Abstand, den im Sichterraum umlaufendes Sichtgut zur Innenmantelfläche des Sichterraums haben darf, um noch mit dem Leitorgan 28 unmittelbar in Kontakt zu kommen
    Y"
    radialer Freigang zwischen Leitorgan 28 und dem Sichterrad
    XX
    lichter Durchmesser im Innneren eines ringscheibenförmigen Befestigungsflansches

Claims (15)

  1. Fliehkraftsichter (1) mit einem Sichtergehäuse (2)
    und einem Sichterrad (7), das in dem Sichtergehäuse (2) umläuft,
    wobei das Sichtergehäuse (2) mindestens einen Sichtguteinlass (5), mindestens einen Grobgutauslass (8) sowie mindestens einen ersten Feingutauslass (6) aufweist,
    wobei das Sichterrad (7) von einer Sichtertrommel (14) und einer die Sichtertrommel (14) tragenden Sichterradwelle (11) gebildet wird, die vorzugsweise um eine horizontale Achse rotiert,
    und die Umfangsmantelfläche der Sichtertrommel (14) derart durchbrochen ist, dass sie im Betrieb das auf der Mantelaußenseite auf die Sichtertrommel (14) auftreffende Sichtgut in Rotation versetzt und von der Sichtluft in radial einwärtiger Richtung durchströmt wird,
    wobei der mindestens eine Feingutauslass (6) am Ende der Sichtertrommel (14) angeordnet ist und über die freie Stirnfäche der Sichtertrommel (14) Feingut aus dem Inneren der Sichtertrommel (14) in den mindestens einen Feingutauslass (6) ausgetragen wird,
    dadurch gekennzeichnet, dass
    die Sichterradwelle (11) aus zwei Teilen (12, 13) besteht, die nicht unmittelbar tragend miteinander verbunden sind,
    und sich der erste Teil (12) der Sichterradwelle (11) von einer die Sichtertrommel (14) im Bereich ihrer ersten Stirnseite tragenden Radscheibe (15) nach außen, weg von der Sichtertrommel (14) erstreckt,
    und sich der zweite Teil (13) der Sichterradwelle (11) von einer die Sichtertrommel (14) im Bereich ihrer zweiten Stirnseite tragenden Radscheibe (15) nach außen, weg von der Sichtertrommel (14) erstreckt.
  2. Fliehkraftsichter (1), vorzugsweise nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass im Bereich des mindestens einen Grobgutauslasses (8) ein Leitorgan (28) angeordnet ist,
    wobei das Leitorgan (28) mit einem Abstand X von der Innenmantelfläche des die Sichtertrommel (14) umfangenden Sichtergehäuseabschnitts angeordnet
    und so gestaltet ist, dass Sichtgut, welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand ≤ X entlang strömt, das Leitorgan (28) unterläuft und dann in den Grobgutauslass (8) ausgetragen wird,
    und Sichtgut, welches die besagte Innenmantelfläche mit einem radialen Abstand > X entlangströmt, in radial einwärtiger Richtung hin zur Sichtertrommel (14) umgelenkt wird.
  3. Fliehkraftsichter (1) nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitorgan (28) den Grobgutauslass (8) in Strömungsrichtung teilweise überdeckt und vorzugsweise mehr als 35 %, besser mehr als 50 % der lichten Querschnittsfläche des Grobgutauslasses (8) überdeckt, wobei der Überdeckungsgrad bevorzugt verstellbar ist, idealerweise stufenlos.
  4. Fliehkraftsichter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass mindestens eine, vorzugsweise beide Teile (12, 13) der Sichterradwelle (11) außerhalb des Sichterraumes (10) gelagert sind, wobei die beiden Teile der Sichterradwelle (12, 13) vorzugsweise auch den jeweiligen Feingutauslass (6) durchgreifen und erst außerhalb des Feingutauslasses (6), auf dessen dem Sichterraum (10) abgewandter Seite gelagert sind.
  5. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Grobgutauslass (8) unterhalb der Sichtertrommel (14) angeordnet ist und am Grobgutauslass (8) Sichterluft eingespeist wird, die über die Sichtertrommel (14) abfließt.
  6. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis NL/ND zwischen der Nutzänge (NL) der Sichtertrommel (14) und dem maximalen Außennutzdurchmesser (ND) der Sichtertrommel (14) ≥ 2 und idealerweise ≥ 2,3 ist.
  7. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass von der Innenmantelfläche der Sichtertrommel (14) Schaufeln (26) radial nach innen abstehen.
  8. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass von der Innenmantelfläche der Sichtertrommel (14) in Umfangsrichtung in sich geschlossene Stützringe radial nach innen abstehen.
  9. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Sichtertrommel (14) aus mehreren, vorzugsweise mindestens vier Sichtertrommelelementen (14a; 14b) besteht, die hintereinander entlang der gemeinsamen Rotationsachse (L) angeordnet und miteinander verbunden, vorzugsweise miteinander verschraubt sind, wobei die mehreren Sichtertrommelelemente (14a; 14b) idealerweise aus zwei Gruppen jeweils gleicher Sichtertrommelelemente (14a; 14b) bestehen.
  10. Fliehkraftsichter (1) nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass jedes Sichtertrommelelement (14a; 14b) an seinen Stirnseiten einen ringscheibenförmigen Befestigungsflansch (24a; 24b; 24c) ausbildet, der sich, bezogen auf die Innenmantelfläche des Sichtertrommelelements (14a; 14b), um einen Betrag (H) in radial einwärtiger Richtung erstreckt, wobei vorzugsweise zumindest ein Befestigungsflansch (24) jedes Sichtertrommelelements (14a; 14b) über mindestens 25 % seiner radialen Erstreckung abgeschrägt ist.
  11. Fliehkraftsichter (1) nach einem der Ansprüche 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass in der Mitte der Sichtertrommel (14) ein Zwischenring (25) zwischen zwei Sichtertrommelelementen (14a, 14a) eingebaut ist, wobei der Zwischenring (25) vorzugsweise an seiner Außenmantelfläche eine oder mehrere Vertiefungen zur Aufnahme eines Wuchtmassekörpers aufweist, vorzugsweise in Gestalt mindestens einer Wuchtnut.
  12. Fliehkraftsichter (1) nach einem der Ansprüche 9 bis 11 in Verbindung mit Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass der Zwischenring (25) von seiner Innenmantelfläche radial nach innen abstehende Schaufeln (26) aufweist.
  13. Fliehkraftsichter (1) nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Radscheiben (15) jeweils aus einem Felgenkranz (18) bestehen, der über mindestens zwei, besser mindestens drei Speichen (17) mit einer Nabenhülse (16) verbunden ist, wobei der Felgenkranz (18) vorzugsweise eine Innenmantelfläche ausbildet, die sich zum Feingutauslass (6) hin kegelförmig erweitert.
  14. Fliehkraftsichter (1) nach Anspruch 13 dadurch gekennzeichnet, dass der erste und der zweite Teil der Sichterradwelle (11) jeweils einen radial nach außen vorspringenden Scheibenflansch (19) ausbilden, der gegen die dem Inneren der Sichtertrommel (14) zugewandte Stirnringfläche der diesem Teil der Sichterradwelle (11) zugeordneten Nabenhülse (16) anliegt und vorzugsweise mit der Nabenhülse (16) verschraubt ist.
  15. Fliehkraftsichter nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Nenndrehzahl der Sichtertrommel so liegt, dass der Zielwert von 160 m/s am äußeren Durchmesser der Sichtertrommel erreicht oder überschritten wird.
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