EP2291578B1 - Ventiltrieb für gaswechselventile einer brennkraftmaschine mit doppelt abgestützten nockenträgern - Google Patents

Ventiltrieb für gaswechselventile einer brennkraftmaschine mit doppelt abgestützten nockenträgern Download PDF

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EP2291578B1
EP2291578B1 EP09765507.0A EP09765507A EP2291578B1 EP 2291578 B1 EP2291578 B1 EP 2291578B1 EP 09765507 A EP09765507 A EP 09765507A EP 2291578 B1 EP2291578 B1 EP 2291578B1
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EP
European Patent Office
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cam
cam carrier
valve train
train according
carrier
Prior art date
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EP09765507.0A
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French (fr)
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EP2291578A1 (de
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Michael Hartlieb
Manfred Elbl
Robert Poida
Andreas Ewald
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Audi AG
Original Assignee
Audi AG
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Publication date
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L13/00—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations
    • F01L13/0015—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque
    • F01L13/0036—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque the valves being driven by two or more cams with different shape, size or timing or a single cam profiled in axial and radial direction
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L1/00—Valve-gear or valve arrangements, e.g. lift-valve gear
    • F01L1/02—Valve drive
    • F01L1/04—Valve drive by means of cams, camshafts, cam discs, eccentrics or the like
    • F01L1/047—Camshafts
    • F01L1/053—Camshafts overhead type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01L—CYCLICALLY OPERATING VALVES FOR MACHINES OR ENGINES
    • F01L13/00—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations
    • F01L13/0015—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque
    • F01L13/0036—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque the valves being driven by two or more cams with different shape, size or timing or a single cam profiled in axial and radial direction
    • F01L2013/0052—Modifications of valve-gear to facilitate reversing, braking, starting, changing compression ratio, or other specific operations for optimising engine performances by modifying valve lift according to various working parameters, e.g. rotational speed, load, torque the valves being driven by two or more cams with different shape, size or timing or a single cam profiled in axial and radial direction with cams provided on an axially slidable sleeve

Definitions

  • the invention relates to a valve train for gas exchange valves of an internal combustion engine according to the preamble of claim 1.
  • valve trains are known in which the working cycle can be influenced, for example, to allow a speed-dependent change in the opening times or the stroke of the gas exchange valves.
  • the known valve drive has locking devices. These each include a pressure element in the form of a detent ball, which is inserted into a radial blind hole of the base camshaft and is pressed by the force of a helical compression spring in the bore radially outwardly against an opposite oblique edge of a detent groove or detent groove.
  • the detent balls act on the associated cam carrier with a radial and an axial force component, of which the latter serves to press the cam carrier against serving as a stop face of a bearing block and thus fix it in a defined axial position.
  • the locking devices are each arranged radially inwardly of a cam profile group in the vicinity of one of the two front ends of each cam carrier.
  • this has a slight misalignment of the cam carrier result.
  • This results in each valve actuation to an audible audible noise when strikes the opposite, not pressed against the base camshaft front end of the cam carrier whose inner teeth as a result of a system change in the vicinity of the maximum valve stroke abuts against the outer teeth of the basic camshaft.
  • Another cause for the formation of noise in the valve train is that to facilitate the production of the basic camshaft all serving to accommodate the helical compression springs and the locking balls blind holes are aligned parallel to each other and open on the same side of the base camshaft. Due to the different opening times of the gas exchange valves of adjacent cylinders and the angular offset of the lift curves of the cams on adjacent cam carriers required thereby, this results in the radial forces exerted by the locking balls or the pressure elements on the cam carriers having a different angular orientation with respect to the lift curves of the cam carriers which may also be the cause of noise.
  • the parallel alignment of all bores moreover has the disadvantage that the reaction forces exerted by the helical compression springs on the basic camshaft all have the same direction, whereby the base camshaft is supported on one side by the cam carriers and bent in this direction.
  • the invention has the object to counteract a noise in the valve train.
  • This object is achieved in that at the axial distance from the pressure element another pressure element is provided, which is also pressed against an opposite inner peripheral portion of the cam carrier, thereby leading to the generation of noise hitting a non-supported part of the cam carrier when running a cam on the cooperating with the cam roller cam followers of the associated gas exchange valve to avoid.
  • the two pressure elements of each cam carrier are pressed with almost the same Anyak practitionern against the respective opposite inner peripheral portion of the cam carrier, which can be achieved most easily by using the same or similar springs.
  • the two pressure elements of each cam carrier are preferably pressed with the same orientation against the respective opposite inner peripheral portion of the cam carrier.
  • the orientation of the recesses in the base camshaft serving to receive the pressing elements with respect to the cams of the cam carriers pushed onto the basic camshaft is preferably chosen such that recesses open on the side of the basic camshaft corresponding to the cam tips, i. the crests of the lifting curves of the cam, is approximately opposite, so that the cam carrier are pressed on the side of the cam tips and the lift curves of the cam against the base camshaft.
  • the alignment of the recesses is advantageously chosen so that the longitudinal axes of the recesses formed appropriately as holes between the angular distance run from each other arranged cam tips.
  • the two pressure elements are each in the vicinity of the opposite ends of the cam carrier, ie on opposite sides of an axial center of the cam carrier, wherein they are expediently arranged on both sides of a provided with an external toothing portion of the basic camshaft.
  • the pressing element of the locking device is advantageously offset by a detent recess, while the further pressure element is opposed by a cylindrical peripheral surface of the cam carrier adjoining the internal toothing.
  • a further preferred embodiment of the invention provides that the pressure elements of different cam carrier in the circumferential direction of the base camshaft are offset or rotated so that all pressure elements in relation to the lift curves of the cams have the same orientation. This ensures, on the one hand, that the direction of the force attack on all cams or cam carriers is the same, which counteracts a noise.
  • the mutual angular displacement of the pressing elements of adjacent cam carriers is preferably 360 ° / n or 2 ⁇ 360 ° / n.
  • valve drive 1 In the case of the valve drive 1 only partially illustrated in the drawing for pairs of intake valves 2 of four cylinders of a straight-line engine, the stroke and the opening times of the two intake valves 2 of each cylinder can be adjusted.
  • valve drive 1 comprises a rotatably mounted basic camshaft 3 and four cam carriers 4 mounted in a rotationally fixed and axially displaceable manner on the base camshaft 3, of which FIGS Fig. 1 one is shown enlarged in longitudinal section, and two actuators 5 for moving each cam carrier 4 between two defined axial displacement positions.
  • the cam carrier 4 have at their outer periphery in each case two axially spaced cam pairs 6, each of which consists of two cams 7, 8. How best in Fig. 1 and 3 illustrated, each of the two pairs of cams 6 cooperates with a roller 9 of a pivotally mounted roller cam followers 10 of the associated inlet valve 2.
  • a cam carrier 4 By an axial displacement of a cam carrier 4, the rollers 9 as required with one of the two cams 7, 8 of a pair of cams. 6 be brought into abutting contact, so that they move over a stroke contour 11 of the cam 7, 8 during each revolution of the base camshaft 3 once, the roller rocker arm 10 is pivoted by opening the valve 2.
  • one of the two actuators 5 is actuated in each case to extend a driver pin 12 of the actuator 5 during one revolution of the cam carrier 4 and thereby to engage in an opposite helical groove 13 on the adjacent front end of the cam carrier 4.
  • the displacement of the cam carrier 4 always takes place when base circle sections 14 of the cams 7, 8 of both pairs of cams 6 abut against the rollers 9 of the drag levers 10.
  • each cam carrier 4 In order to guide the tubular cam carrier 4 in a rotationally fixed and axially displaceable manner on the base camshaft 3, the latter is provided within each cam carrier 4 at its outer circumference in sections with an external toothing 15 which meshes with a complementary internal toothing 16 on the inner circumference of the associated cam carrier 4. How best in Fig. 2 shown, between adjacent, provided with an external toothing 15 sections 17 are each provided with a cylindrical peripheral surface over which the external teeth 15 protrudes.
  • Each cam carrier 4 has between the two cam pairs 5, 6 a cylindrical portion 18 which is mounted in a fixedly mounted in the cylinder head housing slide bearing 19, as best in Fig. 1 shown.
  • the sliding bearing 19 has two opposite end faces 20, 21, which serve in the two displacement positions respectively as a stop for an opposite end face 22, 23 of adjacent to the section 18 cam 8 and 7 each cam pair 6 to a defined axial. Adjust the position of the cam carrier 4.
  • a locking device 24 is provided at a front end of each cam carrier 4.
  • the locking device comprises a radial blind hole 25 in the base camshaft 3, in which a locking ball 26 is guided radially movable.
  • a helical compression spring 27 is inserted, which presses the locking ball 26 radially outwardly against an inclined groove flank 28 in one of two recessed in an inner circumferential portion of the cam carrier 4 recessed grooves 29 and thereby the cam carrier 4 against one of the stop surfaces 20, 21st expresses, as in the aforementioned DE 10 2004 011 586 A1 the applicant is described in detail.
  • a blind hole 30 parallel to the blind bore 25 is arranged on the opposite end face of the cam carrier 4, in which also a radially movable ball 31 radially outwardly by the force of a helical compression spring 32 is pressed against an opposite inner peripheral portion of the cam carrier 4.
  • the pairs of blind holes 25, 30 are aligned for the four mounted on the base camshaft 3 cam carrier 4 so that they each have a firing order corresponding angle, in the embodiment shown in the drawing 90 ° or 180 °, with the blind holes 25, 30 for the or the adjacent cam carrier 4, wherein this angle also corresponds to the angular offset with which the adjacent cam carrier 4 for driving the intake valves 2 of successive cylinders of the cylinder row are pushed onto the base camshaft 3. It is thereby achieved that the balls 26, 31 are arranged in all the cam carriers 4 in the same position with respect to the lifting curves 11 of the cams 7, 8, as in FIGS FIGS.
  • each one of the four pairs of blind holes 25, 30 is arranged at an angle of 0 °, 90 °, 180 ° and 270 °, on the other hand, the base camshaft 3 via the four cam carrier 4 evenly supported in the cam supports 4 surrounding bearings 19 , whereby a one-sided deflection is avoided.
  • the drive of the basic camshaft 3 takes place via a sprocket wheel 34, which is arranged in the vicinity of its one front end and is connected to the base camshaft 3 in a rotationally fixed manner.
  • a sprocket wheel 34 which is arranged in the vicinity of its one front end and is connected to the base camshaft 3 in a rotationally fixed manner.
  • Fig. 2 a chain drive (not shown).

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
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  • Valve-Gear Or Valve Arrangements (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft einen Ventiltrieb für Gaswechselventile einer Brennkraftmaschine gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.
  • Zur Verbesserung der thermodynamischen Eigenschaften von Brennkraftmaschinen sind Ventiltriebe bekannt, bei denen das Arbeitsspiel beeinflusst werden kann, um beispielsweise eine drehzahlabhängige Veränderung der Öffnungszeiten oder des Hubs der Gaswechselventile zu ermöglichen.
  • Aus der DE 10 2004 011 586 A1 und der DE 10 2004 056 290 A1 der Anmelderin ist jeweils bereits ein Ventiltrieb der eingangs genannten Art bekannt, bei dem auf einer mit einer Außenverzahnung versehenen Grundnockenwelle mehrere Nockenträger mit einer komplementären Innenverzahnung drehfest und axial verschiebbar geführt sind. Zur Betätigung von zwei Gaswechselventilen eines Zylinders sind auf dem zugehörigen Nockenträger zwei im axialen Abstand voneinander angeordnete Nockenprofilgruppen vorgesehen, von denen jede zwei verschiedene Nockenprofile aufweist. Durch axiale Verschiebung der Nockenträger auf der Grundnockenwelle zwischen zwei definierten Verschiebestellungen lässt sich jeweils eines der beiden Nockenprofile jeder Nockenprofilgruppe mit einer Rolle eines Rollenschlepphebels des zugehörigen Gaswechselventils in Anlagekontakt bringen. Um die Nockenträger in den beiden Verschiebestellungen in definierten axialen Positionen zu fixieren, weist der bekannte Ventiltrieb Arretiervorrichtungen auf. Diese umfassen jeweils ein Andruckelement in Form einer Rastkugel, die in eine radiale Sacklochbohrung der Grundnockenwelle eingesetzt ist und durch die Kraft einer Schraubendruckfeder in der Bohrung radial auswärts gegen eine gegenüberliegende schräge Flanke einer Rastrille oder Rastnut angepresst wird. Die Rastkugeln wirken dadurch auf den zugehörigen Nockenträger mit einer radialen und einer axialen Kraftkomponente ein, von denen die letztere dazu dient, den Nockenträger gegen eine als Anschlag dienende Stirnfläche eines Lagerbocks zu drücken und ihn damit in einer definierten axialen Stellung zu fixieren.
  • Bei dem bekannten Ventiltrieb sind die Arretiervorrichtungen jeweils radial einwärts von einer Nockenprofilgruppe in der Nähe von einem der beiden Stirnenden jedes Nockenträgers angeordnet. In Verbindung mit dem zur Verschiebung des Nockenträgers erforderlichen radialen Spiel zwischen der Außenverzahnung der Grundnockenwelle und der Innenverzahnung des Nockenträgers hat dies eine leichte Schiefstellung des Nockenträgers zur Folge. Dies wiederum führt bei jeder Ventilbetätigung zu einem akustisch hörbaren Geräusch, wenn am entgegengesetzten, nicht gegen die Grundnockenwelle angepressten Stirnende des Nockenträgers dessen Innenverzahnung infolge eines Anlagewechsels in der Nähe des maximalen Ventilhubs gegen die Außenverzahnung der Grundnockenwelle anschlägt.
  • Eine weitere Ursache für die Entstehung von Geräuschen im Ventiltrieb besteht darin, dass zur Erleichterung der Herstellung der Grundnockenwelle sämtliche der zur Aufnahme der Schraubendruckfedern und der Arretierkugeln dienenden Sacklochbohrungen parallel zueinander ausgerichtet sind und an derselben Seite der Grundnockenwelle münden. Infolge der unterschiedlichen Öffnungszeiten der Gaswechselventile benachbarter Zylinder und des dadurch erforderlichen Winkelversatzes der Hubkurven der Nocken auf benachbarten Nockenträgern führt dies jedoch dazu, dass die von den Arretierkugeln bzw. den Andruckelementen auf die Nockenträger ausgeübten radialen Kräfte in Bezug zu den Hubkurven der Nockenträger eine unterschiedliche Winkelausrichtung besitzen, welche ebenfalls die Ursache für Geräusche sein kann. Die parallele Ausrichtung sämtlicher Bohrungen hat darüber hinaus auch noch den Nachteil, dass die von den Schraubendruckfedern auf die Grundnockenwelle ausgeübten Reaktionskräfte sämtlich dieselbe Richtung besitzen, wodurch die Grundnockenwelle über die Nockenträger einseitig abgestützt und in dieser Richtung durchgebogen wird.
  • Aus der DE 44 19 637 A1 ist es bei einer Steuervorrichtung für Gaswechselventile mit mindestens einem auf einer hohlen Grundnockenwelle verschiebbaren deaktivierbaren Nocken und Radialbohrungen in der Grundnockenwelle zur Zufuhr von Drucköl in den deaktivierten Nocken bereits bekannt, bei benachbarten Nocken die Radialbohrungen in Umfangsrichtung der Grundnockenwelle gegeneinander zu verdrehen, so dass sie in Bezug zu den Hubkurven der deaktivierten Nocken dieselbe Ausrichtung besitzen.
  • Ausgehend hiervon liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, einer Geräuschentwicklung im Ventiltrieb entgegenzuwirken.
  • Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass im axialen Abstand vom Andruckelement ein weiteres Andruckelement vorgesehen ist, das ebenfalls gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt des Nockenträgers angepresst wird, um dadurch ein zur Geräuschentstehung führendes Schlagen eines nicht abgestützten Teils des Nockenträgers beim Auflaufen eines Nockens auf den mit dem Nocken zusammenwirkenden Rollenschlepphebel des zugehörigen Gaswechselventils zu vermeiden.
  • Gemäß einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung werden die beiden Andruckelemente jedes Nockenträgers mit nahezu gleichen Andruckkräften gegen den jeweils gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt des Nockenträgers angepresst, was am einfachsten durch Verwendung gleicher oder ähnlicher Federn erreicht werden kann.
  • Um eine Fluchtung der Längsachse des Nockenträgers mit der Drehachse der Grundnockenwellen zu gewährleisten und dadurch eine Schiefstellung des Nockenträgers zu vermeiden, werden die beiden Andruckelemente jedes Nockenträgers bevorzugt mit derselben Ausrichtung gegen den jeweils gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt des Nockenträgers angepresst.
  • Die Ausrichtung der zur Aufnahme der Andruckelemente dienenden Ausnehmungen in der Grundnockenwelle in Bezug zu den Nocken der auf die Grundnockenwelle aufgeschobenen Nockenträger wird vorzugsweise so gewählt, dass Ausnehmungen auf derjenigen Seite der Grundnockenwelle münden, die zu den Nockenspitzen, d.h. den Scheiteln der Hubkurven der Nocken, etwa entgegengesetzt ist, so dass die Nockenträger auf der Seite der Nockenspitzen bzw. der Hubkurven der Nocken gegen die Grundnockenwelle angepresst werden.
  • Dort, wo die Nockenträger zwei Paare von Nocken tragen und die Nockenspitzen jedes Nockenpaars in Umfangsrichtung der Grundnockenwelle und der Nockenträger einen gewissen Winkelabstand voneinander aufweisen, wird die Ausrichtung der Ausnehmungen vorteilhaft so gewählt, dass die Längsachsen der zweckmäßig als Bohrungen ausgebildeten Ausnehmungen zwischen den im Winkelabstand voneinander angeordneten Nockenspitzen hindurch verlaufen.
  • Vorzugsweise befinden sich die beiden Andruckelemente jeweils in der Nähe der entgegengesetzten Stirnenden des Nockenträgers, d.h. auf entgegengesetzten Seiten einer axialen Mitte des Nockenträgers, wobei sie zweckmäßig beiderseits von einem mit einer Außenverzahnung versehenen Abschnitt der Grundnockenwelle angeordnet sind. Vorteilhaft liegt dabei dem Andruckelement der Arretiervorrichtung eine Rastvertiefung gegenüber, während dem weiteren Andruckelement eine an die Innenverzahnung angrenzende zylindrische Umfangsfläche des Nockenträgers gegenüberliegt.
  • Eine weitere bevorzugte Ausgestaltung der Erfindung sieht vor, dass die Andruckelemente verschiedener Nockenträger in Umfangsrichtung der Grundnockenwelle so versetzt oder verdreht sind, dass alle Andruckelemente in Bezug zu den Hubkurven der Nocken dieselbe Ausrichtung besitzen. Dadurch wird zum einen gewährleistet, dass die Richtung des Kraftangriffs bei allen Nocken bzw. Nockenträgern dieselbe ist, was einer Geräuschentwicklung entgegenwirkt. Bei einer Anzahl von n Nockenträgern auf der Grundnockenwelle beträgt der gegenseitige Winkelversatz der Andruckelemente benachbarter Nockenträger vorzugsweise 360°/n oder 2 x 360°/n. Dadurch stützt sich die Grundnockenwelle gleichmäßig in allen Richtungen über die Nockenträger in den Lagern ab und bleibt daher gerade.
  • Im folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiels näher erläutert. Es zeigen:
    • Fig. 1: eine teilweise geschnittene Seitenansicht eines Abschnitts einer Grundnockenwelle und eines auf der Grundnockenwelle verschiebbaren Nockenträgers eines erfindungsgemäßen Ventiltriebs für Gaswechselventile einer Brennkraftmaschine;
    • Fig. 2: eine Seitenansicht der gesamten Grundnockenwelle ohne Nockenträger, d.h. vor deren Montage auf der Grundnockenwelle;
    • Fig. 3a bis 3d: Querschnittsansichten der Grundnockenwelle entlang der Linien a-a, b-b, c-c bzw. d-d der Fig. 2 nach der Montage der Nockenträger auf der Grundnockenwelle und beim Zusammenwirken derselben mit Rollenschlepphebeln von Gaswechselventilen von vier in Reihe angeordneten Zylindern bei gleichem Ventilhub.
  • Bei dem in der Zeichnung nur teilweise dargestellten Ventiltrieb 1 für Paare von Einlassventilen 2 von vier Zylindern eines Reihenmotors lassen sich der Hub und die Öffnungszeiten der beiden Einlassventile 2 jedes Zylinders verstellen.
  • Der Ventiltrieb 1 umfasst dazu eine drehbar gelagerte Grundnockenwelle 3 und vier drehfest und axial verschiebbar auf der Grundnockenwelle 3 montierte Nockenträger 4, von denen in Fig. 1 einer im Längsschnitt vergrößert dargestellt ist, sowie zwei Aktuatoren 5 zum Verschieben jedes Nockenträgers 4 zwischen zwei definierten axialen Verschiebestellungen.
  • Die Nockenträger 4 weisen an ihrem äußeren Umfang jeweils zwei im axialen Abstand voneinander angeordnete Nockenpaare 6 auf, von denen jedes aus zwei Nocken 7, 8 besteht. Wie am besten in Fig. 1 und 3 dargestellt, wirkt jedes der beiden Nockenpaare 6 mit einer Rolle 9 eines schwenkbar gelagerten Rollenschlepphebels 10 des zugehörigen Einlassventils 2 zusammen. Durch eine axiale Verschiebung eines Nockenträgers 4 können die Rollen 9 nach Bedarf mit einem der beiden Nocken 7, 8 eines Nockenpaars 6 in Anlagekontakt gebracht werden, so dass sie sich während jeder Umdrehung der Grundnockenwelle 3 einmal über eine Hubkontur 11 des Nockens 7, 8 hinwegbewegen, wobei der Rollenschlepphebel 10 unter Öffnen des Ventils 2 verschwenkt wird. Durch eine unterschiedliche Höhe, Form und/oder Position der Hubkonturen 11 der beiden Nocken 7, 8 können der Hub und die Öffnungszeit jedes Ventils 2 in Abhängigkeit von der jeweiligen Verschiebestellung des Nockenträgers 4 aber unabhängig vom Hub und der Öffnungszeit der Ventile 2 der anderen Zylinder zum Beispiel drehzahlabhängig verändert werden.
  • Zur Verschiebung der Nockenträger 4 wird jeweils einer der beiden Aktuatoren 5 betätigt, um einen Mitnehmerstift 12 des Aktuators 5 während einer Umdrehung des Nockenträgers 4 auszufahren und dabei in eine gegenüberliegende schraubenförmige Nut 13 am benachbarten Stirnende des Nockenträgers 4 einzuspuren. Die Verschiebung des Nockenträgers 4 erfolgt immer dann, wenn Grundkreisabschnitte 14 der Nocken 7, 8 beider Nockenpaare 6 gegen die Rollen 9 der Schlepphebel 10 anliegen.
  • Um die röhrenförmigen Nockenträger 4 drehfest und axial verschiebbar auf der Grundnockenwelle 3 zu führen, ist diese letztere innerhalb von jedem Nockenträger 4 an ihrem äußeren Umfang abschnittsweise mit einer Außenverzahnung 15 versehen, die mit einer komplementären Innenverzahnung 16 am inneren Umfang des zugehörigen Nockenträgers 4 kämmt. Wie am besten in Fig. 2 dargestellt, sind zwischen benachbarten, mit einer Außenverzahnung 15 versehenen Abschnitten jeweils Abschnitte 17 mit einer zylindrischen Umfangsfläche vorgesehen, über welche die Außenverzahnung 15 übersteht.
  • Jeder Nockenträger 4 weist zwischen den beiden Nockenpaaren 5, 6 einen zylindrischen Abschnitt 18 auf, der in einem ortsfest im Zylinderkopfgehäuse montierten Gleitlager 19 gelagert ist, wie am besten in Fig. 1 dargestellt. Das Gleitlager 19 weist zwei entgegengesetzte Stirnflächen 20, 21 auf, die in den beiden Verschiebestellungen jeweils als Anschlag für eine gegenüberliegende Stirnfläche 22, 23 des an den Abschnitt 18 angrenzenden Nockens 8 bzw. 7 jedes Nockenpaars 6 dienen, um eine definierte axiale. Position des Nockenträgers 4 einzustellen.
  • Um die Nockenträger 4 in ihren jeweiligen Verschiebestellungen gegen die entsprechende Stirnfläche 20 oder 21 des Gleitlagers 19 anliegend festzuhalten, ist an einem Stirnende jedes Nockenträgers 4 eine Arretiervorrichtung 24 vorgesehen. Die Arretiervorrichtung umfasst eine radiale Sacklochbohrung 25 in der Grundnockenwelle 3, in der eine Arretierkugel 26 radial beweglich geführt ist. Zwischen die Arretierkugel 26 und einem Boden der Sacklochbohrung 25 ist eine Schraubendruckfeder 27 eingesetzt, welche die Arretierkugel 26 radial nach außen gegen eine schräge Nutflanke 28 in einer von zwei in einem gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt des Nockenträgers 4 ausgesparten Rastnuten 29 presst und dadurch den Nockenträger 4 gegen eine der Anschlagflächen 20, 21 drückt, wie dies in der eingangs genannten DE 10 2004 011 586 A1 der Anmelderin ausführlich beschrieben ist.
  • Um zu vermeiden, dass der Nockenträger 4 auf der Grundnockenwelle 3 eine leichte Schieflage einnimmt, ist am entgegengesetzten Stirnende des Nockenträgers 4 eine zur Sacklochbohrung 25 parallele Sacklochbohrung 30 angeordnet, in der ebenfalls eine radial bewegliche Kugel 31 durch die Kraft einer Schraubendruckfeder 32 radial nach außen gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt des Nockenträgers 4 angepresst wird. Anders als im Bereich der Arretiervorrichtung 24 weist jedoch der innere Umfangsabschnitt des Nockenträgers eine zylindrische Oberfläche 33 auf, in der keine Rastnuten 29 ausgespart sind.
  • Wie am besten in Fig. 1 und 2 dargestellt, münden die beiden Sacklochbohrungen 25, 30 im Inneren jedes Nockenträgers 4 an derselben Seite der Grundnockenwelle 3, während die beiden Schraubendruckfedern 28, 32 die gleiche Dimensionierung aufweisen, so dass die von ihnen auf die Kugeln 26, 31 ausgeübten Kräfte die gleiche Richtung und nahezu den gleichen Betrag besitzen.
  • Wie am besten in Fig. 2 dargestellt, sind jedoch die Paare von Sacklochbohrungen 25, 30 für die vier auf der Grundnockenwelle 3 montierten Nockenträger 4 so ausgerichtet, dass sie jeweils einen der Zündfolge entsprechenden Winkel, bei dem in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispiel 90° bzw. 180°, mit den Sacklochbohrungen 25, 30 für den oder die benachbarten Nockenträger 4 einschließen, wobei dieser Winkel auch dem Winkelversatz entspricht, mit dem die benachbarten Nockenträger 4 zur Ansteuerung der Einlassventile 2 aufeinanderfolgender Zylinder der Zylinderreihe auf die Grundnockenwelle 3 aufgeschoben werden. Dadurch wird erreicht, dass die Kugeln 26, 31 bei sämtlichen Nockenträgern 4 in derselben Position in Bezug zu den Hubkurven 11 der Nocken 7, 8 angeordnet sind, wie in den Figuren 3a bis 3d dargestellt, so dass die Richtungen der von den Schraubendruckfedern 27, 32 über die Kugeln 26, 31 in die Nockenträger 4 eingeleiteten Kräfte bei sämtlichen Nockenträgern 4 in Bezug zu den Hubkurven 11 dieselbe Ausrichtung besitzen. Dadurch lässt sich beim Auflaufen der Hubkurven 11 auf die Rollen 9 der Rollenschlepphebel 10 die Entstehung von Geräuschen vermeiden.
  • Indem man jeweils eines der vier Paare von Sacklochbohrungen 25, 30 unter einem Winkel von 0°, 90°, 180° und 270° anordnet, wird zum anderen die Grundnockenwelle 3 über die vier Nockenträger 4 gleichmäßig in den die Nockenträger 4 umgebenden Gleitlagern 19 abgestützt, wodurch eine einseitige Durchbiegung vermieden wird.
  • Der Antrieb der Grundnockenwelle 3 erfolgt über ein in der Nähe von ihrem einen Stirnende angeordneten, drehfest mit der Grundnockenwelle 3 verbundenen Kettenrad 34 (Fig. 2) eines Kettentriebs (nicht dargestellt).
    • BEZUGSZEICHENLISTE
    • 1
    Ventiltrieb
    2
    Einlassventil
    3
    Grundnockenwelle
    4
    Nockenträger
    5
    Aktuator
    6
    Nockenpaar
    7
    Nocken
    8
    Nocken
    9
    Rolle
    10
    Rollenschlepphebel
    11
    Hubkurve
    12
    Mitnehmerstift
    13
    schraubenförmige Nut
    14
    Grundkreisabschnitt
    15
    Außenverzahnung Grundnockenwelle
    16
    Innenverzahnung Nockenträger
    17
    zylindrische Abschnitte Grundnockenwelle
    18
    zylindrische Mittelabschnitte Nockenträger
    19
    Gleitlager
    20
    Stirnfläche Gleitlager
    21
    Stirnfläche Gleitlager
    22
    Stirnfläche Nocken
    23
    Stirnfläche Nocken
    24
    Arretiervorrichtung
    25
    Sacklochbohrung
    26
    Arretierkugel
    27
    Schraubendruckfeder
    28
    Nutflanke
    29
    Nuten
    30
    Sacklochbohrung
    31
    Kugel
    32
    Schraubendruckfeder
    33
    zylindrische Oberfläche
    34
    Zahnscheibe

Claims (11)

  1. Ventiltrieb (1) für Gaswechselventile (2) einer Brennkraftmaschine, mit einer Grundnockenwelle (3), mehreren drehfest und axial verschiebbar auf der Grundnockenwelle (3) angeordneten Nockenträgern (4), sowie Arretiervorrichtungen (24) zum Festhalten der Nockenträger (4) in definierten Verschiebestellungen entlang der Grundnockenwelle (3), wobei die Arretiervorrichtungen (24) jeweils ein Andruckelement (26) umfassen, das in eine Ausnehmung (25) der Grundnockenwelle (3) eingesetzt ist und in radialer Richtung der Grundnockenwelle (3) gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (28) des Nockenträgers (4) angepresst wird, dadurch gekennzeichnet, dass im axialen Abstand vom Andruckelement (26) ein weiteres Andruckelement (31) vorgesehen ist, das gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (33) des Nockenträgers (4) angepresst wird.
  2. Ventiltrieb nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) jedes Nockenträgers (4) mit nahezu gleichen Andruckkräften gegen den jeweils gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (28, 33) des Nockenträgers (4) angepresst werden.
  3. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) jedes Nockenträgers (4) mit gleicher Ausrichtung gegen den jeweils gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (28, 33) des Nockenträgers (4) angepresst werden.
  4. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) beiderseits von einem mit einer Außenverzahnung (15) versehenen Abschnitt der Grundnockenwelle (3) angeordnet sind.
  5. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) jeweils in der Nähe der entgegengesetzten Stirnenden des Nockenträgers (4) angeordnet sind.
  6. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Andruckelement (26) der Arretiervorrichtung (24) gegen eine schräge Flanke (28) einer Rastvertiefung (29) angepresst wird, während das weitere Andruckelement (1) gegen eine zylindrische innere Umfangsfläche (33) des Nockenträgers (4) angepresst wird.
  7. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) jedes Nockenträgers (4) radial einwärts von Nocken (7, 8) des Nockenträgers (4) gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (28, 33) des Nockenträgers (4) angepresst werden.
  8. Ventiltrieb nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass die beiden Andruckelemente (26, 31) jedes Nockenträgers (4) radial einwärts von einem Punkt zwischen Nockenspitzen zweier benachbarter Nocken (7, 8) gegen einen gegenüberliegenden inneren Umfangsabschnitt (28, 33) des Nockenträgers (4) angepresst werden.
  9. Ventiltrieb nach einem der vorangehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Andruckelemente (26, 31) verschiedener Nockenträger (4) in Umfangsrichtung der Grundnockenwelle verdreht sind.
  10. Ventiltrieb nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Andruckelemente (26, 31) jedes Nockenträgers (4) dieselbe Winkelausrichtung in Bezug zu Nocken (7, 8) auf dem Nockenträger (4) besitzen.
  11. Ventiltrieb nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, dass bei einer Anzahl von n Nockenträgern (4) auf der Grundnockenwelle (3) die Andruckelemente (26, 31) der einzelnen Nockenträger (4) in Umfangsrichtung der Grundnockenwelle (3) um 360°/n verdreht sind.
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