EP2116411A1

EP2116411A1 - Antriebsstrang für ein Kraftfahrzeug mit zuschaltbarer Sekundärachse

Info

Publication number: EP2116411A1
Application number: EP09159451A
Authority: EP
Inventors: Werner Hoffmann; Hans-Peter Nett; Michael HÖCK; Jan Potulski; Matthias Adelt
Original assignee: Getrag Driveline Systems GmbH
Current assignee: GKN Automotive Ltd
Priority date: 2008-05-06
Filing date: 2009-05-05
Publication date: 2009-11-11
Anticipated expiration: 2029-05-05
Also published as: US8215440B2; EP3418100B1; EP2116411B1; EP3418100A1; US20090277711A1; JP2009269605A

Abstract

Die Erfindung betrifft einen Antriebstrang eines Kraftfahrzeugs, umfassend eine permanent angetriebene Primärachse (1) und eine der Primärachse (1) über eine Zuschalteinrichtung (3) mit einem Zuschaltmechanismus zuschaltbare Sekundärachse (2), wobei die Sekundärachsantriebsleistung über Seitenwellenkupplungen (4,36) auf die Antriebsräder der Sekundärachse (2) übertragen ist. Nachteilig an diesen Antriebssträngen ist, dass auch bei nicht zugeschalteter Sekundärachse deren Komponenten von dem Fahrzeugantrieb oder den auf der Fahrbahn abrollenden Antriebsrädern mitgeschleppt werden, was Verlustleistungen mit sich bringt. Ein vollständiges Stilllegen des Sekundärantriebsstrangs wird bisher nur über manuelle schaltbare Radnabenkupplungen realisiert, die allerdings hinsichtlich des Bedienungskomforts und ihrer Praktikabilität nachteilig sind. Dadurch, dass der Zuschaltmechanismus und/oder die Seitenwellenkupplungen reibschlüssige Kupplungen aufweisen, kann erreicht werden, dass bei entkoppelter Sekundärachse der zwischen der Zuschalteinrichtung und den Seitenwellenkupplungen befindliche Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs sowohl von der Primärachse als auch von den Sekundärantriebsrädern entkoppelt ist, so dass keine Verlustleistung in diesem Sekundärantriebsstrangabschnitt mehr auftritt, wobei trotzdem das Zuschalten des Sekundärantriebstrangs während der Fahrt möglich ist und Einbußen bei Komfort und Praktikabilität nicht hingenommen werden müssen.

Description

Die Erfindung betrifft einen Antriebstrang eines Kraftfahrzeugs, umfassend eine über einen Primärantriebsstrang permanent angetriebene Primärachse und eine der Primärachse über eine Zuschalteinrichtung zuschaltbare, von einem Sekundärantriebsstrang antreibbare Sekundärachse, wobei die Zuschalteinrichtung einen Zuschaltmechanismus aufweist, über den der Sekundärantriebsstrang in den die Gesamtantriebsleistung übertragenden Antriebsstrang integrierbar ist, und wobei bei zugeschalteter Sekundärachse die Sekundärachsantriebsleistung über Seitenwellenkupplungen in Seitenwellen der Sekundärachse eingeleitet und auf Antriebsräder der Sekundärachse übertragen ist.
Antriebsstränge dieser Art sind im Kraftfahrzeugbau insbesondere als manuell zuschaltbarer Allradantrieb bekannt. Sie dienen dazu, dem Fahrer in bestimmten Betriebssituationen die Möglichkeit zu geben, die Antriebsleistung aufalle Antriebsräder des Fahrzeugs zu verteilen.
Bekannt sind einerseits Antriebsstränge, die die Zuschaltung der Sekundärachse meist ausschließlich dann erlauben, wenn das Fahrzeug steht. Hierzu gehören insbesondere formschlüssig arbeitende, mechanische Radnabenschaltungen, die entweder aufwendig von Hand oder über zusätzlich im Fahrzeug vorzusehende Schalt- und Steuereinheiten eingekuppelt werden. Außerdem muss der Fahrer das Verteilergetriebe manuell von Einachsantrieb auf Allradantrieb umschalten. Das Schalten während der Fahrt ist aufgrund fehlender Drehzahlsynchronisation der formschlüssig ineinander greifenden Kraftübertragungselemente meist ausgeschlossen oder wenn dann nur bei geringen Geschwindigkeiten möglich. Ferner kann es bei einem Umschalten von Allrad- auf Einachsantrieb notwendig sein, zunächst einige Meter rückwärts zu fahren, um eine Entsperrung der Freilaufeinrichtung zu erreichen. Solche Systeme kommen vor allem bei geländegängigen Fahrzeugen zum Einsatz und sind entweder werksseitig vorgesehen oder als Nachrüstsatz erhältlich.
Andererseits sind auch Antriebsstränge bekannt, die eine Zuschaltung während der Fahrt ermöglichen. Eine zuschaltbare Sekundärachse wird auch als "Hang-0n" Achse bezeichnet. Hierbei werden über eine im Gesamtantriebsstrang vorgesehene Kupplung die Sekundärantriebsräder vom Fahrzeugantrieb abgekoppelt. Es kommen dabei insbesondere reibschlüssige Kupplungen zum Einsatz, die ein Zuschalten der Sekundärachse während der Fahrt ermöglichen.
Antriebsstränge mit zuschaltbaren Sekundärachsen bringen allerdings eine Reihe von Nachteilen mit sich. Zunächst ist zu beachten, dass die Antriebsräder der Primärachse und die Antriebsräder der Sekundärachse insbesondere bei Kurvenfahrten, aber auch in anderen Betriebssituationen, unterschiedliche Wege zurücklegen, was ohne einen entsprechenden Drehzahldifferenzausgleich zu Verspannungen im Antriebsstrang führen würde. Um Verspannungen, die durch unterschiedliche Antriebsraddrehzahlen an Primärachse und Sekundärachse hervorgerufen werden, abzubauen, ist ein Längsausgleich bzw. Längsdifferential vorzusehen. Verspannungen, die durch unterschiedliche Antriebsraddrehzahlen der Antriebsräder der Sekundärachse hervorgerufen werden, werden durch einen Querausgleich, der üblicher Weise durch ein Querdifferential gebildet wird, ausgeglichen. Außerdem muss die Sekundärachsantriebsleistung ausgehend von der regulär angetriebenen Primärachse auf die Sekundärachse übertragen werden, was üblicher Weise über ein Winkelgetriebe und eine Zwischenwelle, an die sich das Querdifferential anschließt, geschieht. Diese gegenüber einem Fahrzeug, das ausschließlich mit einer permanent angetriebenen Primärachse ausgestattet ist, vorzusehenden zusätzlichen Systemkomponenten machen den Antriebsstrang in konstruktiver Hinsicht deutlich komplexer. In der Folge sind die Kosten des Fahrzeugs in der Entwicklung und Konstruktion merklich höher. Auch die größere Anzahl an benötigten Bauteilen macht einen solchen Antriebsstrang teuer und trägt zu einem Mehrgewicht bei, das wiederum zu einem Kraftstoffmehrverbrauch führt.
Darüber hinaus verringern zahlreiche Faktoren die im Betrieb tatsächlich zur Verfügung stehende Nettoantriebsleistung, also den Teil der antriebsseitig zur Verfügung gestellten Gesamtantriebsleistung, der tatsächlich zum Vortrieb des Fahrzeugs nutzbar ist, und zwar auch dann, wenn die Sekundärachse nicht zugeschaltet ist. In diesem Fall ist der Sekundärachsantriebsstrang an einer Stelle zwischen der Primärachse und den Antriebsrädern über die Zuschalteinrichtung unterbrochen, so dass keine Antriebsleistung auf die Sekundärachsantriebsräder übertragen wird. Die Komponenten des Sekundärantriebsstrangs werden allerdings nach wie vor entweder durch den Fahrzeugantrieb über die Primärachse und/oder durch die Sekundärachsantriebsräder angetrieben bzw. passiv mitgeschleppt, ohne dabei Antriebsleistung zu übertragen. Dadurch treten Reibungsverluste (Lagerreibung, Panschverluste, Reibung von Zahnradeingriffen, usw.) auf und die rotierenden Massen der Sekundärabtriebsstrangkomponenten (Differential, Zwischenwelle, Kupplungen, usw.) sind bei dynamischer Fahrt ständig mit dem Fahrzeug zu beschleunigen bzw. zu verzögern. Diese Verlustleistung trägt maßgeblich dazu bei, dass der Kraftstoffverbrauch bei einem Fahrzeug mit zuschaltbarer Sekundärachse selbst bei entkoppelter Sekundärachse merklich höher ist als bei einem Kraftfahrzeug, das keine antreibbare Sekundärachse aufweist. Zieht man außerdem in Betracht, dass die Betriebszeiten, in denen die zuschaltbare Sekundärachse tatsächlich in den Gesamtantriebsstrang aktiv eingebunden ist, nur einen sehr geringen Anteil der Gesamtbetriebszeiten eines Fahrzeugs mit zuschaltbarer Sekundärachse ausmachen, lässt sich schlussfolgern, dass über die Gesamtbetriebszeit hinweg eine nicht unerhebliche Menge an Kraftstoff eingespart werden könnte. Kunden, die ein Fahrzeug wünschen, dass eine wahlweise zuschaltbare Sekundärachse vorsieht, müssen den Mehrverbrauch allerdings in Kauf nehmen, selbst wenn sie von der Zuschaltung kaum Gebrauch machen.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Antriebsstrang der eingangs genannten Art derart weiterzuentwickeln, dass bei entkoppelter Sekundärachse die Verlustleistung minimiert ist. Eine weitere Aufgabe der Erfindung besteht darin, den konstruktiven Mehraufwand und das damit einhergehende Mehrgewicht eines Fahrzeugs mit zuschaltbarer Sekundärachse trotz der Möglichkeit eines Längsausgleichs zwischen Primär- und Sekundärachse und der Möglichkeit eines Querausgleichs an der Sekundärachse zu reduzieren. Dabei soll eine antreibbare Sekundärachse vorgesehen werden, die während der Fahrt, insbesondere auch bei höheren Geschwindigkeiten, automatisiert zuschaltbar ist. Gegenüber den manuell zuschaltbaren Radnabenkupplungen sollen insbesondere Bedienungskomfort und Alltagstauglichkeit erhöht werden.
Diese Aufgabe wird nach der Erfindung dadurch gelöst, dass der Zuschaltmechanismus und/oder die Seitenwellenkupplungen zumindest eine reibschlüssige Kupplung aufweisen und bei entkoppelter Sekundärachse der zwischen der Zuschalteinheit und den Seitenwellenkupplungen befindliche Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs sowohl von dem Primärantriebsstrang, insbesondere von der Primärachse, als auch von den Sekundärantriebsrädern entkoppelt ist.
Beim Zuschalten des Sekundärantriebsstrangs werden sowohl die Seitenwellenkupplungen als auch die Zuschalteinrichtung eingekuppelt, was den Sekundärantriebsleistungsfluss von der Primärachse zu den Sekundärachsantriebsrädern ermöglicht. Beim Entkoppeln des Sekundärantriebsstrangs werden sowohl die Seitenwellenkupplungen als auch die Zuschalteinrichtung entkoppelt, so dass bei entkoppelter Sekundärachse der zwischen der Zuschalteinrichtung und den Seitenwellenkupplungen befindliche Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs sowohl von der Antriebsleistung als auch von den Antriebsrädern der Sekundärachse entkoppelt ist. Dabei sollte angestrebt werden, möglichst viele Komponenten stillzulegen. Auch andere Maßnahmen, die die Verlustleistung reduzieren, sind sinnvoll.
Durch diese Ausgestaltung des Antriebsstrangs ist es möglich, einen Großteil des Sekundärantriebstrangs bei abgekoppelter Sekundärachse vollständig still zu legen. Die zu dem stillgelegten Abschnitt des Sekundärachsantriebsstrangs gehörenden Antriebsstrangkomponenten verursachen in der Folge keine Verlustleistung. Reibschlüssige Kupplungen sind vorgesehen, um insbesondere die Drehzahl der sowohl vom Fahrzeugantrieb als auch von den Antriebsrädern der Sekundärachse entkoppelten Komponenten des Sekundärantriebsstrangs vor dem Eingliedern in den Gesamtantriebsstrang an die Drehzahl der nicht entkoppelten Komponenten des Antriebsstrangs anzugleichen.
In einer bevorzugten Ausführungsform ist vorgesehen, dass die Seitenwellenkupplungen bei zugeschalteter Sekundärachse eine differentiallose Antriebsleistungsverteilung von dem zwischen der Zuschalteinheit und den Seitenwellenkupplungen befindlichen Teil des Sekundärantriebsstrangs auf die Antriebsräder der Sekundärachse nach Art eines Querdifferentials ausbilden, also insbesondere einen Querausgleich gewährleisten. Die Übertragung der Sekundärachsantriebsleistung auf die Sekundärachse findet also bevorzugt nicht über ein herkömmliches Differentialgetriebe statt, sondern über einen differentiallosen, rein kupplungsgesteuerten Achsantrieb. Die Seitenwellen sind dabei über jeweils eine Seitenwellenkupplung mit dem zwischen der Zuschalteinrichtung und den Seitenwellenkupplungen befindlichen Teil des Sekundärachsantriebsstrangs verbunden. Da die Seitenwellenkupplungen individuell ansteuerbar sind, lässt sich ein definiertes Schlupfverhalten abbilden. Dies hat den weiteren Vorteil, dass über die Seitenwellenkupplungen nicht nur ein Querausgleich, sondern zugleich auch ein Längsausgleich gewährleistet werden kann. Somit bilden die Seitenwellenkupplungen bei zugeschalteter Sekundärachse eine differentiallose Antriebsleistungsverteilung zwischen der Primärachse und der Sekundärachse nach Art eines Längsdifferentials aus. Ein gesondert vorzusehender Längsausgleich, zum Beispiel in Form eines geregelten Längsdifferentials, kann entfallen.
Mit einem solchen differentiallosen Achsantrieb lassen sich neben einem gleichzeitigen Querund Längsausgleich auch weitere Funktionen abbilden, wie etwa die eines Active-Yaw Differentials, bei dem über die individuelle Ansteuerung der Kupplungen gezielt ein Giermoment erzeugt werden kann. Über die individuell regelbaren Seitenwellenkupplungen lassen sich außerdem beliebige Sperrwerte abbilden, so dass auch die Funktionen eines Sperrdifferentials realisierbar sind. Durch das Wegfallen einer Vielzahl von ansonsten notwendigen Antriebsstrangkomponenten (Radnabenschaltung, Quer- und Längsdifferential) ist eine kosten- und gewichtsoptimierte Ausgestaltung des Antriebsstrangs möglich.
In einer weiter bevorzugten Ausführungsform weist die Zuschalteinrichtung ein formschlüssig arbeitendes Kraftübertragungsgetriebe, insbesondere ein über Zahnräder arbeitendes Winkelgetriebe, auf. Dabei ist darauf zu achten, dass dieses formschlüssig arbeitende Getriebe geschaltet werden kann, so dass der Formschluss bei nicht zugeschalteter Sekundärachse aufgehoben ist und der zwischen der Zuschalteinrichtung und den Seitenwellenkupplungen befindliche Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs vom Fahrzeugantrieb entkoppelt ist. Die Zuschalteinrichtung ist bevorzugt an der Primärachse angeordnet und die Sekundärachsantriebsleistung ist dabei bevorzugt durch den Zuschaltmechanismus bei zugeschaltetem Sekundärantriebsstrang unmittelbar von einer Primärachswelle abgegriffen. Mit Primärachswelle ist nicht notwendiger Weise eine Seitenwelle der Primärachse gemeint. Entscheidend ist vielmehr die räumliche und funktionale Zuordnung der Primärachswelle zum Primärantriebsstrang. Bevorzugt rotiert die Primärachsantriebswelle konzentrisch zu den Primärachsseitenwellen.
Das formschlüssige Kraftübertragungsgetriebe muss selbstverständlich für die vorzusehenden Schaltvorgänge, also insbesondere das Ein- bzw. Auskuppeln des Sekundärantriebsstrangs, synchronisiert werden. Eine solche Drehzahlsynchronisation kann einerseits mittels einer dem Fachmann ohne weiteres geläufigen Getriebesynchronisation gewährleistet werden. Bevorzugt wird das Kraftübertragungsgetriebe zum Herstellen des Formschlusses allerdings über die Seitenwellenkupplungen synchronisiert. Soll der zwischen den Seitenwellenkupplungen und der Zuschalteinrichtung befindliche Teil des Sekundärantriebsstrangs zur Übertragung eines Teils der zur Verfügung stehende Gesamtantriebsleistung auf die Sekundärachse dem Gesamtantriebsstrang zugeschaltet werden, so lässt sich durch Einkuppeln der Seitenwellenkupplungen der Sekundärantriebsstrang, der dann von den auf der Straße abrollenden Antriebsrädern angetrieben ist, auf Schaltdrehzahl schleppen und somit eine Drehzahlsynchronisation vornehmen. Nach Erreichen der Synchronisationsdrehzahl lässt sich der Formschluss über den Zuschaltmechanismus der Zuschalteinrichtung herstellen. Selbst wenn trotz einer solchen Drehzahlangleichung auf eine herkömmliche Synchronisation nicht verzichtet werden soll, so kann dadurch, dass vor der Ankopplung des Sekundärantriebsstrangs die reibschlüssigen Seitenwellenkupplungen leicht geschlossen werden, die Synchronisation unterstützt werden. Die Synchronkräfte fallen dadurch gering aus. Die Bauteile können für geringere Belastungen ausgelegt werden, was auch der Lebensdauer der Bauteile zu Gute kommt.
Weiter kann vorgesehen sein, dass die Seitenwellenkupplungen von einer reibschlüssigen Lamellenkupplung gebildet sind, wobei die mit den Sekundärantriebsrädern drehfest verbundenen Reiblamellen mit einem Innenlamellenträger und die fahrzeugantriebsseitigen Lamellen mit einem Außenlamellenträger zusammenwirken. Diese Ausgestaltung ermöglicht den besonders energieeffizienten Einsatz einer bedarfsgesteuerten Beölung der Lamellenpakete ohne zusätzliche, externe Ölförderung. Das Lamellengehäuse bildet dabei einen mit Schmierund Kühlöl befüllten Ölsumpf, in den die Kupplungslamellen eintauchen. Rotiert der Außenlamellenträger, so nimmt dieser an seiner Außenseite das Öl mit und führt es einem Ölkreislauf zu. Diese mit Verlustleistung behaftete Ölförderleistung entfällt dann, wenn der Außenlamellenträger bei geöffneter Kupplung nicht rotiert. Dies ist allerdings nur möglich, wenn der Außenlamellenträger Teil des abschaltbaren Abschnitts des Sekundärantriebsstrangs bildet.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen und aus dernachfolgenden Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele anhand der Zeichnungen.
In den Zeichnungen zeigt:

Fig. 1: einen ersten Antriebsstrang mit permanent angetriebener Primärachse und zu- schaltbarer Sekundärachse, dessen zu Grunde liegendes Funktionsprinzip aus dem Stand der Technik bekanntist,
Fig. 2: einen zweiten Antriebsstrang mit permanent angetriebener Primärachse und zu- schaltbarer Sekundärachse, dessen zu Grunde liegendes Funktionsprinzip aus dem Stand der Technik bekannt ist,
Fig. 3: einen Antriebsstrang mit permanent angetriebener Primärachse und zuschaltbarer Sekundärachse, dessen zwischen Seitenwellenkupplungen und Zuschalteinrichtung liegender Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs stillgelegt ist,
Fig. 4: eine Zuschalteinrichtung aus Fig. 3 im Detail,
Fig. 5: einen differentiallosen Sekundärachsantrieb aus Fig. 3 mit gelösten Seitenwellen- kupplungen im Detail,
Fig. 6: einen differentiallosen Sekundärachsantrieb aus Fig. 3 mit geschlossenen Seitenwel- lenkupplungen im Detail,
Fig. 7: einen Querschnitt durch eine Seitenwellenkupplung eines differentialloses Achsan- triebs mit selbsttätiger Bedarfsbeölung,
Fig. 8: ein erstes mögliches Antriebsstrangkonzept (quer eingebauter Frontmotor mit per- manentem Frontantrieb und zuschaltbarer Hinterachse) in schematischer Darstel- lung,
Fig.9a: ein zweites mögliches Antriebsstrangkonzept (längs eingebauter Frontmotor mit permanent angetriebener Hinterachse und zuschaltbarer Vorderachse) in schemati- scher Darstellung,
Fig. 9b: ein dem Antriebsstrangkonzept gemäß Figur 9b weitestgehend entsprechendes An- triebsstrangkonzept mit einem blockierbaren Mittendifferential,
Fig. 10: ein drittes mögliches Antriebsstrangkonzept (Heckmotor mit permanent angetriebe- ner Hinterachse und zuschaltbarer Vorderachse) in schematischer Darstellung,
Fig. 11: einen schematisch dargestellten Hydraulikkreis zur Ansteuerung der Schalt- und Re- gelelemente des Antriebsstrangs,
Fig. 12: ein Figur 8 im Wesentlichen entsprechendes Antriebsstrangkonzept, wobei an der Sekundärachse einseitig eine formschlüssig wirkende Seitenwellenkupplung vorge- sehen ist,
Fig. 13: eine erste Darstellung einer an der Primärachse vorgesehenen Zuschalteinrichtung mit einer Synchronisationseinheit,
Fig. 14: eine zweite Darstellung einer an der Primärachse vorgesehenen Zuschalteinrichtung mit einer Synchronisationseinrichtung,
Fig. 15: eine die Sekundärachse antreibende Achsantriebseinheit mit einer formschlüssig wirkenden Seitenwellenkupplung für die linke Seitenwelle,
Fig. 16: eine die Sekundärachse antreibende Achsantriebseinheit, bei der auf einer Seite ganz auf eine Seitenwellenkupplung verzichtetist, und
Fig. 17: eine bildhafte Darstellung einer die Erfindung verwirklichenden Modulbauweise ei- ner Sekundärachsantriebseinheit.

In Figur 1 ist ein Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs gezeigt, der hinsichtlich seines Funktionsprinzips aus dem Stand der Technik bekannt ist. Die Primärachse 1 ist permanent angetrieben. Ein nicht schaltbares Winkelgetriebe zweigt einen Teil der Antriebsleistung von der Primärachse ab und leitet sie in den Sekundärantriebsstrang, der zum Antrieb der Sekundärachse 2 dient, ein. Vor der Achsantriebseinheit 9 ist eine Hang-On Kupplung 10 vorgesehen, die im geschlossenen Zustand eine Zwischenwelle 11 und die Achsantriebseinheit 9 kraftschlüssig koppelt und so die Sekundärachsantriebsleistung bei Bedarf in die Achsantriebseinheit 9 einzuleiten vermag. Die Achsantriebseinheit 9 istvon einem herkömmlichen Aufbau und weist ein Kegelraddifferential auf, an das sich die Sekundärachsseitenwellen 12 anschließen.
Figur 2 zeigt einen Antriebsstrang eines Kraftfahrzeugs, dessen Funktionsprinzip ebenfalls aus dem Stand der Technik bekannt ist. Im Gegensatz zu Figur 1 ist die Achsantriebseinheit 9 nicht über eine schaltbare Kupplung mit der Zwischenwelle 11 verbunden, sondern die Zwischenwelle 11 ist fest an der Achsantriebseinheit 9 angeflanscht. Um die Antriebsräder der Sekundärachse 2 von der Antriebsleistung zu entkoppeln, sind formschlüssig arbeitende Klauenkupplungen 13 an den Radnaben vorgesehen, die entweder aufwendig von Hand oder durch zusätzlich vorzusehende Zuschaltvorrichtungen in Eingriff gebracht werden können, was aufgrund des Fehlens einer Drehzahlsynchronisation sowie einer Möglichkeit eines Drehzahlabgleichs zwischen den in Eingriff zu bringenden Bauteilen nur im Stand möglich ist. Im Gegensatz zu dem an der Primärachse 1 angeordneten Winkelgetriebe des Antriebsstrangs aus Figur 1 ist das Winkelgetriebe des Antriebsstrangs aus Figur 2 als schaltbare Zuschalteinrichtung 3 ausgebildet, die auch als Power-Take-Off Unit, kurz PTU, bezeichnet wird.
Sowohl beim Antriebsstrang aus Figur 1 als auch beim Antriebsstrang aus Figur 2 ist der Sekundärantriebsstrang nicht in den die Gesamtantriebsleistung übertragenen Teil des Antriebsstrangs integriert und überträgt somit keine Antriebsleistung auf die Antriebsräder der Sekundärachse 2.
Im Beispiel aus Figur 1 rotieren trotzdem die schwarz gekennzeichneten Sekundärantriebsstrangkomponenten mit, denn die Komponenten des Antriebsstrangs, die aus Sicht der der Hang-On Kupplung 10 fahrzeugantriebsseitig angeordnet sind, werden über das Winkelgetriebe geschleppt, während die Sekundärantriebsstrangkomponenten, die aus Sicht der Hang-On Kupplung 10 in Richtung der Antriebsräder der Sekundärachse angeordnet sind, von den auf der Fahrbahn abrollenden Antriebsrädern geschleppt werden.
Im Gegensatz zu dem Antriebsstrang aus Figur 1 rotiert bei dem Antriebsstrang aus Figur 2 ein wesentlicher Abschnitt des Sekundärantriebstrangs nicht mit (einfach schraffiert dargestellter Abschnitt), da antriebsradseitig die Radnabenkupplungen 13 und fahrzeugantriebsseitig die Zuschalteinrichtung 3 nichtin Engriff stehen. Der zwischen diesen Antriebstrangkomponenten angeordnete Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs ist also stillgelegt.
Figur 3 zeigt einen Antriebsstrang mit permanent angetriebener Primärachse 1 und zuschaltbarer Sekundärachse 2, dessen zwischen Seitenwellenkupplungen 4 und Zuschalteinrichtung 3 liegender Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs stillgelegt ist. Im Gegensatz zu den Achsantriebseinheiten 9 aus Figur 1 und Figur 2 ist die Achsantriebseinheit 9 aus Figur 3 differentiallos ausgebildet. Hier übertragen zwei reibschlüssig arbeitende Seitenwellenkupplungen 4 die Sekundärantriebsleistung auf die Seitenwellen 12 der Sekundärachse 2. Über diese frei regelbaren Seitenwellenkupplungen 4 lässt sich das zu übertragende Antriebsmoment und der Schlupf frei einstellen, so dass sich mit diesem Achsantrieb neben den Funktionen eines Querdifferentials auch Funktionen eines Längsdifferentials und eines Active-Yaw Differentials abbilden lassen. Die Achsantriebseinheit 9 in Figur 3 istim Vergleich zu den Achsantriebseinheiten 9 aus den Figuren 1 und 2 in konstruktiver Hinsicht wesentlich weniger komplex ausgebildet und deutlich leichter. Zum Stilllegen des Sekundärantriebsstrangs werden die Seitenwellenkupplungen 4 geöffnet und der Sekundärantriebsstrang über die Zuschalteinrichtung 3 von dem permanent angetriebenen Teil des Antriebsstrangs abgekoppelt. Weder die Seitenwellenkupplungen 4 noch die Zuschalteinrichtung 3 könnten für sich genommen den erfindungsgemäßen Grundgedanken verwirklichen, im Hinblick auf die Erfindung wirken sie vielmehr in einer synergetischen Weise zusammen.
Ein rechnerischer Vergleich der Antriebsstrangkonzepte aus den Figuren 1, 2 und 3 hat gezeigt, dass die in den Gesamtantriebssträngen bei abgeschalteter Sekundärachse auftretenden Verlustleistungen deutlich unterschiedlich sind. Während durch die Vielzahl der rotierenden Antriebsstrangkomponenten die Verlustleistung des Antriebsstrangs aus Figur 1 bei 100 km/h etwa 2,7 kW beträgt, so beträgt sie bei einem Antriebsstrang gemäß Figur 2 bei der selben Geschwindigkeit nur etwa 0,08 kW, also weniger als ein Dreißigstel, wobei aber bei dem letztgenannten Antriebsstrang die bereits aufgeführten Nachteile eine erhebliche Einschränkung an Komfort und Praktikabilität mit sich bringen. Die im Antriebsstrang von Figur 3 bei 100 km/h auftretende Verlustleistung wurde mit 0,31 kW errechnet und liegt damit nur unwesentlich über der Verlustleistung des Antriebsstrangs aus Figur 2, beträgt aber immerhin nur etwa ein Zehntel der Verlustleistung, die beim Antriebsstrang aus Figur 1 zu erwarten ist, ohne dass der Fahrer dabei Komfort- und Praktikabilitätseinbußen hinnehmen müsste.
Figur 4 zeigt die Zuschalteinrichtung 3 aus Figur 3 im Detail. Es handelt sich um ein schaltbares Winkelgetriebe, bei dem der Formschluss dadurch erfolgt, dass eine Stirnradstufe 14 mit einer Verbindungswelle 15, die vom Antriebskorb 17 des Primärachsdifferentials permanent angetrieben ist, mit Hilfe eines Zuschaltmechanismus, der hier von einer Synchronisierung 16 gebildet ist, in Eingriff gebracht wird. Wie aus der Figur 4 ersichtlich, rotiert bei abgeschaltetem Sekundärantrieb die Stirnradstufe 14 nicht mit dem permanent angetriebenen Primärantriebstrang mit. Der Koppelpunkt zwischen permanent angetriebenem Primärantriebsstrang und zuschaltbarem Sekundärantriebsstrang ist also die Synchronisierung 16. Bei zugeschaltetem Sekundärantriebsstrang überträgt die Stirnradstufe 14 die Sekundärachsantriebsleistung zunächst über eine Querwelle 18 auf ein Tellerrad, das die Antriebsleistung wiederum über eine Ritzelwelle 19 in die Zwischenwelle 11 einleitet und somit zur Sekundärachse weiterleitet.
Eine solche mehrstufige Ausführung der Weiterleitung des Sekundärantriebsleistungsflusses ist nicht zwingend erforderlich. Es können auch weitere Vereinfachungen vorgenommen werden, beispielsweise dadurch, dass schon die Verbindungswelle 14 kein Stirnrad, sondern direkt ein Tellerrad zur Weiterleitung der Sekundärantriebsleistung in die Ritzelwelle vorsieht.
Um die Synchronisierung von Stirnradstufe 14 und Verbindungswelle 15 zu unterstützen, ist vorgesehen, dass die Seitenwellekupplungen vor dem Synchronisieren der Wellen geschaltet werden, um die Zwischenwelle 11 und somit auch die Stirnradwelle 14 auf Drehzahl zu bringen. Die Betätigung des Zuschaltmechanismus erfolgt vorzugsweise hydraulisch, kann aber selbstverständlich auch auf andere Weise, zum Beispiel pneumatisch, elektromotorisch oder elektromagnetisch, erfolgen.
Neben der in Figur 4 dargestellten formschlüssig arbeitenden Synchronisierung ist es selbstverständlich auch denkbar, andere formschlüssige oder auch kraftschlüssige Zuschaltmechanismen vorzusehen. So kann an Stelle der Synchronisierung auch eine reibschlüssige Kupplung den Sekundärantriebsleistungsfluss von der Verbindungswelle 15 auf die Stirnradstufe 14 gewährleisten. In diesem Fall könnten außerdem formschlüssig arbeitende Seitenwellenkupplungen vorgesehen sein, wodurch allerdings die Vorteile eines differentiallosen Antriebsstrangs aufgegeben werden würden. Trotzdem sind durchaus Fälle denkbar, in denen sich eine solche Lösung anbieten könnte.
Figuren 5 und 6 zeigen den schon für Figur 3 beschriebenen differentiallosen Sekundärachsantrieb, wobei Figur 5 den Zustand bei abgeschalteter Sekundärachse und Figur 6 den Zustand bei zugeschalteter Sekundärachse zeigen.
Das Antriebsritzel 20 ist über einen Flansch mit der Zwischenwelle drehfestverbunden und mit einem Tellerrad im Eingriff. Das Tellerrad ist mit einer Tellerradträgerwelle 21 fest verbunden. Deren Lagerung im Achsantriebsgehäuse gewährleistet, dass sowohl das eingeleitete Drehmoment als auch die Verzahnungskräfte aufgenommen werden. Außenlamellenträger 8 der beiden Kupplungen sind mit der Tellerradträgerwelle 21 drehfest verbunden. Zwischen den Außenlamellenträgern 8 und Innenlamellenträger 7 ist ein Lamellenpaket aus Außenlammellen 6 und Innenlamellen 5 der Seitenwellenkupplungen 4 platziert. Der mit den Innenlamellen drehfest verbundene Innenlamellenträger 7 ist wiederum über eine Keilverzahnung mit der Seitenwelle 12 verbunden.
Über einen hydraulisch betätigten Druckkolben 22, der sich in einem seitlichen Achsantriebsgehäusedeckel 23 befindet, wird das Lamellenpaket zusammengepresst und die Kupplung geschlossen, so dass bei zugeschalteter Sekundärachse (Hang-On Betrieb) die Antriebsleistung über das Lamellenpaket zu den Antriebsrädern erfolgt. Zwischen Lamellenpaket und Druckkolben 22 ist ein Drucklager 24 angeordnet, welches den Drehzahlausgleich zwischen dem stehenden Druckkolben 22 und dem rotierenden Lamellenpaket gewährleistet.
Figur 5 verdeutlicht, dass im abgeschalteten Modus nur wenige Bauteile der Hinterachse rotieren und die Verluste gering gehalten werden. Bei abgeschaltetem Sekundärantrieb (Figur 5-geöffnete Kupplung) drehen vom Kupplungspaket lediglich der Innenlamellenträger7 mit den damit verbundenen Innenlamellen 5, sowie einige Lagerkomponenten. Der Außenlamellenträger 8 mit den Außenlamellen 6 und der Druckkolben 22 stehen. Dies ist besonders vorteilhaft, da durch die Anordnung das komplette Drucklager 24 ebenfalls zum Stillstand kommt. Die Wellfeder 25, die sich zwischen dem Außenlamellenträger 8 und einer Z-Scheibe 26 des Drucklagers 24 abstützt, dient dazu, das Lamellenpaket im nicht druckbeaufschlagten Zustand auseinander zu drücken, um möglichst wenig Reibung entstehen zu lassen. Bei geschlossener Kupplung drehen hingegen alle Komponenten der Hinterachse (Verzahnung, Kupplung und Drucklager), wie aus einem Vergleich der Figuren 5 und 6, in denen jeweils die stillstehenden Hinterachskomponenten einfach schraffiert und die rotierenden Hinterachskomponenten kreuzschraffiert dargestellt sind, hervorgeht.
Ein weiterer Aspekt, der die Verlustleistung im Sekundärantriebsstrang minimiert und zum Erfindungsgedanken beiträgt, ist eine Bedarfsbeölung der Seitenwellenkupplungen bzw. der Lammellenpakete, die in Figur 7 dargestellt ist. Ist die Seitenwellenkupplung 4 geschlossen, rotiert der Außenlamellenträger 8 und schöpft mit seiner Außenseite Öl aus einem Ölsumpf 27, der in Figur 7 von dem Kupplungsgehäuse gebildet ist. Hierdurch wird das Öl in die Ölfangtasche 28 gefördert. Von dort aus gelangt das Öl über die Ölleitbohrungen 29 in den Innenlamellenträger und wird von der Fliehkraft radial nach außen verteilt. Diese Beölung dient zur Schmierung und Kühlung des Lamellenpakets. Ist die Seitenwellenkupplung jedoch geöffnet und der Sekundärantriebsstrang abgeschaltet, so dass die Kupplung keinen Kühl- und Schmierbedarf hat, steht der Außenlamellenträger und es wird folglich auch kein Öl gefördert, was ebenfalls zur Verringerung der Verlustleistungen bei entkoppeltem Sekundärantriebsstrang beiträgt.
Bei den Seitenwellenkupplungen 4 kann ferner Verlustleistung dadurch eingespart werden, dass die Reiblamellen der Seitenwellenkupplungen 4 je nachdem, ob es sich um Außenlamellen 8 oder Innenlamellen 7 handelt, unterschiedlich ausgestaltet werden. So können die Innenlamellen 7, also die Reiblamellen, die, wie vorstehend beschrieben wurde, bevorzugt drehfest mit den Seitenwellen 12 der Sekundärachse 2 verbunden sind und sich daher permanent drehen, als blanke Stahlscheiben mit verhältnismäßig reibungsarmer Oberfläche ausgestaltet sein. Rotieren diese während der Fahrt mit ständigem Kontakt zum Kühl- und Schmieröl, verursachen sie so nur geringe Reibungsverluste. Die Außenlamellen 8 hingegen, die bei abgeschaltetem Sekundärachsantriebsstrang ohnehin bevorzugt stillstehen, können den eigentlichen Reibbelag und eine hierin oder gesondert angeordnete Schmier- und Kühlöl fördernde Benutung aufweisen.
Figuren 8, 9a, 9b und 10 zeigen in einer schematischen Darstellung mögliche Antriebskonzepte, bei denen das Prinzip der Erfindung verwirklicht ist, wobei die Erfindung selbstverständlich nicht auf die drei dargestellten Antriebskonzepte beschränktist.
In Figur 8 ist als ein mögliches Antriebsstrangkonzept ein Antriebsstrang mit quer eingebautem Frontmotor und permanentem Frontantrieb (Primärantriebsstrang mit Primärachse 1) und einer über eine Zuschalteinrichtung 3 zuschaltbaren Sekundärachse 2, die über eine Zwischenwelle 11 miteinander verbunden sind (Sekundärantriebsstrang), gezeigt. Der Sekundärachsantrieb, also der Antrieb der Sekundärachsseitenwellen 12, wird über Seitenwellenkupplungen 4 differentiallos erreicht. Figur 8 entspricht dem schon in Figur 3 gezeigten Antriebsstrang.
Figuren 9a und 9b zeigen als zweites mögliches Antriebsstrangkonzept einen Antriebsstrang mit längs eingebautem Frontmotor und permanent angetriebener Hinterachse als Primärachse 1. Die Vorderachse mit den Sekundärachsseitenwellen 12 kann als Sekundärachse 2 bei Bedarf über die Zuschalteinrichtung 3, die Zwischenwelle 11 und die Seitewellenkupplungen 4 dem Primärantriebsstrang zugeschaltet werden.
Bei Figur 9b liegt die Besonderheit vor, dass ein zusätzliches Mittendifferential 33 vorgesehen ist. Dieses kann unter anderem für den Fall, dass die Synchronisierung 16 geöffnet ist und somit keine Antriebsleistung auf die Zwischenwelle 11 übertragen wird, über eine Kupplung 34 geblockt werden, so dass es keine Differentialfunktion erfüllt sondern als Block umläuft und die Primärachse 1 weitestgehend verlustfrei antreibt. Wird über die Zuschalteinrichtung 3 und die Synchronisierung 16 der Sekundärantriebsstrang zugeschaltet, wird die Zwischenwelle 11 über die Beveloidverzahnung mit angetrieben und die Antriebsleistung wird, wie zuvor beschrieben, über die Seitenwellenkupplungen 4 auf die Seitenwellen 12 der Sekundärachse übertragen. Die Kupplung 34 kann in diesem Fall geöffnet werden, so dass das Mittendifferential 33 als offenes Differential fungiert und eine Längsausgleichsfunktion übernimmt. Alternativ kann das Mittendifferential auch wegfallen, wobei die Seitenwellenkupplungen 4 dann den Längsausgleich mit übernehmen müssen. Es ist selbstverständlich auch möglich, mit der Zuschalteinrichtung 3 den Planetensatz des Mittendifferentials 33 zu verblocken.
Figur 10 zeigt einen Antriebsstrang mit Heckmotor. Wie in Figuren 9a und 9b ist auch hier die Hinterachse die permanent angetriebene Achse und somit die Primärachse 1. Die Zwischenwelle 11 ist an eine an dem Hinterachsantrieb angeordnete Zuschalteinrichtung 3 angeflanscht und überträgt die Sekundärachsantriebsleistung bei Bedarf über den Seitenwellenkupplungen 4 aufweisenden und somit differentiallosen Vorderachsantrieb. Die Vorderachse bildet die Sekundärachse 2 mit den Sekundärachsseitenwellen 12.
Allen in den Figuren 8, 9a, 9b und 10 dargestellten Antriebskonzepten ist gemein, dass der Teil des Sekundärachsantriebsstrangs, der zwischen der Zuschalteinrichtung 3 und den Seitenwellenkupplungen 4 liegt, bei abgeschaltetem Sekundärantrieb vollständig stillsteht und somit keiner Verlustleistung verursacht.
Figur 11 zeigt eine schematische Übersicht über eine mögliche hydraulische Schaltungsanordnung. Die Seitenwellenkupplungen und/oder der Zuschaltmechanismus der Zuschalteinrichtung 3 werden bevorzugt über eine bedarfsgeregelte Hydraulikeinheit 31 mit Drucköl versorgt, mit dem der Druckkolben 22 aus Figur 5 und 6 betätigt wird. Hierbei stellt die Hydraulikeinheit 31 einen Systemdruck zur Verfügung, welcher sich an dem höchsten momentan benötigten Druck orientiert. Über die Druckminderventile 32 wird der aktuell benötigte Druck in den Seitenwellenkupplungen eingeregelt. Auch das Zuschalten des Sekundärantriebstrangs über den Zuschaltmechanismus der Zuschalteinrichtung erfolgt über ein Druckminderventil 32. Sobald der Zuschaltmechanismus den Sekundärantriebsstrang zugeschaltet hat und die Übertragung der Sekundärantriebsleistung sichergestellt ist, kann der auf den Zuschaltmechanismus wirkende Schaltdruck wieder abgebaut werden.
Die in Figur 11 schematisch dargestellte hydraulische Aktuierung kann selbstverständlich auch auf andere Weise erfolgen. So ergeben sich beispielsweise Synergien bei der Verwendung von Doppelkupplungsgetrieben. Die hydraulische Betätigungseinrichtung der Zuschalteinrichtung und/oder der Seitewellenkupplungen kann bei räumlicher Nähe zum Doppelkupplungsgetriebe direkt von der Hydraulik des Doppelkupplungsgetriebes bedient werden. In dem Fall, dass sowohl die Zuschalteinrichtung als auch die Seitenwellenkupplungen getriebenah angeordnet sind, kann die Hydraulikeinheit 31 sogar komplett entfallen. Die Druckminderventile können dann im Doppelkupplungsgetriebe integriert sein.
Die vorstehend beschriebene Erfindung basiert auf einem sogenannten Hang-On Allradkonzept. Im Gegensatz zum permanenten Allrad wird beim Hang-On System die zweite Achse bei Bedarf über eine Kupplung aktiv zugeschaltet. Auswertungen von Lastkollektivdaten zeigen, dass die Hang-On Systeme nur geringe "aktive Zeitanteile" im Fahrzeugzyklus aufweisen. Die Erfindung nutzt die nicht aktiven Zeitanteile, um durch eine komplette Abschaltung des Allradantriebsstrangs die Leistungsverluste der drehenden Antriebskomponenten zu eliminieren.
Vorstehend ist die Erfindung im Rahmen eines Antriebsstrangkonzeptes beschrieben, bei dem die Allradabschaltung an der Hinterachse über die beiden Kupplungen realisiert wird. An der PTU (Power Take Off Unit) wird über eine Zuschalteinrichtung 3, die vorzugsweise eine Synchronisierung 16 aufweist, der Antriebsstrang zum Hinterachsgetriebe entkoppelt.
Die unter anderem in Figur 8 gezeigte Ausführung hat allerdings den Nachteil, dass bei besonders drehmomentstarken Geländefahrzeugen das Drehmoment nur über die ausschließlich reibschlüssig wirkenden Seitenwellenkupplungen 4 zu den Rädern der Sekundärachse übertragen wird. Für besonders drehmomentstarke Geländefahrzeuge ist die Übertragung der Antriebsmomente ausschließlich über die reibschlüssigen Seitenwellenkupplungen von Nachteil, da es aufgrund der Reibverluste im Kupplungspaket zu einer starken Wärmeentwicklung kommen kann. Ein formschlüssig arbeitendes Differential arbeitet dagegen quasi verlustfrei und ist daher für Drehmomentstarke Fahrzeuge am besten geeignet.
Die Figur 12 zeigt eine für drehmomentstarke Fahrzeuge angepasste Ausführung der zuvor beschriebenen Erfindung, die ein Abschaltsystem zur Abschaltung der Sekundärachse 2 mit formschlüssig wirkendem Sekundärachsdifferential 35, einer formschlüssig wirkenden seitlichen Seitenwellenkupplung 36 und mit einem zusätzlichen Schaltelement für diese Kupplung mit einer Sekundärachssynchronisierung 38 vorsieht. Das Schaltelement bzw. die Sekundärachssynchronisierung 38 sollte die formschlüssig wirkende Kupplung 36 in und außer Eingriff bringen können.
Die Abschaltung an der PTU wird, wie bereits beschrieben, aus Komfortgründen vorteilhaft über eine Synchronisierung 16 einer Zuschalteinrichtung 3 realisiert. Die Unterbringung der der Zuschalteinrichtung 3 samt Synchronisierung 16 links vom Tellerrad lässt sich relativ einfach realisieren, wie Figur 13 im Detail zeigt. Die Platzierung an dieser Stelle hat aber den Nachteil, dass der Bauraumbedarf an der PTU erheblich zunimmt.
Es wird daher vorgeschlagen, die Synchronisierung innerhalb des vorhandenen PTU-Gehäuses zu platzieren, wie Figur 14 illustriert. Hierzu wird das linke Tellerradlager über ein separates Lagerschild 37 im Gehäuse fixiert. Um die Synchronisierung zu montieren, wird dieses Lagerschild 37 mittels Schrauben oder sonstigen geeigneten Befestigungsmitteln mit dem PTU Gehäuse verbunden.
Die Synchronisierung wird bevorzugt zwischen der Tellerradwelle und der Antriebswelle platziert. Wie in Figur 14 ersichtlich, passt die Synchronisierungseinheit 16 sowie die dazugehörige Schaltung in die vorhandene Hüllkurve der PTU. Dies hat für den Kunden den Vorteil, dass die abschaltbare PTU ins vorhandene Package passt.
An der Hinterachse ist links neben dem Sekundärachsdifferential 35 eine formschlüssig wirkende Seitenwellenkupplung 36 vorgesehen, die über ein Schaltelement mit einer Sekundärachssynchronisierung 38 geschaltet wird (Figur 15). Rechts neben dem Sekundärachsdifferential befindet sich eine reibschlüssig wirkende Seitenwellenkupplung 4. Die Kupplung übernimmt dabei eine Doppelfunktion.
Im aktivierten Allradstrang, in dem alle Synchronisierungen 16, 38 geschlossen sind, arbeitet die Seitenwellenkupplung 4 als Hang-On System, bei dem das Drehmoment dosiert zu den Rädern übertragen wird. Ist die Kupplung offen, wird kein Drehmoment zu den Rädern übertragen, da das Differential im Achskörper frei drehen kann und nicht abgestützt wird. Im deaktivierten Allradstrang, also bei nicht in die Antriebsleistungsübertragung eingebundener Sekundärachse 2, wird die linke Synchronisierung 38 geöffnet, so dass beide Seitenwellen 12 und somit auch die Räder keine Verbindung zu den Hinterachskomponenten haben. Dieser Zustand wirkt sich besonders verbrauchsmindernd aus, da die Achskomponenten nicht rotieren und somit keine Verluste erzeugen, insbesondere wenn auch die in Figur 15 dargestellte reibschlüssige Seitenwellenkupplung 4 gleichzeitig geöffnet ist.
In einer weiteren Abwandlung wird vorgeschlagen, aus Kostengründen auf die zusätzliche Abschaltung an der Hinterachse zu verzichten (Figur 16). Im Gegensatz zur Lösung gemäß Figur 15, bei der im abgeschalteten Modus alle Teile der Achse stillstehen, drehen sich hierbei noch die Ausgleichsräder des Sekundärachsdifferentials 35, da die Trennung der linken Seitenwelle von Ausgleichsradsatz durch das Fehlen der Synchronisierung bzw. Kupplung fehlt und diese daher mitrotieren. Durch diesen Umstand ist ein geringer Verbrauchsnachteil gegenüber der Lösung in Figur 15 zu erwarten. Diesem Nachteil steht aber der geringere Kostenaufwand gegenüber. Das hat den Vorteil, dass der Hersteller bzw. der Kunde zwischen der eher verbrauchsoptimierten oder einer eher kostenoptimierten Lösung wählen kann.
Die Allradzuschaltung während der Fahrt sollte auch bei µ-Sprung bzw. µ-Split Bedingungen ohne Komforteinbußen von statten gehen und nicht als störend vom Fahrer wahrgenommen werden. Die Verwendung von sowohl einer Synchronisierung an der Hinterachse (Sekundärachssynchronisation 38) als auch einer Synchronisation 16 an der PTU wirkt sich vorteilhaft auf die Zuschaltgeschwindigkeit aus. Diese Zuschaltung wird im Folgenden für den in Figur 12 gezeigten Antriebsstrang beschrieben.
Bei einer Zuschaltung während der Fahrt wird zuerst die Sekundärachssynchronisation 38 an der Hinterachse geschlossen und somit die Differentialräder auf Drehzahl beschleunigt. Danach wird die Seitenwellenkupplung 4 geschlossen. Somit werden über die Räder die komplette Hinterachse sowie die als Kardanwelle ausgebildete Zwischenwelle 11 und der abgekoppelte Teil der PTU beschleunigt. Als letztes wird die Synchroneinheit 16 an der PTU eingelegt und der Kraftschluss zum Getriebe ist hergestellt. Diese Schaltsequenz hat den Vorteil, dass über die Hinterräder und die Seitenwellenkupplung 4 der komplette Antriebsstrang beschleunigt wird. Insbesondere wird er nach und nach beschleunigt, so dass die Synchronisierungen entlastet werden, da die Masse der Bauteile, die zwecks einer Drehzahlangleichung zu beschleunigen sind, verhältnismäßig gering bleibt.
Bei einer Zuschaltung bei µ-Sprung Bedingungen - die Vorderräder drehen durch und die Hinterachse steht - wird zuerst die Synchronisierung 16 an der PTU geschlossen und der Antriebsstrang bis hin zur Hinterachse wird beschleunigt. Danach wird die Sekundärachssynchronisation 38 an der Hinterachse eingelegt und die Verbindung zum linken Hinterrad hergestellt. Mit anschließender Zuschaltung der reibschlüssigen Seitenwellenkupplung 4 kann das Antriebsdrehmoment dosiert zu den Hinterrädern geleitet werden. Auch hierdurch lassen sich die gleichen wie vorstehend zur Zuschaltung während der Fahrt beschriebenen Vorteile realisieren.
In Figur 17 wird ein modularer Achsaufbau gezeigt, bei dem durch Austausch der linken Synchroneinheit auch eine Sekundärachse mit zwei Seitenwellenkupplungen 4 auf einfache Weise realisierbar ist. Diese Modularität ermöglicht es, dass derselbe Grundachsaufbau bei Drehmomentstarken Geländefahrzeugen mit Differential ebenso eingesetzt werden kann wie bei sportiven Fahrzeugen mit zwei Seitenwellenkupplungen 4 und differentiallosem Achsantrieb. Die Sekundärachsantriebseinheit ist also derart modular aufgebaut, dass als zweite Kupplung wahlweise eine Reibschlüssig arbeitende Kupplung oder eine formschlüssig wirkende Kupplung einsetzbarist.
Es ist ein Antriebstrang eines Kraftfahrzeugs beschrieben worden, umfassend eine permanent angetriebene Primärachse und eine der Primärachse über eine Zuschalteinrichtung, insbesondere eine oder mehrere formschlüssig wirkende Synchronisationseinheiten aufweisende Zuschalteinrichtung, zuschaltbare Sekundärachse.
Ebenfalls beschrieben wurde eine Sekundärachsantriebseinheit für den im vorstehenden Absatz definierten Antriebsstrang, aufweisend eine reibschlüssig wirkende erste Kupplung und eine zweite Kupplung, insbesondere eine als Synchronisierung wirkende formschlüssige zweite Kupplung, über die die mit dem Sekundärachsantrieb zusammenwirkenden Abtriebswellen von der dem Sekundärchsantrieb entkoppelbar sind. Diese Sekundärachsantriebseinheitist bevorzugt derart modular aufgebaut, das als zweite Kupplung wahlweise eine reibschlüssig arbeitende Kupplung oder eine formschlüssig wirkende Kupplung einsetzbar ist. Außerdem wurde ein Gehäuse für eine solche modular aufgebaute Sekundärachsantriebseinheit beschrieben.

Bezugszeichenliste

1: Primärachse
2: Sekundärachse
3: Zuschalteinrichtung
4: Seitenwellenkupplungen
5: Innenlamellen
6: Außenlamellen
7: Innenlamellenträger
8: Außenlamellenträger
9: Achsantriebseinheit
10: Hang-On Kupplung
11: Zwischenwelle
12: Sekundärachsseitenwelle
13: Radnabenkupplung
14: Stirnradstufe
15: Verbindungswelle
16: Synchronisierung
17: Antriebskorb (Primärachsdifferential)
18: Querwelle
19: Ritzelwelle
20: Antriebsritzel
21: Tellerradträgerwelle
22: Druckkolben
23: Antriebsgehäusedeckel
24: Drucklager
25: Wellfeder
26: Z-Scheibe
27: Ölsumpf
28: Ölfangtasche
29: Ölleitbohrung
30: Aktuator
31: Hydraulikeinheit
32: Druckminderventil
33: Mittendifferential
34: Kupplung
35: Sekundärachsdifferential
36: Seitenwellenkupplung (formschlüssig)
37: Lagerschild
38: Sekundärachssynchronisierung
39: Hypoid-Radsatz

Claims

Antriebstrang eines Kraftfahrzeugs, umfassend eine über einen Primärantriebsstrang permanent angetriebene Primärachse (1) und eine der Primärachse über eine Zuschalteinrichtung (3) zuschaltbare Sekundärachse (2), wobei die Zuschalteinrichtung (3) einen Zuschaltmechanismus aufweist, über den der Sekundärantriebsstrang in den die Gesamtantriebsleistung übertragenden Antriebsstrang integrierbar ist, und wobei bei zugeschalteter Sekundärachse (2) die Sekundärachsantriebsleistung über Seitenwellenkupplungen (4, 36) in Seitenwellen (12) der Sekundärachse (2) eingeleitet und auf Antriebsräder der Sekundärachse (2) übertragen ist,
dadurch gekennzeichnet, dass
der Zuschaltmechanismus und/oder die Seitenwellenkupplungen (4, 36) zumindest eine reibschlüssige Kupplung aufweisen und bei entkoppelter Sekundärachse (2) der zwischen der Zuschalteinrichtung (3) und den Seitenwellenkupplungen (4, 36) befindliche Abschnitt des Sekundärantriebsstrangs sowohl von dem Primärantriebsstrang, insbesondere von der Primärachse (1), als auch von den Sekundärantriebsrädern entkoppelt ist.
Antriebsstrang nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwellenkupplungen (4) bei zugeschalteter Sekundärachse (2) eine differentiallose Antriebsleistungsverteilung zwischen den Antriebsrädern der Sekundärachse unter Gewährleistung eines Querausgleichs nach Art eines Querdifferentials ausbilden.
Antriebsstrang nach einem der beiden vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwellenkupplungen (4) bei zugeschalteter Sekundärachse (2) eine differentiallose Antriebsleistungsverteilung zwischen der Primärachse (1) und der Sekundärachse (2) unter Gewährleistung eines Längsausgleichs nach Art eines Längsdifferentials ausbilden.
Antriebsstrang nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zuschalteinrichtung (3) ein formschlüssig arbeitendes Kraftübertragungsgetriebe, insbesondere ein über Zahnräder arbeitendes Winkelgetriebe, aufweist.
Antriebsstrang nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Zuschalteinrichtung (3) an der Primärachse (1) angeordnet ist und die Sekundärachsantriebsleistung durch den Zuschaltmechanismus bei zugeschaltetem Sekundärantriebsstrang unmittelbar von einer Primärachswelle abgriffen ist.
Antriebsstrang nach Anspruch 4 oder Anspruch 5 in Verbindung mit Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, dass das eine Drehzahlsynchronisation (16) im Zuschaltmechanismus des Kraftübertragungsgetriebes zum Herstellen des Formschlusses über die Seitenwellenkupplungen (4, 36) vorgenommen oder zumindest unterstützt ist.
Antriebsstrang nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwellenkupplungen (4) von einer reibschlüssigen Lamellenkupplung gebildet sind, wobei die mit den Sekundärantriebsrädern drehfest verbundenen Reiblamellen als Innenlamellen (5) mit einem Innenlamellenträger (7) und die fahrzeugantriebsseitigen Reiblamellen als Außenlamellen (6) mit einem Außenlamellenträger (8) zusammenwirken.
Antriebstrang nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass der Außenlamellenträger (8) bei zugeschalteter Sekundärachse (2) Öl zur Kühlung und/oder Schmierung der Reiblamellen fördert.
Antriebstrang nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Seitenwellenkupplungen (4, 36) eine erste, reibschlüssig wirkende Seitenwellenkupplung (4) für eine ersten Seitenwelle und eine zweite, formschlüssig wirkende Seitenwellenkupplung (36) für eine zweite Seitenwelle umfassen.
Antriebstrang nach dem vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass zur Schaltung der formschlüssig wirkenden Seitenwellenkupplung (36) eine Sekundärachssynchronisierung (38) vorgesehen ist.
Antriebsstrang nach dem vorhergehenden Anspruch, dadurch gekennzeichnet, dass zur Übertragung der Antriebsleistung auf die Seitenwellen (12) der Sekundärachse (2) ein formschlüssig wirkendes Differentialgetriebe (35) vorgesehen ist.
Antriebsstrang nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Achsantriebseinheit (9) der Sekundärachse derart modular aufgebaut ist, dass als zweite Kupplung wahlweise eine reibschlüssig arbeitende Kupplung oder eine formschlüssig wirkende Kupplung einsetzbarist.