EP1281190A1 - Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung - Google Patents

Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung

Info

Publication number
EP1281190A1
EP1281190A1 EP01919045A EP01919045A EP1281190A1 EP 1281190 A1 EP1281190 A1 EP 1281190A1 EP 01919045 A EP01919045 A EP 01919045A EP 01919045 A EP01919045 A EP 01919045A EP 1281190 A1 EP1281190 A1 EP 1281190A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
conductor
fuse
doping
fuse element
erosion
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
EP01919045A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP1281190B1 (de
Inventor
Uwe Kaltenborn
Pal Kristian Skryten
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ABB Research Ltd Switzerland
Original Assignee
ABB Research Ltd Switzerland
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ABB Research Ltd Switzerland filed Critical ABB Research Ltd Switzerland
Publication of EP1281190A1 publication Critical patent/EP1281190A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP1281190B1 publication Critical patent/EP1281190B1/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H85/00—Protective devices in which the current flows through a part of fusible material and this current is interrupted by displacement of the fusible material when this current becomes excessive
    • H01H85/02—Details
    • H01H85/04—Fuses, i.e. expendable parts of the protective device, e.g. cartridges
    • H01H85/05—Component parts thereof
    • H01H85/055—Fusible members
    • H01H85/08—Fusible members characterised by the shape or form of the fusible member
    • H01H85/11—Fusible members characterised by the shape or form of the fusible member with applied local area of a metal which, on melting, forms a eutectic with the main material of the fusible member, i.e. M-effect devices
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01H—ELECTRIC SWITCHES; RELAYS; SELECTORS; EMERGENCY PROTECTIVE DEVICES
    • H01H85/00—Protective devices in which the current flows through a part of fusible material and this current is interrupted by displacement of the fusible material when this current becomes excessive
    • H01H85/02—Details
    • H01H85/04—Fuses, i.e. expendable parts of the protective device, e.g. cartridges
    • H01H85/05—Component parts thereof
    • H01H85/055—Fusible members
    • H01H85/06—Fusible members characterised by the fusible material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49002—Electrical device making
    • Y10T29/49107—Fuse making

Definitions

  • the invention relates to a fuse element for a
  • Fuse as well as a fuse conductor and a fuse, such as for interrupting overcurrents, such as. B. occur as a result of short circuits.
  • it relates to a method for producing a fuse element and a fuse conductor.
  • the fusible conductors described in the abovementioned documents have cross-sectional constrictions, which are produced by round punchings and are at successive intervals, at which the fusible conductor then melts rapidly.
  • the punched-out areas weaken and considerably increase the resistance of the fuse element, so that relatively high power losses occur there.
  • the invention is based on the object of specifying a fuse element of the generic type, the at least one doping point of which exhibits stable and controllable properties. , This object is achieved by the features in the characterizing part of claim 1.
  • a fuse conductor containing at least one fuse element of this type is to be specified, which is interrupted over the entire length if possible in the event of a small overcurrent, and a fuse which comprises such a fuse element or such a fuse conductor.
  • the fuse element according to the invention has at least one doping point which is largely stable at the temperatures that occur. In particular, it remains localized. Their electrical properties and their melting point are not subject to major changes or major statistical fluctuations.
  • the doping points can also have many doping points which follow one another at regular intervals, at which it melts very quickly in the event of a large overcurrent, so that a high voltage is built up in accordance with the sum of all the arc voltages.
  • the doping points take the place of the cross-sectional constrictions of known fusible conductors without, however, increasing their resistance to the same extent. The power loss is therefore significantly lower.
  • the fuse conductor according to the invention is also equipped with a burnout element, which ignites when an ignition temperature is reached, which is preferably just below the melting point of the doping point, and burns off with the release of heat.
  • a burnout element which ignites when an ignition temperature is reached, which is preferably just below the melting point of the doping point, and burns off with the release of heat.
  • La shows a longitudinal section through a fuse according to the invention according to a first embodiment
  • Fig. Lb shows a longitudinal section along B-B in Fig. La
  • Fig. 2a is a plan view of an inventive
  • FIG. 2b shows a section along B-B in Fig. 2a through the fuse conductor according to the first embodiment
  • FIG. 3a shows a plan view of a fuse element or fuse element according to the invention in accordance with a second embodiment
  • FIG. 3b shows a cross section along B-B in Fig. 3a.
  • the fuse according to the invention has (Fig. La, b) in a cylindrical housing 1, the z. B. can consist of ceramic, a support body 2 arranged in the axis, which also consists of ceramic or plastic or a composite or other suitable electrically insulating material and a cylindrical or tubular base body 3 with radially projecting ribs 4th having.
  • a first electrical connection and a second electrical connection are arranged, which are designed as caps 5a, b made of metal.
  • the caps 5a, b are electrically conductively connected by a fuse conductor 6 wound helically around the support body 2 - it can also be a plurality of fuse conductors connected in parallel.
  • the housing is with an extinguishing medium such. B. Filled with quartz sand.
  • Fuse conductor 6 has a fuse element 7 according to a first embodiment, the base of which is a strip of a suitable fusible, electrically conductive conductor material 8, preferably silver or a silver alloy or also copper or aluminum.
  • Stripe has a width of between 1 mm and 2.5 mm, its thickness is between 0.05 mm and 0.15 mm.
  • the fuse element 7 has at regular intervals of between 5 mm and 20 mm doping points 9, at which on a z. B. rectangular area, the width of which is between 10% and 100% of the width of the fuse element 7, the layer of conductor material 8 is weakened, but is continuous to ensure good mechanical strength, while there is a layer on the same, which consists of a first connection 10 consists of the conductor material 8 or at least one component thereof and a doping material or a component thereof.
  • the first compound 10 is a solid chemical compound which contains the at least one component of the conductor material and the doping material in fixed stoichiometric ratios. As a rule, the first compound 10 is crystalline and therefore forms Mixed crystals from the said components. The essentially unmixed conductor material 8 and the first connection 10 therefore abut against one another at a fixed phase boundary, the surface tension of which almost completely prevents diffusion of doping material into the conductor material at the temperatures usually occurring during operation of below 150 ° C.
  • connection 10 can also occur between the conductor material and the doping material, e.g. B. a second connection 11, which, however, generally does not directly adjoin the conductor material 8, but only to the first connection 10.
  • the cross section of the fusible conductor 7 is in each case over whose length is constant.
  • the melting point of the first connection 10 should be quite low, in particular not greater than 250 ° C., and its electrical conductivity should preferably be somewhat lower than that of the conductor material.
  • the resistance per unit length at the doping points should i. a. at most by a factor of 1.8, preferably 1.3, larger than outside of it.
  • the strip at the doping points 9 has spherical dome-shaped bulges produced by corresponding deformations of the conductor material 8, which bulges form shell-like depressions, in each of which two layers lie one above the other, which in turn are made from a first connection 10 and a second connection 11 exist.
  • the combination of silver as the conductor material and indium as the doping material has proven particularly useful.
  • this Trap forms as the first connection 10, which directly abuts the conductor material 1, Ag 2 In, to which the second connection 11 connects Agln 2 .
  • the melting point of Ag 2 In is between 187 ° C and 204 ° C, that of Agln 2 at 16 ⁇ ° C.
  • B. is an oxide.
  • Other possible conductor materials are alloys of Ag and Cu, Al or alloys thereof.
  • Ge is the most suitable doping material.
  • the melting temperature at the doping points was around 170 ° C. and the increase in the
  • Resistance per unit length is on average around 5% and consistently below 15%. Both for the melting temperature of the doping points and for the resistance per unit length, the mean square deviation was significantly lower than when using Ag and Sn, the material of which diffuses into the Ag strip and forms an intermetallic phase of variable composition with it.
  • the fusible conductor 7 according to the first embodiment is produced in the preferred composition in such a way that rectangular In platelets with a mass of z. B. 5 mg and pressed with the strip.
  • the strip is then placed in an oven and mixed with it in an oxygen-reduced or oxygen-free protective gas atmosphere - e.g. B. nitrogen or a noble gas such as argon or a mixture of such gases - one Temperature gradients of e.g. B. 500 ° C / h to 400 ° C and sintered at this temperature for 3 hours. It is then cooled again with a temperature gradient of 500 ° C / h.
  • Sintering creates the configuration of the doping points described above, in which a portion of the cross section that is between 10% and 100% is formed by Ag 2 In and Agln 2 .
  • Sintering temperatures and times can of course be selected differently and adapted to the other conditions. Temperatures between 350 ° C and 960 ° C and in particular between 400 ° C and 600 ° C and times between 0.1h and 10h and in particular 2h and 8h have proven effective.
  • the shell-like depressions are pressed into the strip.
  • In powder is in a suitable carrier liquid protecting the indium from oxidation, e.g. B. slurried alcohol or ethylene glycol dimethyl ether and thus filled into the wells. During the subsequent sintering, as above, the carrier liquid evaporates.
  • the fuse conductor has one fuse element or also several fuse elements which are guided in parallel and possibly cross-connected at individual points.
  • it comprises an erosion element, which is preferably in contact with the fuse element or the fuse elements over the entire length at least in places. This preferably exists
  • Burn-off element made of a burn-off material 12 (FIG. 2 b), which in each case forms a continuous layer on the fuse element 7.
  • the erosion material 12 contains a fuel and an oxidizer, which react with one another when an ignition temperature, which is preferably not higher than the melting temperature of the doping points 9, is released, a relatively large amount of heat being released.
  • Guanidines and guanidine derivatives such as diguanidinium-5, 5 '-azotetrazolate (GZT), guadine nitrate and guanidine acetate, of which mixtures can also be used, have proven particularly useful as fuel.
  • GZT diguanidinium-5, 5 '-azotetrazolate
  • guadine nitrate and guanidine acetate of which mixtures can also be used, have proven particularly useful as fuel.
  • an additive consisting of at least one
  • Suitable oxidizers are oxygen-rich compounds, especially nitrates, chlorates, perchlorates and permanganates such as KN0 3 , NaN0 3 , NH 4 N0 3 , KC10 4 , NaC10 4 , KMn0 4 .
  • a metal oxide to the oxidizer, which undergoes a thermitic reaction with at least one of the metals contained therein, e.g. B. Fe 2 0 3 .
  • Oxidator is present in the erosion material in a stoichiometric amount, its proportion is generally at least by a factor of 1.1, but preferably in a higher ratio, e.g. B. between 10: 1 and 15: 1 superstoichiometric. This leads to complete oxidation of the fuel in a very rapid reaction.
  • the ignition temperature of the erosion material can be set with relatively great accuracy - generally to ⁇ 10 ° C. Values between 180 ° C and 260 ° C, preferably not more than 240 ° C, are preferred.
  • the amount of heat released is at least 200 J / g, preferably at least 300 J / g. Any metals contained in the fuel are also brought to ignition temperature by the commencement of combustion of the organic part of the same and then make a significant contribution to the release of heat. Temperatures of 1,700 ° C and more are reached. The following combustion materials were examined, for example (the proportions are given in% mass):
  • the erosion material can also contain a binder that makes the erosion material, for example, spreadable or extrudable.
  • a binder that makes the erosion material, for example, spreadable or extrudable.
  • Paraffin or beeswax, polyester • or polyethylene are particularly suitable here.
  • the binder is heated to the extent that it becomes kneadable and then mixed with the fuel and the oxidizer by means of a kneader.
  • known binders can also be used as binders for use in pyrotechnics, e.g. B. polyethylenes, polyamides, polyimides, epoxy resins or inorganic substances such as silica gel or
  • Water glass can be used.
  • granules can also be produced from the fuel and the oxidizer and the same can be mixed with the binder.
  • the mixture can be applied over its entire length to the strip-shaped fuse element 7, for. B. by extrusion, so that the erosion material 12 is in close mechanical and thermal contact with the same over its entire length.
  • it can be applied (FIG. 2 b) to one of the surfaces of the fuse element 7 so that it completely covers it, or layers can be applied to both surfaces of the fuse element 7.
  • Another possibility is to add temperatures above room temperature, e.g. B. between 40 ° C and 130 ° C crosslinking elastomers, for. B. silicone or materials that shrink strongly when heated to such temperatures, in particular polymers such as polyethylene or polypropylene as binders, which are also mixed with the fuel and the oxidizer.
  • the erosion material 12 can then be brought into the form of a shrink tube which is pulled over the fuse element 7 and crosslinked or shrunk.
  • the fuse element is melted along the entire length by the erosion, so that a long arc is formed.
  • burning down of the erosion material gives off much heat to the surrounding extinguishing medium.
  • the plasma cools down and the resistance of the arc increases until its voltage reaches the system voltage and the arc extinguishes.
  • the burning element is an optional element that is not always necessary.
  • the electrical connections of the fuse can also be connected only by one fuse element or a plurality of parallel fuse elements. However, it ensures that the fuse responds reliably even with small overcurrents and is therefore a versatile multi-range fuse.

Landscapes

  • Fuses (AREA)
  • Non-Insulated Conductors (AREA)
  • Logic Circuits (AREA)
  • Conductive Materials (AREA)

Description

B E S C H R E I B U N G
SCHMELZLEITER UND VERFAHREN ZU SEINER HERSTELLUNG SOWIE SICHERUNGSLEITER UND SICHERUNG
Technisches Gebiet
Die Erfindung betrifft einen Schmelzleiter für eine
Sicherung sowie einen Sicherungsleiter und eine Sicherung, wie sie zur Unterbrechung von Überströmen, wie sie z. B. als Folge von Kurzschlüssen auftreten, eingesetzt werden. Ausserdem betrifft sie ein Verfahren zur Herstellung eines Schmelzleiters und eines Sicherungsleiters.
Stand der Technik
Es ist seit langem bekannt (s. z. B. US-A-3 705 373), an einer Dotierungsstelle, meist etwa in der Mitte des Schmelzleiters einer Sicherung, Dotierungsmaterial, z. B. Zinn oder aus Zinn und Blei bestehendes Lot aufzubringen und damit dort den Schmelzpunkt zu erniedrigen und zugleich den Widerstand zu erhöhen, so dass der Schmelzleiter bei kleinem Ueberstrom an der Dotierungsstelle zuerst durchschmilzt. Aus der US-A-4 357 588 ist ein weiterer derartiger Schmelzleiter bekannt, der mehrere in Längsrichtung aufeinanderfolgende Dotierungsstellen aufweist, die jeweils an einem Arm des dort durch einen Längsschlitz geteilten, seinem Querschnitt reduzierten Schmelzleiters angebracht sind. Das Zinn oder Lot geht an der Dotierungsstelle mit dem Leitermaterial, z. B. Silber oder Kupfer, eine intermetallische Verbindung ein, d. h. es wird im Leitermaterial mehr oder weniger stark gelöst . Derartige Verbindungen sind jedoch, vor allem bei etwas höheren Temperaturen, wie sie in diesem Anwendungsbereich auftreten, Alterungsprozessen unterworfen, die auch die elektrischen Eigenschaften des Schmelzleiters in unerwünschter oder nicht deutlich vorhersehbarer Weise verändern können. Insbesondere kann das Dotierungsmaterial sich durch Diffusion im Leitermaterial ausbreiten, so dass schliesslich die lokale Begrenzung der Dotierungsstellen mehr oder weniger stark aufgelöst wird.
Zur Unterbrechung eines grossen Ueberstroms weisen die in den obengenannten Schriften beschriebenen Schmelzleiter durch runde Ausstanzungen hergestellte, in gleichen Abständen aufeinanderfolgende Querschnittsverengungen auf, an denen der Schmelzleiter dann rasch durchschmilzt. Die Ausstanzungen bilden jedoch Schwächungen und erhöhen den Widerstand des Schmelzleiters beträchtlich, so dass dort verhältnismässig hohe Verlustleistungen auftreten.
Darstellung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zu Grunde, einen gattungsgemässen Schmelzleiter anzugeben, dessen mindestens eine Dotierungsstelle stabile und kontrollierbare Eigenschaften zeigt.. Diese Aufgabe wird durch die Merkmale im Kennzeichen des Anspruchs 1 gelöst.
Ausserdem soll ein mindestens einen derartigen Schmelzleiter enthaltender Sicherungsleiter angegeben werden, der bei einem kleinen Ueberstrom möglichst über die ganze Länge unterbrochen wird sowie eine Sicherung, welche einen derartigen Schmelzleiter oder einen derartigen Sicherungsleiter umfasst. Schliesslich soll ein Verfahren zur Herstellung eines erfindungsgemässen Schmelzleiters angegeben werden.
Der erfindungsgemässe Schmelzleiter weist mindestens eine Dotierungsstelle auf, welche bei den auftretenden Temperaturen weitgehend stabil ist. Insbesondere bleibt sie lokalisiert. Ihre elektrischen Eigenschaften und ihr Schmelzpunkt unterliegen keinen grösseren Aenderungen und auch keinen grösseren statistischen Schwankungen.
Er kann auch viele in regelmässigen Abständen aufeinanderfolgende Dotierungsstellen aufweisen, an welchen er bei grossem Ueberstrom sehr rasch durchschmilzt, so dass sich eine hohe Spannung entsprechend der Summe sämtlicher Lichtbogenspannungen aufbaut. Die Dotierungsstellen treten diesbezüglich an die Stelle der Querschnittsverengungen bekannter Schmelzleiter, ohne dass jedoch dessen Widerstand im gleichen Ausmass vergrössert würde. Die Verlustleistung ist daher deutlich geringer.
Der erfindungsgemässe Sicherungsleiter ist ausserdem mit einem Abbrandele ent ausgestattet, welches bei Erreichen einer Zündtemperatur, welche vorzugsweise knapp unter dem Schmelzpunkt der Dotierungsstelle liegt, zündet und unter Wärmefreisetzung abbrennt. Dadurch wird auch bei kleineren Ueberströmen eine Unterbrechung des Sicherungsleiters im wesentlichen auf der ganzen Länge erzielt und der Ueberstrom rasch unterbrochen. Die erfindungsgemässe Sicherung weist die Vorzüge auf, die sich aus den Eigenschaften des erfindungsgemässen Schmelzleiters oder des erfindungsgemässen Sicherungsleiters ergeben. Kurze Beschreibung der Zeichnungen
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Figuren, welche lediglich Ausführungsbeispiele darstellen, näher erläutert. Es zeigen
Fig. la einen Längsschnitt durch eine erfindungsgemässe Sicherung ge äss einer ersten Ausführungsform,
Fig. lb einen Längsschnitt längs B-B in Fig. la,
Fig. 2a eine Draufsicht auf einen erfindungsgemässen
Schmelzleiter oder Sicherungsleiter gemäss einer ersten Ausführungsform,
Fig. 2b einen Schnitt längs B-B in Fig. 2a durch den Sicherungsleiter gemäss der ersten Ausführungsform,
Fig. 3a eine Draufsicht auf einen erfindungsgemässen Schmelzleiter oder Sicherungsleiter gemäss einer zweiten Ausführungsform und
Fig. 3b einen Querschnitt längs B-B in Fig. 3a.
Wege zur Ausführung der Erfindung
Die erfindungsgemässe Sicherung weist (Fig. la,b) in einem zylindrischen Gehäuse 1, das z. B. aus Keramik bestehen kann, einen in der Achse angeordneten Stützkörper 2 auf, welcher ebenfalls aus Keramik oder auch aus Kunststoff oder einem Verbundstoff oder sonst einem geeigneten elektrisch isolierenden Material besteht und einen zylindrischen oder rohrförmigen Grundkörper 3 mit radial abstehenden Rippen 4 aufweist. An den einander gegenüberliegenden Enden des Gehäuses 1 sind ein erster elektrischer Anschluss und ein zweiter elektrischer Anschluss angeordnet, die als Kappen 5a, b aus Metall ausgebildet sind. Die Kappen 5a, b sind durch einen schraubenlinienförmig um den Stützkörper 2 gewickelten Sicherungsleiter 6 - es kann sich auch um mehrere parallelgeschaltete Sicherungsleiter handeln - elektrisch leitend verbunden. Das Gehäuse ist mit einem Löschmedium wie z. B. Quarzsand aufgefüllt.
Gemäss einer ersten Ausführungsform (Fig. 2a, b) des
Sicherungsleiters 6 weist derselbe einen Schmelzleiter 7 gemäss einer ersten Ausführungsform auf, dessen Basis ein Streifen aus einem geeigneten schmelzbaren elektrisch leitenden Leitermaterial 8, vorzugsweise Silber oder eine Silberlegierung oder auch Kupfer oder Aluminium ist. Der
Streifen weist eine Breite von zwischen 1 mm und 2,5 mm auf, seine Dicke liegt zwischen 0,05 mm und 0,15 mm. Der Schmelzleiter 7 weist in regelmässigen Abständen von zwischen 5 mm und 20 mm Dotierungsstellen 9 auf, an welchen auf einer z. B. rechteckigen Fläche, deren Breite zwischen 10% und 100% der Breite des Schmelzleiters 7 beträgt, die Schicht des Leitermaterials 8 geschwächt, aber zur Gewährleistung guter mechanischer Festigkeit durchgehend ist, während auf derselben eine Schicht liegt, welche aus einer ersten Verbindung 10 aus dem Leitermaterial 8 oder wenigstens einem Bestandteil desselben und einem Dotierungsmaterial oder einem Bestandteil desselben besteht.
Die erste Verbindung 10 ist eine feste chemische Verbindung, welche den jeweils mindestens einen Bestandteil des Leitermaterials und des Dotierungsmaterials in festen stöchiometrischen Verhältnissen enthält. In der Regel ist die erste Verbindung 10 kristallin und bildet mithin Mischkristalle aus den besagten Bestandteilen. Das im wesentlichen unvermischte Leitermaterial 8 und die erste Verbindung 10 stossen daher an einer festen Phasengrenze aneinander, deren Oberflächenspannung Diffusion von Dotierungsmaterial in das Leitermaterial bei den im Betrieb üblicherweise auftretenden Temperaturen von unter 150 °C fast vollständig verhindert.
Es können auch mehrere derartige Verbindungen zwischen dem Leitermaterial und dem Dotierungsmaterial auftreten, z. B. eine zweite Verbindung 11, die jedoch in der Regel nicht direkt an das Leitermaterial 8 angrenzt, sondern lediglich an die erste Verbindung 10. Abgesehen von den Dotierungsstellen 9, wo er durch das Dotierungsmaterial vergrössert ist, ist der Querschnitt des Schmelzleiters 7 jeweils über dessen Länge konstant. Der Schmelzpunkt der ersten Verbindung 10 sollte ziemlich tief sein, insbesondere nicht grosser als 250°C und ihre elektrische Leitfähigkeit sollte vorzugsweise etwas geringer sein als die des Leitermaterials. Insgesamt sollte jedoch der Widerstand pro Längeneinheit an den Dotierungsstellen i. a. höchstens um einen Faktor 1,8, vorzugsweise 1,3 grosser sein als ausserhalb derselben.
Gemäss einer zweiten Ausführungsform des Schmelzleiters 7 (Fig. 3a, b) weist der Streifen an den Dotierungsstellen 9 durch entsprechende Deformationen des Leitermaterials 8 hergestellte kugelkalottenförmige Ausbeulungen auf, welche schalenartige Vertiefungen bilden, in denen jeweils zwei Schichten übereinanderliegen, die wiederum aus einer ersten Verbindung 10 und einer zweiten Verbindung 11 bestehen.
Besonders bewährt hat sich die Kombination von Silber als Leitermaterial und Indium als Dotierungsmaterial. In diesem Falle bildet sich als erste Verbindung 10, die unmittelbar an das Leitermaterial 1 anstösst, Ag2In, an welche als zweite Verbindung 11 Agln2 anschliesst. Der Schmelzpunkt von Ag2In liegt je nach Struktur des Mischkristalls zwischen 187°C und 204°C, der des Agln2 bei 16β°C. Es kann sich natürlich auch noch eine Schicht anschliessen, die entweder ausschliesslich aus dem Dotierungsmaterial oder aus sonstigen Verbindungen desselben, z. B. einem Oxid besteht. Andere mögliche Leitermaterialien sind Legierungen von Ag sowie Cu, AI oder Legierungen davon. Als Dotierungsmaterial kommt neben In vor allem noch Ge in Frage.
Bei einem Schmelzleiter gemäss der ersten Ausführungsform, der aus Silber als Leitermaterial und Indium als Dotierungsmaterial bestand, lag an den Dotierungsstellen die Schmelztemperatur bei etwa 170 °C und die Erhöhung des
Widerstandes pro Längeneinheit im Durchschnitt bei ca. 5% und durchwegs unter 15%. Sowohl für die Schmelztemperatur der Dotierungsstellen als auch für den Widerstand pro Längeneinheit war die mittlere quadratische Abweichung deutlich tiefer als bei der Verwendung von Ag und Sn, deren Material in den Ag-Streifen eindiffundiert und mit ihm eine intermetallische Phase von variabler Zusammensetzung bildet.
Die Herstellung des Schmelzleiters 7 gemäss der ersten Ausführungsform in der bevorzugten Zusammensetzung erfolgt so, dass auf einen Ag-Streifen von gleichbleibendem rechteckigen Querschnitt in regelmässigen Abständen rechteckige In-Plättchen mit einer Masse von z. B. 5 mg aufgelegt und mit dem Streifen verpresst werden. Anschliessend wird der Streifen in einen Ofen gebracht und mit in einer sauerstoffreduzierten oder Sauerstofffreien Schutzgasatmosphäre - z. B. Stickstoff oder einem Edelgas wie Argon oder einer Mischung solcher Gase - einem Temperaturgradienten von z. B. 500°C/h auf 400 °C erwärmt und 3h auf bei dieser Temperatur gesintert. Anschliessend wird er wiederum mit einem Temperaturgradienten von 500°C/h abgekühlt. Durch die Sinterung entsteht die oben beschriebene Konfiguration der Dotierungsstellen, bei der ein Anteil des Querschnitts, der zwischen 10% und 100% liegt, von Ag2In und Agln2 gebildet wird. Sintertemperaturen und -zeiten können natürlich unterschiedlich gewählt und an die sonstigen Bedingungen angepasst werden. Bewährt haben sich Temperaturen zwischen 350 °C und 960 °C und insbesondere zwischen 400°C und 600°C sowie Zeiten zwischen 0,1h und 10h und insbesondere 2h und 8h.
Beim Schmelzleiter gemäss der zweiten Ausführungsform werden die schalenartigen Vertiefungen in den Streifen eingedrückt. In-Pulver wird in einer geeigneten, das Indium vor Oxidation schützenden Trägerflüssigkeit, z. B. Alkohol oder Ethylenglykoldimethylether aufgeschlämmt und so in die Vertiefungen eingefüllt. Bei der anschliessenden, wie oben ablaufenden Sinterung verdampft die Trägerflüssigkeit.
Der Sicherungsleiter weist einen Schmelzleiter oder auch mehrere parallel geführte und eventuell an einzelnen Stellen querverbundene Schmelzleiter auf. Zusätzlich umfasst er ein Abbrandelement, welches vorzugsweise mit dem Schmelzleiter oder den Schmelzleitern auf der ganzen Länge mindestens stellenweise in Kontakt ist. Vorzugsweise besteht das
Abbrandelement aus einem Abbrandmaterial 12 (Fig. 2b) , das jeweils auf dem Schmelzleiter 7 eine durchgehende Schicht bildet. Das Abbrandmaterial 12 enthält einen Brennstoff und einen Oxidator, welche bei Erreichen einer Zündtemperatur, die vorzugsweise nicht höher ist als die Schmelztemperatur der Dotierungsstellen 9, miteinander reagieren, wobei eine verhältnismässig grosse Wärmemenge freigesetzt wird. Als Brennstoff besonders bewährt haben sich Guanidine und Guanidinderivate wie Diguanidinium-5, 5' -azotetrazolat (GZT) , Guadinnitrat und Guanidinazetat, von denen auch Mischungen eingesetzt werden können. Zur Erhöhung der Wärmefreisetzung kann ausserdem ein Zusatzstoff, der aus mindestens einem
Metall wie Mg, AI, Zr, Hf, Th besteht, zugegeben werden. Als Oxidator eignen sich sauerstoffreiche Verbindungen, vor allem Nitrate, Chlorate, Perchlorate und Permanganate wie KN03, NaN03, NH4N03, KC104, NaC104, KMn04. Bei Zugabe eines Zusatzstoffs zum Brennstoff ist es günstig, dem Oxidator ein Metalloxid beizugeben, das mit mindestens einem der darin enthaltenen Metalle eine thermitische Reaktion eingeht, z. B. Fe203. Oxidator ist im Abbrandmaterial in überstöchiometrischer Menge vorhanden, sein Anteil ist i. a. mindestens um einen Faktor 1,1, vorzugsweise jedoch in einem höheren Verhältnis, z. B. zwischen 10:1 und 15:1 überstöchiometrisch. Dies führt zu einer vollständigen Oxidation des Brennstoffs in einer sehr rasch ablaufenden Reaktion.
Durch Auswahl und Dosierung des Oxidators derart, dass er bei einer bestimmten Temperatur eine ausreichende Menge Sauerstoff freisetzt, kann die Zündtemperatur des Abbrandmaterials mit verhältnismässig grosser Genauigkeit - i. a. auf ±10°C - eingestellt werden. Dabei werden Werte zwischen 180°C und 260°C, vorzugsweise nicht mehr als 240°C bevorzugt. Die freigesetzte Wärmemenge liegt bei mindestens 200 J/g, vorzugsweise bei mindestens 300 J/g. Allfällig im Brennstoff enthaltene Metalle werden durch die vorher beginnende Verbrennung des organischen Anteils desselben ebenfalls auf Zündtemperatur gebracht und leisten dann einen wesentlichen Beitrag zur Wärmefreisetzung. Es werden Temperaturen von 1'700°C und mehr erreicht. Folgende Abbrandmaterialien wurden beispielsweise untersucht (die Anteile werden in % Masse angegeben) :
1 60% GZT, 40% KMn04
2 40% GZT, 6% Mg, 54% KMn04 3 30% GZT, 3,5% Guanidinnitrat, 66,5% KMn04
4 7,1% Guanidinazetat, 92,9% KMn04 5 33,3% Guanidinnitrat, 11,1% Mg, 55,6% KMn04
27,5% Guanidinnitrat, 9,2% Mg, 16,7% PSA, 46,7% KMn04
27,5% Guanidinnitrat, 16,7% Guanidinazetat, 9,2% Mg,
46,7% KMn04
26,8% GZT, 13,4% Guanidinazetat, 59,8% KMn04
Dabei wurden für die Zündtemperatur und die Wärmefreisetzung folgende Werte ermittelt :
Zur Herstellung günstiger mechanischer Eigenschaften kann " das Abbrandmaterial auch ein Bindemittel enthalten, das das- Abbrandmaterial z. B. streich- oder extrudierbar macht. Hier eignet sich vor allem Paraffin oder Bienenwachs, Polyester • oder Polyethylen. Das Bindemittel wird soweit erwärmt, dass es knetbar wird und dann mittels eines Kneters mit dem Brennstoff und dem Oxidator vermischt. Daneben können als Bindemittel auch für die Verwendung in Pyrotechnika bekannte Binder, z. B. Polyethylene, Polyamide, Polyimide, Epoxidharze oder anorganische Stoffe wie Silikagel oder
Wasserglas eingesetzt werden. Vor allem in diesem Fall kann auch aus dem Brennstoff und dem Oxidator ein Granulat hergestellt und dasselbe mit dem Bindemittel vermischt werden. Die Mischung kann etwa über dessen ganze Länge auf den streifenförmigen Schmelzleiter 7 aufgebracht werden, z. B. durch Extrudieren, so dass das Abbrandmaterial 12 mit demselben auf seiner ganzen Länge in engem mechanischen und thermischen Kontakt steht. Beispielsweise kann es (Fig. 2b) auf eine der Oberflächen des Schmelzleiters 7 aufgetragen werden, so dass es dieselbe vollständig bedeckt oder es können Schichten auf beide Oberflächen des Schmelzleiters 7 aufgebracht werden.
Eine andere Möglichkeit besteht in der Zugabe von bei über der Raumtemperatur liegenden Temperaturen, z. B. zwischen 40°C und 130°C vernetzenden Elastomeren, z. B. Silikon oder auch von bei Erwärmung auf derartige Temperaturen stark schrumpfenden Materialien, insbesondere Polymeren wie Polyethylen oder Polypropylen als Bindemittel, welche ebenfalls mit dem Brennstoff und dem Oxidator vermischt werden. Das Abbrandmaterial 12 kann dann in die Form eines Schrumpfschlauchs gebracht werden, der über den Schmelzleiter 7 gezogen und vernetzt bzw. geschrumpft wird.
Bei Auftreten eines grossen Ueberstroms, der mindestens dem Fünffachen des Nennstroms entspricht und den Abschaltstrom bei vorgegebener Spannung gemäss IEC 282-1 erreicht - derartige Ueberströme werden vor allem von Kurzschlüssen ausgelöst -, schmilzt der mindestens eine Schmelzleiter 6 an den Dotierungsstellen 9 sehr rasch durch, so dass eine Reihe kürzerer Lichtbögen entsteht. Durch die Addition der Fusspunktspannungen der vielen seriellen Lichtbögen wird die Spannung der Sicherung über die Systemspannung getrieben und der Strom unterbrochen. Die Dotierungsstellen 9 spielen dabei die Rolle der durch Ausstanzungen o. dgl . hergestellten Querschnittsverengungen bekannter Schmelzleiter. Das Durchschmelzen wird jedoch hauptsächlich durch Schmelzpunkterniedrigung hervorgerufen und nicht wie bei den Verengungen ausschliesslich durch
Widerstandserhöhung, so dass der erfindungsgemässe Schmelzleiter im Normalbetrieb deutlich geringere Verlustleistungen verursacht.
Bei einem kleinen Ueberstrom, gewöhnlich etwa ab dem 1,1- fachen des Nennstroms - es sind jedoch auch die thermischen Verhältnisse zu berücksichtigen -, erwärmt sich dagegen der mindestens eine Schmelzleiter 7 an den Dotierungsstellen 9 verhältnismässig rasch auf die Zündtemperatur der Abbrandmasse 12, was dort eine so ausreichende Freisetzung von Sauerstoff durch den Oxidator auslöst, dass die
Verbrennung in Gang kommt. Die dadurch verursachte lokale Wärmefreisetzung führt dann sehr rasch zur Zündung des gesamten Abbrandelements oder gegebenenfalls der Mehrzahl von Abbrandelementen. Dadurch wird der Schmelzleiter bzw. werden die Schmelzleiter zuerst an den weiteren
Dotierungsstellen 9, wo die Schmelztemperatur beinahe erreicht ist und die zum Aufschmelzen noch erforderliche Schmelzwärme entsprechend gering ist sehr rasch aufgeschmolzen, was wiederum zur Ausbildung einer Reihe kürzerer Lichtbögen führt. Falls dies nicht sofort zur
Stromunterbrechung führt, wird der Schmelzleiter im weiteren durch den Abbrand auf der ganzen Länge aufgeschmolzen, so dass sich ein langer Lichtbogen bildet. Nach dem Abbrennen des Abbrandmaterials gibt derselbe viel Wärme an das umgebende Löschmedium ab. Dadurch kühlt sich das Plasma ab und der Widerstand des Lichtbogens nimmt zu, bis seine Spannung die Systemspannung erreicht und der Lichtbogen erlischt.
Das Abbrandelement ist ein fakultatives Element, das nicht in jedem Fall erforderlich ist. Die elektrischen Anschlüsse der Sicherung können auch lediglich durch einen Schmelzleiter oder mehrere parallele Schmelzleiter verbunden sein. Es gewährleistet jedoch, dass die Sicherung auch bei kleinen Ueberströmen sicher anspricht und mithin eine vielseitig einsetzbare MehrbereichsSicherung darstellt.
Bezugszeichenliste
1 Gehäuse
2- Stützkörper
3 Grundkörper
4 Rippe
5a, b Kappe
6 Sicherungsleiter
7 Schmelzleiter
8 Leitermaterial
9 Dotierungsstelle
10 erste Verbindung
11 zweite Verbindung
12 Abbrandmaterial

Claims

P A T E N T AN S P R Ü C H E
1. Schmelzleiter für eine Sicherung, mit einem Streifen, welcher im wesentlichen aus einem elektrisch leitfähigen schmelzbaren Leitermaterial (8) besteht und mindestens eine Dotierungsstelle (9) aufweist, an denen das Leitermaterial (8) mit einem davon verschiedenen Dotierungsmaterial versetzt ist, welches mit dem Leitermaterial eine Mischung bildet, deren Schmelzpunkt tiefer liegt als derjenige des Leitermaterials, dadurch gekennzeichnet, dass die Mischung mit dem
Leitermaterial mindestens eine erste Verbindung (10) umfasst, in welchem mindestens ein Bestandteil des Leitermaterials (8) und mindestens ein Bestandteil des Dotierungsmaterials in festen stöchiometrischen Verhältnissen gebunden sind.
2. Schmelzleiter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitermaterial (8) von der ersten Verbindung (10) durch eine Phasengrenze getrennt ist, an welcher dieselben unmittelbar aneinanderstossen.
3. Schmelzleiter nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die erste Verbindung (10) aus jeweils mindestens einen Bestandteil des Leitermaterials (8) und mindestens einen Bestandteil des Dotierungsmaterials enthaltenden Mischkristallen besteht.
4. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass der Schmelzpunkt der ersten Verbindung (10) nicht nicht über 250 °C* liegt.
5. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass das Leitermaterial (8) im wesentlichen aus mindestens einem der folgenden Bestandteile besteht: Ag, Cu, AI.
6. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass das Dotierungsmaterial im wesentlichen aus mindestens einem der folgenden Bestandteile besteht: In, Ge .
7. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass sein Querschnitt an der mindestens einen Dotierungsstelle (9) nicht vermindert und ausserhalb derselben im wesentlichen gleichbleibend ist.
8. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass auch an der mindestens einen'
Dotierungsstelle (9) ein Teil seines Querschnittes von unvermischtem Leitermaterial (8) gebildet wird.
9. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass er mehrere Dotierungsstellen (9) aufweist, welche, vorzugsweise in gleichen Abständen, in Längsrichtung aufeinanderfolgen.
10. Schmelzleiter nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass sein Widerstand pro Längeneinheit an den Dotierungsstellen (9) um höchstens einen Faktor 1,8, vorzugsweise um höchstens einen Faktor 1,3 grosser ist als ausserhalb derselben.
11. Sicherungsleiter mit mindestens einem Schmelzleiter (7) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass er ein zündbares Abbrandelement umfasst, mit dem der mindestens eine Schmelzleiter (7) mindestens stellenweise über seine ganze Länge in Kontakt ist und das aus einem Abbrandmaterial (12) besteht, welches einen Brennstoff und einen Oxidator enthält, die bei Erreichen einer Zündtemperatur unter Freisetzung von Wärme miteinander reagieren und.
12. Sicherungsleiter nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass der mindestens eine Schmelzleiter (7) über seine ganze Länge durchgehend mit dem Abbrandmaterial (12) in Kontakt ist.
13. Sicherungsleiter nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass das Abbrandmaterial (12) eine durchgehende Schicht auf dem Schmelzleiter (7) bildet.
14. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 13, dadurch gekennzeichnet, dass die Zündtemperatur des Abbrandmaterials (12) nicht höher ist als der Schmelzpunkt der ersten Verbindung (10) .
15. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die vom Abbrandmaterial (12) freigesetzte Wärme mindestens ausreicht, um mindestens die mit dem Abbrandelement in Kontakt stehenden Teile des mindestens einen Schmelzleiters (7) aufzuschmelzen.
16. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass der Brennstoff ein Guanidin oder Guanidinderivat enthält, insbesondere im wesentlichen aus mindestens einem der folgenden Stoffe zusammengesetzt ist: Guanidin, GZT, Guanidinazetat, Guanidinnitrat .
17. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass der Oxidator im wesentlichen aus mindestens einem Stoff aus einer der folgenden Stoffgruppen zusammengesetzt ist: Nitrate, Chlorate, Perchlorate, Permanganate.
18. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass das Mengenverhältnis zwischen Oxidator und Brennstoff um einen Faktor von mindestens 1,1, vorzugsweise mindestens 10 überstöchiometrisch ist.
19. Sicherungsleiter nach einem der Ansprüche 11 bis 18, dadurch gekennzeichnet, dass das Abbrandmaterial (12) ein Bindemittel wie z. B. Paraffin oder einen
Thermoplasten, vorzugsweise Polyethylen oder ein Elastomer, vorzugsweise Silikon oder einen elastisch modifizierten Duroplasten enthält.
20. Sicherung mit einem ersten elektrischen Anschluss und einem zweiten elektrischen Anschluss sowie mit mindestens einem Schmelzleiter (7) nach einem der Ansprüche 1 bis 10, welcher den ersten elektrischen Anschluss mit dem zweiten elektrischen Anschluss verbindet .
21. Sicherung mit einem ersten elektrischen Anschluss und einem zweiten elektrischen Anschluss sowie mit mindestens einem Sicherungsleiter (6) nach einem der Ansprüche 11 bis 19, welcher den ersten elektrischen Anschluss mit dem zweiten elektrischen Anschluss verbindet .
22. Verfahren zur Herstellung eines Schmelzleiters nach einem der Ansprüche 1 bis 10, indem auf einen Streifen aus Leitermaterial (8) mindestens ein
Dotierungsmaterial aufgebracht wird, dadurch gekennzeichnet, dass der Streifen anschliessend gesintert wird.
23. Verfahren nach Anspruch 22, dadurch gekennzeichnet, dass die Sinterung bei einer Temperatur erfolgt, die zwischen 350°C und 960°C, vorzugsweise zwischen 400°C und 600°C liegt.
24. Verfahren nach Anspruch 22 oder 23, dadurch gekennzeichnet, dass die Sinterung zwischen 0,1h und -- 10h, vorzugsweise zwischen 2h und 8h dauert.
25. Verfahren nach einem der Ansprüche 22 bis 24, dadurch gekennzeichnet, dass die Sinterung in einer Schutzgasatmosphäre stattfindet.
26. Verfahren nach Anspruch 25, dadurch gekennzeichnet, dass die Schutzgasatmosphäre im wesentlichen aus
Stickstoff, vorzugsweise mit einer Beimischung von Edelgas, z. B. Argon besteht.
27. Verfahren nach einem der Ansprüche 23 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass das Dotierungsmaterial als Plättchen auf den Streifen aufgebracht wird.
28. Verfahren nach Anspruch 27, dadurch gekennzeichnet, dass das Plättchen mit dem Streifen verpresst wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 22 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass im Streifen eine Vertiefung angebracht und in dieselbe das Dotierungsmaterial in
Form eines in einer Trägerflüssigkeit aufgeschlämmten Pulvers eingebracht wird.
EP01919045A 2000-05-08 2001-04-17 Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung Expired - Lifetime EP1281190B1 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10022241 2000-05-08
DE10022241A DE10022241A1 (de) 2000-05-08 2000-05-08 Schmelzleiter und Verfahren zu seiner Herstellung sowie Sicherungsleiter und Sicherung
PCT/CH2001/000242 WO2001086684A1 (de) 2000-05-08 2001-04-17 Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP1281190A1 true EP1281190A1 (de) 2003-02-05
EP1281190B1 EP1281190B1 (de) 2004-02-04

Family

ID=7641100

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP01919045A Expired - Lifetime EP1281190B1 (de) 2000-05-08 2001-04-17 Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung

Country Status (8)

Country Link
US (1) US6791448B2 (de)
EP (1) EP1281190B1 (de)
AT (1) ATE259096T1 (de)
AU (2) AU4628401A (de)
DE (2) DE10022241A1 (de)
NO (1) NO322878B1 (de)
PL (1) PL358365A1 (de)
WO (1) WO2001086684A1 (de)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP1189252A1 (de) * 2000-09-13 2002-03-20 Siemens Aktiengesellschaft Sicherungseinsatz, Verfahren zu seiner Herstellung und Lotsubstanz
EP1369890A1 (de) 2002-06-07 2003-12-10 Abb Research Ltd. Schlagmeldersystem für eine Hochspannungssicherung
JP4230251B2 (ja) * 2003-03-04 2009-02-25 内橋エステック株式会社 合金型温度ヒューズ及び温度ヒューズエレメント用材料
US20050134422A1 (en) * 2003-12-19 2005-06-23 Okuniewicz Richard J. MEDIUM VOLTAGE FUSES: sheathed element reduces I2t energy during short-circuit operation
DE102005002091A1 (de) * 2005-01-14 2006-07-20 Vishay Israel Ltd. Schmelzsicherung für eine elektronische Schaltung und Verfahren zur Herstellung der Schmelzsicherung
US20090189730A1 (en) * 2008-01-30 2009-07-30 Littelfuse, Inc. Low temperature fuse
KR20090090161A (ko) * 2008-02-20 2009-08-25 삼성전자주식회사 전기적 퓨즈 소자
JP5681389B2 (ja) * 2009-06-10 2015-03-04 矢崎総業株式会社 ヒュージブルリンク
EP2573790A1 (de) * 2011-09-26 2013-03-27 Siemens Aktiengesellschaft Sicherungselement
US20150102896A1 (en) * 2013-10-11 2015-04-16 Littelfuse, Inc. Barrier layer for electrical fuses utilizing the metcalf effect
JP7231527B2 (ja) * 2018-12-28 2023-03-01 ショット日本株式会社 保護素子用ヒューズ素子およびそれを利用した保護素子

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE668586C (de) * 1938-12-06 Wickmann Werke Akt Ges Schmelzleiter fuer ueberstromtraege Schmelzsicherungspatronen
DE624633C (de) * 1933-06-11 1936-01-27 Siemens Schuckertwerke Akt Ges Verfahren zur Herstellung von geschlossenen, kurzschlusssicheren und ueberstromtraegen Schmelzsicherungen
DE765700C (de) * 1937-10-17 1954-02-08 Aeg Bandfoermiger oder runder Schmelzleiter fuer Hochspannungssicherungen
DE948265C (de) * 1952-05-16 1956-08-30 Rudolf Bogenschuetz G M B H Schmelzleiter mit Auftragsmasse fuer elektrische Sicherungen
GB1283581A (en) * 1969-06-13 1972-07-26 Edward Wilcox & Company Ltd Improvements in or relating to electric fuses
US3705373A (en) * 1971-05-24 1972-12-05 Westinghouse Electric Corp Current limiting fuse
BE789648A (fr) * 1971-10-04 1973-02-01 Johnson Matthey Co Ltd Fusibles ameliores
GB1369227A (en) * 1972-09-27 1974-10-02 Brush Electrical Eng Co Ltd Fuse element
US4219795A (en) * 1978-10-18 1980-08-26 Gould Inc. Fusible element for time-lag fuses having current-limiting action
MX147542A (es) * 1979-03-21 1982-12-13 Kearney National Canada Ltd Mejoras en fusible electrico limitador de corriente de alto voltaje
US4357588A (en) * 1981-06-03 1982-11-02 General Electric Company High voltage fuse for interrupting a wide range of currents and especially suited for low current interruption
GB2120027B (en) * 1982-05-07 1986-01-29 Dorman Smith Fuses Fusible element
GB2136644B (en) * 1983-03-15 1986-10-29 Dorman Smith Fuses Composite fusible element
NO840070L (no) * 1983-05-28 1984-11-29 Degussa Smelteleder for elektrisk sikring
US4635023A (en) * 1985-05-22 1987-01-06 Littelfuse, Inc. Fuse assembly having a non-sagging suspended fuse link
US4654620A (en) * 1986-03-14 1987-03-31 Commercial Enclosed Fuse Co. Of New Jersey Asymmetrical fuse links
DE3909302A1 (de) * 1988-03-23 1989-10-12 Yazaki Corp Schmelzsicherung und verfahren zur herstellung derselben
JP2872002B2 (ja) * 1993-06-22 1999-03-17 矢崎総業株式会社 ヒューズ
JP2745190B2 (ja) * 1993-08-27 1998-04-28 矢崎総業株式会社 遅断ヒューズ
JP3242835B2 (ja) * 1996-03-29 2001-12-25 矢崎総業株式会社 ヒューズ及びその製造方法
US5714923A (en) * 1996-05-23 1998-02-03 Eaton Corporation High voltage current limiting fuse with improved low overcurrent interruption performance
JP3562685B2 (ja) * 1996-12-12 2004-09-08 矢崎総業株式会社 ヒューズ及びその製造方法
JPH10275554A (ja) * 1997-03-28 1998-10-13 Yazaki Corp ヒューズ
JP3562696B2 (ja) * 1997-12-16 2004-09-08 矢崎総業株式会社 ヒューズエレメントの製造方法
DE19846349A1 (de) * 1998-02-04 1999-08-05 Lindner Gmbh Schmelzleiter für einen elektrischen Sicherungseinsatz
EP0935273A3 (de) * 1998-02-04 2000-03-22 Lindner GmbH Schmelzleiter für einen elektrischen Sicherungseinsatz
DE19824851A1 (de) * 1998-06-04 1999-12-09 Abb Research Ltd Sicherung
DE19959243A1 (de) * 1999-12-08 2001-06-13 Abb Research Ltd Sicherung

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See references of WO0186684A1 *

Also Published As

Publication number Publication date
WO2001086684A1 (de) 2001-11-15
EP1281190B1 (de) 2004-02-04
DE50101444D1 (de) 2004-03-11
AU2001246284B2 (en) 2004-11-11
US6791448B2 (en) 2004-09-14
PL358365A1 (en) 2004-08-09
NO20025368L (no) 2002-11-08
DE10022241A1 (de) 2001-11-15
ATE259096T1 (de) 2004-02-15
NO20025368D0 (no) 2002-11-08
AU4628401A (en) 2001-11-20
NO322878B1 (no) 2006-12-18
US20030098770A1 (en) 2003-05-29

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3716391C2 (de)
DE4433505C2 (de) Keramikglühkerze
DE2820524C2 (de) Festelektrolytkondensator mit Schmelzsicherung
DE4434819C5 (de) Vorrichtung zur Strombegrenzung
DE69417167T2 (de) Lichtbogenlöschendes Füllmaterial für strombegrenzende Hochspannungssicherungen und Schalter
EP1281190B1 (de) Schmelzleiter und verfahren zu seiner herstellung sowie sicherungsleiter und sicherung
EP0652586B1 (de) Metallhalogenidentladungslampe mit keramischem Entladungsgefäss und Herstellverfahren für eine derartige Lampe
DE2444375A1 (de) Schmelzwiderstand
DE3620373A1 (de) Elektrische gluehlampe fuer reihenschaltung und verfahren zu ihrer herstellung
DE69501807T2 (de) Eine elektrische sicherung und schutzschaltung
DE19959243A1 (de) Sicherung
DE2363896A1 (de) Strombegrenzungssicherung
DE1465087A1 (de) Herstellung von Widerstaenden
DE2451370C2 (de) Elektrischer Zünder für hülsenlose Treibsätze und Verfahren zur Herstellung solcher Zünder
CH624242A5 (en) Carrier, fuse insert for a fuse
DE60314965T2 (de) Thermische Legierungsschmelzsicherung und Material für ein Sicherungselement
CH657940A5 (de) Schmelzelement und damit gebaute elektrische schmelzsicherung.
DE1948034C3 (de) Halbleiterelement mit Ohm sehen Kontakt
EP0525313A2 (de) Resistiver Strombegrenzer und Verfahren zu seiner Herstellung
WO1999063565A1 (de) Sicherung
DE2248570A1 (de) Elektrische schmelzsicherung
DE921758C (de) UEberstromtraege Sicherung
DE1290239B (de) Elektrische Schmelzsicherung
DE2023749C2 (de) Elektrisches Widerstandselement zur Verwendung bei hohen Temperaturen
EP3447784B1 (de) Fertigungsverfahren zur herstellung eines sicherungskörpers, sicherungskörper und schmelzsicherung

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

AK Designated contracting states

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: AL LT LV MK RO SI

17P Request for examination filed

Effective date: 20021014

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AT BE CH CY DE DK ES FI FR GB GR IE IT LI LU MC NL PT SE TR

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040204

Ref country code: IT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED.

Effective date: 20040204

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040204

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040204

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040204

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: GERMAN

REF Corresponds to:

Ref document number: 50101444

Country of ref document: DE

Date of ref document: 20040311

Kind code of ref document: P

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040417

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040417

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040430

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040430

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040504

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040504

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040504

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20040515

GBT Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977)

Effective date: 20040526

LTIE Lt: invalidation of european patent or patent extension

Effective date: 20040204

NLV1 Nl: lapsed or annulled due to failure to fulfill the requirements of art. 29p and 29m of the patents act
REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FD4D

BERE Be: lapsed

Owner name: ABB RESEARCH LTD.

Effective date: 20040430

ET Fr: translation filed
PLBE No opposition filed within time limit

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT

26N No opposition filed

Effective date: 20041105

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050430

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20050430

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20040704

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20080418

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Payment date: 20080415

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FR

Payment date: 20080412

Year of fee payment: 8

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Payment date: 20080421

Year of fee payment: 8

GBPC Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee

Effective date: 20090417

REG Reference to a national code

Ref country code: FR

Ref legal event code: ST

Effective date: 20091231

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090417

Ref country code: DE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091103

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GB

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20090417

Ref country code: FR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20091222