EP0331231A1 - Verfahren zum Regenerieren von ZrF4 enthaltenden Beizlösungen - Google Patents
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- EP0331231A1 EP0331231A1 EP89200416A EP89200416A EP0331231A1 EP 0331231 A1 EP0331231 A1 EP 0331231A1 EP 89200416 A EP89200416 A EP 89200416A EP 89200416 A EP89200416 A EP 89200416A EP 0331231 A1 EP0331231 A1 EP 0331231A1
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- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23G—CLEANING OR DE-GREASING OF METALLIC MATERIAL BY CHEMICAL METHODS OTHER THAN ELECTROLYSIS
- C23G1/00—Cleaning or pickling metallic material with solutions or molten salts
- C23G1/36—Regeneration of waste pickling liquors
Definitions
- the invention relates to a method for regenerating pickling solutions containing ZrF4 5 to 60 g / l HF 150 to 400 g / l HNO3 0.06 to 1.0 g / l so what 5 to 50 g / l Zr by adding Na compounds, precipitation of NaZrF compounds, separating the NaZrF compounds and supplementing HF, HNO3 and possibly H2O.
- the method according to the invention is based on various insights gained in the investigation of incidents of the previously known method.
- NaZrF5 compounds does not necessarily lead to a poorly filterable gel and that one can control whether the predominantly NaZrF5 or Na2ZrF tries compounds are formed by adjusting the temperature and the Na: Zr molar ratio. As the temperature rises, NaZrF5 compounds predominantly precipitate out under the same conditions, while in the lower temperature range almost exclusively NA2ZrF6 compounds fail.
- these two connections are not the only ones that form.
- the Na-rich Compound Na2ZrF6 with a molar ratio of 2 and the low-Na compound NaZrF5 with a molar ratio of 1 form only partial complexes of the system.
- the connection Na7Zr6F31 was demonstrated.
- the various NaZrF compounds are subject to constant conversion or reorientation, which can explain the inertia observed during precipitation or the tendency to oversaturation.
- a salt with the empirical formula Na 1.2 ZrF 5.2 is formed in two stages by the process according to the invention.
- the lower Na content in the regenerated pickling solution also means that the Zr content is much higher than they were previously thought to be optimal.
- the initial Zr content is less important than the dissolving capacity of the regenerated pickling solution, i.e. the difference between the Zr content after regeneration (Zr E ) and the Zr content after exhaustion regeneration (ZR A ).
- the process according to the invention is advantageously carried out with significantly lower Na but with a correspondingly higher Zr level than that provided for example in European Patent 0 035 804.
- the Zr dissolving capacity i.e. the difference between the values of FIGS. 1 and 2 is shown as a function of the Na content and the pickling temperature. It can be seen that in the preferred range from 0.1 to 0.6 g / l Na dissolving capacities from 4 to 30 g / l can be set, the regenerated pickling solution in any case containing less than 10 g / l Zr. In this way, the disadvantages of the known methods described at the outset can be overcome, i.e. on the one hand prevent uncontrolled precipitation during the pickling cycle and on the other hand work with a Na: Zr ratio that is only approx. 20% above the theoretical minimum of 1, which cannot be achieved for practical reasons.
- the range from 0 to 5 is provided for B, and the specific value for a specific system or a specific procedure can be determined empirically.
- the theoretical curve can be measured by appropriate measurements Fig. 2 can be replaced by one tailored to the specific case.
- the first batch of used pickling solution was regenerated in a new system. This was naturally Na-free, was about 22 m3 and contained 39 g / l Zr, 250 g / l HNO3 and 5 g / l HF. It was strengthened with concentrated nitric acid, whereby 26.5 m3 of solution with 317 g / l HNO3, 4 g / l HF and 32 g / l Zr were obtained. This solution should be regenerated so that the Na content in the regenerated pickling solution is 0.1 g / l.
- the fortification was increased to 8 g / l HF.
- the pickling solution prepared in this way was heated to 55 ° C. before the calculated amount of sodium hydroxide solution was added with vigorous stirring, the Temperature rose to 67 ° C.
- the mixture was then cooled to 35 ° C. with stirring and pumping over a heat exchanger and then filtered.
- Example 4 The following precipitants were used instead of 45% sodium hydroxide solution: 15% sodium hydroxide solution 30% sodium hydroxide solution 45% aqueous NaNO3 solution fixed NaF solid Na2SO4 x 10 H2O. In all cases, comparable results were obtained with Example 4. 7. In a further case according to Example 4, the precipitation was carried out at 30 ° C., the temperature in the pickling solution rising to 38 ° C. A slimy salt was precipitated, which was difficult to filter and to drain. Heating the suspension to 60 ° C. and then cooling did not result in any improvement either. The removal of the salt by filtration required about 10 times the time and the filter cake obtained contained significantly more adhering moisture (about 60% instead of 35% before).
- the pickling solution to be regenerated was heated to 75 ° C. before the precipitation, so that a temperature increase to approximately 85 ° C. resulted when sodium hydroxide solution was used as the precipitant. After the solution had been cooled to 39 ° C., positive results were achieved as in Example 4. 9.
- the filtrate from Example 5 was used after replenishing HF and HNO3 as a regenerated pickling solution for pickling and was then used as a pickling solution of 29.0 m3 and the following composition: 41 g / l Zr 8th g / l HF 0.1 g / l N / A 316 g / l HNO3
- the Na content should again be 0.1 g / l after regeneration.
- a Na requirement of 8.6 g / l was calculated.
- the resulting HF requirement was 7.5 g / l and was contained in the pickling solution to be regenerated, so that no addition was necessary. 964 kg of sodium hydroxide solution (45% strength) were added.
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Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Regenerieren von ZrF₄ enthaltenden Beizlösungen mit
5 bis 60 g/l HF 150 bis 400 g/l HNO₃ 0,06 bis 1,0 g/l Na und 5 bis 50 g/l Zr - Aus der US-PS 4 105 469 ist ein derartiges Verfahren bekanntgeworden, wobei die verbrauchte Beizlösung durch Zugabe einer ausreichenden Menge NaF bis auf einen Zr-Gehalt von 3 bis 7 g/l regeneriert werden soll. Dabei wird die Ausfällung von Na₂ZrF₆ angestrebt, weil NaZrF₅ angeblich gelartig ausfällt und schlecht zu filtrieren ist.
- In der europäischen Patentschrift 0 035 804 wird das aus der US-Patentschrift bekannte Verfahren als verhältnismäßig aufwendig und schwierig in der Handhabung bezeichnet. Die Zugabe des relativ teuren Fällungsmittels NaF müsse in kristalliner Form erfolgen, um die Beizlösung nicht zu stark zu verdünnen. Außerdem sei das Verfahren gegen Unter- und Überdosierung des Fällungsmittels sehr empfindlich. Bei einem zu hohen Restgehalt an NaF infolge Überdosierung bestünde die Gefahr, daß Na₂ZrF₆ bereits im Beizbad ausgefallt würde, während bei einer Unterdosierung gelartiges NaZrF₅ x H₂O gebildet würde, was schlecht zu filtrieren sei. Es wird daher vorgeschlagen, die verbrauchte Beizlösung auf über 40° zu erwärmen, als Fällungsmittel gelöstes NaOH zuzugeben, um nach einer Abkühlung auf unter 20°C das ausgefällte Na₂ZrF₆ durch Filtern abzutrennen. Die Zugabe von NaOH soll so bemessen werden, daß die fertig regenerierte Beizlösung einen Na-Restgehalt von 1 bis 3 g/l, vorzugsweise von 1,5 bis 2,5 g/l und einen Zr-Restgehalt von 1,5 bis 2,5 g/l aufweist.
- Es hat sich jedoch herausgestellt, daß das letztgenannte Verfahren in der Praxis mit ganz erheblichen Schwierigkeiten verbunden ist. Diese beruhen vor allem darauf, daß die regenerierte Beizlösung stark zur Übersättigung neigt, was insbesondere bei kontinuierlicher Betriebsweise zu unkontrollierten Ausfällungen und harten Salzansätzen im gesamten System führt. Schon nach jeweils nur kurzer Betriebszeit mußte das Verfahren unterbrochen werden, weil Strömungswege durch Ablagerungen verstopft waren und gereinigt werden mußten. Eine wirtschaftliche Regenerierung der Beizlösung war nicht zu erreichen.
- Es besteht somit die Aufgabe, das bekannte Verfahren so abzuwandeln bzw. weiterzuentwickeln, daß die Regeneration nicht durch unkontrollierte Ausfällungen infolge Übersättigung gestört wird und daß die Regeneration insgesamt wirtschaftlich günstiger durchgeführt werden kann.
- Zur Lösung dieser Aufgabe wird vorgeschlagen, das eingangs genannte Verfahren in der Weise zu betreiben, daß
- a) eine Charge der zu regenerierenden Beizlösung auf ihre Anfangsgehalte an HFA, HNO3A, NaA und ZrA analysiert und auf 35 bis 75°C erwärmt wird,
- b) die in der zu regenerierenden Beizlösung angestrebten Endgehalte NaE und ZrE vorgegeben und/oder berechnet werden und daß
- c) aus
NaZ = 0,3 (ZrA-ZrE) + (NaE-NaA)
die erforderliche Menge an Na-Verbindung ermittelt wird, ferner - d) der zu regenerierenden Beizlösung mindestens so viel HF zugegeben wird, daß die danach insgesamt vorhandene HF-Menge ausreicht, die zuzugebende Na-Verbindungs-Menge in NaF umzuwandeln, danach
- e) in die zu regenerierende Beizlösung die Menge Na-Verbindung unter intensivem Rühren eingemischt und schließlich
- f) die ausgefällten NaZrF-Verbindungen in an sich bekannter Weise abgetrennt und eine regenerierte Beizlösung erhalten wird.
Index A: zu regenerierende Beizlösung
Index E: regenerierte Beizlösung
Index Z: Zugabe - Vorteilhafte Weiterbildungen des Verfahrens sind in den Unteransprüchen 2 bis 24 beschrieben.
- Dem erfindungsgemäßen Verfahren liegen verschiedene, bei der Untersuchung von Störfällen des vorbekannten Verfahrens gewonnene Erkenntnisse zugrunde.
- Zunächst einmal wurde festgestellt, daß verläßliche Angaben über die Löslichkeit von Zr und Na in der Beizlösung erst nach verhältnismäßig langem Abstehen der Probelösungen gewonnen werden können, weil sich stabile Gleichgewichte in diesen Lösungssystemen nur sehr träge einstellen. Eine zufriedenstellende Regenerierung ist daher nur zu erreichen, wenn genügend Zeit zur Verfügung steht, was nur mit einer chargenweisen Regenerierung möglich ist und per se gegen die im Stand der Technik als vorteilhaft angesehene kontinuierliche Arbeitsweise spricht.
- Eine weitere Feststellung war die bereits erwähnte starke Neigung der regenerierten Beizlösung zur Übersättigung. Sie enthält häufig wesentlich mehr NaZrF-Verbindungen als dem tatsächlichen Lösungsvermögen entspricht, mit dem bei Übersättigungen bekannten Effekt, daß oft nicht identifizierbare kleine Störungen ein Umschlagen des labilen Lösungsgleichgewichts in eine stabilere Phase bewirken können, wobei dann zeitlich und örtlich nicht kontrollierbare Ausfällungen mit allen nachteiligen Folgen auftreten.
- Schließlich wurde erkannt, daß die Bildung von NaZrF₅-Verbindungen nicht unbedingt zu einem schlecht filtierbaren Gel führt und daß man durch Einstellung der Temperatur und des Na:Zr Molverhältnisses steuern kann, ob überwiegend NaZrF₅- oder Na₂ZrF₆-Verbindungen entstehen. Mit steigender Temperatur werden bei im übrigen gleichen Bedingungen überwiegend NaZrF₅-Verbindungen ausgefällt, während im unteren Temperaturbereich fast ausschließlich NA₂ZrF₆-Verbindungen ausfallen.
- Davon abgesehen, sind diese beiden Verbindungen nicht die einzigen, die sich bilden. Wahrscheinlich gibt es eine ganze Reihe sehr komplexer Verbindungen mit einem Na:Zr Molverhältnis zwischen 1 und 2, wobei die Na-reiche Verbindung Na₂ZrF₆ mit einem Molverhältnis von 2 und die Na-arme Verbindung NaZrF₅ mit einem Molverhältnis von 1 nur Teilkomplexe des Systems bilden. Nachgewiesen wurde beispielsweise die Verbindung Na₇Zr₆F₃₁.
- Außerdem unterliegen die verschiedenen NaZrF-Verbindungen einer ständigen Umwandlung bzw. Neuorientierung, was eine Erklärung für die beobachtete Trägheit bei der Ausfällung bzw. für die Übersättigungsneigung sein kann.
- Durch umfangreiche Untersuchungen mit Wartezeiten von mehreren Tagen bis zur Einstellung des Beharrungszustandes und Zugabe von NaZrF-Salz zur Vermeidung von Übersättigungen wurde festgestellt, wieviel Zr in einer regenerierten Beizlösung mit Restgehalten an Na und Säuregehalten von 5 Mol/l HNO₃ und 1 Mol/l HF beim Beizen gelöst werden kann. Außer dem Na-Restgehalt wurde die Beiztemperatur variiert. Aus den gefundenen Werten wurden im Wege der Ausgleichsrechnung die folgenden mathematischen Funktionen ermittelt
Zr₂₀ = 4,72 x Na⁻⁰ʼ⁷⁴⁴ Zr₃₀ = 5,45 x Na⁻⁰ʼ⁷²⁰ Zr₄₀ = 6,08 x Na⁻⁰ʼ⁷²⁷ Zr₅₀ = 7,05 x Na⁻⁰ʼ⁷⁴⁶ - Diese Funktionen sind in Fig. 1 als Kurven dargestellt. Man erkennt, daß - in erster Näherung - das Produkt aus Na-Rest und Zr-Löslichkeit eine temperaturabhängige Konstante ergibt, d.h. daß die Zr-Löslichkeit in allen Fällen umso größer ist, je geringer der Na-Restgehalt ist.
- Diese für den Beizprozeß ermittelte Abhängigkeit gilt zumindest qualitativ auch für den Regenerierprozeß. Während man aber beim Beizen an einer sehr hohen Zr-Löslichkeit interessiert ist, soll der Zr-Restgehalt in der regenerierten Beizlösung möglichst niedrig sein, um eine Beizlösung mit hoher Zr-Aufnahmekapazität zu erhalten. Das würde aber bedeuten, daß der Na-Gehalt in der regenerierten Beizlösung relativ hoch eingestellt werden muß, um für das Beizen möglichst niedrige Zr-Anfangsgehalte zu erreichen. Genau diese Erwägungen lagen dem Verfahren gemäß europäischem Patent 0035 804 zugrunde, bei dem man Na-Restgehalte von 1 bis 3 g/l und Zr-Restgehalte von 1 bis 2,5 g/l angestrebt hat. Eine weitere Absenkung des Zr-Restgehaltes läßt sich nur mit höheren Na-Werten erreichen, was zwar durch entsprechend höhere Zugabe des Regenerierungsmittels ohne weiteres erreichbar ist, auf der anderen Seite aber zu einer unzulässigen Na-Anreicherung in der regenerierten Beizlösung führt und die Beizseite negativ beeinflußt.
- Daraus folgt, daß es nicht möglich ist, zugleich den Beiz- und den Regenerierprozeß zu optimieren. Man ist vielmehr gezwungen, einen Kompromiß zu schließen und eine für beide Prozeßseiten akzeptable Einstellung der Na- und Zr-Restgehalte in der regenerierten Beizlösung zu finden.
- Überraschenderweise hat sich aber gezeigt, daß man doch zu wesentlich günstigeren Bedingungen kommen kann, wenn die Regenerierung erfindungsgemäß durchgeführt wird. Es können dann nämlich in der regenerierten Beizlösung beispielsweise Gleichgewichtsverhältnisse gemäß Fig. 2 eingestellt werden, bei denen der Zr-Gehalt zwar wieder umgekeht proportional zum Na-Gehalt ist, aber wesentlich niedrigere Werte annimmt als sie für eine Zr-Sättigung im Beizprozeß gefunden wurden (vgl. Fig. 1).
- Es wurde gefunden, daß bei einer Na-Zugabe in einer Menge von bis zu 1,5 Mol/MolZr nach dem erfindungsgemäßen Verfahren das Na:Zr-Molverhältnis im ausgefällten Salz immer ca. 1,2 beträgt, wobei in diesem Bereich mit ansteigendem Molverhältnis die Zr-Ausfällrate und der Na-Restgehalt zunehmen. Eine Anreicherung des Na-Restgehaltes in der regenerierten Beizlösung kann also vermieden werden, wenn die Na-Zugabe so bemessen wird, daß das Molverhältnis - bezogen auf die auszufällende Zr-Menge - stets 1,2 beträgt.
- Die Bildung eines Salzes mit der Summenformel Na1,2ZrF5,2 erfolgt nach dem erfindungsgemäßen Verfahren zweistufig.
- Durch die Zugabe von Na-Verbindungen bei höherer Temperatur und ggf. die Bildung von NaF in der zu regenerierenden Beizlösung werden zunächst überwiegend Na-ärmere Verbindungen mit einem Summen-Molverhältnis Na:Zr kleiner 1,2 ausgefällt. Wird dann die Temperatur abgesenkt, steigt die Tendenz zur Ausfällung von Na-reicheren Verbindungen, wobei offensichtlich aber überwiegend keine neuen Kristalle gebildet werden, sondern die Na-ärmeren Verbindungen durch Anlagerung von NaF teilweise zu Na-reicheren Verbindungen umgewandelt werden. Zu dieser zweiten Teilphase des Ausfällungsvorgangs dienen die anfangs sehr zahlreich gebildeten Na-ärmeren Verbindungen als Fällungsmittel für das noch vorhandene NaF, wobei man durch entsprechende Dosierung der Na-Verbindungs-Zugabe den Na-Restgehalt steuern kann und schließlich ein Salz mit dem Na:Zr-Summen-Molverhältnis von ca. 1,2 erhält. Dieses kann rechnerisch auch als eine Mischung aus 20 Mol% Na₂ZrF₆ + 80 Mol% NaZrF₅ bezeichnet werden.
- Der niedrigere Na-Gehalt in der regenerierten Beizlösung bedingt allerdings auch wesentlich höhere Zr-Gehalte als sie bisher für optimal gehalten wurden. Letztlich kommt es aber weniger auf den Anfangs-Zr-Gehalt als vielmehr auf die Lösekapazität der regenerierten Beizlösung an, also auf die Differenz zwischen dem Zr-Gehalt nach dem Regenerieren (ZrE) und dem Zr-Gehalt nach Erschöpfung der Aufnahmefähigkeit, also vor dem Regenerieren (ZRA).
- Da letztere umso höher ist, je niedriger der Na-Gehalt ist, arbeitet man mit dem erfindungsgemäßen Verfahren vorteilhafterweise bei wesentlich niedrigerem Na- aber bei entsprechend höherem Zr-Niveau als beispielsweise in dem europäischen Patent 0 035 804 vorgesehen.
- In Fig. 3 ist die Zr-Lösekapazität, d.h. die Differenz zwischen den Werten der Fig. 1 und Fig. 2 in Abhängigkeit vom Na-Gehalt und von der Beiztemperatur dargestellt. Man erkennt, daß im Vorzugsbereich von 0,1 bis 0,6 g/l Na Lösekapazitäten von 4 bis 30 g/l eingestellt werden können, wobei die regenerierte Beizlösung in jedem Fall weniger als 10 g/l Zr enthält. Auf diese Weise kann man die eingangs beschreibenen Nachteile der bekannten Verfahren überwinden, d.h. einerseits unkontrollierte Ausfällungen während des Beizzyklusses verhindern und andererseits mit einem Na:Zr-Verhältnis arbeiten, das nur ca. 20 % über dem theoretischen Minimum von 1 liegt, das aus praktischen Gründen nicht erreicht werden kann.
- Bei der Erprobung im Betrieb wurde festgestellt, daß die im Labor ermittelten Zr-Löslichkeiten in der regenerierten Beizlösung erheblich überschritten werden können (bis zu ca. 20 g/l Zr, je nach Temperatur und Zusammensetzung der Beizlösung), da diese Übersättigungen relativ stabil sind und erst unter intensiven Fällbedingungen (Rühren, Salzvorlage) abgebaut werden. D.h., daß die Wiederbeladbarkeit einer regenerierten Beizlösung mit Zr um bis zu 20 g/l Zr höher ausfallen kann, als sich durch Differenzrechnung aus den Werten der Figuren 1 und 2 und gemäß Fig. 3 ergibt. Die in den jeweiligen Betriebsanlagen erreichbaren Zr-Gehalte lassen sich durch regelmäßige analytische Untersuchung der Beizlösung ermitteln. Ein abnehmender Na-Gehalt zeigt beginnende NaZrF-Salz-Fällung an. Der zugehörige Zr-Gehalt stellt den nicht zu überschreitenden Grenzwert dar.
- Nach dem erfindungsgemäßen Verfahren wird der zu dem gewünschten Na-Endgehalt gehörende Zr-Gehalt mittels der Gleichung
ZrE = B - 3,8 ln NaE
ermittelt, wobei B zwischen 0 und 5 liegt. - Damit kann dem Umstand Rechnung getragen werden, daß im Betrieb selten Bedingungen so exakt eingestellt werden können wie bei Labor- und Technikumsversuchen. So variieren z. B. die HNO₃- und HF-Gehalte, können Schwankungen bei der Dosierungsgenauigkeit des Na-haltigen Fällungsmittels auftreten, lassen sich die Rührbedingungen und Abkühlungsverhältnisse nicht identisch auf Großanlagen übertragen und Salzreste nicht so vollständig entfernen wie im Labor. Diese und andere Einflüsse führen dazu, daß die Na- und Zr-Gehalte in der regenerierten Beizlösung von den Werten der Fig. 2 abweichen können. Diese Abweichung kann -1 bis +4 g/l Zr betragen.
- Zur Kompensation derartiger Abweichungen ist für B der Bereich von 0 bis 5 vorgesehen, wobei der konkrete Wert für eine bestimmte Anlage bzw. eine bestimmte Verfahrensweise empirisch ermittelt werden kann. Durch entsprechende Messungen kann die theoretische Kurve gemäß Fig. 2 durch eine auf den konkreten Fall zugeschnittene ersetzt werden.
- Zur weiteren Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens dienen die folgenden Ausführungsbeispiele:
1. In einer Neuanlage wurde die erste Charge einer verbrauchten Beizlösung regeneriert. Diese war naturgemäß Na-frei, betrug ca. 22 m³ und enthielt 39 g/l Zr, 250 g/l HNO₃ und 5 g/l HF. Sie wurde mit konzentrierter Salpetersäure aufgestärkt, wobei 26,5 m³ Lösung mit 317 g/l HNO₃, 4 g/l HF und 32 g/l Zr anfielen. Diese Lösung sollte so regeneriert werden, daß der Na-Gehalt in der regenerierten Beizlösung 0,1 g/l beträgt.
Für einen NaE-Gehalt von 0,1 g/l ergibt sich nach der Vorschrift des Anspruchs 2 ein ZrE-Gehalt von 9,75 g/l. Damit liegen alle Werte zur Ermittlung des Na-Bedarfs vor, der in diesem Fall 6,78 g/l beträgt.
Bei Verwendung von 45 %iger Natronlaubge als Fällmittel werden 694 kg Natronlauge für die Regenerierung der gesamten Charge von 26,5 m³ benötigt. Zur Kontrolle wurde auch der erforderliche HF-Bedarf ermittelt. Dieser beträgt 6,78 x (20/23) = 5,9 g/l. Da die verbrauchte Beizlösung nur 4 g/l HF enthält, mußte sie aufgestärkt werden, und zwar mindestens um (5,9 - 4) x 26,5 = 50,4 kg. Aus betriebstechnischen Gründen wurde die Aufstärkung bis auf 8 g/l HF erhöht.
Die derart vorbereitete Beizlösung wurde auf 55°C erwärmt, bevor unter intensivem Rühren die berechnete Menge Natronlauge zugesetzt wurde, wobei die Temperatur auf 67°C anstieg. Anschließend wurde die Mischung unter Rühren und Umpumpen über einen Wärmeaustauscher auf 35°C abgekühlt und dann filtriert. Es wurden etwa 2,1 t feuchtes Salz bzw. 1,4 t trockenes Salz mit einem Na:Zr-Molverhältnis von 1,18 sowie 26,2 m³ Filtrat folgender Zusammensetzung erhalten:10 g/l Zr 2 g/l HF 0,2 g/l Na 309 g/l HNO₃
2. Durch Einsatz der in Beispiel 1 hergestellten regenerierten Beizlösung in der Beizerei, wobei entsprechend den Erfordernissen mit HF und HNO₃ nachgeschärft wurde, ergaben sich schließlich 29 m³ verbrauchte Beizlösung mit 325 g/l HNO₃, 12 g/l HF, 0,2 g/l Na und 28 g/l Zr. Zur Ermittlung der betriebsspezifischen Werte zur Aufstellung einer korrespondierenden Kurve zu Figur 2, wurde für die zweite Fällung ein deutlich höherer NaE-Gehalt von 0,6 g/l vorgegeben. Unter Anwendung der Vorschriften gemäß Anspruch 1 wurde ein Bedarf von 885 kg 45 %iger Natronlauge ermittelt. Eine HF-Zugabe vor der Fällung war nicht erforderlich. Nach einer Behandlung wie im Beispiel 1 wurde ein Filtrat mit 0,9 g/l Na und 4 g/l Zr erhalten. Verglichen mit Figur 2 liegt demnach der Zr-Gehalt um etwa 2,5 g/l höher.
3. Eine mit den Beispielen 1 und 2 vergleichbare Regenerierung unter Vorgabe eines NaE-Gehaltes von 0,4 g/l ergab ein Regenerat mit 0,6 g/l Na und 5 g/l Zr. Der Zr-Gehalt lag demnach verglichen mit Figur 2 um ca. 2 g/l höher.
4. Unter Verwendung der Ergebnisse aus den Beispielen 1 bis 3 kann für die vorhandene Anlage folgende Gleichung zugrundegelegt werden:
ZrE = 3,5 - 3,8 lnNaE (g/l).
Auf dieser Basis wurden mehrere Chargen wie in den Beispielen 1 bis 3 regeneriert, wobei jeweils NaE mit 0,4 g/l festgelegt wurde. Man erhielt in allen Fällen gut reproduzierbare Ergebnisse, und zwar
NaE = 0,4 g/l (± 0,1 g/l)
ZrE = 7 g/l (± 1 g/l)
Molverhältnis im ausgefällten Salz:
Na/Zr = 1,2 (± 0,04)
Die ausgefällten Salze waren gut filtrier- und entwässerbar, so daß mit dem Salz nur wenig anhaftende Säure ausgeschleppt wurde.
5. Es waren 27,5 m³ Beizlösung mit 0,15 g/l Na, 31 g/l Zr, 316 g/l HNO₃ und 9 g/l HF zu regenerieren. Angestrebt wurde ein NaE-Gehalt von 0,1 g/l. Für die Fällung wurde nach der anlagespezifischen Gleichung aus Beispiel 4 ein Bedarf von 593 kg 45 %iger Natronlauge berechnet und zugesetzt. Vor der Fällung wurden weder HF noch HNO₃ ergänzt.
Die Temperatur der verbrauchten Beizlösung betrug vor der Fällung 38°C und stieg beim Fällen auf 49°C. Anschließend wurde die Mischung unter Rühren auf 19°C abgekühlt und dann filtriert. Es wurden etwa 1,8 t feuchtes bzw. 1,3 t trockenes Salz mit einem Na/Zr-Molverhältnis von 1,20 und etwa 27,2 m³ Filtrat folgender Zusammensetzung erhalten:12 g/l Zr 4 g/l HF 0,11 g/l Na 307 g/l HNO₃
6. Entsprechend Beispiel 4 wurden verbrauchte Beizlösungen mit jeweils 0,4 g/l Na (± 0,05 g/l) und 20 bis 25 g/l Zr regeneriert. Anstelle von 45 %iger Natronlauge wurden folgende Fällmittel verwendet:
15 %rige Natronlauge
30 %rige Natronlauge
45 %rige wäßrige NaNO₃-Lösung
festes NaF
festes Na₂SO₄ x 10 H₂O.
In allen Fällen wurden mit Beispiel 4 vergleichbare Ergebnisse erhalten.
7. In einem weiteren Fall gemäß Beispiel 4 wurde die Fallung bei 30°C durchgeführt, wobei die Temperatur in der Beizlösung auf 38°C anstieg. Es wurde ein schleimiges Salz ausgefällt, welches schlecht zu filtrieren und zu entwässern war. Auch ein Aufheizen der Suspension auf 60°C und ein anschließendes Abkühlen ergab keine Verbesserung. Die Abtrennung des Salzes durch Filtrieren erforderte etwa die 10-fache Zeit und der erhaltene Filterkuchen enthielt wesentlich mehr anhaftende Feuchtigkeit (etwa 60 % statt vorher 35 %). Durch Anheben der Fälltemperatur auf über 35°C konnten bei der Regenerierung der nächsten Charge die vorgenannten Nachteile vermieden werden.
8. In einem weiteren Fall wurde die zu regenerierende Beizlösung vor der Fällung auf 75°C aufgeheizt, so daß sich bei Verwendung von Natronlauge als Fällmittel eine Temperaturerhöhung auf ca. 85°C ergab. Nach Abkühlen der Lösung auf 39°C wurden ebenso positive Ergebnisse erreicht wie im Beispiel 4.
9. Das Filtrat aus Beispiel 5 wurde nach Ergänzung von HF und HNO₃ als regenerierte Beizlösung zum Beizen verwendet und fiel danach als verbrauchte Beizlösung von 29,0 m³ und folgender Zusammensetzung an:41 g/l Zr 8 g/l HF 0,1 g/l Na 316 g/l HNO₃
Es wurden 964 kg Natronlauge (45 %ig) zugegeben. Nach der Fällung wurden etwa 3,2 t feuchtes bzw. 2,1 t trockenes Salz mit einem Na/Zr-Molverhältnis von 1,19 und etwa 28,4 m³ Filtrat erhalten, das folgende Zusammensetzung aufwies:11.5 g/l Zr 1 g/l HF 0,1 g/l Na 308 g/l HNO₃ - Die Beispiele zeigen, daß mit der erfindungsgemäßen Quantifizierung der Regeneriermittel sowie unter Anwendung der anderen erfindungsgemäßen Maßnahmen eine regenerierte Beizlösung erhalten werden kann, die hinsichtlich des Na-Restgehaltes und der davon abhängigen Zr-Lösekapazität gezielt auf gewünschte Werte und somit auch auf die jeweiligen Erfordernisse der Beizvorgänge eingestellt werden kann.
- Die eingangs geschilderten Nachteile bekannter Verfahren werden vermieden, insbesondere das unkontollierte Ausfällen infolge zu hoher Na-Restgehalte. Das Verfahren ist schließlich auch sehr wirtschaftlich, denn es werden nur wenig mehr Fällmittel benötigt als für das technisch nicht realisierbare stöchiometrische Na/Zr-Molverhältnis von 1.
- Figur 1 zeigt die Zr-Löslichkeit in einer Beizlösung mit 5 Mol/l HNO₃ und 1 Mol/l HF beim Lösungsgleichgewicht.
- Figur 2 zeigt den Zr-Restgehalt der regenerierten Beizlösung nach der Salzabtrennung bei 20°C in Abhängigkeit vom Na-Gehalt (Laborversuche).
- Figur 3 zeigt die Zr-Lösekapazität der regenerierten Beizlösung in Abhängigkeit vom Na-Gehalt und von der Temperatur.
Claims (24)
NaZ = 0,3 (ZrA-ZrE) + (NaE-NaA)
die erforderliche Menge an Na-Verbindung ermittelt wird, ferner
Index A: zu regenerierende Beizlösung
Index E: regenerierte Beizlösung
Index Z: Zugabe
ZrE = 1 - 3,8 ln NaE
berechnet wird.
ZrE = B - 3,8 ln NaE
berechnet wird, wobei B ein zwischen 0 und 5 liegender, bei Inbetriebnahme des Verfahrens zu ermittelnder Wert ist.
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EP89200416A Expired - Lifetime EP0331231B1 (de) | 1988-02-24 | 1989-02-18 | Verfahren zum Regenerieren von ZrF4 enthaltenden Beizlösungen |
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EP0723038A1 (de) * | 1995-01-24 | 1996-07-24 | Zircotube | Verfahren und Einrichting zur Regenerierung von verbrauchten Ätzlösungen für Zirkoniumlegierungen |
WO2010139902A1 (fr) * | 2009-06-05 | 2010-12-09 | Airbus Operations (S.A.S) | Procédé de régénération d'une solution de décapage ou d'usinage chimique de titane |
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-
1989
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- 1989-02-18 EP EP89200416A patent/EP0331231B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-24 US US07/316,052 patent/US4937054A/en not_active Expired - Fee Related
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FR2946364A1 (fr) * | 2009-06-05 | 2010-12-10 | Airbus France | Procede de regeneration d'une solution de decapage ou d'usinage chimique de titane |
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