DK200000938A - Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer - Google Patents
Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer Download PDFInfo
- Publication number
- DK200000938A DK200000938A DK200000938A DKPA200000938A DK200000938A DK 200000938 A DK200000938 A DK 200000938A DK 200000938 A DK200000938 A DK 200000938A DK PA200000938 A DKPA200000938 A DK PA200000938A DK 200000938 A DK200000938 A DK 200000938A
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- approx
- weight
- steel plate
- volume
- ultra
- Prior art date
Links
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 38
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 38
- 238000000034 method Methods 0.000 description 18
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 6
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L [dibutyl(trifluoromethylsulfonyloxy)stannyl] trifluoromethanesulfonate Chemical compound CCCC[Sn](CCCC)(OS(=O)(=O)C(F)(F)F)OS(=O)(=O)C(F)(F)F DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
- C21D1/20—Isothermal quenching, e.g. bainitic hardening
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
PATENTKRAV 1. Fremgangsmåde til fremstilling af en stålplade med en mikrolaminatmikrostruktur, der omfatter fra ca. 2 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent austenitfilmlag og fra ca. 90 volumenprocent til ca. 98 volumenprocent bånd af overvejende finkornet martensit og finkornet nedre bainit, idet fremgangsmåden omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til (i) i det væsentlige at homogenisere stålblokken, (ii) at opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iii) at etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af stålplade i én eller flere varmvalsepas-sager i et første temperaturinterval, hvori austenit rekrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under ca. Tnr-temperaturen og over ca. Ar3-omdannelsestemperaturen; (d) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på fra ca. 10°C pr. sekund til ca. 40°C pr. sekund (18°F/s-72°F/s) til en bratkølingsstoptemperatur (Quench Stop Temperature), der er under ca. Ms-omdannelsestemperaturen plus 100°C (180°C) og over ca. Ms-omdannelsestemperaturen; og (e) afbrydelse af bratkølingen for således at lette omdannelse af stålpladen til en mikrolaminatmikrostruktur af fra ca. 2 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent austenitfilmlag og fra ca. 90 volumenprocent til ca. 98 volumenprocent bånd af overvejende finkornet martensit og finkornet nedre bainit. 2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor genopvarmningstemperaturen i trin (a) ligger mellem ca. 955°C og ca. 1065°C (1750oF-1950°F). 3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor de fine begyndende austenitkorn i trin (a) har en kornstørrelse på mindre end ca. 120 pm. 4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor en reduktion i tykkelse af stålblokken på fra ca. 30% til ca. 70% sker i trin (b). 5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor en reduktion i tykkelse af stålpladen på fra ca. 40% til ca. 80% sker i trin (c). 6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter et trin, hvor stålpladen lades luftkøle til omgivelsestemperatur fra bratkølingsstoptemperatu-ren. 7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter et trin, hvor stålpladen holdes i det væsentlige isotermisk ved bratkølingsstoptemperaturen i indtil ca. 5 minutter. 8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvilken fremgangsmåde yderligere omfatter et trin, hvor stålpladen køles langsomt fra bratkølingsstoptemperaturen med en hastighed på under ca. 1,0°C pr. sekund (1,8°F/s) i indtil ca. 5 minutter. 9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålblokken i trin (a) omfatter jern og de følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,04% til ca. 0,12% C, mindst ca. 1% Ni, fra ca. 0,1% til ca. 1,0% Cu, fra ca. 0,1% til ca. 0,8% Mo, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 10. Fremgangsmåde ifølge krav 9, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 6 vægtprocent Ni. 11. Fremgangsmåde ifølge krav 9, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 12. Fremgangsmåde ifølge krav 9, hvor stålblokken yderligere omfatter mindst ét additiv, som er valgt fra gruppen bestående af (i) indtil ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) indtil ca. 0,5 vægtprocent Si, (iii) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V og (iv) indtil ca. 2,5 vægtprocent Mn. 13. Fremgangsmåde ifølge krav 9, hvor stålblokken yderligere omfatter fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 14. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålpladen efter trin (e) har en DBTT, der er lavere end ca. -73°C (-100°F) i både basispladen og dens HAZ, og har en trækstyrke, der er større end 830 MPa (120 ksi). 15. Stålplade med en mikrolaminatmikrostruktur, der omfatter fra ca. 2 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent austenitfilmlag og fra ca. 90 volumenprocent til ca. 98 volumenprocent bånd af finkornet martensit og finkornet nedre bainit, hvilken stålplade har en trækstyrke, der er større end 830 MPa (120 ksi), og har en DBTT, der er lavere end ca. -73°C (-100°F) i både stålpladen og dens HAZ, og hvor stålpladen er fremstillet ud fra en genopvarmet stålblok, der omfatter jern og de følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,04% til ca. 0,12% C, mindst ca. 1% Ni, fra ca. 0,1% til ca. 1,0% Cu, fra ca. 0,1% til ca. 0,8% Mo, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 16. Stålplade ifølge krav 15, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 6 vægtprocent Ni. 17. Stålplade ifølge krav 15, hvor stålblokken omfatter mindre end ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 18. Stålplade ifølge krav 15, hvilken stålplade yderligere omfatter mindst ét additiv, som er valgt fra gruppen bestående af (i) indtil ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) indtil ca. 0,5 vægtprocent Si, (iii) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca 0,10 vægtprocent V og (iv) indtil ca. 2,5 vægtprocent Mn. 19. Stålplade ifølge krav 15, hvilken stålplade yderligere omfatter fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 20. Stålplade ifølge krav 15, hvor mikrolaminatmikrostrukturen er optimeret for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebehandling, der frembringeren flerhed af højangulære grænseflader mellem båndene af finkornet martensit og finkornet nedre bainit og austenitfilmlagene. 21. Fremgangsmåde til forøgelse af en stålplades revneudbredelsesresistens, idet fremgangsmåden omfatter behandling af stålpladen for at frembringe en mikrolaminatmi-krostruktur, der omfatter fra ca. 2 volumenprocent til ca. 10 volumenprocent austenit-filmlag og fra ca. 90 volumenprocent til ca. 98 volumenprocent bånd af overvejende finkornet martensit og finkornet nedre bainit, hvor mikrolaminatmikrostrukturen optimeres for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebehandling, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem båndene af finkornet martensit og finkornet nedre bainit og austenitfilmlagene. 22. Fremgangsmåde ifølge krav 21, hvor stålpladens revneudbredelsesresistens forøges yderligere, og revneudbredelsesresistensen af stålpladens HAZ, når stålpladen svejses, forøges ved at tilsætte mindst ca. 1,0 vægtprocent Ni og mindst ca. 0,1 vægtprocent Cu og ved i det væsentlige at minimere tilsætning af BCC-stabiliserende grundstoffer.
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US6825297P | 1997-12-19 | 1997-12-19 | |
| US6825297 | 1997-12-19 | ||
| US9812705 | 1998-06-18 | ||
| PCT/US1998/012705 WO1999032670A1 (en) | 1997-12-19 | 1998-06-18 | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK200000938A true DK200000938A (da) | 2000-06-16 |
| DK175995B1 DK175995B1 (da) | 2005-11-07 |
Family
ID=22081370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK200000938A DK175995B1 (da) | 1997-12-19 | 2000-06-16 | Ausagerede ståltyper med ultrahöj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer samt fremgangsmåder til fremstilling og forögelse af revneudbredelsesresistens af sådanne |
Country Status (44)
Families Citing this family (50)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DZ2527A1 (fr) * | 1997-12-19 | 2003-02-01 | Exxon Production Research Co | Pièces conteneurs et canalisations de traitement aptes à contenir et transporter des fluides à des températures cryogéniques. |
| US6254698B1 (en) * | 1997-12-19 | 2001-07-03 | Exxonmobile Upstream Research Company | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof |
| WO2001064619A1 (fr) * | 2000-02-29 | 2001-09-07 | Asahi Glass Company, Limited | Composes fluores et compositions hydrofuges et oleofuges |
| US6852175B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
| US7438477B2 (en) * | 2001-11-29 | 2008-10-21 | Ntn Corporation | Bearing part, heat treatment method thereof, and rolling bearing |
| EP1548145B1 (en) * | 2002-10-17 | 2006-05-03 | NTN Corporation | Roller cam follower for an engine |
| FR2847271B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| FR2847270B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-12-24 | Usinor | Procede pour fabriquer une tole en acier resistant a l'abrasion et tole obtenue |
| US7334943B2 (en) * | 2003-02-28 | 2008-02-26 | Ntn Corporation | Differential support structure, differential's component, method of manufacturing differential support structure, and method of manufacturing differential's component |
| JP4718781B2 (ja) * | 2003-02-28 | 2011-07-06 | Ｎｔｎ株式会社 | トランスミッションの構成部品および円錐ころ軸受 |
| JP2004301321A (ja) * | 2003-03-14 | 2004-10-28 | Ntn Corp | オルタネータ用軸受およびプーリ用軸受 |
| JP4152283B2 (ja) * | 2003-08-29 | 2008-09-17 | Ｎｔｎ株式会社 | 軸受部品の熱処理方法 |
| KR101062087B1 (ko) * | 2003-12-19 | 2011-09-02 | 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 | 초고강도 라인파이프용 강판 및 우수한 저온 인성을 갖는 초고강도 라인파이프, 및 그 제조 방법 |
| WO2005066513A1 (ja) | 2004-01-09 | 2005-07-21 | Ntn Corporation | スラスト針状ころ軸受、カーエアコン・コンプレッサのスラスト荷重を受ける支持構造、オートマチックトランスミッションのスラスト荷重を受ける支持構造、無段変速機用の支持構造、およびマニュアルトランスミッションのスラスト荷重を受ける支持構造 |
| JP4540351B2 (ja) * | 2004-01-15 | 2010-09-08 | Ｎｔｎ株式会社 | 鋼の熱処理方法および軸受部品の製造方法 |
| CN100350066C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高强韧性低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
| CN100343408C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-10-17 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度高韧性低屈强比贝氏体钢及其生产方法 |
| CN100350065C (zh) * | 2004-12-08 | 2007-11-21 | 鞍钢股份有限公司 | 高抗拉强度低碳贝氏体厚钢板及其生产方法 |
| US7214278B2 (en) * | 2004-12-29 | 2007-05-08 | Mmfx Technologies Corporation | High-strength four-phase steel alloys |
| CN1296509C (zh) * | 2005-03-10 | 2007-01-24 | 武汉钢铁(集团)公司 | 高强度易焊接时效硬化钢及其生产方法 |
| CN100372962C (zh) * | 2005-03-30 | 2008-03-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度1100Mpa以上超高强度钢板及其制造方法 |
| JP2007046717A (ja) * | 2005-08-10 | 2007-02-22 | Ntn Corp | ジョイント用爪付き転動軸 |
| CN101191174B (zh) * | 2006-11-20 | 2010-05-12 | 宝山钢铁股份有限公司 | 抗拉强度750MPa级热轧相变诱发塑性钢及制造方法 |
| CA2844718C (en) * | 2009-01-30 | 2017-06-27 | Jfe Steel Corporation | Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet having excellent low-temperature toughness and manufacturing method thereof |
| WO2010087512A1 (ja) * | 2009-01-30 | 2010-08-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐ｈｉｃ性に優れた厚肉高張力熱延鋼板及びその製造方法 |
| CN102021489A (zh) * | 2009-09-15 | 2011-04-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种易焊接时效高强度钢及其热处理工艺 |
| JP5126326B2 (ja) * | 2010-09-17 | 2013-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN102011061A (zh) * | 2010-11-05 | 2011-04-13 | 钢铁研究总院 | 一种高性能含Cu钢及其热处理工艺 |
| KR101271974B1 (ko) * | 2010-11-19 | 2013-06-07 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 |
| DE102010056264C5 (de) * | 2010-12-24 | 2020-04-09 | Voestalpine Stahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen gehärteter Bauteile |
| RU2584621C2 (ru) * | 2011-01-28 | 2016-05-20 | Эксонмобил Апстрим Рисерч Компани | Металлы сварного шва с высокой вязкостью и превосходным сопротивлением пластическому разрыву |
| JP5348268B2 (ja) * | 2012-03-07 | 2013-11-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| CN103215420B (zh) * | 2012-12-31 | 2015-02-04 | 西安石油大学 | 一种大变形管线钢双相组织的获取方法 |
| ES2726654T3 (es) | 2013-04-15 | 2019-10-08 | Nippon Steel Corp | Lámina de acero laminada en caliente |
| KR101523229B1 (ko) * | 2013-11-28 | 2015-05-28 | 한국생산기술연구원 | 저온 특성이 향상된 금속 재료 및 그 제조방법 |
| WO2015088523A1 (en) | 2013-12-11 | 2015-06-18 | ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. | Cold rolled and annealed steel sheet |
| EP2905348B1 (de) * | 2014-02-07 | 2019-09-04 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Hochfestes Stahlflachprodukt mit bainitisch-martensitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts |
| WO2016132549A1 (ja) | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
| MX2017008622A (es) | 2015-02-20 | 2017-11-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Hoja de acero laminada en caliente. |
| US10689737B2 (en) | 2015-02-25 | 2020-06-23 | Nippon Steel Corporation | Hot-rolled steel sheet |
| WO2016135898A1 (ja) | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
| CN109563580A (zh) | 2016-08-05 | 2019-04-02 | 新日铁住金株式会社 | 钢板及镀覆钢板 |
| CN109563586B (zh) | 2016-08-05 | 2021-02-09 | 日本制铁株式会社 | 钢板及镀覆钢板 |
| CN110366602B (zh) | 2017-02-27 | 2022-10-11 | 纽科尔公司 | 用于奥氏体晶粒细化的热循环 |
| US11005154B2 (en) | 2017-04-11 | 2021-05-11 | Hewlett-Packard Development Company, L.P. | Antennas in frames for display panels |
| CN110157867B (zh) * | 2019-04-29 | 2020-09-18 | 中国科学院金属研究所 | 一种大尺寸CrMo钢构件中白色异常组织的控制方法 |
| CN110230001B (zh) * | 2019-07-29 | 2020-07-03 | 东北大学 | 一种具有高塑性的超高强度弹簧钢及其制备方法 |
| CN110628993A (zh) * | 2019-10-16 | 2019-12-31 | 武汉钢铁集团鄂城钢铁有限责任公司 | 一种HB460MPa级高强度高韧性抗火切裂纹耐磨钢及其生产方法 |
| CN111286585B (zh) * | 2020-03-19 | 2022-02-08 | 紫荆浆体管道工程股份公司 | 一种超级贝氏体钢及其制备方法 |
| CN117403145B (zh) * | 2023-10-07 | 2024-06-11 | 清华大学 | 增材制造的超高强度钢及其制备方法 |
Family Cites Families (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4512135A (en) * | 1982-06-12 | 1985-04-23 | The Mead Corporation | Locking mechanism for wrap-around cartons |
| JPS5913055A (ja) | 1982-07-13 | 1984-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼およびその製造方法 |
| NL193218C (nl) * | 1985-08-27 | 1999-03-03 | Nisshin Steel Company | Werkwijze voor de bereiding van roestvrij staal. |
| JPS636284A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-12 | Nachi Fujikoshi Corp | 多段ステツプ流体制御弁 |
| JPS6362843A (ja) | 1986-09-03 | 1988-03-19 | Kobe Steel Ltd | 電気亜鉛めつきした高強度ベ−リングフ−プ |
| JP2510783B2 (ja) | 1990-11-28 | 1996-06-26 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法 |
| US5454883A (en) | 1993-02-02 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corporation | High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same |
| JP3550726B2 (ja) | 1994-06-03 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法 |
| US5531842A (en) | 1994-12-06 | 1996-07-02 | Exxon Research And Engineering Company | Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219) |
| US5545269A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5900075A (en) | 1994-12-06 | 1999-05-04 | Exxon Research And Engineering Co. | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5545270A (en) | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
| JPH08176659A (ja) | 1994-12-20 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| WO1996023083A1 (fr) | 1995-01-26 | 1996-08-01 | Nippon Steel Corporation | Acier soudable de haute resistance ayant une durete excellente a basse temperature |
| US5755895A (en) | 1995-02-03 | 1998-05-26 | Nippon Steel Corporation | High strength line pipe steel having low yield ratio and excellent in low temperature toughness |
| JP3314295B2 (ja) | 1995-04-26 | 2002-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 |
| JP3423490B2 (ja) * | 1995-06-30 | 2003-07-07 | 東京電力株式会社 | ゴム・プラスチック電力ケ−ブル用接続部 |
| JPH09235617A (ja) * | 1996-02-29 | 1997-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無鋼管の製造方法 |
| FR2745587B1 (fr) | 1996-03-01 | 1998-04-30 | Creusot Loire | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique |
-
1998
- 1998-06-17 DZ DZ980140A patent/DZ2530A1/xx active
- 1998-06-17 TW TW087109696A patent/TW454040B/zh not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 TN TNTNSN98100A patent/TNSN98100A1/fr unknown
- 1998-06-18 PL PL98341292A patent/PL341292A1/xx unknown
- 1998-06-18 GB GB0013634A patent/GB2346895B/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 ID IDW20001390A patent/ID25499A/id unknown
- 1998-06-18 GE GEAP19985470A patent/GEP20043271B/en unknown
- 1998-06-18 RU RU2000119125/02A patent/RU2203330C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 WO PCT/US1998/012705 patent/WO1999032670A1/en not_active Application Discontinuation
- 1998-06-18 CO CO98034681A patent/CO5060436A1/es unknown
- 1998-06-18 PE PE1998000527A patent/PE89299A1/es not_active Application Discontinuation
- 1998-06-18 BR BR9813689-5A patent/BR9813689A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 CN CN98812446A patent/CN1098358C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 KR KR10-2000-7006833A patent/KR100519874B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 JP JP2000525584A patent/JP2001527153A/ja active Pending
- 1998-06-18 HR HR980345A patent/HRP980345B1/xx not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 CH CH01229/00A patent/CH695315A5/de not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 AT AT0915398A patent/AT409267B/de not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 DE DE19882880T patent/DE19882880B4/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 TR TR2000/01796T patent/TR200001796T2/xx unknown
- 1998-06-18 ZA ZA9805321A patent/ZA985321B/xx unknown
- 1998-06-18 UA UA2000074219A patent/UA59425C2/uk unknown
- 1998-06-18 IL IL13684398A patent/IL136843A/en not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 US US09/099,153 patent/US6251198B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 CA CA002316970A patent/CA2316970C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 AU AU83739/98A patent/AU739791B2/en not_active Ceased
- 1998-06-18 SK SK869-2000A patent/SK8692000A3/sk unknown
- 1998-06-18 ES ES200050042A patent/ES2181566B1/es not_active Expired - Fee Related
- 1998-06-18 HU HU0101606A patent/HU224520B1/hu not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 SI SI9820088A patent/SI20276A/sl not_active IP Right Cessation
- 1998-06-18 NZ NZ505338A patent/NZ505338A/en unknown
- 1998-06-18 EP EP98934146A patent/EP1047798A4/en not_active Withdrawn
- 1998-06-18 RO ROA200000628A patent/RO120413B1/ro unknown
- 1998-06-18 YU YU37600A patent/YU37600A/sh unknown
- 1998-06-19 AR ARP980102965A patent/AR013109A1/es unknown
- 1998-06-20 EG EG71198A patent/EG22915A/xx active
- 1998-06-20 MY MYPI98002811A patent/MY119642A/en unknown
- 1998-10-25 GC GCP199823 patent/GC0000036A/xx active
-
2000
- 2000-06-15 OA OA1200000171A patent/OA11424A/en unknown
- 2000-06-16 FI FI20001440A patent/FI112380B/fi not_active IP Right Cessation
- 2000-06-16 DK DK200000938A patent/DK175995B1/da not_active IP Right Cessation
- 2000-06-16 SE SE0002244A patent/SE523757C2/sv not_active IP Right Cessation
- 2000-06-19 NO NO20003174A patent/NO20003174L/no not_active Application Discontinuation
- 2000-07-18 BG BG104624A patent/BG104624A/xx unknown
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK200000938A (da) | Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200100943A (da) | Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200000937A (da) | Dobbeltfasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200100944A (da) | Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| KR101657828B1 (ko) | Ｐｗｈｔ 후 인성이 우수한 고강도 압력용기용 강재 및 그 제조방법 | |
| RU2001119981A (ru) | Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| DK200000936A (da) | Ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende brudsejhed ved kryogene temperaturer | |
| RU2001119979A (ru) | Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| JP2002534601A5 (da) | ||
| KR101696094B1 (ko) | 고 경도 강판 및 그 제조방법 | |
| KR100840287B1 (ko) | 잔류 오스테나이트와 ｈｃｐ 마르텐사이트 조직이 혼합된복합조직강 및 그의 열처리 방법 | |
| KR101568523B1 (ko) | 소려 취화 저항성이 우수한 압력용기용 강판 및 그 제조 방법 | |
| US20190300981A1 (en) | Martensitic Stainless Steel and Manufacturing Process Therefor | |
| CN115181913B (zh) | 一种低锰含量中锰钢的制备方法 | |
| CN102021481A (zh) | 一种微合金化贝氏体钢轨及其热处理方法 | |
| KR101185336B1 (ko) | 저온 충격인성이 우수한 500ＭＰａ급 고강도 후판 및 그 제조 방법 | |
| KR102142782B1 (ko) | 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101271968B1 (ko) | 용접 후 열처리 저항성이 우수한 중고온용 강판 및 그 제조방법 | |
| CN101812634A (zh) | 低碳低焊接裂纹敏感性的高强度钢、钢板及其制造方法 | |
| KR102415765B1 (ko) | 크리프 강도와 충격 인성이 우수한 크롬강 및 이의 제조방법 | |
| KR102411794B1 (ko) | 기계적 물성이 우수한 Ti 함유 저방사 강재 및 그 제조방법 | |
| CN114258435B (zh) | 具有优异的蠕变强度和高温延性的铬钢板及其制造方法 | |
| KR101166967B1 (ko) | 고강도 및 저온인성이 우수한 후판 및 그 제조 방법 | |
| JP7398559B2 (ja) | 高温溶接後熱処理抵抗性に優れた圧力容器用鋼板及びその製造方法 | |
| KR100600972B1 (ko) | 델타 페라이트 제거를 위한 블레이드 소재의 열처리 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PBP | Patent lapsed |
Ref document number: DK |