DK200100944A - Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer - Google Patents
Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer Download PDFInfo
- Publication number
- DK200100944A DK200100944A DK200100944A DKPA200100944A DK200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A DK PA200100944 A DKPA200100944 A DK PA200100944A DK 200100944 A DK200100944 A DK 200100944A
- Authority
- DK
- Denmark
- Prior art keywords
- approx
- volume
- phase
- steel plate
- weight
- Prior art date
Links
- 239000002436 steel type Substances 0.000 title 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 55
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 55
- 238000000034 method Methods 0.000 description 21
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 20
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 19
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 17
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 16
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 12
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 10
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 4
- DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L [dibutyl(trifluoromethylsulfonyloxy)stannyl] trifluoromethanesulfonate Chemical compound CCCC[Sn](CCCC)(OS(=O)(=O)C(F)(F)F)OS(=O)(=O)C(F)(F)F DBIMSKIDWWYXJV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 1
- ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N methanidylidynevanadium(1+) Chemical class [V+]#[C-] ZLANVVMKMCTKMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/02—Hardening articles or materials formed by forging or rolling, with no further heating beyond that required for the formation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
- C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
Description
PATENTKRAV 1. Fremgangsmåde til fremstilling af en trefaset stålplade med en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iii) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af en stålplade i én eller flere varmvalsepassager i et første temperaturinterval, hvor austenit genkrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under omtrentligt Tnr-temperaturen og over omtrentligt Araomdannelsestemperaturen; (d) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et tredje temperaturinterval mellem omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen og omtrentligt A^-omdannelsestemperaturen; (e) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18°F/s) til en bratkølingsstoptemperatur (Quench Stop Temperature (QST)) på under ca. 600°C (1110°F); og (f) standsning af bratkølingen, hvilke trin udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 2. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 3. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende fingranuleret bainit (FGB) og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 4. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit. 5. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes af det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende fingranuleret bainit (FGB) og højst ca. 10 volumenprocent afen tredje fase med retineret austenit. 6. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor trin (f) erstattes med det følgende trin: (f) standsning af bratkølingen, idet trinnene udføres for at lette omdannelsen af stålpladens mikrostruktur til højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med deformeret ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent afen anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit. 7. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor genopvarmningstemperaturen i trin (a) er mellem ca. 955°C og ca. 1100°C (1750°F-2012°F). 8. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor de fine begyndende austenitkom i trin (a) har en kornstørrelse på under ca. 120 pm. 9. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (b) sker en reduktion i tykkelse af stålblokken på fra ca. 30% til ca. 70%. 10. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (c) sker en reduktion i tykkelse af stålpladen på fra ca. 40% til ca. 80%. 11. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor der i trin (d) sker en reduktion i tykkelse af stålpladen på fra ca. 15% til ca. 50%. 12. Fremgangsmåde ifølge krav 1 og yderligere omfattende det trin, hvor stålpladen lades luftkøle til omgivelsestemperatur, efter at bratkølingen er standset i trin (f). 13. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålblokken i trin (a) omfatter jern og følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til under ca. 9% Ni, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 14. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken omfatter under ca. 6 vægtprocent Ni. 15. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken omfatter under ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 16. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken yderligere omfatter mindst ét additiv valgt fra gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,8 vægtprocent Mo, (iii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iv) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (v)fraca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu, (vi) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (vii) fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 17. Fremgangsmåde ifølge krav 13, hvor stålblokken yderligere omfatter fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 18. Fremgangsmåde ifølge krav 1, hvor stålpladen efter trin (f) har en DBTT på under ca. -62°C (-80°F) i basisstålet og i HAZ'en og en trækstyrke på over ca. 830 MPa (120 ksi). 19. Trefaset stålplade med en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. fra 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit, hvilken stålplade har en trækstyrke på over 830 MPa (120 ksi) og en DBTT på under ca. -62°C (-80°F) i både stålpladen og dens HAZ, og hvor stålpladen er fremstillet ud fra en genopvarmet stålblok, der omfatter jern og følgende legeringsgrundstoffer i de angivne vægtprocenter: fra ca. 0,03% til ca. 0,12% C, fra mindst ca. 1% Ni til under ca. 9% Ni, fra ca. 0,02% til ca. 0,1% Nb, fra ca. 0,008% til ca. 0,03% Ti, fra ca. 0,001% til ca. 0,05% Al og fra ca. 0,002% til ca. 0,005% N. 20. Stålplade ifølge krav 19, hvor stålblokken omfatter under ca. 6 vægtprocent Ni. 21. Stålplade ifølge krav 19, hvor stålblokken omfatter under ca. 3 vægtprocent Ni og yderligere omfatter fra ca. 0,5 vægtprocent til ca. 2,5 vægtprocent Mn. 22. Stålplade ifølge krav 19 og yderligere omfattende mindst ét additiv valgt fra gruppen bestående af (i) op til ca. 1,0 vægtprocent Cr, (ii) op til ca. 0,8 vægtprocent Mo, (iii) op til ca. 0,5 vægtprocent Si, (iv) fra ca. 0,02 vægtprocent til ca. 0,10 vægtprocent V, (v) fra ca. 0,1 vægtprocent til ca. 1,0 vægtprocent Cu, (vi) op til ca. 2,5 vægtprocent Mn og (vii) fra ca. 0,004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 23. Stålplade ifølge krav 19 og yderligere omfattende fra ca. 0,0004 vægtprocent til ca. 0,0020 vægtprocent B. 24. Stålplade ifølge krav 19, hvor mikrostrukturen er optimeret for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsebehandling, der frembringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem den første fase med ferrit og den anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf. 25. Fremgangsmåde til forøgelse af resistens over for revneudbredelse i en trefaset stålplade, hvilken fremgangsmåde omfatter forarbejdning af stålpladen til dannelse af en mikrostruktur, der omfatter højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumenprocent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit, idet mikrostrukturen optimeres for i det væsentlige at maksimere revnebanesnoning ved termo-mekanisk styret valsning, som tilvejebringer en flerhed af højangulære grænseflader mellem den første fase med ferrit og den anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkornet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf. 26. Fremgangsmåde ifølge krav 25, hvor stålpladens resistens over for revneudbredelse forbedres yderligere, og revneudbredelsesresistensen i stålpladens HAZ ved svejsning forbedres ved tilsætning af mindst fra ca. 1,0 vægtprocent Ni til under ca. 9% Ni og ved i det væsentlige at minimere tilsætning af BCC-stabiliserende grundstoffer. 27. Fremgangsmåde til styring af det gennemsnitlige forhold mellem austenitkorniængden og austenitkorntykkelsen under forarbejdning afen trefaset stålplade med ultrahøj styrke for at forbedre tværgående sejhed og den tværgående DBTT af den trefasede stålplade, hvilken fremgangsmåde omfatter følgende trin: (a) opvarmning af en stålblok til en genopvarmningstemperatur, som er tilstrækkeligt høj til at (i) i det væsentlige at homogenisere stålblokken, (ii) opløse i det væsentlige alle carbider og carbonitrider af niobium og vanadium i stålblokken og (iil) etablere fine begyndende austenitkorn i stålblokken; (b) reduktion af stålblokken til dannelse af en stålplade i én eller flere varmvalsepassager i et første temperaturinterval, hvor austenit genkrystalliserer; (c) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et andet temperaturinterval under omtrentligt Tnr-temperaturen og over omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen; (d) yderligere reduktion af stålpladen i én eller flere varmvalsepassager i et tredje temperaturinterval mellem omtrentligt Ar3-omdannelsestemperaturen og omtrentligt An-omdannelsestemperaturen for at danne et gennemsnitsforhold mellem austenitkornlængde og austenitkomtykkelse på under ca. 100 i stålblokken; (e) bratkøling af stålpladen med en afkølingshastighed på mindst ca. 10°C pr. sekund (18eF/s) til en bratkølingsstoptemperatur (Quench Stop Temperature (QST)) på under ca. 600°C (1110°F); og (f) standsning af bratkølingen, så at der frembringes en mikrostruktur i stålpladen på højst ca. 40 volumenprocent af en første fase med ferrit, fra ca. 50 volumen procent til ca. 90 volumenprocent af en anden fase med overvejende finkornet båndmartensit, finkomet nedre bainit, fingranuleret bainit (FGB) eller blandinger deraf og højst ca. 10 volumenprocent af en tredje fase med retineret austenit.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/215,772 US6159312A (en) | 1997-12-19 | 1998-12-19 | Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DK200100944A true DK200100944A (da) | 2001-06-18 |
Family
ID=22804322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DK200100944A DK200100944A (da) | 1998-12-19 | 2001-06-18 | Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer |
Country Status (27)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6159312A (da) |
| EP (1) | EP1144698A4 (da) |
| JP (1) | JP2002533567A (da) |
| KR (1) | KR100650301B1 (da) |
| CN (1) | CN1125882C (da) |
| AR (1) | AR023351A1 (da) |
| AT (1) | AT410446B (da) |
| AU (1) | AU761119B2 (da) |
| BR (1) | BR9916381A (da) |
| CA (1) | CA2353926A1 (da) |
| CO (1) | CO5111044A1 (da) |
| DE (1) | DE19983820T1 (da) |
| DK (1) | DK200100944A (da) |
| DZ (1) | DZ2970A1 (da) |
| EG (1) | EG22122A (da) |
| FI (1) | FI113550B (da) |
| GB (1) | GB2358873B (da) |
| GC (1) | GC0000086A (da) |
| ID (1) | ID29178A (da) |
| MX (1) | MXPA01006270A (da) |
| MY (1) | MY115511A (da) |
| PE (1) | PE20001528A1 (da) |
| RU (1) | RU2234542C2 (da) |
| SE (1) | SE523866C2 (da) |
| TN (1) | TNSN99244A1 (da) |
| TW (1) | TW550300B (da) |
| WO (1) | WO2000037689A1 (da) |
Families Citing this family (50)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6386583B1 (en) * | 2000-09-01 | 2002-05-14 | Trw Inc. | Low-carbon high-strength steel |
| US6852175B2 (en) | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
| JP2005525509A (ja) | 2001-11-27 | 2005-08-25 | エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー | 天然ガス車両のためのｃｎｇ貯蔵及び送出システム |
| US6746548B2 (en) * | 2001-12-14 | 2004-06-08 | Mmfx Technologies Corporation | Triple-phase nano-composite steels |
| US6709534B2 (en) * | 2001-12-14 | 2004-03-23 | Mmfx Technologies Corporation | Nano-composite martensitic steels |
| UA80009C2 (en) * | 2002-11-19 | 2007-08-10 | Mmfx Technologies Corp | Process for production of high-test, high-plastic alloyed carbonaceous steel |
| FR2847273B1 (fr) * | 2002-11-19 | 2005-08-19 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
| US20040149362A1 (en) * | 2002-11-19 | 2004-08-05 | Mmfx Technologies Corporation, A Corporation Of The State Of California | Cold-worked steels with packet-lath martensite/austenite microstructure |
| US7169239B2 (en) | 2003-05-16 | 2007-01-30 | Lone Star Steel Company, L.P. | Solid expandable tubular members formed from very low carbon steel and method |
| US20050076975A1 (en) * | 2003-10-10 | 2005-04-14 | Tenaris Connections A.G. | Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same |
| US20060169368A1 (en) * | 2004-10-05 | 2006-08-03 | Tenaris Conncections A.G. (A Liechtenstein Corporation) | Low carbon alloy steel tube having ultra high strength and excellent toughness at low temperature and method of manufacturing the same |
| KR100984413B1 (ko) * | 2005-09-21 | 2010-09-29 | 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 | 저온용 강재 및 그 제조 방법 |
| ES2326198B1 (es) * | 2006-03-01 | 2010-06-29 | Consejo Sup.Investigaciones Cientificas | Preparacion de nanoestructuras metalicas mediante laminacion severa. |
| KR100843844B1 (ko) * | 2006-11-10 | 2008-07-03 | 주식회사 포스코 | 균열성장 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및그 제조방법 |
| JP5214905B2 (ja) * | 2007-04-17 | 2013-06-19 | 株式会社中山製鋼所 | 高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| US20090301613A1 (en) * | 2007-08-30 | 2009-12-10 | Jayoung Koo | Low Yield Ratio Dual Phase Steel Linepipe with Superior Strain Aging Resistance |
| KR101018131B1 (ko) * | 2007-11-22 | 2011-02-25 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법 |
| JP5365217B2 (ja) * | 2008-01-31 | 2013-12-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板およびその製造方法 |
| CN101497961B (zh) * | 2008-02-03 | 2011-06-15 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种低温韧性1.5Ni钢及其制造方法 |
| US8599767B2 (en) | 2008-06-26 | 2013-12-03 | Netgear, Inc. | Method and apparatus for scanning multi-mode wireless communication environments |
| US8820615B2 (en) * | 2008-07-11 | 2014-09-02 | Aktiebolaget Skf | Method for manufacturing a steel component, a weld seam, a welded steel component, and a bearing component |
| AR073884A1 (es) * | 2008-10-30 | 2010-12-09 | Sumitomo Metal Ind | Tubo de acero inoxidable de alta resistencia excelente en resistencia a la fisuracion bajo tension por sulfuros y a la corrosion de gas de acido carbonico en alta temperatura. |
| US20120024434A1 (en) * | 2008-12-09 | 2012-02-02 | Rolf Franz | Method for producing strips of metal, and production line for performing the method |
| KR101091294B1 (ko) * | 2008-12-24 | 2011-12-07 | 주식회사 포스코 | 고강도 고연신 강판 및 열연강판, 냉연강판, 아연도금강판 및 아연도금합금화강판의 제조방법 |
| EP2383360B1 (en) * | 2008-12-26 | 2019-07-03 | JFE Steel Corporation | Steel plate excellent in resistance of ductile crack initiation from welded heat-affected zone and base material and manufacturing method therefor |
| KR101686257B1 (ko) * | 2009-01-30 | 2016-12-13 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 내 ｈｉｃ 성이 우수한 후육 고장력 열연강판 및 그 제조 방법 |
| US8784577B2 (en) * | 2009-01-30 | 2014-07-22 | Jfe Steel Corporation | Thick high-tensile-strength hot-rolled steel sheet having excellent low-temperature toughness and manufacturing method thereof |
| JP5229823B2 (ja) * | 2009-09-25 | 2013-07-03 | 株式会社日本製鋼所 | 高強度高靭性鋳鋼材およびその製造方法 |
| KR20120102160A (ko) * | 2010-03-30 | 2012-09-17 | 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 | 침탄강 부재 및 그 제조 방법 |
| JP5126326B2 (ja) * | 2010-09-17 | 2013-01-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 耐疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法 |
| FI20115702L (fi) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs |
| ES2725803T3 (es) | 2011-09-30 | 2019-09-27 | Nippon Steel Corp | Lámina de acero galvanizado y recocido de alta resistencia, de alta capacidad de temple por cocción, lámina de acero galvanizado y recocido, aleada de alta resistencia, y procedimiento para fabricar la misma |
| JP5348268B2 (ja) * | 2012-03-07 | 2013-11-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 成形性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| CN102825236B (zh) * | 2012-08-31 | 2015-02-04 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种消除含硼钢连铸坯角部横裂纹缺陷的方法 |
| ES2745046T3 (es) * | 2014-03-25 | 2020-02-27 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Producto plano de acero altamente resistente y uso de un producto plano de acero altamente resistente |
| FR3024058B1 (fr) * | 2014-07-23 | 2016-07-15 | Constellium France | Procede et equipement de refroidissement |
| WO2016198906A1 (fr) * | 2015-06-10 | 2016-12-15 | Arcelormittal | Acier a haute résistance et procédé de fabrication |
| TWI640637B (zh) | 2015-07-15 | 2018-11-11 | 美商Ａｋ鋼鐵資產公司 | 高可成形性雙相鋼 |
| BR112018001133A2 (pt) * | 2015-07-31 | 2018-09-11 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | chapa de aço com estrutura compósita do tipo de transformação induzida por tensão e método para fabricação da mesma |
| CN108603266B (zh) * | 2016-01-29 | 2020-03-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度高韧性钢管用钢板及其制造方法 |
| US11035021B2 (en) * | 2016-03-25 | 2021-06-15 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel sheet and high-strength galvanized steel sheet |
| KR101928153B1 (ko) * | 2016-12-23 | 2018-12-11 | 현대제철 주식회사 | 극저온 인성이 우수한 고강도 강판 및 그 제조 방법 |
| BR112019006502A2 (pt) * | 2017-01-31 | 2019-08-13 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | chapa de aço |
| WO2018163189A1 (en) * | 2017-03-10 | 2018-09-13 | Tata Steel Limited | Hot rolled steel product with ultra-high strength minimum 1100mpa and good elongation 21% |
| KR102075205B1 (ko) | 2017-11-17 | 2020-02-07 | 주식회사 포스코 | 극저온용 강재 및 그 제조방법 |
| WO2019122949A1 (en) * | 2017-12-18 | 2019-06-27 | Arcelormittal | Steel section having a thickness of at least 100mm and method of manufacturing the same |
| WO2019180492A1 (en) * | 2018-03-23 | 2019-09-26 | Arcelormittal | Forged part of bainitic steel and a method of manufacturing thereof |
| RU2686758C1 (ru) * | 2018-04-02 | 2019-04-30 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Конструкционная криогенная сталь и способ ее получения |
| CN112824551A (zh) * | 2019-11-21 | 2021-05-21 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种轴瓦用钢背铝基复合板的钢质基板及制造方法 |
| CN112658180B (zh) * | 2020-12-08 | 2023-11-10 | 南京迪威尔高端制造股份有限公司 | 一种4330缸体锻件的制造及检测方法 |
Family Cites Families (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5421917A (en) * | 1977-07-20 | 1979-02-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method of manufacturing non-quenched high-tensile steel having high toughness |
| JPS5834131A (ja) * | 1981-08-25 | 1983-02-28 | Kawasaki Steel Corp | 靭性と溶接性の優れた非調質高張力鋼板の製造方法 |
| US4619714A (en) * | 1984-08-06 | 1986-10-28 | The Regents Of The University Of California | Controlled rolling process for dual phase steels and application to rod, wire, sheet and other shapes |
| DE3432337A1 (de) * | 1984-09-03 | 1986-03-13 | Hoesch Stahl AG, 4600 Dortmund | Verfahren zur herstellung eines stahles und dessen verwendung |
| JP3550726B2 (ja) * | 1994-06-03 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法 |
| US5531842A (en) * | 1994-12-06 | 1996-07-02 | Exxon Research And Engineering Company | Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219) |
| US5545270A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
| US5545269A (en) * | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5900075A (en) * | 1994-12-06 | 1999-05-04 | Exxon Research And Engineering Co. | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| JPH08176659A (ja) * | 1994-12-20 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| US5798004A (en) * | 1995-01-26 | 1998-08-25 | Nippon Steel Corporation | Weldable high strength steel having excellent low temperature toughness |
| DE69607702T2 (de) * | 1995-02-03 | 2000-11-23 | Nippon Steel Corp | Hochfester Leitungsrohrstahl mit niedrigem Streckgrenze-Zugfestigkeit-Verhältnis und ausgezeichneter Tieftemperaturzähigkeit |
| JP3314295B2 (ja) * | 1995-04-26 | 2002-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 |
| NO320153B1 (no) * | 1997-02-25 | 2005-10-31 | Sumitomo Metal Ind | Stal med hoy seighet og hoy strekkfasthet, samt fremgangsmate for fremstilling |
| DZ2531A1 (fr) * | 1997-12-19 | 2003-02-08 | Exxon Production Research Co | Procédé de préparation d'une tôle d'acier double phase cette tôle et procédé pour renforcer la résistance à la propagation des fissures. |
-
1998
- 1998-12-19 US US09/215,772 patent/US6159312A/en not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-11-22 MY MYPI99005088A patent/MY115511A/en unknown
- 1999-12-04 GC GCP1999393 patent/GC0000086A/xx active
- 1999-12-10 TW TW088121704A patent/TW550300B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-12-15 DZ DZ990270A patent/DZ2970A1/xx active
- 1999-12-16 KR KR1020017007759A patent/KR100650301B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 ID IDW00200101575A patent/ID29178A/id unknown
- 1999-12-16 DE DE19983820T patent/DE19983820T1/de not_active Ceased
- 1999-12-16 WO PCT/US1999/029804 patent/WO2000037689A1/en not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 GB GB0114058A patent/GB2358873B/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-16 TN TNTNSN99244A patent/TNSN99244A1/fr unknown
- 1999-12-16 JP JP2000589742A patent/JP2002533567A/ja active Pending
- 1999-12-16 PE PE1999001269A patent/PE20001528A1/es not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 AU AU27097/00A patent/AU761119B2/en not_active Ceased
- 1999-12-16 BR BR9916381-0A patent/BR9916381A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 MX MXPA01006270A patent/MXPA01006270A/es unknown
- 1999-12-16 CN CN99814735A patent/CN1125882C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-16 CA CA002353926A patent/CA2353926A1/en not_active Abandoned
- 1999-12-16 EP EP99968894A patent/EP1144698A4/en not_active Withdrawn
- 1999-12-16 RU RU2001119981/02A patent/RU2234542C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 AT AT0911699A patent/AT410446B/de not_active IP Right Cessation
- 1999-12-17 AR ARP990106503A patent/AR023351A1/es not_active Application Discontinuation
- 1999-12-17 CO CO99078980A patent/CO5111044A1/es unknown
- 1999-12-18 EG EG162099A patent/EG22122A/xx active
-
2001
- 2001-06-11 SE SE0102044A patent/SE523866C2/sv unknown
- 2001-06-18 DK DK200100944A patent/DK200100944A/da not_active Application Discontinuation
- 2001-06-18 FI FI20011290A patent/FI113550B/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DK200100944A (da) | Trefasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200000937A (da) | Dobbeltfasede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200100943A (da) | Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| DK200000938A (da) | Ausagerede ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende sejhed ved kryogene temperaturer | |
| RU2001119981A (ru) | Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| DK200000936A (da) | Ståltyper med ultrahøj styrke og fremragende brudsejhed ved kryogene temperaturer | |
| JP2002533567A5 (da) | ||
| RU2001119979A (ru) | Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| JP2002534601A5 (da) | ||
| KR101696094B1 (ko) | 고 경도 강판 및 그 제조방법 | |
| CN102337480B (zh) | 抗环境脆性及疲劳性能优良的超高强度钢板及其制造方法 | |
| CN101514434A (zh) | 一种压力容器用厚钢板、其制造方法及应用 | |
| EP2592168B1 (en) | Abrasion resistant steel plate with excellent impact properties and method for producing said steel plate | |
| GB2592527A (en) | Austenite low temperature steel and preparation method therefor | |
| US20190300981A1 (en) | Martensitic Stainless Steel and Manufacturing Process Therefor | |
| EP1007752A1 (en) | Thermomechanically controlled processed high strength weathering steel with low yield/tensile ratio | |
| CN104711482A (zh) | 一种控氮马氏体不锈钢及其制造方法 | |
| AU2020380028A1 (en) | Steel plate having high strength and excellent low-temperature impact toughness and method for manufacturing thereof | |
| KR20150109461A (ko) | 고강도 강판 및 그의 제조방법 | |
| CN100392132C (zh) | 一种低温高韧性结构用钢及其制造方法 | |
| CN101812634B (zh) | 低碳低焊接裂纹敏感性的高强度钢、钢板及其制造方法 | |
| KR102142782B1 (ko) | 크리프 강도가 우수한 크롬-몰리브덴 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101382906B1 (ko) | 용접부 인성과 연성이 우수한 후강판의 제조방법 및 이를 이용한 용접구조물 | |
| KR102411794B1 (ko) | 기계적 물성이 우수한 Ti 함유 저방사 강재 및 그 제조방법 | |
| KR101166967B1 (ko) | 고강도 및 저온인성이 우수한 후판 및 그 제조 방법 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| AHS | Application shelved for other reasons than non-payment |