RU2001119979A - Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах - Google Patents
Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурахInfo
- Publication number
- RU2001119979A RU2001119979A RU2001119979/02A RU2001119979A RU2001119979A RU 2001119979 A RU2001119979 A RU 2001119979A RU 2001119979/02 A RU2001119979/02 A RU 2001119979/02A RU 2001119979 A RU2001119979 A RU 2001119979A RU 2001119979 A RU2001119979 A RU 2001119979A
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel sheet
- fine
- steel
- bainite
- microstructure
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims 58
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims 58
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 claims 18
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims 18
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims 13
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims 11
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 8
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims 7
- 230000000171 quenching Effects 0.000 claims 7
- 229910000529 magnetic ferrite Inorganic materials 0.000 claims 6
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims 6
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims 4
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims 4
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims 4
- 230000000930 thermomechanical Effects 0.000 claims 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims 4
- 230000001131 transforming Effects 0.000 claims 3
- 230000000996 additive Effects 0.000 claims 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 230000000087 stabilizing Effects 0.000 claims 2
- -1 vanadium carbides Chemical class 0.000 claims 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims 2
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims 1
- 230000000717 retained Effects 0.000 claims 1
Claims (30)
1. Способ получения стального листа, имеющего микроструктуру, включающую(i) преимущественно мелкокристаллический нижний бейнит, мелкокристаллический пластинчатый мартенсит, мелкозернистый бейнит (FGB) или их смеси, и (ii) более, чем от 0 до примерно 10 об.% остаточного аустенита, причем упомянутый способ включает этапы: (a) нагрева стального сляба до температуры подогрева, достаточно высокой, чтобы (i) по существу гомогенизировать стальной сляб, (ii) растворить по существу все карбиды и карбонитриды ниобия и ванадия в стальном слябе, и (iii) образовать мелкие первичные зерна аустенита в стальном слябе, (b) обжатия стального сляба для формирования стального листа в одном или нескольких проходах горячей прокатки в первом температурном диапазоне, в котором происходит рекристаллизация аустенита, (c) дальнейшего обжатия стального листа в одном или нескольких проходах горячей прокатки во втором температурном диапазоне ниже приблизительно температуры Тnr и выше приблизительно температуры превращения Ar3, (d) закалки стального листа со скоростью охлаждения, по меньшей мере, 10°С/сек до температуры прекращения закалки (QST) ниже приблизительно 550°С, и (e) прекращения закалки, причем упомянутые этапы выполняют так, чтобы облегчить превращение микроструктуры стального листа в(1) преимущественно мелкокристаллический нижний бейнит, мелкокристаллический пластинчатый мартенсит, мелкозернистый бейнит (FGB) или их смеси, и (ii) более, чем от 0 до примерно 10 об.% остаточного аустенита.
2. Способ по п.1, в котором этап (е) заменяют следующим (е) прекращения закалки, причем упомянутые этапы выполняют так, чтобы облегчить превращение микроструктуры стального листа в преимущественно микрослоистую микроструктуру, включающую мелкокристаллический пластинчатый мартенсит, мелкокристаллический нижний бейнит, или их смеси, и более, чем от 0 и до примерно 10 об.% тонких прослоек остаточного аустенита.
3. Способ по п.1, в котором этап (е) заменяют следующим (е) прекращения закалки, причем упомянутые этапы выполняют так, чтобы облегчить превращение микроструктуры стального листа в преимущественно мелкозернистый бейнит (FGB).
4. Способ по п.1, в котором температура подогрева в этапе (а) составляет приблизительно от 955 до 1100°С.
5. Способ по п.1, в котором упомянутые мелкие первичные зерна аустенита в этапе (а) имеют размер зерна менее приблизительно 120 мкм.
6. Способ по п.1, в котором обжатие по толщине стального сляба в этапе (b) составляет приблизительно от 30 до 70%.
7. Способ по п.1, в котором обжатие по толщине стального сляба в этапе (с) составляет приблизительно от 40 до 80%.
8. Способ по п.1, дополнительно включающий этап, предусматривающий воздушное охлаждение стального листа до температуры окружающей среды от температуры прекращения закалки.
9. Способ по п.1, дополнительно включающий этап выдерживания стального листа, по существу, изотермически при температуре прекращения закалки в течение вплоть до приблизительно 5 мин.
10. Способ по п.1, дополнительно включающий этап медленного охлаждения стального листа при температуре прекращения закалки со скоростью менее приблизительно 1,0°С/с в течение вплоть до приблизительно 5 мин.
11. Способ по п.1, в котором стальной сляб этапа (а) содержит железо и следующие легирующие элементы, указанные вес.%: приблизительно от 0,03 до 0,12% С, по меньшей мере, приблизительно от 1 до менее 9% Ni, вплоть до приблизительно 1,0% Cu, вплоть до приблизительно 0,8% Мо, приблизительно от 0,01 до 0,1% Nb, приблизительно от 0,008 до 0,03% Ti, вплоть до 0,05% Al, и приблизительно от 0,001 до 0,005% N.
12. Способ по п.11, в котором стальной сляб содержит менее приблизительно 6 вес.% Ni.
13. Способ по п.11, в котором стальной сляб содержит менее приблизительно 3 вес.% Ni и дополнительно содержит вплоть до приблизительно 2,5% Mn.
14. Способ по п.11, в котором стальной сляб дополнительно содержит, по меньшей мере, одну добавку, выбираемую из группы, включающей (i) вплоть до приблизительно 1,0 вес.% Cr, (ii) вплоть до приблизительно 0,5 вес.% Si, (iii) приблизительно от 0,02 до 0,10 вес.% V, (iv) вплоть до приблизительно 2,5 вес.% Mn. и (v) вплоть до приблизительно 0,0020 вес.% В.
15. Способ по п.11, в котором стальной сляб дополнительно содержит приблизительно от 0,0004 до 0,0020 вес.% В.
16. Способ по п.1, в котором после этапа (е) стальной лист имеет DBTT ниже приблизительно -62°С в основном листе и в его HAZ и имеет прочность на разрыв более приблизительно 830 МПа.
17. Стальной лист, имеющий микроструктуру, включающую (i) преимущественно мелкокристаллический нижний бейнит, мелкокристаллический пластинчатый мартенсит, мелкозернистый бейнит (FGB) или их смеси, и (ii) более, чем от 0 и до примерно 10% объемн. остаточного аустенита, имеющий прочность на разрыв более приблизительно 830 МПа и DBTT ниже приблизительно -62°С как в стальном листе, так и в его HAZ, причем стальной лист получают из подогретого стального сляба, содержащего железо и следующие легирующие элементы, указанные, вес.%:
приблизительно от 0,03 до 0,12% С, по меньшей мере, приблизительно от 1 до менее 9% Ni, вплоть до приблизительно 1,0% Cu, вплоть до приблизительно 0,8% Мо, приблизительно от 0,01 до 0,1% Nb, приблизительно от 0,008 до 0,03% Ti, вплоть до 0,05% Al, и приблизительно от 0,001 до 0,005% N.
18. Стальной лист по п.17, в котором стальной сляб содержит менее приблизительно 6 вес.% Ni.
19. Стальной лист по п.17, в котором стальной сляб содержит менее приблизительно 3 вес.% Ni и дополнительно содержит вплоть до приблизительно 2,5% Mn.
20. Стальной лист по п.17, дополнительно содержащий, по меньшей мере, одну добавку, выбираемую из группы, включающей (i) вплоть до приблизительно 1,0 вес.% Cr, (ii) вплоть до приблизительно 0,5 вес.% Si, (iii) приблизительно от 0,02 до 0,10 вес.% V, (iv) вплоть до приблизительно 2,5 вес.% Mn. и (v) приблизительно от 0,0004 до 0,0020% вес. В
21. Стальной лист по п.17, дополнительно содержащий от 0,0004 до 0,0020 вес.% В.
22. Стальной лист по п.17, имеющий преимущественно микрослоистую микроструктуру, включающую пластинки мелкокристаллического пластинчатого мартенсита, пластинки мелкокристаллического нижнего бейнита, или их смеси, и приблизительно вплоть до 10 об.% тонких прослоек остаточного аустенита.
23. Стальной лист по п.22, в котором микрослоистую микро структуру оптимизируют по существу до максимального увеличения извилистости пути трещины благодаря обработке в режиме термомеханической контролируемой прокатки для получения множества высокоугловых поверхностей раздела между пластинками мелкокристаллического мартенсита и мелкокристаллического бейнита и тонкими прослойками остаточного аустенита.
24. Стальной лист по п.17, имеющий микроструктуру преимущественно мелкозернистого бейнита (FGB), в котором мелкозернистый бейнит (FGB) содержит зерна бейнитного феррита и частицы смесей мартенсита и остаточного аустенита.
25. Стальной лист по п.24, в котором микроструктуру оптимизируют по существу до максимального увеличения извилистости пути трещины благодаря обработке в режиме термомеханической контролируемой прокатки для получения множества высокоугловых поверхностей раздела между зернами бейнитного феррита и между зернами бейнитного феррита и упомянутыми частицами смесей мартенсита и остаточного аустенита.
26. Способ повышения сопротивления распространению трещины в стальном листе, причем способ включает обработку стального листа для получения преимущественно микрослоистой микроструктуры, включающей пластинки мелкокристаллического пластинчатого мартенсита, пластинки мелкокристаллического нижнего бейнита, или их смеси, и более 0 и до 10 об.% тонких прослоек остаточного аустенита, причем микроструктуру оптимизируют по существу до максимального увеличения извилистости пути трещины благодаря обработке в режиме термомеханической контролируемой прокатки для получения множества высокоугловых поверхностей раздела между пластинками мелкокристаллического мартенсита и мелкокристаллического нижнего бейнита и тонкими прослойками остаточного аустенита.
27. Способ по п.26, в котором дополнительно повышают сопротивление распространению трещины стального листа, и повышают сопротивление распространению трещины при сварке в HAZ стального листа путем добавления, по меньшей мере, приблизительно от 1,0 до менее приблизительно 9 вес.% Ni и, по меньшей мере, приблизительно от 0,1 до 1,0 вес.% Cu, и путем по существу сведения к минимуму стабилизирующих ОЦК решетку элементов.
28. Способ повышения сопротивления распространению трещины в стальном листе, причем способ включает обработку стального листа для получения микроструктуры преимущественно мелкозернистого бейнита (FGB), в котором мелкозернистый бейнит (FGB) содержит зерна бейнитного феррита и частицы смесей мартенсита и остаточного аустенита, и в котором микроструктуру оптимизируют по существу до максимального увеличения извилистости пути трещины благодаря обработке в режиме термомеханической контролируемой прокатки для получения множества высокоугловых поверхностей раздела между зернами бейнитного феррита и между зернами бейнитного феррита и частицами смесей мартенсита и остаточного аустенита.
29. Способ по п.28, в котором дополнительно повышают сопротивление распространению трещины стального листа, и повышают сопротивление распространению трещины при сварке в HAZ стального листа путем добавления, по меньшей мере, приблизительно от 1,0 до менее приблизительно 9 вес.% Ni и, по меньшей мере, приблизительно от 0,1 до 1,0 вес.% Cu, и путем по существу сведения к минимуму стабилизирующих ОЦК решетку элементов.
30. Способ регулирования среднего отношения длины аустенитного зерна к толщине аустенитного зерна в процессе обработки листа из сверхпрочной аустенитно-стареющей стали для повышения поперечной вязкости и поперечной DBTT стального листа, причем способ включает этапы: (a) нагрева стального сляба до температуры подогрева, достаточно высокой, чтобы (i) по существу гомогенизировать стальной сляб, (ii) растворить по существу все карбиды и карбонитриды ниобия и ванадия в стальном слябе, и (iii) образовать мелкие первичные зерна аустенита в стальном слябе; (b) обжатия стального сляба для формирования стального листа в одном или нескольких проходах горячей прокатки в первом температурном диапазоне, в котором происходит рекристаллизация аустенита; (c) дальнейшего обжатия стального листа в одном или нескольких проходах горячей прокатки во втором температурном диапазоне ниже приблизительно температуры Тnr и выше приблизительно температуры превращения Ar3, так чтобы получить среднее отношение длины аустенитного зерна к толщине аустенитного зерна в стальном листе менее чем приблизительно 100; (d) закалки стального листа со скоростью охлаждения, по меньшей мере, 10°С/с до температуры прекращения закалки (QST) ниже приблизительно 550°С; и (е) прекращения закалки, так чтобы получить микроструктуру в стальном листе, включающую (i) преимущественно мелкокристаллический нижний бейнит, мелкокристаллический пластинчатый мартенсит, мелкозернистый бейнит (FGB) или их смеси, и (ii) более, чем от 0 до приблизительно 10 об.% остаточного аустенита.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/215,773 US6254698B1 (en) | 1997-12-19 | 1998-12-19 | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof |
| US09/215,773 | 1998-12-19 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2001119979A true RU2001119979A (ru) | 2003-05-27 |
| RU2235792C2 RU2235792C2 (ru) | 2004-09-10 |
Family
ID=22804327
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2001119979/02A RU2235792C2 (ru) | 1998-12-19 | 1999-12-16 | Способ получения стального листа (варианты) и стальной лист |
Country Status (26)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6254698B1 (ru) |
| EP (1) | EP1169485A4 (ru) |
| JP (1) | JP2002534601A (ru) |
| KR (1) | KR100664890B1 (ru) |
| CN (1) | CN1128888C (ru) |
| AR (1) | AR021882A1 (ru) |
| AT (1) | AT410445B (ru) |
| AU (1) | AU761309B2 (ru) |
| BR (1) | BR9916384A (ru) |
| CA (1) | CA2353984A1 (ru) |
| CO (1) | CO5111039A1 (ru) |
| DE (1) | DE19983821T1 (ru) |
| DK (1) | DK200100943A (ru) |
| DZ (1) | DZ2972A1 (ru) |
| FI (1) | FI113551B (ru) |
| GB (1) | GB2361012B (ru) |
| ID (1) | ID29176A (ru) |
| MX (1) | MXPA01006271A (ru) |
| MY (1) | MY116058A (ru) |
| PE (1) | PE20001530A1 (ru) |
| RU (1) | RU2235792C2 (ru) |
| SE (1) | SE523868C2 (ru) |
| TN (1) | TNSN99240A1 (ru) |
| TW (1) | TWI226373B (ru) |
| UA (1) | UA71942C2 (ru) |
| WO (1) | WO2000040764A2 (ru) |
Families Citing this family (55)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6739333B1 (en) * | 1999-05-26 | 2004-05-25 | Boehringer Ingelheim Pharma Kg | Stainless steel canister for propellant-driven metering aerosols |
| US6699243B2 (en) * | 2001-09-19 | 2004-03-02 | Curon Medical, Inc. | Devices, systems and methods for treating tissue regions of the body |
| JP2003129190A (ja) * | 2001-10-19 | 2003-05-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| US6852175B2 (en) * | 2001-11-27 | 2005-02-08 | Exxonmobil Upstream Research Company | High strength marine structures |
| US7063752B2 (en) * | 2001-12-14 | 2006-06-20 | Exxonmobil Research And Engineering Co. | Grain refinement of alloys using magnetic field processing |
| JP4379085B2 (ja) * | 2003-11-07 | 2009-12-09 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度高靭性厚鋼板の製造方法 |
| DE102004044021B3 (de) * | 2004-09-09 | 2006-03-16 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Voll beruhigter, unlegierter oder niedriglegierter Stranggussstahl und Verfahren zu seiner Herstellung |
| EP1805340B1 (de) | 2004-10-29 | 2008-08-27 | Alstom Technology Ltd | Kriechfester martensitisch-härtbarer vergütungsstahl |
| DE102005003551B4 (de) * | 2005-01-26 | 2015-01-22 | Volkswagen Ag | Verfahren zur Warmumformung und Härtung eines Stahlblechs |
| DE102005054014B3 (de) * | 2005-11-10 | 2007-04-05 | C.D. Wälzholz-Brockhaus GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Ausbildung eines Bainitgefüges in einem Kohlenstoffstahl, insbesondere in einem Bandstahl |
| EP1832667A1 (fr) | 2006-03-07 | 2007-09-12 | ARCELOR France | Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites |
| KR100843844B1 (ko) * | 2006-11-10 | 2008-07-03 | 주식회사 포스코 | 균열성장 저항성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및그 제조방법 |
| CN101255528B (zh) * | 2007-02-26 | 2010-12-01 | 宝山钢铁股份有限公司 | 超低温韧性优异的含铌钢板及其轧制方法 |
| EP1990431A1 (fr) | 2007-05-11 | 2008-11-12 | ArcelorMittal France | Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites |
| DE102007023306A1 (de) * | 2007-05-16 | 2008-11-20 | Benteler Stahl/Rohr Gmbh | Verwendung einer Stahllegierung für Mantelrohre zur Perforation von Bohrlochverrohrungen sowie Mantelrohr |
| JP5040475B2 (ja) * | 2007-06-29 | 2012-10-03 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 加工性に優れ、かつ熱処理後の強度靭性に優れた厚肉熱延鋼板およびその製造方法 |
| KR101018131B1 (ko) * | 2007-11-22 | 2011-02-25 | 주식회사 포스코 | 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법 |
| KR100979007B1 (ko) * | 2007-12-27 | 2010-08-30 | 주식회사 포스코 | 극저온 인성이 우수한 초고강도 라인파이프용 강판 및 그제조방법 |
| WO2011158289A1 (ja) * | 2010-06-16 | 2011-12-22 | 新日本製鐵株式会社 | 制震用金属板及び建築構造物 |
| RU2447163C1 (ru) * | 2010-08-10 | 2012-04-10 | Общество С Ограниченной Ответственностью "Исследовательско-Технологический Центр "Аусферр" | Способ термической обработки изделий из сплавов на основе железа (варианты) |
| BR112013017180A2 (pt) * | 2011-01-28 | 2016-09-20 | Exxonmobil Upstream Res Co | metais de solda de alta dureza com superior resistência ao rasgamento dúctil |
| DE102011009827A1 (de) * | 2011-01-31 | 2012-08-02 | Linde Aktiengesellschaft | Schweissverfahren |
| US9403242B2 (en) | 2011-03-24 | 2016-08-02 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel for welding |
| ES2928191T3 (es) * | 2011-05-25 | 2022-11-16 | Skf Ab | Método y componente de acero |
| FI20115702L (fi) * | 2011-07-01 | 2013-01-02 | Rautaruukki Oyj | Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs |
| TWI494448B (zh) * | 2011-07-29 | 2015-08-01 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | High-strength steel sheets, high-strength zinc-plated steel sheets, and the like, which are excellent in formability (1) |
| MX357839B (es) * | 2011-07-29 | 2018-07-26 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp | Hoja de acero platinada con zinc de alta resistencia y lámina de acero de alta resistencia que tiene maleabilidad superior y método para producir cada una de ellas. |
| EP2743364B1 (en) * | 2011-08-09 | 2016-07-27 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Hot-rolled steel sheet having high yield ratio and excellent low-temperature impact energy absorption and haz softening resistance and method for producing same |
| JP5910168B2 (ja) * | 2011-09-15 | 2016-04-27 | 臼井国際産業株式会社 | Ｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼及びその製造方法とそのｔｒｉｐ型２相マルテンサイト鋼を用いた超高強度鋼製加工品 |
| KR101359082B1 (ko) | 2011-12-27 | 2014-02-06 | 주식회사 포스코 | 저온 ｄｗｔｔ 연성파면율이 우수한 라인파이프용 후물강판 및 그 제조방법 |
| CN102660671A (zh) * | 2012-06-08 | 2012-09-12 | 赵佳丽 | 一种55Si2Mn合金钢的热处理方法 |
| BR112015000178B1 (pt) * | 2012-08-03 | 2020-03-17 | Tata Steel Ijmuiden Bv | Processo para produzir tira de aço laminado a quente e tira de aço laminado a quente |
| PL2895635T3 (pl) * | 2012-09-14 | 2019-08-30 | Mannesmann Precision Tubes Gmbh | Stop stalowy dla niskostopowej stali o wysokiej wytrzymałości |
| JP5516680B2 (ja) | 2012-09-24 | 2014-06-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電縫溶接部の耐ｈｉｃ性および低温靭性に優れた電縫鋼管およびその製造方法 |
| RU2516213C1 (ru) * | 2012-12-05 | 2014-05-20 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ получения металлоизделия с заданным структурным состоянием |
| CN105102662A (zh) * | 2013-04-15 | 2015-11-25 | 杰富意钢铁株式会社 | 高强度热轧钢板及其制造方法 |
| WO2014171427A1 (ja) | 2013-04-15 | 2014-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
| WO2016016683A1 (en) * | 2014-07-30 | 2016-02-04 | Arcelormittal | A method for producing a high strength steel piece |
| CN105506494B (zh) * | 2014-09-26 | 2017-08-25 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法 |
| WO2016079565A1 (en) * | 2014-11-18 | 2016-05-26 | Arcelormittal | Method for manufacturing a high strength steel product and steel product thereby obtained |
| KR101657827B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2016-09-20 | 주식회사 포스코 | 취성균열전파 저항성이 우수한 구조용 극후물 강재 및 그 제조방법 |
| KR101957078B1 (ko) | 2015-02-20 | 2019-03-11 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 열연 강판 |
| WO2016132549A1 (ja) | 2015-02-20 | 2016-08-25 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
| PL3263729T3 (pl) | 2015-02-25 | 2020-05-18 | Nippon Steel Corporation | Blacha stalowa cienka walcowana na gorąco |
| WO2016135898A1 (ja) | 2015-02-25 | 2016-09-01 | 新日鐵住金株式会社 | 熱延鋼板 |
| JP6299935B2 (ja) * | 2016-01-29 | 2018-03-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度・高靭性鋼管用鋼板およびその製造方法 |
| US11993823B2 (en) | 2016-05-10 | 2024-05-28 | United States Steel Corporation | High strength annealed steel products and annealing processes for making the same |
| EP3495529B1 (en) | 2016-08-05 | 2021-03-03 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and plated steel sheet |
| KR102186320B1 (ko) | 2016-08-05 | 2020-12-03 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 강판 및 도금 강판 |
| US20180305781A1 (en) * | 2017-04-24 | 2018-10-25 | Federal Flange Inc. | Systems and Methods for Manufacturing High Strength Cladded Components |
| RU2686758C1 (ru) * | 2018-04-02 | 2019-04-30 | Публичное акционерное общество "Северсталь" (ПАО "Северсталь") | Конструкционная криогенная сталь и способ ее получения |
| WO2020128579A1 (en) * | 2018-12-19 | 2020-06-25 | Arcelormittal | Low-carbon, high-strength 9% nickel steels for cryogenic applications |
| CN112251687A (zh) * | 2020-10-30 | 2021-01-22 | 江苏永钢集团有限公司 | 一种晶粒均匀的高性能细晶钢及其制备方法 |
| TWI761253B (zh) * | 2021-07-06 | 2022-04-11 | 大田精密工業股份有限公司 | 高強度麻時效鋼板材及其製造方法 |
| TWI779913B (zh) * | 2021-11-01 | 2022-10-01 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 含鈦合金鋼材及其製造方法 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5913055A (ja) | 1982-07-13 | 1984-01-23 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ステンレス鋼およびその製造方法 |
| NL193218C (nl) | 1985-08-27 | 1999-03-03 | Nisshin Steel Company | Werkwijze voor de bereiding van roestvrij staal. |
| JPS6362843A (ja) | 1986-09-03 | 1988-03-19 | Kobe Steel Ltd | 電気亜鉛めつきした高強度ベ−リングフ−プ |
| JPH0241074A (ja) * | 1988-08-01 | 1990-02-09 | Konica Corp | カラー画像処理装置 |
| JP2510783B2 (ja) | 1990-11-28 | 1996-06-26 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性の優れたクラッド鋼板の製造方法 |
| US5454883A (en) | 1993-02-02 | 1995-10-03 | Nippon Steel Corporation | High toughness low yield ratio, high fatigue strength steel plate and process of producing same |
| JP3550726B2 (ja) | 1994-06-03 | 2004-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 低温靱性に優れた高張力鋼の製造方法 |
| US5545269A (en) | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5900075A (en) | 1994-12-06 | 1999-05-04 | Exxon Research And Engineering Co. | Ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability |
| US5531842A (en) | 1994-12-06 | 1996-07-02 | Exxon Research And Engineering Company | Method of preparing a high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability (LAW219) |
| US5545270A (en) | 1994-12-06 | 1996-08-13 | Exxon Research And Engineering Company | Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability |
| JPH08176659A (ja) | 1994-12-20 | 1996-07-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 低降伏比高張力鋼の製造方法 |
| KR100206151B1 (ko) | 1995-01-26 | 1999-07-01 | 다나카 미노루 | 저온인성이 뛰어난 용접성 고장력강 |
| US5755895A (en) | 1995-02-03 | 1998-05-26 | Nippon Steel Corporation | High strength line pipe steel having low yield ratio and excellent in low temperature toughness |
| JPH08311549A (ja) * | 1995-03-13 | 1996-11-26 | Nippon Steel Corp | 超高強度鋼管の製造方法 |
| JP3314295B2 (ja) | 1995-04-26 | 2002-08-12 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靱性に優れた厚鋼板の製造方法 |
| JP3258207B2 (ja) * | 1995-07-31 | 2002-02-18 | 新日本製鐵株式会社 | 低温靭性の優れた超高張力鋼 |
| JPH09235617A (ja) | 1996-02-29 | 1997-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 継目無鋼管の製造方法 |
| FR2745587B1 (fr) | 1996-03-01 | 1998-04-30 | Creusot Loire | Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique |
| US6045630A (en) * | 1997-02-25 | 2000-04-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High-toughness, high-tensile-strength steel and method of manufacturing the same |
| TW454040B (en) * | 1997-12-19 | 2001-09-11 | Exxon Production Research Co | Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness |
| TNSN99233A1 (fr) * | 1998-12-19 | 2001-12-31 | Exxon Production Research Co | Aciers de haute resistance avec excellente tenacite de temperature cryogenique |
-
1998
- 1998-12-19 US US09/215,773 patent/US6254698B1/en not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-11-22 MY MYPI99005087A patent/MY116058A/en unknown
- 1999-12-10 TW TW088121703A patent/TWI226373B/zh not_active IP Right Cessation
- 1999-12-14 TN TNTNSN99240A patent/TNSN99240A1/fr unknown
- 1999-12-15 DZ DZ990272A patent/DZ2972A1/xx active
- 1999-12-16 BR BR9916384-5A patent/BR9916384A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 KR KR1020017007699A patent/KR100664890B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 GB GB0114062A patent/GB2361012B/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-16 JP JP2000592456A patent/JP2002534601A/ja active Pending
- 1999-12-16 EP EP99972028A patent/EP1169485A4/en not_active Withdrawn
- 1999-12-16 PE PE1999001268A patent/PE20001530A1/es not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 AT AT0911599A patent/AT410445B/de not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 MX MXPA01006271A patent/MXPA01006271A/es not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 ID IDW00200101550A patent/ID29176A/id unknown
- 1999-12-16 RU RU2001119979/02A patent/RU2235792C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-12-16 CN CN99814737A patent/CN1128888C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-12-16 DE DE19983821T patent/DE19983821T1/de not_active Withdrawn
- 1999-12-16 UA UA2001075099A patent/UA71942C2/uk unknown
- 1999-12-16 WO PCT/US1999/030055 patent/WO2000040764A2/en not_active Application Discontinuation
- 1999-12-16 AU AU39971/00A patent/AU761309B2/en not_active Ceased
- 1999-12-16 CA CA002353984A patent/CA2353984A1/en not_active Abandoned
- 1999-12-17 CO CO99079019A patent/CO5111039A1/es unknown
- 1999-12-17 AR ARP990106502A patent/AR021882A1/es unknown
-
2001
- 2001-06-11 SE SE0102045A patent/SE523868C2/sv unknown
- 2001-06-18 FI FI20011289A patent/FI113551B/fi not_active IP Right Cessation
- 2001-06-18 DK DK200100943A patent/DK200100943A/da not_active Application Discontinuation
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2001119979A (ru) | Сверхпрочные аустенитно-стареющие стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| RU2001119981A (ru) | Высокопрочные трехфазные стали с превосходной вязкостью при криогенных температурах | |
| KR101222724B1 (ko) | 연성이 우수한 고강도 강 시트의 제조 방법 및 그 제조방법에 의해 제조된 시트 | |
| AU680976B2 (en) | Rail of high abrasion resistance and high tenacity having pearlite metallographic structure and method of manufacturing the same | |
| EP1017862B1 (en) | Method for producing ultra-high strength, weldable steels with superior toughness | |
| KR101271974B1 (ko) | 극저온 인성이 우수한 고강도 강재 및 그 제조방법 | |
| KR101657828B1 (ko) | Ｐｗｈｔ 후 인성이 우수한 고강도 압력용기용 강재 및 그 제조방법 | |
| JP4022958B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた高靱性厚鋼板およびその製造方法 | |
| AU736152B2 (en) | Ultra-high strength, weldable, essentially boron-free steels with superior toughness | |
| JP2002534601A5 (ru) | ||
| RU2000119125A (ru) | Сверхвысокопрочная аустенитно-стареющая сталь с высокой ударной вязкостью при криогенной температуре | |
| US4946516A (en) | Process for producing high toughness, high strength steel having excellent resistance to stress corrosion cracking | |
| US11453933B2 (en) | High-strength steel material having enhanced resistance to crack initiation and propagation at low temperature and method for manufacturing the same | |
| WO2008093897A1 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高張力鋼材並びにその製造方法 | |
| JPH11140580A (ja) | 低温靱性に優れた高強度鋼用の連続鋳造鋳片およびその製造法、および低温靱性に優れた高強度鋼 | |
| KR20230166081A (ko) | 인장강도가 1180MPa 이상인 저탄소 저합금 Q＆P강 또는 용융 아연 도금 Q＆P강 및 이의 제조 방법 | |
| CN110100027B (zh) | 具有优异的低温韧性的低屈服比的钢板及其制造方法 | |
| JPH06128688A (ja) | 疲労特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| KR102360396B1 (ko) | 고강도 및 고성형성을 가지는 강판 및 그 제조방법 | |
| KR101677350B1 (ko) | 저온인성이 우수한 다중 열처리형 에너지용 강재 및 그 제조방법 | |
| KR102372546B1 (ko) | 연신율이 우수한 초고강도 강판 및 그 제조방법 | |
| CN115181894B (zh) | 590MPa级别高成形性热镀锌双相钢及快速热处理热镀锌制造方法 | |
| CN115181883B (zh) | 590MPa级别低碳低合金高成形性双相钢及快速热处理制造方法 | |
| JPH09302445A (ja) | 低温用Ｎｉ含有鋼とその製造方法 | |
| KR20190107585A (ko) | 마르텐사이트계 석출 경화형 경량철강 및 그 제조방법 |