DE69734752T2 - Drehgeschwindigkeitsdetektorvorrichtung - Google Patents
Drehgeschwindigkeitsdetektorvorrichtung Download PDFInfo
- Publication number
- DE69734752T2 DE69734752T2 DE69734752T DE69734752T DE69734752T2 DE 69734752 T2 DE69734752 T2 DE 69734752T2 DE 69734752 T DE69734752 T DE 69734752T DE 69734752 T DE69734752 T DE 69734752T DE 69734752 T2 DE69734752 T2 DE 69734752T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- vibrating
- vibration
- vibrator
- angular velocity
- bars
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/56—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01C—MEASURING DISTANCES, LEVELS OR BEARINGS; SURVEYING; NAVIGATION; GYROSCOPIC INSTRUMENTS; PHOTOGRAMMETRY OR VIDEOGRAMMETRY
- G01C19/00—Gyroscopes; Turn-sensitive devices using vibrating masses; Turn-sensitive devices without moving masses; Measuring angular rate using gyroscopic effects
- G01C19/56—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces
- G01C19/5607—Turn-sensitive devices using vibrating masses, e.g. vibratory angular rate sensors based on Coriolis forces using vibrating tuning forks
Description
- HINTERGRUND DER ERFINDUNG
- Gebiet der Erfindung
- Die vorliegende Erfindung betrifft eine Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung bzw. eine Drehgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung, die bei Navigationssystemen oder einer Lagesteuerung eines Kraftfahrzeugs bzw. Automobils verwendet wird, und insbesondere eine Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung eines Schwingungstyps.
- Verwandter Stand der Technik
- Herkömmlich sind Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtungen des Schwingungstyps bekannt, die das Phänomen verwenden, dass, wenn ein Schwingungskörper einer Drehung unterworfen ist, eine neue Schwingung entsprechend der Winkelgeschwindigkeit der Drehung aufgrund der Coriolis-Kraft auftritt. Ein Beispiel einer derartigen Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung ist ein Drehgeschwindigkeitssensor, der beispielsweise in dem Mitteilungsblatt der Japanischen Patentoffenlegungsschrift Nr. Hei 7-55479 beschrieben ist. Eine Schwingungseinrichtung bzw. ein Vibrator, die bei diesem Drehgeschwindigkeitssensor verwendet wird, weist einen Aufbau auf, dass in der XY-Ebene zwei Anregungsschenkel bzw. Anregungsausläufer in die Richtung von +Y von einer Seite eines rechteckigen Rahmens herausragen und zwei Aufnahmeschenkel bzw. Aufnahmeausläufer in die Richtung von –Y von der entgegengesetzten Seite des Rahmens herausragen. Bei diesem Aufbau schwingen, wenn die Anregungsschenkel angeregt werden, um in den X-Richtungen zu schwingen, die Anregungsschenkel ebenso in den Z-Richtungen aufgrund der Coriolis-Kraft, die mit einer Drehung der Schwingungseinrichtung auftritt. Diese Schwingung in den Z-Richtungen (in den Richtungen, die senkrecht zu der XY-Ebene sind) wird zu den Aufnahmeschenkeln übertragen. Bei der Aufnahmeastseite wird diese Schwingung in Z-Richtung, die so übertragen wird, erfasst und die Winkelgeschwindigkeit der Drehung der Schwingungseinrichtung wird von einem Erfassungsergebnis abgeleitet.
- Diese Schwingungseinrichtung gemäß dem Stand der Technik weist eine Anbringbasis bzw. einen Grundrahmen innerhalb des Rahmens auf, wobei die Anbringbasis mit dem Rahmen durch Querbrücken verbunden ist, die zwischen der Anbringbasis und jeder Seite des Rahmens, bei dem die Anregungsschenkel und die Aufnahmeschenkel bereitgestellt sind, angeordnet sind. Diese Schwingungseinrichtung ist bei einem zu erfassenden Körper befestigt, indem die Anbringbasis bei einem Stator angebracht wird, der bei dem zu erfassenden Körper befestigt ist. Wenn Teile der Schwingungsstäbe befestigt sind, wird eine Schwingung der Schwingungsstäbe verkleinert. Dies ist der Fall, da sich die Schwingung zu dem Stator ausbreitet, wobei diese Schwingungsausbreitung als Schwingungsableitung bzw. Schwingungsverlust bezeichnet wird. Je höher die Befestigungsstärke zwischen den Schwingungsstäben und dem Stator ist, desto größer ist die Schwingungsableitung. Bei dem Drehgeschwindigkeitssensor gemäß dem vorstehend genannten Stand der Technik wird jedoch der Befestigungsstärke durch den vorstehend genannten Aufbau der Schwingungseinrichtung eine Flexibilität verliehen, wodurch verhindert wird, dass Energie der Schwingung in Z-Richtung der Schwingungsstäbe über den Rahmen zu dem Stator abgeleitet wird bzw. verloren geht. Somit ist eine Verminderung einer Erfassungsgenauigkeit aufgrund der Schwingungsableitung unterdrückt.
- Da jedoch diese Schwingungseinrichtung gemäß dem Stand der Technik in einer derartigen Anordnung aufgebaut ist, dass die Anbringbasis und der Rahmen durch die zwei Querbrücken, d.h. bei zwei Positionen aneinander befestigt sind, verursacht eine Temperaturänderung eine Dehnungsbeanspruchung oder eine Druckbeanspruchung, die sowohl an den Rahmen, die Querbrücken als auch die Anbringbasis anzulegen ist. Diese Beanspruchung verändert die Befestigungsstärke zwischen dem Rahmen und der Anbringbasis, was auch eine Größe der Schwingungsableitung bzw. des Schwingungsverlustes ändert. Als Ergebnis hat sich eine Schwierigkeit ergeben, dass die Erfassungsempfindlichkeit einer Winkelgeschwindigkeit eine Streuung aufweist, die auf der Änderung einer Umgebungstemperatur beruht.
- In der nachveröffentlichten Druckschrift EP-A-0 809 087 A2 ist eine Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung beschrieben, die einen Schwingungsstab, der einen piezoelektrischen Kristallabschnitt aufweist, erste und zweite Elektroden, die die Eckabschnitte des Kristallabschnitts abdecken, und eine Erfassungsschaltung zur Erfassung der Winkelgeschwindigkeit auf der Grundlage einer Potenzialdifferenz, die zwischen den Elektroden auftritt, umfasst. Die Elektroden, die mit der Erfassungsschaltung verbunden sind, decken die Eckabschnitte ab.
- In der Druckschrift EP-A-0 649 002 A1 ist ein schwingungserfassender Kreisel beschrieben, der aus einer leichten Legierung, wie beispielsweise Duraluminium, aufgebaut ist und eine Basis sowie ein Paar von Zinken umfasst, die parallel zueinander aus der Basis herausragen. Piezoelektrische Elemente sind bei dem Ursprung der Seitenflächen des ersten Zinkens angebracht, um den ersten Zinken entlang einer X-Achse anzuregen. Die Schwingungen des ersten Zinkens entlang der X-Achse pflanzen sich dann zu dem zweiten Zinken fort, um den zweiten Zinken entlang der X-Achse in Schwingung zu versetzen. Piezoelektrische Elemente sind bei dem Ursprung der oberen und unteren Seiten des zweiten Zinkens angebracht, um Schwingungen des zweiten Zinkens entlang einer Y-Achse zu erfassen. Wenn der zweite Zinken die Coriolis-Kraft auf der Grundlage einer Winkelgeschwindigkeit Omega um eine Z-Achse empfängt und entlang der Y-Achse schwingt, werden die Schwingungen entlang der Y-Achse als elektrische Signale (wechselnde Spannungen) durch piezoelektrische Effekte der piezoelektrischen Elemente erfasst.
- Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, eine Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung zur Lösung der vorstehend genannten Schwierigkeit bereitzustellen.
- Diese Aufgabe wird durch eine Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß Patentanspruch 1 gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind in den abhängigen Patentansprüchen angegeben.
- Gemäß einer Ausgestaltung der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung weist in einem dreidimensionalen orthogonalen X-, Y- und Z-Koordinatenraum die zugehörige Schwingungseinrichtung eine Schwingungseinrichtungsbasis, die sich in die X-Richtung auf der XY-Ebene erstreckt, zwei erste Schwingungsstäbe, die in die Richtung von +Y von der Schwingungseinrichtungsbasis und bei im Wesentlichen symmetrischen Positionen in Bezug auf eine Y-Richtungsachse, die durch einen Mittelabschnitt der Schwingungseinrichtungsbasis hindurchgeht, herausragen, zwei zweite Schwingungsstäbe, die in die Richtung von –Y von der Schwingungseinrichtungsbasis und bei den gleichen X-Richtungs-Positionen herausragen, wie es die zwei ersten Schwingungsstäbe tun, und eine einzelne Trägerstange auf, die eine vorgeschriebene Drehsteifigkeit aufweist, von dem Mittelabschnitt der Schwingungseinrichtungsbasis herausragt und bei der zugehörigen Spitze an einem zu erfassenden Körper befestigt ist.
- Bei dieser Schwingungseinrichtung wird die Befestigungsstärke der Schwingungseinrichtung an den zu erfassenden Körper durch eine Drehsteifigkeit der Trägerstange bestimmt. Da bei dieser Schwingungseinrichtung die Drehsteifigkeit der Trägerstange auf den vorgeschriebenen Wert eingestellt ist, wird die Schwingungsableitung bzw. der Schwingungsverlust von der Trägerstange reguliert, so dass die Erfassungsempfindlichkeit eingestellt wird. Da die Schwingungseinrichtungsbasis bei einer Position mit der Trägerstange, die an dem zu erfassenden Körper befestigt ist, verbunden ist, verursacht eine Ausdehnung oder eine Kontraktion bzw. ein Zusammenziehen eines jeweiligen Elements der Schwingungseinrichtung, was auf der Änderung in der Umgebungstemperatur beruht, keine Beanspruchung, die von der Trägerstange an die Schwingungseinrichtungsbasis anzulegen ist. Folglich wird, da die Drehsteifigkeit der Trägerstange nicht variiert, die Ableitungsgröße bzw. Verlustgröße der Schwingung, die über die Schwingungseinrichtungsbasis zu der Trägerstange übertragen wird, durch die Temperaturänderung nicht beeinflusst.
- Die Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung kann auf eine derartige Weise aufgebaut sein, dass die Trägerstange der Schwingungseinrichtung in die Richtung von –Y von der Schwingungseinrichtungsbasis herausragt und dass die Anregungseinrichtung die ersten Schwingungsstäbe in den X-Richtungen anregen und in Schwingung versetzen. Mit diesem Aufbau bildet die Anregung einer Schwingung einen Beanspruchungskonzentrationsabschnitt zwischen den zwei ersten Schwingungsstäben auf der Seite des ersten Schwingungsstabes der Schwingungseinrichtungsbasis, wobei aber der Beanspruchungskonzentrationsabschnitt von der Trägerstange getrennt ist, da die Trägerstange bei der Seite der zweiten Schwingungsstäbe der Schwingungseinrichtungsbasis angeordnet ist. Folglich verursacht dieser Aufbau aufgrund einer Positionsabweichung zwischen der Trägerstange und den zwei ersten Schwingungsstäben nicht das Phänomen, dass die Schwingungsbeanspruchung einer Anregung der ersten Schwingungsstäbe die Trägerstange in den X-Richtungen in Schwingung versetzt, oder dergleichen. Zusätzlich tritt, da die Trägerstange eine Übertragung einer Schwingung zwischen den zwei ersten Schwingungsstäben nicht behindert, keine Verringerung in dem Q-Wert auf. Ferner ist die Erfassungsgenauigkeit stabil, da die Schwingungsableitung über die Trägerstange durch die Beanspruchung aufgrund einer Anregung nicht beeinflusst wird.
- Wenn die Schwingungseinrichtungsbasis und die ersten sowie zweiten Schwingungsstäbe aus einem einzigen, gleichmäßig dicken Substrat hergestellt werden, ist es möglich, die ersten Schwingungsstäbe und die zweiten Schwingungsstäbe so zu gestalten, dass sie bezüglich der Schwingung in den Richtungen, die senkrecht zu dem Substrat sind, d.h. in den Z-Richtungen miteinander gekoppelt sind, während sie in den X-Richtungen nicht gekoppelt sind, indem die X-Richtung-Breite jedes der ersten Schwingungsstäbe und der zweiten Schwingungsstäbe angepasst wird. Wenn das Substrat aus einer Einzelkristall-Quarzplatte hergestellt ist, kann, da das Substrat selbst ein piezoelektrisches Material ist, die Anregung erreicht werden, indem einfach die Spannung mit sich periodisch ändernden Polaritäten daran in einer vorbestimmten Richtung angelegt wird, wobei eine Schwingung erfasst werden kann, indem einfach eine Änderung einer Polarisierung, die mit der Schwingung auftritt, erfasst wird.
- Eine Ausgestaltung der Winkelgeschwindigkeits-Erfassungsvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung umfasst ein metallisiertes Substrat, das eine Leitung bzw. einen Draht zur Anregung, um einen Schaltungsabschnitt der Anregungseinrichtung mit einer Elektrode zur Anregung, die bei den ersten oder zweiten Schwingungsstäben bereitgestellt ist, zu verbinden, und eine Leitung bzw. einen Draht zur Erfassung umfasst, um einen Schaltungsabschnitt der Erfassungseinrichtung mit einer Elektrode zur Erfassung, die bei den ersten oder zweiten Schwingungsstäben bereitgestellt ist, zu verbinden, wobei die Spitze der Trägerstange an das metallisierte Substrat angeschweißt ist und wobei das metallisierte Substrat bei dem zu erfassenden Körper befestigt ist.
- Da die Leitungen des metallisierten Substrats geglüht werden, werden die Leitungen auch durch ein Verschweißen der Trägerstange nicht beschädigt.
- Wenn die Schwingungseinrichtung durch ein elektrisch leitendes Potenzialausgleichsmaterial umgeben ist, wird sie von einem Einfluss eines elektromagnetischen Rauschens befreit.
- Die vorliegende Erfindung wird aus der nachstehend angegebenen ausführlichen Beschreibung und den beigefügten Zeichnungen, die allein zur Veranschaulichung angegeben sind und nicht als Begrenzung der vorliegenden Erfindung betrachtet werden sollen, besser ersichtlich.
- Ein weiterer Anwendungsbereich der vorliegenden Erfindung wird aus der nachstehend angegebenen ausführlichen Beschreibung ersichtlich. Es ist jedoch zu verstehen, dass die ausführliche Beschreibung sowie die spezifischen Beispiele, obwohl sie bevorzugte Ausführungsbeispiele der Erfindung angeben, lediglich zur Veranschaulichung angegeben sind, da verschiedene Änderungen und Modifikationen innerhalb des Bereichs der Erfindung für einen Fachmann aus dieser ausführlichen Beschreibung ersichtlich werden.
- KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNGEN
-
1A zeigt eine Draufsicht, um die Schwingungseinrichtung der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung, die ein Ausführungsbeispiel der vorliegenden Erfindung ist, zu zeigen. -
1B zeigt eine Querschnittsdarstellung entlang B-B gemäß1A . -
1C zeigt eine Querschnittsdarstellung entlang C-C gemäß1A . -
2A zeigt eine Darstellung, um den Zustand zu zeigen, bei dem die Schwingungseinrichtung auf dem metallisierten Substrat angebracht ist und in einem Gehäuse untergebracht ist. -
2B zeigt eine Schnittdarstellung, die entlang einer Linie A-A gemäß2A entnommen ist. -
3 zeigt ein Blockschaltbild, um eine Anregungsschaltung50 , eine Erfassungsschaltung60 und eine Winkelgeschwindigkeitsberechnungsschaltung70 zu zeigen, die in der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel verwendet werden, und um die Verbindungsbeziehung dieser Schaltungen mit Elektroden21 bis28 und31 bis38 zu zeigen, die bei Schwingungsstäben12 bis15 bereitgestellt sind. -
4A zeigt eine Schnittdarstellung zur Beschreibung des inversen piezoelektrischen Effekts in den ersten Schwingungsstäben12 und13 . -
4B zeigt eine Darstellung aus der Vogelperspektive zur Beschreibung des inversen piezoelektrischen Effekts in den ersten Schwingungsstäben12 und13 . -
5A zeigt eine Schnittdarstellung zur Beschreibung des piezoelektrischen Effekts in den zweiten Schwingungsstäben14 und15 . -
5B zeigt eine Darstellung aus der Vogelperspektive zur Beschreibung des inversen piezoelektrischen Effekts in den ersten Schwingungsstäben14 und15 . -
6 zeigt eine Draufsicht, um ein weiteres Ausführungsbeispiel der Schwingungseinrichtung zu zeigen. - BESCHREIBUNG DES BEVORZUGTEN AUSFÜHRUNGSBEISPIELS
- In
1A ist eine Draufsicht gezeigt, um die Schwingungseinrichtung10 gemäß einem Ausführungsbeispiel der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung zu zeigen. In dieser Figur ist die X-Achse entlang der horizontalen Richtung entnommen, wobei die positive Richtung nach rechts gerichtet ist, die Y-Achse ist in der vertikalen Richtung entnommen, wobei die positive Richtung nach oben gerichtet ist, und die Z-Achse ist entlang der Richtung entnommen, die senkrecht zu der Ebene der Figur ist, wobei die positive Richtung aus der Ebene der Figur herausgeführt ist. Die Schwingungseinrichtung10 ist in einer integralen Form eines Einzelkristallsubstrats aus Quarz aufgebaut, wobei sie aus einer Schwingungseinrichtungsbasis11 , die sich in die X-Achsenrichtung erstreckt, ersten Schwingungsstäben12 und13 zur Anregung, die sich in die Richtung von +Y von der Schwingungseinrichtungsbasis11 erstrecken, zweiten Schwingungsstäben14 und15 zur Erfassung, die sich in die Richtung von –Y koaxial zu den jeweiligen ersten Schwingungsstäben12 und13 von der Schwingungseinrichtungsbasis11 erstrecken, einer Trägerstange16 , die sich in die Richtung von –Y von der Schwingungseinrichtungsbasis11 zwischen den zweiten Schwingungsstäben14 und15 erstreckt, und einer festen Platte17 , die bei einem Ende der Trägerstange16 bereitgestellt ist, aufgebaut ist. - Die Kristallachsen von Quarz sind nachstehend kurz beschrieben. Natürliches Quarz ist normalerweise ein Stängelkristall, wobei die vertikale Mittelachse dieses Stängelkristalls, d.h. die <0001>-Kristallachse als die Z-Achse oder als die optische Achse definiert ist und eine Linie, die eine jeweilige Oberfläche des Stängelkristalls senkrecht schneidet, wenn sie durch die Z-Achse hindurchgeht, als die Y-Achse oder als die mechanische Achse definiert ist. Ferner ist eine Linie, die senkrecht zu den vertikalen Kanten dieses Stängelkristalls ist, wenn sie durch die Z-Achse hindurchgeht, als die X-Achse oder als die elektrische Achse definiert.
- Das Einzelkristallsubstrat, das für die Schwingungseinrichtung
10 verwendet wird, ist ein Substrat, das als eine Z-Platte bezeichnet wird, die ein Einzelkristallsubstrat ist, das entlang von Ebenen ausgeschnitten ist, die senkrecht oder näherungsweise senkrecht zu der Z-Achse sind. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel fällt folglich die Z-Achse der kristallographischen Ausrichtung mit der vorstehend genannten Z-Achse zusammen, um die Richtung einer Anordnung der Schwingungseinrichtung10 in der Zeichnung anzugeben. Es gibt drei Sätze der X-Achse und der Y-Achse von Quarz, die orthogonal zueinander sind, wobei einer hiervon mit der X-Achse und der Y-Achse übereinstimmt, um die Richtungen einer Anordnung der Schwingungseinrichtung10 bei der Zeichnung anzugeben. Diese Beziehung zwischen den kristallographischen Ausrichtungen und den Richtungen der Schwingungseinrichtung10 wird ebenso bei den anderen Ausführungsbeispielen, die nachstehend beschrieben sind, angewendet. Obwohl das Quarz, das für die Schwingungseinrichtung10 verwendet wird, künstliches Quarz ist, ist der Aufbau hiervon der gleiche wie bei natürlichem Quarz. - Die ersten Schwingungsstäbe
12 und13 sind in der gleichen Größe ausgebildet, wobei beide als Schwingungsstäbe zur Anregung in dem vorliegenden Ausführungsbeispiel verwendet werden. Die zweiten Schwingungsstäbe14 und15 sind ebenso in der gleichen Größe ausgebildet, wobei beide als Schwingungsstäbe zur Erfassung verwendet werden. Die zweiten Schwingungsstäbe14 und15 sind schlanker und länger als die ersten Schwingungsstäbe12 und13 , so dass die X-Richtung-Eigenfrequenz fX1 der ersten Schwingungsstäbe12 ,13 unterschiedlich von der X-Richtung-Eigenfrequenz fX2 der zweiten Schwingungsstäbe14 ,15 ist. Die Z-Richtung-Eigenfrequenzen der ersten Schwingungsstäbe und der zweiten Schwingungsstäbe sind ebenso unterschiedlich zueinander, wobei aber, da die Z-Richtung-Schwingung eine gekoppelte Schwingung der ersten Schwingungsstäbe und der zweiten Schwingungsstäbe ist, eine gekoppelte Eigenfrequenz fZ existiert. Die gekoppelte Schwingung ist bezüglich der X-Richtung-Schwingung klein, da die Übertragungsrate einer Schwingung zwischen den ersten Schwingungsstäben und den zweiten Schwingungsstäben sehr niedrig ist. Die Anordnung, bei der die ersten Schwingungsstäbe und die zweiten Schwingungsstäbe bezüglich der X-Richtung-Schwingung nicht gekoppelt sind, während die ersten Schwingungsstäbe und die zweiten Schwingungsstäbe bezüglich der Z-Richtung-Schwingung auf diese Weise gekoppelt sind, ist in der Form begründet, bei der die Gesamtheit der Schwingungseinrichtung10 integral aus dem sehr dünnen Quarzsubstrat hergestellt ist und bei der die Y-Richtung-Breite der Schwingungseinrichtungsbasis11 in ausreichendem Maße breiter als die Dicke des Quarzsubstrats ist. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel wird eine derartige Einstellung bewirkt, dass die Werte der X-Richtung-Eigenfrequenz fX1 der ersten Schwingungsstäbe12 ,13 und die gekoppelte Eigenfrequenz fZ sehr nahe beieinander liegen. - Jeder Schwingungsstab ist mit Elektroden entsprechend einem zugehörigen Zweck versehen. Genauer gesagt sind die ersten Schwingungsstäbe
12 und13 mit Elektroden zur Anregung versehen, während die zweiten Schwingungsstäbe14 und15 mit Elektroden zur Erfassung versehen sind. Die Anordnung von Elektroden ist in1A weggelassen, um eine mikroskopische Darstellung der Zeichnung zu vermeiden, wobei sie aber stattdessen unter Verwendung der1B und1C veranschaulicht ist. In den1B und1C sind eine Querschnittsdarstellung entlang B-B bzw. eine Querschnittsdarstellung entlang C-C gemäß1A gezeigt. Wie es veranschaulicht ist, ist der erste Schwingungsstab13 mit Elektroden21 bis24 jeweils auf den vier Seiten, der Oberseite, der Unterseite und den seitlichen Seiten versehen, die sich von dem Verbindungsteil mit der Schwingungseinrichtungsbasis11 hin zu der Spitze des ersten Schwingungsstabs13 , d.h. in die Richtung von +Y und über eine Länge von näherungsweise 2/3 bis 3/4 der Gesamtlänge des Schwingungsstabs erstrecken. Der erste Schwingungsstab12 ist ebenso auf ähnliche Weise mit Elektroden31 bis34 versehen (siehe3 ). Demgegenüber ist der zweite Schwingungsstab15 mit vier Elektroden25 bis28 zur Abdeckung der vier Ecken des rechteckigen Querschnitts, d.h. der Kanten versehen, die sich von dem Verbindungsteil mit der Schwingungseinrichtungsbasis11 hin zu der Spitze des zweiten Schwingungsstabs15 , d.h. in die Richtung von –Y und über eine Länge von näherungsweise 2/3 bis 3/4 der Gesamtlänge des Schwingungsstabs erstrecken. Der zweite Schwingungsstab14 ist ebenso auf ähnliche Weise mit Elektroden35 bis38 versehen (siehe3 ). - Jede Elektrode weist einen Doppelschichtaufbau aus Chrom und Gold auf, der durch Aufdampfen dieser Metalle auf die Oberfläche einer Schwingungseinrichtung
10 und ein nachfolgendes geeignetes Aufteilen und Mustern der Schichten in die gewünschte Form durch ein photolithographisches Verfahren erhalten wird. Jede Elektrode ist elektrisch mit einem von Verbindungsfeldern bzw. Bonding-Feldern81 bis84 , die auf der festen Platte17 bereitgestellt sind, verbunden und ist ferner von dort mit einer Signalverarbeitungsschaltung verbunden, die nachstehend beschrieben ist. Ein Draht bzw. eine Leitung zwischen jeder Elektrode auf dem Schwingungsstab und dem Verbindungsfeld wird auf der Oberfläche der Trägerstange16 durch ein Schichtbildungsverfahren hergestellt, obwohl dies nicht veranschaulicht ist. - Die
2A und2B umfassen Figuren, um den Zustand zu zeigen, bei dem die Schwingungseinrichtung10 auf einem vierschichtigen, metallisierten Substrat100 angebracht ist und bei dem sie durch einen Metalldeckel110 abgedichtet ist. In2A ist eine Draufsicht gezeigt und in2B ist eine Seitenansicht gezeigt. - Das metallisierte Substrat ist ein mehrschichtiges Leitungssubstrat aus Keramik, das auf übliche Weise hergestellt wird, indem die Leitungen, Verbindungsfelder usw. mit Metall aus Wolfram, Molybdän oder dergleichen auf einen Grünling aus 90% SiO2 (Rohzustand) gedruckt werden, derartige Grünlinge in mehreren Schichten gestapelt werden, der Stapel dann gepresst wird, er daraufhin getrocknet wird und gebacken wird. Die Leitungen der jeweiligen Schichten werden durch Verbindungslöcher, die als Durchgangslöcher bezeichnet werden, verbunden. Dieses metallisierte Substrat ist im Rohzustand (in dem Zustand eines Grünlings) einfach auszuhöhlen, wobei es somit einfach ist, ein Substrat mit einer Oberfläche, die Stufen aufweist, herzustellen. Da jede Schicht einer Pressaktion und einem Backen unterzogen wird und da die Durchgangslöcher mit dem Metall aus Wolfram, Molybdän oder dergleichen gefüllt werden, wird zwischen den Schichten eine vollständige Luftdichtheit beibehalten. Ferner kann, da ein Metall mit hohem Schmelzpunkt, wie beispielsweise Wolfram oder Molybdän, für die Leitungen verwendet wird, eine Vielzahl von angebrachten Bauelementen mit hohen Temperaturen gelötet werden, ohne diese Leitungen zu beeinflussen.
- Das metallisierte Substrat
100 ist in dem vierschichtigen Aufbau ausgebildet, wobei Schaltungselemente111 ,112 zur Ausführung einer Anregung, einer Erfassung einer Schwingung und einer Berechnung einer Winkelgeschwindigkeit oder dergleichen auf der Rückseitenoberfläche der ersten Schicht101 , die die unterste Schicht ist, ausgebildet werden. Eine zweite Schicht102 , eine dritte Schicht103 und eine vierte Schicht104 werden in dieser Reihenfolge auf die erste Schicht101 gestapelt. Jede der zweiten Schicht102 , der dritten Schicht103 und der vierten Schicht104 ist in einer rechteckigen Form bei dem zugehörigen Mittelabschnitt ausgehöhlt und Längen von zugehörigen Öffnungen bzw. Durchbrüchen in der longitudinalen Richtung (in der horizontalen Richtung gemäß2A und2B ) werden bestimmt, um in dieser Reihenfolge länger zu sein. Wie es gezeigt ist, sind die rechten Seiten der Schichten ausgerichtet, wodurch die linken Seiten abgestuft sind. - Die feste Platte
17 der Schwingungseinrichtung10 wird durch ein Schweißen bzw. Löten an die zweite Schicht102 bei dem abgestuften Abschnitt dieses metallisierten Substrats100 angeschweißt und befestigt, wobei die Verbindungsfelder131 bis134 bei der Oberfläche der dritten Schicht103 bereitgestellt sind. Die Verbindungsfelder131 bis134 sind jeweils über die Leitungen und Durchgangslöcher der jeweiligen Schichten, nicht veranschaulicht, mit den Schaltungselementen111 und112 verbunden. Da die feste Platte17 der Schwingungseinrichtung10 auf die zweite Schicht102 geschweißt ist, können die Schwingungsstäbe12 bis15 in einem schwebenden Zustand zu der ersten Schicht101 gehalten werden. Da die Verbindungsfelder131 bis134 auf der Seite des metallisierten Substrats100 nicht auf der zweiten Schicht102 bereitgestellt sind, sondern auf der dritten Schicht103 bereitgestellt sind, wird eine Stufendifferenz von den Verbindungsfeldern81 bis84 der Schwingungseinrichtung10 entschärft, was die Verbindungsarbeit von Verbindungsleitungen bzw. Bonding-Leitungen121 bis124 erleichtert. - Der untere Rand des Metalldeckels
110 ist mit der vierten Schicht104 über den gesamten zugehörigen Umfang mit einem Dichtungsharz verbunden. Das Verbinden mit dem Dichtungsharz kann durch ein Verbinden mittels Lötens, wie beispielsweise eines Hartlötens, ersetzt werden. Dies schließt den Raum, der die Schwingungseinrichtung10 beinhaltet, vollständig vor der Außenseite ab. Dieser interne Raum wird zu einem Vakuum evakuiert, so dass kein Verlust von Schwingungsenergie der Schwingungseinrichtung10 durch Luft verursacht wird. - Die Gesamtheit der oberen Oberfläche
140 der ersten Schicht101 ist durch eine Metallschicht abgedeckt, wobei diese Metallschicht durch die Durchgangslöcher mit dem Metalldeckel110 elektrisch verbunden ist. Dementsprechend ist der größte Teil des Raums, der die Schwingungseinrichtung beinhaltet, durch das Potenzialausgleichsmetall abgedeckt, wodurch er elektromagnetisch abgeschirmt ist. Operationsverstärker werden bei der Erfassungsschaltung usw., die nachstehend beschrieben ist, verwendet, wobei hierdurch eine Verstärkung mit hoher Verstärkungsrate ausgeführt wird. Im Allgemeinen weisen Verstärker mit hoher Verstärkungsrate Schwächen gegenüber einem elektromagnetischen Rauschen auf, und es ist insbesondere erforderlich zu verhindern, dass Rauschen von dem Vorrichtungsabschnitt, der das zugehörige Eingangsende ist, hier eindringt. Die elektromagnetische Abschirmung ist bei einer derartigen Verhinderung eines Rauscheindringens effektiv. Wechselseitig gegenüberliegende Elektroden unter den Elektroden, die bei jedem Schwingungsstab bereitgestellt sind, bilden einen Kondensator und die Winkelgeschwindigkeit wird aus einer Änderung in einer zugehörigen Ladungsgröße berechnet, wie es nachstehend beschrieben ist. Da die Ladungsgröße durch das elektromagnetische Rauschen von außen beeinflusst wird, ist die elektromagnetische Abschirmung, die die Schwingungseinrichtung10 umgibt, ebenso effektiv, einen entsprechenden Einfluss zu unterdrücken. Wenn eine Verdrahtung auf der Oberfläche140 der ersten Schicht101 ausgeführt wird, wird die Metallschicht für die elektromagnetische Abschirmung bis auf die Verdrahtungsabschnitte abgesetzt, um einen Kontakt mit der Verdrahtung zu vermeiden. - Nachstehend sind Verarbeitungsschaltungen zur Ausführung einer Anregung, einer Erfassung und einer Berechnung einer Winkelgeschwindigkeit beschrieben, die bei den Schaltungselementen
111 und112 angebracht sind. In3 ist ein Blockschaltbild gezeigt, um eine Anregungsschaltung50 , eine Erfassungsschaltung60 und eine Winkelgeschwindigkeits-Berechnungsschaltung70 zu zeigen und um die Verbindungsbeziehung zwischen diesen Schaltungen und den Elektroden21 bis28 und31 bis38 , die auf den Schwingungsstäben12 bis15 bereitgestellt sind, zu zeigen. In den4A und4B sind Diagramme zur Beschreibung des inversen piezoelektrischen Effekts in den ersten Schwingungsstäben12 und13 gezeigt und in den5A und5B sind Diagramme zur Beschreibung des piezoelektrischen Effekts in den zweiten Schwingungsstäben14 und15 gezeigt. - Die Anregungsschaltung
50 weist eine Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung51 , eine automatische Verstärkungsregelungsschaltung52 und eine Ansteuerungsschaltung53 auf und die Erfassungsschaltung60 weist Strom-Spannung-Umwandlungsschaltungen61 und62 , einen Differentialverstärker63 und eine Synchronerfassungsschaltung64 auf. - Die Ansteuerungsschaltung
53 ist eine Schaltung zur Ausgabe einer Impulswelle als ein Anregungssignal, das eine Amplitude entsprechend einem Ausgangsspannungswert der automatischen Verstärkungsregelungsschaltung52 und die vorbestimmten Wiederholungszyklen aufweist, und auch zur Ausgabe eines Signals mit einer Phasenverschiebung von 90° zu dem Ausgangssignal als ein Erfassungssignal für die Synchronerfassungsschaltung64 , wobei der zugehörige Ausgangsanschluss gemeinsam mit den Elektroden22 ,24 auf den Seitenflächen des ersten Schwingungsstabs13 und den Elektroden31 ,33 bei den Ober- und Unterseiten des ersten Schwingungsstabs12 über einen Anschluss56 verbunden ist. Die verbleibenden Elektroden21 ,23 ,32 ,34 auf den ersten Schwingungsstäben12 und13 sind gemeinsam mit dem Eingangsanschluss der Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung51 über einen Anschluss55 verbunden, um bei einem Zwischenpotenzial des Impulswellenausgangssignals von der Ansteuerungsschaltung53 fixiert zu sein. - Die
4A und4B dienen zur Beschreibung der Anregungsoperation der ersten Schwingungsstäbe durch diese Anregungsschaltung50 , wobei in4A eine Querschnittsdarstellung gezeigt ist, die durch ein Aufschneiden des ersten Schwingungsstabs13 durch die ZX-Ebene erhalten wird, was eine mit1B vergleichbare Figur ergibt. In4B ist eine perspektivische Darstellung gezeigt, um die Biegungsaktion des ersten Schwingungsstabs13 zu zeigen. Wie es vorstehend beschrieben ist, werden, da die Elektroden21 und23 gemeinsam mit dem Anschluss55 verbunden sind und die Elektroden22 und24 gemeinsam mit dem Anschluss56 verbunden sind, wenn ein Ausgangsimpuls der Ansteuerungsschaltung53 einen niedrigen Pegel aufweist, die Spannungen, wie sie in4A gezeigt sind, an die jeweiligen Elektroden angelegt, d.h. eine relativ negative Spannung wird an die Elektroden22 und24 angelegt, während eine positive Spannung an die Elektroden21 und23 angelegt wird. Wenn der Ausgangsimpuls von der Ansteuerungsschaltung53 einen hohen Pegel aufweist, werden hierzu entgegengesetzte Polaritäten angelegt. - Nun wird in Anbetracht des Zustands, bei dem die Spannungen angelegt sind, wie es in
4A gezeigt ist, das elektrische Feld, wie es durch Pfeile91 bis94 angezeigt ist, innerhalb des Schwingungsstabs13 erzeugt. Demgegenüber ist, da der piezoelektrische Effekt von Quarz in den Z-Achsen-Richtungen nicht auftritt, das effektive elektrische Feld zur Beeinflussung des piezoelektrischen Effekts dasjenige, das durch Pfeile95 und96 angezeigt ist. Aufgrund des inversen piezoelektrischen Effekts dehnt sich der Quarzkristall in die Y-Achsen-Richtungen bei einem Anlegen des elektrischen Felds in der positiven Richtung der X-Achse aus, während er sich in den Y-Achsen-Richtungen. bei einem Anlegen des elektrischen Felds in der negativen Richtung der X-Achse zusammenzieht bzw. kontrahiert. - Dementsprechend zieht sich in dem Zustand gemäß
4A die Seite der Elektrode24 des Schwingungsstabs13 zusammen, während sich die Seite der Elektrode22 ausdehnt, wodurch sich der Schwingungsstab13 mit der Elektrode24 innen biegt. Mit einer Umkehrung der Polaritäten der an die Elektroden21 bis24 angelegten Spannungen biegt sich der Schwingungsstab13 mit der Elektrode22 innen aufgrund des gleichen Prinzips. Folglich schwingt, wenn ein Impulssignal einer vorbestimmten Frequenz von der Ansteuerungsschaltung53 den Elektroden22 ,24 zugeführt wird, wobei ein Ende des Schwingungsstabs13 befestigt ist, der Schwingungsstab13 in die X-Richtungen, wie es in4B gezeigt ist. - Da das vorliegende Ausführungsbeispiel so eingerichtet ist, dass die oberen und unteren Elektroden
21 und23 des Schwingungsstabs13 und die linken und rechten Elektroden32 und34 des Schwingungsstabs12 gemeinsam verbunden sind und die linken und rechten Elektroden22 und24 des Schwingungsstabs13 und die oberen und unteren Elektroden31 und33 des Schwingungsstabs12 gemeinsam verbunden sind, wie es in3 gezeigt ist, schwingen die Schwingungsstäbe12 und13 in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den X-Richtungen. - X-Richtung-Schwingungsinformationen der ersten Schwingungsstäbe
12 und13 werden über die Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung51 und die automatische Verstärkungsregelungsschaltung52 und die automatische Verstärkungsregelungsschaltung52 zurückgeführt. Die Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung51 ist eine Schaltung zur Umwandlung einer Änderungsgröße einer Ladung, die in den Elektroden21 ,23 ,32 ,34 durch den piezoelektrischen Effekt bei einem Biegen der ersten Schwingungsstäbe12 und13 erzeugt wird, in einen Spannungswert. - Die automatische Verstärkungsregelungsschaltung
52 empfängt das Spannungssignal, das von der Strom-Spannung- Umwandlungsschaltung51 ausgegeben wird, und arbeitet so, dass ein zugehöriger Ausgangsspannungswert bei einer Vergrößerung eines zugehörigen Eingangsspannungswerts verkleinert wird und der Ausgangsspannungswert bei einer Verkleinerung des Eingangsspannungswerts vergrößert wird. Somit vergrößert sich, wenn sich die Amplitude einer Schwingung der ersten Schwingungsstäbe12 und13 vergrößert, auch die Ladung, die in den Elektroden21 ,23 ,32 ,34 erzeugt wird, wodurch sich die Ausgangsspannung der Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung51 ebenso vergrößert. Dies verkleinert den Ausgangsspannungswert der automatischen Verstärkungsregelungsschaltung52 , so dass die Amplitude des Ausgangsimpulses von der Ansteuerungsschaltung53 kleiner wird. Auf diese Weise wird die Amplitude des Impulssignals, das von der Ansteuerungsschaltung53 ausgegeben wird, einer Regelung unterzogen, und die Amplitude einer Schwingung der ersten Schwingungsstäbe12 und13 wird immer stabil gehalten. - Nachstehend ist die Erfassungsschaltung
60 zur Erfassung der Z-Richtung-Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe, wie sie in den5A und5B gezeigt sind, beschrieben. Wenn der zweite Schwingungsstab15 in den Z-Richtungen schwingt und sich in die Richtung von +Z biegt, wie es in5B gezeigt ist, zieht sich die obere Hälfte des Schwingungsstabs15 in der Y-Richtung zusammen, während sich die untere Hälfte in der Y-Richtung ausdehnt. Aufgrund des piezoelektrischen Effekts von Quarz tritt eine dielektrische Polarisation in der X-Richtung mit einer Y-Richtung-Kontraktion auf, während eine entgegengesetzte dielektrische Polarisation in der X-Richtung mit einer Y-Richtung-Ausdehnung auftritt. Da eine Stärke einer dielektrischen Polarisation von der Größe einer Ausdehnung oder einer Kontraktion abhängt, erscheint die Polarisation in der oberen Oberfläche oder in der unteren Oberfläche stark, wobei sie zu dem Zwischenabschnitt hin schwächer wird. - Dementsprechend erscheint die dielektrische Polarisation bei den vier Ecken des Schwingungsstabs
15 konzentriert, so dass diese dielektrische Polarisation ein Sammeln der positiven oder negativen Ladung zur Folge hat, wie es bei jeder Elektrode25 bis28 veranschaulicht ist, die bei der Ecke bereitgestellt ist. Die Elektroden25 und27 weisen nämlich die gleiche Polarität auf, wobei die Polarität von diesen entgegengesetzt zu der der Elektroden26 und28 wird. Wenn der Schwingungsstab15 nach unten gebogen wird, erscheinen auf der Grundlage des gleichen Prinzips die entgegengesetzten Polaritäten zu denjenigen, die vorstehend beschrieben sind. - Die Erfassungsschaltung
60 erfasst eine Änderungsgröße einer Ladung in jeder Elektrode des Schwingungsstabs15 , die wie vorstehend beschrieben erzeugt wird, und gibt ein Signal aus, das der Schwingungsamplitude des zweiten Schwingungsstabs entspricht. Da das vorliegende Ausführungsbeispiel so eingerichtet ist, dass die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den X-Richtungen angeregt werden und dass die ersten Schwingungsstäbe und die zweiten Schwingungsstäbe in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den Z-Richtungen in Schwingung versetzt werden, schwingen die zweiten Schwingungsstäbe14 und15 in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den Z-Richtungen. Diese Z-Richtung-Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe14 ,15 ist eine kombinierte Schwingung einer Ableitungskomponente bzw. Verlustkomponente, wobei die X-Richtung-Anregungsschwingung der ersten Schwingungsstäbe12 ,13 als eine Z-Richtung-Schwingung mit einer Komponente, die auf der Grundlage der Coriolis-Kraft erzeugt wird, die mit einer Drehung der Schwingungseinrichtung10 auftritt, abgeleitet wird, aber die Phasen einer Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe14 und15 in jedem Fall entgegengesetzt zueinander werden. Die Einzelheiten eines Erzeugungsmechanismus der Z-Richtung-Schwingung auf der Grundlage der Coriolis-Kraft ist nachstehend beschrieben, aber die Schwingung mit entgegengesetzter Phase der linken und rechten Schwingungsstäbe wird in den Z-Richtungen auf jeden Fall erzeugt. Somit sind, wie es in3 gezeigt ist, die Elektroden25 und28 des zweiten Schwingungsstabs15 und die Elektroden36 und37 des zweiten Schwingungsstabs14 , die bei ebenen symmetrischen Positionen dazwischen angeordnet sind, gemeinsam verbunden, um weiter mit dem Anschluss65 der Erfassungsschaltung60 verbunden zu werden. Die verbleibenden Elektroden26 ,27 ,35 ,38 sind gemeinsam mit dem Anschluss66 der Erfassungsschaltung60 verbunden. - Die Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung
61 ist eine Schaltung zur Verstärkung der Änderungsgröße einer Ladung in den Elektroden25 ,28 ,36 ,37 , um sie in einen Spannungswert umzuwandeln, und die Strom-Spannung-Umwandlungsschaltung62 ist eine Schaltung zur Verstärkung der Änderungsgröße einer Ladung in den Elektroden26 ,27 ,35 ,38 , um sie in einen Spannungswert umzuwandeln. Der Differentialverstärker63 ist eine Schaltung zum Empfangen der Ausgangssignale der jeweiligen Strom-Spannung-Umwandlungsschaltungen61 und62 und zur Verstärkung einer Potenzialdifferenz zwischen den zwei Signalen, wobei eine Änderung in der Amplitude dieses Ausgangssignals proportional zu einer Änderung in der Amplitude einer Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe14 und15 ist. - Die Synchronerfassungsschaltung
64 ist eine Schaltung zur Ausführung einer synchronen Erfassung des wechselnden Spannungssignals, das von dem Differentialverstärker63 ausgegeben wird, wobei als ein Erfassungssignal das Impulssignal mit einer Phasenverschiebung von 90° in Bezug auf das Anregungssignal von der Ansteuerungsschaltung53 verwendet wird, und anschließend zur Ausführung einer Integrationsverarbeitung, die eine Schaltung ist, die durch ein Hinzufügen einer Integrationsschaltung zu einer normalen Synchronerfassungsschaltung erhalten wird. Da die Z-Richtung-Schwingung aufgrund einer Ableitung einer X-Anregung in der gleichen Phase wie die Anregung ist und die Z-Richtung-Schwingung aufgrund der Coriolis-Kraft die Phasenverschiebung von 90° in Bezug auf die Anregung aufweist, resultiert die synchrone Erfassung und die Integration darin, die Erstgenannte immer Null zu machen und die Letztgenannte zu einem Integrationswert einer Zweiweg-Gleichrichtung zu machen. Die Spannung des Ausgangssignals von der Synchronerfassungsschaltung64 gibt nämlich die Amplitude der Z-Richtung-Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe14 und15 aufgrund der Coriolis-Kraft an. - Die Winkelgeschwindigkeitsberechnungsschaltung
70 ist eine Schaltung zur Berechnung der Winkelgeschwindigkeit einer Drehung um eine Achse, die parallel zu der Y-Achse der Schwingungseinrichtung10 ist, aus der Beziehung zwischen der Winkelgeschwindigkeit und der Coriolis-Kraft, wie es vorstehend beschrieben ist, auf der Grundlage des Ausgangssignals von der Erfassungsschaltung60 , das die Amplitude einer Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe14 und15 angibt. - Nachstehend ist die Operation der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung beschrieben, die wie vorstehend beschrieben aufgebaut ist. Die Anregungsschaltung
50 gibt das Anregungssignal der Frequenz aus, die mit der X-Richtung-Eigenfrequenz fX1 (die als erste Eigenfrequenz bezeichnet wird) der ersten Schwingungsstäbe12 ,13 übereinstimmt, von der Ansteuerungsschaltung53 aus. Diese versetzt die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 bei der Eigenfrequenz fX1 in den X-Richtungen durch den inversen piezoelektrischen Effekt in Schwingung. Die Phasen des Schwingungsstabs12 und des Schwingungsstabs13 sind zueinander entgegengesetzt, wie es vorstehend beschrieben ist. - Wenn sich in diesem Zustand die Schwingungseinrichtung
10 mit der Winkelgeschwindigkeit ω um die Achse dreht, die parallel zu der Y-Achse (einschließlich der Y-Achse) ist, wird die Coriolis-Kraft F, die durch F = 2mV·ω ausgedrückt wird, in der Z-Richtung in den ersten Schwingungsstäben12 ,13 erzeugt. Hierbei ist m die Masse eines Schwingungsstabs und V ist die Schwingungsgeschwindigkeit. Diese Erzeugung der Coriolis-Kraft veranlasst die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 , in den Z-Richtungen mit der Phasenverschiebung von 90° in Bezug auf die X-Richtung-Schwingung zu schwingen. Die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 schwingen nämlich auch bei der Anregungsfrequenz (die erste Eigenfrequenz) und in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den Z-Richtungen. Da diese Frequenz mit der gekoppelten Eigenfrequenz der ersten und zweiten Schwingungsstäbe in den Z-Richtungen beinahe übereinstimmt, wird die Schwingung auf effektive Weise zu den zweiten Schwingungsstäben14 ,15 übertragen. - Demgegenüber wird die X-Richtung-Anregung, die an die ersten Schwingungsstäben
12 ,13 gegeben wird, als Z-Richtung-Schwingung der gleichen Phase abgeleitet, wobei diese Schwingung ebenso zu den zweiten Schwingungsstäben14 ,15 durch eine Kopplung übertragen wird. Die Schwingungsenergie der Ableitungsschwingung ist viel größer als die der Schwingung aufgrund der Coriolis-Kraft, die Z-Richtung-Schwingung des zweiten Schwingungsstabs ist eine Überlagerung der Schwingung aufgrund der Coriolis-Kraft mit der Phasenverschiebung von 90° auf die Ableitungsschwingung. Lediglich die Schwingung aufgrund der Coriolis-Kraft wird von der Z-Richtung-Schwingung der zweiten Schwingungsstäbe durch die Erfassungsschaltung60 selektiv erfasst, wie es vorstehend beschrieben ist. - Im Übrigen tritt gemäß diesem Ausführungsbeispiel eine Schwingung in entgegengesetzten Phasen bei der horizontalen Richtungsposition (bei der X-Richtung-Position) und in entgegengesetzten Phasen bei der vertikalen Richtungsposition (bei der Y-Richtung-Position) wie bei der Z-Richtung-Schwingung auf. Bei dieser Schwingungsbetriebsart wird eine Schwingungskraft in der gleichen Phase wie die Anregung um die Drehmitte der Y-Achse, die durch die Trägerstange
16 hindurchgeht, an die Schwingungseinrichtungsbasis11 angelegt. Um diesem zu begegnen, wird die Drehsteifigkeit der Trägerstange16 so eingestellt, dass sie eine angemessene Flexibilität gegenüber einer Drehkraft aufweist, was die Ableitung einer Schwingungsenergie verhindert sowie die Schwingungskraft, die auf die Schwingungsbasis11 wirkt, abpuffert. Die Drehsteifigkeit wird auch Verdrillungssteifigkeit genannt, die durch ein Verhältnis eines Torsionsmoments und eines Torsionswinkels bei einer Torsion bzw. Verdrehung eines Stabs gegeben ist und die durch die Form und Steifigkeit des Stabs bestimmt wird. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel kann die Drehsteifigkeit durch ein Einstellen der Länge der Trägerstange16 eingestellt werden. In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist die Länge der Trägerstange16 länger als die der zweiten Schwingungsstäbe14 ,15 , wodurch der Drehsteifigkeit Flexibilität verliehen wird. - Es kann gefolgert werden, dass, wenn Trägheitsmomente der ersten und zweiten Schwingungsstäbe, die koaxial gepaart sind, miteinander übereinstimmen, keine Schwingungsenergie bei der Schwingungseinrichtungsbasis
11 auftritt. Es ist jedoch in der Praxis schwierig, die zugehörigen Trägheitsmomente aufgrund verschiedener Bedingungen genau miteinander übereinstimmend zu machen, und es ist somit nicht einfach, die Energie einer Schwingung bei der Schwingungseinrichtungsbasis11 vollständig auf Null zu unterdrücken. Es ist somit wünschenswert, die Drehsteifigkeit der Trägerstange16 so zu berücksichtigen, dass auch die Übereinstimmung der Trägheitsmomente der ersten und zweiten Schwingungsstäbe berücksichtigt wird. - Da die Schwingungseinrichtungsbasis
11 bei einer Position mit der Trägerstange16 verbunden ist, wird keine Beanspruchung von der Trägerstange16 an die Schwingungseinrichtungsbasis11 auch bei einer Ausdehnung oder Kontraktion eines jeweiligen Elements der Schwingungseinrichtung aufgrund der Änderung der Umgebungstemperatur angelegt. Dementsprechend ist eine Ableitungsgröße der Schwingung, die über die Schwingungseinrichtungsbasis11 zu der Trägerstange16 übertragen wird, von einem Einfluss der Temperaturänderung befreit. - Im Übrigen wird, da die Anregungsschaltung
50 die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 in wechselseitig entgegengesetzten Phasen in den X-Richtungen anregt und in Schwingung versetzt, ein Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 zwischen den zwei ersten Schwingungsstäben in der Schwingungseinrichtungsbasis11 auf der Seite der ersten Schwingungsstäbe12 ,13 hergestellt (siehe1A ). Unter der Annahme, dass die Trägerstange16 in die Richtung von –Y von dem Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 herausragen soll, würde eine X-Richtung-Positionsabweichung der Trägerstange16 eine horizontale (in X-Richtung) Schwingungskraft in der Trägerstange16 erzeugen. Wenn diese Kraft die Trägerstange16 horizontal in Schwingung versetzt, erscheint eine Differenz zwischen Amplituden einer Schwingung der ersten Schwingungsstäbe12 und13 , was die Erfassungsgenauigkeit vermindert. Wenn angenommen wird, dass die Trägerstange16 von dem Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 herausragt, würde der Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 in die Trägerstange16 ausgedehnt werden, um einen unnötig beanspruchungsverteilten Abschnitt zu erzeugen, was die Übertragungseffektivität zwischen den linken und rechten Schwingungsstäben vermindern würde, wobei somit der Q-Wert verringert würde. Ferner wird die Schwingungsableitung reguliert, indem dem Trägerstab16 Flexibilität verliehen wird, aber die Schwingungsableitung kann nicht perfekt unterdrückt werden und eine Ableitung tritt, wenn auch nur wenig, auf. Wenn der Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 mit der Trägerstange16 verbunden ist, wird eine Größe dieser Ableitung durch die Beanspruchung aufgrund einer Anregung beeinflusst, was die Erfassungsgenauigkeit instabil macht. - Das vorliegende Ausführungsbeispiel ist jedoch frei von der vorstehend beschriebenen Schwierigkeit, da die Trägerstange
16 auf der Seite der zweiten Schwingungsstäbe14 ,16 der Schwingungseinrichtungsbasis11 bereitgestellt ist, wodurch der Beanspruchungskonzentrationsabschnitt150 und die Trägerstange16 somit voneinander getrennt sind. - In dem vorliegenden Ausführungsbeispiel sind die zweiten Schwingungsstäbe
14 ,15 schlanker und länger als die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 , wobei aber umgekehrt die ersten Schwingungsstäbe12 ,13 , die angeregt werden, um in den X- Richtungen zu schwingen, schlanker und länger als die zweiten Schwingungsstäbe14 ,15 aufgebaut sein können. In diesem Fall werden die Elektroden zur Erfassung25 bis28 ,35 bis38 , die auf den zweiten Schwingungsstäben14 ,15 bereitgestellt worden sind, wünschenswerter Weise auf den ersten Schwingungsstäben12 ,13 bereitgestellt. - In
6 ist eine Draufsicht gezeigt, um ein weiteres Ausführungsbeispiel der Schwingungseinrichtung zu zeigen. Diese Schwingungseinrichtung200 ist dadurch charakterisiert, dass die Trägerstange201 mit einem verengten Abschnitt202 versehen ist. Es ist bereits beschrieben worden, dass die Leitungen zur Verbindung der auf den Schwingungsstäben12 bis15 bereitgestellten Elektroden mit den externen Verarbeitungsschaltungen auf der Trägerstange angeordnet sind. Diese Leitungen sind wünschenswerter Weise so dick wie möglich, um die Impedanz zu verkleinern, und sind weiter voneinander getrennt, um eine Nebensprechbeeinflussung zu verringern. Unter Berücksichtung dieses Standpunkts ist die Breite der Trägerstange vorzugsweise so breit wie möglich. Eine einfache Ausdehnung der Breite ergibt jedoch eine Vergrößerung der Drehsteifigkeit, wobei eine Verringerung des Q-Werts verursacht wird. Durch Verwenden einer derartigen Anordnung, dass die Trägerstange201 die breite Breite als ein Ganzes aufweist und mit dem verengten Abschnitt202 versehen ist, wie es in6 gezeigt ist, kann ein Nebensprechen zwischen den Leitungen so weit wie möglich unterdrückt werden, während die Flexibilität der Drehsteifigkeit aufrecht erhalten wird. Wenn die Schwingungseinrichtung200 unter Verwendung derselben Z-Platte aus Quarz wie die Schwingungseinrichtung10 gemäß dem ersten Ausführungsbeispiel hergestellt wird und wenn sie die Schwingungseinrichtungsbasis und die Schwingungsstäbe in den gleichen Richtungen ausgebildet aufweist, kann die Schwingungseinrichtung200 , die die Trägerstange201 mit dem verengten Abschnitt202 aufweist, der bei etwa 30° in Bezug auf die X-Richtung eingekerbt ist, wie es gezeigt ist, auf einer sehr stabilen Grundlage hergestellt werden. Dies ergibt sich aus der Beziehung zwischen den kristallographischen Ausrichtungen und den Ätzrichtungen. - Die feste Platte
17 dieser Schwingungseinrichtung200 ist mit Durchgangslöchern203 und204 versehen, wobei ein Metall auf die Seitenwände dieser Durchgangslöcher203 und204 aufgedampft wird. Sie können auf effektive Weise als Leitung zwischen den Ober- und Unterseiten der Schwingungseinrichtung verwendet werden. - Eine Vielzahl von Modifikationen kann bezüglich einer Unterbringung der Schwingungseinrichtung
10 in ein Gehäuse in Erwägung gezogen werden. Beispielsweise sind die Verbindungsflächen81 bis84 der Schwingungseinrichtung10 und die Verbindungsflächen131 bis134 des metallisierten Substrats100 durch die Verbindungsleitungen bzw. Verbindungsdrähte121 bis124 verbunden worden, wobei sie aber stattdessen verbunden werden können, indem die Verbindungsflächen81 bis84 der Schwingungseinrichtung10 auf der Rückseite der festen Platte17 bereitgestellt werden und durch ein Schweißen der festen Platte17 an das metallisierte Substrat100 gleichzeitig ein Die-Bonding der Verbindungsfelder81 bis84 an die Verbindungsfelder131 bis134 des metallisierten Substrats100 bewirkt wird. Die Schaltungsbauelemente111 ,112 sind auf der Rückseite der ersten Schicht101 des metallisierten Substrats100 bereitgestellt worden, um die Gesamtfläche klein zu halten, wobei sie aber so angeordnet werden können, dass die Fläche der ersten Schicht101 außerhalb des abgedichteten Raums ausgedehnt wird und dass die Schaltungsbauelemente bei der zugehörigen oberen Oberfläche angebracht werden. Ein Ersetzen des Deckels110 durch einen flachen Deckel kann die Kosten verringern. Der Deckel110 ist aus einem Metallmaterial für eine elektromagnetische Abschirmung hergestellt worden, wobei aber stattdessen ein isolierendes Material, wie beispielsweise Keramik, verwendet werden kann, während eine Metallschicht über der gesamten Oberfläche durch eine Aufdampfung oder dergleichen ausgebildet wird. Ferner ist die Schwingungseinrichtung10 in dem schwebenden Zustand von der ersten Schicht101 unter Verwendung der Dicke der zweiten Schicht102 gehalten worden, wobei aber stattdessen die Schwingungseinrichtung10 von der ersten Schicht101 getrennt werden kann, indem eine herausragende Oberfläche durch ein Leitungsmuster der ersten Schicht gebildet wird und die feste Platte17 darauf geschweißt wird. - Die Schwingungseinrichtung
10 gemäß dem vorliegenden Ausführungsbeispiel ist eine, die durch ein Mustern der Z-Platte aus Quarz erhalten wird, wobei aber andere piezoelektrische Materialien, beispielsweise andere piezoelektrische Materialien wie Blei, Zirkonat, Titanat (PZT) oder Lithium-Niobat, verwendet werden können. Ferner kann die Schwingungseinrichtung10 durch eine einfache Schwingungseinrichtung aus Edelstahl oder dergleichen ersetzt werden, die durch eine elektrostriktive Einrichtung anstelle der Elektroden in Schwingung versetzt wird. - Bei der Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung gemäß der vorliegenden Erfindung kann, da die Drehsteifigkeit der Trägerstange der Schwingungseinrichtung auf den vorgeschriebenen Wert eingestellt wird, die Schwingungsableitung durch die Trägerstange unterdrückt werden. Da die Schwingungseinrichtungsbasis bei einer Position mit der Trägerstange, die an den zu erfassenden Körper befestigt ist, verbunden ist, wird auch bei einer Ausdehnung oder Kontraktion eines jeweiligen Elements der Schwingungseinrichtung aufgrund der Änderung in der Umgebungstemperatur keine Beanspruchung von der Trägerstange zu der Schwingungseinrichtungsbasis angelegt. Folglich ist die Ableitungsgröße der Schwingung, die durch die Schwingungseinrichtungsbasis zu der Trägerstange übertragen wird, von dem Einfluss der Temperaturänderung befreit. Deswegen kann die Schwingung aufgrund der Coriolis-Kraft mit einem geringen Schwingungsverlust und einer hohen Empfindlichkeit erfasst werden. Ferner kann, da der erfasste Wert von dem Einfluss einer Störung, wie beispielsweise der Umgebungstemperatur, befreit ist, eine hochgenaue und stabile Erfassung der Winkelgeschwindigkeit erreicht werden.
Claims (7)
- Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung mit einer Schwingungseinrichtung (
10 ), wobei in einem dreidimensionalen orthogonalen X-, Y- und Z-Koordinatenraum die Schwingungseinrichtung (10 ) eine Schwingungseinrichtungsbasis (11 ), die sich in die X-Richtung auf der XY-Ebene erstreckt, ein erstes Paar von Schwingungsstäben (12 ,13 ), die in die Richtung +Y von der Schwingungseinrichtungsbasis (11 ) und bei im Wesentlichen symmetrischen Positionen in Bezug auf eine Y-Richtungsachse, die durch einen Mittelabschnitt der Schwingungseinrichtungsbasis (11 ) hindurchgeht, herausragen, ein zweites Paar von Schwingungsstäben (14 ,15 ), die in die Richtung –Y von der Schwingungseinrichtungsbasis (11 ) und bei den gleichen X-Richtung-Positionen herausragen, wie es das erste Paar von Schwingungsstäben (12 ,13 ) tut, wobei ein Paar der ersten und der zweiten Paare von Schwingungsstäben schlanker und länger ist als das andere Paar, und eine einzelne Trägerstange (16 ) aufweist, die eine Drehsteifigkeit aufweist, die auf einen vorgeschriebenen Wert eingestellt ist, wobei die Trägerstange (16 ) mit einem Ende mit dem Mittelabschnitt der Schwingungseinrichtungsbasis (11 ) verbunden ist, wobei das andere Ende der Trägerstange (16 ) in die Richtung –Y von der Schwingungseinrichtungsbasis (11 ) herausragt und bei einem zu erfassenden Körper befestigbar ist. - Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 1, die eine Anregungseinheit (
5 ), die eingerichtet ist, die Schwingungseinrichtung anzuregen und schwingen zu lassen, eine Erfassungseinheit (60 ), die eingerichtet ist, eine Schwingungsamplitude auf der Grundlage einer Coriolis-Kraft zu erfassen, die mit einer Drehung der Schwingungseinrichtung auftritt, die durch die Anregungseinheit (5 ) angeregt wird zu schwingen, und eine Winkelgeschwindigkeitsberechnungseinheit (70 ) umfasst, die eingerichtet ist, eine Winkelgeschwindigkeit der Drehung aus einer Größe der Amplitude, die durch die Erfassungseinheit (60 ) erfasst wird, zu berechnen. - Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 2, wobei die Anregungseinheit (
5 ) eingerichtet ist, die ersten Schwingungsstäbe (12 ,13 ) in den X-Richtungen anzuregen und schwingen zu lassen. - Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 3, wobei die Schwingungseinrichtungsbasis (
11 ) und die ersten (12 ,13 ) und zweiten (14 ,15 ) Paare der Schwingungsstäbe, die die Schwingungseinrichtung bilden, aus einem einzigen Quarzsubstrat mit gleichmäßiger Dicke hergestellt sind. - Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 3, das ein metallisiertes Substrat (
100 ) umfasst, das eine Leitung zur Anregung, um einen Schaltungsabschnitt (111 ,112 ) der Anregungseinheit (5 ) mit einer Elektrode (81 bis84 ) zur Anregung zu verbinden, die bei den ersten (12 ,13 ) oder zweiten (14 ,15 ) Paaren von Schwingungsstäben bereitgestellt ist, und eine Leitung zur Erfassung umfasst, um einen Schaltungsabschnitt (111 ,112 ) der Erfassungseinheit (60 ) mit einer Elektrode (81 bis84 ) zur Erfassung, die bei den ersten (12 ,13 ) oder zweiten (14 ,15 ) Paaren der Schwingungsstäbe bereitgestellt ist, zu verbinden, wobei eine Spitze der Trägerstange (16 ) an das metallisierte Substrat geschweißt ist und wobei das metallisierte Substrat an den zu erfassenden Körper befestigbar ist. - Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 5, wobei die Schwingungseinrichtung von einem elektrisch leitenden Potentialausgleichsmaterial umgeben ist.
- Winkelgeschwindigkeitserfassungsvorrichtung nach Anspruch 1, wobei die Länge der Trägerstange (
16 ) länger ist als die der ersten (12 ,13 ) und zweiten (14 ,15 ) Paare von Schwingungsstäben.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21261596A JP3752737B2 (ja) | 1996-08-12 | 1996-08-12 | 角速度検出装置 |
JP21261596 | 1996-08-12 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69734752D1 DE69734752D1 (de) | 2006-01-05 |
DE69734752T2 true DE69734752T2 (de) | 2006-06-29 |
Family
ID=16625621
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69734752T Expired - Lifetime DE69734752T2 (de) | 1996-08-12 | 1997-07-16 | Drehgeschwindigkeitsdetektorvorrichtung |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6134962A (de) |
EP (1) | EP0825416B1 (de) |
JP (1) | JP3752737B2 (de) |
KR (1) | KR100261357B1 (de) |
DE (1) | DE69734752T2 (de) |
Families Citing this family (380)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3456445B2 (ja) * | 1999-05-17 | 2003-10-14 | 株式会社村田製作所 | センサ装置 |
JP4852216B2 (ja) * | 2002-01-30 | 2012-01-11 | セイコーエプソン株式会社 | 振動型ジャイロスコープ |
US7024947B2 (en) * | 2002-03-07 | 2006-04-11 | Alps Electric Co., Ltd. | Detection device including circuit component |
AU2003236348A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-27 | Asahi Kasei Emd Corporation | Inclination sensor, method of manufacturing inclination sensor, and method of measuring inclination |
US9060770B2 (en) | 2003-05-20 | 2015-06-23 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-driven surgical instrument with E-beam driver |
US20070084897A1 (en) | 2003-05-20 | 2007-04-19 | Shelton Frederick E Iv | Articulating surgical stapling instrument incorporating a two-piece e-beam firing mechanism |
JP2005070030A (ja) * | 2003-08-04 | 2005-03-17 | Seiko Epson Corp | ジャイロ振動子及び電子機器 |
JP4066916B2 (ja) * | 2003-09-08 | 2008-03-26 | 株式会社村田製作所 | 力学量センサ |
WO2005101029A1 (ja) * | 2004-03-30 | 2005-10-27 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | 力学量センサ |
US7555949B2 (en) | 2004-04-07 | 2009-07-07 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Angular velocity measuring device |
US11890012B2 (en) | 2004-07-28 | 2024-02-06 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising cartridge body and attached support |
US8215531B2 (en) | 2004-07-28 | 2012-07-10 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling instrument having a medical substance dispenser |
KR100712758B1 (ko) * | 2004-09-24 | 2007-04-30 | 세이코 엡슨 가부시키가이샤 | 압전 진동편 및 압전 디바이스 |
DE102005008352B4 (de) * | 2005-02-23 | 2007-10-11 | Universität des Saarlandes | Drehratensensor |
US11484312B2 (en) | 2005-08-31 | 2022-11-01 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a staple driver arrangement |
US7934630B2 (en) | 2005-08-31 | 2011-05-03 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Staple cartridges for forming staples having differing formed staple heights |
US7669746B2 (en) | 2005-08-31 | 2010-03-02 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Staple cartridges for forming staples having differing formed staple heights |
US9237891B2 (en) | 2005-08-31 | 2016-01-19 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled surgical stapling devices that produce formed staples having different lengths |
US10159482B2 (en) | 2005-08-31 | 2018-12-25 | Ethicon Llc | Fastener cartridge assembly comprising a fixed anvil and different staple heights |
US11246590B2 (en) | 2005-08-31 | 2022-02-15 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge including staple drivers having different unfired heights |
US20070106317A1 (en) | 2005-11-09 | 2007-05-10 | Shelton Frederick E Iv | Hydraulically and electrically actuated articulation joints for surgical instruments |
US8820603B2 (en) | 2006-01-31 | 2014-09-02 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Accessing data stored in a memory of a surgical instrument |
US8708213B2 (en) | 2006-01-31 | 2014-04-29 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical instrument having a feedback system |
US11793518B2 (en) | 2006-01-31 | 2023-10-24 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with firing system lockout arrangements |
US20110024477A1 (en) | 2009-02-06 | 2011-02-03 | Hall Steven G | Driven Surgical Stapler Improvements |
US11278279B2 (en) | 2006-01-31 | 2022-03-22 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument assembly |
US7845537B2 (en) | 2006-01-31 | 2010-12-07 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical instrument having recording capabilities |
US7753904B2 (en) | 2006-01-31 | 2010-07-13 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Endoscopic surgical instrument with a handle that can articulate with respect to the shaft |
US8186555B2 (en) | 2006-01-31 | 2012-05-29 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Motor-driven surgical cutting and fastening instrument with mechanical closure system |
US11224427B2 (en) | 2006-01-31 | 2022-01-18 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling system including a console and retraction assembly |
US20120292367A1 (en) | 2006-01-31 | 2012-11-22 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled end effector |
US20110290856A1 (en) | 2006-01-31 | 2011-12-01 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled surgical instrument with force-feedback capabilities |
US8992422B2 (en) | 2006-03-23 | 2015-03-31 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled endoscopic accessory channel |
US8322455B2 (en) | 2006-06-27 | 2012-12-04 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Manually driven surgical cutting and fastening instrument |
JP2008058066A (ja) * | 2006-08-30 | 2008-03-13 | Fujitsu Media Device Kk | 振動センサ |
US10568652B2 (en) | 2006-09-29 | 2020-02-25 | Ethicon Llc | Surgical staples having attached drivers of different heights and stapling instruments for deploying the same |
JP2008096318A (ja) * | 2006-10-13 | 2008-04-24 | Fujitsu Media Device Kk | 振動センサおよびその製造方法 |
US8652120B2 (en) | 2007-01-10 | 2014-02-18 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical instrument with wireless communication between control unit and sensor transponders |
US8684253B2 (en) | 2007-01-10 | 2014-04-01 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical instrument with wireless communication between a control unit of a robotic system and remote sensor |
US11291441B2 (en) | 2007-01-10 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument with wireless communication between control unit and remote sensor |
US11039836B2 (en) | 2007-01-11 | 2021-06-22 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge for use with a surgical stapling instrument |
US20080169332A1 (en) | 2007-01-11 | 2008-07-17 | Shelton Frederick E | Surgical stapling device with a curved cutting member |
US20090001121A1 (en) | 2007-03-15 | 2009-01-01 | Hess Christopher J | Surgical staple having an expandable portion |
JP4415997B2 (ja) * | 2007-03-19 | 2010-02-17 | セイコーエプソン株式会社 | 角速度センサおよび電子機器 |
US8931682B2 (en) | 2007-06-04 | 2015-01-13 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled shaft based rotary drive systems for surgical instruments |
US11672531B2 (en) | 2007-06-04 | 2023-06-13 | Cilag Gmbh International | Rotary drive systems for surgical instruments |
US7753245B2 (en) | 2007-06-22 | 2010-07-13 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling instruments |
US11849941B2 (en) | 2007-06-29 | 2023-12-26 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge having staple cavities extending at a transverse angle relative to a longitudinal cartridge axis |
US7819298B2 (en) | 2008-02-14 | 2010-10-26 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling apparatus with control features operable with one hand |
US8636736B2 (en) | 2008-02-14 | 2014-01-28 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Motorized surgical cutting and fastening instrument |
US9179912B2 (en) | 2008-02-14 | 2015-11-10 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled motorized surgical cutting and fastening instrument |
BRPI0901282A2 (pt) | 2008-02-14 | 2009-11-17 | Ethicon Endo Surgery Inc | instrumento cirúrgico de corte e fixação dotado de eletrodos de rf |
US8573465B2 (en) | 2008-02-14 | 2013-11-05 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Robotically-controlled surgical end effector system with rotary actuated closure systems |
US7866527B2 (en) | 2008-02-14 | 2011-01-11 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling apparatus with interlockable firing system |
US8758391B2 (en) | 2008-02-14 | 2014-06-24 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Interchangeable tools for surgical instruments |
US10390823B2 (en) | 2008-02-15 | 2019-08-27 | Ethicon Llc | End effector comprising an adjunct |
US8210411B2 (en) | 2008-09-23 | 2012-07-03 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Motor-driven surgical cutting instrument |
US9005230B2 (en) | 2008-09-23 | 2015-04-14 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Motorized surgical instrument |
US9386983B2 (en) | 2008-09-23 | 2016-07-12 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Robotically-controlled motorized surgical instrument |
US11648005B2 (en) | 2008-09-23 | 2023-05-16 | Cilag Gmbh International | Robotically-controlled motorized surgical instrument with an end effector |
US8608045B2 (en) | 2008-10-10 | 2013-12-17 | Ethicon Endo-Sugery, Inc. | Powered surgical cutting and stapling apparatus with manually retractable firing system |
US8517239B2 (en) | 2009-02-05 | 2013-08-27 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling instrument comprising a magnetic element driver |
BRPI1008667A2 (pt) | 2009-02-06 | 2016-03-08 | Ethicom Endo Surgery Inc | aperfeiçoamento do grampeador cirúrgico acionado |
US8220688B2 (en) | 2009-12-24 | 2012-07-17 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Motor-driven surgical cutting instrument with electric actuator directional control assembly |
US8851354B2 (en) | 2009-12-24 | 2014-10-07 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical cutting instrument that analyzes tissue thickness |
JP5516119B2 (ja) * | 2010-06-21 | 2014-06-11 | セイコーエプソン株式会社 | 振動型ジャイロ素子、振動型ジャイロセンサーおよび振動型ジャイロセンサーによる角速度の検出方法 |
US8783543B2 (en) | 2010-07-30 | 2014-07-22 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Tissue acquisition arrangements and methods for surgical stapling devices |
US10945731B2 (en) | 2010-09-30 | 2021-03-16 | Ethicon Llc | Tissue thickness compensator comprising controlled release and expansion |
US9861361B2 (en) | 2010-09-30 | 2018-01-09 | Ethicon Llc | Releasable tissue thickness compensator and fastener cartridge having the same |
US9386988B2 (en) | 2010-09-30 | 2016-07-12 | Ethicon End-Surgery, LLC | Retainer assembly including a tissue thickness compensator |
US11298125B2 (en) | 2010-09-30 | 2022-04-12 | Cilag Gmbh International | Tissue stapler having a thickness compensator |
US8864009B2 (en) | 2010-09-30 | 2014-10-21 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Tissue thickness compensator for a surgical stapler comprising an adjustable anvil |
US11812965B2 (en) | 2010-09-30 | 2023-11-14 | Cilag Gmbh International | Layer of material for a surgical end effector |
US9629814B2 (en) | 2010-09-30 | 2017-04-25 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Tissue thickness compensator configured to redistribute compressive forces |
US9839420B2 (en) | 2010-09-30 | 2017-12-12 | Ethicon Llc | Tissue thickness compensator comprising at least one medicament |
US11849952B2 (en) | 2010-09-30 | 2023-12-26 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising staples positioned within a compressible portion thereof |
US8695866B2 (en) | 2010-10-01 | 2014-04-15 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical instrument having a power control circuit |
JP5652155B2 (ja) * | 2010-11-24 | 2015-01-14 | セイコーエプソン株式会社 | 振動片、センサーユニット、電子機器、振動片の製造方法、および、センサーユニットの製造方法 |
JP6026509B2 (ja) | 2011-04-29 | 2016-11-16 | エシコン・エンド−サージェリィ・インコーポレイテッドEthicon Endo−Surgery,Inc. | ステープルカートリッジ自体の圧縮可能部分内に配置されたステープルを含むステープルカートリッジ |
US9072535B2 (en) | 2011-05-27 | 2015-07-07 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical stapling instruments with rotatable staple deployment arrangements |
US11207064B2 (en) | 2011-05-27 | 2021-12-28 | Cilag Gmbh International | Automated end effector component reloading system for use with a robotic system |
JP2013024721A (ja) | 2011-07-21 | 2013-02-04 | Seiko Epson Corp | 振動ジャイロ素子、ジャイロセンサー及び電子機器 |
US9044230B2 (en) | 2012-02-13 | 2015-06-02 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Surgical cutting and fastening instrument with apparatus for determining cartridge and firing motion status |
JP6003150B2 (ja) | 2012-03-28 | 2016-10-05 | セイコーエプソン株式会社 | 振動片およびジャイロセンサー並びに電子機器および移動体 |
JP6007541B2 (ja) | 2012-03-28 | 2016-10-12 | セイコーエプソン株式会社 | 振動片およびその製造方法並びにジャイロセンサーおよび電子機器および移動体 |
MX353040B (es) | 2012-03-28 | 2017-12-18 | Ethicon Endo Surgery Inc | Unidad retenedora que incluye un compensador de grosor de tejido. |
JP6305979B2 (ja) | 2012-03-28 | 2018-04-04 | エシコン・エンド−サージェリィ・インコーポレイテッドEthicon Endo−Surgery,Inc. | 複数の層を含む組織厚さコンペンセーター |
BR112014024098B1 (pt) | 2012-03-28 | 2021-05-25 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | cartucho de grampos |
US9101358B2 (en) | 2012-06-15 | 2015-08-11 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Articulatable surgical instrument comprising a firing drive |
BR112014032776B1 (pt) | 2012-06-28 | 2021-09-08 | Ethicon Endo-Surgery, Inc | Sistema de instrumento cirúrgico e kit cirúrgico para uso com um sistema de instrumento cirúrgico |
US20140001231A1 (en) | 2012-06-28 | 2014-01-02 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Firing system lockout arrangements for surgical instruments |
US20140001234A1 (en) | 2012-06-28 | 2014-01-02 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Coupling arrangements for attaching surgical end effectors to drive systems therefor |
EP2866686A1 (de) | 2012-06-28 | 2015-05-06 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Sperrvorrichtung für leeres klammermagazin |
US11202631B2 (en) | 2012-06-28 | 2021-12-21 | Cilag Gmbh International | Stapling assembly comprising a firing lockout |
US9289256B2 (en) | 2012-06-28 | 2016-03-22 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Surgical end effectors having angled tissue-contacting surfaces |
US9649111B2 (en) | 2012-06-28 | 2017-05-16 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Replaceable clip cartridge for a clip applier |
JP6345707B2 (ja) | 2013-03-01 | 2018-06-20 | エシコン・エンド−サージェリィ・インコーポレイテッドEthicon Endo−Surgery,Inc. | ソフトストップを備えた外科用器具 |
BR112015021098B1 (pt) | 2013-03-01 | 2022-02-15 | Ethicon Endo-Surgery, Inc | Cobertura para uma junta de articulação e instrumento cirúrgico |
US9629629B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-04-25 | Ethicon Endo-Surgey, LLC | Control systems for surgical instruments |
US9808244B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-11-07 | Ethicon Llc | Sensor arrangements for absolute positioning system for surgical instruments |
BR112015026109B1 (pt) | 2013-04-16 | 2022-02-22 | Ethicon Endo-Surgery, Inc | Instrumento cirúrgico |
US9867612B2 (en) | 2013-04-16 | 2018-01-16 | Ethicon Llc | Powered surgical stapler |
JP6416260B2 (ja) | 2013-08-23 | 2018-10-31 | エシコン エルエルシー | 動力付き外科用器具のための発射部材後退装置 |
US9775609B2 (en) | 2013-08-23 | 2017-10-03 | Ethicon Llc | Tamper proof circuit for surgical instrument battery pack |
US9962161B2 (en) | 2014-02-12 | 2018-05-08 | Ethicon Llc | Deliverable surgical instrument |
US9820738B2 (en) | 2014-03-26 | 2017-11-21 | Ethicon Llc | Surgical instrument comprising interactive systems |
BR112016021943B1 (pt) | 2014-03-26 | 2022-06-14 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Instrumento cirúrgico para uso por um operador em um procedimento cirúrgico |
US9826977B2 (en) | 2014-03-26 | 2017-11-28 | Ethicon Llc | Sterilization verification circuit |
US20150297223A1 (en) | 2014-04-16 | 2015-10-22 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Fastener cartridges including extensions having different configurations |
JP6636452B2 (ja) | 2014-04-16 | 2020-01-29 | エシコン エルエルシーEthicon LLC | 異なる構成を有する延在部を含む締結具カートリッジ |
US10299792B2 (en) | 2014-04-16 | 2019-05-28 | Ethicon Llc | Fastener cartridge comprising non-uniform fasteners |
CN106456158B (zh) | 2014-04-16 | 2019-02-05 | 伊西康内外科有限责任公司 | 包括非一致紧固件的紧固件仓 |
BR112016023807B1 (pt) | 2014-04-16 | 2022-07-12 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Conjunto de cartucho de prendedores para uso com um instrumento cirúrgico |
BR112017004361B1 (pt) | 2014-09-05 | 2023-04-11 | Ethicon Llc | Sistema eletrônico para um instrumento cirúrgico |
US11311294B2 (en) | 2014-09-05 | 2022-04-26 | Cilag Gmbh International | Powered medical device including measurement of closure state of jaws |
US10016199B2 (en) | 2014-09-05 | 2018-07-10 | Ethicon Llc | Polarity of hall magnet to identify cartridge type |
US10105142B2 (en) | 2014-09-18 | 2018-10-23 | Ethicon Llc | Surgical stapler with plurality of cutting elements |
US11523821B2 (en) | 2014-09-26 | 2022-12-13 | Cilag Gmbh International | Method for creating a flexible staple line |
BR112017005981B1 (pt) | 2014-09-26 | 2022-09-06 | Ethicon, Llc | Material de escora para uso com um cartucho de grampos cirúrgicos e cartucho de grampos cirúrgicos para uso com um instrumento cirúrgico |
US10076325B2 (en) | 2014-10-13 | 2018-09-18 | Ethicon Llc | Surgical stapling apparatus comprising a tissue stop |
US9924944B2 (en) | 2014-10-16 | 2018-03-27 | Ethicon Llc | Staple cartridge comprising an adjunct material |
US10517594B2 (en) | 2014-10-29 | 2019-12-31 | Ethicon Llc | Cartridge assemblies for surgical staplers |
US11141153B2 (en) | 2014-10-29 | 2021-10-12 | Cilag Gmbh International | Staple cartridges comprising driver arrangements |
US9844376B2 (en) | 2014-11-06 | 2017-12-19 | Ethicon Llc | Staple cartridge comprising a releasable adjunct material |
US10736636B2 (en) | 2014-12-10 | 2020-08-11 | Ethicon Llc | Articulatable surgical instrument system |
US9844375B2 (en) | 2014-12-18 | 2017-12-19 | Ethicon Llc | Drive arrangements for articulatable surgical instruments |
US10085748B2 (en) | 2014-12-18 | 2018-10-02 | Ethicon Llc | Locking arrangements for detachable shaft assemblies with articulatable surgical end effectors |
BR112017012996B1 (pt) | 2014-12-18 | 2022-11-08 | Ethicon Llc | Instrumento cirúrgico com uma bigorna que é seletivamente móvel sobre um eixo geométrico imóvel distinto em relação a um cartucho de grampos |
US9844374B2 (en) | 2014-12-18 | 2017-12-19 | Ethicon Llc | Surgical instrument systems comprising an articulatable end effector and means for adjusting the firing stroke of a firing member |
US9987000B2 (en) | 2014-12-18 | 2018-06-05 | Ethicon Llc | Surgical instrument assembly comprising a flexible articulation system |
US9943309B2 (en) | 2014-12-18 | 2018-04-17 | Ethicon Llc | Surgical instruments with articulatable end effectors and movable firing beam support arrangements |
US11154301B2 (en) | 2015-02-27 | 2021-10-26 | Cilag Gmbh International | Modular stapling assembly |
US10245033B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-04-02 | Ethicon Llc | Surgical instrument comprising a lockable battery housing |
US10441279B2 (en) | 2015-03-06 | 2019-10-15 | Ethicon Llc | Multiple level thresholds to modify operation of powered surgical instruments |
US10052044B2 (en) | 2015-03-06 | 2018-08-21 | Ethicon Llc | Time dependent evaluation of sensor data to determine stability, creep, and viscoelastic elements of measures |
US9993248B2 (en) | 2015-03-06 | 2018-06-12 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Smart sensors with local signal processing |
JP2020121162A (ja) | 2015-03-06 | 2020-08-13 | エシコン エルエルシーEthicon LLC | 測定の安定性要素、クリープ要素、及び粘弾性要素を決定するためのセンサデータの時間依存性評価 |
US9901342B2 (en) | 2015-03-06 | 2018-02-27 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Signal and power communication system positioned on a rotatable shaft |
US10617412B2 (en) | 2015-03-06 | 2020-04-14 | Ethicon Llc | System for detecting the mis-insertion of a staple cartridge into a surgical stapler |
US10687806B2 (en) | 2015-03-06 | 2020-06-23 | Ethicon Llc | Adaptive tissue compression techniques to adjust closure rates for multiple tissue types |
US10213201B2 (en) | 2015-03-31 | 2019-02-26 | Ethicon Llc | Stapling end effector configured to compensate for an uneven gap between a first jaw and a second jaw |
US11058425B2 (en) | 2015-08-17 | 2021-07-13 | Ethicon Llc | Implantable layers for a surgical instrument |
US10238386B2 (en) | 2015-09-23 | 2019-03-26 | Ethicon Llc | Surgical stapler having motor control based on an electrical parameter related to a motor current |
US10105139B2 (en) | 2015-09-23 | 2018-10-23 | Ethicon Llc | Surgical stapler having downstream current-based motor control |
US10299878B2 (en) | 2015-09-25 | 2019-05-28 | Ethicon Llc | Implantable adjunct systems for determining adjunct skew |
US10736633B2 (en) | 2015-09-30 | 2020-08-11 | Ethicon Llc | Compressible adjunct with looping members |
US10478188B2 (en) | 2015-09-30 | 2019-11-19 | Ethicon Llc | Implantable layer comprising a constricted configuration |
US11890015B2 (en) | 2015-09-30 | 2024-02-06 | Cilag Gmbh International | Compressible adjunct with crossing spacer fibers |
US10980539B2 (en) | 2015-09-30 | 2021-04-20 | Ethicon Llc | Implantable adjunct comprising bonded layers |
US10265068B2 (en) | 2015-12-30 | 2019-04-23 | Ethicon Llc | Surgical instruments with separable motors and motor control circuits |
US10292704B2 (en) | 2015-12-30 | 2019-05-21 | Ethicon Llc | Mechanisms for compensating for battery pack failure in powered surgical instruments |
US10368865B2 (en) | 2015-12-30 | 2019-08-06 | Ethicon Llc | Mechanisms for compensating for drivetrain failure in powered surgical instruments |
US11213293B2 (en) | 2016-02-09 | 2022-01-04 | Cilag Gmbh International | Articulatable surgical instruments with single articulation link arrangements |
BR112018016098B1 (pt) | 2016-02-09 | 2023-02-23 | Ethicon Llc | Instrumento cirúrgico |
US10448948B2 (en) | 2016-02-12 | 2019-10-22 | Ethicon Llc | Mechanisms for compensating for drivetrain failure in powered surgical instruments |
US11224426B2 (en) | 2016-02-12 | 2022-01-18 | Cilag Gmbh International | Mechanisms for compensating for drivetrain failure in powered surgical instruments |
US10426467B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-10-01 | Ethicon Llc | Surgical instrument with detection sensors |
US10492783B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-12-03 | Ethicon, Llc | Surgical instrument with improved stop/start control during a firing motion |
US10335145B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-07-02 | Ethicon Llc | Modular surgical instrument with configurable operating mode |
US10456137B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-10-29 | Ethicon Llc | Staple formation detection mechanisms |
US10828028B2 (en) | 2016-04-15 | 2020-11-10 | Ethicon Llc | Surgical instrument with multiple program responses during a firing motion |
US10357247B2 (en) | 2016-04-15 | 2019-07-23 | Ethicon Llc | Surgical instrument with multiple program responses during a firing motion |
US11607239B2 (en) | 2016-04-15 | 2023-03-21 | Cilag Gmbh International | Systems and methods for controlling a surgical stapling and cutting instrument |
US11179150B2 (en) | 2016-04-15 | 2021-11-23 | Cilag Gmbh International | Systems and methods for controlling a surgical stapling and cutting instrument |
US11317917B2 (en) | 2016-04-18 | 2022-05-03 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling system comprising a lockable firing assembly |
US20170296173A1 (en) | 2016-04-18 | 2017-10-19 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Method for operating a surgical instrument |
US10426469B2 (en) | 2016-04-18 | 2019-10-01 | Ethicon Llc | Surgical instrument comprising a primary firing lockout and a secondary firing lockout |
US10675026B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-06-09 | Ethicon Llc | Methods of stapling tissue |
CN110099619B (zh) | 2016-12-21 | 2022-07-15 | 爱惜康有限责任公司 | 用于外科端部执行器和可替换工具组件的闭锁装置 |
US10893864B2 (en) | 2016-12-21 | 2021-01-19 | Ethicon | Staple cartridges and arrangements of staples and staple cavities therein |
CN110087565A (zh) | 2016-12-21 | 2019-08-02 | 爱惜康有限责任公司 | 外科缝合系统 |
US10758229B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-09-01 | Ethicon Llc | Surgical instrument comprising improved jaw control |
US10568626B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-02-25 | Ethicon Llc | Surgical instruments with jaw opening features for increasing a jaw opening distance |
US11134942B2 (en) | 2016-12-21 | 2021-10-05 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling instruments and staple-forming anvils |
US10568624B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-02-25 | Ethicon Llc | Surgical instruments with jaws that are pivotable about a fixed axis and include separate and distinct closure and firing systems |
US20180168619A1 (en) | 2016-12-21 | 2018-06-21 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Surgical stapling systems |
US11419606B2 (en) | 2016-12-21 | 2022-08-23 | Cilag Gmbh International | Shaft assembly comprising a clutch configured to adapt the output of a rotary firing member to two different systems |
JP7010956B2 (ja) | 2016-12-21 | 2022-01-26 | エシコン エルエルシー | 組織をステープル留めする方法 |
US10835245B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-11-17 | Ethicon Llc | Method for attaching a shaft assembly to a surgical instrument and, alternatively, to a surgical robot |
US10898186B2 (en) | 2016-12-21 | 2021-01-26 | Ethicon Llc | Staple forming pocket arrangements comprising primary sidewalls and pocket sidewalls |
US10667809B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-06-02 | Ethicon Llc | Staple cartridge and staple cartridge channel comprising windows defined therein |
US20180168615A1 (en) | 2016-12-21 | 2018-06-21 | Ethicon Endo-Surgery, Llc | Method of deforming staples from two different types of staple cartridges with the same surgical stapling instrument |
US10758230B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-09-01 | Ethicon Llc | Surgical instrument with primary and safety processors |
US10856868B2 (en) | 2016-12-21 | 2020-12-08 | Ethicon Llc | Firing member pin configurations |
US11160551B2 (en) | 2016-12-21 | 2021-11-02 | Cilag Gmbh International | Articulatable surgical stapling instruments |
US11653914B2 (en) | 2017-06-20 | 2023-05-23 | Cilag Gmbh International | Systems and methods for controlling motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument according to articulation angle of end effector |
US10307170B2 (en) | 2017-06-20 | 2019-06-04 | Ethicon Llc | Method for closed loop control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument |
US11071554B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-07-27 | Cilag Gmbh International | Closed loop feedback control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument based on magnitude of velocity error measurements |
USD879808S1 (en) | 2017-06-20 | 2020-03-31 | Ethicon Llc | Display panel with graphical user interface |
US10980537B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-04-20 | Ethicon Llc | Closed loop feedback control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument based on measured time over a specified number of shaft rotations |
US10881399B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-01-05 | Ethicon Llc | Techniques for adaptive control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument |
US10888321B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-01-12 | Ethicon Llc | Systems and methods for controlling velocity of a displacement member of a surgical stapling and cutting instrument |
USD879809S1 (en) | 2017-06-20 | 2020-03-31 | Ethicon Llc | Display panel with changeable graphical user interface |
US11382638B2 (en) | 2017-06-20 | 2022-07-12 | Cilag Gmbh International | Closed loop feedback control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument based on measured time over a specified displacement distance |
US10813639B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-10-27 | Ethicon Llc | Closed loop feedback control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument based on system conditions |
US11090046B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-08-17 | Cilag Gmbh International | Systems and methods for controlling displacement member motion of a surgical stapling and cutting instrument |
US10646220B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-05-12 | Ethicon Llc | Systems and methods for controlling displacement member velocity for a surgical instrument |
US11517325B2 (en) | 2017-06-20 | 2022-12-06 | Cilag Gmbh International | Closed loop feedback control of motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument based on measured displacement distance traveled over a specified time interval |
US10624633B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-04-21 | Ethicon Llc | Systems and methods for controlling motor velocity of a surgical stapling and cutting instrument |
USD890784S1 (en) | 2017-06-20 | 2020-07-21 | Ethicon Llc | Display panel with changeable graphical user interface |
US10881396B2 (en) | 2017-06-20 | 2021-01-05 | Ethicon Llc | Surgical instrument with variable duration trigger arrangement |
US10779820B2 (en) | 2017-06-20 | 2020-09-22 | Ethicon Llc | Systems and methods for controlling motor speed according to user input for a surgical instrument |
US11141154B2 (en) | 2017-06-27 | 2021-10-12 | Cilag Gmbh International | Surgical end effectors and anvils |
US11266405B2 (en) | 2017-06-27 | 2022-03-08 | Cilag Gmbh International | Surgical anvil manufacturing methods |
US10856869B2 (en) | 2017-06-27 | 2020-12-08 | Ethicon Llc | Surgical anvil arrangements |
US11324503B2 (en) | 2017-06-27 | 2022-05-10 | Cilag Gmbh International | Surgical firing member arrangements |
US10993716B2 (en) | 2017-06-27 | 2021-05-04 | Ethicon Llc | Surgical anvil arrangements |
US10772629B2 (en) | 2017-06-27 | 2020-09-15 | Ethicon Llc | Surgical anvil arrangements |
EP4070740A1 (de) | 2017-06-28 | 2022-10-12 | Cilag GmbH International | Chirurgisches instrument mit selektiv betätigbaren drehbaren kopplern |
US10588633B2 (en) | 2017-06-28 | 2020-03-17 | Ethicon Llc | Surgical instruments with open and closable jaws and axially movable firing member that is initially parked in close proximity to the jaws prior to firing |
US10765427B2 (en) | 2017-06-28 | 2020-09-08 | Ethicon Llc | Method for articulating a surgical instrument |
US11058424B2 (en) | 2017-06-28 | 2021-07-13 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an offset articulation joint |
US11564686B2 (en) | 2017-06-28 | 2023-01-31 | Cilag Gmbh International | Surgical shaft assemblies with flexible interfaces |
US11259805B2 (en) | 2017-06-28 | 2022-03-01 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising firing member supports |
US10903685B2 (en) | 2017-06-28 | 2021-01-26 | Ethicon Llc | Surgical shaft assemblies with slip ring assemblies forming capacitive channels |
US10716614B2 (en) | 2017-06-28 | 2020-07-21 | Ethicon Llc | Surgical shaft assemblies with slip ring assemblies with increased contact pressure |
US11246592B2 (en) | 2017-06-28 | 2022-02-15 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an articulation system lockable to a frame |
USD906355S1 (en) | 2017-06-28 | 2020-12-29 | Ethicon Llc | Display screen or portion thereof with a graphical user interface for a surgical instrument |
US11007022B2 (en) | 2017-06-29 | 2021-05-18 | Ethicon Llc | Closed loop velocity control techniques based on sensed tissue parameters for robotic surgical instrument |
US10898183B2 (en) | 2017-06-29 | 2021-01-26 | Ethicon Llc | Robotic surgical instrument with closed loop feedback techniques for advancement of closure member during firing |
US10932772B2 (en) | 2017-06-29 | 2021-03-02 | Ethicon Llc | Methods for closed loop velocity control for robotic surgical instrument |
US11304695B2 (en) | 2017-08-03 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Surgical system shaft interconnection |
US11471155B2 (en) | 2017-08-03 | 2022-10-18 | Cilag Gmbh International | Surgical system bailout |
US11944300B2 (en) | 2017-08-03 | 2024-04-02 | Cilag Gmbh International | Method for operating a surgical system bailout |
USD907648S1 (en) | 2017-09-29 | 2021-01-12 | Ethicon Llc | Display screen or portion thereof with animated graphical user interface |
US11399829B2 (en) | 2017-09-29 | 2022-08-02 | Cilag Gmbh International | Systems and methods of initiating a power shutdown mode for a surgical instrument |
USD907647S1 (en) | 2017-09-29 | 2021-01-12 | Ethicon Llc | Display screen or portion thereof with animated graphical user interface |
USD917500S1 (en) | 2017-09-29 | 2021-04-27 | Ethicon Llc | Display screen or portion thereof with graphical user interface |
US10765429B2 (en) | 2017-09-29 | 2020-09-08 | Ethicon Llc | Systems and methods for providing alerts according to the operational state of a surgical instrument |
US10743872B2 (en) | 2017-09-29 | 2020-08-18 | Ethicon Llc | System and methods for controlling a display of a surgical instrument |
US11090075B2 (en) | 2017-10-30 | 2021-08-17 | Cilag Gmbh International | Articulation features for surgical end effector |
US11134944B2 (en) | 2017-10-30 | 2021-10-05 | Cilag Gmbh International | Surgical stapler knife motion controls |
US10779903B2 (en) | 2017-10-31 | 2020-09-22 | Ethicon Llc | Positive shaft rotation lock activated by jaw closure |
US10842490B2 (en) | 2017-10-31 | 2020-11-24 | Ethicon Llc | Cartridge body design with force reduction based on firing completion |
US10779826B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-09-22 | Ethicon Llc | Methods of operating surgical end effectors |
US11197670B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-12-14 | Cilag Gmbh International | Surgical end effectors with pivotal jaws configured to touch at their respective distal ends when fully closed |
US10687813B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-06-23 | Ethicon Llc | Adapters with firing stroke sensing arrangements for use in connection with electromechanical surgical instruments |
US10828033B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-11-10 | Ethicon Llc | Handheld electromechanical surgical instruments with improved motor control arrangements for positioning components of an adapter coupled thereto |
US10743875B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-08-18 | Ethicon Llc | Surgical end effectors with jaw stiffener arrangements configured to permit monitoring of firing member |
US10743874B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-08-18 | Ethicon Llc | Sealed adapters for use with electromechanical surgical instruments |
US11033267B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-06-15 | Ethicon Llc | Systems and methods of controlling a clamping member firing rate of a surgical instrument |
US10966718B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-04-06 | Ethicon Llc | Dynamic clamping assemblies with improved wear characteristics for use in connection with electromechanical surgical instruments |
US11071543B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-07-27 | Cilag Gmbh International | Surgical end effectors with clamping assemblies configured to increase jaw aperture ranges |
US11006955B2 (en) | 2017-12-15 | 2021-05-18 | Ethicon Llc | End effectors with positive jaw opening features for use with adapters for electromechanical surgical instruments |
US10779825B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-09-22 | Ethicon Llc | Adapters with end effector position sensing and control arrangements for use in connection with electromechanical surgical instruments |
US10869666B2 (en) | 2017-12-15 | 2020-12-22 | Ethicon Llc | Adapters with control systems for controlling multiple motors of an electromechanical surgical instrument |
US10835330B2 (en) | 2017-12-19 | 2020-11-17 | Ethicon Llc | Method for determining the position of a rotatable jaw of a surgical instrument attachment assembly |
USD910847S1 (en) | 2017-12-19 | 2021-02-16 | Ethicon Llc | Surgical instrument assembly |
US11020112B2 (en) | 2017-12-19 | 2021-06-01 | Ethicon Llc | Surgical tools configured for interchangeable use with different controller interfaces |
US11045270B2 (en) | 2017-12-19 | 2021-06-29 | Cilag Gmbh International | Robotic attachment comprising exterior drive actuator |
US10729509B2 (en) | 2017-12-19 | 2020-08-04 | Ethicon Llc | Surgical instrument comprising closure and firing locking mechanism |
US10716565B2 (en) | 2017-12-19 | 2020-07-21 | Ethicon Llc | Surgical instruments with dual articulation drivers |
US11076853B2 (en) | 2017-12-21 | 2021-08-03 | Cilag Gmbh International | Systems and methods of displaying a knife position during transection for a surgical instrument |
US11583274B2 (en) | 2017-12-21 | 2023-02-21 | Cilag Gmbh International | Self-guiding stapling instrument |
US11311290B2 (en) | 2017-12-21 | 2022-04-26 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an end effector dampener |
US11129680B2 (en) | 2017-12-21 | 2021-09-28 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a projector |
JP7076546B2 (ja) * | 2018-06-13 | 2022-05-27 | 京セラ株式会社 | センサ素子および角速度センサ |
US10912559B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-02-09 | Ethicon Llc | Reinforced deformable anvil tip for surgical stapler anvil |
US10842492B2 (en) | 2018-08-20 | 2020-11-24 | Ethicon Llc | Powered articulatable surgical instruments with clutching and locking arrangements for linking an articulation drive system to a firing drive system |
US11039834B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-06-22 | Cilag Gmbh International | Surgical stapler anvils with staple directing protrusions and tissue stability features |
US11253256B2 (en) | 2018-08-20 | 2022-02-22 | Cilag Gmbh International | Articulatable motor powered surgical instruments with dedicated articulation motor arrangements |
US11083458B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-08-10 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with clutching arrangements to convert linear drive motions to rotary drive motions |
US11045192B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-06-29 | Cilag Gmbh International | Fabricating techniques for surgical stapler anvils |
US10856870B2 (en) | 2018-08-20 | 2020-12-08 | Ethicon Llc | Switching arrangements for motor powered articulatable surgical instruments |
USD914878S1 (en) | 2018-08-20 | 2021-03-30 | Ethicon Llc | Surgical instrument anvil |
US10779821B2 (en) | 2018-08-20 | 2020-09-22 | Ethicon Llc | Surgical stapler anvils with tissue stop features configured to avoid tissue pinch |
US11291440B2 (en) | 2018-08-20 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Method for operating a powered articulatable surgical instrument |
US11324501B2 (en) | 2018-08-20 | 2022-05-10 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling devices with improved closure members |
US11207065B2 (en) | 2018-08-20 | 2021-12-28 | Cilag Gmbh International | Method for fabricating surgical stapler anvils |
US11147551B2 (en) | 2019-03-25 | 2021-10-19 | Cilag Gmbh International | Firing drive arrangements for surgical systems |
US11696761B2 (en) | 2019-03-25 | 2023-07-11 | Cilag Gmbh International | Firing drive arrangements for surgical systems |
US11172929B2 (en) | 2019-03-25 | 2021-11-16 | Cilag Gmbh International | Articulation drive arrangements for surgical systems |
US11147553B2 (en) | 2019-03-25 | 2021-10-19 | Cilag Gmbh International | Firing drive arrangements for surgical systems |
US11432816B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-09-06 | Cilag Gmbh International | Articulation pin for a surgical instrument |
US11471157B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-10-18 | Cilag Gmbh International | Articulation control mapping for a surgical instrument |
US11648009B2 (en) | 2019-04-30 | 2023-05-16 | Cilag Gmbh International | Rotatable jaw tip for a surgical instrument |
US11426251B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-08-30 | Cilag Gmbh International | Articulation directional lights on a surgical instrument |
US11903581B2 (en) | 2019-04-30 | 2024-02-20 | Cilag Gmbh International | Methods for stapling tissue using a surgical instrument |
US11253254B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-02-22 | Cilag Gmbh International | Shaft rotation actuator on a surgical instrument |
US11452528B2 (en) | 2019-04-30 | 2022-09-27 | Cilag Gmbh International | Articulation actuators for a surgical instrument |
US11523822B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-12-13 | Cilag Gmbh International | Battery pack including a circuit interrupter |
US11376098B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-07-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument system comprising an RFID system |
US11464601B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an RFID system for tracking a movable component |
US11224497B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-01-18 | Cilag Gmbh International | Surgical systems with multiple RFID tags |
US11638587B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-05-02 | Cilag Gmbh International | RFID identification systems for surgical instruments |
US11051807B2 (en) | 2019-06-28 | 2021-07-06 | Cilag Gmbh International | Packaging assembly including a particulate trap |
US11627959B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-04-18 | Cilag Gmbh International | Surgical instruments including manual and powered system lockouts |
US11259803B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-03-01 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling system having an information encryption protocol |
US11399837B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-08-02 | Cilag Gmbh International | Mechanisms for motor control adjustments of a motorized surgical instrument |
US11246678B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-02-15 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling system having a frangible RFID tag |
US11478241B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-10-25 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge including projections |
US11497492B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-11-15 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument including an articulation lock |
US11298132B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-04-12 | Cilag GmbH Inlernational | Staple cartridge including a honeycomb extension |
US11553971B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-01-17 | Cilag Gmbh International | Surgical RFID assemblies for display and communication |
US11298127B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-04-12 | Cilag GmbH Interational | Surgical stapling system having a lockout mechanism for an incompatible cartridge |
US11219455B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-01-11 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument including a lockout key |
US11660163B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-05-30 | Cilag Gmbh International | Surgical system with RFID tags for updating motor assembly parameters |
US11684434B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-06-27 | Cilag Gmbh International | Surgical RFID assemblies for instrument operational setting control |
US11291451B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument with battery compatibility verification functionality |
US11426167B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-08-30 | Cilag Gmbh International | Mechanisms for proper anvil attachment surgical stapling head assembly |
US11241235B2 (en) | 2019-06-28 | 2022-02-08 | Cilag Gmbh International | Method of using multiple RFID chips with a surgical assembly |
US11771419B2 (en) | 2019-06-28 | 2023-10-03 | Cilag Gmbh International | Packaging for a replaceable component of a surgical stapling system |
US11291447B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-04-05 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising independent jaw closing and staple firing systems |
US11701111B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-07-18 | Cilag Gmbh International | Method for operating a surgical stapling instrument |
US11607219B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-03-21 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a detachable tissue cutting knife |
US11234698B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-02-01 | Cilag Gmbh International | Stapling system comprising a clamp lockout and a firing lockout |
US11304696B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-04-19 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a powered articulation system |
US11844520B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-12-19 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising driver retention members |
US11529137B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-12-20 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising driver retention members |
US11911032B2 (en) | 2019-12-19 | 2024-02-27 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a seating cam |
US11529139B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-12-20 | Cilag Gmbh International | Motor driven surgical instrument |
US11559304B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-01-24 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a rapid closure mechanism |
US11504122B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-11-22 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a nested firing member |
US11931033B2 (en) | 2019-12-19 | 2024-03-19 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a latch lockout |
US11464512B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a curved deck surface |
US11446029B2 (en) | 2019-12-19 | 2022-09-20 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising projections extending from a curved deck surface |
US11576672B2 (en) | 2019-12-19 | 2023-02-14 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a closure system including a closure member and an opening member driven by a drive screw |
USD975851S1 (en) | 2020-06-02 | 2023-01-17 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD975278S1 (en) | 2020-06-02 | 2023-01-10 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD974560S1 (en) | 2020-06-02 | 2023-01-03 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD967421S1 (en) | 2020-06-02 | 2022-10-18 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD976401S1 (en) | 2020-06-02 | 2023-01-24 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD975850S1 (en) | 2020-06-02 | 2023-01-17 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
USD966512S1 (en) | 2020-06-02 | 2022-10-11 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge |
US20220031320A1 (en) | 2020-07-28 | 2022-02-03 | Cilag Gmbh International | Surgical instruments with flexible firing member actuator constraint arrangements |
US11779330B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-10-10 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a jaw alignment system |
US11452526B2 (en) | 2020-10-29 | 2022-09-27 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a staged voltage regulation start-up system |
US11717289B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-08-08 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an indicator which indicates that an articulation drive is actuatable |
USD1013170S1 (en) | 2020-10-29 | 2024-01-30 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument assembly |
US11896217B2 (en) | 2020-10-29 | 2024-02-13 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an articulation lock |
USD980425S1 (en) | 2020-10-29 | 2023-03-07 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument assembly |
US11517390B2 (en) | 2020-10-29 | 2022-12-06 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a limited travel switch |
US11617577B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-04-04 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a sensor configured to sense whether an articulation drive of the surgical instrument is actuatable |
US11534259B2 (en) | 2020-10-29 | 2022-12-27 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising an articulation indicator |
US11844518B2 (en) | 2020-10-29 | 2023-12-19 | Cilag Gmbh International | Method for operating a surgical instrument |
US11931025B2 (en) | 2020-10-29 | 2024-03-19 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a releasable closure drive lock |
US11653915B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-05-23 | Cilag Gmbh International | Surgical instruments with sled location detection and adjustment features |
US11737751B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-08-29 | Cilag Gmbh International | Devices and methods of managing energy dissipated within sterile barriers of surgical instrument housings |
US11890010B2 (en) | 2020-12-02 | 2024-02-06 | Cllag GmbH International | Dual-sided reinforced reload for surgical instruments |
US11678882B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-06-20 | Cilag Gmbh International | Surgical instruments with interactive features to remedy incidental sled movements |
US11627960B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-04-18 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with smart reload with separately attachable exteriorly mounted wiring connections |
US11653920B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-05-23 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with communication interfaces through sterile barrier |
US11944296B2 (en) | 2020-12-02 | 2024-04-02 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with external connectors |
US11849943B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-12-26 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument with cartridge release mechanisms |
US11744581B2 (en) | 2020-12-02 | 2023-09-05 | Cilag Gmbh International | Powered surgical instruments with multi-phase tissue treatment |
US11723657B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-08-15 | Cilag Gmbh International | Adjustable communication based on available bandwidth and power capacity |
US11701113B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-07-18 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising a separate power antenna and a data transfer antenna |
US11793514B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-10-24 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising sensor array which may be embedded in cartridge body |
US11812964B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-11-14 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a power management circuit |
US11696757B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-07-11 | Cilag Gmbh International | Monitoring of internal systems to detect and track cartridge motion status |
US11751869B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-09-12 | Cilag Gmbh International | Monitoring of multiple sensors over time to detect moving characteristics of tissue |
US11744583B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-09-05 | Cilag Gmbh International | Distal communication array to tune frequency of RF systems |
US11749877B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-09-05 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising a signal antenna |
US11950779B2 (en) | 2021-02-26 | 2024-04-09 | Cilag Gmbh International | Method of powering and communicating with a staple cartridge |
US11925349B2 (en) | 2021-02-26 | 2024-03-12 | Cilag Gmbh International | Adjustment to transfer parameters to improve available power |
US11730473B2 (en) | 2021-02-26 | 2023-08-22 | Cilag Gmbh International | Monitoring of manufacturing life-cycle |
US11950777B2 (en) | 2021-02-26 | 2024-04-09 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising an information access control system |
US11806011B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-11-07 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising tissue compression systems |
US11737749B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-08-29 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling instrument comprising a retraction system |
US11723658B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-08-15 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising a firing lockout |
US11826012B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-11-28 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising a pulsed motor-driven firing rack |
US11826042B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-11-28 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument comprising a firing drive including a selectable leverage mechanism |
US11759202B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-09-19 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising an implantable layer |
US11717291B2 (en) | 2021-03-22 | 2023-08-08 | Cilag Gmbh International | Staple cartridge comprising staples configured to apply different tissue compression |
US11849944B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-12-26 | Cilag Gmbh International | Drivers for fastener cartridge assemblies having rotary drive screws |
US11896218B2 (en) | 2021-03-24 | 2024-02-13 | Cilag Gmbh International | Method of using a powered stapling device |
US11849945B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-12-26 | Cilag Gmbh International | Rotary-driven surgical stapling assembly comprising eccentrically driven firing member |
US11786243B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-10-17 | Cilag Gmbh International | Firing members having flexible portions for adapting to a load during a surgical firing stroke |
US11744603B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-09-05 | Cilag Gmbh International | Multi-axis pivot joints for surgical instruments and methods for manufacturing same |
US11832816B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-12-05 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling assembly comprising nonplanar staples and planar staples |
US11944336B2 (en) | 2021-03-24 | 2024-04-02 | Cilag Gmbh International | Joint arrangements for multi-planar alignment and support of operational drive shafts in articulatable surgical instruments |
US11857183B2 (en) | 2021-03-24 | 2024-01-02 | Cilag Gmbh International | Stapling assembly components having metal substrates and plastic bodies |
US11896219B2 (en) | 2021-03-24 | 2024-02-13 | Cilag Gmbh International | Mating features between drivers and underside of a cartridge deck |
US11793516B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-10-24 | Cilag Gmbh International | Surgical staple cartridge comprising longitudinal support beam |
US11786239B2 (en) | 2021-03-24 | 2023-10-17 | Cilag Gmbh International | Surgical instrument articulation joint arrangements comprising multiple moving linkage features |
US11903582B2 (en) | 2021-03-24 | 2024-02-20 | Cilag Gmbh International | Leveraging surfaces for cartridge installation |
US11826047B2 (en) | 2021-05-28 | 2023-11-28 | Cilag Gmbh International | Stapling instrument comprising jaw mounts |
US11957337B2 (en) | 2021-10-18 | 2024-04-16 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling assembly with offset ramped drive surfaces |
US11877745B2 (en) | 2021-10-18 | 2024-01-23 | Cilag Gmbh International | Surgical stapling assembly having longitudinally-repeating staple leg clusters |
US11937816B2 (en) | 2021-10-28 | 2024-03-26 | Cilag Gmbh International | Electrical lead arrangements for surgical instruments |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US32931A (en) * | 1861-07-30 | Machine for tupvning tapering forms | ||
US4654663A (en) * | 1981-11-16 | 1987-03-31 | Piezoelectric Technology Investors, Ltd. | Angular rate sensor system |
US4628734A (en) * | 1982-01-21 | 1986-12-16 | Watson Industries, Inc. | Angular rate sensor apparatus |
GB2158579B (en) * | 1984-01-23 | 1988-07-13 | Piezoelectric Technology Inves | Angular rate sensor system |
US5166571A (en) * | 1987-08-28 | 1992-11-24 | Nec Home Electronics, Ltd. | Vibration gyro having an H-shaped vibrator |
US5056366A (en) * | 1989-12-26 | 1991-10-15 | Litton Systems, Inc. | Piezoelectric vibratory rate sensor |
US5481913A (en) * | 1992-10-12 | 1996-01-09 | Nippondenso Co. Ltd. | Angular velocity sensor and method of adjusting the same |
US5396144A (en) * | 1993-08-02 | 1995-03-07 | New S.D., Inc. | Rotation rate sensor with center mounted tuning fork |
JPH07113645A (ja) * | 1993-10-15 | 1995-05-02 | Toyota Motor Corp | 振動ジャイロ |
JP3326989B2 (ja) * | 1994-08-25 | 2002-09-24 | 株式会社豊田中央研究所 | 振動子とその調整方法および角速度センサ |
JPH08159778A (ja) * | 1994-12-02 | 1996-06-21 | Murata Mfg Co Ltd | 振動ジャイロ |
JPH09311041A (ja) * | 1996-05-24 | 1997-12-02 | Toyota Motor Corp | 角速度検出装置 |
-
1996
- 1996-08-12 JP JP21261596A patent/JP3752737B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-07-10 US US08/891,277 patent/US6134962A/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-16 EP EP97112150A patent/EP0825416B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-16 DE DE69734752T patent/DE69734752T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1997-07-28 KR KR1019970037123A patent/KR100261357B1/ko not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0825416A3 (de) | 1999-06-02 |
US6134962A (en) | 2000-10-24 |
EP0825416A2 (de) | 1998-02-25 |
JPH1054723A (ja) | 1998-02-24 |
JP3752737B2 (ja) | 2006-03-08 |
KR100261357B1 (ko) | 2000-07-01 |
KR19980018331A (ko) | 1998-06-05 |
EP0825416B1 (de) | 2005-11-30 |
DE69734752D1 (de) | 2006-01-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69734752T2 (de) | Drehgeschwindigkeitsdetektorvorrichtung | |
DE19928759B4 (de) | Winkelgeschwindigkeitssensor | |
EP2160566B1 (de) | Drehratensensor | |
EP1706707B1 (de) | Verfahren zur quadraturbias-kompensation in einem corioliskreisel sowie dafür geeigneter corioliskreisel | |
DE102007034759B4 (de) | Winkelgeschwindigkeitssensor | |
DE102005041059B4 (de) | Winkelratensensor und Anbringungsstruktur eines Winkelratensensors | |
DE69818253T2 (de) | Mikromechanischer beschleunigungsmesser mit kapazitivem resonator | |
DE69915919T2 (de) | Drehgeschwindigkeitssensor | |
DE10107327B4 (de) | Zur Verhinderung einer unnötigen Oszillation geeigneter Winkelgeschwindigkeitssensor | |
DE10011830A1 (de) | Winkelgeschwindigkeitssensor mit Oszillatoren | |
DE10110973B4 (de) | Piezoelektrisches Schwingungsgyroskop und Verfahren zum Einstellen von Resonanzfrequenzen desselben | |
DE3417858A1 (de) | Winkelgeschwindigkeits-fuehlsystem | |
DE10106840B4 (de) | Erfassungsgerät für eine physikalische Grösse | |
DE10059774A1 (de) | Resonanzelement | |
EP0828992A1 (de) | Mikromechanischer drehratensensor | |
DE102006040489A1 (de) | Mechanischer Größensensor | |
DE19844686A1 (de) | Mikromechanischer Drehratensensor und Verfahren zur Herstellung | |
DE4412964C2 (de) | Resonator | |
DE19902339A1 (de) | Verbesserter Aufbau eines Winkelgeschwindigkeitssensors zur Minimierung von Ausgangsrauschen | |
DE69833078T2 (de) | Vibrationskreisel | |
DE69832843T2 (de) | Vibrationskreisel | |
DE10013424A1 (de) | Filter für elektrische Signale | |
DE69736429T2 (de) | Tunneleffektmessaufnehmer mit linearer kraftrückkopplung | |
DE10203855B4 (de) | Schwinggyroskop und Temperaturdrift-Einstellverfahren für dasselbe | |
DE3926504C2 (de) | Schwingkreisel |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition |