DE3909830C2 - Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen - Google Patents
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Description
Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zum Dämpfen von
Schwingungen im Antriebsstrang eines Kraftfahrzeuges, wobei
im Kraftübertragungsweg - vom Motor zu einem Getriebe
gesehen - eine mit dem Motor verbindbare erste Schwungmasse,
wenigstens eine Dämpfungseinrichtung und eine weitere mit der
Getriebe - insbesondere über eine Reibungskupplung -
verbindbare Schwungmasse vorgesehen ist, und die Dämpfungs
einrichtung wenigstens Kraftspeicher enthält, die bei einer
Relativverdrehung der beiden Schwungmassen komprimierbar sind
sowie ein Ausgangsteil und ein Eingangsteil, wobei eines
dieser Teile drehfest, jedoch axial verlagerbar zu einer der
Schwungmassen über eine Profilierungen und Gegenprofilierun
gen aufweisende axiale Steckverbindung ist.
Derartige, durch die DE 37 21 712 A1 bekannte Steckverbindungen können
den Zusammenbau der Einrichtungen wesentlich erleichtern, da die beiden
Schwungmassen mit den darauf vorzusehenden Bauteilen als vormontierte
Einheiten vorgefertigt werden können und durch einfaches
axiales Zusammenschieben und Sichern drehfest miteinander gekoppelt werden
können.
Bei Einrichtungen, bei denen aus konstruktiven und funktio
nellen Gründen das drehfeste, jedoch axial verlagerbare Teil
- oder ein von diesem getragenes Bauteil - in einem ver
hältsnismäßig eng tolerierten Spalt aufgenommen ist bzw. sich
durch einen solchen Spalt radial hindurcherstrecken muß, um
z. B. eine mit viskosem Medium gefüllte Verdrängungskammer zu
verschließen, hat die eingangs erwähnte axiale Steckverbin
dung den Vorteil, daß das im Spalt aufgenommene Teil durch
die Steckverbindung axial schwimmend gehalten ist, so daß
dieses Teil sich axial frei ausrichten kann und nach der
Montage der Einrichtung nicht gegen eine den Spalt begren
zende Fläche verspannt ist, wodurch eine unerwünschte hohe
Reibung vermieden werden kann.
Bei den bisher vorgeschlagenen Einrichtungen mit Steckverbin
dungen der eingangs genannten Art, besteht jedoch der
Nachteil, daß, infolge des durch Herstellungstoleranzen
bedingten Spiels in der Steckverbindung, bei bestimmten
Betriebszuständen des Fahrzeuges bzw. Motors unerwünschte als
"Klappern" bezeichnete Geräusche auftreten.
Der vorliegenden Erfindung lag die Aufgabe zugrunde, eine
Einrichtung der eingangs genannten Art zu schaffen, bei der
die vorerwähnten Geräusche vermieden werden, wobei darüber
hinaus die Einrichtung eine erhöhte Funktionssicherheit
aufweisen sowie in besonders einfacher und preiswerter Weise
herstellbar sein soll.
Gemäß der Erfindung wird dies dadurch erzielt, daß die
Profilierungen und Gegenprofilierungen der axialen Steckver
bindung zueinander in Umfangsrichtung verspannt sind. Durch
eine solche Verspannung kann ein Aufprall der die Drehmoment
übertragung bewirkenden Flanken der Profilierungen und
Gegenprofilierungen vermieden oder zumindest erheblich
gedämpft werden. Das den Komfort beeinträchtigende "Klappern"
kann insbesondere dann auftreten, wenn der Motor mit
zugekoppelter Getriebeeingangswelle im Leerlauf dreht und
kein Getriebegang eingelegt ist, also kein Drehmoment über
das Getriebe an die Antriebsräder übertragen wird. Um die
durch das Aufeinanderprallen von den Flanken der Profilierun
gen und Gegenprofilierungen verursachte metallische Geräusch
zumindest wesentlich zu reduzieren, kann das Verspannmoment
derart gewählt werden, daß dieses größer ist als die Momente
bzw. Momentschwankungen, die im Leerlauf des Motors entstehen
infolge der durch die Ungleichförmigkeit der Drehbewegung des
Motors auftretenden Winkelgeschwindigkeitsänderungen - wie
Winkelbeschleunigungen und -verzögerungen - und des Träg
heitsmomentes der mit dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse.
Besonders vorteilhaft kann es sein, wenn das Verspannmoment
der Steckverbindung jedoch derart gewählt wird, daß es größer
ist als die Momente bzw. Momentenschwankungen, welche
entstehen im Leerlauf des Motors infolge der durch die
Ungleichförmigkeit der Drehbewegung erzeugten Winkelgeschwin
digkeitsänderungen - wie Winkelbeschleunigungen und -ver
zögerungen - und des Trägheitsmomentes der mit dem Getriebe
verbindbaren Schwungmasse, mitsamt der darauf vorgesehenen
Bauteile, wie Kupplung, und der zugekuppelten Getriebeein
gangswelle mit den darauf vorgesehenen Massen, wie Zahnräder.
Die zuletzt erwähnte Bemessung der Verspannung ermöglicht es,
die "Klappergeräusche" praktisch vollkommen zu vermeiden.
Das die Profilierungen und Gegenprofilierungen der Steck
verbindung verspannende Moment kann zwischen 5 Nm und 30 Nm
liegen, vorzugsweise zwischen 8 Nm und 20 Nm. Für viele
Anwendungsfälle kann das Verspannmoment der Steckverbindung
in der Größenordnung von 14 Nm liegen.
Die Verspannung der Profilierungen und Gegenprofilierungen
der Steckverbindung kann in besonders einfacher Weise über
Kraftspeicher erfolgen, welche im Bereich zwischen Profi
lierungen und Gegenprofilierungen angeordnet sind und auf
diese eine Kraftkomponente in Umfangsrichtung ausüben. Für
den Aufbau der Einrichtung kann es vorteilhaft sein, wenn die
Profilierungen und Gegenprofilierungen in radialer Richtung
verlaufende Flanken aufweisen, wobei es dann zweckmäßig sein
kann, wenn die eine Verspannung der Steckverbindung bewirken
den Kraftspeicher im radialen Bereich dieser Flanken
angeordnet sind.
Für die Funktion und den Aufbau der Einrichtung kann es von
Vorteil sein, wenn die Dämpfungseinrichtung ein flanscharti
ges Ausgangsteil aufweist, das eine mittlere Ausnehmung
besitzt, deren Umfangskontur die Profilierungen begrenzt. Die
mit diesen Profilierungen zusammenwirkenden Gegenprofilierun
gen können in einfacher Weise an der mit dem Getriebe
verbindbaren Schwungmasse vorgesehen werden, z. B. am
Außenumfang eines ringscheibenartigen, mit dieser Schwung
masse verbundenen Bauteils. Das Ausgangsteil kann dabei
derart ausgebildet sein, daß es Bereiche zum Angriff an
Kraftspeichern der Dämpfungseinrichtung besitzt. Bei einer
derartigen Ausgestaltung kann das Eingangsteil der Dämpfungs
einrichtung unmittelbar durch die mit dem Motor verbindbare
Schwungmasse gebildet sein oder aber auch durch von dieser
Schwungmasse getragene Bauteile.
Für manche Anwendungsfälle kann es von Vorteil sein, wenn die
Dämpfungseinrichtung einen in Umfangsrichtung drehelastischen
Dämpfer besitzt sowie eine mit diesem in Reihe geschaltete
Rutschkupplung umfaßt, und das Ausgangsteil der Rutschkupp
lung die Profilierungen der Steckverbindung aufweist.
Für den Aufbau und die Funktion der Einrichtung kann es
weiterhin von Vorteil sein, wenn die Profilierungen und
Gegenprofilierungen jeweils radiale Vorsprünge bilden, die in
Umfangsrichtung zueinander versetzt sind und in radialer
Richtung ineinandergreifen. Bei einer derartigen Ausgestal
tung der Steckverbindung kann in wenigstens einem der die
Profilierungen und/oder die Gegenprofilierungen bildenden
Vorsprünge eine Aussparung, wie eine Bohrung vorgesehen sein
zur Aufnahme eines Kraftspeichers, wie z. B. eine Schrauben
feder. Die Aussparung bzw. die Bohrung kann dabei zumindest
annähernd in tangentialer bzw. in Umfangsrichtung in den
entsprechenden Vorsprung eingebracht sein, so daß sich die
Schraubenfeder einerseits am Boden der Sacklochbohrung und
andererseits an der Kontur bzw. Flanke eines anderen
Vorsprunges der Profilierungen oder Gegenprofilierungen
abstützen kann.
Die die Verspannung der Steckverbindung bewirkenden Kraft
speicher können in vorteilhafter Weise derart zwischen den
Profilierungen und Gegenprofilierungen wirksam sein, daß sie
diejenigen Flanken der Profilierungen und Gegenprofilierungen
voneinander weg drängen, welche bei Schubbetrieb in Richtung
aufeinander zu beaufschlagt werden. Das bedeutet also, daß
diejenigen Flanken, die bei Zugbetrieb das Moment vom Motor
an das Getriebe bzw. an die Antriebsräder des Fahrzeuges
übertragen, durch die Kraftspeicher gegeneinander verspannt
bzw. gegeneinander gedrückt werden.
Für manche Anwendungsfälle kann es vorteilhaft ein, wenn die
eine Verspannung der Steckverbindung bewirkenden Kraftspei
cher in den Gegenprofilierungen aufgenommen sind. Für andere
Anwendungsfälle kann es jedoch auch zweckmäßig sein, wenn
derartige Kraftspeicher in den Profilierungen vorgesehen sind
oder sowohl in Profilierungen als auch in Gegenprofilierun
gen.
Anhand der Fig. 1 bis 5 sei die Erfindung näher erläutert.
Dabei zeigt:
Fig. 1 eine erfindungsgemäße Einrichtung im Schnitt,
Fig. 2 eine Ansicht mit Ausbrüchen gemäß Pfeil II
der Fig. 1,
Fig. 3 einen weiteren Schnitt durch eine erfindungsgemäße
Einrichtung, jedoch ohne Kupplung,
Fig. 4 eine Teilansicht mit Ausbrüchen der Einrichtung gemäß
Fig. 3 in Richtung des Pfeiles IV,
Fig. 5 ein Detail einer weiteren Ausführungsform der
Erfindung.
Die in den Fig. 1 und 2 dargestellte Drehmomentübertra
gungseinrichtung 1 zum Kompensieren von Drehstößen besitzt
ein Schwungrad 2, welches in zwei Schwungradelemente 3 und 4
aufgeteilt ist. Das Schwungradelement 3 ist auf der Abtriebs
welle einer nicht näher dargestellten Brennkraftmaschine über
Schrauben befestigbar. Auf dem Schwungradelement 4 ist eine
schaltbare Reibungskupplung 7 befestigt. Zwischen der
Druckplatte 8 der Reibungskuplung 7 und dem Schwungrade
lement 4 ist eine Kupplungsscheibe 9 vorgesehen, welche auf
der Eingangswelle 10 eines nicht näher dargestellten
Getriebes aufgenommen ist. Die Druckplatte 8 der Reibungs
kupplung 7 wird in Richtung des Schwungradelementes 4 durch
eine am Kupplungsdeckel 11 schwenkbar sich abstützende
Tellerfeder 12 beaufschlagt. Durch Betätigung der Reibungs
kupplung 7 kann das Schwungradelement 4 und somit auch das
Schwungrad 2 bzw. die Brennkraftmaschine der Getriebeein
gangswelle 10 zu- und abgekuppelt werden. Zwischen dem
Schwungradelement 3 und dem Schwungradelement 4 ist eine
Dämpfungseinrichtung 13 vorgesehen, die eine Relativver
drehung zwischen den beiden Schwungradelementen 3 und 4
ermöglicht. Die beiden Schwungradelemente 3 und 4 sind
zueinander verdrehbar über eine Lagerung 15 gelagert.
Das Schwungradelement 3 bildet ein Gehäuse, das eine
ringförmige Kammer 30 begrenzt, in der die Dämpfungseinrich
tung 13 aufgenommen ist.
Das die ringförmige Kammer 30 aufweisende Schwungradelement 3
besteht im wesentlichen aus zwei schalenartigen Gehäuseteilen
31, 32, die radial außen miteinander verbunden sind. Die
beiden Gehäuseteile 31, 32 sind duch Blechformteile gebildet,
die an ihrem äußeren Umfang durch eine Schweißung 38
miteinander verbunden sind. Diese Schweißung 38 dichtet
gleichzeitig die ringförmige Kammer 30 radial nach außen hin
ab. Zur Verschweißung der beiden Blechformteile 31, 32 eignet
sich in vorteilhafter Weise ein Laserstrahlschweißen oder ein
Elektronenstrahlschweißen oder aber eine Verschweißung, bei
der die sich in Kontakt befindlichen und zu verschweißenden
Bereiche zweier Bauteile durch Anlegen an die Bauteile eines
Wechselstroms hoher Stromstärke und niedriger Spannung auf
Schweißtemperatur erwärmt und unter Druck vereinigt werden.
Die dem Motor zugekehrte Gehäusehälfte 31 trägt innen einen
axialen Ansatz 20, auf dem das die beiden Schwungradelemente
3 und 4 relativ zueinander lagernde Wälzlager 15 aufgenommen
ist. Das Blechformteil 31 ist auf einem Sitz 20b des Ansatzes
20 zentriert. Auf der Stirnseite des Ansatzes 20 ist zur
Sicherung des Lagers 15 eine Scheibe 22 befestigt.
Das Gehäuseteil 31 besitzt am Außenumfang einen Sitz 39, auf
dem ein Anlasserzahnkranz 40 aufgenommen ist. Das motor
seitige Gehäuseteil 31 besitzt eine größere Materialstärke
als das Gehäuseteil 32.
Zur Abdichtung der ringförmigen Kammer 30 ist eine Dichtung
34 zwischen dem radial inneren Bereich des Gehäuseteiles 32
und dem Schwungradelement 4 vorgesehen.
Zwischen den Schwungradelementen 3 und 4 ist weiterhin eine
Reibeinrichtung 35 vorgesehen, die ebenfalls in der ringför
migen Kammer 30 aufgenommen ist. Die Reibeinrichtung 35 ist
um den axialen Ansatz 20 des Gehäuseteiles 31 sowie axial
zwischen dem Wälzlager 15 und dem radialen Flanschbereich 31a
des Gehäuseteiles 31 vorgesehen.
Das Ausgangsteil des Dämpfers 13 ist durch ein flanschartiges
Bauteil 41 gebildet, das axial zwischen den beiden Gehäuse
teilen 31, 32 angeordnet ist. Das flanschartige Bauteil 41 ist
über seine radial weiter innen liegenden Bereiche 42 über ein
Rutschkupplung 43 mit dem Schwungradelement 4 kraftschlüssig
verbunden. Das flanschartige Bauteil 41 ist axial zwischen
zwei Ringscheiben 44, 45, welche das Ausgangsteil der
Rutschkupplung 43 bilden, verspannt. Hierfür ist das
flanschartige Bauteil 41 tellerfederartig ausgebildet, so daß
dieses in Achsrichtung federnd ist. Im ausgebauten Zustand
besitzt das flanschartige Bauteil 41 - ähnlich einer
Tellerfeder - eine gewisse Konizität. Wie insbesondere aus
Fig. 2 ersichtlich ist, besitzt das flanschartige Bauteil 41
einen durchgehenden kreisringförmigen Grundkörper 42, der an
seinem Außenumfang radial nach außen hin gerichtete Ausleger
46 besitzt. Beim Einbau des flanschartigen Bauteils 41
zwischen die beiden Ringscheiben 44, 45 wird der kreis
ringförmige Grundkörper 42 in Achsrichtung derart verspannt,
daß er sich mit radial äußeren Bereichen 42a an der einen
Ringscheibe 44 und mit radial weiter innen liegenden
Bereichen 42b an der anderen Ringscheibe 45 abstützt. Bei dem
dargestellten Ausführungsbeispiel sind zwischen dem flansch
artigen Bauteil 41 und den beiden Ringscheiben 44, 45
Reibbeläge 47, 48 vorgesehen. Wenigstens eine der Ringscheiben
44, 45 könnte jedoch auch mindestens eine, in axialer Richtung
hervorstehende Anprägung, wie Sicke, aufweisen, an der das
flanschartige Bauteil 41 sich unmittelbar abstützt, so daß
dann eine Stahl-Stahl-Reibung vorhanden ist. In ähnlicher
Weise könnte auch wenigstens eine solche Anprägung am
flanschartigen Bauteil 41 vorgesehen werden. Die Reibbeläge
47, 48 sind mit den Ringscheiben auf die Ringscheiben 44, 45
drehfest, z. B. durch einen Formschluß oder eine Klebeverbin
dung.
Wie aus Fig. 1 ersichtlich ist, besitzt die zwischen dem
flanschartigen Bauteil 41 und dem Gehäuseteil 31 sich radial
erstreckende Ringscheibe 44 einen größeren Außendurchmesser
als die Ringscheibe 45, welche sich zwischen dem Gehäuseteil
32, das dem Schwungradelement 4 benachbart ist, und dem
flanschartigen Bauteil 41 zumindest teilweise radial
erstreckt. Radial innerhalb des flanschartigen Bauteils 41
sind die Ringscheiben 44, 45 aufeinander zu getopft, so daß
sie über Abschnitte 44a, 45a aneinanderliegen. Die Ringschei
ben 44, 45 sind über Vernietungen 49, die im Bereich der
Abschnitte 44a, 45a vorgesehen sind, fest miteinander
verbunden. Die das Ausgangsteil der Rutschkupplung 43
bildenden Ringscheiben 44, 45 sind weiterhin mit dem Schwung
radelement 4 drehfest gekoppelt. Bei dem dargestellten
Ausführungsbeispiel erfolgt diese Koppelung über eine axiale
Steckverbindung 50.
Die beiden Gehäuseteile 31, 32 bilden radial außen eine
ringkanalartige bzw. torusähnliche Aufnahme 51, die in
einzelne ringbogenartige bzw. sektorförmige Aufnahmen 51a, 51b
unterteilt ist, in denen Federn 52, 52a vorgesehen sind. Die
radialen Ausleger 46 des flanschartigen Bauteils 41 er
strecken sich - in Umfangsrichtung betrachtet - zwischen
benachbarte den Federn 52, 52a radial in die ringkanalartige
Aufnahme 51 hinein und bilden für diese Federn 52, 52a
Beaufschlagungsbereiche.
Die ringkanalartige Aufnahme 51 für die Kraftspeicher 52, 52a
ist im wesentlichen durch sich über den Umfang erstreckende
axiale Einbuchtungen bzw. Anprägungen 53, 54 gebildet, welche
in die aus Blech hergestellten Gehäuseteile 31, 32 eingebracht
sind und in die die beidseits des flanschartigen Bauteils 41
überstehenden Bereiche der Kraftspeicher 52, 52a axial
eintauchen.
Wie aus Fig. 1 ersichtlich ist, sind die axialen Einbuchtun
gen 53, 54 im Querschnitt derart ausgebildet, daß deren
bogenartiger Verlauf zumindest annähernd an den Umfang des
Querschnittes der Kraftspeicher 52, 52a angeglichen ist. Die
äußeren Bereiche der Einbuchtungen 53, 54 können somit für die
Kraftspeicher 52, 52a Anlagebereiche bzw. Führungsbereiche
bilden, an denen sich die Kraftspeicher zumindest unter
Fliehkrafteinwirkung radial abstützen können. Zur Ver
ringerung des Verschleißes an den radialen Abstützbereichen
der ringkanalartigen Aufnahme 51 für die Federn 52, 52a ist
ein eine höhere Härte aufweisender Verschleißschutz 55
vorgesehen, der sich zumindest im Bereich der Federn 52, 52a
über den Umfang der ringkanalartigen Aufnahme 51 erstreckt
und die Federn 52, 52a teilweise umschließt.
Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher 52, 52a sind axial
beidseits der Ausleger 46 Umfangsanschläge 56, 56a vorgesehen.
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Um
fangsanschläge 56, 56a durch in die Blechformteile 31, 32
eingeprägte Anformungen gebildet, welche in der ringkanalar
tigen Aufnahme 51 axiale Vorsprünge bilden.
Wie aus Fig. 2 ersichtlich ist, sind in der Ruhestellung der
Einrichtung 1 die Ausleger 46 des flanschartigen Bauteils 41
und die Umfangsanschläge 56, 56a in bezug aufeinanander derart
positioniert, daß deren Angriffs- bzw. Beaufschlagungsberei
che für die Federn 52 in Umfangsrichtung zueinander versetzt
sind, wohingegen die Angriffs- bzw. Beaufschlagungsbereiche
für die Federn 52a im Umfangsrichtung bündig sind.
Wie aus Fig. 2 weiterhin ersichtlich ist, sind zwischen den
Auslegern 46 bzw. den Umfangsanschlägen 56, 56a und den ihnen
zugewandten Enden der Federn 52 Zwischenteile in Form von
Federnäpfen 58 vorgesehen, deren Umfang an den Querschnitt
der ringkanalartigen Aufnahme 51 angepaßt ist.
Radial innerhalb der ringkanalartigen Aufnahme 51 besitzen
die Gehäusehälften 31, 32 aufeinander zu weisende, kreisring
artige Flächen bildende Bereiche 60, 61, zwischen denen ein
kreisringförmiger Durchlaß 62 für das flanschartige Bauteil
41 vorhanden ist. Wie aus Fig. 1 ersichtlich ist, sind in
dem kreisringförmigen Durchlaß 62 nicht nur die radial
äußeren Bereiche 42a des tellerfederartigen Grundkörpers 42
aufgenommen, sondern auch radial äußere Bereiche 44b der
Ringscheibe 44 sowie der zwischen dieser Ringscheibe 44 und
dem tellerfederartigen Grundkörper 42 eingepannte Reibbelag
47. Die Breite des kreisringförmigen Durchlasses 62 ist
geringfügig größer - z. B. zwischen 0,5 und 1,5 mm - als die
Summe der Dicken der in diesem Durchlaß aufgenommenen
Bereiche 42a, 44b des tellerfederartigen Grundkörpers 42, des
Reibbelages 47 und der Ringscheibe 44, so daß zumindest
zwischen dem Gehäuseteil 32 und dem tellerfederartigen
Grundkörper 42 und/oder zwischen der Ringscheibe 44 und dem
Gehäuseteil 31 ein geringer Spalt sich einstellen kann.
In der die äußeren Bereiche der ringförmigen Kammer 30
bildenden ringkanalartigen Aufnahme 51 ist ein viskoses
Medium, wie z. B. ein Schmiermittel in Form eines pastösen
Mittels, wie Fett vorgesehen. Die Menge an viskosem Medium
kann dabei derart bemessen sein, daß - bei drehender
Einrichtung 1 - die ringkanalartige Aufnahme 51 vollkommen
mit viskosem Medium gefüllt ist. Für manche Einsatzfälle kann
es jedoch auch von Vorteil sein, wenn die ringkanalartige
Aufnahme 51 nur partiell mit viskosem Medium gefüllt ist.
Die in den sektorförmigen Aufnahmen 51a aufgenommen Feder
näpfe 58 sind bei einer Relativverdrehung zwischen den beiden
Schwungradelementen 3 und 4 in diesen Aufnahmen 51a kolben
artig wirksam, so daß bei einer Komprimierung der Federn 52
das in den Aufnahmen 51a aufgenommene viskose Medium
verdrängt wird, wodurch eine viskose Dämpfung entsteht.
Wie aus Fig. 2 ersichtlich ist, begrenzen die das Aus
gangsteil der Rutschkupplung 43 bildenden Ringscheiben 44, 45
eine zentrale Ausnehmung 63, deren Kontur radiale Profi
lierungen 64 bildet, welche in Eingriff stehen mit Gegenpro
filierungen 65, die am Außenumfang eines mit dem Schwungrade
lement 4 verbundenen ringförmigen Scheibenteils 66 vorgesehen
sind. Die Gegenprofilierungen 65 sind durch mehrere, z. B.
vier, über den Umfang gleichmäßig verteilte radiale Vorsprün
ge 65 gebildet, die in entsprechend angepaßte Ausschnitte 67
eingreifen, welche zwischen beanchbarten Profilierungen 64
der Ringscheiben 44, 45 vorgesehen sind. Im Bereich der
radialen Vorsprünge 65 sind auch die Niete 68 vorgesehen, die
das Bauteil 66 am Schwungradelement 4 festlegen. Die radial
inneren Bereiche des ringförmigen Scheibenteils 66 dienen
gleichzeitig zur Festlegung des Lagers 15 am Schwungradele
ment 4.
Die die axiale Steckverbindung 50 bildenden Profilierungen 64
und Gegenprofilierungen 65 ermöglichen eine einwandfreie
axiale Ausrichtung der Ringscheiben 44, 45 und somit auch des
flanschartigen Bauteils 41 zwischen den beiden Gehäusehälf
ten 31, 32, so daß der Abstand zwischen den durch die Bereiche
60 und 61 gebildeten kreisringartigen Flächen, welche den
Durchlaß 62 begrenzen, nur geringfügig größer ausgebildet
werden kann als die Summe der Dicken der in dem Durchlaß 62
aufgenommenen Bereiche des tellerfederartigen Grundkörpers
42, des Reibbelages 47 und der Ringscheibe 44. Dadurch kann
die durch die Federnäpfe 58 hervorgerufene hydraulische bzw.
viskose Dämpfung wesentlich verbessert werden. Auch er
möglicht die Steckverbindung 50 die axialen Toleranzen
zwischen den verschiedenen Anlage- bzw. Abstützflächen der
Bauteile zu erweitern.
Wie aus Fig. 2 weiterhin ersichtlich ist, sind in den die
Gegenprofilierungen 65 der Steckverbindung 50 bildenden
radialen Ausleger 65 Bohrungen 69 eingebracht, die zumindest
annähernd tangential bzw. in Umfangsrichtung ausgerichtet
sind und in denen ein Kraftspeicher in Form von einer
vorgespannten Schraubenfeder 70 aufgenommen ist. Die Bohrung
69 bildet eine Sacklochbohrung, die von einer Seitenflanke 71
einer Gegenprofilierung 65 ausgeht. Die Feder 70 stützt sich
einerseits am Boden der Sacklochbohrung 69 und andererseits
an einer Flanke 72 einer Profilierung 64 ab. Aus Fig. 2 ist
lediglich eine Feder 70 ersichtlich. Es ist jedoch zweck
mäßig, wenn mehrere derartiger Federn vorgesehen sind. So
kann z. B. in jeder Gegenprofilierung 65 eine derartige Feder
70 aufgenommen werden. Es ist natürlich auch möglich, durch
eine entsprechende konstruktive Umgestaltung, Federn 70 in
Ausnehmungen vorzusehen, die in ähnlicher Weise in Profilie
rungen 64 eingebracht sind und sich an einer Gegenprofilie
rung 65 abstützen.
Durch die von den Federn 70 aufgebrachte Kraft werden die
Profilierungen 64 und Gegenprofilierungen 65 in Umfangsrich
tung verspannt, wodurch unerwünschte als "Klappern" bezeich
nete Geräusche vermieden werden können. Derartige Geräusche
können insbesondere dann auftreten, wenn der Motor mit
zugekuppelter Getriebeeingangswelle im Leerlauf dreht und
kein Getriebegang eingelegt ist, also kein Drehmoment vom
Getriebe übertragen wird. Diese Geräusche sind darauf
zurückzuführen, daß infolge des durch Herstellungstoleranzen
in der Steckverbindung 50 vorhandenen Spiels die Flanken der
Profilierung 64 und Gegenprofilierungen 65 gegeneinander
schlagen, wodurch metallische Geräusche bei Nichtvorhanden
sein der vorerwähnten Verspannung entstehen können. Dieses
Aufeinanderschlagen wird hervorgerufen durch die Ungleichför
migkeit der Drehbewegung des Motors, welche sich auf das
Schwungradelement 3 überträgt, und der Trägheit der getriebe
seitigen Bauteile, nämlich dem Schwungradelement 4 mit den
darauf vorgesehenen Bauteilen, wie Kupplung 7, weiterhin der
Kupplungscheibe 9 und der Getriebeeingangswelle 10 mit den
darauf vorgesehen Massen, wie Zahnräder.
Um eine Geräuschbildung bzw. ein Klappern sicher zu ver
meiden, ist es zweckmäßig, wenn das von den Federn 70
zwischen den Profilierungen 64 und Gegenprofilierungen 65
aufgebrachte Verspannmoment zumindest gleich groß, vor
zugsweise größer ist als die Momente, welche auftreten können
infolge der durch die Ungleichförmigkeit der Drehbewegung des
Motors erzeugten Winkelgeschwindigkeitsänderungen und des
Trägheitsmomentes des mit dem Getriebe verbindbaren Elementes
4 mitsamt der darauf vorgesehen Bauteile, wie Kupplung 7, und
der zugekuppelten Getriebeeingangswelle 10. Die Federn 70
können vorzugsweise derart zwischen den Profilierungen 64 und
Gegenprofilierungen 65 angeordnet sein, daß sie bei Schub
betrieb beansprucht bzw. komprimiert werden, das bedeutet
also, daß die Federn 70, die bei Zugbetrieb wirksamen Flanken
der Profilierungen 64 und Gegenprofilierungen 65 aufeinander
zu verspannen.
Durch die Verwendung eines tellerfederartigen Bauteils, das
einerseits Angriffsbereiche für Kraftspeicher eines drehela
stischen Dämpfers besitzt und andererseits die Kraft
aufbringt, welche die Größe des Rutschmomentes der mit dem
drehelastischen Dämpfer in Reihe geschalteten Rutschkupplung
definiert, kann der Aufbau der erfindungsgemäßen Einrichtung
wesentlich vereinfacht werden. Die Rutschkupplung kann dabei
derart aufgebaut sein, daß das tellerfederartige Bauteil
selbst als Reibteil wirksam ist, wie dies der Fall ist bei
einer Ausführungsform gemäß den Fig. 1 und 2. Die Rutsch
kupplung kann jedoch auch derart aufgebaut sein, daß das
tellerfederartige Bauteil lediglich die Anpreßkraft für die
in Reibeingriff stehenden Elemente, wie Reibscheiben bzw.
Reiblamellen der Rutschkupplung aufbringt, also selbst nicht
als Reibteil wirksam ist.
Die in den Fig. 3 und 4 dargestellte Drehmomentübertra
gungseinrichtung 101 zum Kompensieren von Drehstößen besitzt
ein Schwungrad 102, welches in zwei Schwungradelemente 103
und 104 aufgeteilt ist. Zwischen dem Schwungradelement 103
und dem Schwungradelement 104 ist ein erster, radial äußerer
Dämpfer 113 sowie ein mit diesem parallel geschalteter
zweiter, radial innerer Dämpfer 114 vorgesehen, welche eine
Relativverdrehung zwischen den beiden Schwungradelementen 103
und 104 ermöglichen.
Die beiden Schwungradelemente 103 und 104 sind relativ
verdrehbar zueinander über eine Lagerung 115 gelagert.
Aus Fig. 3 ist zu entnehmen, daß das Schwungradelemnt 103
ein Gehäuse bildet, das eine ringförmige Kammer 130 begrenzt,
in der die Dämpfer 113, 114 aufgenommen sind. Das die
ringförmige Kammer 130 aufweisende Schwungradelement 103
besteht im wesentlichen aus zwei Gehäuseteilen 131, 132. Die
beiden, die ringförmige Kammer 130 begrenzenden Gehäuseteile
131, 132 sind als Gußteile ausgebildet.
Die beiden Dämpfer 113, 114 besitzen ein gemeinsames Aus
gangsteil in Form eines radialen Flansches 141, der axial
zwischen den beiden Gehäusehälften 131, 132 angeordnet ist.
Der Flansch 141 ist, wie dies insbesondere aus Fig. 4
hervorgeht, mit seinen radial inneren Bereichen über eine
axiale Steckverbindung 142 mit dem ringförmigen Scheibenteil
127 drehfest verbunden, welches auf der Stirnseite des in
Richtung des Gehäuseteils 131 weisenden axialen Ansatzes 143
des Schwungradelementes 104 über die Niete 126 befestigt ist.
Der Flansch 141 weist an seinem Außenumfang radiale Ausleger
144 auf, welche die Beaufschlagungsbereiche für die Kraft
speicher in Form von Schraubenfedern 145 des äußeren Dämpfers
113 bilden. Radial innerhalb der - in Umfangsrichtung
betrachtet - zwischen den Auslegern 144 vorhandenen Aus
schnitte 146 für die Schraubenfedern 145 besitzt der Flansch
141 bogenförmige Fenster 147, in denen die Kraftspeicher in
Form von Schraubenfedern 149 des inneren Dämpfers 114
aufgenommen sind. Die radialen Bereiche 156 bilden die
Beaufschlagungsbereiche des Flansches 141 für die Schrauben
federn 148.
Die ringförmige Kammer 130 bildet radial außen eine ringka
nalartige bzw. torusähnliche Aufnahe 151, in die radial die
Ausleger 144 des Flansches 141 eingreifen.
Die ringkanalartige Aufnahme 151 für die Kraftspeicher 145
ist im wesentlichen durch sich über den Umfang erstreckende
axiale Einbuchtungen 152, 153 gebildet, welche in radiale
Bereiche der Gehäuseteile 131, 132 eingebracht sind und in die
die beidseits des Flansches 141 überstehenden Bereiche der
Kraftspeicher 145 axial eintauchen.
Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher 145 sind beidseits der
Ausleger 144 in die Einbuchtungen 152, 153 Umfangsanschläge
155, 155a eingebracht, welche in Umfangsrichtung Abstützbe
reiche für die Kraftspeicher 145 bilden.
Bei dem Ausführungsbeispiel gemäß Fig. 3 und 4 ist die
Breite des kreisringförmigen Durchlasses 162 etwas größer als
die in diesem enthaltenen Bereiche des Flansches 141, so daß
mindestens auf einer Seite des Flansches 141 ein kleiner
Spalt sich einstellen kann.
Radial innerhalb des kreisringförmigen Durchlasses 162
besitzen die Gehäuseteile bzw. Gehäusehälften 131, 132
weitere axiale Einbuchtungen 163, 164, in welche die beidseits
des Flansches 141 überstehenden Bereiche der inneren
Schraubenfedern 148 zumindest teilweise eintauchen und
gehalten bzw. geführt sind.
Zur Beaufschlagung der Kraftspeicher bzw. Schraubenfedern 148
sind in die Einbuchtungen 163, 164 Umfangsanschläge 165, 166
eingebracht, welche in Umfangsrichtung Abstützbereiche für
die Schraubenfedern 148 bilden.
In der ringförmigen Kammer 130 ist ein viskoses Medium bzw.
ein Schmiermittel, wie z. B. Siliconöl oder Fett vorgesehen.
Das Niveau des viskosen Mediums bzw. des Schmiermittels kann
dabei - bei drehender Einrichtung - zumindest bis zum
Mittelbereich bzw. der Achse der äußeren Federn 145 des
Dämpfers 113 reichen. Vorteilhaft ist es jedoch, wenn die
ringkanalartige Aufnahme 151 vollständig mit viskosem Medium
gefüllt ist.
Wie insbesondere aus Fig. 4 ersichtlich ist, besitzt der
Flansch 141 eine mittlere Ausnehmung 171, deren Kontur
radiale Profilierungen 172 bildet, welche in Eingriff stehen
mit Gegenprofilierungen 173, welche am Außenaumfang des mit
dem Schwungradelement 104 verbundenen ringförmigen Scheiben
teils 127 vorgesehen sind. Die die axiale Steckverbindung 142
bildenden Profilierungen 172 und Gegenprofilierungen 173
ermöglichen eine einwandfreie Ausrichtung des Flansches 141
zwischen den beiden Gehäusehälften 131, 132, so daß der
zwischen dem kreisringförmigen Durchlaß 162 und dem Flansch
141 vorhandene Spalt sehr klein ausgeführt werden kann, ohne
daß ein Verkanten oder ein Verklemmen des Flansches 141
zwischen den Schwungradelementen 103, 104 auftreten kann.
Wie aus Fig. 4 ersichtlich ist, sind zwischen den Profi
lierungen 172 und den Gegenprofilierungen 173, in ähnlicher
Weise wie bei der Ausführungsform gemäß den Fig. 1 und 2,
Schraubenfedern 175 wirksam, welche die Steckverbindung 142
in Umfangsrichtung verpsannen. Die Federn 175 sind wiederum
in den die Gegenprofilierungen 173 bildenden Ausleger
aufgenommen, könnten jedoch in ähnlicher Weise auch in
Profilierungen 172 des Flansches 141 aufgenommen sein.
Das durch die Kraftspeicher 70, 175 aufzubringende Verspannmo
ment zwischen den Profilierungen 64 bzw. 172 und den
Gegenprofilierungen 65 bzw. 173 ist abhängig von dem
Laufverhalten, insbesondere dem Ungleichförmigkeitsgrad des
die Einrichtung 1 bzw. 101 antreibenden Motors mitsamt dem
Schwungradelement 3 bzw. 103 sowie von dem Getriebe, welches
diesem Motor zugeordnet wird. Dieses Verpannmoment sollte
wenigstens 5 Nm betragen, wobei für bestimmte Anwendungsfälle
auch Verspannmomente, die in der Größenordnung von 30 Nm
liegen, erforderlich sind. Für die weitaus meisten Anwen
dungsfälle kann das vorerwähnte Verspannmoment zwischen den
Profilierungen und Gegenprofilierungen in der Größenordnung
zwischen 8 Nm und 20 Nm liegen.
Bei den Ausführungsformen gemäß den Fig. 1 bis 4 wurden
als Kraftspeicher zur Verspannung der Steckverbindungen
50, 142 Schraubenfedern verwendet. Anstatt von Schraubenfedern
können jedoch auch Gummiblöcke Verwendung finden. Weiterhin
können durch entsprechende Ausgestaltung der Aufnahmen für
die Kraftspeicher, auch Kraftspeicher in Form von blatt
federartigen Elementen oder andere Formen von federnden
Elementen Anwendung finden.
Auch können die die Verspannung der Steckverbindung bewirken
den Kraftspeicher an einer anderen Stelle als im Bereich der
die Drehmomentübertragung übernehmenden Flanken der Profilie
rungen und Gegenprofilierungen angeordnet sein, z. B. derart,
wie dies in Fig. 5 gezeigt ist. Bei dieser Ausführungsform
sind in die Bauteile 241, 227, welche die Profilierungen
272, 273 der Steckverbindung 242 aufweisen, in Umfangsrichtung
betrachtet, zwischen die das Drehmoment übertragenden Flanken
272a, 273a bzw. 272b, 273b sich gegenüberliegende Ausschnitte
275, 276 eingebracht. Die Ausschnitte 275, 276 sind dabei in
bezug aufeinander derart ausgebildet, daß der in diesen
Ausschnitten 275, 276 aufgenommene Kraftspeicher 277 eine
Verspannung der Steckverbindung 242 bewirkt. Bei dem
dargestellten Ausführungsbeispiel ist der Kraftspeicher 277
durch eine Art Spangenfeder gebildet. Die Ausschnitte 275, 276
könnten jedoch auch zumindest annähernd halbkreisförmig
ausgebildet sein, so daß dann auch sogenannte Spannhülsen
oder Spannstifte verwendet werden können.
Claims (21)
1. Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen im Antriebs
strang eines Kraftfahrzeuges, wobei im Kraftübertragungs
weg - vom Motor zu einem Getriebe gesehen - eine mit dem
Motor verbindbare erste Schwungmasse, wenigstens eine
Dämpfungseinrichtung und eine weitere, mit dem Getriebe
- insbesondere über eine Reibungskupplung - verbindbare
Schwungmasse vorgesehen ist, und die Dämpfungseinrichtung
wenigstens Kraftspeicher enthält, die bei einer Relativ
verdrehung der beiden Schwungmassen komprimierbar sind
sowie ein Ausgangsteil und ein Eingangsteil, wobei eines
dieser Teile drehfest, jedoch axial verlagerbar zu einer
der Schwungmassen über eine Profilierungen und Gegenpro
filierungen aufweisende axiale Steckverbindung ist,
dadurch gekennzeichnet, daß die Profilierungen und
Gegenprofilierungen (272, 273) der axialen Steckverbindung zueinander in
Umfangsrichtung verspannt sind.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
das Verspannmoment größer ist als die Momente, die
infolge der durch die Ungleichförmigkeit der Drehbewegung
des Motors erzeugten Winkelgeschwindigkeitsänderungen und
des Trägheitsmomentes der mit dem Getriebe verbindbaren
Schwungmasse auftreten.
3. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
das Verspannmoment der Steckverbindung größer ist als die
Momente, welche auftreten infolge der durch die Ungleich
förmigkeit der Drehbewegung des Motors erzeugten
Winkelgeschwindigkeitsänderungen und des Trägheitsmo
mentes der mit dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse,
mitsamt der darauf vorgesehenen Bauteile, wie Kupplung,
und der zugekuppelten Getriebeeingangswelle mit den
darauf vorgesehenen Massen.
4. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch
gekennzeichnet, daß das Verspannmoment der Steckverbin
dung zwischen 5 Nm und 30 Nm liegt, vorzugsweise zwischen
8 Nm und 20 Nm.
5. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch
gekennzeichnet, daß die Profilierungen und Gegenprofilie
rungen über Kraftspeicher verspannt sind, die im Bereich
zwischen Profilierungen und Gegenprofilierungen an
geordnet sind.
6. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch
gekennzeichnet, daß die Profilierungen und Gegenprofilie
rungen in radialer Richtung verlaufende Flanken auf
weisen.
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
im radialen Bereich der Flanken Kraftspeicher angeordnet
sind, die die Profilierungen und Gegenprofilierungen in
Umfangsrichtung zueinander verspannen.
8. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, daß die Dämpfungseinrichtung ein
flanschartiges Ausgangsteil aufweist, das eine mittlere
Ausnehmung besitzt, deren Umfangskontur die Profilierun
gen begrenzt.
9. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch
gekennzeichnet, daß die Gegenprofilierungen an der mit
dem Getriebe verbindbaren Schwungmasse vorgesehen sind.
10. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch
gekennzeichnet, daß die Gegenprofilierungen am Außenum
fang eines ringscheibenartigen, mit der anderen Schwung
masse verbundenen Bauteils vorgesehen sind.
11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß das Ausgangsteil der Dämpfungsein
richtung Bereiche zum Angriff an Kraftspeichern der
Dämpfungseinrichtung besitzt.
12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch
gekennzeichnet, daß die Dämpfungseinrichtung einen in
Umfangsrichtung drehelastischen Dämpfer sowie eine mit
diesem in Reihe geschaltete Rutschkupplung umfaßt und das
Ausgangsteil der Rutschkupplung die Profilierungen
aufweist.
13. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch
gekennzeichnet, daß die Profilierungen und Gegenprofilie
rungen radiale Vorsprünge bilden, die ineinander
eingreifen.
14. Einrichtung nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß
wenigstens einer der die Profilierungen und/oder die
Gegenprofilierungen bildenden Vorsprünge eine Aussparung
aufweist zur Aufnahme eines Kraftspeichers.
15. Einrichtung nach Anspruch 13 oder 14, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Aussparung im Bereich einer radial
verlaufenden Flanke eines Vorsprunges vorgesehen ist.
16. Einrichtung nach Anspruch 14 oder 15 dadurch gekenn
zeichnet, daß die Aussparung durch eine zumindest
annähernd in tangentialer bzw. Umfangsrichtung ein
gebrachte Bohrung gebildet ist, in der ein Kraftspeicher
in Form einer Schraubenfeder aufgenommen ist.
17. Einrichtung nach Anspruch 16, dadurch gekennzeichnet, daß
die Schraubenfeder sich einerseits am Boden einer
Sacklochbohrung abstützt und andererseits an der Kontur
einer Profilierung oder Gegenprofilierung.
18. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch
gekennzeichnet, daß die die Verspannung der Steckverbin
dung bewirkenden Kraftspeicher diejenigen Flanken der
Profilierungen und Gegenprofilierungen voneinander weg
drängen, welche bei Schubbetrieb in Richtung aufeinander
zu beaufschlagt werden.
19. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch
gekennzeichnet, daß die die Steckverbindung verspannenden
Kraftspeicher diejenigen Flanken der Profilierungen und
Gegenprofilierungen gegeneinander verspannen, welche bei
Zugbetrieb das Drehmoment übertragen.
20. Einrichtung nach einem der Ansprüche 1 bis 19, dadurch
gekennzeichnet, daß die Kraftspeicher, welche die
Verspannung der Steckverbindung bewirken, in den
Gegenprofilierungen aufgenommen sind.
21. Einrichtung nach einem de Ansprüche 1 bis 20, dadurch
gekennzeichnet, daß die Kraftspeicher, welche die
Verspannung der Steckverbindung bewirken, in den
Profilierungen aufgenommen sind.
Priority Applications (1)
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---|---|---|---|
DE3909830A DE3909830C2 (de) | 1988-03-26 | 1989-03-25 | Einrichtung zum Dämpfen von Schwingungen |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3909830A1 DE3909830A1 (de) | 1989-10-05 |
DE3909830C2 true DE3909830C2 (de) | 1998-08-27 |
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---|---|---|---|
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Country Status (6)
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---|---|
US (1) | US4961487A (de) |
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DE (1) | DE3909830C2 (de) |
ES (1) | ES2014064A6 (de) |
FR (1) | FR2629166B1 (de) |
GB (1) | GB2217430B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE9117268U1 (de) | 1990-05-31 | 1998-12-17 | LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 77815 Bühl | Drehmomentübertragungseinrichtung |
Families Citing this family (32)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3930715A1 (de) * | 1989-09-14 | 1991-04-04 | Voith Gmbh J M | Zweimassenschwungrad |
SE464930B (sv) * | 1989-09-20 | 1991-07-01 | Volvo Ab | Svaenghjul foer foerbraenningsmotorer |
SE464931B (sv) * | 1989-09-20 | 1991-07-01 | Volvo Ab | Svaenghjul foer foerbraenningsmotorer |
SE464990B (sv) * | 1989-09-20 | 1991-07-08 | Volvo Ab | Svaenghjul foer foerbraenningsmotorer |
GB2239928B (en) * | 1989-12-21 | 1993-06-30 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Apparatus for damping torsion vibrations |
FR2660038B1 (fr) * | 1990-03-26 | 1994-07-08 | Valeo | Double volant amortisseur, notamment pour vehicule automobile. |
JPH04211744A (ja) * | 1990-05-16 | 1992-08-03 | Atsugi Unisia Corp | 自動車用動力伝達装置 |
FR2663386B1 (fr) * | 1990-06-15 | 1992-09-11 | Valeo | Double volant amortisseur, notamment pour vehicule automobile. |
TW218408B (de) * | 1991-12-27 | 1994-01-01 | Dana Corp | |
DE4340175B4 (de) * | 1992-12-07 | 2013-02-21 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Einrichtung zum Kompensieren von Drehstößen |
US5493936A (en) * | 1992-12-08 | 1996-02-27 | Fichtel & Sachs Ag | Two-mass flywheel |
DE4302854C1 (de) * | 1993-02-02 | 1994-06-09 | Bosch Gmbh Robert | Andrehvorrichtung für Brennkraftmaschinen |
US5680801A (en) * | 1995-11-02 | 1997-10-28 | General Electric Company | Machining damper and method of using same |
US5941354A (en) * | 1996-11-26 | 1999-08-24 | Exedy Corporation | Lockup damper of torque converter |
JP5023372B2 (ja) * | 2000-11-22 | 2012-09-12 | シェフラー テクノロジーズ アクチエンゲゼルシャフト ウント コンパニー コマンディートゲゼルシャフト | クラッチ装置 |
KR100412392B1 (ko) * | 2001-10-08 | 2003-12-31 | 현대자동차주식회사 | 수동변속기의 입력축 결합구조 |
EP1384911A3 (de) * | 2002-07-25 | 2004-09-15 | ZF Sachs AG | Doppelkupplungsanordnung |
DE10254902B4 (de) * | 2002-07-25 | 2019-02-07 | Zf Friedrichshafen Ag | Doppelkupplungsanordnung |
CN100398870C (zh) * | 2004-01-30 | 2008-07-02 | 力帆实业(集团)股份有限公司 | 摩托车离合器主动齿轮组合装置 |
EP1657472B1 (de) * | 2004-11-13 | 2011-03-16 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Axiale Steckverbindungsanordnung |
CN101213385B (zh) * | 2005-06-28 | 2012-07-04 | 卢克摩擦片和离合器两合公司 | 离合器系统 |
DE112006001526A5 (de) * | 2005-06-28 | 2008-04-03 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Beteiligungs Kg | Kupplungsaggregat |
JP5254023B2 (ja) * | 2005-10-17 | 2013-08-07 | ボーグワーナー インコーポレーテッド | トルク伝達用のカップリング装置 |
DE102007003047B4 (de) * | 2006-02-10 | 2015-11-19 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Zweimassenschwungrad |
EP1843057A1 (de) * | 2006-04-08 | 2007-10-10 | LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG | Drehmomentübertragungseinrichtung |
DE102006025527A1 (de) * | 2006-06-01 | 2007-12-06 | Zf Friedrichshafen Ag | Drehmomentübertragungsanordnung für den Antriebsstrang eines Fahrzeugs |
GB2490114B (en) * | 2011-04-18 | 2013-06-12 | Rolls Royce Plc | Rotational assembly |
CN103363060A (zh) * | 2012-03-29 | 2013-10-23 | 蔡旭阳 | 带缓冲传动主轴 |
DE102012017670B3 (de) * | 2012-09-07 | 2014-03-27 | Audi Ag | Wellenanordnung sowie Verfahren zum Montieren einer Wellenanordnung |
CN105003563B (zh) * | 2015-06-03 | 2017-09-19 | 奇瑞控股有限公司 | 一种湿式离合器花键的定位方法 |
WO2020139191A1 (en) * | 2018-12-28 | 2020-07-02 | Sunstar Singapore Pte., Ltd. | Brake disc |
CN115250033B (zh) * | 2022-09-22 | 2022-12-06 | 沈阳微控主动磁悬浮技术产业研究院有限公司 | 飞轮储能总成 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3721712A1 (de) * | 1986-07-05 | 1988-01-07 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zum daempfen von schwingungen |
Family Cites Families (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1467732A (en) * | 1921-07-13 | 1923-09-11 | Harold H Emmons | Clutch disk |
US1893486A (en) * | 1930-07-08 | 1933-01-10 | Lee J Black | Shock absorber for rotatable elements |
US4185728A (en) * | 1977-10-14 | 1980-01-29 | Borg-Warner Corporation | Clutch disc with variable deflection rate vibration damper |
DE2808019C2 (de) * | 1978-02-24 | 1981-09-17 | Bayerische Motoren Werke AG, 8000 München | Reibungskupplung für ein Kraftfahrzeug |
JPS5752455A (en) * | 1980-09-16 | 1982-03-27 | Nissho Kk | Bag for transfused liquid |
JPS6145375Y2 (de) * | 1981-02-19 | 1986-12-20 | ||
JPS5872360A (ja) * | 1981-10-26 | 1983-04-30 | Urawa Kogyo Kk | 往復回転電動機 |
JPS59103934U (ja) * | 1982-12-28 | 1984-07-12 | 株式会社大金製作所 | クラツチデイスク |
JPS59159431A (ja) * | 1983-02-28 | 1984-09-10 | Atsugi Motor Parts Co Ltd | クラツチデイスク |
JPS60179523A (ja) * | 1983-11-10 | 1985-09-13 | ル−ク・ラメレン・ウント・クツプルングスバウ・ゲゼルシヤフト・ミツト・ベシユレンクテル・ハフツング | トルク伝達装置 |
DE3587802T2 (de) * | 1984-07-19 | 1994-09-01 | Aisin Seiki | Torsionsschwankungen aufnehmende Vorrichtung. |
DE3427163A1 (de) * | 1984-07-24 | 1986-04-03 | LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 7580 Bühl | Einrichtung zum kompensieren von drehstoessen |
US5139124A (en) * | 1985-09-07 | 1992-08-18 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Apparatus for compensating for fluctuations of torque between the engine and the transmission of a motor vehicle |
DE3721708C2 (de) * | 1986-07-05 | 1998-06-04 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zur Dämpfung von Drehschwingungen |
US4783895A (en) * | 1986-07-05 | 1988-11-15 | Luk Lamellen Und Kupplungsbau Gmbh | Method of making apparatus for damping torsional vibrations |
FR2603678B1 (fr) * | 1986-09-06 | 1991-02-01 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Procede de fabrication d'un dispositif d'amortissement d'oscillations angulaires |
US4777843A (en) * | 1987-06-05 | 1988-10-18 | Eaton Corporation | Two mass flywheel assembly with viscous damping assembly |
JPH073254B2 (ja) * | 1990-04-16 | 1995-01-18 | 株式会社椿本エマソン | 手動復帰式オーバーロードクラッチ |
-
1989
- 1989-03-22 ES ES8901043A patent/ES2014064A6/es not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-22 GB GB8906615A patent/GB2217430B/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-24 FR FR8903906A patent/FR2629166B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-25 DE DE3909830A patent/DE3909830C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-03-27 JP JP1072044A patent/JPH03129127A/ja active Pending
- 1989-03-27 US US07/328,925 patent/US4961487A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3721712A1 (de) * | 1986-07-05 | 1988-01-07 | Luk Lamellen & Kupplungsbau | Einrichtung zum daempfen von schwingungen |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE9117268U1 (de) | 1990-05-31 | 1998-12-17 | LuK Lamellen und Kupplungsbau GmbH, 77815 Bühl | Drehmomentübertragungseinrichtung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH03129127A (ja) | 1991-06-03 |
US4961487A (en) | 1990-10-09 |
FR2629166B1 (fr) | 1993-06-04 |
ES2014064A6 (es) | 1990-06-16 |
GB2217430A (en) | 1989-10-25 |
FR2629166A1 (fr) | 1989-09-29 |
GB2217430B (en) | 1991-10-02 |
DE3909830A1 (de) | 1989-10-05 |
GB8906615D0 (en) | 1989-05-04 |
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