DE3152761T1 - Beschichtung für Schneidwerkzeug - Google Patents
Beschichtung für SchneidwerkzeugInfo
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Description
ein
Beschichtung fürvSchneidwerkzeug
Beschichtung fürvSchneidwerkzeug
Gebiet der Technik
Die Erfindung bezieht sich auf das Gebiet der Metallbearbeitung und betrifft insbesondere Beschichtungen für ein
Schneidwerkzeug.
Vorhergehender Stand der Technik
Bekannt ist eine Titannitridbeschichtung für Schneidwerkzeuge
(s. beispielsweise H.Έ. Bunshan et. al. Thin solid films, 1977, 4-5, Nr. 3, p. 453-462).
Werkzeuge mit Titannitridbeschicht mg weisen bei
der Bearbeitung von Werkstücken aus Baustählen eine hohe Verschleissfestigkeit auf, die die Verschleissfestigkeit des
unbeschichteten Werkzeugs um ein 5~ bis 7faches überschreitet.
Bei der Bearbeitung von V/erkstücken aus rostfreien Stählen und hitzebestandigen Legierungen mit einem Werkzeug
mit Titannitridbeschichtung ist jedoch die Verschleissfestigkeit eines derartigen Werkzeugs gering.
Die Ursache liegt in einem hohen Grad der adhäsiven Zu~
saminenwirkung der Beschichtung mit dem Werkstück, die an
den Kontaktflächen des Werkzeugs während des Schneidvorgangs entsteht. Im Ergebnis steigt die Temperatur in der
Schneidzone und unter Einwirkung von Wasserdampfen und Sauerstoff kommt eine Entfestigung der Beschichtung zustände.
Offenbarung der Erfindung
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine Beschichtung
für Schneidwerkzeug mit einer derartigen Zusammensetzung zu schaffen, die bei der Bearbeitung von Werkstücken
aus rostfreien Stählen und hitzebestandigen Legierungen eine hohe Verschleissfestigkeit des Werkzeugs mit
einer derartigen Beschichtung gewährleistet.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, dass eine Be"
scnichtuj^^s Titannitrid für Schneidwerkzeugeerfindungsgemässv10~30%
Chromnitrid oder,gesamt genommen und gleichma'ssig
im Volumen der Beschichtung verteilt, 3-18 Gew.% Aluminiumnitrid, 2-8 Gew.% Mo3jrbdännitrid,
2-10 Gew. % Chromnitrid und 0,5-10 Gew.% Siliziumnitrid zusätzlich
enthalt.
Dabei ist die Zweikomponentenbeschichtung aus Chrom-
und Titannitrid etwas billiger in der Herstellung, während
die Mehrkomponentenbeschichtung eine hohe Verschleissfestigkeit
für eine breitere Palette der zu bearbeitenden Werksetoffe gewahrleistet.
Die beiden erfindungsgemä'ssen Varianten der Beschichtung, aufgetragen auf das Schneidwerkzeug, erhöhen dessen
Verschleissfestigkeit. bei der Bearbeitung von rostfreien Stählen und hitzebestandigen Legierungen um ein 4— bis
6faches im Vergleich zu der bekannten Titannitridbe" schichtung·
Bei der Bearbeitung von rostfreien Stählen und hitzebestandigen Legierungen dient Chromnitrid in der
Beschichtung aus Titan- und Chromnitrid als eine Barriere, die aktive Adhäsionsvorgänge auf den Kontaktflächen des
Werkzeugs verhindert, wodurch dessen Verschleissfestigkeit erhöht wird, Ausserdem führt die bei hohen Temperaturen
während des Schneidvorganges entstehende teilweise Oxydation des Chromnitrids zur Bildung von thermodynamisch
beständigen Chromoxiden, durch die der 77erkzeugverechleiss
infolge der Adhäsion und Ermüdung noch mehr verringert wird.
Beim Einsatz der Beschichtung aus Titan-, Aluminium-,
Molybdän-, Chrom- und Siliziumnitrid im oben genannten Verhältnis wird der Beschichtung eine hohe Mikrohärte durch
die Nitride verliehen und infolge der homogenen Verteilung im Volumen treten sie alle gleichzeitig in Aktion. Mit der
Temperaturerhöhung in der Schneidzone werden die entstehenden Verschleissprodukte und die Aluminium- und Molybdfinnitrid
enthaltende Oberflächenschicht der Beschichtung durch den Luftsauerstoff und Wasserdämpfe zu Oxiden oxydiert.
Durch das gebildete Aluminiumoxid wird die adhäsive Zusammenwirkung des Werkzeugs mit dem bearbeiteten Werkstoff
sowie die chemische Aktivität der Beschichtung verringert. Das während des Schneidvorganges entstandene Moly.bd&noxid
besitzt selbstschmierende Eigenschaften und trägt zur Verringerung des Reibungefaktors und entsprechend der Temperatur
in der Schneidzone bei. Bei einer Temperaturerhöhung beginnt die Zersetzung von Chromnitrid unter Bildung eines
beständigen Oxids, das eine elektrische Barriere bildet,
durch die eine Umverteilung der Stromträger verhindert wird. Durch die umgesetzten Nitride werden Titan- und
Siliziumnitrid, durch die eine hohe Härte im gesamten Volumen der Beschichtung gewährleistet wird, vor Entfestigung
geschützt.
Das quantitative Verhältnis der genannten Nitride ist ausgehend davon gewählt, dass die thermodynamische Stabilität
der Beschichtung sichergestellt werden soll· Unter Berücksichtigung, dass sämtliche Komponenten
gleichmässig im genannten Verhältnis in der Beschichtung verteilt sind, sind sie ständig auf der Eontaktfläche
anwesend und schwächen den Einfluss der Eaktoren ab, die zur Entfestigung der Beschichtung bei der Bearbeitung von
rostfreien Stählen und hitzebeständigen Legierungen führen.
Fertigungstechnisch kann die erfindungsgemässe Be"
schichtung auf die Arbeitsfläche eines beliebigen Schneidwerkzeugs
beispielsweise durch eines der folgenden bekannten Verfahren einfach aufgetragen werden:
a) Zerstäubung einer Mosaikkathode, die aus einem Satz
von Platten (Segmenten) aus den oben genannten V/erkstoffen besteht, in Stickstoffatmosphäre unter einem Druck
von iJ-5.10 mm QSj
b) Kathodenzerstäubung eines Pulvergemisches, das
aus den genannten Werkstoffen im angegebenen Verhältnis
besteht, in^ Stickstoffatmosphäre unter einem Druck
von 3-5.I0"p mm QS;
c) Verdampfung einer Kathode, die aus entweder mit Chrom oder Aluminium, Molybdän, Cidjom und Silizium
legiertem Titan besteht, in einer Vakuumkammer in Stickstoffatmosphäre (Kondensation von Stoff aus lletallplasma
unter Ionenbeschuss).
Bevorzugte Ausführungsvarianten der ISrfindung
Nachstehend wird die Erfindung an Hand der konkreten Ausführungsbeispiele erläutert.
Beispiel 1.
Beispiel 1.
Auf die Arbeitsfläche eines Schneidwerkzeugs (Meissel) aus
einer Legierung der K-Gruppe nach ISO wurde eine Be"
schichtung durch die Kondensation von Stoff aus Metallplasma
unter Ionenbeschuss aufgetragen.
Dieser Vorgang wurde durch das gleichzeitige Verdampfen von Titan und Chrom und einlassen von Stickstoff
in die Vakuumkammer unter Aufrechterhaltung eines Druckes
von 2-5.IO mm QS durchgeführt.
Das Verhältnis der Chrom- und Molybdä'nmenge in der
Beschichtung wurde durch die Stärke des Jäntladungsstroms
in federn Verdampfer geregelt.
^ Die Meissel mit der Beschichtung aus entsprechend 10,
2O, 30% Chromnitrid, Rest - Titannitrid, wurden geprüft.
Die Prüfungen wurden beim Langdrehen einer hitzebeständigen Legierung folgender Zusammensetzung (Gewichtsprozent)
durchgeführt: C - 0,1 - 0,16· Si < 0,6;
Mn ^ 0,6; Cr - 10,5-12; Ni - 1,5-1,8. w - 1,6-2;
LTo - 0,35 -0,5; V - 0,18-0,3; Fe - Rest.
Die Schneidverhältnisse waren wie folgtί Schneidgeschwindigkeit
V = 57,3 m/min, Vorschub S = 0,15 mm/U,
Schneidtiefe t = O,3~O,5 mm.
Vergleichsweise wurde ein Schneidwerkzeug mit der bekannten Titannitridbeschichtung unter den gleichen Verhältnissen geprüft.
Vergleichsweise wurde ein Schneidwerkzeug mit der bekannten Titannitridbeschichtung unter den gleichen Verhältnissen geprüft.
Die Prüfergebnisse sind in der Tabelle 1 zusammengefasst.
Tabelle 1
Tabelle 1
Geschiehtungs- ' ~ ~~ ~
komponenten Gehalt, % Standzeit, min
TiN - CrN IO 21,5
20 25,5
30 28,0
TiN 4,-9
Aus der Tabelle ist ersichtlich, dass bei der Bearbeitung einer hitzebestandigen Legierung die Standzeit
des Werkzeugs mit der erfindungsgemässen Beschichtung
die Standzeit eines Werkzeuges mit der bekannten Beschichtung
um das 4— bis 5fache überschreitet.
— A- —
Beispiel 2. - to «
Auf einen Meissel mit 3-kantiger Wegwerfplatte aus einer
Legierung der M- oder K-Gruppe nach IßO wurde durch die Kondensation von Stoff aus Metallplasma ähnlich wie
im Beispiel 1 eine Beschichtung folgender Zusammensetzung: AlN - 5,5%, Mo2K - 2.0%, CrN - 2%, SiN - 0,5%, TiN" Rest
aufgetragen. Der Meissel wurde beim Drehen von Chromnickelstahl mit einer Zusammensetzung (Gewichtsprozent):
C < 0,12, Si < 0,8, Mn - 1-1,2,. Cr - 17-19, Ni - 9-11,
Ti ^ 0,8, Fe-Rest geprüft.
Die Schneidverhä'ltnisse waren wie folgtt t = 3 mm,
S = 0,3 mm/U, V = 1 22 m/tom.
Im Ergebnis der Prüfungen betrug die Standzeit des Meisseis $0 min für 3 Kanten.
Als Vergleich wurde ein ähnlicher Meissel mit Titannitridbeschichtung
geprüft. Unter den gleichen Verhältnissen betrug die Standzeit 5,4 min für 3 Kanten, d.h. um das
5,5fache geringer als beim Meissel mit der er findung sgemä'ss en
Beschichtung.
Auf einen Meissel mit 3-kantiger V/egwerfplatte aus einer
Legierung der K-Gruppe nach ISO wurde durch die Kondensation von Stoff aus Uetallplasma eine Beschichtung der
Zusammensetzung: AlN - 18%, Mo2N - 4·%, CrN - 5%, SiN - 5%,
TiN ■- 68% aufgetragen. Der Meissel wurde beim Langdrehen von Stahl mit einer Zusammensetzung (Gewichtsprozent):
C - 0,11-0,17, Si < 0,8, Mn < 0,8, Cr - 16-18, Ni - 1,5-
-2,5, Fe- Sest geprüft.
Die Schneidverhältnisse waren die gleichen wie im Beispiel 2. Im Ergebnis der Prüflingen betrug die Standzeit
des Meisseis 25 min für 3 Kanten.
Beispiel 4.
Beispiel 4.
Der Versuch wurde ähnlich wie im Beispiel 3, jedoch mit dem Unterschied durchgeführt, dass eine Beschichtung
aus AM - 5,5%, Mo2H - 4%, CrN - 5%, SiN - 10%, TiN- Rest
aufgetragen wurde. Im Ergebnis der Prüfungen betrug die standzeit des Meisseis 22 mim für 3 Kanten.
- er- 7 -
Durch, die in den Beispielen 3 und 4- beschriebenen
BeSchichtungen wurde die Standzeit des Lchneidwerkzeue,s
bei der Bearbeitung von rostfreiam Stahl etwa um das
4,5fache im Vergleich zu dem Schneidwerkzeug mit der
Titannitridbeschichtung (siehe Beispiel 2) erhöht.
Durch die Kondensation von Stoff aus Motallplasrna
wurden unterschiedliche BeSchichtungen auf die Arbeits"
fläche von drei ähnlichen Stossrädern aus Schnellschneidstahl
mit 6% W, 5% Mo, Pe- Rest aufgetragen. Auf das eine wurde die Beschichtung aus 20% GrN und 80% TiN, auf das
zweite die Beschichtung aus 5% -AlN, 6% Mo2N, 4% CrN,
5% BiN, TiN- Rest und auf das dritte die bekannte Beschichtung aus TiN zum Vergleich aufgetragen.
Die Stossräder wurden auf einer Zahnradstossmaschine bei der Bearbeitung von Stahl mit einer Zusammensetzung
(Gewichtsprozent) ί G - 1,6, Cr, LIn, Ti, Ni je 1, Fe-Eest
geprüft.
Die Schneidverhältnisse waren wie folgt* Stösselgeschwindigkeit
- 125 Doppelhübe/min, Kreisvorschub 0,25
min/Doppelhub.
Im Ergebnis der Prüfungen betrug die Standzeit des Stossrades mit der CrN-TiN-Beschichtung IO^O min, die
Standzeit des Stossrades mit der Mehrkomponentenbeschichtung
1196 min, und die Standzeit des Stossrades mit
der TiN-Beschichtung 273 min, d.h. um das
3,8-bzw. ^,^fache geringer als die Standzeit der erfindungsgemässen
Beschichtung.
Beispiel 6.
Beispiel 6.
Der Versuch wurde ähnlich wie im Beispiel 3 durchgeführt.
Eine Mehrkomponentenbeschichtung der Zusammensetzung:
AlN - 3%, Mo2N - 2%, CrN - 2%, SiN - 3%,
TiN- Rest wurde aufgetragen. Im Ergebnis der Prüfungen betrug die Standzeit des Meisseis 18 min für drei Kanten,
was die Standzeit des ähnlichen Meisseis mit der Titannitridbe schichtung um das 2s4fache überschreitet.
Beispiel 7. - C '
Der Versuch wurde ähnlich wie im Beispiel 3 durchgeführt.
JÜne Mehrkomponentenbeschichtung folgender Zusammensetzung
ι AlN - 3%t MojjN ~ 8%, GrN - 2%, SiN - 3%,
TiN- Rest wurde aufgetragen. Im Ergebnis der Prüfungen betrug die Standzeit des Meisseis 25 min für drei Kanten,
was die Standzeit des ähnlichen Meisseis mit der Titannitridbeschichtung um das 3,3fache überschreitet.
Der Versuch wurde ähnlich wie im Beispiel 3 durchgeführt.
Eine Mehrkomponentenbeschichtung folgender Zusammensetzung*
AlN - 3%, IUo2N " Q%t GxN " I0%» SiN - 3%,
TiN- ßest wurde aufgetragen.
Im Ergebnis der Prüfungen betrug die Standzeit des Lleissels 22 min für drei Kanten, was die Standzeit des
ähnlichen Meisseis mit der bekannten Titannitridbeschichtung um das 2f9fache überschreitet.
Industrielle Anwendbarkeit
Die erfindungsgemässe Beschichtung kann für beliebiges
Schneidwerkzeug, wie Bohrer, Meissel, iräser usw., und
insbesondere für Werkzeuge aus einem Schnellschneidstahl verwendet werden, das bei der Bearbeitung von rostfreien
Stählen und hitzebeständigen Legierungen eingesetzt wird.
Claims (1)
- PATENTANSPRUCHBeschichtung aus Titannitrid fUr Schneidwerkzeuge,
daduroh gekennzeichnet, daß sie entweder 10-30
Chromnitrid oder, gesamt genommen und gleichmäßig im Yolumen der Beschichtung verteilt, 3-18 G-ew.-rf> Aluminiumnitrid, 2-8 Gew.-^ Molybdännitrid„ 2-10 Gew Chromnitrid und 0,5 - 10 Sew.-$ Siliziumnitrid zusätz lich enthält.
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Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH663167A5 (en) * | 1984-08-20 | 1987-11-30 | Faisa Ag | Face milling cutter |
SE453369C (sv) * | 1986-05-28 | 1989-10-16 | Vni Instrument Inst | Slitbestaendig belaeggning foer skaerverktyg och foerfarande foer paafoerande av belaeggningen |
DE3620901A1 (de) * | 1986-06-21 | 1988-01-14 | Krupp Gmbh | Schneidwerkzeug |
AT388394B (de) * | 1987-01-09 | 1989-06-12 | Vni Instrument Inst | Verfahren zur herstellung von schneidwerkzeug |
US4816291A (en) * | 1987-08-19 | 1989-03-28 | The Regents Of The University Of California | Process for making diamond, doped diamond, diamond-cubic boron nitride composite films |
US5670213A (en) * | 1995-03-14 | 1997-09-23 | Hilite Industries, Inc. | Process for increasing torque generated by a clutch |
JP2000005904A (ja) | 1998-06-18 | 2000-01-11 | Sumitomo Metal Mining Co Ltd | 表面処理鋼系切削工具 |
JP3347295B2 (ja) * | 1998-09-09 | 2002-11-20 | 松下電器産業株式会社 | 部品実装ツールとそれによる部品実装方法および装置 |
ATE394523T1 (de) | 2000-03-09 | 2008-05-15 | Sulzer Metaplas Gmbh | Hartschichten auf komponenten |
ATE343659T1 (de) | 2000-12-28 | 2006-11-15 | Kobe Steel Ltd | Hartstoffschicht für schneidwerkzeuge |
US7913402B2 (en) * | 2001-11-13 | 2011-03-29 | Acme United Corporation | Coating for cutting implements |
US20080178477A1 (en) * | 2006-12-19 | 2008-07-31 | Acme United Corporation | Cutting Instrument |
EP1916076B1 (de) * | 2001-11-13 | 2012-08-22 | Acme United Corporation | Beschichtung für Papierschneidegeräte |
US20120222315A1 (en) * | 2001-11-13 | 2012-09-06 | Larry Buchtmann | Cutting Instrument and Coating |
WO2003041919A2 (en) * | 2001-11-13 | 2003-05-22 | Acme United Corporation | Coating for stationery cutting implements |
DE60210399T2 (de) * | 2001-11-28 | 2006-08-24 | Metaplas Ionon Oberflächenveredelungstechnik GmbH | Mit einer Hartbeschichtung beschichtete Teile |
DE10212383A1 (de) * | 2002-03-20 | 2003-10-16 | Guehring Joerg | Verschleißschutzschicht für spanabhebende Werkzeuge, insbesondere für rotierende Zerspanwerkzeuge |
US20060137971A1 (en) * | 2002-07-01 | 2006-06-29 | Larry Buchtmann | Method for coating cutting implements |
US7934319B2 (en) * | 2002-10-28 | 2011-05-03 | Acme United Corporation | Pencil-sharpening device |
US6906295B2 (en) * | 2003-02-20 | 2005-06-14 | National Material L.P. | Foodware with multilayer stick resistant ceramic coating and method of making |
US6942935B2 (en) * | 2003-03-24 | 2005-09-13 | National Material Ip | Foodware with a tarnish-resistant ceramic coating and method of making |
AU2003903853A0 (en) * | 2003-07-25 | 2003-08-07 | Antoine Bittar | Barriers, materials and processes for solar selective surfaces |
DE102004024411A1 (de) * | 2004-05-14 | 2005-12-22 | Cfs Kempten Gmbh | Werkzeug, insbesondere zur Extrusion von Kunststoffen, Verwendung des Werkzeugs und Verfahren zur Wiederaufbereitung des Werkzeugs |
WO2007056719A2 (en) * | 2005-11-08 | 2007-05-18 | Acme United Corporation | Mechanically assisted scissors |
US20080196319A1 (en) * | 2007-02-20 | 2008-08-21 | Advanced Ceramic Manufacturing, Llc | Ceramic round tools for the machining of composite materials |
US7947363B2 (en) * | 2007-12-14 | 2011-05-24 | Kennametal Inc. | Coated article with nanolayered coating scheme |
US8021768B2 (en) * | 2009-04-07 | 2011-09-20 | National Material, L.P. | Plain copper foodware and metal articles with durable and tarnish free multiplayer ceramic coating and method of making |
EP3369517B1 (de) * | 2015-12-01 | 2022-11-02 | Kyokutoh Co., Ltd. | Schneidemesser für die spitzenabrichtung und spitzenabrichtgerät |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE600374C (de) * | 1929-03-01 | 1934-07-18 | Franz Skaupy Dr | Verfahren zur Herstellung von UEberzuegen aus Oxyden, Nitriden oder Carbiden |
US3108887A (en) | 1959-05-06 | 1963-10-29 | Carborundum Co | Refractory articles and method of making same |
US3251698A (en) | 1962-05-14 | 1966-05-17 | Allis Chalmers Mfg Co | High temperature material |
US3544486A (en) | 1968-05-23 | 1970-12-01 | Sylvania Electric Prod | Refractory bodies containing aluminum nitride,boron nitride and titanium boride |
CH507094A (de) * | 1968-10-08 | 1971-05-15 | Ver Drahtwerke Ag | Schichtstoff |
GB1285211A (en) | 1969-01-09 | 1972-08-16 | United States Borax Chem | 31ycompositions for making refractory articles |
DE2065363A1 (de) * | 1969-07-28 | 1973-04-19 | Gillette Co | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines metallgegenstandes, beispielsweise einer rasierklingen-schneide |
US3679442A (en) | 1969-11-21 | 1972-07-25 | Du Pont | Hot-pressed titanium nitride-titanium carbide compositions |
BE759088A (fr) * | 1969-11-28 | 1971-04-30 | Deutsche Edelstahlwerke Ag | Couche de revetement d'elements en metal dur pour usinage avec ou sans enlevement de copeaux et procede de depot d'une telle couche |
BR7102060D0 (pt) * | 1970-04-17 | 1973-04-05 | Wilkinson Sword Ltd | Lamina de barbear e processo para a fabricacao da mesma |
SE338698C (sv) * | 1970-06-26 | 1977-10-17 | Sandvik Ab | For skerande bearbetning av stal, gjutjern eller liknande avsett sker |
DE2265603C2 (de) * | 1971-05-26 | 1983-02-03 | General Electric Co., Schenectady, N.Y. | Schneideinsatz mit einer nicht metallischen Zwischenschicht zwischen Grundkörper und Deckbeschichtung und Verfahren zu seiner Herstellung |
DE2263210B2 (de) * | 1972-02-04 | 1977-03-17 | Metallwerk Plansee AG & Co. KG, Reutte, Tirol (Österreich) | Verschleissteil aus hartmetall, insbesondere fuer werkzeuge |
US4264682A (en) * | 1978-10-27 | 1981-04-28 | Hitachi Metals, Ltd. | Surface hafnium-titanium compound coated hard alloy material and method of producing the same |
JPS55120936A (en) * | 1979-02-27 | 1980-09-17 | Hitachi Metals Ltd | Covered tool |
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