DE2839055C2

DE2839055C2 - Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen aus polymerisationsfähige organische Bestandteile enthaltenden Gasgemischen

Info

Publication number: DE2839055C2
Application number: DE2839055A
Authority: DE
Inventors: Karl Dipl.-Chem. Dr. 8021 Buchenhain Baur; Erich 8190 Wolfratshausen Dannhorn
Original assignee: Linde GmbH
Current assignee: Linde GmbH
Priority date: 1978-09-07
Filing date: 1978-09-07
Publication date: 1984-08-23
Also published as: US4343777A; AU5065979A; AU526087B2; FR2435519A1; FR2435519B1; DE2839055A1; JPS5589396A

Description

regeneriert, wieder abgekühlt und in die Wäsche zu- io nämlich Diene, höhere Acetylene, ungesättigte polycy-

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rückgeführt wird, wobei die poiymerisationsfähigen Bestandteile bzw. die aus diesen gebildeten Polymerisate mit Hilfe eines mit Wasser nicht mischbaren organischen Lösungsmittels aus der beladenen Waschflüssigkeit extrahiert werden, dadurch gekennzeichnet, daß die Extraktionsbehandlung nach der Erwärmung und noch vor der Regenerierung der beladenen Waschflüssigkeit bei einer Temperatur durchgeführt wird, die dicht unterhalb clische und heterocyclische sowie andere polymerisationsfähige, insbesondere auch schwefelhaltige organische Bestandteile dar. Diese gelangen mit der Waschflüssigkeit in die Regeneriereinrichtungen und reagieren dort unter dem Einfluß der Wärme zu polymeren, in der Waschflüssigkeit unlöslichen Produkten, die in der Regeneriersäule, im nachgeschalteten Kühler für die regenerierte Waschflüssigkeit sowie in dem zum Erhitzen der im Sumpf der Regeneriersäule befindlichen flüssi-

des Siedebeginns des aus beladener Waschflüssig- 20 gen Phase dienenden Aufkocher zu Verlegungen fühkeit und organischem Lösungsmittel bestehenden ren. Diese Schwierigkeiten werden beim bekannten Flüssigkeitsgemisches liegt Verfahren dadurch überwunden, daß die polymerisa-

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn- tionsfähigen Bestandteile mit Hilfe eines im wesentlizeichnet, daß bei Verwendung einer stark wäßrigen chen mit Wasser nicht mischbaren organischen Lö-Monoäthanolaminlösung als Waschflüssigkeit sowie 25 sungsmittels aus der Waschflüssigkeit extrahiert wereines organischen Lösungsmittels mit einem Siede- den.

Für dir. Extraktion der polymerisationsfähigen Bestandteile stehen gemäß dem bekannten Verfahren im wesentlichen drei Varianten zur Verfügung:

Die Extraktion kann einmal im unmittelbaren Anschluß an die Wäsche in einer dafür vorgesehenen Ex-

beginn von über 100°C die Extraktionsbehandlung bei Temperaturen oberhalb von 6O⁰C. insbesondere oberhalb von 80°C, durchgeführt wird.

3. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das organische Lösungsmittel nach Aufnahme der infolge der Erwärmung mindestens teilweise in Form höhermolekularer Polymerisate vorliegenden polymerisationsfähi-

iraktionssäule ungefähr auf dem Temperaturniveau der Wäsche stattfinden. Das als Extraktionsmittel dienende organische Lösungsmittel kommt mit der Waschflüssiggen Bestandteile einer Destillationsstufe zugeführt, 35 kcit also nur in der Extraktionssäule in Kontakt. Die nach Abtrennung der höhermolekularen Polymeri- Extraktion wird noch vor der Erwärmung der beladenen Waschflüssigkeit auf die Regeneriertemperatur durchgeführt, worin auch der hauptsächliche Nachteil

dieser Verfahrensweise zu sehen ist, da die Extraktions-

sate am Sumpf der Destillationsstufe vom Kopf derselben abgezogen und schließlich in die erwärmte beladene Waschflüssigkeit zurückgeführt wird, wobei die aufgrund der Extraktionsbehandlung im or- 40 wirkung bei den relativ niedrigen Waschtemperaturen ganischen Lösungsmittel enthaltenen Alkanolamin- noch nicht optimal ist.

Weiterhin ist beim bekannten Verfahren die Möglichkeit vorgesehen, die Extraktion direkt in der Regene-

anteile ebenfalls vom Kopf der Destillationsstufe ab gezogen werden. 4. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens ricrsäulc durchzuführen. Das reine Extraktionsmittel

nach einem der Ansprüche 1 bis 3, mit einer Wasch- 45 wird dabei am Kopf der Regencriersäule aufgegeben

säule und einer über eine Verbindiingslcitung mit deren Boden verbundenen Rcgcncricrsäule. und mit einem Wärmeaustauscher, einer Mischstrecke sowie einem Trennbehälter, die sämtlich in der Verbin- und rieselt dann im Gleichstrom mit der beladenen Waschflüssigkeit durch die im Innern der Regeneriersäule befindliche Füllkörperschüuung abwärts. Ein Teil der am Säulenboden sich absetzenden flüssigen wäßri-

dem Boden der Waschsäule (19) einerseits und der Mischstrecke (24) andererseits angeordnet ist.

dungsleitung vorgesehen sind, dadurch gekenn- 50 gen Waschmittelphase wird erhitzt, und die dabei entzeichnet, daß der Wärmeaustauscher (23) zwischen stehenden Dämpfe steigen durch die Füllkörperschüt-

tung nach oben. Der hauptsächliche Nachteil dieser Verfahrensweise besteht darin, daß die Regenerierung mit dem gesamten als Extraktionsmittel dienenden organischen Lösungsmittel belastet wird. Im Kontakt mit den aufsteigenden heißen Dämpfen geht ein Teil des Extraktionsmittels ebenfalls in die Dampfphase über und muß am Kopf der Regeneriersäule durch Kühlung und Kondensation zurückgewonnen werden. Da die

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen, insbesondere Kohlendioxid
und Schwefelwasserstoff, aus Gasgemischen, die außer- w) Menge des F.xtraktionsmittels im Vergleich zur Menge

der aufzuarbeitenden Waschflüssigkeit durchaus nicht

dem polymerisationsfähige organische Bestandteile enthalten, wie es im Oberbegriff des Patentanspruchs I beschrieben und aus der DE-OS 19 24 052 vorbckannt ist.

Dieses bekannte Verfahren dient zur Entfernung von Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff aus Spaltgasen, die beispielsweise durch partielle Oxidation oder Pyrolyse von Kohlenwasserstoffmischungen entstehen. Als Waschflüssigkeiten sind dort Lösungen von Pottasche.

vernachliissigbar ist. muli die Rcgcneriersäule einschließlich des SchülUingsvolumens entsprechend größer dimensioniert werden, und der fertigungstechnische Aufwand wird durch Einbau einer Phasentrennvorriclitung im unteren Teil der Regencriersäule erhöht. Die Rückkühl- und Kondensiervorrichtung am Kopf der Regcncricrsäulc ist nicht nur für die dampfförmigen

Waschflüssigkeitsanteile, sondern zusätzlich für dampfförmige Extraktionsmittelanteile auszulegen. Schließlieh wird die Verfahrensführung dadurch kompliziert, daß in der Rcgcncricrsäule nunmehr anstelle einer einzigen, gelöste Gase enthaltenden Flüssigkeit, nämlich der Waschflüssigkeit, ein dieselben Gase sowie zusätzlieh die polymerisationsfähigen Bestandteile enthaltendes flüssiges Zweiphasengemisch zu behandeln ist.

Als dritte Alternative ist beim bekannten Verfahren vorgesehen, der, als Extraktionsmittel dienende organische Lösungsmittel im gesamten Waschkreislauf zirkulieren zu lassen.

Das gereinigte Extraktionsmittel wird zusammen mit der regenerierten Waschflüssigkeit am Kopf der Waschsäule aufgegeben, sodann werden beide Flüssigkeiten im Gemisch vom Sumpf der Waschsäule abgezogen, erwärmt, durch die Regeneriersäule geschickt und wieder abgekühlt. Erst danach wird ein Teilstrom dieses Flüssigkeitsgemisches vom Kreislauf abgetrennt und in einem Phasenscheider in eine wäßrige Waschmittelphase und eine die polymerisationsfähigen Bestandteile enthaltende Extraktionsmittelphase aufgeteilt. Der Waschmittelanieil wird in das vom Sumpf der Regeneriersäule kommende Flüssigkeitsgemisch zurückgegeben, während der die polymerisationsfähigen Bestandteile enthaltende Extraktionsmittelanteil nach Abtrennung dieser Bestandteile in das am Kopf der Waschsäule einzuführende, aus regenerierter Waschflüssigkeit sowie umgewälztem Extraktionsmittel bestehende Flüssigkeitsgemisch eingespeist wird. Diese Verfahrensweise besitzt, abgesehen von der bereits oben geschilderten zusätzlichen Belastung der Regenerierung mit dem Extraktionsmittel, die weiteren Nachteile, daß das Extraktionsmittel im gesamten Waschmittelkreislauf umgewälzt werden muß, was eine Erhöhung der erforderlichen Pumpleistung bedeutet, und daß das umlaufende Extraktionsmittel immer nur unvollständig von den polymerisationsfähigen Bestandteilen befreit wird, womit wiederum ein erhöhter Extraktionsmittelumlauf verbunden ist.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren der eingangs genannten Art zum Auswaschen von sauren Gasen aus Gasgemischen bereitzustellen, bei dem das Extraktionsvermögen des organischen Lösungsmittels in optimaler Weise ausgenutzt wird, und das aufgrund seiner besonderen Verfahrensführung wirtschaftlicher ist ah die bekannten Verfahrensvarianten. Eine Lösung dieser Aufgabe ist insbesondere im Hinblick auf die Verwendung von Alkanolaminlösungen wünschenswert, da diese billiger sind als die gemäß dem bekannten Verfahren zu bevorzugenden wäßrigen Lösungen aminosaurer Salze, wobei der den Alkanolaminen anhaftende Nachteil einer gewissen Löslichkeit in den als Extraktionsmittel verwendeten organischen Lösungsmitteln durch die insgesamt wirtschaftlichere Verfahrensführung wieder aufgehoben werden kann.

Diese Aufgabe wird durch die im kennzeichnenden Teil des Patentanspruchs 1 genannte Maßnahme gelöst.

Gemäß der Erfindung wird die Extraktionsbehandlung der beladenen Waschflüssigkeit somit in ihrer Gesamtheit noch vor der Regenerierung durchgeführt, und zwar bei einer Temperatur, die möglichst dicht unterhalb des Siedebeginns des Flüssigkeitsgemisches liegt. Damit wird einerseits vermieden, daß die Regenerierung oder der gesamte Waschmittelkreislauf durch das Extraktionsmittel unnötig belastet werden, und andererseits gewährleistet, hü das als Extraktionsmittel verwendete organische I lösungsmittel in seiner Extraktionsfähigkeit in optimaler Weise ausgenutzt wird und mit Hilfe eines besonderen Wiederaufarbeitungskreislaufs jeweils vollständig von den polymerisationsfähigen Bestandteilen befreit werden kann. Wie durch die weiter unten diskutierten Meßergebnisse belegt wird, wächst die Extruktionswirkung des organischen Lösungsmittels nämlich mit steigender Temperatur kontinuierlich an, so daß es sich empfiehlt, diese Behandlung bei möglichst hohen Temperaturen durchzuführen. Da hierbei jedoch weder Anteile des organischen Lösungsmittels noch Anteile der Waschflüssigkeit in die Dampfphase übergehen sollen, ist der Siedebeginn des aus beladener Waschflüssigkeit und organischem Lösungsmittel bestehenden Flüssigkeitsgemisches maßgebend.

Insbesondere ist es bei Verwendung einer stark wäßrigen Monoäthanolaminlösung als Waschflüssigkeit sowie eines organischen Lösungsmittels mit einem Siedebeginn von über 100°C von Vorteil, die Extraktionsbehandlung bei Temperaturen oberhalb von 60°C. insbesondere oberhalb von 80⁰C durchzuführen. Wie aus den weiter unten diskutierten Meßergebnissen entnommen werden kann, verringert sich die Extraktionswirkung durch Senkung der Extraktionstemperatur von ca. 100⁰C auf die genannten niedrigeren Temperaturen Iediglich umca.öhzw. 15%.

Die Tatsache, daß die Alkanolamine im Gegensatz zu den aminosäuren Salzen zu einem gewissen Prozentsatz im organischen Lösungsmittel löslich sind, muß sich in der Praxis durchaus nicht immer als nachteilig erweisen.

Sollen die sauren Gase beispielsweise aus einem Gasgemisch ausgewaschen werden, das bei der Spaltung von Kohlenwasserstoffgemischen mit anschließender Abkühlung des Spaltgases und Abtrennung höhersiedender Komponenten im Kontakt mit einer flüssigen

J5 Benzinfraktion entsteht, wobei die flüssige Benzinfraktion aus dem bei der Abtrennung der höhersiedenden Komponenten gasförmig gebliebenen Anteil gewonnen wird, so kann zweckmäßig so vorgegangen werden, daß ein Teil der flüssigen Benzinfraktion als organisches Lösungsmittel zur Extraktionsbehandlung verwendet und anschließend ebenfalls der Abtrennung der höhersiedenden Komponenten vom abgekühlten Spaltgas zugeführt wird. Der so verwendete Teil der Benzinfraktion enthält nach der Extraktionsbehandlung der beladenen Alkanolaminlösung die polymerisalionsfähigen Substanzen sowie einen gewissen Anteil an mitgelösten Alkanolamine^ Da die Extraktionsbehandlung bei erhöhten Temperaturen stattfindet, wodurch die Polymerisation der polymerisationsfähigen Substanzen begünstigt wird, liegen letztere in der Benzinfraktion bereits weitgehend in Form höhermolekularer Polymerisate vor. Wird die so zusammengesetzte Benzinfraktion anschließend der erwähnten Abtrennung der höhersiedenden Komponenten zugeführt, so werden die Polymerisate zusammen mit der flüssigen Fraktion vom Sumpf der Trennsäule abgezogen, während die Alkanolamine zusammen mit dem anschließend der Alkanolaminwäsche zuzuführenden Gasgemisch vom Kopf dieser Säule entnommen werden. Die Anwesenheit der Alkanolami-

bo ne in diesem Gasgemisch ist nicht störend, da dieses in der nachfolgenden Wäsche sowieso mit der alkanolaminhiil;^;gen Waschlösung in Berührung kommt.

Auch bei Anwendung der Erfindung auf das ebenfalls vorbckannle Verfahren gemäß der DE-OS 19 51 751.

h5 bei dem die Extruktionsbehandlung zunächst unmittelbar im Anschluß an die Alkanolaminwäsche stattfindet und das als Extraktionsmittel verwendete organische Lösungsmittel in einem geschlossenen Kreislauf umee-

wälzt wird, wobei eine Destillationssäule vorgesehen ist, von deren Kopf die extrahierten polymerisationsfähigen Bestandteile abgezogen werden, kann der vom organischen Lösungsmittel aufgenommene Anteil an AIkanolamin, speziell Monoäthanolamin, nicht stören. Da nämlich beim Verfahren gemäß der Erfindung die Erwärmung der beladenen Alkanolaminlösung noch vor der Extraktionsbehandlung erfolgt, werden die polymerisationsfähigen Bestandteile vom organischen Lösungsmittel bereits als höhermolekulare Polymerisate aufgenommen. Die Destillation kann dann so gestaltet werden, daß die mitgelösten Alkanolamine zusammen mit dem organischen Lösungsmittel am Säulenkopf abgezogen werden, während die höhermolekularen Polymerisate arn Saulensumpf anfallen. Bei anschließender Rezirkulierung des Kopfproduktes entsteht im umlaufenden organischen Lösungsmittel schließlich eine AIkanolaminkonzentration, die eine weitere Aufnahme von Alkanolamin aus der Waschflüssigkeit verhindert, ohne daß dadurch die Extraktionswirkung des organischen Lösungsmittels wesentlich beeinträchtigt würde.

Demnach ist in Weiterbildung der Erfindung vorgesehen, daß das organische Lösungsmittel nach Aufnahme der infolge der Erwärmung mindestens teilweise in Form höhermolekularer Polymerisate vorliegenden polymerisationsfähigen Bestandteile einer Destillationsstufe zugeführt, nach Abtrennung der höhermolekularen Polymerisate am Sumpf der Destillationsstufe vom Kopf derselben abgezogen und schließlich in die erwärmte beladene Waschflüssigkeit zurückgeführt wird, wobei die aufgrund der Extraktionsbehandlung im organischen Lösungsmittel enthaltenen Alkanolaminanteile ebenfalls vom Kopf der Destillalionssiufe abgezogen werden.

Eine Vorrichtung zur Durchführung des crfindungsgemäßen Verfahrens, die in bekannter Weise (s. beispielsweise die DE-OS 19 51 751) eine Waschsäule und eine über eine Verbindungsleitung mit deren Boden verbundene Regeneriersäule sowie einen Wärmeaustauscher, eine Mischstrecke und einen Trennbehälter, die sämtlich in der Verbindungsleitung vorgesehen sind, aufweist, ist demnach in Abweichung vom Stand der Technik dadurch gekennzeichnet, daß der Wärmetauscher zwischen dem Boden der Waschsäule einerseits und der Mischsirecke andererseits angeordnet ist.

F i g. 1 zeigt ein Diagramm, in dem die Temperaturabhängigkeit der aus einer beladenen wäßrigen Monoäthanolaminlösung durch eine Benzinfraktion aufgenommenen Menge höhermolekularer Polymerisate dargestellt ist.

F i g. 2 zeigt in schematischer Weise eine Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens zur Behandlung eines aus der Spaltung von Kohlenwasserstoffölen stammenden Gasgemisches.

Die dem Diagramm der F i g. 1 zugrunde liegenden Messungen wurden an einer Waschflüssigkeit durchgeführt, die aus einer 3gew.-%igen wäßrigen Monoäthanolaminlösung bestand.

Diese wurde bei verschiedenen Temperaluren mit einem schweren Pyrolysebenzin behandelt. Gemessen wurde die Konzentration der Polymerisate in der Monoäthanolaminlösung vor und nach der Extraktionsbehandlung, woraus der prozentuale Anteil m der extrahierten polymerisate errechnet wurde. Dieser ist im Diagramm auf der Ordinate aufgetragen. Die Kurve 1 bezieht sich auf die Behandlung einer mit sauren Gasen beladenen, noch nicht regenerierten Monoäthanolaminlösung, während die Kurve 2 die Meßwerte für eine bereits regenerierte Monoäthanolaminlösung wiedergibt. Auf der Abzisse ist die Temperatur in ⁰C aufgetragen.

Den Kurven ist zu entnehmen, daß der Anteil der durch die Behandlung mit dem schweren Pyrolysebenzin aus der Monoäthanolaminlösung extrahierten Polymerisate mit steigender Temperatur jeweils stark zunimmt. Die Extraktionsbehandlung ist demnach am günstigsten dicht unterhalb von ca. 10O⁰C durchzuführen,

ίο das das Flüssigkeitsgemisch aus Monoäthanolaminlösung und Pyrolysebenzin etwa bei dieser Temperatur zu sieden beginnt. Weiterhin läßt das Diagramm darauf schließen, daß die Extraktionsbehandlung offenbar mit größerem Erfolg vor der Regenerierung als danach durchgeführt werden kann.

Das für die Extraktionsbehandlung verwendete schwere Pyrolysebenzin enthielt ca. 55 Gew.-% Cm- 12-Aromaten, 14 Gew.-% Styrol und Styrolderivate, 5,5Gew.-% Xylole, 5.0Gew.-% Toluol, 15,5Gew.-% Benzol und Benzolderivate sowie 5,0 Gew.-°/o eines Gemisches der verschiedensten gesättigten und ungesättigten, teilweise substituierten aliphatischen und cyclischen Kohlenwasserstoffe mit bis zu 10 Kohlenstoffatomen. Die Dichte dieses schweren Pyrolysebenzins bei 25°C betrug 0.913 kg/1.

Gemäß F i g. 2 wird ein durch eine Leitung 1 zugeführtes Kohlenwasserstoffgemisch, beispielsweise Naphtha, in einem Röhrenspaltofen 2 in Anwesenheit von Wasserdampf einem Spaltprozeß unterzogen. Nach Abkühlung in einem Kühler 3 wird das Spaltgas einer Trennsäule 4 zugeführt, in der durch Kontakt mit einer über Leitung 5 zugeführten flüssigen Benzinfraktion als Sumpfprodukt eine höhersiedende Komponenten enthaltende flüssige Fraktion, beispielsweise Heizöl, gewonnen und durch Leitung 6 abgezogen wird. Am Kopf der Trennsäule 4 wird durch Leitung 7 der gasförmig gebliebene Anteil entnommen, der unter anderem die später auszuwaschenden sauren Komponenten Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff enthält Anschließend wird in einer Waschsäule 9 durch Behandlung mit über eine Leitung 10 zugegebenem Waschwasser eine Benzinfraktion abgetrennt, die über Leitung 11 zusammen mit dem Waschwasser vom Sumpf der Säule abgezogen und in einen Trennbehälter 12 eingeführt wird. Aus diescm wird über Leitung 13 die wäßrige Phase, über Leitung 14 die von dieser abgetrennte Benzinfraktion entnommen, die anschließend in die Trennsäule 4 zurückgeführt wird.

Vom Kopf der Waschsäule 9 wird über Leitung 15 ein

so Gasgemisch abgezogen, das anschließend von Kohlenüiuxid und Schwefel wasserstoff zu befreien ist Vor Einführung in eine Alkanolaminwaschsäule 19 wird das Gasgemisch in einem Kompressor 16 verdichtet, in einem Kühler 17 abgekühlt und in einem Abscheider 18 von den dabei eventuell kondensierenden Bestandteilen, hauptsächlich Wasser und Kohlenwasserstoffen, getrennt, wobei hierfür auch eine mehrstufige Ausführung vorgesehen sein kann. In die Alkanolaminwaschsäule 19 wird über eine Leitung 20 regenerierte Waschflüssig-

h0 keit, insbesondere eine wäßrige Manoäthanolaminlösung, eingeführt. Diese absorbiert den Schwefelwasserstoff und das Kohlendioxid bis auf einige wenige ppm und wird so beladen vom Sumpf der Säule über Leitung 22 abgezogen, während das gereinigte Gasgemisch über

Leitung 21 am Kopf der Säule entnommen und der weiteren Auftrennung in einzelne leichtere Kohlenwasserstofffraktioncn zugeführt wird.
Die beladene Waschflüssigkeit wird in einem Wärme-

austauscher 23 durch indirekten Wärmeaustausch mit heißer regenerierter Waschflüssigkeit erwärmt. Die Endtemperatur muß dabei so bemessen sein, dall bei Ziimischung der anschließend über Leitung 32 /ii/ufiihlendeii Ben/.infraktion der Siedebeginn des so enisle- ¹S henden Flüssigkeitsgemisches nicht überschritten wird. Während des in einer Mischstrecke 24 stattfindenden Mischungspro/esses werden die infolge der Erwärmung gebildeten Polymerisate von der als organisches Lösungsmittel dienenden Benzinfraktion aufgenommen. Anschließend wird die noch mit Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff beladene Waschflüssigkeit in einem Trennbehälter 25 von der Benzinfraktion getrennt, die nun ihrerseits durch Leitungen 27 bzw. 5 in die Trennsäule 4 zurückgeführt wird, während die belader.e Waschflüssigkeit über Leitung 26 in eine Regeneriersäule 28 eingeführt wird. In dieser werden mittels Wärmezufuhr am Säulensumpf sowie Einleitung eines inerten Strippgases, beispielsweise Stickstoff, durch eine Leitung 29 die absorbierten Gase Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff ausgetrieben. Diese werden zusammen mit dem Strippgas am Kopf der Regencriersäule durch eine Leitung 30 entnommen. Die regenerierte heiße Waschflüssigkeit wird vom Sumpf der Regeneriersäule über eine Leitung 31 abgezogen und nach Abkühlung im Wärmeaustauscher 23 über Leitung 20 in die Alkanolaminwaschsäule 19 zurückgeführt.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen

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Claims

Patentansprüche:

1. Verfahren zum Auswaschen von sauren Gasen, insbesondere Kohlendioxid und Schwefelwasserstoff, aus Gasgemischen, die außerdem polymerisationsfähige organische Bestandteile enthalten, mittels einer wäßrigen Alkanolaminlösung als Waschflüssigkeit, die im Anschluß an die Wäsche erwärmt.

Alkanolaminen oder aminosäuren Salzen genannt Als besonders empfehlenswert wird die Verwendung von Lösungen aminokarbon-, aminosulfon- oder aminokohlensaurer Salze bezeichnet; die sich durch gute Absorptionsfähigkeit für saure Gase sowie schlechtes Lösungsvermögen für Kohlenwasserstoffe auszeichnen und außerdem leicht regenerierbar sind.

Ein besonderes Problem bei derartigen Waschverfahren stellen die im Rohgas enthaltenen Harzbildner,