DE2403331A1 - Schaltungsanordnung zum erzeugen eines saegezahnfoermigen ablenkstromes durch eine horizontal-ablenkspule - Google Patents
Schaltungsanordnung zum erzeugen eines saegezahnfoermigen ablenkstromes durch eine horizontal-ablenkspuleInfo
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Description
PHN.
WIJN/EVH. 12.1.197^
"Schaltungsanordnung zum Erzeugen eines sägezahnförmigen
Ablenkstromes durch eine Horizontal-Ablenkspule"
Die Erfindung bezieht sich auf eine Schaltungsanordnung zum Erzeugen eines sägezahnförmigen Ablenkstromes durch eine
Horizontal-Ablenkspule, mit einem Sägezahnnetzwerk, das eine Diode und die Spule enthält, welche Spule während der Hinlaufzeit
des Stromes mit einer Hinlaufkapazität und während der Rücklaufzeit des Stromes mit einer Rücklaufkapazität zusammenarbeitet,
wobei die Schaltungsanordnung weiter eine Speisespannungsquelle und Schaltmittel'enthält, die während der
Rücklaufzeit gesperrt sind.
Eine derartige Schaltungsanordnung ist in der USA-Patentschrift 3 kkk hZ6 beschrieben worden. Darin ist zur. Korrektur
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PHN,6734.
der Rasterverzeichnung in der horizontalen Richtung, die sogenannte Ost-West-Korrektur, des wiedergegebenen Bildes
in einer Bildwiedergabeanordnung die Speisespannung die Summe einer Gleichspannung und einer vertikal-frequenten parabelfBrmigen
Spannung» Die letztgenannte Spannung rührt vom
Vertikal-Ablenkstromgenerator her, der einen Teil derselben Wiedergabeanordnung bildet. Dadurch erfährt der Horizontal-Ablenkstrom
die -vertikal-frequent e Modulation, die für die genannte Korrektur erwünscht ist.
Ein Nachteil der bekannten Schaltungsanordnung ist, dass die während der Rücklaufzeit an einer zwischen den
Schaltmitteln und der Speisespannungsquelle geschalteten Induktivität vorhandenen Rücklaufimpulse 'vertikal-frequent
moduliert sind. Mit dieser Induktivität ist eine Wicklung gekoppelt, mit der die genannten Impulse aufwärtstransformiert
und zur Erzeugung der Hochspannung für die Endanode der Bildwiedergaberöhre einem Gleichrichter zugeführt werden. Es
tritt daher eine unerwünschte Modulation der Hochspannung auf. Dies gilt auch für Hilfsspannungen, die auf bekannte Weise
durch andere mit der genannten Induktivität gekoppelte Wicklungen erzeugt werden können«
Ein weiterer Nachteil der bekannten Schaltungsanordnung ist» dass sie eine sehr gute Stabilisierungsschaltung für
die Speisespannung erfordert, damit die Gleichspannungen sowie der vertikal-frequente Anteil derselben konstant bleiben
und zwar trotz der unvermeidlichen Schwankungen der aus dem elektrischen Versorgungsnetz hergeleiteten Spannung, die der
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PHN. - 3 - 12.1.72U
genannten Stabilisierungsschaltung zugeführt wird und trotz
etwaiger Schwankungen der Belastungen der genannten Wicklungen.
Der erstgenannte Nachteil lässt sich durch bekannte Schaltungsanordnungen beheben, in denen zwei Generatoren
verwendet werden, von denen einer wenigstens den "Ost-Westmodulierten Anteil des Signals liefert und die mittels einer
Brückenschaltung gegenüber einander entkoppelt sind. Dabei ist ein Transformator notwendig und das Gleichgewicht muss
mittels einer Brückenspule eingestellt werden, welches Gleichgewicht unter allen Umständen beibehalten werden muss. Die
Erfindung bezweckt nun, eine verbesserte Schaltungsanordnung zu schaffen, in der die Speisespannung nicht stabilisiert
und nicht vertikal-frequent moduliert zu sein braucht. Dazu weist die erfindungsgemässe Schaltungsanordnung das Kennzeichen
auf, dass sie weiter mit mindestens einem zweiten
Sägezahnnetzwerk versehen ist, das eine zweite Diode -und
eine zweite Spule enthält, die mit einer zweiten Hinlauf»
kapazität und einer zweiten Rücklaufkapazität zusammenarbeitet, wobei die Rücklaufzeit des Stromes durch die zweite Spule der
des Ablenkstromes nahezu entspricht, dass die beiden Sägezahnnetzwerke derart miteinander verbunden sind, dass die beiden
Dioden miteinander und in derselben Leitungsrichtung reihengeschaltet sind, wobei die Reihenschaltung aus den beiden
Dioden den Schaltungsmitteln parallelgeschaltet ist und dass die Spannung an einer Hinlaufkapazität durch ein Steuerelement
steuerbar ist.
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PHN.6734. - k - ' 12.1.7^.
Es dürfte einleuchten, dass die erfindungsgemässe
Massnahme sich nicht auf die Ost-West-Korrektur zu beschränken braucht, sondern auch beispielsweise zur Stabilisierung
gegen Speisespannungsschwankungen oder zum Erzeugen eines Korrekturdifferenzstromes und im allgemeinen zur Erhaltung
eines Verhaltens der Spannung an der mit der Horizontal-Ablenkspule zusammenarbeitenden Hinlaufkapazität und daher
des Ablenkstromes, der vom Verhalten der Speisespannung abweicht, anwendbar ist.
Ausführungsbeispi«le der Erfindung sind in den Zeichnungen
dargestellt und werden im folgenden näher beschrieben. Es zeigen:
Fig. 1 ein erstes Ausführungsbeispiel einer Bildwiedergabeanordnung
mit der erfindungsgemässen Schaltungsanordnung,
Fig. 2 bis 7 andere Ausführungsbeispiele von erfindungsgemässen
Schaltungsanordnungen.
Die Bildwiedergabeanordnung nach Fig. 1 enthält eine Hochfrequenzabstimmeinheit 1 zum Anschluss an eine Antenne 2,
einen Zwischenfrequenzverstärker 3 ι einen Demodulator h und
einen Videoverstärker mit einem Farbdekoder 5» der einer Farbwiedergaberöhre 6 die Farbsignale liefert. Diese Röhre
enthält eine Endanode 7 und ist mit einer Spule Ly für die
Horizontal-(Zeilen)-Ablenkung und mit einer Spule L* für die
Vertikal-(Bild)-Ablenkung versehen.
Mit einem Amplitudensieb 8 werden aus dem Ausgangssignal des Demodulators k Horizontal-Synchronimpulse abgetrennt
und einem Horizontal-Oszillator 9 zugeführt, sowie
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PHN.7 « 5 - 12.1.74.
Vertikal-Synchronimpulse, die einem Vertikal-Oszillator 10
zugeführt werden. Der Oszillator 10 steuert eine Vertikal-Endstufe 11, die den Ablenkstrom für die Spule L* liefert.
Der Horizontal-Oszillator 9 steuert eine Treiberstufe D
die Schaltimpulse für einen gesteuerten Schalter, beispielsweise einen Schalttransistor T , einer noch zu beschreibenden
Horizontal-Ablenkausgangsschaltung liefert.
In Reihe mit der Horizontal-Ablenkspule Ly liegt ein
Hinlaufkondensator C. und parallel zu der auf diese Weise gebildeten Reihenschaltung liegen eine Diode D mit der angegebenen
Leitungsrichtung und ein Rücklaufkondensator C-Der
Kondensator C kann der Spule Ly auch parallelgeschaltet
sein. Die genannten vier Elemente stellen nur die Prinzipschaltung mit den Hauptelementen des Ablenkteils dar. Dieser
Teil kann beispielsweise auf bekannte Weise mit einem oder mehreren Transformatoren zur gegenseitigen Koppelung der
Elemente, mit Anordnungen zur Zentrierung und Linearitätskorrektur
u.dgl. versehen sein.
Ein Ende oder ein Abgriff einer Primärwicklung L.. eines
Transformators T ist mit dem Kollektor des npn-Transistors T
und mit dem Verbindungspunkt A der Elemente D, C und Ly
verbunden. Am anderen Ende der Wicklung L1 liegt die positive
Klemme einer Gleichspannungsquelle B, deren negative Klemme an Masse liegt.
Die nicht mit der Ablenkspule Ly verbundenen Enden
der Elemente D, C und C. sind mit dem Verbindungspunkt einer
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PHN.6734.
- 6 -
·
12.1.74-
Diode Df, eines Kondensators Cf und einer Spule L1 verbunden.
In Reihe mit der Spule L1 liegt ein Kondensator C1., und .
die freien Enden der Elemente D',, C und C. liegen an Masse.
ι r t °
Die Leiturigsrichtung der Diode D1 ist dieselbe wie die der
Diode D, d.h., die Anode der Diode D* liegt an Masse. Die
Elemente D*. L1. C1 und C« bilden ein Netzwerk, dessen
* w τ ν *
Aufbau dem von den Elementen D, LY, C , C. gebildeten Netzwerk
enspricht, jedoch gegebenenfalls auf einem anderen Impedanzpegel.
Parallel zum Kondensator C. liegt eine Modulations-τι
quelle M- . Diese Modulationsquelle enthält einen Transistor T ·
dessen Emitter mit Masse und dessen Kollektor mit dem Verbindungspunkt der Spule L1 und des Kondensators C*. verbunden
ist, sowie eine die Basiselektrode von T * steuerende Treiberstufe
D *, die an die Vertikal—Endstufe 11 angeschlossen ist.
Die Treiberstufe D · erzeugt aus den Signalen der Vertikal-Endstufe
ein vertikal-frequentes sich parabelfSrmig änderndes Modulationssteuersignal, das zur Ost-West-Rasterkorrektur des
Horizontal-Ablenkstromes dient. Dieses Signal ändert sich ■ zwar vertikal-frequent, kann aber während einer Horizontal-Periode
als konstant betrachtet werden. Weil die zu korrigierende Rasterverzeichnung meistens kissenf3rmig ist, muss
bekanntlich die eingeführte Modulation derartig sein, dass
die Amplitude des Horizontal-Ablenkstromes sich mit einer parabelfSrmigen Umhüllenden ändert, wobei die Spitze der
Parabel in der Mitte der Vertikal-Hinlaufzeit auftritt und
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PHN. - 7 - 12.1.7*·
mit der maximalen Amplitude zusammenfällt«
Auf dem Kern des Transformators T sind andere Wicklungen angebracht, an denen Spannungen vorhanden sind, die als
Speisespannungen für andere Teile der Bildwdedergabeanordnung dienen. Eine dieser Wicklungen, Wicklung Lp, ist in Pig. 1 !
dargestellt und erzeugt mit Hilfe eines Hochspannungsgleichrichters D- an einer Glättungskapazität C1 die Hochspannung
für die Endanode 7 der Bildwiedergaberöhre 6. Die auf diese Weise erhaltenen Hilfsspeisespannungen sowie die Hochspannung
dürfen nicht dieselbe vertikal-frequente Modulation erfahren .wie der Horizontal-Ablenkstronie
Nach dem Anfang der Hinlaufzeit sind die Dioden D und D1 leitend. Die Spannung am Kondensator C^ beziehungsweise C1.
wird an die Spule Ly beziehungsweise L1 angelegts wodurch
durch die beiden Spulen ein sSgezahnförmiger Strom fliesst0
Der Strom ±y. durch die Spule L„ ist der Horizontal-Ablenkstroai.
Vor der Mitte der Hinlaufzeit bekommt die Basis des Transistors Tr ein Steuersignal zugeführt, wodurch dieser Transistor
leitend wird. Etwa in der Mitte der Hinlaufzeit kehren die beiden Strbme ihre Richtung um» Wenn der Strom i„ stärker
ist als der Strom i durch die Spule L*, fliesst der Strom iy.
durch den Transistor Tr, während durch die Diode D1 die
Differenz iy - i* fliesst. Die Diode D liegt der Reihenschaltung
aus dem Transistor Tr im Sättigungszustand und der Diode D1
parallel und ist daher, obschon nicht leitend, praktisch spannungslos. Im umgekehrten Fall, wobei der Strom i1 stärker
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1st als der Strom i—, fliesst der Strom i1 durch den Transistor
Tr und die Differenz i1 - 1γ durch die Diode D und die
Diode D* ist strom- sowie spannungslos.
Am Ende der Hinlaufzeit wird der Transistor Tr und dadurch auch die Diode, die sich im leitenden Zustand befand,
gesperrt. Am Kondensator C beziehungsweise C entsteht eine
nahezu sinusförmige Rücklaufspannung. Im Zeitpunkt, in dem
diese Spannungen wieder Null werden, geraten die Dioden D und D1 gleichzeitig wieder in den leitenden Zustand» dies ist
der Anfang einer neuen Hinlaufzeit. Eine Bedingung dabei ist,
dass die von den Dioden D und D1 und den Elementen Cr, Ly, Ct
beziehungsweise C , L1, C1. bestimmten Rücklaufzeiten nahezu
gleich sind, was der Fall ist, wenn die Resonanzfrequenzen der einzelnen Netzwerke einander entsprechen, wobei die Rücklaufzeit
dann eine bekannte Funktion der Resonanzfrequenz ist.
Dadurch, dass der Transistor Tr1 dem Kondensator C'
parallelgeschaltet ist, ist gleichsam eine vertikal-frequent ändernde Belastung an der an-diesem Kondensator vorhandenen
Spannung v1 vorgesehen. Wenn die Kapazität dieses Kondensators
derart gewählt worden ist, dass seine Impedanz für die Vertikal-Frequenz nicht vernachlässigbar klein ist gegenüber
der Ausgangsimpedanz der Quelle M-, wird die Spannung v1 und
auch.die Spannung ν am Kondensator C. vertikal-frequent ändern
insofern dieselbe Wahl für den Kondensator C. gemacht worden 1st. Die Summe der Mittelwerte der Spannungen ν und v' entspricht
ja der Spannung V_, der Quelle B, da an den Induktivitäten
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L1 Ιγ und Lf keine Gleichspannung bestehen bleiben kann.
Die Amplitude des Stromes iv erfährt dieselbe Aenderung wie
die Spannung v. Das Steuersignal des Transistors Tr1 muss
derart sein, dass die Spannung ν und dadurch die vertikalfrequente
Umhüllende des Stromes Iy. die obengenannte gewünschte
Form hat.
Die Spannung ν entspricht nahezu dem Mittelwert der am Kondensator C vorhandenen Spannung und ist der Rücklaufspannung
daran proportional. Ebenfalls entspricht die Spannung v1
nahezu dem Mittelwert der am Kondensator C1- vorhandenen
Spannung und ist die Rücklaufspannung daran proportional.
Nach der Erfindung sind, wie erwähnt, die Rücklaufzeiten der
Netzwerke D, Cr, Ly, Ct und D1, C'r, L1, C't nahezu gleich.
Die beiden Rücklaufspannungen sind <iaher gleichförmig und
die beiden Proportionalitätskonstanten sind gleich. Die Spannung V am Punkt A entspricht der Summe der an den Kondensatoren
C und C vorhandenen Spannungen und der Spitzenwert der Spannung v. steht gegenüber dem Mittelwert, d.h. gegenüber
der Spannung V„ der Quelle B, in demselben Verhältnis
wie die Rücklaufspannungen an den Kondensatoren C und C1
gegenüber den Spannungen ν und v1. Wenn die Spannung V_
konstant ist, ist der Spitzenwert der Spannung v. auch
konstant. Daraus folgt, dass die Amplitude der an der Wicklung L1 vorhandenen Spannung auch konstant ist, was bedeutet,
dass die Hochspannung an der Elektrode 7 sowie die Hilfsspeisespannungen
keine vertikal-frequente Modulation erfahren.
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PHN. - iO - 12.1.74.
trotz der Modulation des Ablenkstromes !_.,
Die Schwankung der Spannung v' ist der der Spannung, ν
entgegengesetzt, so dass die Spannung v1 in der Mitte der
Vertikal-Hinlaufzeit minimal sein muss.
Dasselbe Resultat wie obenstehend lässt sich auch
dadurch erreichen, dass die Modulationsquelle nicht dem Kondensator C. sondern dem Kondensator C. parallelgeschaltet wird,
wobei die Polarität des Steuersignals des Transistors Tr* gegenüber dem Steuersignal in Fig. 1 umgekehrt sein muss.
Sine andere Abwandlung ist die, bei der der Transistor Tr1
nicht als sich ändernde Belastung, sondern als Strom- oder Spannungsquelle angeordnet wird. Dieser letztere Fall tut sich
dar, wenn der Transistor Tr1 beispielsweise als Emitterfolger
geschaltet ist.
In der Praxis wird das Verhältnis zwischen den Induktivitätswerten
der Spulen Ly und L1 dem Verhältnis der daran
erwünschten mittleren Hinlaufspannungen nahezu entsprechend
gewählt werden. Wenn beispielsweise die Gesamthinlaufspannung
v+v1 etwa I50V ist, kann bei einem mittleren Gleichspannungsanteil
der Spannung v1 von etwa 3QV der Induktivitätswert der Spule L1 einem Viertel von der der Spule Lv entsprechen.
Ein. praktisches Beispiel ist etwa 270/uH und 1,2 mH. Durch
Einstellung des Gleichspannungsanteils der Spannung v1 wird
die Breite des wiedergegebenen Bildes eingestellt, während die Amplitude des vertikal-frequenten Anteils für ein nicht
verzeichnetes Bild eingestellt wird.
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Oben.steh.end wurde vorausgesetzt, dass die Spag VL,
konstant ist. Das bedeutet, dass diese Spannung gegen Schwankungen des elektrischen Versorgungsnetzes, gegen etwaige
Aenderungen der jeweiligen Belastungen am Transformator T und gegen vom Netz herrührende Brummspannungen stabilisiert
sein muss· Eine derartige und kostspielige Stabilisierung ist bei der Ausbildung nach Fig. 2 nicht erforderlich. In Fig.
sind nur die nun wichtigen Elemente dargestellt. Die Schaltungsanordnung enthalt dieselben Netzwerke D, Cr, Ly, C^ und D1,
C»r, L1, Cj. und die Modulationsquelle M1 wie Fig. 1. Der
Verbindungspunkt A des Kollektors des Transistors Tr mit dem erstgenannten Netzwerk ist über eine Drosselspule L,, an die
Quelle B angeschlossen. Sie enthält weiter ein drittes ähnliches Netzwerk D*, C" , Lw, C11. , das zwischen den zwei erstgenannten
Netzwerken und Masse in Reihe geschaltet ist, und das auf dieselbe Weise wie die Quelle M- an das zweit© Metzwerk esbae
Stabilisierungsschaltung S angeschlossen ist und das dieselbe
Rücklaufzeit hat wie die zwei erstgenannten Netzwerke. Die
Stabilisierungsschaltung S hat eine Klemme 12, der eine Information in bezug entweder auf die Schwankungen der Spannung
v+v*, oder die des Spitzenwertes der an der Reihenschaltung
aus den Netzwerken D, Cx,, Lv, C^ und D', C1 , L1, C1. vorhandenen
Spannung v. zugeführt wird. Sie enthält eine Bezugsspannungsquelle,
an der die genannte Information verglichen wird, wodurch eine derartige Schwankung der am Kondensator Cn.
vorhandenen Spannung vw erhalten wird, dass die Spannung v.
konstant gehalten wird, ohne dass die Spannung am Kollektor dea
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Transistors Tr konstant ist. Parallel zur Reihenschaltung
aus den Netzwerken D, C , Ly, Cj. und D1, C , L1, C. ist
die Primärwicklung L- des Transformators T über einen Trennkondensator
angeordnet. Die Hochspannung sowie die HilfsspeiseSpannungen
sind auf diese Weise unabhängig von den Schwankungen der Spannung V^,. Wie in Fig. 1 der Fall ist,
haben sie auch keine vertikal-frequente Modulation, während der Strom ±y. die gewünschte Modulation erfährt. Es dürfte
einleuchten, dass die Schaltungsanordnung nach Fig. 2 auch ohne Netzwerk D1, C , L1, C1. verwendbar ist, beispielsweise
in einer Schwarz-Weiss-Bildwiedergabeanordnung, wobei keine Ost-West-Modulation angewandt wird. Xn diesem Fall wird die
Spannung ν konstant gehalten, so dass die Rücklaufspannung zum Erzeugen der Hochspannung geeignet ist,
Fig. 3 zeigt eine Abwandlung der Schaltungsanordnung
nach der Erfindung, in der, wie es in der nach Fig. 2 der Fall ist, die Spannung V nicht stabilisiert zu sein braucht.
Dabei wird eine Schaltungsanordnung verwendet, die in "IEEE Transactions on Broadcast and Television Receivers",
August 1972, BTR-18 Nr. 3, Seite 177-182 beschrieben ist
und die Kombination aus einer Horizontal-Ablenk- und einer geschalteten Speisespannungsstabilisierungsschaltung ist.
Dabei liegt zwischen dem Punkt A und dem Transistor Tr eine Diode D2 in Reihe mit derselben Leitungsrichtung wie der
Kollektorstrom des Transistors, während die bereits genannte Primärwicklung L- des Transformators T zwischen der Quelle B
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PHN. 673**.
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und dem Verbindungspunkt des Transistors Tr und der Diode D2
liegt« Die Reihenschaltung aus einer Diode D„ und einer
Sekundärwicklung Lj, des Transformators T liegt zwischen dem
Punkt A und Masse, wobei die Kathode der Diode D~ mit dem
Punkt A verbunden ist. Der Wickelsinn der gezeichneten Wicklungen des Transformators T ist in der Figur durch Polaritätspunkte angegeben. Die Treiberschaltung Dr enthält eine Vergleichsstufe
und einen Modulator, wodurch die Leitungszeit des Transistors Tr regelbar ist.
Der Spitzenwert der Spannung v. kann in der Ausbildung
nach Fig. 3 konstant gehalten werden, trotz Schwankungen der Spannung V— und trotz der vertikal-frequenten Modulation
der Spannungen ν und v1, wenn die Spannung am Verbindungspunkt der Spule LY und des Kondensators C. über ein Tiefpassfilter
F der Vergleichsstufe der Treiberschaltung Dr zugeführt
wird. Dies ist in der Figur gestrichelt dargestellt.
Das Ausgangssignal des Tiefpassfilters ist· ja der Mittelwert
der Spannung v+v* . Eine Bedingung dabei ist, dass das Filter F keinen horizontal-frequenten Anteil, wohl aber einen gegebenenfalls
vorhandenen vertikal-frequenten Anteil durchlässt. Auf dieselbe Art und Weise kann die Spannung v. dem Filter F ·
zugeführt werden« In Fig. 3 erfolgt die Regelung dadurch," dass die Spannung an einer Sekundärwicklung L- des Transformators
T durch einen Spitzengleichrichter Dr, C2 gleichgerichtet
wird, wobei die auf diese Weise erhaltene Gleichspannung der Treiberschaltung Dr zur Regelung der Leitungszeit des
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Transistors Tr zugeführt wird. Die Amplitude der Spannung
an der Wicklung L^ und daher die der Spannung v., die der
erstgenannten proportional ist, wird durch die Regelung der genannten Leitungszeit konstant gehalten. Auf dieselbe Weise
kann auch die Spannung v. selbst einem Spitzengleichrichter
zugeführt werden.
Es sei bemerkt, dass es in den Ausbildungen der Pig. 2 bzw. 3 möglich ist, durch Steuerung der Schaltungsanordnung S
bzw. Dr der Spannung v. jede gewünschte Aenderung·zu erteilen.
Der Erfindungsgedanke ist auch in der Ausbildung nach Fig. 4a anwendbar, in der der (nicht dargestellte) Teil links vom
Punkt A auf dieselbe Art und Weise wie in Fig. 1 oder Fig. 3 ausgebildet werden kann. In Fig. 4a ist die Horizontal-Ablenkspule
Lv in zwei gleiche Spulenhälften LY1 und Ly2 aufgeteilt,
die in zwei fast identische Netzwerke d^ , C .. , Ly , C. .. und
dpi C ο» kyp ^t2 auf£erlommen sind. Diese Netzwerke sind
mit dem Netzwerk D^ , C'r, L« , C't für die· Ost-West-Korrektur
in Reihe geschaltet, wobei parallel zum Kondensator C't
die Modulationsquelle M1 angeordnet ist. Eine Modulationsquelle M2 kann dem Kondensator C^2 parallelgeschaltet werden
und zwar zum Herbeiführen einer derartigen Aenderung der Spannung an diesem Kondensator, dass ein Korrekturdifferenzstrom
i„ in der einen SpulenhSlfte beispeilsweise Ly1, zum
Ablenkstrom i— addiert wird und in der anderen Spulenhälfte
vom Ablenkstrom ±Ύ subtrahiert wird. Dadurch erzeugen bekanntlich
die Spulenhälften Ly1 und Ly2 ein Korrektürvierpölfeld, das
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Ablenkfehler ausschaltet. Ein derartiges Vierpolfeld ist
beispielsweise in der USA-Patentschrift 3 440 483 beschrieben
worden, wobei die augenblickliche Stärke des Stromes i„ dem
Produkt der augenblicklichen Stärken der beiden Ablenkströme proportional ist und wodurch anisotrop astigmatische Ablenkfehler
ausgeschaltet werden. Der Spitzenwert der Spannung v.
an der Reihenschaltung aus den drei Netzwerken wird konstant gehalten, wie in bezug auf die Fig. 1,2 oder 3 beschrieben
worden ist.
Die Ausbildung nach Fig. ha. weist den Nachteil auf,
dass ein Gleichstromanteil des Korrekturstromes ±v durch die
Spulenhälfte Ly2, nicht aber durch die Spulenhälfte Lyi fliesst,
was Fehler herbeiführen kann. Die Ausbildung nach Fig. hh
weist diesen Nachteil nicht auf» hier wird die Modulationsquelle Μ« über eine Drosselspule L^ an den Verbindungspunkt ·
der Dioden d* und d„ angeschlossen, wobei die Spule L^
horizontal-frequente, nicht aber vertikal-frequente Signale sperrt. Die Ausgangsspannung der Quelle M« ist vertikalfrequent
sägezahnförmig. Der Kondensator C-2 liegt zwischen
der Spule L^ und dem Verbindungspunkt der Spulenhälften Ly1
und Ly2, so dass dieser Kondensator nun einen Teil der
beiden Netzwerke bildet. Am Verbindungspunkt der Dioden d*
und d2 entsteht eine vertikal-frequent modulierte horizontalfrequente
impulsförmige Spannung. Die Umhüllende der Rücklaufspannung an der einen Diode, beispielsweise d2, ist ein
abnehmender Sägezahn und die der Rücklaufspannung an der
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PHN. - 16 - ' 12.1.7**.
anderen Diode, beispielsweise d.. , ein zunehmender Sägezahn.
Die Summe dieser Spannungen, die in der Figur dargestellt sind, ist ja konstant. Die durch diese Spannungen durch die
Spulen Ly1 und Ly2 verursachten Ströme sind dem Integral
der horizontal-frequenten Spannungen an den Spulen proportional und daher sägezahnförmig. Diese Ströme sind also die gewünschten
Ströme i_. + i^ bzw. iY - iK. Es dürfte einleuchten, dass
andere bekannte Korrekturdifferenzströme auf ahnliche Weise
erzeugbar sind*
In Pig. 5 ist eine Abwandlung dargestellt, wobei die Schaltungsanordnung nach der Erfindung einen Strom erzeugt
zur Korrektur in der vertikalen Richtung, die sogenannte Nord-Süd-Korrektur, des wiedergegebenen Bildes. Das Ablenknetzwerk
D, Cr, Lv, Ct ist mit dem Netzwerk D«, Cf r>
Lf, C»t
für die Ost-West-Korrektur und mit einem dritten ähnlichen Netzwerk D", C" , LM-, C. in Reihe geschaltet. Parallel zum
Kondensator Cn t liegt die Modulationsquelle M_ mit einem,
vertikal-frequenten sägezahnförmigen Signal und parallel
zur Reihenschaltung aus den Kondensatoren C. und C. liegt die Modulationsquelle M1 mit einem vertikal-frequenten
parabelförmigen Signal, Weil die Summe der Spannungen an
den Kondensatoren C., C*. und Cn. konstant ist (sder konstante
.Gleichspannungsanteil der Spannung v.) und weil sich die
Summe der Spannungen an den Kondensatoren C. und C". parabelförmig ändert, ändert sich auch die Spannung am
Kondensator C. parabelförmig und ist in dieser Spannung kein
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sägezahnfSrmiger Anteil vorhanden. Daher ist im Horizontal—
Ablenkstrom kein vertikal-frequenter sägezahnförmiger Anteil
vorhanden.
An einer mit der Wicklung L"- gekoppelten Wicklung Ln 2
ist eine horizontal—frequente impulsf8rmige Spannung vorhanden,
die eine vertikal-frequente sägezahnfSrmige Umhüllende hat. Von dieser Spannung wird eine horizontal-frequente
irapulsf iJrmige Spannung mit konstanter Amplitude subtrahiert,
die von einer Wicklung L- des Transformators T geliefert wird.
Diese Wellenformen sind in Fig. 5 dargestellt. Die Wicklung L"2
ist mit einer Spule Lg und der Vertikal-Ablenkspule L*
reihengeschaltetf welche Spule an den Vertikal-Ablenkstromgenerator
11 angeschlossen ist. Zwischen .dem Verbindungspunkt der Spulen Lg und L' und Masse liegt ein Kondensator C«,
während die Anschlussklemme der Spule L*v am Generator 11
mittels eines Saugkreises 13 an Masse liegt und zwar für
horizontal-frequente Signale und während der Verbindungspunkt der Wicklung L11« 1111Cl eier Spule Lg über die Wicklungen
L"2 und L- für vertikal-frequente Signale an Masse liegt.
Die zwischen dem Verbindungspunkt der Wicklung Ln_ und der
Spule Lg vorhandene Spannung ist horizontal-frequent impulsförmig
mit einer vertikal-frequenten sägezahnförmigen Umhüllenden,
die in der Mitte der Vertikal-Hinlaufzeit Null wird.
Am Kondensator C„ entsteht auf bekannte Weise eine
horizontal-frequente sinusförmige Spannung mit einer vertikalfrequenten
sägezahnfSrmigen Umhüllenden, welche Spannung
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PHN.
- 18 ~ · 12.1.7^.
- 18 ~ · 12.1.7^.
durch die Vertikal-Ablenkspule Ly einen kosinusförmigen Strom
verursacht, der dem Vertikal—Ablenkstrom überlagert ist und
der nahezu die erforderliche Parabelform hat. Dieser Strom ist daher der Nord-Süd-Korrekturstrom.
Im obenstehenden ist an den Kondensator C, bzw. C*.
keine Anforderung gestellt es sei denn, dass die Impedanz
desselben für die Vertikal-Frequenz nicht zu klein sein darf. In der Praxis wird der Kondensator C^ für die.sogenannte
S—Korrektur verwendet. Es ist, beispielsweise aus "Philips
Application Information Nr. 268i All Transistor 110° Colour Television" bekannt, dass die Linearität der Horizontal-Ablenkung verbessert werden kann, wenn die S-Korrektur mehr Ost-West-moduliert wird als der Ablenkstrom selbst, was mit der Ausbildung nach Pig. 6 verwirklichbar ist. In dieser
Figur bildet der Kondensator C. einen Teil der beiden
Netzwerke D, C37, Ιγ, C^ und D», C* , L1, C* , während die
Modulationsquelle M- über eine Spule Lq an den Verbindungs— punkt der Dioden D und D1 angeschlossen ist. Das Verhältnis der Kapazitäten der Kondensatoren C, und"C'il' wird,
durch die gewünschte Modulation der S-Korrektur gegeben,
welche Modulation ihrerseits durch die geometrischen Eigenschaften der Bildwiedergaberöhre bestimmt wird. Die Ausbildung nach Fig. 1 ist nun nicht möglich: der Verbindungspunkt des Kondensators C. und der Spule L1 liegt ja während der Horizontal-Hinlaufzeit an Masse. Dies ist nicht der
Fall in Fig. 6 und zwar durch das Vorhandensein des Konden-
keine Anforderung gestellt es sei denn, dass die Impedanz
desselben für die Vertikal-Frequenz nicht zu klein sein darf. In der Praxis wird der Kondensator C^ für die.sogenannte
S—Korrektur verwendet. Es ist, beispielsweise aus "Philips
Application Information Nr. 268i All Transistor 110° Colour Television" bekannt, dass die Linearität der Horizontal-Ablenkung verbessert werden kann, wenn die S-Korrektur mehr Ost-West-moduliert wird als der Ablenkstrom selbst, was mit der Ausbildung nach Pig. 6 verwirklichbar ist. In dieser
Figur bildet der Kondensator C. einen Teil der beiden
Netzwerke D, C37, Ιγ, C^ und D», C* , L1, C* , während die
Modulationsquelle M- über eine Spule Lq an den Verbindungs— punkt der Dioden D und D1 angeschlossen ist. Das Verhältnis der Kapazitäten der Kondensatoren C, und"C'il' wird,
durch die gewünschte Modulation der S-Korrektur gegeben,
welche Modulation ihrerseits durch die geometrischen Eigenschaften der Bildwiedergaberöhre bestimmt wird. Die Ausbildung nach Fig. 1 ist nun nicht möglich: der Verbindungspunkt des Kondensators C. und der Spule L1 liegt ja während der Horizontal-Hinlaufzeit an Masse. Dies ist nicht der
Fall in Fig. 6 und zwar durch das Vorhandensein des Konden-
409834/0724
PHN.673*.
- 19 - · 12.1.7*.
sat or s C. · Auf ähnliche Weise wie in der Ausbildung nach Pig* 4b fliesst in Pig. 6 kein Gleichstrom durch die Spule L1.
In den beschriebenen Ausführungsformen ist die Induktivität,
diö zwischen dem Punkt A und der positiven Klemme der Quelle B vorhanden und daher den Netzwerken parallelgeschaltet
ist, nicht berücksichtigt worden. Dies ist berechtigt, solange diese Induktivität für die Horizontal-Prequenz eine
grosse Impedanz hat. Liegt jedoch an der Induktivität, beispielsweise an der Drosselspule L» in Fig. 2, eine nicht vernachlässigbare
Streukapazität, zu der derjenige Teil der Schaltungsanordnung, der sich um den Schalter, beispielsweise
den Transistor Tr oder einen Thyristor, befindet, sowie die Hochspannungsgleichrichterschaltung, beiträgt, so ist die
genannte Parallelimpedanz nicht mehr als unendlich gross zu betrachten. Die Folge ist, dass die Resonanzfrequenzen
der einzelnen Netzwerke nicht mehr einander entsprechen und daher ebensowenig die Rücklaufzeiten derselben. Es dürfte
einleuchten, dass die Rticklaufzeiten dennoch einander entsprechen
werden, wenn die Resonanzfrequenz des durch die genannte Induktivität und die daran vorhandene Kapazität
gebildeten Kreises der der Netzwerke entspricht.
Es kann jedoch passieren, dass die z.B. durch Schaltungs-
und Bauelemente-Streukapazitäten bedingte Istkapazität Cp so gross ist, dass die erwähnte Resonanzfrequenz zu
niedrig ist. Während der Rücklaufzeit sind in Fig. 1 die Kapazität Cp sowie die gesamte primäre Induktivität L des
409834/0724
PHN. - 20 - 12.1.72*.
2A03331
Transformators T den Reihenschaltungen C , C und L , Lf
parallelgeschaltet (die Kapazitäten der Kondensatoren C^.
und C*. sind zum Ausüben eines wesentlichen Einflusses zu gross). Die Kondensatoren C und C bilden auf-diese Weise
einen kapazitiven Spannungsteiler, so dass der obenstehend beschriebene Kreis auf bekannte Weise durch einen Kreis mit
einem induktiven Spannungsteiler ersetzt werden kann. Dies ist in Pigi 7 dargestellt. Zwischen dem Punkt A und Masse
liegt ein Kondensator Cj, und zwischen einem Abgriff der
Wicklung L- und dem Verbindungspunkt der Dioden D und D1
liegt ein Kondensator C-, während die Kondensatoren C und C fortgefallen sind. Die Kapazitäten der Kondensatoren Cl und C-
und die Stelle des Abgriffes können auf einfache Weise an Hand der Kapazität C und der Kapazitäten der Kondensatoren C
und C bestimmt werden. Es sei bemerkt, dass die Kondensatoren Cj, und Ck im wesentlichen die Aufgabe der Rücklaufkapazitäten
der beiden Netzwerke übernehmen.
In der Ausbildung nach Fig. 7 ist ausserdem die Reihenschaltung L , C. nicht mit dem Verbindungspunkt der
Elemente Cj. und L' sondern mit einem Abgriff der Spule L1
verbunden und zwar aus dem nachfolgenden Grund. In der Mitte
der Vertikal-Hinlaufzeit ist die Ost-West-Modulation am tiefsten. Ist ausserdem, wie obenstehend, die S-Korrektur
mehr moduliert als der Ablenkstrom, so ist es ohne diese Massnahme möglich, dass der Strom durch die Diode D1 dann
negativ wird, mit anderen Worten, die Diode D1 würde zu
leiten aufhören.Wird nun die genannte Massnahme angewandt,
409834/0724
PHN. 6731*.
so fixesst durch diese Diode ein Strom, der die Stimme des
Stromes in der ursprünglichen Ausbildung und eines dem Strom i proportionalen Stromes ist, und daher eine grössere
Stärke hat. Die Stelle des Abgriffes kann derart gewählt werden, dass gewährleistet wird, dass die Diode D' unter
allen Umständen während der ersten Hälfte der Horizontal-Hinlaufzeit
leitend bleibt. Eine derartige Massnahme ist auch bei den Ausbildungen der Fig. kh und 6 möglich, wobei die
Rücklaufkapazitäten wie in Fig. 7 oder auf eine andere
Art und Weise (beispielsweise mittels eines parallel zur Spule L geschalteten Kondensators und eines zwischen dem
Abgriff der Spule L1 und Masse geschalteten Kondensators)
durchgeführt werden können.
409834/0724
Claims (12)
1. Schaltungsanordnung zum Erzeugen eines sägezahnfSrmigen
Ablenkstromes durch eine Horizontal-Ablenkspule, mit einem
Sägezahnnetzwerk, das eine Diode und eine Spule enthält, welche Spule während der Hinlaufzeit des Stromes mit einer
Hinlaufkapazität und während der Rücklaufzeit des Stromes mit einer Rücklaufkapazität zusammenarbeitet, wobei die
Schaltungsanordnung weiter eine Speisespannungsquelle und Schaltmittel 'enthält, die während der Rücklaufzeit gesperrt
sind, dadurch gekennzeichnet, dass die Schaltungsanordnung weiter mit mindestens einem zweiten Sägezahnnetzwerk versehen
ist, das eine zweite Diode und eine zweite Spule enthält, die mit einer zweiten Hinlaufkapazität und einer zweiten
RUcklaufkapazität zusammenarbeitet, wobei die Rücklaufzeit
des Stromes durch die zweite Spule der des Ablenkstromes nahezu entspricht, dass die beiden Sägezahnnetzwerke derart
miteinander verbunden sind, dass die beiden Dioden miteinander und in derselben Leitungsrichtung reihengeschaltet sind,
wobei die Reihenschaltung aus den beiden Dioden den Schaltungsmitteln parallelgeschaltet sind und dass die Spannung an
einer Hinlaufkapazität durch ein Steuerelement steuerbar ist.
2. Schaltungsanordnung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
dass die Schaltungsanordnung ein oder mehrere weitere Sägezahnnetzwerke enthält, die mit je einer weiteren
Diode und einer weiteren Spule, die mit einer weiteren
40983A/0724
PHN. - 23 - · 12.1.7**.
Hinlaufkapazität und einer weiteren Rücklaufkapazität zusammenarbeitet, wobei die Rücklaufzeit des Stromes durch
die weitere Spule der des Ablenkstromes nahezu entspricht, versehen sind, wobei alle Sägezahnnetzwerke derart miteinander
verbunden sind, dass die Dioden der Netzwerke in Reihe miteinander und in derselben Leitungsrichtung stehen und die
Reihenschaltung aus den Dioden den Schaltungsmitteln parallelgeschaltet ist"und wobei die Spannungen in allen Hinlaufkapazitäten
mit Ausnahme nur einer Spannung steuerbar sind.
3, Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass die Schaltungsmittel die Reihenschaltung
aus einer Diode und einem Transistor enthalten, wobei diese Diode dieselbe Leitungsrichtung hat wie der
Kollektorstrom des Transistors und wobei der Verbindungspunkt
der Diode und des Transistors an die Reihenschaltung aus einem induktiven Element und der Speisespannungsquelle angeschlossen
ist, welches induktive Element über eine Diode mit den Sägezahnnetzwerken verbunden ist, und dass die
Leitungszeit des Transistors steuerbar ist.
k't Schaltungsanordnung nach Anspruch 3» dadurch gekennzeichnet,
dass eine der während der Rücklaufzeit an der Reihenschaltung aus den Dioden der Sägezahnnetzwerke vorhandenen
Spannung proportionale Spannung die Leitungszeit des Transistors steuert.
5· Schaltungsanordnung nach einem der vorstehenden
Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die während der
40983 47 0724
PHN.673*.
- ZK - - 12.1.74.
2A03331
Rücklauf zeit an einem Teil der Diode des Sägezahnnetzwerkes vorhandene Spannung nahezu konstant ist und dass eine
Wicklung eines Hochspannungstransformators an diesen Teil angeschlossen ist»
6. Schaltungsanordnung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass ein erstes Steuerelement die Spannung an
einer Hinlaufkapazität steuert und dass ein zweites Steuerelement die Summe der Spannungen an der genannten Hinlauf—
kapazität und der Spannung an einer anderen Hinlaufkapazität steuert.
7. Schaltungsanordnung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Hinlaufkapazität
aus mehreren Kondensatoren besteht, von denen einer zugleich die Hinlaufkapazität ist, die mit der Spule eines anderen
Sägezahnnetzwerkes zusammenarbeitet.
8. Schaltungsanordnung nach Anspruch 7» dadurch gekennzeichnet, dass die Spulen der beiden in diesem Anspruch genannten
Sägezahnnetzwerke zwei fast identische Horizontal-Ablenkspulen
sind.
9. Schaltungsanordnung nach einem der Ansprüche 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, dass das an eine Hinlaufkapazität angeschlossene Steuerelement eine Stabilisierungsschaltung
zur Stabilisierung der während der Rücklaufzeit an den gesamten Dioden der übrigen Sägezahnnetzwerke vorhandenen
Spannung ist.
409834/0724
PHN. 673**.
- 25 - ' 12.1.7*.
10« Bildwiedergabeanordnung mit einer Schaltungsanordnung
nach einem der vorstehenden Ansprüche und einem Vertikal-Ablenkstromgenerator,
dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerelement eine an den Vertikal-Ablenkstromgenerator
angeschlossene Modulationsquelle ist«
11. Bildwiedergabeanordnung nach Anspruch 1O1 dadurch
gekennzeichnet, dass die gesteuerte Spannung vertikal-frequent
parabelfSrmig ist.
12. Bildwiedergabeanordnung nach. Anspruch 10, dadurch
gekennzeichnet, dass die gesteuerte Spannung vertikal-frequent
sSgezahnförmig ist. . """
409834/0724
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
NL737301421A NL152733B (nl) | 1973-02-01 | 1973-02-01 | Schakelinrichting voor een van een beeldweergeefbuis voorziene beeldweergeefinrichting voor het opwekken van een zaagtandvormige afbuigstroom door een regelafbuigspoel, alsmede beeldweergeefinrichting voorzien van een dergelijke schakelinrichting. |
NL7301421 | 1973-02-01 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2403331A1 true DE2403331A1 (de) | 1974-08-22 |
DE2403331B2 DE2403331B2 (de) | 1976-08-12 |
DE2403331C3 DE2403331C3 (de) | 1977-03-24 |
Family
ID=
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2825601A1 (de) * | 1977-06-13 | 1978-12-21 | Indesit | Schaltung zum erzeugen von saegezahnstrom |
DE2831033A1 (de) * | 1977-07-14 | 1979-02-01 | Sony Corp | Schaltungsanordnung zur steuerung des eine spule durchfliessenden stromes, insbesondere fuer einen fernsehempfaenger |
DE3823748A1 (de) * | 1987-07-13 | 1989-01-26 | Toshiba Kawasaki Kk | Horizontalausgangsschaltung fuer fernsehempfaenger |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE2825601A1 (de) * | 1977-06-13 | 1978-12-21 | Indesit | Schaltung zum erzeugen von saegezahnstrom |
DE2831033A1 (de) * | 1977-07-14 | 1979-02-01 | Sony Corp | Schaltungsanordnung zur steuerung des eine spule durchfliessenden stromes, insbesondere fuer einen fernsehempfaenger |
DE3823748A1 (de) * | 1987-07-13 | 1989-01-26 | Toshiba Kawasaki Kk | Horizontalausgangsschaltung fuer fernsehempfaenger |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1459922A (en) | 1976-12-31 |
YU24674A (en) | 1980-12-31 |
BR7400651D0 (pt) | 1974-09-10 |
US3906305A (en) | 1975-09-16 |
CH567348A5 (de) | 1975-09-30 |
FR2216722A1 (de) | 1974-08-30 |
FI61592C (fi) | 1982-08-10 |
CA1009742A (en) | 1977-05-03 |
FR2216722B1 (de) | 1976-11-26 |
BE810393A (fr) | 1974-07-30 |
YU35944B (en) | 1981-08-31 |
NO144555B (no) | 1981-06-09 |
JPS49111542A (de) | 1974-10-24 |
NL7301421A (de) | 1974-08-05 |
JPH0228947B2 (de) | 1990-06-27 |
ES422754A1 (es) | 1976-04-16 |
ZA74148B (en) | 1975-08-27 |
DE2403331B2 (de) | 1976-08-12 |
NL152733B (nl) | 1977-03-15 |
IT1007148B (it) | 1976-10-30 |
AR202547A1 (es) | 1975-06-24 |
AT333353B (de) | 1976-11-25 |
JPS5739102B2 (de) | 1982-08-19 |
DK142520C (de) | 1981-03-30 |
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FI61592B (fi) | 1982-04-30 |
NO740279L (no) | 1974-08-02 |
ATA69374A (de) | 1976-03-15 |
JPS5795763A (en) | 1982-06-14 |
SE394566B (sv) | 1977-06-27 |
NO144555C (no) | 1981-09-16 |
DK142520B (da) | 1980-11-10 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |