DE2264034A1 - Verfahren zur behandlung von bei der olefinherstellung anfallenden nebenprodukt-oelen - Google Patents
Verfahren zur behandlung von bei der olefinherstellung anfallenden nebenprodukt-oelenInfo
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Description
Verfahren zur Behandlung von bei der Olefinherstellung
anfallenden Nebenprodukt-Ölen
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Behandlung
von Nebenprodukt-Ölen mit Siedepunkten von höher als 150 C, die im Verlaufe der Herstellung von Olefinen anfallen,
und insbesondere betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Rückgewinnung von brauchbaren, thermisch
stabilisierten ölfraktionen und Pechfraktionen aus den Nebenprodukt-ölen, die im Verlaufe der Herstellung
von Olefinen erhalten werden.
Durch die jüngste rasche Entwicklung der Petrochomie nahm
die Zahl der Anlagen zur Herstellung von Olefinen, insbesondere von Äthylen, außerordentlich stark zu, und in gleichem
Maße stieg die Menge der als Nebenprodukt bei der Herstellung von Olefinen durch thermisches Cracken anfallenden
Rückstandsöle an. Diese Nebenprodukt-öle wurden lediglich
zum Teil als Rohmaterial für die Herstellung von Ruß eingesetzt und hauptsächlich als Brennstoffe verwendet. Aus die-
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6AD ORIGINAL
sem Grund lag ein Bedürfnis vor, derartige Nebenproduktöle in wirksaiaerer Weise zu vemenclen.
Es ist daher eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
Verfahren zur wirksamen Verwendung von bei der Herstellung von Olefinen wie vorstehend beschrieben anfallenden Nebenprodukt-Ölen
zu schaffen, d.h. das erste Ziel der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Verfahren zur Behandlung
derartiger Nebenprodukt-Öle vorzusehen, um thermisch stabilisierte ölfraktionen, die zur Hauptsache aus niedrigsiedenden
Fraktionen wie z.B. aus Naphthalin und Methylnaphthalin zusammengesetzt sind, und Pechfraktionen, die
hauptsächlich aus polycyclischen Aromaten bestehen, zu schaffen.
Diese der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe wird durch das erfindungsgemäße Verfahren gelöst, in welchem die
Nebenprodukt-öle mit Siedepunkten von höher als 150 C, die
bei der Herstellung von Olefinen erhalten werden, zunächst bei Temperaturen im Bereich von 400 bis 600 C über 10 bis
2 1200 Sek. unter einem Druck von 20 bis 200 kg/cm behandelt werden,die so behandelten Nebenprodukt-Öle anschließend
mittels Flash-Destillation oder Destillation in thermisch •stabilisierte ölfraktionen und Rückstandsfraktionen aufgetrennt
und anschließend die Rückstandsfraktionen bei Tem-
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peraturen im Bereich von 300 bis ^8O0C über 1 bis 10 Std.
unter einem Druck im Bereich von Normaldruck bis 50 kg/cm
zur Erzeugung von Pechfraktionen oder -komponenten behandelt werden.
Fig. 1 zeigt das Ergebnis einer gaschromatographischen Analyse
der bei der Herstellung von olefinen erhaltenen Hebenprodukt-Öle wobei die Nebenprodukt-Öle einen Siedepunktsbereich von l80 bis 250 C besitzen.
Fig. 2 zeigt das Ergebnis einer gasChromatograph!sehen Analyse
der ölfraktionen, die nach dem Verfahren der vorliegenden Erfindung in dem gleichen Siedepunktsbereich erhalten
wurden.
Die als Ausgangsmaterial für die vorliegende Erfindung eingesetzten
öle sind Nebenprodukte aus der Herstellung von Olefinen, die sogenannte Äthylen-Sumpföle sind, wie man sie
im Fall der Erzeugung von Olefinen wie z.B. von Äthylen, Propylen, etc., durch thermisches Cracken leichter Fraktionen
von Erdöl, wie z.B. Naphtha, Kerosin, Leichtöl, etc., bei 700 bis 95O°C mittels eines Durchfluß-Röhrenreaktors
erhält, und ferner noch öle mit einem hohen Gehalt an aromatischen
Verbindungen, und hauptsächlich Fraktionen mit einem Siedepunkt von höher als 150 C enthaltend, die durch
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verschiedenartige thermische Crackverfahren oder durch katalytisches Cracken von Erdöl anfallen. Diese Nebenprodukt-Öle
weisen verschiedenartige Eigenschaften je nach den Crackbedingungen und den Bedingungen irgendwelcher,
nach dem Cracken stattfindenden Destillationen, jedoch stellen derartige Änderungen der Eigenschaften kein Problem
für die praktische Ausführung des erfindungsgemäßen Verfahrens dar. Jedoch sind besonders bevorzugte Nebenprodukt-Öle
solche, die einen hohen Gehalt an aromatischen Verbindungen besitzen und die mehr als 80 % an Fraktionen
mit Siedepunkten von höher als 200°C enthalten.
Die Wärmebehandlung, welche die erste Stufe der vorliegenden Erfindung darstellt, wurde als Weg zur Verbesserung
der Nachteile der herkömmlichen Behandlungen für die, bei der Herstellung von Olefinen anfallenden Nebenprodukt-öle
entwickelt, da z.B., sofern die Nebenprodukt-Öle einer Destillation oder einer Wärmebehandlung bei Normaldruck unterworfen
werden, lediglich Pech mit einem niederen Gehalt an Aromaten infolge der Polymerisation der Anteile mit ungesättigten
Bindungen erhalten wird, und, da derartige Nebenprodukt-Öle in hohem Maße ungesättigte Bindungen und
Alkylseitenketten enthalten, die durch herkömmliche Verfahren
hergestellten ölfraktionen verschiedenartige Alkylgruppen
enthalten werden und nicht mehr als thermisch sta-
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_ jr _
bilisiert betrachtet werden können.
Ls werden daher insbesondere gemäß der Wärmebehandlung der
ersten Stufe der vorliegenden Erfindung die Hebenproduktöle bei Temperaturen von 400 bis 600°C 10 bis 1200 Sek.
2 unter einem Druck von 20 bis 200 kg/cm erhitzt, wodurch
die Anteile der ungesättigten Bindungen der Nebenproduktöle thermisch zersetzt und stabilisiert, und zur gleichen
Zeit die verschiedenartigen Alky!ketten entfernt werden,
wodurch ölfraktionen anfallen, die stark mit Aromaten angereichert
sind. Die vorstehende Wärmebehandlung wird besonders bevorzugt bei Temperaturen von 440 bis 58O0C über
einen Zeitraum von 30 bis 5OO Sek. und unter einem Druck
von 50 bis 150 kg/cm durchgeführt.
Durch die Wärmebehandlung wird der Gehalt an Anteilen mit ungesättigten Bindungen, die unstabilen Anteile in den Nebenprodukt-Ölen,
stark herabgesetzt, und gleichzeitig die Seitenketten mit langen Alkylresten zersetzt, um einen hohen
Aromatengehalt sicherzustellen. Die Wärmebehandlung erfordert
keinen besonderen Anlagenteil und kann unter Verwendung eines herkömmlichen Reaktors, wie z.B. eines Durchflußreaktors,
bewerkstelligt werden. Falls gewünscht, kann die vorstehend beschriebene Wärrnebehandlung in zwei bis vier Stufen
durchgeführt werden.
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Die Arbeitsweise der zweiten Stufe gemäß der vorliegenden Erfindung umfaßt die Entfernung von gasförmigen Materialien,
die durch die vorangegangene Wärmebehandlung gebildet werden, und gleichzeitig die Abtrennung der thermisch stabilisierten
ölfraktionen oder -komponenten aus den Rückstands fraktion en oder -komponenten durch irgendein geeignetes
Trennungsverfahren, wie z.B. durch Flash-Destillation,
Destillation oder dergl. Diese Stufe macht die nachfolgende dritte Verfahrensstufe einfacher und verbessert die Verarbeitungsgeschwindigkeit
durch Trennung der gasförmigen Materialien und der ölfraktionen voneinander.
In der dritten Stufe der vorliegenden Erfindung werden die in der vorstehend beschriebenen zweiten Stufe anfallenden
Rückstandsfraktionen weiter bei Temperaturen im Bereich von 300 bis 48O C über 1 bis 10 Stunden unter einem Druck im
2 Bereich von Normaldruck bis 50 kg/cm behandelt. Durch diese
Behandlung werden die noch in den Rückstandsfraktionen verbliebenen Alkylseitenketten dealkyliert und es erfolgt
gleichzeitig durch Polykondensation eine polycyclische Aromatisierung, wodurch Pechfraktionen mit einer polycyclischen
aromatischen Struktur erhalten werden.
Die vorstehend beschriebenen Stufen in dem Verfahren der vorliegenden
Erfindung sind zur Erreichung der Ziele der Erfin-
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duns notwendig, d.h. u:i thermisch stabilisierte ölfraktionen
und Pechfraktionen, die mit polycyclischen Aromaten
aus den, bei der Herstellung von Olefinen anfallenden Nebenprodukt-Ölen angereichert sind, zu gewinnen, und dementsprechend
müssen alle Stufen der vorliegenden Erfindung in der Praxis durchgeführt werden, um die erfindungsgemäßen
Ergebnisse zu erhalten. So sind beispielsweise in dem Fall, wo die oben beschriebene erste und zweite
Stufe in dem Dreistufenverfahren der vorliegenden Erfindung weggelassen wird, die erhaltenen ölfraktionen in ihrer
thermischen Stabilität schlecht und es enthalten ferner die gewonnenen Pechfraktionen einen niederen Gehalt an Aromaten.
Außerdem wird in einem solchen Fall der Gehalt an Chinolin-unlöslichentDeilen infolge des Auftretens von lokalen
heterogenen Polykondensationen größer und es kann daher kein gutes Pech mit hervorragenden Eigenschaften erhalten
werden. Ebenso ist, wenn die erste Uärmebehandlungsstufe
unter anderen Bedingungen, wie sie gemäß Erfindung vorgeschrieben sind, durchgeführt wird, die thermische Stabilität
der gebildeten ölfraktionen ungenügend, und dementsprechend werden lediglich die bisher beschriebenen, unerwünschten
Ergebnisse erzielt. Ferner erfolgt in gewissen Fällen während der Reaktion eine Carbonisierung oder Verkokung,
welche eine weitere Durchführung der Reaktion unmöglich macht.
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Wenn leichte Fraktionen mit Siedepunkten von unterhalb 4OO°'C
aus den nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhaltenen
Pechfraktionen durch eine Destillation entfernt werden, wird ein Pech mit den ausgezeichneten Eigenschaften, wie
sie in Tabelle I niedergelegt sind, erhalten. Dieses Pech differiert in hohem Maße von den herkömmlichen Kohlenpechen
•und Erdölpechen in zahlreichen physikalischen Eigenschaften und in seiner polycyclischen aromatischen Struktur. Ferner
besitzt das so erhaltene Pech einen hohen Erweichungspunkt, es enthält einen hohen Anteil an Benzol-unlöslichem Material,
jedoch einen sehr niederen Anteil an Chinolin-unlöslichem Material. Schließlich ist die Carbonisierungsausbeute hoch.
Wasserstoff/Kohlenstoff-Verhält- O 8 - O 1S
nis (H/C) nach Elementaranalyse » ~ i0
Siedepunkt 40O0C
Erweichungspunkt (Ring- und li}0 _ 23O°C
Kugel-Test)
Benzol-unlösliche Materialien 15 - 60 %
Chinolin-unlösliche Materialien weniger als
20 %
Carbonisierungsausbeute 40 - 70 %
Es darf angenommen werden, daß die nach 'dem erfindungsge-
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mäßen Verfahren erhaltenen Pechfraktionen geeignete Rohmaterialien
für die Erzeugung von Nadelkoks (needle coke) sind, da das Produkt das hervorragende Pech gemäß Tabelle I
als Hauptkomponente enthält und infolge der polycyclischen
aromatischen Struktur des Peches eine hohe Kristallinität
besitzt. Ebenso werden gute Ergebnisse erhalten, wenn die Pechfraktionen als Rohmaterialien für kohlenstoffhaltige
Produkte oder Bindemittel verwendet werden.
Ferner können die nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erhaltenen Ölfraktionen als Zwischenprodukt-Rohmaterialien
für Isolieröle, verschiedenartige Lösungsmittel, etc., verwendet werden, da sie thermisch stabilisiert sind und die
Alkylseitenketten zersetzt iirurden. Insbesondere enthalten
die ölfraktionen hauptsächlich Naphthalin und Methylriaphthalin
als niedrigsiedende Komponenten derselben und es können diese Komponenten, verglichen mit den ursprünglichen Nebenprodukt-Ölen
leicht abgetrennt werden.
Wie vorstehend erwähnt, können die durch das Behandeln der bei der Herstellung von Olefinen anfallenden Nebenproduktöle die viele Komponenten enthalten, nach dem Verfahren der
vorliegenden Erfindung ölfraktionen erzielt werden, die wiederum als Zwischenprodukt-Materialien eingesetzt werden
können und es können ausgezeichnete Peehfraktionen erhalten
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-1Or
werden. Das Verfahren der vorliegenden Erfindung hat dementsprechend
eine große industrielle Bedeutung.
Zusammenfassend betrifft die vorliegende Erfindung die Gewinnung
von thermisch stabilisierten ölfraktionen und Pechfraktionen aus Nebenprodukt-Ölen, die aus der Herstellung
von Olefinen herrühren, wobei das erfindungsgemäße Verfahren das Erhitzen der Nebenprodukt-Öle auf eine Temperatur
im Bereich von 400 bis 6OO°C während eines Zeitraums von
10 bis 1200 Sek. unter einem Druck von 20 bis 200 kg/cm zur Bildung thermisch "stabilisierter ölfraktionen und Rückstandsfraktionen
und die anschließende Behandlung der Rückstandsfraktionen bei einer Temperatur im Bereich von 300
bis 4800C und bei einem Druck im Bereich von Normaldruck
2
bis 50 kg/cm während eines Zeitraums von 1 bis 10 Std. zur
bis 50 kg/cm während eines Zeitraums von 1 bis 10 Std. zur
Schaffung wertvoller Pechfraktionen umfaßt.
Die Erfindung wird nun im einzelnen durch mehrere Beispiele näher erläutert.
Das Nebenprodukt-Öl (sogenanntes Äthylen-Sumpföl) mit den
in der Tabelle II gezeigten Eigenschaften, das bei der Herstellung von Olefinen anfiel, wurde einer Reihe von Erst-
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stufen-Reaktionen bei den ir. Tabelle III niedergelegten
Bedingungen in einem Durchfluß-Röhrenreaktor mit einem
Durchmesser von 3,35 mm und einer Länge von 8 m unterworfen.
Spezifisches Gewicht dj5 1,048
Brechungsindex n0 1,680
Bromzahl 65,4
Elementaranalyse C Gew.~% 91,64
H Gew.-% 7,15
H/C-Verhältnis 0,94
Destillationseigenschaft:
1 Kp. 151°C
10 % 192°C
20 % 2080C
30 % ' 237°C
40 % 255°C
50 % 289OC
60 % 332°C
70 % 393°C
80 % 421°C
Außer der klaren Ersichtlichkeit der Wirkung der Reaktion
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in der ersten Stufe wurde das Reaktionsprodukt durch die Reaktion in der ersten Stufe teilweise zurückgewonnen und
die Bromzahl und das H/C-Verhältnis der Rückstandfraktionen
mit Siedepunkten höher als 400 C wurden als repräsentative Faktoren des Gehaltes an unstabilen Anteilen bzw.
des Seitenkettengehaltes, gemessen. Die Ergebnisse dieser Messungen sind ebenfalls in Tabelle III niedergelegt. Ferner
wurde eine Reihe von Vergleichsversuchen unter anderen Bedingungen als die der vorliegenden Erfindung durchgeführt,
wobei diese Ergebnisse in der Tabelle III als S-Reihen angeführt werden.
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Tabelle III
Bedingungen für die 1. Stufe
CO 00 POr
(Versuchs- | Keaktionsbeüingungen | Temp. | Zeit (Sek.) |
menge | Brom zahl |
Eigenschaften des | 250- 35O0C |
erhaltenen | Produkts | Rückstand H/C |
|
A | Druck 2 kg/cm |
510 | 35 | an Gas 1/1 Beschik- kung |
13,8 | -25O°C | 350- 40O0C |
40O0C | |||
B | 50 | tt | tt | 5,0 | 11,0 | 16,0 | Fraktionen | 0,70 | |||
C | 150 | 480 | tt | 3,1 | 13,6 | 41,0 | 8,0 | 7,0 | 36,0 | 0,68 | |
D | Il | 550 | Il | 3,7 | 9,0 | 46,0 | 10,0 | 11,0 | 35,0 | 0,70 | |
E | tt | 600 | It | 20,1 | 7,3 | 44,0 | 7,0 | 11,0 | 35,0 | 0,65 | |
F | tt | 510 | 35x2:s | 32,0 | 7,9 | 52,0 | 5,0 | 14,0 | 27,0 | 0,63 | |
to C |
G | It | ti | 7Ox3:::: | 6,4 | 6,8 | 52,0 | 7,0 | 13,0 | 30,0 | 0,65 |
TJ C |
H | ti | ti | 600 | 40,0 | 6,5 | 50,0 | 5,0 | 11,0 | 32,0 | 0,62 |
•Η «Μ |
I | tt | 560 | 35 | 190,0 | 7,0 | 53,0 | 5,5 | 9,0 | 33,0 | 0,59 |
W | J | It | tt | 72 | 31,0 | 6,6 | 53,0 | 6,0 | 5,5 | 36,0 | 0,64 |
K | tt | 440 | 600 | 63,0 | 20,0 | 51,0 | 5,0 | 11,0 | 32,0 | 0,60 | |
L | 70 | 500 | 300 | 2,0 | 10,5 | 53,0 | 9,0 | 6,0 | 36,0 | 0,75 | |
M | 30 | 580 | 20 | 76,0 | 11,0 | 43,0 | 10,0 | 5,0 | 43,0 | 0,67 | |
N | 200 | 510 | 300 | 33,0 | 6,7 | 40,0 | 18,0 | 6,5 | 43,5 | 0,75 | |
O | 150 | tt | 400 | 85,0 | 6,5 | 39,0 | 7,4 | 7,0 | 36,0 | 0,61 | |
ti | 115,0 | 53,0 | 7,3 | 5,4 | 34,2 | 0,60 | |||||
53,0 | 4,2 | 35,5 |
ro ro co
O OO OO
S-I ti 2 " 3 |
Normal
druck 10 Normal druck |
510 Il 380 |
35 Il Il |
Verkohlung und | 62,1 | Auftreten von | 14,5 | 15,0 | Verstopfungen | 40,0 | 41,0 | 1,02 | |
a> Xi |
" 4 | 10 | ti | tr | 0,2 | 61,8 | 39,0 | 16,3 | 6,5 | 38,0 | 1,03 | ||
O CO C. |
" 5 | 30 | 510 | 5 | 0,3 | 53,2 | 38,5 | 16,0 | 7,2 | 38,0 | 1,01 | ||
a> > co |
" 6 | 150 | 380 | 35 | 0,4 | 62,8 | 39,0 | 15,0 | 7,0 | 40,0 | 1,03 | ||
ich | it γ | Il | Il | 700 | 0,3 | 48,5 | 37,0 | 16,0 | 8,0 | 35,0 | 0,96 | ||
Ol H bO U |
" 8 | Il | 600 | 5 | 0,9 | 37,1 | 40,0 | 14,0 | 9,0 | 36,5 | 0,67 | ||
CO > |
" 9 | It | 650 | 5 | 1,7 | Verkohlung und | 42,0 | Auftreten von | 7,5 | Vers t op fungen | |||
"10 | M | 510 | 1300 | ||||||||||
Ver gleich |
nicht | behandelt | 38,0 | 6,0 | 1,08 | ||||||||
65,4 | |||||||||||||
CD CaJ
Anmerkung: (::): Versuch F war eine zweistufige Arbeitsweise,
bei welcher die erste Wärmebehandlung 35 Sekunden lang und anschließend das gleiche Verfahren durchgeführt
wurde.
(ic::): Versuch G war eine dreistufige Arbeitsweise, bei welcher
die erste Wärmebehandlung 70 Sekunden lang durchgeführt wurde und das. gleiche Verfahren danach zweimal wiederholt
wurde.
Wie aus der Tabelle III zu ersehen ist, werden die Werte für
die Bromzahl bei den durch Behandlung unter den erfindungsgemäßen Bedingungen gebildeten Reaktionsprodukten im Vergleich
zu denen der unbehandelten Nebenprodukt-öle stark
herabgesetzt und es ist daher aus dieser Tatsache leicht zu ersehen, daß das Verhältnis von ungesättigten Anteilen
als Ergebnis der Zersetzung stark reduziert wurde. Ferner war das H/C-Verhältnis der Rückstände in jedem Fall, wo die
Behandlung unter den erfindungsgemäßen Bedingungen durchgeführt
wurde, niedriger als 0,75» was darauf hinweist, daß die*Seitenketten zerstört und gleichzeitig zu polycyclischen
Strukturen durch eine Polykondensationsreaktion umgewandelt wurden.
Andererseits erfolgte in den, in der vorstehenden Tabelle als S-Reihen gezeigten Vergleichsversuchen die Verkokung
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während der Durchführung der Versuche S-I und S-2, bei
denen Temperatur und Zeit zwar innerhalb der Bedingungen des erfindungsgemäßen Verfahrens lagen, jedoch der Druck
niedriger als gemäß Erfindung gefordert, war und es erwies sich als unmöglich, die Reaktion in beiden Versuchen weiterzuführen.
Bei den Versuchen S-3 und S-1I, wo die Temperatur niedriger als gemäß Erfindung gefordert, war, ergab
sich für das Produkt eine Bromzahl und ein H/C-Verhältnis, das beinahe gleich den entsprechenden Werten des Rohmaterials
war und dementsprechend wurde in keinem der Fälle eine Wirkung der Wärmebehandlung beobachtet. Bei den Versuchen
S-5 und S-8, bei denen Druck und Temperatur gemäß der vorliegenden Erfindung eingestellt wurden, jedoch die
Reaktionszeit kürzer als der Zeitbereich gehalten wurde, wie er durch die vorliegende Erfindung gefordert wird, waren
weder Bromzahl noch H/C-Verhältnis verbessert. Bei den Versuchen S-6 und S-7, bei denen Druck und Reaktionszeit
innerhalb des Bereiches der vorliegenden Erfindung lagen, jedoch die Reaktionstemperatur niedriger als gemäß
der Erfindung gefordert lag, wurde nahezu keine Wirkung der Behandlung beobachtet. Außerdem ergab sich bei dem Versuch
S-IO, bei dem Druck und Reaktionstemperatur innerhalb
des erfindungsgemäßen Bereiches lagen, jedoch die Reaktionszeit länger als gemäß Erfindung eingestellt wurde, und beim
Versuch S-9, wo der Druck innerhalb des Bereiches der vor-
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liegenden Erfindung lag, jedoch die Reaktion bei einer Temperatur außerhalb des Temperaturbereiches gemäß Erfindung
für eine kürzere Zeit als gemäß der Erfindung durchgeführt wurde, eine Verkokung erfolgte, die zur Verstopfung des
Rohres des Reaktors führte, so daß es Schwierigkeiten bereitete, den Versuch in jedem Falle weiter fortzusetzen.
Anschließend wurde jedes aus der ersten Stufe des erfindungsgemäßen
Verfahrens erhaltene Produkt der zweiten oder der Abtrennungsstufe der vorliegenden Erfindung bei den in
Tabelle IV niedergelegten Bedingungen unterworfen, um niedrigsiedende Materialien zu entfernen und die ölfraktionen
zurückzugewinnen. Anschließend wurden die Rückstandsfraktionen einer Wärmebehandlung gemäß der dritten Stufe der
vorliegenden Erfindung bei den in Tabelle IV niedergelegten Bedingungen unterworfen.
Die in der zweiten Stufe oder der Abtrennungsstufe wiedergewonnenen
ölfraktionen hatten, obwohl die Eigenschaften durch die Bedingungen der Abtrennung leicht beeinflußt
wurden, einen Siedepunktsbereich von 70 bis 35O0C, einen
bereich der spezifischen Gewichte von 0,9 bis 1,0 und einen Bereich für die Brechungsindices von weniger als 1,68.
Verschiedene physikalische Messungen bestätigten, daß sie aromatische öle sind, die keine langen Seitenketten auf-
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weisen. Unter den ölfraktionen bestanden diejenigen mit
einem Siedepunktsbereich von 210 bis 25O°C nahezu voll-
ständig aus Naphthalin und Methylnaphthalin, und es konnten zwei Komponenten leicht voneinander getrennt werden. Dieses
Merkmal soll ferner noch unter Bezugnahme auf die anliegenden Zeichnungen erläutert werden. Fig. 1 zeigt das Ergebnis
der gaschromatographischen Untersuchung der Rohmaterialien oder der Nebenprodukt-Öle im gleichen Siedepunktebereich
und Fig. 2 zeigt das Ergebnis einer gaschromatographischen
Untersuchung der ölfraktionen, die nach dem Verfahren der vorliegenden Erfindung in dem gleichen Siedepunktsbereich
erhalten wurden. Die gaschromatographischen Messungen wurden mit einem "K-53 Type Gas Chromatographie
Analyzer", hergestellt von Hitachi Ltd., unter den folgenden Bedingungen durchgeführt: Die Länge der Kapillarsäule,
die mit Q-45(Silicon-Öl) gefüllt war, betrug 45 m, die
Messtemperatur war 185 C, das Trägergas Stickstoff und es wurde ein Flammenionisationsdetektor (FID) verwendet.
Wie aus den Zeichnungen hervorgeht werden die vielen Peaks von verschiedenartigen, in Fig. 1 beobachteten Verbindungen
in Fig. 2 nicht mehr beobachtet, was eindeutig die Wirkung der Wärmebehandlung der ersten Stufe anzeigt. Zusätzlich
geht aus der gaschromatographischen Analyse klar hervor, daß viele Komponenten mit einemls iedepunkt im Bereich von
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" " 19 ~
250 bis 320 C in dem Rohmaterial zu Dimethylnaphthalin,
Diphenyl, etc. umgewandelt wurden.
Die Ausbeute an ölfraktionen gemäß Erfindung hängt von
den Eigenschaften der Rohmaterialien, der Bedingungen während der ersten Verfahrensstufe, den Abtrennbedingungen, etc., ab,
jedoch ist die Ausbeute ganz allgemein 30 bis 50 Gew.-^,
bezogen auf die Menge der Rohmaterialien. Die Ausbeute an Naphthalin- und Methylnaphthalin-Fraktionen betrug 20 bis
40 Gew.-3», bezogen auf die Menge an Rohmaterialien, und der Gehalt der zwei Komponenten in den ölfraktionen lag im Bereich
von 40 bis 90 Gew.-% des Gewichtes der ölfraktionen.
Um die Wirkung des erfindungsgemäßen Verfahrens eindeutig zu zeigen, wurden die Pechfraktionen, die durch die Wärmebehandlung
der dritten Stufe erhalten worden waren, zur Entfernung von niedrigsiedenden Materalien mit Siedepunkten
von niedriger als 4000C behandelt, und die Eigenschaften
der so erhaltenen Peche gemessen, wobei die Ergebnisse in Tabelle IV angegeben sind.
Wie aus Tabelle IV zu ersehen ist, hatte das gemäß dem erfindungsgemäßen
Verfahren erhaltene Pech ausgezeichnete Eigenschaften, wobei beispielsweise eine hohe Carbonisierungsausbeute,
ein hoher Gehalt an Benzol-unlöslichen Kom-
- 20 -
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ponenten, ein niedriger Gehalt an Chinolin-unlöslichen Komponenten und ein hoher Erweichungspunkt erhalten wurden.
Andererseits konnten, wie eindeutig aus den in Tabelle IV als T-Versuchsreihen angegebenen Vergleichsversuchen zu
ersehen ist, die unter Bedingungen durchgeführt wurden, die außerhalb des Bereiches der vorliegendenErfindung lagen,
keine guten Resultate bei den für die Vergleichsversuche angewandten Bedingungen erzielt werden. Beispielsweise wurde im Versuch T-I, bei welchem die Abtrennungsstufe weggelassen
wurde, kein Anstieg des Benzol-unlöslichen Materials beobachtet, und es war eindeutig, daß die Reaktion infolge
der Anwesenheit von niedrigsiedenden Fraktionen langsam voranschritt. Bei den Versuchen T-2 und T-3» bei welchen die
Bedingungen in der ersten Stufe und der zweiten Stufe innerhalb des Bereiches der vorliegenden Erfindung, die Bedingungen
in der dritten Stufe jedoch außerhalb des Bereichs der vorliegenden Erfindung lagen, wurde ein Anstieg des
Chinolin-unlöslichen Materials durch die Verlängerung der Reaktionsdauer bei dem ersteren Versuch, und kein Anstieg
an Benzol-unlöslichem Material in dem letzteren Versuch beobachtet, bei dem die Reaktionszeit zu niedrig war. Außerdem
war der Anstieg an Chinolin-unlöslichem Material in dem Fall, wo die Bedingungen der ersten Behandlungsstufe außerhalb
des erfindungsgemäßen Bereiches lagen, beträchtlich, und es konnte kein gutes Pech erhalten werden, selbst wenn
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Tabelle IV
Bedingungen für die 2. und 3»Stufen und
Eigenschaften des erzeugten Pechs
ύ I CQ JG ϋ CQ ω |
CU | 2. Stufe | Bedingungen | für die | 3.Stufe | H/C | Eigenschaften des Pechs | Chino- lin-Un- lösli- ches (*) |
Erwei chungs punkt (0C) |
Carbo- nisie- rungsaus beute |
Jl | |
1 2 |
Bedingungen für d.i.Stuf |
Bedingungen für Abtrenn stufe Temp. C0O |
Druck (kg/cm2) |
Temp. | Zeit (Std.) |
0,65 0,62 |
t 0,8 |
172 184 |
56,3 58,9 |
|||
3 | A B |
Flash- 300 Dest. 350 |
50 Normal druck |
350 450 |
5 1 |
0,58 | Benzol- Unlös liches (Z) |
t | 200 | 65,1 | ||
4 | C | 11 40° | It | 400 | 5 | 0,56 | 28,4 35,2 |
t | 201 | 66,8 | ||
5 | D | " 350 | 11 | 380 | 3 | 0,57 | 38,5 | t | 198 | 66,1 | ||
G ·-< |
6 | E | 11 ti | It | It | 3 | 0,54 | 49,8 | t | 208 | 62,5 | |
Xi G |
7 | F | It I! | It | 400 | 5 | 0,55 | 51,0 | t | 215 | 64,2 | |
•Η | 8 | G |
Il tt
* |
ti | H | 5 | 0,55 | 43,2 | t | 208 | 64,1 | |
W | 9 | H | Dest. " | ti | 380 | 2 | 0,65 | 44,4 | t | 175 | 58,5 | |
10 | I | Il Il | Il | It | 3 | 0,58 | 48,6 | 1,5 | 213 | 63,4 | ||
11 | J | " 400 | tt | 420 | 4 | 0,61 | 30,0 | t | 179 | 59,0 | O | |
12 13 |
K | ti tt | 50 | Il | 5 | 0,60 0,52 |
53,4 | t 2,3 |
198 215 |
60,4 64,6 |
Ti | |
14 | L M |
Flash- " Dest. It Il |
Normal druck Il |
380 480 |
3 3 |
0,53 | 30,5 | 1,8 | 212 | 63,9 | Z) | |
15 | N | Il tt | tt | 420 | 3 | 0,59 | 42,3 56,3 |
t | 181 | 57,6 | ||
0 | ti tt | ti | 350 | 5 | 54 ,0 | |||||||
39,2 | ||||||||||||
T-I | 2 | E | - | 350 |
Normal
druck |
350 | 10 | - | 18,4 | - | - | - | |
Il | 3 | D | Flash- Dest. |
It | ti | Il | 12 | 0,48 | 74,5 | 35,2 | 220 | 66,4 | |
0) SS J·* |
Il | 4 | M | Il | Il | tt | 440 | 0,5 | 0,71 | 5,2 | t | 151 | 54,3 |
W
co Li |
Il | 5 6 |
S-3 | It |
It
ti |
Il | 450 | 5 | 0,46 | 66,3 | 46,1 | 223 | 66,2 |
iichsve: |
ti
Il |
7 | S-4 S-5 |
It Dest. |
Il |
It
tt |
It
It |
It
Il |
0,47 0,53 |
65,1 59,5 |
44,7 40,8 |
222 203 |
65,8 52,3 |
rglf | Il | 8 | S-6 | It | It | It | ti | Il | 0,47 | 65,4 | 42,3 | 220 | 64,7 |
> | Il | 9 | S-7 | ti | Il | Il | 400 | 3 | 0,52 | 52,3 | 32,5 | 215 | 60,2 |
Il | LO | S-8 | It | Il | Il | tt | 0,53 | 45,0 | 29,8 | 210 | 60,8 | ||
M · | Durch Destillation von Ölen erhaltenes Pech |
Nebenprodukt | 1,08 | 0 | 0 | I78 | 21,1 |
die Reaktionsbedingungen in der dritten Stufe innerhalb des
erfindungsgemäßen Bereiches lagen.
Die Ausbeute an Pechfraktionen gemäß dem erfindungsgemäßen
Verfahren hing selbstverständlich von den Eigenschaften der Rohmaterialien und den Behandlungsbedingungen ab, wird jedoch
allgemein im Bereich von 40 bis 60 Gew.-%, bezogen auf
die Menge der Rohmaterialien, betragen. Die Ausbeute an Pech aus den Pechfraktionen lag gewöhnlich im Bereich von
50 bis 80 Gew.-Si der Pechfraktionen.
Eine Mischung von 100 Teilen Nadelkoks wurde durch Verkoken der Pechfraktion aus Versuch Nr. 7 des erfindungsgemäßen
Verfahrens und weiteres Erhitzen derselben auf 13OO C hergestellt,
35 Teile des Kohlenpechs in üblicher Weise strangverpreßt und anschließend der Graphitisierung unterworfen.
Der thermische Ausdehnungskoeffizient des Produktes war 1,6 χ 10 bei 300 bis 8000C. Dieser Wert war dem thermischen
Ausdehnungskoeffizienten der Gegenstände, die unter
—R Verwendung eines importierten Nadelkoks (1,6 bis 2,0 χ 10 )
hergestellt worden waren, ähnlich.
Obwohl diese Erfindung im Detail und unter Bezugnahme auf spezifische Ausfuhrungsformen derselben beschrieben worden
ist, ist es für den Fachmann offensichtlich, daß verschie-
309827/1088
denartige Änderungen und Modifikationen derselben durch- . geführt werden können, die noch im Rahmen der vorliegenden
Erfindung liegen.
- 23 309827/ 1088
Claims (10)
- Patentansprüche(■"1/ Verfahren zur Behandlung von bei der Olefinherstellung anfallenden Nebenprodukt-Ölen dadurch gekennzeichnet, daß man die Nebenprodukt-öle mit Siedepunkten von höher als 150 C bei Temperaturen im Bereich von 400 bis 6000C für 10 bis 1200 Sek. unter Drucken von 20 bis 200 kg/cm behandelt, die behandelten Nebenprodukt-öle in thermisch stabilisierte ölfraktionen und Rückstandsfraktionen auftrennt, und die Rückstandsfraktionen bei Temperaturen im Bereich von 300 bis 48O°C 1 bis 10 Std. unter Drucken im2 Bereich von Normaldruck bis 50 kg/cm zur Herstellung vonPechfraktionen behandelt.
- 2. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Nebenprodukt-öl durch thermisches Cracken einer Leichtpetroleum-Fraktion bei 700 bis 95O0C erhalten wurde.
- 3. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-Ölen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Nebenproduktöle an Aromaten angereichert sind und mehr als 80 % von Fraktionen mit einem Siedepunkt von höher als 200 C enthalten.
- 4. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach- 26 309827/ 10898ADAnspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Behandlung bei 440 bis 53O°C 30 bis 500 Sek. lang bei 50 bis2
150 kg/cm erfolgt. - 5. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-Ölen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die erste Behandlung die ungesättigten Bindungen reduziert und lange Alkylseitenketten in dem Nebenprodukt-Öl zerstört, und die zweite Behandlung Alkylseitenketten, die in der Rückstandsfraktion verbleiben und eine polycyclische Aromatisierung durch Polykondensation bewirken, dealkyliert, wodurch die Pechfraktionen mit einer aromatischen Struktur erhalten werden.
- 6. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß es das Entfernen von leichten Fraktionen mit einem Siedepunkt von niedriger als 400 C zur Gewinnung eines Pechs umfaßt.
- 7. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die thermisch stabilisierten ölfraktionen hauptsächlich aus Naphthalin und Methylnaphthalin und die Pechfraktionen hauptsächlich aus polycyclischen Aromaten bestehen.
- 8. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach309 827/1088ORIGINAL INSPECTEDAnspruch 7» dadurch gekennzeichnet, daß die thermisch stabilisierten Ölfraktionen einen Siedepunkt von 70 bis 35O0C, ein spezifisches Gewicht von 0,9 bis 1 und einen Brechungsindex von niedriger als 1,68 aufweisen.
- 9. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-Ölen nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß von 30 bis 50 Gew.-5& des Nebenprodukt-Öls in Form der thermisch stabilisierten ölfraktionen erhalten wird, wobei diese ölfraktionen 40 bis 90 Gew.-56 Naphthalin und Methylnaphthalin enthalten.
- 10. Verfahren zur Behandlung von Nebenprodukt-ölen nach Anspruch 7> dadurch gekennzeichnet, daß die Ausbeute an Pechfraktionen 40 bis 60 Gew.-% der Nebenprodukt-Öle beträgt, wobei die Pechfraktion 50 bis 80 Gew.-% Pech enthält.309827/1088Leerseite
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