DE19519461A1 - Steuersystem für eine Kraftübertragung zwischen Motor und stufenlosem (CVT) Getriebe - Google Patents
Steuersystem für eine Kraftübertragung zwischen Motor und stufenlosem (CVT) GetriebeInfo
- Publication number
- DE19519461A1 DE19519461A1 DE19519461A DE19519461A DE19519461A1 DE 19519461 A1 DE19519461 A1 DE 19519461A1 DE 19519461 A DE19519461 A DE 19519461A DE 19519461 A DE19519461 A DE 19519461A DE 19519461 A1 DE19519461 A1 DE 19519461A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- torque transmission
- control
- control device
- determined
- cvt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H61/662—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members
- F16H61/66254—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling
- F16H61/66259—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings with endless flexible members controlling of shifting being influenced by a signal derived from the engine and the main coupling using electrical or electronical sensing or control means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60W—CONJOINT CONTROL OF VEHICLE SUB-UNITS OF DIFFERENT TYPE OR DIFFERENT FUNCTION; CONTROL SYSTEMS SPECIALLY ADAPTED FOR HYBRID VEHICLES; ROAD VEHICLE DRIVE CONTROL SYSTEMS FOR PURPOSES NOT RELATED TO THE CONTROL OF A PARTICULAR SUB-UNIT
- B60W2540/00—Input parameters relating to occupants
- B60W2540/10—Accelerator pedal position
- B60W2540/106—Rate of change
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/36—Inputs being a function of speed
- F16H59/38—Inputs being a function of speed of gearing elements
- F16H2059/405—Rate of change of output shaft speed or vehicle speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/36—Inputs being a function of speed
- F16H59/46—Inputs being a function of speed dependent on a comparison between speeds
- F16H2059/465—Detecting slip, e.g. clutch slip ratio
- F16H2059/467—Detecting slip, e.g. clutch slip ratio of torque converter
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/66—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing specially adapted for continuously variable gearings
- F16H2061/6604—Special control features generally applicable to continuously variable gearings
- F16H2061/6608—Control of clutches, or brakes for forward-reverse shift
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H59/00—Control inputs to control units of change-speed-, or reversing-gearings for conveying rotary motion
- F16H59/36—Inputs being a function of speed
- F16H59/38—Inputs being a function of speed of gearing elements
- F16H59/40—Output shaft speed
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
- F16H61/00—Control functions within control units of change-speed- or reversing-gearings for conveying rotary motion ; Control of exclusively fluid gearing, friction gearing, gearings with endless flexible members or other particular types of gearing
- F16H61/14—Control of torque converter lock-up clutches
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Kraftfahrzeug mit einem
Motor einer hydrokinetischen Drehmomentübertragungseinheit
mit einer Überbrückungskupplung und einem stufenlosen Getriebe
(CVT) und insbesondere ein Steuersystem für eine Motor-CVT
Kraftübertragung.
In der US-A-4,735,113 wird ein Steuersystem für eine Motor-
CVT-Kraftübertragung offenbart. Bei diesen bekannten Steuer
systemen kuppelt eine Überbrückungskupplung einer hydrokineti
schen Drehmomentübertragungseinheit ein, wenn eine Fahrzeugge
schwindigkeit eine vorbestimmte Überbrückungs-Ein-Fahrzeug
geschwindigkeit übertrifft und das Kuppeln der Überbrückungs
kupplung wird freigegeben, wenn anschließend die Fahrzeugge
schwindigkeit unter eine vorbestimmte Überbrückungs-Aus-
Fahrzeuggeschwindigkeit fällt, welche niedriger als die Über
brückungs-Ein-Fahrzeuggeschwindigkeit ist. Dieses Steuersystem
ändert ein CVT-Verhältnis stetig mit variierendem Drosselöff
nungsgrad einer Drossel des Motors. Wenn eine Bedienperson ein
mit der Motordrossel verbundenes Gaspedal freigibt, nehmen der
Drosselöffnungsgrad und das CVT-Verhältnis ab. Drückt darauf
folgend die Bedienperson das Gaspedal wieder herab, nehmen
Drosselöffnungsgrad und CVT-Verhältnis wieder zu. Dies verur
sacht ein schnelles Anwachsen im Motordrehmoment. Da die Über
brückungskupplung bei Fahrzeuggeschwindigkeiten oberhalb von
10 km/h eingekuppelt ist, wird diese Änderung im Motordrehmo
ment durch die Überbrückungskupplung auf die CVT-Abtriebswelle
übertragen und Stöße werden erzeugt.
Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde,
daß obengenannte Steuersystem in einer solchen Weise zu ver
bessern, daß die erwähnten Stöße bei Beschleunigung durch Her
abdrücken des Gaspedals anschließend an eine Freigabe des Gas
pedals unter ein angemessen niedriges Niveau reduziert werden.
Die vorliegende Erfindung verwendet eine Überbrückungs
steuerung als Mittel zur Steuerung der Drehmomentübertragungs
kapazität einer Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung in
Reaktion auf einen Abfall eines von einer Bedienperson gefor
derten Leistungsbedarfs, um den hydraulischen Antrieb der hy
drokinetischen Drehmomentübertragungseinheit betriebsbereit zu
halten, bis eine vorbestimmte Zeitperiode nach dem folgenden
Anwachsen des durch die Bedienperson angeforderten Leistungs
bedarfs vergangen ist.
Die vorliegende Erfindung verwendet ein Steuersystem für eine
Fahrzeugkraftübertragung mit einem Motor, einem CVT mit einer
Antriebswelle und einer Abtriebswelle, einer hydrokinetischen
Drehmomentübertragungseinheit zur Bildung eines hydraulischen
Antriebs, um Drehmoment zwischen dem Motor und der Antriebs
welle des CVT zu übertragen, und einer Reibungsdrehmomentüber
tragungseinrichtung, welche einkuppelbar ist, um einen mecha
nischen Antrieb zu bilden, durch den Drehmoment zwischen dem
Motor und der Antriebswelle des CVT übertragen wird. Das Steu
ersystem weist eine Überbrückungssteuereinrichtung auf, die in
Abhängigkeit von einem Überbrückungsbefehlssignal betätigbar
ist, um ein Einrücken der Reibungsdrehmomentübertragungsein
richtung zu ermöglichen. Weiterhin weist es eine Steuerein
richtung auf, die das Überbrückungsbefehlssignal in Abhängig
keit zu einem Signal hervorbringen, welche einer Geschwindig
keit der Abtriebswelle des CVT entspricht, um die Reibungs
drehmomentübertragseinrichtung einzukuppeln. Die verbesserte
Steuereinrichtung steuert das Überbrückungsbefehlssignal
(DUTY₁₂₈), um die Drehmomentübertragungskapazität der Reibungs
drehmomentübertragungseinrichtung in Abhängigkeit zu einem Ab
fall im Leistungsbedarf der Bedienperson zu steuern, um den
hydraulischen Antrieb der hydrokinetischen Drehmomentübertra
gungseinheit so lange betriebsbereit zu halten, bis eine vor
bestimmte Zeitperiode nach dem darauffolgenden Anwachsen im
Leistungsbedarf durch die Bedienperson vergangen ist.
Im folgenden werden vorteilhafte Ausführungsbeispiele der Er
findung anhand der Zeichnungen näher erläutert.
Fig. 1 Eine schematische Ansicht eines stufenlosen Getrie
bes (CVT), welches in einer mit einem Motor an
triebsmäßig verbundenen Transaxle vorgesehen ist;
Fig. 2 eine Zusammenstellung der Fig. 2A und 2B;
Fig. 2A und 2B in Zusammenschau eine hydraulischen
Schaltung eines hydraulischen Steuersystems;
Fig. 3 ein Blockdiagramm eines CVT-Steuergeräts;
Fig. 4 in voll durchgezogener Linie eine charakteristische
Kurve für die Abhängigkeit von CP (CVT)-Verhältnis
von PA (tatsächliche Schrittanzahl);
Fig. 5A und 5B in Zusammenschau ein Flußdiagramm, für ein
Hauptsteuerprogramm zur Leitungsdrucksteuerung,
Überbrückungssteuerung und Schlupfsteuerung sowie
CVT-Verhältnis-Steuerung;
Fig. 6 zeigt eine Familie von charakteristischen Kurven zur
Darstellung der Abhängigkeit von TE
(Motordrehmoment) von NE (Motorgeschwindigkeit) in
Abhängigkeit von TH (Drosselöffnungsgrad) des Mo
tors;
Fig. 7 zeigt einer Kurve PLMAX, welche Auftragungen des Ma
ximalwerts des Leitungsdrucks PL bei jedem CVT-
Verhältnis CP mit dem höchsten Wert des Motordrehmo
ments TE verbindet, und eine weitere Kurve PLMIN,
welche Auftragungen des Minimalwerts des Leitungs
drucks PL bei jedem CVT-Verhältnis mit dem kleinsten
Wert des Motordrehmoments TE verbindet;
Fig. 8 zeigt eine Überbrückungs-Ein-Fahrzeuggeschwindigkeit
VON und eine Überbrückungs-Aus-
Fahrzeuggeschwindigkeit VOFF zusammen mit einer
Grenzfahrzeuggeschwindigkeit V₀ der CVT-
Verhältnissteuerung;
Fig. 9 eine graphische Darstellung von Erweiterungen des
CVT-Verhältnisses des D-Bereichs im Vergleich mit
festen CVT-Verhältnis für den L-Bereich;
Fig. 10 ein Diagramm zur Darstellung der Beziehung zwischen
einem Schrittmotor, einem Verhältnissteuerelement,
einem Verhältnissteuerventil und einer Antriebs
scheibe;
Fig. 11 ein Flußdiagramm zur Darstellung eines Steuerpro
gramms einer Überbrückungsschlupfsteuerung;
Fig. 12 eine Familie von charakteristischen Kurven von TE
(Motordrehmoment) in Abhängigkeit von NE
(Motorgeschwindigkeit) der Motor-CVT-
Kraftübertragung in Abhängigkeit von TH
(Drosselöffnungsgrad) des Motors;
Fig. 13 zeigt eine erwünschte Beziehung zwischen einem
Überbrückungssteuerdruck PLU und dem CVT-
Antriebswellendrehmoment TIN;
Fig. 14A, 14B, 14C, 14D, 14E und 14F Zeitsteuerdiagramme;
Fig. 15 ein Flußdiagramm zur Darstellung eines weiteren
Steuerprogramms der Überbrückungsschlupfsteuerung;
Fig. 16 eine erwünschte Beziehung zwischen der Anwachsrate
θ und der Abweichung delta TE und
Fig. 17 ein Flußdiagramm zur Darstellung eines weiteren
Steuerprogramms einer Überbrückungsschlupfsteue
rung.
In Fig. 1 entspricht ein Block 10 einem Motor. Dieser weist
eine Drossel 4 auf, die sich gradweise in Abhängigkeit von der
heruntergedrückten Stellung eines Gaspedals 2 öffnet. Der Mo
tor 10 ist antriebsmäßig mit einer hydrokinetischen Drehmo
mentübertragungseinheit in Form einer Fluidkupplung 12 oder
eines Drehmomentwandlers, falls erwünscht, verbunden. Die
Fluidkupplung 12 ist antriebsmäßig mit einem stufenlosen Ge
triebe (CVT) 29 durch einen Vorwärts/Rückwärts-Umschalt
mechanismus 15 verbunden, welcher ein Planetengetriebe 17, ei
ne Vorwärtskupplung 40 und eine Rückwärtsbremse 50 aufweist.
Diese Antriebsverbindung kann unterbrochen werden, wenn die
Vorwärtskupplung 50 ausgerückt und die Rückwärtsbremse 50
freigegeben ist. Die Fluidkupplung 12 weist eine Reibungs
drehmomentübertragungskupplung auf, die oft als Überbrückungs
kupplung 12d bezeichnet wird.
Zum Antrieb in Vorwärtsrichtung ist die Vorwärtskupplung 40
mit freigegebener Rückwärtsbremse 50 eingerückt, während für
Rückwärtsfahrt die Rückwärtsbremse 50 mit ausgerückter Vor
wärtskupplung 40 in Gebrauch ist. Das CVT 29 ist antriebsmäßig
mit einem Achsantrieb 56 verbunden. Das CVT 29 weist eine An
triebsscheibe 16, eine Nachfolgerscheibe 26 und einen V-Riemen
24 auf. Es sei angemerkt, daß die vorliegende Erfindung nicht
auf die Verwendung von CVT′s mit Kraftübertragung durch Schei
ben und V-Riemen beschränkt ist. Die vorliegende Erfindung ist
mit jedem anderem Typ von CVT betreibbar, in welchem das Ver
hältnis steuerbar ist, einschließlich Traktionsantriebstypen-
CVT′s.
Die Fluidkupplung 12 enthält Öl zwischen einem Pumpenrad 12b
und einem Turbinenläufer 12c, um einen hydraulischen Antrieb
zwischen diesen bereitzustellen, durch den Drehmoment zwischen
einer Abtriebswelle 10a des Motors 10 und einer Antriebswelle
14 des CVT 29 übertragen wird.
Die Überbrückungskupplung 12d ist vollständig eingekuppelt,
wenn eine Überbrückungskammer 12a geleert ist. Die Überbrückungskupplung
12d kann durch Steuerung des Drucks innerhalb
der Überbrückungskammer 12a schleifen. Folglich ist die Über
brückungskupplung 12d einkuppelbar, um den mechanischen An
trieb zwischen dem Pumpenrad 12b und dem Turbinenläufer 12c
herzustellen, wodurch Drehmoment zwischen dem Motor 10 und dem
CVT 29 übertragen wird. Die Drehmomentübertragungskapazität
der Überbrückungskupplung 12d kann durch Steuerung des Drucks
innerhalb der Überbrückungskammer 12a variiert werden. Wenn
die Drehmomentübertragungskapazität der Überbrückungskupplung
12d abnimmt, um ein Anwachsen im Schlupf zu verursachen, nimmt
ein Teil des durch den hydraulischen Antriebs der Fluidkupp
lung 12 übertragenen Motordrehmoments zu.
Eine detaillierte Beschreibung von Fig. 1 ist in der am 26.
November 1991 ausgegebenen US-A-5,067,372 von Suzuki angege
ben, worauf hiermit verwiesen wird. Diese US-Patentschrift
entspricht der DE-A 40 25 455. Zum weiteren Verständnis der
Fig. 1 wird auf die Beschreibung der Fig. 1 der obengenannten
US-A-5,067,372 verwiesen, die somit als Referenz angesprochen
ist.
In den Fig. 2A und 2B ist ein hydraulisches Steuersystem für
eine Transaxle mit dem CVT 29 dargestellt. Eine Ölpumpe 101
weist eine Ansaugseite zum Ansaugen von Öl aus einem Tank 130
über einen Filter 131 und eine mit einem Ende eines Kanals 132
verbundene Abgabeseite auf. Das andere Ende des Kanals 132 ist
mit einer Steueröffnung 102a eines Leitungsdruckregulierven
tils 102 verbunden. Dieser Kanal 132 hat eine mit einer Zylin
derkammer 32 der Nachfolgerscheibe 26 des CVT 29 verbundene
Abzweigung, eine mit einer Feedback-Öffnung 102b des Leitungs
druckregulierventils 102 verbundene Abzweigung und eine mit
einer Steueröffnung 106a eines Schaltsteuerventils 106 verbun
dene Abzweigung. Der Kanal 132 hat eine weitere mit einer
Steueröffnung 114a eines Transferventils 114 verbundene Ab
zweigung 133. Bei diesem Ausführungsbeispiel ist die Abzwei
gung 133 durch einen Separator 133s blockiert.
In dem Leitungsdruckregulierventil 102 wird die Druckregulie
rung durchgeführt, um einen Leitungsdruck zu generieren. Die
ser liegt nicht nur an der Steueröffnung 102a, sondern auch an
der Feedback-Öffnung 102b. Während der Druckregulierung wird
unter Druck stehendes Öl von einer Steueröffnung 102d zu Steu
eröffnung 122a und 122b eines Kupplungsentlastungsventils 122
zu einer Einlaßöffnung 118a eines Vorsteuerventils 118, zu ei
ner Steueröffnung 104a eines Handwählhebelventils 104, zu ei
ner Steueröffnung 110a eines CVT-Verhältnisdruckwandelventils
110 und zu einer Einlaß-Öffnung 116d eines Druckmodifizierven
tils 116 zugeführt. Ein Leitungsdruckentlastungsventil 133k
ist schematisch dargestellt und mit dem Kanal 132 verbunden,
um ein übermäßiges Anwachsen des Leitungsdrucks zu unterdrücken.
Zusätzlich zur Verbindung der Einlaß-Öffnung 118a mit der Öff
nung 102d des Leitungsdruckregulierventils 102 weist das Vor
steuerventil 118 eine Auslaßöffnung 118b, eine Feedback-
Öffnung 118d und eine Auslauföffnung 118e auf. Fluidmäßig zwi
schen der Auslaßöffnung 118b und der Feedback-Öffnung 118d ist
ein Filter 118c angeordnet. Fluidmäßig zwischen dem Filter
118c und der Feedbacköffnung 118d ist eine Öffnung 118j ange
ordnet. Das Vorsteuerventil 118 weist eine Spule 118h mit zwei
Stegen 118f und 118g und einer Feder 118i auf, welche die Spu
le 118h in Richtung der Feedbacköffnung 118d vorspannt. Die
Spule 118h unterliegt dem an der Feedbacköffnung 118d anlie
genden Druck. Ist dieser Druck 0, ist die Öffnung 118a durch
den Steg 118g freigegeben, während die Auslauföffnung 118e
durch den Steg 118f bedeckt ist, wodurch ein Druckanstieg an
der Auslaßöffnung 118b verursacht ist. Dieser Druckanstieg
wird auf die Feedbacköffnung 118d übertragen, wodurch die Spu
le 118h gegen die Feder 118i bewegt wird. Während dieser Bewe
gung der Spule 118h bedeckt der Steg 118g die Einlaßöffnung
118a, während der Steg 118f die Auslauföffnung 118e freigibt,
wodurch ein Druckabfall an der Auslaßöffnung 118b entsteht.
Dieser Druckabfall ermöglicht der Feder 118i, die Spule 118h
in Richtung Feedbacköffnung 118d zu bewegen. Während dieser
Bewegung der Spule 118h bedeckt der Steg 118f die Auslauföff
nung 118e, während der Steg 118g die Einlaßöffnung 118a frei
gibt, wodurch wiederum ein Druckanstieg an der Auslaßöffnung
118b auftritt. Als Ergebnis nimmt die Spule 118h eine Gleich
gewichtsstellung ein, um einen durch die Rückstellkraft der
Feder 118i bestimmten konstanten Druck zu erzeugen.
Dieser konstante Druck, der als Steuerdruck bezeichnet werden
kann, wird einer Einlaßöffnung 120a eines Druckmodifizierbe
triebselektromagnetventils 120, einer Einlaßöffnung 128a eines
Überbrückungsbetriebselektromagnetventils 128 und einer Ein
laßöffnung 129a eines Kupplungsbetriebselektromagnetventils 129
zugeführt. Das Druckmodifizierbetriebselektromagnetventil 120
ist verantwortlich für die Leitungsdrucksteuerung. Das Über
brückungsbetriebselektromagnetventil 128 ist verantwortlich
für die Überbrückungssteuerung. Das Kupplungsbetriebselektro
magnetventil 129 ist verantwortlich für die Schlupfsteuerung.
Zusätzlich vor Einlaßöffnung 120a weist das Druckmodifizierbe
triebselektromagnetventil 120 eine Auslauföffnung 120c und ei
ne Auslaßöffnung 120b auf, welche mit einer Öffnung 116b des
Druckmodifizierventils 116 verbunden ist. Ist der Betrieb
(DUTY₁₂₀) des Elektromagnetventils 120 gleich 0%, schließt eine
Nadel die Auslauföffnung 120d, wodurch der Vorsteuerdruck von
der Einlaßöffnung 120a vollständig an der Auslaßöffnung 120b
anliegt. Ist der Betrieb DUTY₁₂₀ gleich 100%, öffnet die Nadel
die Auslauföffnung 120c, wodurch Öl aus der Auslaßöffnung 120b
ausläuft. Der Betrieb DUTY₁₂₀ kann auf jeden Wert in dem Be
reich von 0% bis 100% eingestellt werden. Der an der Auslaß
öffnung 120b anliegende Druck, der als Modifizierventilsteuer
druck bezeichnet werden kann, variiert kontinuierlich zwischen
dem höchsten Niveau gleich dem Vorsteuerdruck und dem niedrig
sten Niveau, wenn DUTY₁₂₀ kontinuierlich zwischen 0% und 100%
variiert. Mit anderen Worten, der Modifizierventilsteuerdruck
ist umgekehrt proportional zu DUTY₁₂₀.
Zusätzlich zu der den Modifizierventilsteuerdruck von dem
Elektromagnetventil 120 empfangenen Öffnung 116b weist das
Druckmodifizierventil 116 eine Auslauföffnung 116c und eine
Auslaßöffnung 116a auf, welche mit einer Öffnung 102f des Lei
tungsdruckregulierventils 102 verbunden ist. Das Druckmodifi
zierventils 116 hat eine Spule 116g mit zwei Stegen 116e und
116f sowie einer die Spule 116g vorspannenden Feder 116h. Der
Steg 116e weist eine axiale Durchgangsöffnung auf, die einen
konstanten Fluß zwischen einer die Feder 116h aufnehmenden
Kammer und einer zwischen den Stegen 116e und 116f gebildeten
Ringkammer bereitstellt. Die Auslaßöffnung 116a ist immer of
fen zur Ringkammer, so daß der Druck an dieser Öffnung 116a
durch die axiale Öffnung der die Feder aufnehmenden Kammer zu
geführt wird, so daß dieser Druck auf den Steg 116e in einer
die Wirkung der Feder 116h unterstützenden Richtung wirkt.
Wenn der von dem Elektromagnetventil 120 der Öffnung 116b zu
geführte Modifizierventilsteuerdruck gleich 0 ist, nimmt die
Spule 116g eine federbestimmte Stellung ein, in der der Steg
116e die Öffnung 116d abdeckt und der Steg 116f die Auslauf
öffnung 116c freigibt. Unter dieser Bedingung wird die Auslaß
öffnung 116a entleert. Ein Anwachsen des Modifizierventilsteu
erdrucks bewegt die Spule 116g gegen die Feder 116h. Während
dieser Bewegung 116g gibt der Steg 116e die Einlaßöffnung 116d
frei, nachdem der Steg 116f die Auslauföffnung 116c bedeckt
hat. Sofort nach Freigabe der Einlaßöffnung 116e zur Verbin
dung mit der Auslaßöffnung 116a, wächst der Druck an der Aus
laßöffnung 116a und ebenso in der die Feder aufnehmenden Kam
mer an. Dieser Druckanstieg an der Auslaßöffnung 116a bewegt
die Spule 116g in eine die Wirkung der Feder 116h unterstüt
zenden Richtung, wodurch der Steg 116e die Einlaßöffnung 116d
bedeckt und der Steg 116f die Auslauföffnung 116c freigibt,
wodurch ein Druckabfall an der Auslauföffnung 116a verursacht
wird. Als Ergebnis nimmt die Spule 116h eine Gleichgewichts
stellung ein, um an der Auslaßöffnung 116a einen Druck zu er
zeugen, der als Modifizierdruck bezeichnet werden kann, wel
cher variabel mit dem Modifizierventilsteuerdruck ist, welcher
wiederum variabel mit dem Betrieb DUTY₁₂₀ des Elektromagnet
ventils 120 ist.
Der Modifizierdruck wird der Öffnung 102f des Leitungsdruckre
gulierventils 102 zugeführt. Zusätzlich zu dieser Öffnung 102f
und den obenerwähnten Öffnungen 102a, 102b und 102d, weist das
Leitungsdruckregulierventil 102 eine Öffnung 102e, welch ent
leert wird, und eine Öffnung 102c auf. Das Leitungsdruckregu
lierventil 102 hat eine Spule 102s mit Stegen 102o, 102p, 102g
und 102r. Der Steg 102r weist den größten Durchmesser auf und
ist in einem Bohrungsabschnitt 102j mit größtem Durchmesser
gleitfähig angeordnet. Unter den anderen drei Stegen weist der
Steg 102o den größten Durchmesser, Steg 102h einen Durchmesser
kleiner als der des Stegs 102o und 102s den kleinsten Durch
messer auf. Diese drei Stege 102o, 102p und 102g sind gleitfä
hig in Bohrabschnitten 102g, 102h und entsprechend 102i ange
ordnet. Die Öffnungen 102a und 102c sind offen zum Bohrab
schnitt 102g und die Öffnungen 102d und 102e sind offen zum
Bohrungsabschnitt 102h. Schließlich ist Öffnung 102f offen zum
Bohrungsabschnitt 102j. Die Spule 102s wird durch eine nicht
dargestellte Federeinrichtung in nach links gerichteter Rich
tung in Fig. 2a vorgespannt. Bei diesem Ausführungsbeispiel
wird die Öffnung 102e als Auslauföffnung verwendet. Falls er
wünscht, kann diese Öffnung über eine Verzweigung 135 mit dem
Überbrückungsbetriebselektromagnetventil 128 verbunden werden.
Die Verzweigung 135 ist bei diesem Ausführungsbeispiel durch
einen Separator 135s blockiert. Das Einstellen des Leitungs
druckregulierventils 102 erfolgt in einer solchen Weise, daß,
mit gleichem der Öffnung 102c zugeführten Druck, bei Abnahme
des Modifizierdrucks an Öffnung 102f, der Leitungsdruck PL von
einem Minimalwert PLMIN (siehe Fig. 7) auf einen Maximalwert
PLMAX anwächst. Folglich kann der Leitungsdruck PL auf jeden
Wert zwischen dem Minimal- und Maximalwert PLMIN und PLMAX ein
schließlich durch Variation des Betriebs DUTY₁₂₀ des Elektroma
gnetventils 120 justiert werden. Bei diesem Ausführungsbei
spiel variiert der der Öffnung 102c zugeführte Druck mit vari
ierendem CVT-Verhältnis CP. Nach Fig. 7 variiert das CVT-
Verhältnis CP in Herunterschaltrichtung von einem minimalen
oder kleinstem Verhältnis CMIN bis zu einem maximalen oder
größten Verhältnis CMAX, wobei der Maximalwert PLMAX des Lei
tungsdrucks PL im wesentlichen mit gleicher Rate anwächst,
während der Minimalwert PLMIN mit einer progressiv anwachsenden
Rate zunimmt. Der durch das Druckmodifizierbetriebselektroma
gnetventil 120 erzeugte Modifizierventilsteuerdruck wird eben
falls einer Öffnung 114d des Transferventils 114 und einer
Öffnung 122c des Kupplungsentlastungsventils 122 zugeführt.
Wie oben erwähnt, ist die Öffnung 114a des Transferventils 114
mit einer Verzweigung 133 verbunden, die durch den Separator
133s blockiert ist. Das Transferventil 114 hat eine Öffnung
114b und eine Auslauföffnung zusätzlich zu den Öffnungen 114a
und 114d. Die Öffnung 114b ist durch einen Kanal 134 mit der
Öffnung 102f des Leitungsdruckregulierventils 102 verbunden.
Allerdings ist dieser Kanal 134 durch einen Separator 134s
blockiert. Folglich spielt das Transferventil 114 keine Rolle
in diesem Steuersystem aufgrund der Separatoren 133s und 134s.
Das Transferventil 114 weist eine Spule 114e auf, die durch
den der Öffnung 114d zugeführten Modifizierventilsteuerdruck
bewegt wird, um die Auslauföffnung 114c zu bedecken, wodurch
Druck von Öffnung 114a der Öffnung 114b zugeführt werden kann.
Der der Öffnung 102c zugeführte Druck des Leitungsdruckregu
lierventils 102 wird durch das CVT-Verhältnis Druckumwandlungs
ventil 110 generiert. Dieser Druck kann als vom CVT-Verhältnis
abhängiger Druck bezeichnet werden, da ein Sensorschuh 164,
welcher mit einer positionierbaren Scheibenhälfte 22 der An
triebsscheibe 16 bewegbar ist, durch einen Hebel 170 mit einer
bewegbaren Federaufnahme 110i verbunden ist, um die Vorspann
kraft einer Feder 110j in Abhängigkeit zu einer Position der
Scheibenhälfte 22 zu verändern. Der Sensorschuh 164 ist dreh
fest aber gleitfähig durch eine Führung 162 getragen und weist
einen radial abstehenden Flansch 164a auf, der in eine Nut 22a
der Scheibenhälfte 22 (siehe Fig. 1 und 10) eingreift, um der
Bewegung der Scheibenhälfte 22 zu folgen. Der Hebel 170 ist
mit dem Sensorschuh 164 an einem Ende und mit der Federaufnah
me 110i mit dem gegenüberliegenden Ende verbunden. An einem
Punkt zwischen diesen beiden Enden ist der Hebel 170 ver
schwenkbar. Zusätzlich zu der Öffnung 110a weist das CVT-
Verhältnis Druckwandelventil 110 eine Öffnung 110b auf, die
mit der Öffnung 102c des Leitungsdruckregulierventils 102 ver
bunden ist, eine Feedbacköffnung 110d, die mit der Öffnung
110b verbunden ist, und eine Auslauföffnung 110c. Das Wandel
ventil 110 hat eine Spule 110h mit drei Stegen 110e, 110f und
110g. Die Feder 110j ist zwischen der Federaufnahme 110i und
der Spule 110h angeordnet. Wenn die Positionsscheibenhälfte 22
sich von der Scheibenhälfte 18 fortbewegt, um das CVT-
Verhältnis zu erhöhen, bewegt der Sensorschuh 160 das eine En
de des Hebels 170 und das andere Ende des Hebels 170 bewegt
die Federaufnahme 110i in Richtung zur Spule 110h, wobei die
Feder 110j zusammengedrückt wird. Die Rückstellkraft der Feder
110 wächst an, wodurch der vom CVT-Verhältnis abhängige Druck
an Öffnung 110b entsprechend anwächst.
Zusätzlich zu der Einlaßöffnung 106a zur Aufnahme des Lei
tungsdrucks weist das Schaltungssteuerventil 106 eine Auslaß
öffnung 106b, welche mit einer Zylinderkammer 22 der Antriebs
scheibe 16 verbunden ist, und eine Niederdrucköffnung 106b,
welche über ein Druckhalte- oder -entlastungsventil 160 mit
dem Tank 130 verbunden ist. Das Schaltungssteuerventil 106
weist eine Spule 106g mit drei Stegen 106d, 106e und 106f auf.
Eine Aufwärtsbewegung der Spule 106 in Fig. 2a aus der darge
stellten Position veranlaßt den Steg 106 die Fluidverbindung
zwischen der Auslaßöffnung 106b und der Einlaßöffnung 106a zu
vergrößern und die Fluidverbindung zwischen der Auslaßöffnung
und der Niederdrucköffnung 106c zu verkleinern. Dies führt zu
einem Druckanstieg innerhalb der Zylinderkammer 22 der An
triebsscheibe 16, wodurch die Scheibenhälften 22 und 8 aufein
ander zu bewegt werden. Eine Bewegung der Spule 106g aus der
dargestellten Position nach unten, veranlaßt Steg 106 die
Fluidverbindung zwischen der Auslaßöffnung 106b und der Ein
laßöffnung 106a zu vermindern und die Fluidverbindung zwischen
der Auslaßöffnung 106b und der Niederdrucköffnung 106c zu ver
größern. Dies führt zu einem Druckabfall innerhalb der Zylin
derkammer 22 der Antriebsscheibe 16, wodurch V-Riemen 24 die
Scheibenhälften 22 und 18 voneinander wegbewegt.
Ein Verhältnissteuerelement weist die Form einer Stange oder
Spule 182 eines Schaltbefehlsventils 150 auf. Die Stange 182
ist antriebsmäßig über eine Zahnstange 182c und ein Ritzel
108a mit einem Betätigungselement in Form eines Schrittmotors
108 verbunden. Als Ergebnis eines Verhältnisänderungsbefehls
dreht sich der Schrittmotor 108, um einen Hebel 178 zu bewe
gen, welcher durch einen Stift 185 mit der Stange 182 verbun
den ist, um das Verhältnis des CVT 29 zu steuern. Der Hebel
128 ist an einem Ende mit der Stange 182 und mit seinem ande
ren Ende über einen Stift 183 mit dem Sensorschuh 164 verbun
den. An einem Punkt zwischen diesen beiden Enden ist der Hebel
178 drehbar über einen Stift 181 mit der Spule 106g des
Schaltsteuerventils 106 verbunden. Diese Anordnung, die als
Schaltbetätigungsmechanismus 112 bezeichnet werden kann, er
laubt einen Positionsfeedback der Scheibe 16 zum Schaltsteuer
ventil 106. Bewegt der Schrittmotor 108 den Hebel 178, ändert
das Schaltsteuerventil 106 in Abhängigkeit zur Bewegung der
Ventilspule 106g den der Antriebsscheibe 16 zugeführten Druck,
obgleich der der Nachfolgerscheibe 26 zugeführte Druck unver
ändert bleibt. Bei Änderung des der Antriebsscheibe 16 zuge
führten Drucks, bewegen sich die Scheibenhälften 18 und 22,
wodurch das Verhältnis des CVT 29 geändert wird. Da sich der
Sensorschuh 164 mit der Scheibenhälfte 22 bewegt, bewegt sich
der Hebel 178 zur Repositionierung der Ventilspule 106g, wo
durch eine Einrichtung für das Schaltsteuerventil 106 bereit
gestellt wird, die eine Bewegung der Positionsscheibenhälfte
22 aufhält. Zusätzlich zur Einlaßöffnung 122a, Feedbacköffnung
122b und Öffnung 122c zum Empfang des Modifizierventilssteuer
drucks, weist das Kupplungsentlastungsventil 122 eine Auslaß
öffnung 122d auf. Die Feedbacköffnung 122b ist über eine Öff
nung 122n mit der Einlaßöffnung 122a verbunden. Die Auslaßöff
nung 122d ist mit einer Einlaßöffnung 124a eines Drehmoment
wandlerentlastungsventils 124 verbunden. Das Kupplungsentla
stungsventil 122 weist drei Bohrungsabschnitte auf. Der Boh
rungsabschnitt 122e mit größtem Durchmesser ist mit den Ein
laß- und Auslaßöffnungen 122a und 122d ausgebildet. Der Boh
rungsabschnitt 122g mit kleinstem Durchmesser ist mit der Öff
nung 122c und der Bohrungsabschnitt mit 122f mit mittleren
Durchmesser mit der Feedbacköffnung 122b ausgebildet. Der
mittlere Bohrungsabschnitt 122f ist zwischen den Bohrungsab
schnitten 122e und 122g mit größtem und kleinstem Durchmesser
angeordnet und verbindet diese. Das Kupplungsentlastungsventil
122 hat ebenfalls eine Spule 122k mit drei Stegen 122a, 122i
und 122j, welche entsprechend in den Bohrungsabschnitten 122e,
122f und 122g gleitfähig aufgenommen sind. Weiterhin spannt
eine Feder 122m die Spule 122k vor. Falls erwünscht, kann die
Öffnung 122c über ein Abzweigung 136 mit dem Überbrückungsbe
triebselektromagnetventil 128 verbunden werden, bei diesem
Ausführungsbeispiel ist allerdings die Abzweigung 136 durch
einen Separator 136s blockiert. Zusätzlich zur Einlaßöffnung
124a weist das Drehmomentwandlerentlastungsventil 124 eine
Auslaßöffnung 124b, eine Spule 124e mit einem einzigen Steg
124c und eine die Spule 124d in Richtung zum Abdecken der Aus
laßöffnung 124b vorgespannte Feder 124 auf. Die Auslaßöffnung
124b ist über ein Schmiermittelentlastungskegelventil mit der
Ansaugseite der Pumpe 101 verbunden. Von der Auslaßöffnung 12b
abgegebenes Öl wird als Schmiermittel dem System, wie
Kraftübertragung V-Riemen und Differential, zugeführt.
Zusätzlich zur Einlaßöffnung 128a weist das Überbrückungsbe
triebselektromagnetventil 128 eine Auslauföffnung 128c und ei
ne Auslaßöffnung 128b auf, welche mit einer Öffnung 150a des
Schaltbefehlsventils 150 verbunden ist. Wenn der Betrieb
(DUTY₁₂₈) des Elektromagnetventils 128 gleich 100% ist,
schließt eine Nadel die Auslauföffnung 128. Dies ermöglicht
die volle Zufuhr des Vorsteuerdrucks von Einlaßöffnung 128a
zur Auslaßöffnung 128b. Beträgt der Betrieb DUTY₁₂₈ gleich Null
%, öffnet die Nadel die Auslauföffnung 128c, wodurch Öl aus
der Auslaßöffnung 128b entleert wird. Der Betrieb DUTY₁₂₈ kann
auf jeden Wert in dem Bereich zwischen Null % und 100% einge
stellt werden. Ein an der Auslaßöffnung 128b anliegender
Druck, der als Überbrückungssteuerdruck PLU bezeichnet werden
kann, variiert kontinuierlich zwischen einem niedrigsten Ni
veau und einem höchsten Niveau, so hoch wie der Vor
steuerdruck, wenn DUTY₁₂₈ kontinuierlich zwischen Null% und
100% variiert. Mit anderen Worten ist der Überbrückungs
steuerdruck PLU proportional zu DUTY₁₂₈.
Das Überbrückungssteuerventil 126 hat eine Bohrung 126a und
eine Bohrung 126h mit reduziertem Durchmesser. Die Bohrung
126a ist mit einer Einlaßöffnung 126b, einer ersten Auslaßöff
nung 126c, einer zweiten Auslaßöffnung 126c, einer dritten
Auslaßöffnung 126d, einer vierten Auslaßöffnung 126e, einer
fünften Auslaßöffnung 126f und einer Auslauföffnung 126g aus
gebildet. Die Bohrung 126h mit reduziertem Durchmesser ist mit
einer Öffnung 126i, welche über eine Öffnung 128 mit der Aus
laßöffnung 126c verbunden ist, und mit einer Öffnung 126j aus
gebildet, welche mit der Auslaßöffnung 150b des Schaltbefehls
ventils 150 verbunden ist, welche wiederum mit der Einlaßöff
nung 150a verbunden ist. Die Einlaßöffnung 126b ist mit der
Auslaßöffnung 122d des Kupplungsfreigabeventils 122 verbunden.
Die Auslaßöffnung 126c ist mit einer Überbrückungskammer 12a
verbunden. Die Auslaßöffnung 126d ist mit der Fluidkupplung 12
verbunden. Die Auslaßöffnung 126e ist mit einem Kühler 146
verbunden. Die Auslaßöffnung 126f ist mit dem Schmiermittelsy
stem verbunden. Das Überbrückungssteuerventil 126 weist eine
Spule 126s mit vier Stegen 126m, 126n, 126o und 126p auf, wel
che in dem Bohrungsabschnitt 126a aufgenommen sind, und einen
Steg 126r, welcher in dem Bohrungsabschnitt 126h mit reduzier
ten Durchmesser aufgenommen ist. Das Überbrückungssteuerventil
126 weist weiterhin eine die Spule 126s vorspannende Feder
126t auf. Ein Entlastungsventil 162 ist mit einem Kanal 149
verbunden, der mit einem Ende an der Auslaßöffnung 126d und
mit seinem anderen Ende an der Fluidkupplung 12 angeschlossen
ist.
Ist der Betrieb DUTY₁₂₈ gleich 0%, ist der Überbrückungssteuer
druck PLU 0 oder annähernd 0, wodurch die Feder 126t die Spule
126s in eine Federsetzstellung nach Fig. 2B bewegt. In dieser
Position wird unter Druck stehendes Öl, das von der Auslaßöff
nung 122d des Kupplungsentlastungsventils 122 der Einlaßöff
nung 126b des Überbrückungssteuerventils 126 zugeführt wird,
über die Auslaßöffnung 126c der Überbrückungskammer 12a zuge
führt. Dies führt zu einem Entkuppeln der Überbrückungskupp
lung 12d. Nimmt der Betrieb DUTY₁₂₈ zu, bewegt sich die Spule
126s gegen die Feder 126t, wodurch die Fluidverbindung zwi
schen der Auslaßöffnung 126c und der Auslauföffnung 126g grö
ßer wird. Dies führt zu einem allmählichen Druckabfall inner
halb der Überbrückungskammer 12a. Beträgt der Betrieb DUTY₁₂₈
gleich 100%, ist der Überbrückungssteuerdruck PLU so groß wie
der Vorsteuerdruck, wodurch die Spule 126s in einer Überbrückungsstellung
gegen die Vorspannung der Feder 126t positio
niert ist. In der Überbrückungsstellung wird die Überbrückungskammer
12a entleert, wodurch die Überbrückungskupplung
12d einkuppelt.
Zusätzlich zu der Einlaßöffnung 104a, welche mit dem Leitungs
druckregulierventil 112 verbunden ist, weist das Handwählhe
belventil 104 eine R-Bereich-Öffnung 104b, eine D-Bereich-
Öffnung 104c, eine L-Bereich-Öffnung 104d und zwei axial am
entferntesten Ausläufe 104e und 104f auf. Eine handbetätigbare
Spule 104e mit zwei Stegen 104g und 104h arbeitet mit diesen
Öffnungen zusammen. Die Spule 104i bewegt sich in Abhängigkeit
zur Positionierung eines Auswählhebels (nicht dargestellt) zu
einer der sechs Positionen, nämlich P (Parken), R (Rückwärts),
N (Neutral), D (Fahren) und L. Die R-Bereich-Öffnung 104b ist
über ein Rückwärtsbremssteuerventil 140 mit der Rückwärtsbrem
se 50 verbunden. Die D- und L-Bereich-Öffnungen sind über ein
Vorwärtskupplungssteuerventil 142 mit der Vorwärtskupplung 40
verbunden.
Zusätzlich zu der Einlaßöffnung 129a weist der Kupplungsbe
triebselektromagnet 129 eine Auslauföffnung 129c und eine Aus
laßöffnung 129b in Verbindung mit Öffnungen 140h und 142h des
Rückwärtsbremssteuerventils 140 und entsprechend des Vorwärts
kupplungssteuerventils 142 auf. Ist der Betrieb (DUTY₁₂₉) des
Elektromagnetventils 129 gleich 100%, schließt eine Nadel die
Auslauföffnung 129c, wodurch der Vorsteuerdruck der Einlaßöff
nung 129a der Auslaßöffnung 129b vollständig zugeführt wird.
Ist der Betrieb DUTY₁₂₉ gleich 0%, öffnet die Nadel die Aus
lauföffnung 129c, wodurch Öl aus der Auslauföffnung 129b ent
leert wird. Der Betrieb DUTY₁₂₉ kann auf jeden Wert in dem Be
reich 0% bis 100% eingestellt werden. Ein an der Auslauföff
nung 129b auftretender Druck, der als Kupplungssteuerdruck be
zeichnet werden kann, verändert sich kontinuierlich zwischen
dem niedrigsten und dem höchsten Niveau so hoch wie der Vor
steuerdruck, wenn DUTY₁₂₉ kontinuierlich zwischen 0% und 100%
variiert. Mit anderen Worten ist der Kupplungssteuerdruck pro
portional zu DUTY₁₂₉.
Zusätzlich zur Öffnung 140h weist das Rückwärtsbremssteuerven
til 140 eine Einlaßöffnung 140a auf, welche mit der R-Bereich-
Öffnung 140b verbunden ist, eine Auslaßöffnung 140d und eine
Feedback-Öffnung 140g auf, welche über eine Öffnung 140f mit
der Auslaßöffnung 140d verbunden ist. Die Auslaßöffnung 140d
ist mit der Rückwärtsbremse 50 verbunden. Das Rückwärtsbrems
steuerventil 140 weist eine Spule 140m mit drei Stegen 140i,
140j und 140k und eine die Spule 140m vorspannende Feder 140n
auf. Fluidmäßig zwischen der Auslaßöffnung 140d und der Rück
wärtsbremse 50 sind eine Abgabeflußrestriktionsöffnung 140b,
die durch Einweg-Prüfventil 140o überbrückt ist, und eine Zu
fuhrflußrestriktionsöffnung 140c, welche durch ein Einweg-
Prüfventil 140p überbrückt ist, angeordnet. Der Rückwärtsbrem
se 50 zuzuführendes Öl tritt durch das Prüfventil 140o und die
Zufuhrflußrestriktionsöffnung 140c hindurch. Von der Rück
wärtsbremse 50 abzugebendes Öl tritt durch das Prüfventil 140p
und die Abgabeflußrestriktionsöffnung 140b hindurch.
Zusätzlich zur Öffnung 142h weist das Vorwärtskupplungssteuer
ventil 142 einen mit der D-Bereich-Öffnung 104c verbundene
Öffnung 142b, eine mit der L-Bereich-Öffnung 104d verbundene
Öffnung 142e, eine mit der Vorwärtskupplung 40 verbundene Aus
laßöffnung 142d und eine über eine Öffnung 142f mit der Aus
laßöffnung 142d verbundene Feedback-Öffnung 142g auf. Das Vor
wärtskupplungssteuerventil 142 weist eine Spule 142m mit drei
Stegen 142i, 142j und 142k und eine die Spule 142m vorspannen
de Feder 142n auf. Fluidmäßig zwischen der Auslaßöffnung 142d
und der Vorwärtskupplung 40 sind eine Abgabeflußrestrikti
onsöffnung 142b, welche durch ein Einweg-Prüfventil 142o über
brückt wird, und eine Zufuhrflußrestriktionsöffnung 142c, wel
che durch ein Einweg-Prüfventil 142p überbrückt wird, vorgese
hen. Der Vorwärtskupplung 40 zuzuführendes Öl tritt durch das
Prüfventil 142o und durch die Zufuhrflußrestriktionsöffnung
142c hindurch. Von der Vorwärtskupplung 40 abzugebendes Öl
tritt durch das Prüfventil 142p und die Abgabeflußrestrikti
onsöffnung 142b hindurch. Es sei angemerkt, daß in der Schalt
stellung D die L-Bereich-Öffnung 104d entleert wird und die
Öffnung 142e eine Auslauföffnung und die Öffnung 142b eine
Einlaßöffnung wird. In der Schaltstellung L wird die D-
Bereich-Öffnung 104c entleert und die Öffnung 142b wird eine
Auslauföffnung und die Öffnung 142e wird eine Einlaßöffnung.
Die Rückwärtsbrems- und Vorwärtskupplungsventile 140 und 142
sind identisch in Aufbau und Funktion. Im folgenden sei der
Fall betrachtet, in der die Schaltstellung D ausgewählt wurde.
In diesem Fall wird der D-Bereich-Öffnung 104c der Leitungs
druck von der Einlaßöffnung 104a zugeführt und die L-Bereich-
Öffnung 104d wird entleert. Ist der Kupplungssteuerdruck an
Öffnung 142h gleich Null (DUTY₁₂₉ = 0%), erzeugt das Vorwärts
kupplungssteuerventil 142 an Auslaßöffnung 142d einen Servoak
tivierdruck, der durch die Differenzfläche zwischen den Stegen
142i und 142j und die Rückstellkraft der Feder 142n bestimmt
ist. Wächst der Kupplungssteuerdruck an, wächst die auf den
Steg 142i gegen die Feder 142n einwirkende Kraft an und folg
lich nimmt der Servoaktivierdruck an Öffnung 142d ab. Ist der
Kupplungssteuerdruck so groß wie der Vorsteuerdruck (DUTY₁₂₉ =
100%), ist der Servoaktivierdruck Null oder nahezu Null. Aus
dem Vorstehenden ist nun verständlich, daß der der Vorwärts
kupplung 40 oder Rückwärtsbremse 50 zugeführte Servoaktivier
druck durch Variation des Betriebs DUTY₁₂₉ geändert werden
kann.
Der Schrittmotor 108 und die drei Betriebselektromagnetventile
120, 128 und 128 stehen unter Steuerung einer CVT-
Steuereinrichtung 300.
Nach Fig. 3 empfängt die Steuereinrichtung 300 Ausgangssignale
einer Vielzahl von Sensoren und Schalter, welche Arbeitsvaria
blen erfassen, welchen das Kraftfahrzeug unterliegt. Die Viel
zahl von Sensoren und Schalter umfaßt einen Motorgeschwindig
keitssensor 301, einen Kraftfahrzeuggeschwindigkeitssensor
302, einen Drosselpositionssensor 303, einen Schaltpositions
schalter 304, einen Turbinengeschwindigkeitssensor 305, einen
Motorkühlmitteltemperatursensor 306 und einen Bremssensor 307.
Der Motorgeschwindigkeitssensor 301 erfaßt eine Umdrehungsge
schwindigkeit des Motors durch Zählen der Anzahl von Zündfun
kimpulsen. Der Kraftfahrzeuggeschwindigkeitssensor 302 erfaßt
die Umdrehungsgeschwindigkeit der Abtriebswelle des CVT 29 und
erzeugt als Ergebnis ein Kraftfahrzeuggeschwindigkeitssignal.
Der Drosselöffnungssensor 303 erfaßt einen Öffnungsgrad der
Drossel 4. Ein Schaltpositionsschalter 304 erfaßt die ver
schiedenen Schaltpositionen P, R, N, D und L, in welchen das
Handwählhebelventil 104 positioniert ist. Der Turbinenge
schwindigkeitssensor 305 erfaßt die Umdrehungsgeschwindigkeit
der Turbinenwelle 13. Der Motorkühlmitteltemperatursensor 306
erzeugt eine Ausgabe, wenn die Motorkühlmitteltemperatur ge
ringer als ein vorbestimmter Wert ist. Der Bremssensor 307
stellt fest, ob eine Fußbremse betätigt wurde oder nicht.
Die Ausgaben des Drosselpositionssensors 303 werden durch ei
nen A/D-Wandler 310 in eine digitale Darstellung umgewandelt
und einem Eingabe-Interface 311 zugeführt. Ausgaben des Motor
geschwindigkeitssensors 301, des Kraftfahrzeuggeschwindig
keitssensors 302 und des Turbinengeschwindigkeitssensors 305
werden über zugeordnete Wellenformer 308, 309 und 322 dem Ein
gabe-Interface 311 zugeführt. Ausgaben des Schaltpositions
schalters 304, des Motorkühlmitteltemperatursensors 306 und
des Bremssensors 304 werden dem Eingabe-Interface 311 zuge
führt.
Die Steuereinrichtung 300 ist eine mit einem Mikrocomputer
versehene Steuereinheit und weist das Eingabe-Interface 311,
eine CPU (zentrale Verarbeitungseinheit) 313, einen Referenz
pulsgenerator 312, ein ROM (Speicher mit wahlfreiem Zugriff)
315 und ein Ausgabe-Interface 316 auf. Diese Elemente sind
durch einen Adreßbus 319 und einen Datenbus 320 verbunden. Der
Referenztaktgenerator 312 erzeugt einen Referenztakt, mit dem
die CPU 313 arbeitet. Ein RAM 317 speichert zeitweilig Infor
mationen von verschiedenen Sensoren und Schaltern und für die
Steuerung notwendige Parameter. Ausgaben der Steuereinrichtung
300 werden über das Ausgabe-Interface 316 einem Schrittmotor
antreiber 317 und ebenso dem Druckmodifizierbetriebselektroma
gnetventil 120, dem Überbrückungsbetriebselektromagnetventil
128 und dem Kupplungsbetriebselektromagnetventil 129 zuge
führt.
Fig. 4 zeigt Variationen des CVT-Verhältnisses CP in Abhängig
keit von Änderung der tatsächlichen Schrittanzahl PA des
Schrittmotors 108, was durch die CVT-Steuereinrichtung 300 be
stimmt wird. Die Bestimmung erfolgt in einer solchen Weise,
daß das CVT-Verhältnis CP das größte oder maximale Verhältnis
CMAX ist, wenn die tatsächliche Schrittnummer PA gleich Null
ist. Das Verhältnis verringert sich auf das kleinste oder mi
nimale Verhältnis CMIN, wenn die tatsächliche Schrittanzahl PA
von Null anwächst.
Eine bevorzugte Implementation der vorliegenden Erfindung wird
durch Bezugnahme auf ein Hauptsteuerprogramm entsprechend zum
Flußdiagramm der Fig. 5A und 5B und ein Unterprogramm ent
sprechend zum Flußdiagramm nach Fig. 11 verständlich.
An einem Eingabeschritt 502 empfängt die Steuereinrichtung 300
Informationen über Kraftübertragungsschaltstellung, nämlich P
(Parken), R (rückwärts), N (neutral), D (Drive) und L ein,
nachdem die Leseoperation der Ausgabe des Schaltpositions
schalters 314 durch das Eingabe-Interface 311 durchgeführt
wurde. Die Steuereinrichtung 300 bestimmt als nächstes im
Schritt 504, ob die Bedienperson einen der Bereiche D, L und R
oder einen der Bereiche P und N ausgewählt hat.
Hat die Bedienperson P oder N ausgewählt, stellt die Steuer
einrichtung 300 den Betrieb DUTY₁₂₈ zur Ausgabe an den Über
brückungsbetriebselektromagneten 128 gleich 0% in Schritt 506.
Die Steuereinrichtung 300 vergleicht dann die gegenwärtige
Schrittanzahl PA mit der gewünschten Schrittzahl PD im Schritt
630.
Hat die Bedienperson D, L oder R ausgewählt, empfängt die
Steuereinrichtung 300 Informationen über den Drosselöffnungs
grad TH im Schritt 508 und über die Fahrzeuggeschwindigkeit V
im Schritt 510. Im Schritt 508 liest die Steuereinrichtung 300
die Ausgabe des Drosselöffnungsgrads oder des Positionssensors
303 durch das Eingabe-Interface 311 aus.
Im nächsten Schritt 512 empfängt die Steuereinrichtung 300 In
formationen über die Motorgeschwindigkeit NE. Im Schritt 512
empfängt die Steuereinrichtung 300 Informationen über die Mo
torgeschwindigkeit NE. Im Schritt 512 liest die Steuereinrich
tung 300 die Ausgabe des Motorgeschwindigkeitssensors 301
durch das Eingabe-Interface 311 aus.
Die Steuereinrichtung 300 berechnet das CVT-Verhältnis CP im
Schritt 513a, das Motordrehmoment TE im Schritt 513b und den
Leitungsdruck PL im Schritt 513c. Im Schritt 513a führt die
Steuereinrichtung 300 einen Tabellennachsehvorgang nach Fig. 4
durch, wobei die gegenwärtige Schrittzahl PA zur Berechnung
des CVT-Verhältnisses TP verwendet wird. Im Schritt 513b führt
die Steuereinrichtung einen Tabellennachsehvorgang nach Fig. 6
durch, wobei Drosselöffnungsgrad TH und Motorgeschwindigkeit
NE zur Bestimmung des Motordrehmoments TE verwendet werden. Im
Schritt 513c führt die Steuereinrichtung 300 einen Tabellen
nachsehvorgang nach Fig. 7 aus, wobei Motordrehmoment TE und
CVT-Verhältnis CP verwendet werden und der Betrieb DUTY₁₂₀ be
stimmt wird, um an das Druckmodifizierbetriebselektromagnet
ventil 120 zur Erzeugung des erforderlichen Leitungsdruckes PL
ausgegeben zu werden.
Im Schritt 514 empfängt die Steuereinrichtung 300 Informatio
nen über die Turbinengeschwindigkeit Nt. Im Schritt 514 liest
die Steuereinrichtung 300 die Ausgabe des Turbinengeschwindig
keitssensors 305 durch das Eingabe-Interface 311 aus.
Die Steuereinrichtung 300 berechnet eine Abweichung ND im
Schritt 516, wobei die Turbinengeschwindigkeit Nt von der Mo
torgeschwindigkeit Ne abgezogen wird. Im Schritt 516 wird ein
Tabellennachsehvorgang nach Fig. 8 durchgeführt, wobei der
Drosselöffnungsgrad TH und die Motorgeschwindigkeit V zur Be
stimmung einer Überbrückungs-Ein-Fahrzeuggeschwindigkeit VON
und einer Überbrückungs-Aus-Fahrzeuggeschwindigkeit VOFF ver
wendet werden.
Steuereinrichtung 300 bestimmt als nächstes, ob eine Überbrückungsmarke
LUF gleich 1 im Schritt 520 gesetzt ist. Ist diese
gleich 1 gesetzt, fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt
544 fort. Ist die Überbrückungsmarke LUF nicht gleich 1, fährt
die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 522 fort. Im Schritt 544
bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die Fahrzeuggeschwin
digkeit V geringer als die Überbrückungs-Aus-
Fahrzeuggeschwindigkeit VOFF ist. Ist dies der Fall, wird mit
Schritt 540 fortgefahren. Ist V nicht geringer als VOFF, fährt
die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 545a fort.
Im Schritt 545a bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die
Überbrückungsschlupfsteuermarke FL gleich 1 gesetzt ist. Diese
ist gleich 1 gesetzt, wenn eine Überbrückungsschlupfsteuerung,
die später beschrieben wird, abläuft. Ist FL gleich 1 gesetzt,
führt die Steuereinrichtung 300 ein Unterprogramm zur Über
brückungsschlupfsteuerung im Schritt 500 durch und fährt dar
auffolgend mit Schritt 601 fort. Ist im Schritt 545a FL nicht
gleich 1, bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob der Dros
selöffnungsgrad TH geringer als ein kritischer Drosselöff
nungsgrad TH₀ im Leerlauf (siehe Fig. 9) im Schritt 545b ist.
Ist dies der Fall, führt die Steuereinrichtung 300 das Pro
gramm zur Überbrückungsschlupfsteuerung im Schritt 550 durch
und fährt als nächstes mit Schritt 601 fort. Ist im Schritt
545b TH nicht geringer als TH₀, fährt die Steuereinrichtung
300 mit Schritt 546 fort.
Im Schritt 522 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die
Fahrzeuggeschwindigkeit V größer als die Überbrückungs-Ein-
Fahrzeuggeschwindigkeit VON ist. Ist dies der Fall, wird mit
Schritt 523a fortgefahren. Ist V nicht größer als VON, fährt
die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 540 fort. Im Schritt
523a bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die Überbrückungs
schlupfsteuermarke FL gleich 1 gesetzt ist. Ist dies der Fall,
führt die Steuereinrichtung 300 das Unterprogramm zur Über
brückungsschlupfsteuerung im Schritt 550 durch und fährt mit
Schritt 601 fort. Ist in Schritt 523a FL nicht gleich 1, be
stimmt die Steuereinrichtung 300, ob der Drosselöffnungsgrad
TH geringer als der kritische Drosselöffnungsgrad TH₀ des
Leerlaufs im Schritt 523b ist. Ist TH geringer als TH₀, führt
die Steuereinrichtung 300 das Programm zur Überbrückungs
schlupfsteuerung im Schritt 550 durch und fährt als nächstes
mit Schritt 601 fort. Ist im Schritt 523b TH nicht geringer
als TH₀, fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 524 fort.
Im Schritt 524 berechnet die Steuereinrichtung 300 eine er
wünschte Abweichung e durch Subtraktion eines vorbestimmten
ersten Zielwertes Nm1 von der Abweichung ND, die im Schritt
516 erhalten wurde. Im Schritt 526 führt die Steuereinrichtung
300 einen Tabellennachsehvorgang bei einer ersten Feedback-
Verstärkungsdarstellung durch, um eine erste Feedback-
Verstärkung G₁ für die erwünschte Abweichung e zu bestimmen.
Als nächstes bestimmt die Steuereinrichtung 300 im Schritt
528, ob die Abweichung ND geringer als ein vorbestimmter
Schwellwert N₀ ist. Ist dies der Fall, wird mit Schritt 530
fortgefahren. Ist im Schritt 528 die Abweichung ND nicht ge
ringer als der vorbestimmte Schwellwert N₀, wird von der Steu
ereinrichtung 300 mit Schritt 538 fortgefahren.
Im Schritt 530 erhöht die Steuereinrichtung 300 den Betrieb
DUTY₁₂₈ um einen vorgegebenen kleinen Wert alpha, um an das
Überbrückungsbetriebselektromagnetventil 128 ausgegeben zu
werden. Die Steuereinrichtung 300 bestimmt als nächstes, ob
der Betrieb DUTY₁₂₈ geringer als 100% im Schritt 532 ist. Ist
dies nicht der Fall, wird durch die Steuereinrichtung 300
DUTY₁₂₈ gleich 100% im Schritt 534 gesetzt und im Schritt 536
die Überbrückungsmarke LUF gleich 1 gesetzt. Als nächstes
fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 601 fort. Ist im
Schritt 532 DUTY₁₂₈ geringer als 100%, wird mit Schritt 601
fortgefahren.
Im Schritt 538 bestimmt die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈ als
eine vorbestimmte Funktion der Abweichung e und der ersten
Feedback-Verstärkung G₁. Darauf folgend fährt die Steuerein
richtung 300 mit Schritt 601 fort.
Im Schritt 540 setzt die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈ gleich
0%. Im nächsten Schritt 542 setzt die Steuereinrichtung 300
die Überbrückungsmarke LUF (LUF = 0) zurück und setzt die
Überbrückungsschlupfsteuermarke FL (FL = 0) zurück. Als näch
stes wird mit Schritt 601 fortgefahren.
Im Schritt 546 setzt die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈ gleich
100% und fährt mit Schritt 601 fort.
Im Schritt 601 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob eine An
tischlupfoperation durchgeführt wird. Das Fahrzeug ist mit ei
nem Bremssystem ausgestattet, das die Antischlupfoperation zur
Steuerung der Schlupfrate der Fahrzeugräder durchführen kann.
Die Steuereinrichtung 300 kommuniziert mit einer Steuerein
richtung des Bremssystems, um festzustellen, ob die An
tischlupfoperation durchgeführt wird.
Ist dies nicht der Fall, bestimmt die Steuereinrichtung 300 im
Schritt 602, ob die Fahrzeuggeschwindigkeit V geringer als ei
ne Grenzfahrzeuggeschwindigkeit V₀ der Verhältnissteuerung
ist. Diese Grenzfahrzeuggeschwindigkeit V₀ ist im Bereich von
2 km/h bis 3 km/h und folglich geringer als die Überbrückungs-
Ein- und Überbrückungs-Aus-Fahrzeuggeschwindigkeiten VON und
VOFF (siehe Fig. 8).
Ist die Antischlupfoperation im Einsatz, wird der Betrieb
DUTY₁₂₉, der an das Kupplungsbetriebselektromagnetventil 129
ausgegeben werden soll, auf 100% im Schritt 601a gesetzt. Als
nächstes wird durch die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 602
fortgefahren.
Ist im Schritt 602 die Fahrzeuggeschwindigkeit V geringer als
die Grenzfahrzeuggeschwindigkeit V₀ stellt die Steuereinrich
tung 300 fest, daß Schlupfsteuerung (creep control) erforder
lich ist und fährt mit Schritt 604 fort. Ist die Fahrzeugge
schwindigkeit V nicht geringer als die Grenzfahrzeuggeschwin
digkeit V₀, stellt die Steuereinrichtung 300 fest, daß Ver
hältnissteuerung erforderlich ist und fährt mit Schritt 624
fort.
Im Schritt 604 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob TH ge
ringer als TH₀ ist. Ist dies der Falle, wird mit Schritt 610
fortgefahren. Ist TH nicht geringer als TH₀, wird durch die
Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₉ gleich 0% im Schritt 606 gesetzt.
Als nächstes setzt die Steuereinrichtung 300 die erwünschte
Schrittzahl PD gleich 0 im Schritt 608. Dann wird durch die
Steuereinrichtung 300 mit Schritt 630 fortgefahren.
In Schritt 610 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die ge
genwärtige Schrittzahl PA gleich 0 (Null) ist. Ist dies der
Fall, fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 612 fort.
Ist die aktuelle Schrittzahl PA nicht gleich Null, fährt die
Steuereinrichtung 300 mit Schritt 620 fort.
Im Schritt 612 berechnet die Steuereinrichtung 300 die er
wünschte Abweichung e durch Subtraktion eines vorbestimmten
zweiten Wertes Nm2 von der Abweichung ND. Als nächstes führt
die Steuereinrichtung 300 im Schritt 614 einen Tabellennach
sehvorgang in einer zweiten Feedback-Verstärkungsaufzeichnung
durch, um eine zweite Feedback-Verstärkung G₂ für die er
wünschte Abweichung e zu bestimmen. Als nächstes bestimmt die
Steuereinrichtung 300 im Schritt 616 DUTY₁₂₉ als vorbestimmte
Funktion der erwünschten Abweichung e und der zweiten Feed
back-Verstärkung G₂. Dann setzt die Steuereinrichtung 300 im
Schritt 618 die gegenwärtige Schrittzahl PA gleich 0 (PA = 0)
und fährt mit Schritt 536 fort.
Im Schritt 624 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die
Schaltstellung im D-Bereich ist. Ist dies der Fall, führt die
Steuereinrichtung 300 einen Tabellennachsehvorgang in einer
Schaltmusterdarstellung für den D-Bereich, basierend auf der
Fahrzeuggeschwindigkeit V und dem Drosselöffnungsgrad TH im
Schritt 626 durch, um eine erwünschte Schrittzahl PD zu be
stimmen, welche ein CVT-Verhältnis für V und TH bestimmt. Als
nächstes wird mit Schritt 630 fortgefahren.
Ist im Schritt 624 der D-Bereich nicht ausgewählt, bestimmt
die Steuereinrichtung 300 im Schritt 639, ob die Schaltstel
lung im L-Bereich ist. Ist dies der Fall, führt die Steuerein
richtung 300 im Schritt 638 einen Tabellennachsehvorgang in
einer Schaltmusteraufzeichnung für den L-Bereich, basierend
auf Fahrzeuggeschwindigkeit V und Drosselöffnungsgrad TH,
durch, um die erwünschte Schrittzahl PD zu bestimmen, welche
ein CVT-Verhältnis für V und TH etabliert. Ist im Schritt 639
der L-Bereich nicht ausgewählt, führt die Steuereinrichtung
300 im Schritt 640 einen Tabellennachsehvorgang für einen
Schaltmusterplan für den R-Bereich, basierend auf Fahrzeugge
schwindigkeit V und Drosselöffnungsgrad TH, durch, um eine er
wünschte Schrittzahl PD zu bestimmen, welche ein CVT-
Verhältnis für V und TH etabliert. Als nächstes fährt die
Steuereinrichtung 300 mit Schritt 630 fort.
Im Schritt 630 vergleicht die Steuereinrichtung 300 die gegen
wärtige Schrittzahl PA mit der erwünschten Schrittzahl PD. Ist
PA gleich PD, wird mit Schritt 636 durch die Steuereirichtung
300 fortgefahren. Ist PA geringer als PD, bewegt die Steuer
einrichtung 300 ein Schrittmotorantriebssignal um einen
Schritt in Heraufschaltrichtung im Schritt 632 und erhöht die
gegenwärtige Schrittzahl PA um eins im Schritt 634. Danach
fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 636 fort.
Ist im Schritt 630 PA größer als PD, bewegt die Steuereinrich
tung 300 das Schrittmotorantriebssignal um einen Schritt in
Herunterschaltrichtung im Schritt 620 und verringert PA um
eins in Schritt 622. Darauf folgend wird mit Schritt 636 fort
gefahren.
Im Schritt 636 gibt die Steuereinrichtung 300 das Schrittmo
torantriebssignal an den Schrittmotorantrieb 317 aus. Im
Schritt 638 gibt die Steuereinrichtung 300 als nächstes
DUTY₁₂₀, DUTY₁₂₈ und DUTY₁₂₉ entsprechend an den Druckmodifi
zierbetriebselektromagneten 120, den Überbrückungsbetriebse
lektromagneten 128 und an den Kupplungsbetriebselektromagneten
129 aus.
Der Schrittmotorantrieb 317 veranlaßt den Schrittmotor 108 um
einen Schritt in eine Richtung zu drehen, die entsprechend zu
einem Schalten in dem Schrittmotorantriebssignal bestimmt ist.
Durch Veränderung des Betriebs DUTY₁₂₉ des Kupplungsbetriebse
lektromagneten 129 wird der Grad der Einkupplung der Vorwärts
kupplung 40 geändert, wenn diese durch das Handwählhebelventil
104 ausgewählt ist, oder die Rückwärtsbremse 50, wenn diese
durch das Handwählhebelventil 104 ausgewählt ist. Ein voll
ständiges Einrücken wird bei DUTY₁₂₉ gleich 0% erreicht, wäh
rend ein vollständiges Ausrücken bei DUTY₁₂₉ gleich 100% gege
ben ist. Der Schlupfgrad der Vorwärtskupplung 40 oder der
Rückwärtsbremse 50 wächst stetig mit anwachsendem DUTY₁₂₉
an, so daß der Schlupf entsprechend zum Wert von DUTY₁₂₉ auf
einen erwünschten Grad justiert werden kann.
Schlupfsteuerung (creep control) wird veranlaßt, wenn PA=0
(Schritt 610) unter den Bedingungen TH<TH₀ (Schritt 604) mit
V<V₀ (Schritt 602) erfüllt ist und der Grad des Schlupfens im
Schritt 616 bestimmt ist.
Das D-Bereichschaltmuster ist eine Aufzeichnung, welche eine
Menge von Werten enthält, die das CVT-Verhältnis gegenüber
verschiedenen Kombinationen von Drosselöffnungsgrad TH und
Fahrzeuggeschwindigkeit V darstellen. Diese Wertemenge kann
nach Fig. 9 innerhalb einer Zone zwischen den voll durchgezo
genen Linien CHi und CDLO aufgetragen werden. Eine durch eine
Zweipunktelinie dargestellt Kurve CPTN zeigt das allmähliche
Anwachsen der Motorgeschwindigkeit NE gegenüber der Fahrzeug
geschwindigkeit V während allmählicher Beschleunigung, wobei
die Schaltposition D durch eine Bedienperson ausgewählt wurde.
Das L-Bereichschaltmuster ist eine Darstellung einer anderen
Wertemenge, bei der das CVT-Verhältnis gegenüber verschiedenen
Kombinationen von Drosselöffnungsgrad TH und Fahrzeuggeschwin
digkeit V aufgetragen ist. Diese andere Wertemenge kann in
Fig. 9 durch die voll ausgezogene Linie CHi dargestellt wer
den. Mit anderen Worten, das CVT-Verhältnis wird gemäß des L-
Bereichschaltmusters auf dem Wert CHi gehalten.
Das D-Bereich-, L-Bereich- und R-Bereichschaltmuster sind als
Darstellungen in Form einer Aufzeichnung in dem ROM 314 der
Steuereinrichtung 300 programmiert.
Wie aus dem Flußdiagramm der Fig. 5A und 5B erkennbar ist,
gibt die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈ im Schritt 638 aus, wo
durch der Überbrückungsbetriebselektromagnet 128 veranlaßt
wird, den Überbrückungssteuerdruck PLU zu erzeugen. Wie vor
stehend ausgeführt wurde, ist der Überbrückungssteuerdruck PLU
proportional zu DUTY₁₂₈. Die Überbrückungskupplung 12d ist
vollständig eingerückt, wenn DUTY₁₂₈ gleich 100% und der Über
brückungssteuerdruck PLU am höchsten ist. Dagegen ist die
Überbrückungskupplung 12d vollständig ausgerückt, wenn DUTY₁₂₈
gleich 0% und der Überbrückungssteuerdruck PLU gleich 0 ist.
Die Drehmomentübermittlungskapazität der Überbrückungskupplung
12d ist am höchsten während der vollständigen Einkupplung der
Überbrückungskupplung 12d. Unter dieser Bedingung wird das ge
samte Motordrehmoment mechanisch durch die Überbrückungskupp
lung 12d übertragen. Ist die Überbrückungskupplung 12d ausge
rückt, wird das gesamte Motordrehmoment hydraulisch durch die
Fluidkupplung 12 übertragen. Während des Eingriffs der Über
brückungskupplung 12d, wenn DUTY₁₂₈ variiert wird, um den Über
brückungssteuerdruck PLU zu verändern, verändert sich die
Drehmomentübertragungskapazität der Überbrückungskupplung 12d
entsprechend. Je geringer DUTY₁₂₈ ist, desto geringer ist der
Überbrückungssteuerdruck PLU und die Drehmomentübertragungska
pazität der Überbrückungskupplung 12d. Die Drehmomentübertra
gungskapazität der Überbrückungskupplung 12d variiert mit dem
Überbrückungssteuerdruck PLU. Nimmt die Drehmomentübertra
gungskapazität der Überbrückungskupplung 12d ab, wächst der
durch die Fluidkupplung 12 übertragene Anteil des Drehmoments
an. Folglich, wenn die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈ von 100%
vermindert, um einen Abfall der Drehmomentübertragungskapazi
tät der Überbrückungskupplung 12d zu verursachen, wächst der
durch die Fluidkupplung 12 übertragene Anteil des Motordrehmo
ments an.
Im folgenden wird angenommen, daß das Fahrzeug von einer Null-
Geschwindigkeit beschleunigt wird, wobei das Gaspedal 2 durch
eine Bedienperson zum Öffnen der Drossel 4 auf beispielsweise
4/8 der vollständig geöffneten Position heruntergedrückt wird.
Entsprechend wächst die Fahrzeuggeschwindigkeit V an. Sofort
nachdem V größer als die Überbrückungs-Ein-
Fahrzeuggeschwindigkeit VON ist, stellt die Steuereinrichtung
300 im Schritt 522 fest, daß V größer als VON ist und bestimmt
DUTY₁₂₈ als Funktion von e und G₁ im Schritt 538 und gibt das
ermittelte DUTY₁₂₈ im Schritt 638 aus. Wächst das im Schritt
538 bestimmte DUTY₁₂₈ an, wächst der Überbrückungssteuerdruck
PLU und die Drehmomentübertragungskapazität der Überbrückungs
kupplung 12d, wodurch die Abweichung ND abnimmt. Darauf fol
gend, sobald ND geringer als N₀ ist, stellt die Steuereinrich
tung 300 dies im Schritt 528 fest und erhöht als nächstes
DUTY₁₂₈ um einen kleinen Wert Alpha im Schritt 530. Darauf fol
gend wächst DUTY₁₂₈ mit einer Rate von Alpha bis DUTY₁₂₈ 100%
erreicht. Sobald dies geschehen ist, setzt die Steuereinrich
tung 300 die Überbrückungsmarke LUF gleich 1 im Schritt 536.
Dies ist der Moment, indem ein vollständiges Einrücken der
Überbrückungskupplung 12d erreicht ist und die Fluidkupplung
12 verschlossen ist.
Als nächstes wird der Fall betrachtet, in dem die Bedienperson
das Gaspedal 2 freigibt, sofort nachdem die Fahrzeuggeschwin
digkeit V die Überbrückungs-Ein-Fahrzeuggeschwindigkeit VON
übertrifft, aber bevor die Steuereinrichtung 300 in Schritt
536 die Überbrückungsmarke LUF gleich 1 gesetzt hat, und wobei
anschließend das Gaspedal 2 betätigt wird, um die Drossel 4
bis zu einem Drosselöffnungsgrad von beispielsweise 6/8 der
vollständig geöffneten Position zu öffnen. Die Steuereinrich
tung 300 bestimmt im Schritt 523b, daß der Drosselöffnungsgrad
TH geringer als der kritische Drosselöffnungsgrad T₀ der Leer
laufoperation ist und führt dann Schritt 550 durch, um die
Überbrückungsschlupfsteuerung einzuleiten. Am Anfang der Über
brückungsschlupfsteuerung setzt die Steuereinrichtung 300 die
Überbrückungsschlupfsteuermarke SL gleich 1. Diese Marke SL
bleibt gleich 1, bis sie am Ende der Überbrückungsschlupf
steuerung zurückgesetzt wird. Folglich, nachdem die Überbrückkungsschlupfsteuerung
eingeleitet wurde, stellt die Steuerein
richtung 300 im Schritt 523a fest, daß die Schlupfsteuermarke
SL gleich 1 ist und fährt solange mit Schritt 550 fort, wie
die Fahrzeuggeschwindigkeit V größer als die Überbrückungs-
Ein-Fahrzeuggeschwindigkeit VON (siehe Schritt 522) ist. In
Fig. 14a ist eine Variation des Drosselöffnungsgrads TH darge
stellt. Gemäß Fig. 14B variiert die Motorgeschwindigkeit NE in
Abhängigkeit der Änderung des Drosselöffnungsgrades TH. Nach
Fig. 14C erfolgt die Variation des Überbrückungssteuerdrucks
PLU gemäß der Überbrückungsschlupfsteuerung.
In Fig. 14A, 14B und 14C verbleibt der Drosselöffnungsgrad
TH auf dem Wert TH₁ bis zum Zeitpunkt t₁. Zu diesem Zeitpunkt
ist der Drosselöffnungsgrad TH unter den Wert TH₀ gefallen.
Diese Änderung im Drosselöffnungsgrad TH veranlaßt das CVT 29
zum Heraufschalten. Zwischen den Zeitpunkten t₁ und t₂ bestimmt
die Überbrückungsschlupfsteuerung das Motordrehmoment T₁ in
Abhängigkeit von Motorgeschwindigkeit N₁ und Drosselöffnungs
grad TH unter Verwendung der charakteristischen Kurven nach
Fig. 12 für Motordrehmoment und Motorgeschwindigkeit. Dann
wird der Überbrückungssteuerdruck PLU in Abhängigkeit vom er
mittelten Drehmoment TE unter Verwendung der in Fig. 13 darge
stellten Relation bestimmt. Fig. 12 zeigt eine Familie von
charakteristischen Kurven mit Motordrehmoment in Abhängigkeit
von Motorgeschwindigkeit (TE in Abhängigkeit von NE) der Mo
tor-CVT-Kraftübertragung des Fahrzeugs für verschiedene Dros
selöffnungsgrade TH. Fig. 13 zeigt die erwünschte Relation
zwischen dem Überbrückungssteuerdruck PLU und dem CVT-
Eingangsdrehmoment TIN. In Fig. 12 wird eine passende charak
teristische Kurve für den Drosselöffnungsgrad TH ausgewählt.
Das ermittelte Motordrehmoment TE wird als Eingangsdrehmoment
TIN zur Ermittlung des Überbrückungssteuerdrucks PLU unter Ver
wendung der in Fig. 13 dargestellten Relation verwendet. Zum
leichteren Verständnis ist der Überbrückungssteuerdruck, der
vom Zeitpunkt t₁ bis zum Zeitpunkt t₂ variiert, als PLU1 be
zeichnet. Nach Fig. 14C fällt sofort nach Zeitpunkt t₁ der
Überbrückungssteuerdruck PLU1 in Abhängigkeit zum Abfall der
Motorgeschwindigkeit NE. Zum Zeitpunkt t₂ wird ein Anwachsen
des Drosselöffnungsgrades TH auf den Wert TH₂ in Abhängigkeit
zum beginnenden Niederpressen des Gaspedals 2 eingeleitet. Zum
Zeitpunkt t₃ erreicht der Drosselöffnungsgrad TH den Wert TH₂.
Als Ergebnis dieser Änderung im Drosselöffnungsgrad TH vom
Wert TH₁ auf den Wert TH₂, wächst die Motorgeschwindigkeit NE
sofort nach dem Zeitpunkt t₂ an. Diese Änderung im Drosselöff
nungsgrad TH veranlaßt die CVT 29 zum Herunterschalten, wo
durch die Eingangswelle 14 der CVT 29 beschleunigt wird und
ein weiteres Anwachsen der Motorgeschwindigkeit NE verursacht
wird. Entsprechend zur Überbrückungsschlupfsteuerung wird der
zum Zeitpunkt t₂ bestimmte Überbrückungssteuerdruck PLU1 wäh
rend der Zeitpunkte t₂ und t₃ (siehe Fig. 14C) aufrechterhal
ten. Zum Zeitpunkt t₃ wählt die Steuereinrichtung 300 eine
passende charakteristische Kurve von Motordrehmoment in Abhän
gigkeit der Motorgeschwindigkeit für TH₂ aus der in Fig. 12
dargestellten Familie von charakteristischen Kurven aus und
verwendet diese Kurve zur Bestimmung des Motordrehmoments TE₂
gegenüber der zum Zeitpunkt t₃ bestimmten Motorgeschwindigkeit
NE und dem Drosselöffnungsgrad TH. Dann wird der Überbrückungssteuerdruck
PLU2 in Abhängigkeit von dem ermittelten Mo
tordrehmoment TE₂ unter Verwendung der in Fig. 13 dargestellten
Relation bestimmt. Dabei sei angenommen, daß die zu den Zeit
punkten t₂ und t₃ entsprechend ermittelten Überbrückungsdrücke
PLU1 und PLU2 sind. Zum Zeitpunkt t₃ bestimmt die Steuerein
richtung 300 einen mittleren Druck PLUM nach folgender Formel:
PLUM = PLU1 + (PLU2 - PLU1)/2.
Sofort nach Zeitpunkt t₃ steigt der Überbrückungssteuerdruck
PLU auf den mittleren Druck PLUM an. Dieser mittlere Druck PLUM
wird für eine vorbestimmte Zeitperiode PF, beispielsweise 0,5
Sekunden, aufrechterhalten. Zum Zeitpunkt t₄, d. h. nach Ver
streichen der vorbestimmten Zeitperiode TF, wächst der Über
brückungssteuerdruck PLU auf den Überbrückungssteuerdruck PLU2
an und die Schlupfsteuermarke FL wird zurückgesetzt. Folglich
ist anschließend die Drehmomentübertragungskapazität der Über
brückungskupplung 12d wiederhergestellt.
Nach Fig. 5A veranlaßt die Steuereinrichtung 300 die Ausfüh
rung der Überbrückungsschlupfsteuerung im Schritt 550, wenn TH
geringer als TH₀ (Schritt 545b) unter den Bedingungen ist, daß
die Überbrückungsmarke LUF gesetzt (Schritt 520) und V nicht
geringer als VOFF ist (Schritt 544).
Das Flußdiagramm nach Fig. 11 zeigt ein Steuerprogramm der
Überbrückungsschlupfsteuerung, die oben in Zusammenhang mit
den Fig. 12, 13, 14A, 14B und 14C erläutert wurde.
Im Schritt 701 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob die
Überbrückungsschlupfsteuermarke FL gleich 1 gesetzt ist. Als
nächstes setzt die Steuereinrichtung 300 im Schritt 702 die
Marke FL gleich 1. Dann führt die Steuereinrichtung 300 einen
Tabellennachsehvorgang nach Fig. 12 auf der Grundlage des
Drosselöffnungsgrades TH und der Motorgeschwindigkeit NE
durch, um im Schritt 703 das Motordrehmoment TE₁ zu bestimmen.
Als nächstes führt die Steuereinrichtung 300 einen Tabellen
nachsehvorgang nach Fig. 13 auf der Grundlage des Motordrehmo
ments TE₁ durch, um den Überbrückungssteuerdruck PLU1 zu ermit
teln. Bei der Durchführung des Tabellennachsehvorgangs nach
Fig. 13 wird das ermittelte Motordrehmoment als CVT-
Eingangsdrehmoment TIN verwendet.
Anschließend ermittelt die Steuereinrichtung 300 im Schritt
705 DUTY₁₂₈, womit der Überbrückungsbetriebselektromagnet 128
den ermittelten Überbrückungssteuerdruck PLU1 erzeugen kann. Im
nächsten Schritt 706 bestimmt die Steuereinrichtung 300, ob
DUTY₁₂₈ geringer als 100% ist. Ist dies der Fall, geht die
Steuereinrichtung 300 zum Hauptprogramm im Schritt 601 zurück.
Ist dies nicht der Fall, setzt die Steuereinrichtung 300 im
Schritt 707 DUTY₁₂₈ gleich 100%. Als nächstes setzt die Steuer
einrichtung 300 im Schritt 708 die Überbrückungsmarke LUF
gleich 1 und kehrt zum Hauptprogramm im Schritt 601 zurück.
Wenn im Schritt 701 die Überbrückungsschlupfsteuermarke FL
gleich 1 gesetzt war, bestimmt die Steuereinrichtung 300 im
Schritt 711, ob die Zeitgebermarke TIM gleich 1 gesetzt ist.
Ist dies nicht der Fall, bestimmt die Steuereinrichtung 300 im
Schritt 712, ob TH größer als TH₀ ist. Ist dies nicht der
Fall, kehrt die Steuereinrichtung 300 zum Schritt 703 zurück.
Ist im Schritt 712 TH größer als TH₀, ermittelt die Steuerein
richtung 300 im Schritt 713, ob die Anwachsrate des Dros
selöffnungsgrades TH, die durch Subtraktion des vorherigen
Drosselöffnungsgrades TH (n-1) vom gegenwärtigen Drosselöff
nungsgrad TH(n) ausgedrückt wird, kleiner als ein vorbestimm
ter Wert THa ist. Ist TH(n)-TH(n-1) geringer als THa, startet
die Steuereinrichtung 300 einen Zeitgeber T und setzt im
Schritt 714 die Zeitgebermarke TIM gleich 1. Als nächstes
fährt die Steuereinrichtung 300 mit Schritt 715 fort. Ist im
Schritt 713 TH(n)-TH(n-1) nicht geringer als THa, kehrt die
Steuereinrichtung 300 zum Schritt 601 des Hauptprogramms zu
rück.
Im Schritt 715 führt die Steuereinrichtung 300 einen Tabellen
nachsehvorgang in Fig. 12 auf der Grundlage des Drosselöff
nungsgrades TH und der Motorgeschwindigkeit NE durch, um das
Motordrehmoment TE₂ zu bestimmen. Im nächsten Schritt 716 führt
die Steuereinrichtung 300 einen Tabellennachsehvorgang nach
Fig. 13 auf der Grundlage von Motordrehmoment TE₂ durch, um
den Überbrückungssteuerdruck PLU2 zu ermitteln. Im Schritt 717
ermittelt die Steuereinrichtung 300 einen mittleren Überbrückungssteuerdruck
PLUM der sich durch folgende Gleichung ergibt:
PLUM = PLU1 + (PLU2 - PLU1)/2.
Im nächsten Schritt 718 ermittelt die Steuereinrichtung 300
DUTY₁₂₈, womit der Überbrückungsbetriebselektromagnet 128 den
ermittelten mittleren Überbrückungssteuerdruck PLUM erzeugen
kann. Als nächstes wird mit Schritt 706 fortgefahren.
Ist in Schritt 711 die Zeitgebermarke TIM gleich 1 gesetzt,
ermittelt die Steuereinrichtung 300, ob der Zeitgeber T eine
vorbestimmte Zeitperiode TF durchlaufen hat. Ist T geringer
als TF, kehrt die Steuereinrichtung 300 zum Schritt 601 des
Hauptprogramms (siehe Fig. 5B) zurück. Ist T größer oder
gleich TF, setzt die Steuereinrichtung 300 die Zeitgebermarke
TIM im Schritt 722 zurück und setzt im Schritt 723 die Über
brückungsschlupfsteuermarke FL zurück. Im nächsten Schritt 724
ermittelt die Steuereinrichtung 300 DUTY₁₂₈, womit der Über
brückungsbetriebselektromagnet 128 den ermittelten Überbrückungssteuerdruck
PLU2 erzeugen kann. Als nächstes fährt die
Steuereinrichtung 300 mit Schritt 706 fort.
Bei diesem Ausführungsbeispiel ist die vorbestimmte Zeitperi
ode TF 0,5 Sekunden. Diese Zeitperiode kann angemessen be
stimmt werden, wobei die Variation des Abtriebswellendrehmo
ments aufgrund eines Anwachsens der Motorgeschwindigkeit nach
Niederdrücken des Gaspedals 2 in Betracht gezogen wird.
Unter zusätzlicher Bezugnahme auf Fig. 14C durchläuft die
Steuereinrichtung 300 bei oder sofort nach Zeitpunkt t₁ die
Schritte 701, 702, 703, 704,705 und 706 bevor sie zum Schritt
601 des Hauptprogramms zurückkehrt. Zwischen den Zeitpunkten
t₁ und t₂ wiederholt die Steuereinrichtung 300 die Schritte
701, 711, 712, 703, 704, 705 und 706. Zum Zeitpunkt t₂ durch
läuft die Steuereinrichtung 300 die Schritte 701, 711, 712 und
713, bevor sie zum Schritt 601 des Hauptprogramms zurückkehrt.
Zwischen den Zeitpunkten t₂ und t₃ wiederholt die Steuerein
richtung 300 die Schritte 701, 711, 712 und 713. Am oder so
fort nach Zeitpunkt t₃ durchläuft die Steuereinrichtung 300
die Schritte 701, 711, 712, 713, 714, 715, 716, 717, 718 und
706, bevor sie zum Schritt 601 des Hauptprogramms zurückkehrt.
Zwischen den Zeitpunkten t₃ und t₄ wiederholt die Steuerein
richtung 300 die Schritte 701, 711 und 721. Am oder sofort
nach Zeitpunkt t₄ durchläuft die Steuereinrichtung 300 die
Schritte 701, 711, 721, 722, 723, 724 und 706.
Gemäß des in Fig. 11 dargestellten Steuerprogramms wird der
Überbrückungssteuerdruck PLU diskret zwischen den Zeitpunkten
t₃ und t₄ gemäß Fig. 14C erhöht. Der Überbrückungssteuerdruck
PLU kann mit vorbestimmter Rate zwischen den Zeitpunkten t₃ und
t₄ nach Fig. 14D erhöht werden.
Das Flußdiagramm nach Fig. 15 zeigt ein Steuerprogramm einer
Überbrückungsschlupfsteuerung nach Fig. 14D.
Dieses Steuerprogramm nach Fig. 15 ist im wesentlichen gleich
dem in Fig. 11 dargestellten Steuerprogramm, wobei 1) am oder
sofort nach Zeitpunkt t₁ die Steuereinrichtung 300 die Schrit
te 701, 702, 703, 704, 705 und 706 durchläuft; 2) zwischen den
Zeitpunkten t₁ und t₂ die Steuereinrichtung die Schritte 701,
711, 712, 703, 704, 705 und 706 wiederholt; 3) zum Zeitpunkt
t₂ die Steuereinheit 300 die Schritte 701, 711, 712 und 713
durchläuft; und 4) zwischen den Zeitpunkten t₂ und t₃ die Steu
ereinrichtung 300 die Schritte 701, 711, 712 und 713 wieder
holt. Das Steuerprogramm nach Fig. 15 unterscheidet sich von
dem in Fig. 11 dargestellten Steuerprogramm darin, daß 5) am
oder sofort nach Zeitpunkt t₃, nachdem die Steuereinrichtung
300 die Schritte 701, 711, 712, 713, 714 und 715 durchlaufen
hat, diese die Schritte 731, 732, 733, 734, 718 und 706 durch
läuft, bevor sie zum Schritt 601 des Hauptprogramms zurück
kehrt; 6) zwischen den Zeitpunkten t₃ und t₄ die Steuereinrich
tung 300 die Schritte 701, 711, 721, 733, 734, 718 und 706
wiederholt; und 7) an oder sofort nach Zeitpunkt t₄ die Steu
ereinrichtung 300 die Schritte 701, 711, 721, 722 und 723
durchläuft.
Gemäß Fig. 14D, 15 und 16 ermittelt die Steuereinrichtung
300 an oder sofort nach Zeitpunkt t₃ im Schritt 731 eine Mo
tordrehmomentabweichung delta TE durch Subtrahieren des zum
Zeitpunkt t₂ ermittelten Motordrehmoments TE₁ vom zum Zeitpunkt
t₃ bestimmten Motordrehmoment TE₂. Im nächsten Schritt 732
führt die Steuereinrichtung 300 einen Tabellennachsehvorgang
nach Fig. 16 auf der Grundlage der ermittelten Abweichung del
ta TE durch, um eine Anwachsrate theta zu ermitteln. Als näch
stes empfängt die Steuereinrichtung 300 den Inhalt des Zeitge
bers Tn im Schritt 733. Dann ermittelt die Steuereinrichtung
300 einen Rampenüberbrückungssteuerdruck PLUR der sich nach
folgender Gleichung ergibt:
PLUR = PLU1 + θ × Tn.
Die Steuereinrichtung 300 bestimmt DUTY₁₂₈, womit der Überbrückungsbetriebselektromagnet
128 im Schritt 718 den ermittelten
Rampendruck PLUR erzeugen kann. Zwischen den Zeitpunkten t₃ und
t₄ wächst dieser Rampendruck PLUR mit der Rate theta im Schritt
734 an, da Tn im Sc 03631 00070 552 001000280000000200012000285910352000040 0002019519461 00004 03512hritt 733 anwächst. Zum oder sofort nach
Zeitpunkt t₄ setzt die Steuereinrichtung 300 die Zeitgebermar
ke TIM im Schritt 722 und in Schritt 723 die Überbrückungs
schlupfsteuermarke FL zurück, bevor sie zum Schritt 601 des
Hauptprogramms zurückkehrt.
Das Flußdiagramm nach Fig. 17 zeigt ein Steuerprogramm für die
Überbrückungsschlupfsteuerung, welches den Überbrückungssteu
erdruck PLU nach Fig. 14E steuern kann. Nach dieser Fig. 14E
wird der zum Zeitpunkt t₂ ermittelte Überbrückungssteuerdruck
PLU1 zwischen den Zeitpunkten t₂ und t₄ aufrechterhalten.
Das Steuerprogramm nach Fig. 17 ist im wesentlichen gleich dem
in Fig. 11 dargestellten Steuerprogramm bis auf das Fehlen der
Schritte 717 und 718. In Fig. 17 durchläuft die Steuereinrich
tung 300 die Schritte 701, 711, 712, 713, 714, 715 und 716,
bevor sie zum Schritt 601 des Hauptprogramms zum oder sofort
nach Zeitpunkt t₃ zurückkehrt. Zwischen den Zeitpunkten t₃ und
t₄ wiederholt die Steuereinrichtung 300 die Schritte 701, 711
und 721. DUTY₁₂₈, womit der Überbrückungsbetriebselektromagnet
128 den Überbrückungssteuerdruck PLU1 erzeugt, wird zum oder
sofort nach Zeitpunkt t₂ ermittelt und während der Zeitperiode
TF (zwischen den Zeitpunkten t₃ und t₄) beibehalten.
Fig. 14F zeigt eine Variation des Ausgangswellendrehmoments
T₀. Wie zu sehen ist, wächst das Drehmoment T₀ auf einen neuen
Wert während der Zeitpunkte t₃ und t₄ ohne ein wahrnehmbares
Überschießen. Die gepunktete Linie zeigt die Variation des
Ausgangswellendrehmoments T₀ ohne die oben beschriebene Über
brückungsschlupfsteuerung. Von dieser gepunkteten Linie ist
entnehmbar, daß das Ausgangswellendrehmoment T₀ vor Erreichen
des neuen Wertes überschießt.
Aus der vorangehenden Beschreibung ergibt sich, daß die Steu
ereinrichtung 300 das Überbrückungsbefehlssignal DUTY₁₂₈ steu
ert, um über den Überbrückungssteuerdruck PLU die Drehmo
mentübertragungskapazität der Überbrückungskupplung 12d zu
steuern, wodurch der hydraulische Antrieb der Fluidkupplung 12
in Betrieb ist, bis eine vorbestimmte Zeitperiode nach einer
höheren Leistungsanforderung durch eine Bedienperson vergangen
ist. Der hydraulische Antrieb ist betätigbar, um Stöße während
der Übertragung des Drehmoments zwischen Motor 10 und CVT 29
zu absorbieren, welcher aufgrund des wesentlichen Anwachsens
des Motordrehmoments nach erhöhter Leistungsanforderung durch
die Bedienperson auftreten. Dies führt zu einem glatten An
wachsen des Ausgangswellendrehmoments ohne jegliches Über
schießen.
Nachdem die vorbestimmte Zeitperiode nach der erhöhten Lei
stungsanforderung durch die Bedienperson vergangen ist, er
zeugt die Steuereinrichtung 300 das Überbrückungsbefehlssignal
DUTY₁₂₈ als Reaktion auf das der Fahrzeuggeschwindigkeit ent
sprechende Signal V, das der Geschwindigkeit der Ausgangswelle
der CVT 29 entspricht, um die Überbrückungskupplung 12d einzu
rücken. Diese Übergangsoperation wird gleichmäßig und schnell
durchgeführt, da die Drehmomentübertragungskapazität der Über
brückungskupplung während der Überbrückungsschlupfsteuerung
angemessen gesteuert wurde.
Claims (25)
1. Ein Steuersystem für eine Kraftfahrzeugkraftübertragung
weist auf: einen Motor (10), ein stufenloses Getriebe
(CVT) (29) mit einer Antriebswelle (14) und einer
Abtriebswelle (28), eine hydrokinetische
Drehmomentübertragungseinheit (12) zur Bereitstellung
eines hydraulischen Antriebs zur Übertragung von
Drehmoment zwischen dem Motor und der Antriebswelle der
CVT und einer Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung
(12d), welche zur Bereitstellung eines mechanischen
Antriebes zur Übertragung von Drehmoment zwischen dem
Motor und der Antriebswelle der CVT einrückbar ist, wobei
das Steuersystem eine Überbrückungssteuereinrichtung
aufweist, die in Abhängigkeit von einem
Überbrückungsbefehlssignal (DUTY₁₂₈) zum Einrücken oder
Einkuppeln der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung
(12d) betätigbar ist, und wobei eine Steuereinrichtung
(300) das Überbrückungsbefehlssignal (DUTY₁₂₈) in
Abhängigkeit zu einem Signal (V) entsprechend zur
Geschwindigkeit der Abtriebswelle der CVT (29) zum
Einkuppeln der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung
erzeugt, dadurch gekennzeichnet, daß die Steuereinrichtung
(300) das Überbrückungsbefehlssignal (DUTY₁₂₈) zur
Steuerung der Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung in Abhängigkeit
zu einem Abfall in einer Leistungsanforderung durch eine
Bedienperson steuert, um den hydraulischen Antrieb der
hydrokinetischen Drehmomentübertragungseinrichtung
betätigbar beizubehalten, bis eine vorbestimmte
Zeitperiode nachfolgender erhöhter Leistungsanforderung
durch die Bedienperson vergangen ist.
2. Steuersystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung (300) das Überbrückungsbefehlssignal
(DUTY₁₂₈) in Abhängigkeit zum Signal (V) zur Anzeige der
Geschwindigkeit der Abtriebswelle der CVT (29) nach Ablauf
einer vorbestimmten Zeitperiode (TF) entwickelt.
3. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung in
Abhängigkeit zum Drehmoment steuert, welches zwischen dem
Motor und der CVT nach Sinken der Leistungsanforderung
durch die Bedienperson zu übertragen ist.
4. Steuersystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
während der vorbestimmten Zeitperiode die
Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung in diskreter
Weise steuert.
5. Steuersystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
während der vorbestimmten Zeitperiode die
Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung auf einen
mittleren Wert erhöht, welcher zwischen einem ersten Wert,
der in Abhängigkeit zum zwischen dem Motor und der CVT vor
einer nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung durch die
Bedienperson ermittelt wurde, und einem zweiten Wert, der
in Abhängigkeit zu einem zwischen dem Motor und der CVT
nach der nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung durch
die Bedienperson ermittelt wurde, liegt.
6. Steuersystem nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung auf dem
mittleren Wert hält, bis die vorbestimmte Zeitperiode
vergangen ist.
7. Steuersystem nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß
während der vorbestimmten Zeitperiode die
Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung mit
vorbestimmter Rate (θ) steuert.
8. Steuersystem nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung eine Drehmomentabweichung (delta TE)
des Drehmomentes (TE₁), welches zwischen dem Motor und der
CVT für die nachfolgend erhöhte Leistungsanforderung durch
die Bedienperson zu übertragen ist, von einem Drehmoment
(TE₂) ermittelt, welches nach der nachfolgend erhöhten
Leistungsanforderung der Bedienperson zu übertragen ist,
und sie ermittelt die vorbestimmte Rate (8) in
Abhängigkeit zu der ermittelten Drehmomentabweichung
(delta TE).
9. Steuersystem nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung nach Ablauf
der vorbestimmten Zeitperiode erhöht.
10. Steuersystem nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß
während der vorbestimmten Zeitperiode die
Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung auf einem Wert
hält, der in Abhängigkeit zum Drehmoment ermittelt wurde,
welches zwischen dem Motor und der CVT direkt vor der
nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung der Bedienperson
zu übertragen war.
11. Steuersystem nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß
die Verhältnissteuereinrichtung ein
Verhältnissteuerelement (182) aufweist, welches in
Abhängigkeit zu einem Verhältnisbefehlssignal
positionierbar ist, um verschiedene
Geschwindigkeitsverhältnisse zwischen der Antriebs- und
Abtriebswelle der CVT bereitzustellen.
12. Steuersystem nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung das Verhältnisbefehlssignal in
Abhängigkeit zur Leistungsanforderung durch die
Bedienperson erzeugt.
13. Steuersystem nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß
der Motor eine Drossel aufweist, die gradweise in
Abhängigkeit zur Leistungsanforderung durch die
Bedienperson zu öffnen ist.
14. Steuersystem nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß
der Öffnungsgrad der Drossel durch einen
Drosselpositionssensor (303) ermittelt ist, welcher einen
Drosselöffnungsgrad anzeigendes Signal erzeugt, welches
dem erfaßten Öffnungsgrad entspricht.
15. Steuersystem nach Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung Informationen des den
Drosselöffnungsgrad angebenden Signals als
Leistungsanforderung durch die Bedienperson empfängt.
16. Steuersystem nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Eingabeinformation des den
Drosselöffnungsgrad angebenden Signals mit einem
vorbestimmten kritischen Drosselöffnungsgrad der
Leerlaufoperation (TH₀) vergleicht und bei nichtgesetzter
Überbrückungsschlupfsteuermarke (FL) das
Überbrückungsbefehlssignal steuert, um die
Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung in Abhängigkeit
zu dem Vergleich zu steuern und die
Überbrückungsschlupfsteuermarke zu setzen.
17. Steuersystem nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Eingabeinformation des den
Drosselöffnungsgrad anzeigenden Signals mit einem
vorbestimmten kritischen Drosselöffnungsgrad der
Leerlaufoperation (TH₀) bei nicht gesetzter
Überbrückungsschlupfsteuermarke (FL) vergleicht,
Informationen der Motorgeschwindigkeit empfängt,
Drehmoment ermittelt, welches zwischen dem Motor und der
CVT als Funktion der Eingabeinformation der
Motorgeschwindigkeit und der Eingabeinformation des den
Drosselöffnungsgrad anzeigenden Signals zu übertragen ist,
die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung als Funktion des
ermittelten Drehmomentes bestimmt, das
Überbrückungsbefehlssignal in Abhängigkeit zu dem
Vergleich steuert, um die ermittelte
Drehmomentübertragungskapazität zu erzielen, und die
Überbrückungsschlupfsteuermarke setzt.
18. Steuersystem nach Anspruch 17,, dadurch gekennzeichnet, daß
nach Setzen der Überbrückungsschlupfsteuermarke die
Steuereinrichtung die Eingabe von Information des den
Drosselöffnungsgrad anzeigenden Signals, den Vergleich der
Eingabeinformation des den Drosselöffnungsgrad anzeigenden
Signals mit dem vorbestimmten kritischen
Drosselöffnungsgrad der Leerlaufoperation und die
Ermittlung einer Änderungsrate in der Eingabeinformation
des dem Drosselöffnungsgrad entsprechenden Signals
wiederholt und die ermittelte Änderungsrate mit einem
vorbestimmten Wert (Tha) vergleicht.
19. Steuersystem nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß
nach Setzen der Überbrückungsschlupfsteuermarke (FL) die
Steuereinrichtung einen Zeitgeber zu einem ersten
Zeitpunkt (t₃) startet, wenn die Steuereinrichtung
ermittelt, daß die ermittelte Änderungsrate in der
Eingabeinformation des den Drosselöffnungsgrad anzeigenden
Signals geringer als der vorbestimmte Wert ist, nachdem
die Steuereinrichtung ermittelt hat, daß die
Eingabeinformation des den Drosselöffnungsgrad anzeigenden
Signals größer als der vorbestimmte kritische
Drosselöffnungsgrad bei Leerlaufoperation ist, und daß die
Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität der
Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung zum zweiten
Zeitpunkt (t₄) erhöht, wenn die Steuereinrichtung
festgestellt hat, daß der Zeitgeber eine vorbestimmte
Zeitperiode gezählt hat, und sie eine
Überbrückungsschlupfsteuermarke zurücksetzt.
20. Steuersystem nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß
nach Setzen der Überbrückungsschlupfsteuermarke die
Steuereinrichtung die ermittelte
Drehmomentübertragungskapazität direkt vor einer
nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung von einer
Bedienperson aufrechterhält.
21. Steuersystem nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung ein erstes Drehmoment (TE₁) bestimmt,
welches zwischen dem Motor und der CVT direkt vor der
nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung durch die
Bedienperson bestimmt ist als Funktion der
Eingabeinformation der Motorgeschwindigkeit und der
Eingabeinformation des den Drosselöffnungsgrad anzeigenden
Signals, daß die Steuereinrichtung ein zweites Drehmoment
(TE2) bestimmt, welche zwischen dem Motor und der CVT
sofort nach der nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung
durch die Bedienperson als Funktion der Eingabeinformation
der Motorgeschwindigkeit und der Eingabeinformation des
den Drosselöffnungsgrad angebenden Signals zu übertragen
ist, daß erste und zweite Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung als Funktion
entsprechend des ermittelten ersten und zweiten
Drehmomentes bestimmt sind und ein mittlerer Wert (PLUM)
zwischen der ermittelten ersten
Drehmomentübertragungskapazität (PLU1) der ermittelten
zweiten Drehmomentübertragungskapazität (PLU2) bestimmt
ist.
22. Steuersystem nach Anspruch 21, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung während der
vorbestimmten Zeitperiode auf dem ermittelten mittleren
Wert hält.
23. Steuersystem nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung ein erstes Drehmoment (TE₁) bestimmt,
welches zwischen dem Motor und der CVT sofort vor der
nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung durch die
Bedienperson als Funktion der Eingabeinformation der
Motorgeschwindigkeit und der Eingabeinformation des den
Drosselöffnungsgrad angebenden Signals ermittelt ist, daß
ein zweites Drehmoment (TE₂), welches zwischen dem Motor
und der CVT sofort nach der nachfolgend erhöhten
Leistungsanforderung der Bedienperson als Funktion der
Eingabeinformation der Motorgeschwindigkeit und der
Eingabeinformation des dem Drosselöffnungsgrad
entsprechenden Signals bestimmt ist, daß eine
Drehmomentabweichung (delta TE) des ermittelten ersten
Drehmomentes (TE₁) vom ermittelten zweiten Drehmoment (TE₂)
ermittelt ist und eine Anwachsrate (θ) als Funktion der
ermittelten Drehmomentabweichung (delta TE) ermittelt ist.
24. Steuersystem nach Anspruch 23, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung mit der
ermittelten Anwachsrate (θ) sofort nach einer nachfolgend
erhöhten Leistungsanforderung der Bedienperson erhöht.
25. Steuersystem nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß
die Steuereinrichtung die Drehmomentübertragungskapazität
der Reibungsdrehmomentübertragungseinrichtung auf einer
Drehmomentübertragungskapazität hält, die direkt vor der
nachfolgend erhöhten Leistungsanforderung durch die
Bedienperson ermittelt wurde, bis die vorbestimmte
Zeitperiode nach der nachfolgend erhöhten
Leistungsanforderung durch die Bedienperson vergangen ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6111538A JP2956475B2 (ja) | 1994-05-25 | 1994-05-25 | ロックアップ式無段変速装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19519461A1 true DE19519461A1 (de) | 1995-12-07 |
DE19519461C2 DE19519461C2 (de) | 1998-10-15 |
Family
ID=14563905
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19519461A Expired - Fee Related DE19519461C2 (de) | 1994-05-25 | 1995-05-26 | Steuersystem für eine Kraftübertragung mit Überbrückungskupplung zwischen Motor und stufenlosem Getriebe (CVT) |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5697866A (de) |
JP (1) | JP2956475B2 (de) |
DE (1) | DE19519461C2 (de) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0833085A2 (de) | 1996-09-28 | 1998-04-01 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein stufenlos verstellbares Getriebe mit einem hydraulischen Drehmomentwandler und Überbrückungskupplung |
EP0881415A2 (de) * | 1997-05-27 | 1998-12-02 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Hydraulisches Steuergerät für ein stufenloses Getriebe |
DE19603239B4 (de) * | 1996-01-30 | 2005-07-14 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren zur Erhöhung der Drehzahl oder des Drehmoments eines Fahrzeugmotors |
EP1355089A3 (de) * | 2002-04-17 | 2009-03-25 | JATCO Ltd | Hydraulische Steuerung für ein automatisches Getriebe |
DE102009046442B4 (de) * | 2008-11-07 | 2012-03-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fahrzeugsteuergerät zum variablen Gangschalten in der manuellen Gangschaltungsbetriebsart eines Automatikgetriebes auf der Grundlage der Drehmomentwandlerschlupfgröße sowie ein Fahrzeugsteuergerät |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP3454035B2 (ja) * | 1996-09-13 | 2003-10-06 | 日産自動車株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
JP3295332B2 (ja) * | 1997-01-24 | 2002-06-24 | 愛知機械工業株式会社 | 無段変速機用回転数センサの異常検出装置 |
JP3259826B2 (ja) * | 1997-01-24 | 2002-02-25 | 愛知機械工業株式会社 | ベルト式無段変速機のプーリ油路構造 |
JP3248615B2 (ja) * | 1997-01-24 | 2002-01-21 | 愛知機械工業株式会社 | ベルト式無段変速機のプーリ用シリンダ構造 |
US6213916B1 (en) * | 1997-04-16 | 2001-04-10 | Transmisiones Tsp, S.A. De C.V. | Apparatus for operating a clutch in an automated mechanical transmission |
JP3339367B2 (ja) * | 1997-07-11 | 2002-10-28 | 日産自動車株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
JP3422227B2 (ja) | 1997-07-16 | 2003-06-30 | 日産自動車株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
JP3339370B2 (ja) * | 1997-07-25 | 2002-10-28 | 日産自動車株式会社 | 無段変速機の制御装置 |
JP3284959B2 (ja) | 1998-02-27 | 2002-05-27 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
US6623388B1 (en) * | 1998-12-22 | 2003-09-23 | Robert Bosch Gmbh | System for adjusting the voltage of a wrapped component of an infinitely variable speed transmission |
US6551304B1 (en) * | 1999-12-01 | 2003-04-22 | Abbeymoor Medical, Inc. | Magnetic retrieval device and method of use |
JP2001330140A (ja) * | 2000-05-22 | 2001-11-30 | Toyota Motor Corp | 車両用クラッチの制御装置 |
DE10110078A1 (de) * | 2000-08-31 | 2002-03-14 | Voith Turbo Kg | Hydrodynamische Kupplung, Betriebsmittelversorgungssystem für eine hydrodynamische Kupplung und Anfahreinheit mit einer hydrodynamischen Kupplung |
EP1313966A1 (de) * | 2000-08-31 | 2003-05-28 | Voith Turbo GmbH & Co. KG | Hydrodynamische kupplung, betriebsmittelversorgungssystem für eine hydrodynamische kupplung und anfahreinheit mit einer hydrodynamischen kupplung |
EP1184599B1 (de) * | 2000-08-31 | 2009-02-25 | Voith Turbo GmbH & Co. KG | Verfahren zur Anpassung von Anfahreinheiten an Antriebssysteme mit unterschiedlichen Randbedingungen, insbesondere unterschiedliche Antriebsmaschinen |
US6899209B2 (en) * | 2000-08-31 | 2005-05-31 | Voith Turbo Gmbh & Co., Kg | Starter unit and method for matching starter units in drive systems to different limiting conditions, in particular different drive engines |
JP2004507691A (ja) * | 2000-08-31 | 2004-03-11 | ヴォイス・ターボ・ゲーエムベーハー・ウント・コ・カーゲー | 発進ユニット |
EP1184600A1 (de) * | 2000-08-31 | 2002-03-06 | Voith Turbo GmbH & Co. KG | Betriebsmittelversorgungssystem für eine hydrodynamische Kupplung und Anfahreinheit mit einer hydrodynamischen Kupplung |
JP4126152B2 (ja) | 2000-09-26 | 2008-07-30 | ジヤトコ株式会社 | 無段変速機の変速制御装置 |
IL141094A0 (en) | 2001-01-25 | 2002-02-10 | Ran Siman Tov | Continuous variable transmission |
JP2003074693A (ja) * | 2001-08-30 | 2003-03-12 | Aisin Aw Co Ltd | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
JP4551239B2 (ja) * | 2005-02-22 | 2010-09-22 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 摩擦係合要素の締結圧制御装置 |
TWI386336B (zh) * | 2009-11-27 | 2013-02-21 | Kwang Yang Motor Co | 車輛定速控制方法及裝置 |
JP6583130B2 (ja) * | 2016-04-28 | 2019-10-02 | トヨタ自動車株式会社 | 車両の制御装置 |
JP6574317B2 (ja) * | 2016-10-21 | 2019-09-11 | ジヤトコ株式会社 | 車両用無段変速機の制御装置および制御方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4735113A (en) * | 1984-10-30 | 1988-04-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Creep torque and lock-up control for automatic transmission |
DE4025455A1 (de) * | 1989-08-11 | 1991-03-14 | Nissan Motor | Steuersystem fuer ein stufenlos regelbares getriebe |
DE4111083A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
DE4111080A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
DE4111081A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4583627A (en) * | 1982-10-22 | 1986-04-22 | Nissan Motor Co., Ltd. | Vehicle/engine operational parameter responsive clutch control |
JP2515340B2 (ja) * | 1987-06-26 | 1996-07-10 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機の制御装置 |
US5035308A (en) * | 1987-10-01 | 1991-07-30 | Mazda Motor Corporation | Lock-up control system for automatic transmission |
US5219055A (en) * | 1989-09-08 | 1993-06-15 | Jatco Corporation | Lock-up clutch pressure control device |
JP2843609B2 (ja) * | 1989-09-09 | 1999-01-06 | ジャトコ株式会社 | ロックアップクラッチの作動制御装置 |
US5085301A (en) * | 1990-09-26 | 1992-02-04 | Mazda Motor Corporation | Lockup control device of a fluid transmission |
JP2925698B2 (ja) * | 1990-09-27 | 1999-07-28 | マツダ株式会社 | 流体継手の締結力制御装置 |
JP2929711B2 (ja) * | 1990-11-27 | 1999-08-03 | 日産自動車株式会社 | 自動変速機のロックアップ制御装置 |
US5213186A (en) * | 1990-11-30 | 1993-05-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Control system and method for automatic transmission |
JPH06265006A (ja) * | 1993-03-10 | 1994-09-20 | Nissan Motor Co Ltd | 無段変速機の制御装置 |
-
1994
- 1994-05-25 JP JP6111538A patent/JP2956475B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1995
- 1995-05-25 US US08/450,642 patent/US5697866A/en not_active Expired - Lifetime
- 1995-05-26 DE DE19519461A patent/DE19519461C2/de not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4735113A (en) * | 1984-10-30 | 1988-04-05 | Nissan Motor Co., Ltd. | Creep torque and lock-up control for automatic transmission |
DE4025455A1 (de) * | 1989-08-11 | 1991-03-14 | Nissan Motor | Steuersystem fuer ein stufenlos regelbares getriebe |
US5067372A (en) * | 1989-08-11 | 1991-11-26 | Nissan Motor Co., Ltd. | Control system for continuously variable transmission |
DE4111083A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
DE4111080A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
DE4111081A1 (de) * | 1990-04-06 | 1991-10-10 | Nissan Motor | Adaptive ueberbrueckungssteuerung in einer hydrokinetischen drehmomentuebertragungseinheit |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19603239B4 (de) * | 1996-01-30 | 2005-07-14 | Bayerische Motoren Werke Ag | Verfahren zur Erhöhung der Drehzahl oder des Drehmoments eines Fahrzeugmotors |
EP0833085A2 (de) | 1996-09-28 | 1998-04-01 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein stufenlos verstellbares Getriebe mit einem hydraulischen Drehmomentwandler und Überbrückungskupplung |
DE19640160A1 (de) * | 1996-09-28 | 1998-04-09 | Volkswagen Ag | Steuerverfahren für ein stufenlos verstellbares Getriebe mit einem hydraulischen Drehmomentwandler und Überbrückungskupplung |
EP0833085A3 (de) * | 1996-09-28 | 1998-11-18 | Volkswagen Aktiengesellschaft | Steuerverfahren für ein stufenlos verstellbares Getriebe mit einem hydraulischen Drehmomentwandler und Überbrückungskupplung |
EP0881415A2 (de) * | 1997-05-27 | 1998-12-02 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Hydraulisches Steuergerät für ein stufenloses Getriebe |
EP0881415A3 (de) * | 1997-05-27 | 2000-10-25 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Hydraulisches Steuergerät für ein stufenloses Getriebe |
US6306061B1 (en) | 1997-05-27 | 2001-10-23 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Hydraulic control system for continuously variable transmission |
EP1355089A3 (de) * | 2002-04-17 | 2009-03-25 | JATCO Ltd | Hydraulische Steuerung für ein automatisches Getriebe |
DE102009046442B4 (de) * | 2008-11-07 | 2012-03-29 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Fahrzeugsteuergerät zum variablen Gangschalten in der manuellen Gangschaltungsbetriebsart eines Automatikgetriebes auf der Grundlage der Drehmomentwandlerschlupfgröße sowie ein Fahrzeugsteuergerät |
US8489292B2 (en) | 2008-11-07 | 2013-07-16 | Toyota Jidosha Kabushika Kaisha | Vehicle control apparatus |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE19519461C2 (de) | 1998-10-15 |
JPH07317895A (ja) | 1995-12-08 |
US5697866A (en) | 1997-12-16 |
JP2956475B2 (ja) | 1999-10-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE19519461C2 (de) | Steuersystem für eine Kraftübertragung mit Überbrückungskupplung zwischen Motor und stufenlosem Getriebe (CVT) | |
DE3634166C2 (de) | Steuerung für ein stufenlos verstellbares Kegelscheibengetriebe eines Fahrzeuges | |
DE19515790B4 (de) | System zum Steuern eines Fahrzeugantriebesstrangs mit einem stufenlos verstellbaren Getriebe | |
DE3111578C2 (de) | ||
DE102006035375A1 (de) | Übersetzungsverhältnissteuergerät für ein kontinuierlich variables Getriebe für ein Fahrzeug | |
DE10162195A1 (de) | Öldrucksteuervorrichtung für stufenlose Getriebe | |
DE10239884B4 (de) | Steuergerät einer Schließkupplung für ein Fahrzeug und dessen Steuerverfahren | |
DE3240738A1 (de) | Hydraulische steuervorrichtung fuer ein selbsttaetig schaltbares wechselgetriebe von kraftfahrzeugen | |
DE4025455C2 (de) | Steuersystem für ein stufenlos regelbares Getriebe | |
EP0713985B1 (de) | Steuereinrichtung und Steuerverfahren für ein stufenloses Getriebe | |
DE3902692C2 (de) | Steuerung und Verfahren für stufenlos verstellbare Getriebeanordnung | |
DE19715132A1 (de) | Stetig variierbares Kraftübertragungssteuergerät und Steuerverfahren | |
DE3439541C2 (de) | ||
EP0280757B1 (de) | Steuer- und Regeleinrichtung für ein stufenlos einstellbares Getriebe für Kraftfahrzeuge | |
DE3730127A1 (de) | Vorrichtung zur steuerung des untersetzungsverhaeltnisses eines stufenlos veraenderlichen getriebes | |
DE4120288C2 (de) | Traktionssteuerung für ein Kraftfahrzeug | |
DE3121160C2 (de) | ||
DE19744679A1 (de) | Unendlich variables Getriebe | |
DE4104542C2 (de) | Vorrichtung und Verfahren zur Einstellung eines stufenlos einstellbaren Riemengetriebes | |
DE3504001C2 (de) | ||
DE19704664B4 (de) | Getriebesteuergerät für ein Automatikgetriebe, das eine Drehzahl einer Antriebswelle eines Automobilmotors in einer stufenlosen Weise ändert | |
DE3939614C2 (de) | Drehzahlregelvorrichtung für ein stufenloses Getriebe | |
DE69819272T2 (de) | Steuerung für stufenloses Getriebe | |
DE19743708A1 (de) | Steuerventil und hydraulische Steuereinrichtung für stufenlose Getriebeeinrichtungen | |
DE3904038C2 (de) | Vorrichtung zur Schaltsteuerung bei einem Kraftfahrzeug |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |