DE10046635A1 - Poröse Materialien und Verfahren zu deren Herstellung - Google Patents
Poröse Materialien und Verfahren zu deren HerstellungInfo
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Abstract
Poröse Materialien mit einem Metalloxidgerüst werden beschrieben, die verschiedene, durch die Menge an absorbiertem Wasserdampf bei einem spezifischen relativen Dampfdruck in einer Wasserdampfadsorptionsisothermen definierte, brauchbare Wasserdampfadsorptionsvermögen aufweisen. Ein bevorzugtes poröses Material weist ein Wasserdampfadsorptionsvermögen auf, das bei einem relativen Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g und bei einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder gleich 0,2 g/g ist. Verfahren zur Herstellung solcher poröser Materialien werden ebenfalls beschrieben.
Description
Die vorliegende Erfindung betrifft poröse Materialien
und insbesondere Siliziumdioxid oder ähnliche Metalloxide um
fassende, poröse Materialien, die ausgezeichnete Wasserdampf
adsorptionseigenschaften und insbesondere ausgezeichnete Was
serdampfadsorptionseigenschaften bei niedrigen Dampfdrücken
aufweisen.
Feinporige poröse Siliziumdioxidmaterialien mit Po
rendurchmessern zwischen 1,5 nm-30 nm wurden synthetisiert.
Beispielsweise beschreiben J. Am. Chem. Soc., 114, 10834
(1992), USP 5 256 277 und USP 5 334 368 Verfahren zur Synthe
se von porösen Siliziumdioxidmaterialien unter Verwendung von
Tensiden und einem Siliziumdioxidsol. Weiterhin beschreibt
Bull. Chem. Soc. Japan, 69, 1449 (1996) Verfahren zur Her
stellung von porösen Siliziumdioxidmaterialien unter Verwen
dung von Tensiden und Schichtsilicaten.
Jedoch bilden in dem in J. Am. Chem. Soc., 114, 10834
(1992) beschriebenen Verfahren die Tenside Mizellen und die
Synthese verläuft unter Verwendung der Mizellen als ein Tem
plat. Deshalb ist es schwierig, poröse Siliziumdioxidmateria
lien mit kleinen, feinen Poren unter Verwendung von Octyltri
methylammoniumhalogeniden und Decyltrimethylammoniumhalogeni
den als Tenside zu synthetisieren, weil diese Tenside nicht
leicht Mizellen bilden können. Zusätzlich wird in dem in
Chem. Mater., 11, 1110 (1999) beschriebenen Verfahren die
Synthese unter Verwendung eines Tensids mit einer Konzentra
tion durchgeführt, die größer als die kritische Mizellenkon
zentration ist. Deshalb können keine porösen Materialien mit
feinen Poren erhalten werden, insbesondere, wenn Octyltrime
thylammoniumhalogenide verwendet werden. Folglich gibt es ei
nen seit langem bestehenden, bislang nicht erfüllten Bedarf
für poröse Materialien mit kleinen, feinen Poren, die ein ho
hes Wasserdampfadsorptionsvermögen bei niedrigen relativen
Dampfdrücken bereitstellen.
Deshalb ist es eine Aufgabe der vorliegenden Erfin
dung, verbesserte poröse Materialien bereitzustellen. Bei
spielsweise werden in einem Aspekt der vorliegenden Erfindung
poröse Materialien mit feinen Poren beschrieben. Weiterhin
werden ebenfalls Verfahren zur Herstellung solcher porösen
Materialien beschrieben.
In einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung
werden poröse Materialien mit verschiedenen Wasserdampfad
sorptionsvermögen beschrieben. Beispielsweise werden die
nachstehenden porösen Materialien beschrieben, die verwendba
re Wasserdampfadsorptionsvermögen aufweisen, die durch die
Menge an adsorbiertem Wasserdampf bei einem spezifischen re
lativen Dampfdruck in einer Wasserdampfadsorptionsisotherme
definiert sind:
- 1. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28%,
- 2. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,25 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28%,
- 3. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 20% und größer als oder gleich 0,35 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 35%,
- 4. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 25% und größer als oder gleich 0,4 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 40%,
- 5. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 30% und größer als oder gleich 0,48 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 50%,
- 6. weniger als oder gleich 0,15 g/g bei einem rela tiven Dampfdruck von 40% und größer als oder gleich 0,60 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 60%,
- 7. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Was serdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Be reichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 28% ist größer als oder gleich 0,16 g/g, vorzugsweise größer als oder gleich 0,18 g/g,
- 8. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 25%,
- 9. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Was serdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Be reichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 25% ist größer als oder gleich 0,12 g/g,
- 10. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem rela tiven Dampfdruck von 8% und größer als oder gleich 0,18 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 18%,
- 11. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Bereichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 8% bis weniger als oder gleich 18% ist größer als oder gleich 0,12 g/g.
In dieser Beschreibung werden alle Wasseradsorptions
verhältnisse bezogen auf Gramm adsorbiertes Wasser pro Gramm
poröses Material beschrieben.
Solche porösen Materialien können vorzugsweise ange
wendet werden, um beispielsweise Wasser in Klimaanlagen und
bevorzugter in Klimaanlagen zur Verwendung in Kraftfahrzeugen
zu absorbieren.
In einem weiteren Aspekt der vorliegenden Erfindung
werden auch Verfahren zur Herstellung poröser Materialien be
schrieben. Beispielsweise schließen typische Verfahren das
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials in Gegenwart eines
Tensids und in einer Lösung, die eine Konzentration des Ge
rüstausgangsmaterials von weniger als oder gleich 0,4 Mol/l
aufweist und ein Molverhältnis des Tensids zu dem Gerüstaus
gangsmaterial aufweist, das größer als oder gleich 0,05 und
weniger als oder gleich 50 ist, ein.
Andere typische Verfahren schließen Vermischen eines
Tensids und eines Gerüstausgangsmaterials in Gegenwart eines
wässerigen Lösungsmittels mit einem pH-Wert von größer als
oder gleich 10 unter Bildung eines flüssigen Gemisches, Ver
mindern des pH-Werts des flüssigen Gemisches auf einen pH-
Wert von größer als oder gleich 9 und Entfernen des Tensids
aus der festen Fraktion, die sich von dem flüssigen Gemisch
nach der Verminderung des pH-Werts des flüssigen Gemisches
abtrennt, ein.
Diese Verfahren können poröse Materialien mit einer
gleichförmigen Verteilung feiner Porengrößen und einer klei
nen Porengröße bereitstellen.
Andere typische Verfahren umfassen das Kondensieren
eines Gerüstausgangsmaterials in einer Lösung mit einer Kon
zentration des Gerüstausgangsmaterials, die weniger als oder
gleich 0,4 Mol/l ist und ein Molverhältnis eines Tensids zu
dem Gerüstausgangsmaterial, das größer als oder gleich 0,07
und weniger als oder gleich 25 ist, aufweist. Das Tensid kann
dann aus dem Kondensat entfernt werden und das Kondensat kann
mit einer Lösung, die eine Säure umfasst, oder mit einem Salz
einer Säure und einem Metallion mit einer Wertigkeit von grö
ßer als oder gleich 3, in Kontakt gebracht werden.
Andere typische Verfahren umfassen das Kondensieren
eines Gerüstausgangsmaterials in einer Lösung mit einer Kon
zentration des Gerüstausgangsmaterials, die weniger als oder
gleich 0,4 Mol/l ist und einem Molverhältnis eines Tensids zu
dem Gerüstausgangsmaterial, das größer als oder gleich 0,07
und weniger als oder gleich 25 ist. Vorzugsweise kann das Ge
rüstausgangsmaterial Silizium oder Aluminium als ein Metall
element enthalten. Das Tensid kann anschließend von dem Kon
densat entfernt werden.
Weil diese typischen Verfahren entweder (1) Inkon
taktbringen des Kondensats mit einer Lösung, die eine Säure
oder ein Salz einer Säure und ein Metall mit einer Wertigkeit
von größer als oder gleich 3 umfasst, oder (2) Si und Al als
ein Metallelement in dem Gerüstausgangsmaterial umfassen, ist
es möglich, poröse Materialien mit guter Feuchtigkeitsbestän
digkeit zu erhalten.
Weitere Aufgaben, Merkmale und Vorteile der vorlie
genden Erfindung werden nach Lesen der nachstehenden genaue
ren Beschreibung zusammen mit den beigefügten Zeichnungen und
Ansprüchen besser verständlich.
Fig. 1 zeigt eine Wasserdampfadsorptionsisothermen
kurve der porösen Materialien von Beispiel 25 und Vergleichs
beispiel 17.
Fig. 2 zeigt Röntgenbeugungsdiagramme vor und nach
einem Heißwasserbeständigkeitstest des in Beispiel 25 synthe
tisierten porösen Materials.
Fig. 3 zeigt Röntgenbeugungsdiagramme vor und nach
einem Heißwasserbeständigkeitstest des in Vergleichsbeispiel
17 synthetisierten porösen Materials.
Fig. 4 zeigt Wasserdampfadsorptionsisothermenkurven
der porösen Materialien der Beispiele 26 und 27.
Fig. 5 zeigt eine Wasserdampfadsorptionsisothermen
kurve der porösen Materialien von Beispiel 30.
Fig. 6 zeigt Röntgenbeugungsdiagramme vor und nach
einem Heißwasserbeständigkeitstest des in Beispiel 30 synthe
tisierten porösen Materials.
Die nachstehenden porösen Materialien, die verwendba
re Wasserdampfadsorptionsvermögen aufweisen, welche durch die
Menge von adsorbiertem Wasserdampf bei einem spezifischen re
lativen Dampfdruck in einer Wasserdampfadsorptionsisothermen
definiert ist, werden beispielhaft angegeben:
- 1. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28%,
- 2. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,25 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28%,
- 3. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 20% und größer als oder gleich 0,35 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 35%,
- 4. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 25% und größer als oder gleich 0,4 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 40%,
- 5. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 30% und größer als oder gleich 0,48 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 50%,
- 6. weniger als oder gleich 0,15 g/g bei einem rela tiven Dampfdruck von 40% und größer als oder gleich 0,60 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 60%,
- 7. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Was serdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Be reichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 28% ist größer als oder gleich 0,16 g/g, bevorzugter größer als oder gleich 0,18 g/g,
- 8. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relati ven Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 25%,
- 9. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Was serdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Be reichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 25% ist größer als oder gleich 0,12 g/g,
- 10. weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem rela tiven Dampfdruck von 8% und größer als oder gleich 0,18 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 18%,
- 11. der Unterschied in der Menge an adsorbiertem Wasserdampf zwischen beliebigen zwei Punkten innerhalb eines Bereichs von relativem Dampfdruck von größer als oder gleich 8% bis weniger als oder gleich 18% ist größer als oder gleich 0,12 g/g.
Die Werte des Wasserdampfadsorptionsvermögens können
durch Messen einer Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve er
halten werden. Wenn ein Adsorptionsmittel in Poren durch Ka
pillarwirkung adsorbiert wird, gilt im allgemeinen die Kel
vin-Gleichung (Gleichung (1)).
ln(P/P0) = -(2VL γ cos θ)/r RT (1)
Die Gleichung gibt eine Beziehung zwischen dem Poren
durchmesser (r) und dem relativen Dampfdruck (P/P0) wieder,
wenn das Adsorptionsmittel durch Kapillarwirkung absorbiert
wird, wobei VL, γ und θ das Molekülvolumen, die Oberflächen
spannung bzw. den Kontaktwinkel (Randwinkel) des flüssigen
Adsorptionsmittels wiedergeben. Weiterhin geben R und T die
Gaskonstante bzw. die absolute Temperatur wieder.
Um eine Wasserdampfadsorptionsisotherme zu erhalten,
können die porösen Materialien beispielsweise für einen aus
reichenden Zeitraum (vorzugsweise mindestens 4 Stunden, be
vorzugter mindestens 8 Stunden und vorzugsweise über Nacht)
in Ionen-ausgetauschtes Wasser eingetaucht werden, um die
Oberfläche des porösen Materials hydrophil werden zu lassen.
Anschließend können die porösen Materialien filtriert und va
kuumgetrocknet werden, gefolgt vom Durchführen der Messungen
bei einer Temperatur von 25°C. Im Ergebnis des Eintauchens in
Ionen-ausgetauschtes Wasser wird die poröse Materialoberflä
che hydratisiert und eine stabile Wasserdampfadsorptionsiso
therme kann erhalten werden.
Um die Wasserdampfadsorptionsisothermenkurven für die
porösen Materialien der vorliegenden Erfindung zu bestimmen,
wurden die Wasserdampfadsorptionsisothermenkurven unter Ver
wendung der Vorrichtung BELSORP 18 (Nippon Beil Co., Ltd.)
unter den nachstehenden Bedingungen gemessen:
Probentemperatur: 25°C
Luftthermostattemperatur: 50°C
Standardvolumen: 180,98 ml
Gleichgewichtszeit: 500 Sekunden
Probentemperatur: 25°C
Luftthermostattemperatur: 50°C
Standardvolumen: 180,98 ml
Gleichgewichtszeit: 500 Sekunden
Die Vorbehandlung wurde für jede Probe vor der Ad
sorptionsmessung durchgeführt. Die Vorbehandlung schloß die
nachstehenden Schritte ein: Dispergieren von 0,5 g Probe in
20 ml Wasser, Unterziehen der Lösung Ultraschallvibration für
30 Minuten, dann Belassen über Nacht, Entfernen des Wassers
durch Filtration und Lufttrocknen für 24 Stunden. Wenn ein
Heißwasserbeständigkeitstest durchgeführt wurde, wurden 20 ml
heißes Wasser (80°C) angewendet. Weiterhin wurden kurz vor
der Messung die Proben einem Unterdruck von 10-2 bis 10-3 mmHg
bei 25°C für 3 Stunden oder mehr unterzogen. Diese Bedingun
gen und die vorstehenden Vorbehandlungsschritte wurden für
jede der Proben in dieser Beschreibung angewendet.
Die porösen Materialien können vorzugsweise minde
stens einen Peak bei einem Beugungswinkel, entsprechend einem
Wert d größer als oder gleich etwa 1 nm im jeweiligen Rönt
genbeugungsdiagramm ("XRD") aufweisen. In dieser Beschreibung
bedeutet "Röntgenbeugungssignalpeak", dass eine periodische
Struktur mit einem Wert d, entsprechend dem Peakwinkel, in
der Probe vorliegt. Das vorstehend beschriebene Röntgenbeu
gungsdiagramm reflektiert eine Struktur, in der Poren in ei
nem Intervall von mindestens 1 nm regelmäßig angeordnet sind.
In anderen Worten, können mesoporöse Materialien mit einem
solchen Beugungsdiagramm als mit einer gleichförmigen Poren
größe, basierend auf der Regelmäßigkeit der von dem XRD abge
leiteten Struktur, versehen, betrachtet werden.
Vorzugsweise fallen 60% oder mehr des gesamten Poren
volumens in einen Porendurchmesserbereich von ±40% des mitt
leren Porendurchmessers, der durch einen Maximumpeak in einer
Porengrößenverteilungskurve bestimmt wird. Die Porengrößen
verteilungskurve bedeutet einen Kurvenzug, beispielsweise
durch Auftragen eines Wertes (dv/dD), erhalten durch Diffe
renzieren des Porenvolumens (V) durch den Porendurchmesser
(D) gegen den Porendurchmesser (D). Der Porendurchmesser an
dem Punkt, an dem der Wert dv/dD der Porengrößenverteilungs
kurve am größten ist (Maximumpeak), wird der mittlere Poren
durchmesser genannt. Die Porengrößenverteilungskurve kann ge
mäß verschiedener Berechnungsformel unter Verwendung einer
erhaltenen Adsorptionsisothermen, beispielsweise aus der Mes
sung der Stickstoffgasadsorption durch das poröse Material,
berechnet werden.
Ein typisches Messverfahren zur Bestimmung der Ad
sorptionsisothermen wird beschrieben. Stickstoffgas ist das
am häufigsten verwendete Gas in diesem Verfahren. Zunächst
wird das poröse Material mit flüssigem Stickstoff auf 196°C
abgekühlt und Stickstoffgas wird eingeführt. Die Menge an ad
sorbiertem Stickstoffgas kann beispielsweise volumetrisch
oder gravimetrisch gemessen werden. Der Stickstoffgasdruck
wird schrittweise erhöht und die Menge an adsorbiertem Stick
stoffgas wird gegen den Gleichgewichtsdruck aufgetragen, um
eine Adsorptionsisotherme zu erzeugen. Eine Porengrößenver
teilungskurve kann dann aus dieser Adsorptionsisothermen un
ter Verwendung der Berechnungsformel gemäß dem Cranston-
Inklay-Verfahren, Dollimore-Heal-Verfahren, BJH-Verfahren
oder anderen ähnlichen Verfahren berechnet werden.
Der Ausdruck "60% oder mehr des gesamten Porenvolu
mens fallen in den Porendurchmesserbereich von ±40% des mitt
leren Porendurchmessers in der Porengrößenverteilungskurve"
kann weiterhin durch das nachstehende Beispiel erläutert wer
den. Wenn der Maximumpeak in der Porengrößenverteilungskurve
als 3,00 nm bestimmt wird, ist der mittlere Porendurchmesser
3,00 nm. Folglich nimmt die Summe der Porenvolumen der Poren
mit einem Porendurchmesser zwischen 1,80 bis 4,20 nm vorzugs
weise mindestens 60% des gesamten Porenvolumens ein (das
heißt, das gesamte Volumen der Poren mit einem Porenvolumen
von nicht mehr als 50 nm, das die obere Grenze darstellt, die
unter Verwendung des Gasadsorptionsverfahrens gemessen werden
kann). Somit nimmt der integrierte Wert der Porengrößenver
teilungskurve innerhalb des Porendurchmesserbereichs von 1,80
bis 4,20 nm vorzugsweise mindestens 60% des gesamten inte
grierten Werts der Kurve ein. Bevorzugter sind die Poren
durchmesser ausreichend gleichförmig, um als Molekularsiebe
zu wirken und um eine hohe Selektivität für nicht umgesetztes
Material, ein Produkt einer katalytischen Reaktion oder als
Absorptionsmittel zu zeigen.
Die Poren können die nachstehenden typischen Formen
haben: ein eindimensionaler Tunnel, eine dreidimensional ge
bundene Kastenform oder eine Kugelpore. Typische Beispiele
umfassen eine zweidimensionale, hexagonale Struktur (P6 mm),
eine dreidimensionale hexagonale Struktur (P63/mmc), eine
würfelförmige (Ia3d, Pm3n), lamellare, unregelmäßige Struktur
und ähnliche Strukturen, sind jedoch nicht darauf begrenzt.
Die porösen Materialien können beispielsweise als Pulver,
Granulate, getragene Folien, selbsttragende Folien, transpa
rente Folien, gereckte Folien, kugelförmige und faserähnliche
Teilchen und Teilchen mit Mikrometergröße (Particles with
micron-size clear shape of burning on a substrate) und andere
Formen gebildet werden.
Vorzugsweise können die porösen Materialien Gerüste
aufweisen, die ein Metalloxid umfassen. Beispielsweise können
poröse Materialien ein Silicatgerüst (poröse Siliziumdioxid
materialien) aufweisen. Die porösen Materialien haben bei
spielsweise Gerüste von Netzwerk-bildenden Metalloxid-Bindun
gen, die insgesamt die porösen Materialien bilden. Zusätzlich
können die porösen Materialien ein Gerüst aufweisen, das an
dere Metallatome enthält, wie Aluminium, Zirconium, Tantal,
Niob, Zinn, Hafnium, Magnesium, Molybdän, Cobalt, Nickel,
Gallium, Beryllium, Yttrium, Lanthan, Blei, Vanadium und an
dere Metalle, in denen diese typischen Elemente einige der
oder alle Siliziumatome in dem Silicatgerüst ersetzen. Dar
über hinaus können verschiedene organische funktionelle Grup
pen und/oder anorganische funktionelle Gruppen als Nebenket
tengruppen, gebunden an die Atome innerhalb des Grundgerü
stes, gebunden sein. Bevorzugte Gruppen können beispielsweise
eine Thiolgruppe, eine Carboxylgruppe, eine Niederalkylgrup
pe, wie eine Methylgruppe, eine Ethylgruppe und die anderen
Alkylgruppen, eine Phenylgruppe, eine Aminogruppe, eine
Vinylgruppe und andere organische Gruppen einschließen.
Wie vorstehend ausgewiesen, können poröse Materialien
durch Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials in Gegenwart
eines Tensids in einer Lösung mit einer Konzentration des Ge
rüstausgangsmaterials, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l
ist, und einem Molverhältnis des Tensids zu dem Gerüstaus
gangsmaterial im Bereich größer als oder gleich 0,05 bis we
niger als oder gleich 50 erhalten werden. Nach der Kondensa
tion wird das Tensid vorzugsweise aus dem Kondensat entfernt.
Wenn die Konzentration des Ausgangsmaterials mehr als 0,4
Mol/l ist, kann der Porendurchmesser des porösen Materials
groß werden. Wenn das Molverhältnis weniger als 0,05 ist,
können die Poren des porösen Materials nicht vollständig ge
bildet werden. Wenn weiterhin das Molverhältnis mehr als 50
ist, können die gleichförmigen Porendurchmesser nicht erhal
ten werden.
Beispielsweise können die porösen Materialien durch
Kondensieren eines Schichtsilicats (beispielsweise Kanemit)
als ein Gerüstausgangsmaterial in einer Lösung eines Tensids
(typisches Verfahren (1)) gebildet werden. Alternativ kann
das poröse Material durch Kondensieren eines Gerüstausgangs
materials, wie Natriumsilicat, Siliziumdioxid oder Alkoxysi
lan oder anderes ähnliches Material, in einer Lösung eines
Tensids gebildet werden (typisches Verfahren (2)).
Ein typisches Verfahren unter Verwendung eines
Schichtmaterials, wie das vorstehend erwähnte Schichtsilicat,
oder anderes ähnliches Schichtmaterial als Gerüstausgangsma
terial wird anschließend beschrieben. Ein typisches Verfahren
zur Herstellung poröser Materialien mit einem Silicatgerüst
wird weiterhin nachstehend als ein typisches Beispiel be
schrieben.
Ein oder mehrere Silicat(e), ausgewählt aus der Grup
pe, bestehend aus Kanemit (NaHSi2O3.3H2O), Natriumdisilicat
kristallen (α, β, γ, δ-Na2Si2O3), Makatit (Na2Si4O9.5H2O), Ile
rit (Na2Si8O17.XH2O), Magadiit (Na2Si14O29.XH2O), Kenyait
(Na2Si20O41.XH2O) oder einem ähnlichen Material, kann als ein
Schichtsilicat verwendet werden, das als ein Gerüstausgangs
material geeignet ist. Zusätzlich können Materialien, die
durch Behandeln von Tonmineralien, wie Sepiolit, Montmorillo
nit, Vermiculit, Glimmer, Kaolinit und Smectit, mit einer
sauren wässerigen Lösung und Entfernen der Elemente, die sich
von Siliziumdioxid unterscheiden, erhalten werden, auch als
weitere Schichtsilicate verwendet werden. Darüber hinaus kön
nen auch ein oder mehrere Silicat(e), ausgewählt aus der
Gruppe, bestehend aus Wasserglas, Glas, amorphem Natriumsili
cat, Siliziumalkoxiden (Tetraethylorthosilicat und derglei
chen) oder anderen Silicaten, die sich von den vorstehenden
Schichtsilicaten unterscheiden, angewendet werden.
Andererseits gibt es keine spezielle Begrenzung für
die Tenside, die in diesem Verfahren verwendet werden können.
Im allgemeinen können verschiedene Tenside, wie anionische,
kationische oder nichtionische Tenside, verwendet werden. Ka
tionische Tenside können vorzugsweise angewendet werden, wo
bei die kationischen Tenside ein Chlorid, Bromid, Jodid oder
Hydroxid und/oder Alkyltrimethylammonium (CnH2n+1N(CH3)3; wobei
n eine ganze Zahl von 2 bis 18 ist), Alkylammonium, Dialkyl
dimethylammonium und Benzylammonium umfassen können, aber
auch anionische Tenside, die auf Fettsäuresalzen basieren,
Alkylsulfonate, Alkylphosphate, und nichtionische Tenside,
die auf Polyethylenoxid basieren.
Wenn insbesondere von den porösen Materialien ge
wünscht wird, dass sie ein Wasserdampfadsorptionsvermögen
aufweisen, das weniger als oder gleich 0,1 g/g bei einem re
lativen Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g
bei einem relativen Dampfdruck von 28% ist, ist Alkyltrime
thylammonium bevorzugt. Ebenfalls bevorzugt ist ein Octyltri
methylammonium mit 8 Kohlenstoffatomen (n in der vorstehenden
Formel) in der Alkylkette. Halogenide sind auch bevorzugt, in
denen das Halogenatom vorzugsweise Chlor oder Brom sein kann.
Weiterhin können die Tenside einzeln oder in Kombinationen
von zwei oder mehreren verwendet werden.
Das/Die vorstehend beschriebene(n) Schichtsilicat(e)
und Tensid(e) kann/können unter sauren oder alkalischen Be
dingungen vermischt werden und die Schichtsilicate können
teilweise kondensiert sein. Das Tensid hat vorzugsweise eine
Konzentration, die weniger als die kritische Mizellenkonzen
tration in der Lösung ist. Ohne auf eine Theorie festgelegt
zu sein, wird angenommen, dass in diesem Fall nur das Tensid,
das die ionische Bindung mit SiO- auf der Oberfläche des
Schichtsilicats bildet, als Templat dient. Weil überschüssige
Tenside in dem Gemisch der Ausgangsmaterialien und Tenside
nicht vorliegen, verglichen mit dem Fall, wenn Mizellen als
Template dienen, kann eine regelmäßige Struktur mit einer
kleinen Porengröße erhalten werden.
Beispielsweise liegt im Fall von Octyltrimethylammo
niumhalogeniden die bevorzugte Konzentration, obwohl von der
Temperatur abhängig, im allgemeinen im Bereich von 0,05 Mol/l
bis 0,15 Mol/l. Wenn die Konzentration weniger als 0,05 Mol/l
ist, werden die Poren nicht vollständig gebildet, und wenn
die Konzentration mehr als 0,15 Mol/l ist, können gleichför
mige Porendurchmesser nicht erhalten werden. Eine bevorzugte
re Konzentration ist 0,075-0,13 Mol/l.
Andererseits ist die Konzentration des Gerüstaus
gangsmaterials, wie ein Schichtsilicat oder ein ähnliches Ma
terial, in der Lösung vorzugsweise 0,0055 Mol/l-0,33 Mol/l.
Wenn die Konzentration weniger als 0,0055 Mol/l ist, können
gleichförmige Porendurchmesser nicht erhalten werden, und
wenn die Konzentration mehr als 0,33 Mol/l ist, werden Poren
nicht vollständig gebildet.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird die Konzentra
tion der Gerüstausgangsmaterialien vorzugsweise auf der
Grundlage der Molzahl an Metallatomen in dem Metalloxidge
rüst, das aus dem Gerüstausgangsmaterial gebildet wird, be
rechnet. Im Fall eines Gerüstausgangsmaterials zum Gewinnen
eines Silicatgerüstes dient die Molzahl an Silizium als
Grundlage. Beispielsweise ist im Fall von Natriumdisilicat
(Na2Si2O5) das Metallatom Si, und die Konzentration wird als
die Molzahl an Si berechnet. Somit bezieht sich für 1 Mol Na
triumdisilicat die Berechnung auf 2 Mol Silizium. Es ist be
vorzugter, dass die Konzentration 0,05-0,2 Mol/l ist.
Bei diesem Reaktionssystem ist das Molverhältnis des
Tensids und des Gerüstausgangsmaterials (das heißt, das Ver
hältnis der Molzahl des Tensids zu der Molzahl der Gerüst
aufbauenden Metallatome in dem Gerüstausgangsmaterial) vor
zugsweise 0,15-36. Wenn das Verhältnis weniger als 0,15 ist,
werden die Poren nicht vollständig ausgebildet, und wenn das
Verhältnis mehr als 36 ist, können keine gleichförmigen Po
rendurchmesser erhalten werden. Bevorzugter ist das Verhält
nis 1-20.
Vorzugsweise wird Wasser als Lösungsmittel angewen
det. Außerdem können auch Mischlösungsmittel, in denen Wasser
mit einem organischen Lösungsmittel vermischt wird, wie ein
mit Wasser mischbarer Alkohol und dergleichen, angewendet
werden.
Die Kondensation wird vorzugsweise unter Erwärmungs
bedingungen durchgeführt, bei denen die Lösung, die das dis
pergierte Schichtsilicat enthält, vorzugsweise auf eine Tem
peratur von 30-100°C (bevorzugter auf 60-80°C) erhitzt wird.
Die Reaktionszeit wird vorzugsweise auf 2-24 Stunden einge
stellt. Weiterhin wird die Dispersionslösung vorzugsweise ge
rührt, während die Reaktion unter Erhitzen verläuft.
Der pH-Wert der Dispersionslösung im anfänglichen Zu
stand (im allgemeinen 1-5 Stunden) der Kondensationsreaktion
wird vorzugsweise auf mehr als oder gleich 10 eingestellt; er
kann anschließend (im allgemeinen nach einem Zeitraum von
mehr als oder gleich 1 Stunde) auf weniger als oder gleich 10
eingestellt werden. Die pH-Wert-Steuerung kann unter Verwen
dung eines Alkali (einer Base), wie Natriumhydroxid, und/oder
einer Säure, wie Chlorwasserstoffsäure, durchgeführt werden.
Diese pH-Wert-Steuerung macht es möglich, poröse Materialien
mit ausgezeichneter Kristallinität und Wärmebeständigkeit zu
erhalten. Wenn Kanemit verwendet wird, wird der pH-Wert der
Dispersionslösung außerdem ohne eine spezielle Behandlung,
weil Kanemit alkalisch ist, wenn es in einem Wasserlösungs
mittel dispergiert wird, gewöhnlich größer als oder gleich
10.
Mittels Durchführen einer solchen Dehydratations-
Kondensations-Reaktion ist es möglich, strukturelle Materia
lien (das heißt, eine Vorstufe von mesoporösen Materialien)
mit Mesoporen, für die das Tensid als Templat dient, zu bil
den.
Bei der Ausführung der Kondensationsreaktion wird das
Feststoffprodukt (Vorstufe von mesoporösen Materialien) fil
triert und aus der Dispersion gewonnen. Vorzugsweise wird das
feste Produkt wiederholt mit desionisiertem Wasser gewaschen.
Nach dem Waschen kann das feste Produkt getrocknet werden.
Das Tensid, das als Templat zur Bildung der Poren für die
Vorstufe dient, kann anschließend entfernt werden, vorzugs
weise durch Calcinieren bei einer Temperatur von mehr als
oder gleich 550°C, oder durch Eintauchen (H+-Substitutions
behandlung) in eine Chlorwasserstoffsäure/Ethanol-Lösung oder
andere Tensid-entfernende Lösung. Wenn beispielsweise ein
kationisches Tensid verwendet wird, kann das feste Produkt
z. B. in Ethanol, das eine kleine Menge an zugegebener Chlor
wasserstoffsäure enthält, dispergiert und unter Erhitzen auf
50-70°C gerührt werden. Wenn ein anionisches Tensid angewen
det wird, kann das Tensid in eine Lösung, in die ein Anion
gegeben wurde, extrahiert werden. Weiterhin kann, im Fall ei
nes nichtionischen Tensids, Extraktion mit nur einem Lösungs
mittel durchgeführt werden.
Wenn das vorstehend erwähnte Calcinieren durchgeführt
wird, wird es vorzugsweise in einer Inertgasatmosphäre (bei
spielsweise Stickstoff) ausgeführt, um eine Verbrennung des
Tensids zu verhindern. Aber auch in diesem Fall ist es bevor
zugt, während der Endstufe des Calcinierungsverfahrens eine
oxidierende Atmosphäre, wie Luft oder anderes Sauerstoff
enthaltendes Gas, anzuwenden, um die Bildung von Kohlenstoff
oder anderem Rückstand zu verhindern.
Das vorstehend beschriebene Behandlungsverfahren er
möglicht die Synthese verwendbarer poröser Materialien, in
denen feine Poren aus den Teilen gebildet werden, in denen
das Tensid (Templat) entfernt wurde. Zusätzlich ist es durch
Anwenden der typischen Verfahren zur Herstellung poröser Ma
terialien, die Schichtmaterialien anwenden, auch möglich,
Schichtmaterialien mit einem Grundgerüst, das Elemente ent
hält, die sich von Si unterscheiden, anzuwenden und um poröse
Materialien mit einem solchen Grundgerüst herzustellen.
Unter Anwendung des typischen Verfahrens (1) können
poröse Materialien mit einer kleinen Porengröße und einer
gleichförmigen Porengrößenverteilung erhalten werden. Die
kleine Porengröße und die gleichförmige Porengrößenverteilung
der erhaltenen porösen Materialien macht es möglich, poröse
Materialien mit einer Wasserdampfadsorptionseigenschaft zu
erhalten, in der die Menge an adsorbiertem Wasserdampf weni
ger als oder gleich 0,1 g/g bei einem relativen Dampfdruck
von 10% und größer als oder gleich 0,2 g/g bei einem relati
ven Dampfdruck von 28% ist. Wenn insbesondere Octyltrimethyl
ammoniumhalogenid als Tensid angewendet wird, und das
Schichtsilicat als ein Gerüstausgangsmaterial verwendet wird,
können poröse Materialien erhalten werden, die eine Wasser
dampfadsorptionseigenschaft aufweisen, in der die Menge an
adsorbiertem Wasserdampf weniger als oder gleich 0,1 g/g bei
einem relativen Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich
0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28% ist.
Beispiele für Verfahren zum Einbau von Elementen, die
sich von Silizium unterscheiden, in das poröse Gerüst, umfas
sen beispielsweise die Verwendung eines Schichtsilicats, das
Elemente, die sich von Si unterscheiden, als Ausgangsmaterial
umfasst, und den Einbau einer Substanz, die andere Elemente
enthält, während der Synthese der mesoporösen Materialien.
Für diesen Zweck können Aluminiumnitrat und Natriumaluminat
angewendet werden.
Das durch dieses Verfahren erhaltene poröse Material
kann vorzugsweise einen mittleren Porendurchmesser von 1,3
bis 1,8 nm, gemessen durch das Cranston-Inklay-Verfahren oder
BJH-Verfahren, aufweisen.
In einem anderen typischen Verfahren wird ein Gerüst
ausgangsmaterial, wie Natriumsilicat, Siliziumdioxid oder ein
Alkoxysilan oder ähnliches Material, in einer Lösung eines
Tensids kondensiert. Beispielsweise können Tetraalkoxysilane,
wie Tetramethoxysilan, Tetraethoxysilan, Tetrapropoxysilan
und Alkylalkoxysilane, wie Methyltrimethoxysilan und derglei
chen, als Gerüstausgangsmaterial(ien) angewendet werden. Al
kylalkoxysilane und Tetraalkoxysilane mit 3 oder 4 Alkoxy
gruppen mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen (vorzugsweise 1 bis 3
Atomen), wie Tetraethoxysilan, Tetramethoxysilan und derglei
chen, sind bevorzugt. Diese Alkoxysilane können einzeln oder
in Kombinationen von zwei oder mehreren verwendet werden. Be
sonders bevorzugt sind Tetraalkoxysilane.
Die gleichen, im typischen Verfahren (1) beschriebe
nen Tenside können auch vorzugsweise als die Tenside in dem
typischen Verfahren (2) verwendet werden, und daher wird eine
Beschreibung dieser Tenside durch diesen Hinweis einbezogen
und nicht wiederholt. Besonders bevorzugt sind Octyltrime
thylammoniumhalogenide und Decyltrimethylammoniumhalogenide.
Solche Halogenide umfassen vorzugsweise Chlor oder Brom oder
bevorzugter nur Brom.
Die vorstehend erwähnten Alkoxysilane und Tenside
können vermischt und unter sauren oder alkalischen Bedingun
gen kondensiert werden. Das Lösungsmittel des Reaktionssy
stems ist vorzugsweise Wasser oder ein Mischlösungsmittel,
das Wasser und ein organisches, mit Wasser mischbares Lö
sungsmittel, wie Alkohol, umfasst. Methanol ist ein bevorzug
tes organisches Lösungsmittel.
Die pH-Wert-Steuerung in dem Reaktionssystem wird
vorzugsweise unter Verwendung eines Alkali (Base), wie Natri
umhydroxid, und/oder einer Säure, wie Chlorwasserstoffsäure,
durchgeführt. Vorzugsweise wird das vorstehend beschriebene
kationische Tensid verwendet und das Reaktionssystem wird un
ter alkalischen Bedingungen gebildet. Im Fall eines Reakti
onssystems unter Verwendung von nur Wasser wird die Reaktion
vorzugsweise unter alkalischen Bedingungen mit einem pH-Wert
größer als oder gleich 10 durchgeführt, und anschließend wird
der pH-Wert vorzugsweise auf weniger als 9 (bevorzugter weni
ger als 8) durch Neutralisation mit einer Säure, wie Chlor
wasserstoffsäure, eingestellt. Im Fall eines Wasser/Alkohol-
Reaktionssystems wird nach Umsetzen unter alkalischen Bedin
gungen bei einem pH-Wert von größer als oder gleich 10, die
Kondensation durch Fortsetzen der Reaktion wie sie ist, ins
besondere ohne Neutralisierung mit einer Säure, vorange
bracht. Das Mischverhältnis des Alkohols, wie Methanol, in
dem Reaktionssystem des Wasser/Alkohol-Flüssigkeitsgemisches
ist vorzugsweise weniger als oder gleich 20 Gewichtsprozent,
wenn ein Octyltrimethylammoniumhalogenid angewendet wird, und
ist 10-40%, wenn Decyltrimethylammonium(halogenid) angewendet
wird.
Im Fall von Octyltrimethylammoniumhalogeniden ist die
Konzentration des Tensids vorzugsweise weniger als die kriti
sche Mizellenkonzentration. Wenn beispielsweise ein Octyltri
methylammoniumhalogenid mit nur Wasser als Reaktionslösungs
mittel angewendet wird, ist die Konzentration vorzugsweise
größer als oder gleich 0,05 Mol/l und weniger als oder gleich
0,15 Mol/l. Wenn die Konzentration weniger als 0,05 Mol/l
ist, werden die Poren nicht vollständig gebildet, und wenn
die Konzentration mehr als 0,15 Mol/l ist, können keine
gleichförmigen Porendurchmesser erhalten werden. Bevorzugtere
Konzentrationen sind weniger oder gleich 0,13 Mol/l.
Wenn ein Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet
wird, ist die Konzentration vorzugsweise größer als oder
gleich 0,1 Mol/l und weniger als oder gleich 0,5 Mol/l. Wenn
die Konzentration weniger als 0,1 Mol/l ist, werden die Poren
nicht vollständig gebildet, und wenn die Konzentration mehr
als 0,5 Mol/l ist, können keine gleichförmigen Porendurchmes
ser erhalten werden. Bevorzugter wird 0,12-0,2 Mol/l verwen
det. Wenn zusätzlich ein Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel
angewendet wird, ist die Konzentration an Decyltrimethylammo
niumhalogenid vorzugsweise größer als oder gleich 0,01 Mol/l
und weniger als oder gleich 0,15 Mol/l. Wenn die Konzentrati
on weniger als 0,01 Mol/l ist, werden Poren nicht vollständig
gebildet, und wenn die Konzentration mehr als 0,15 Mol/l ist,
können keine gleichförmigen Porendurchmesser erhalten werden.
Bevorzugter werden 0,03-0,1 Mol/l verwendet.
Während die Konzentration des Gerüstausgangsmaterials
sich in Abhängigkeit von der Konzentration des Tensids unter
scheidet, ist die bevorzugte Konzentration im allgemeinen
größer als oder gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder gleich
0,2 Mol/l. Wenn die Konzentration weniger als 0,01 Mol/l ist,
sind die Teilchen sehr klein und sind sehr schwer zu gewin
nen, und wenn die Konzentration mehr als 0,2 Mol/l ist, wird
der Porendurchmesser des porösen Materials zu breit.
Wenn insbesondere ein Octyltrimethylammoniumhalogenid
mit Wasser allein als Reaktionslösungsmittel verwendet wird,
ist die Konzentration des Gerüstausgangsmaterials vorzugswei
se größer als oder gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder
gleich 0,2 Mol/l. Wenn die Konzentration weniger als 0,01
Mol/l ist, sind die Teilchen sehr klein und sind sehr schwie
rig zu gewinnen, und wenn die Konzentration mehr als 0,2
Mol/l ist, wird der Porendurchmesser des porösen Materials zu
breit. Bevorzugter werden 0,05-0,12 Mol/l verwendet. Das Mol
verhältnis des Tensids zu dem Gerüstausgangsmaterial (berech
net als die Molzahl der Metallatome, die das Gerüst aufbauen)
ist vorzugsweise größer als oder gleich 0,07 und weniger als
oder gleich 50. Bevorzugter ist es 3-20.
Wenn ein Octyltrimethylammoniumhalogenid in einem
Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet wird, ist die
Konzentration des Gerüstausgangsmaterials vorzugsweise größer
als oder gleich 0,02 Mol/l und weniger als oder gleich 0,15
Moll. Wenn die Konzentration weniger als 0,02 Mol/l ist,
sind die Teilchen sehr klein und sind sehr schwer zu gewin
nen, und wenn die Konzentration mehr als 0,15 Mol/l ist, wird
der Porendurchmesser des porösen Materials zu groß. Bevorzug
ter werden 0,05-0,11 Mol/l verwendet. Zusätzlich ist das Ten
sid/Ausgangsmaterial-Molverhältnis (im allgemeinen Si) vor
zugsweise 0,6-25 und bevorzugter 1,5-10.
Wenn ein Decyltrimethylammoniumhalogenid in einem
Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet wird, ist die
Konzentration vorzugsweise größer als oder gleich 0,01 Mol/l
und weniger als oder gleich 0,15 Mol/l. Wenn die Konzentrati
on weniger als 0,01 Mol/l ist, sind die Teilchen sehr klein
und sind sehr schwierig zu gewinnen, und wenn die Konzentra
tion mehr als 0,15 Mol/l ist, wird der Porendurchmesser des
porösen Materials zu groß werden. Bevorzugter werden 0,02-
0,11 Mol/l verwendet. Das Tensid/Ausgangsmaterial-Molverhält
nis (im allgemeinen Si) ist vorzugsweise 0,07-15 und bevor
zugter 0,5-10.
Ein bevorzugter Reaktionstemperaturbereich ist -50°C-
100°C. Wenn das Reaktionssystem nur Wasser als Lösungsmittel
verwendet, liegt die Temperatur vorzugsweise in einem Bereich
von 60°C-80°C. Wenn das Reaktionssystem ein Wasser/Methanol-
Mischlösungsmittel anwendet, kann die Reaktion beispielsweise
bei Raumtemperatur durchgeführt werden.
Die Reaktionszeit unterscheidet sich geeigneterweise
in Abhängigkeit von dem Reaktionssystem. Im allgemeinen ist
sie 1 Stunde bis 48 Stunden, jedoch kann die Reaktion auch
für einen längeren Zeitraum durchgeführt werden. Wenn bei
spielsweise nur Wasser als Reaktionssystemlösungsmittel ver
wendet wird, wird die Reaktion vorzugsweise für mehr als oder
gleich 1 Stunde bei einem pH-Wert von größer als oder gleich
10 und für größer als oder gleich 3 Stunden bei einem pH-Wert
von weniger als oder gleich 9 (vorzugsweise weniger als oder
gleich pH 8) durchgeführt. Es ist bevorzugt, dass das Rühren
innerhalb beider pH-Bereiche durchgeführt wird.
Nach Ablauf der Kondensationsreaktion wird das gebil
dete Sediment oder der Feststoff in einem gelierten Zustand
filtriert, gewaschen, getrocknet und dann einer dem vorste
hend beschriebenen Calcinieren oder der H+-Austauschbehand
lung ähnlichen Behandlung unterzogen, wodurch die Entfernung
des Tensids möglich wird und dadurch ein poröses Material er
halten wird.
Wenn das Material Calcinieren unterzogen wird, wird
das feste Produkt somit vorzugsweise auf 300-1000°C (vorzugs
weise 400-700°C) erhitzt. Die Erwärmungszeit ist vorzugsweise
größer als oder gleich 30 Minuten. Um die organischen Stoffe
vollständig zu entfernen, ist es besonders bevorzugt, dass
das Erwärmen für mehr als oder gleich 1 Stunde durchgeführt
wird. Weiterhin wird, ähnlich zu dem vorstehend beschriebenen
typischen Verfahren (1), das Calcinieren vorzugsweise in ei
ner Inertgasatmosphäre (Stickstoff oder dergleichen) bei ei
ner Temperatur von weniger als etwa 400°C durchgeführt, um
Verbrennung zu verhindern.
Wenn andererseits H+-Austauschbehandlung mit einem
Alkohol oder dergleichen angewendet wird, wird das feste Pro
dukt in einer durch Zugeben einer kleinen Menge einer ioni
schen Komponente der gleichen elektrischen Ladung wie das
Tensid zu einem Lösungsmittel mit einer hohen Tensidlöslich
keit hergestellten Lösung dispergiert und gerührt. Anschlie
ßend werden die festen Komponenten gewonnen. Beispielsweise
können Ethanol, Methanol, Aceton und dergleichen als Lösungs
mittel angewendet werden. Beispielsweise können auch poröse
Materialien, die aus einem Grundgerüst, das Elemente (bei
spielsweise Metallelemente), die sich von Si unterscheiden,
enthält, bestehen, unter Verwendung dieses Verfahrens herge
stellt werden. Im allgemeinen kann dieses Verfahren durch Zu
geben einer Verbindung, die das vorstehend erwähnte Natrium
silicat, Siliziumdioxid oder ein Alkoxysilan und auch andere
Elemente als Ausgangsmaterialsubstanz enthält, zur Bildung
eines Grundgerüsts und Durchführen der vorstehend beschriebe
nen Kondensationsreaktion realisiert werden.
Ebenfalls können gemäß dem typischen Verfahren (2)
poröse Materialien mit einer kleinen Porengröße und einer
gleichförmigen Porengrößenverteilung erhalten werden. Die
kleine Porengröße und die gleichförmige Porengrößenverteilung
der erhaltenen porösen Materialien ermöglicht die Gewinnung
poröser Materialien mit Wasserdampfadsorptionseigenschaften,
in denen die Menge an adsorbiertem Wasserdampf bei einem re
lativen Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder
gleich 0,2 g/g (vorzugsweise größer als oder gleich 0,25 g/g)
ist.
Wenn Octyltrimethylammoniumhalogenid als Tensid ver
wendet wird, können insbesondere poröse Materialien erhalten
werden, die eine Wasserdampfadsorptionseigenschaft aufweisen,
in der die Menge an adsorbiertem Wasserdampf bei einem rela
tiven Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g und
bei einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder
gleich 0,2 g/g ist.
Wenn Decyltrimethylammoniumhalogenid als ein Tensid
verwendet wird, können poröse Materialien erhalten werden,
die eine Wasserdampfadsorptionseigenschaft aufweisen, worin
die Menge an adsorbiertem Wasserdampf bei einem relativen
Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g und bei
einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder gleich
0,25 g/g ist.
Poröse Materialien können auch erhalten werden, die
ein Gerüst aufweisen, worin der Unterschied in der Menge an
adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten in
nerhalb eines Bereichs von relativen Dampfdrücken von mehr
als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 28% in der
Wasserdampfadsorptionsisothermen größer als oder gleich 0,16
g/g (vorzugsweise größer als oder gleich 0,18 g/g) ist.
Die durch dieses Verfahren erhaltenen porösen Mate
rialien können auch vorzugsweise einen mittleren Porendurch
messer von 1,3 bis 1,8 nm, gemessen durch das Cranston-
Inklay-Verfahren oder BJH-Verfahren, aufweisen.
Ein weiteres typisches Verfahren zur Herstellung von
porösen Siliziumdioxidmaterialien kann Vermischen eines Ten
sids und eines Gerüstausgangsmaterials in Gegenwart eines
wässerigen Lösungsmittels mit einem pH-Wert von mehr als oder
gleich 10, Einstellen des pH-Werts des flüssigen Gemisches,
unter Gewinnung eines pH-Werts von mehr als oder gleich 9 und
Entfernen des Tensids aus der festen Fraktion, getrennt von
dem flüssigen Gemisch, nach Einstellen des pH-Werts ein
schließen. Dieses typische Verfahren schließt auch eine pH-
Wert-Steuerung in dem Kondensations-Reaktionssystem von dem
Tensid und Gerüstausgangsmaterial der porösen Materialien
ein, die ähnlich zu den vorstehend beschriebenen typischen
Verfahren (1) und (2) durchgeführt werden kann. Somit werden
in dem Reaktionssystem der typischen Verfahren (1) und (2)
das Tensid und Gerüstausgangsmaterial in der ersten Stufe un
ter einer Bedingung vermischt, bei der der pH-Wert größer als
oder gleich 10 ist, und wenn der pH-Wert vermindert wird, je
doch größer als oder gleich pH 9 ist, durch Zugabe einer Säu
re in der zweiten Stufe.
Die in den typischen Verfahren (1) und (2) beschrie
benen Tenside können verwendet werden. Vorzugsweise wird Al
kyltrimethylammonium (CnH2n+1N(CH3)3; n ist eine ganze Zahl von
2 bis 18) verwendet und bevorzugter wird ein Alkyltrimethyl
ammoniumhalogenid mit 8 bis 18 Kohlenstoffatomen angewendet.
Es ist bevorzugter, dass Octyltrimethylammoniumhalogenide,
Decyltrimethylammoniumhalogenide, Dodecyltrimethylammoniumha
logenide, Tetradecylammoniumhalogenide und Hexadecylammonium
halogenide (es ist bevorzugt, dass bei Halogeniden das Halo
genatom Chlor oder Brom ist) verwendet werden.
Zusätzlich können die Lösungsmittel des Reaktionssy
stems von typischen Verfahren (1) und (2) auch angewendet
werden. Vorzugsweise wird Wasser allein als Reaktionslösungs
mittel verwendet.
Bevorzugte Konzentrationen des Tensids sind größer
als oder gleich 0,05 Mol/l und weniger als oder gleich 0,5
Mol/l. Wenn Octyltrimethylammoniumhalogenide verwendet wer
den, ist die bevorzugte Konzentration größer als oder gleich
0,05 Mol/l und weniger als oder gleich 0,3 Mol/l. Wenn die
Konzentration weniger als 0,05 Mol/l ist, werden Poren nicht
vollständig gebildet, und wenn die Konzentration mehr als 0,3
Mol/l ist, können keine gleichförmigen Poren erhalten werden.
Wenn Decyltrimethylammoniumhalogenide, Dodecyltrimethylammo
niumhalogenide, Tetradecylammoniumhalogenide und Hexadecylam
moniumhalogenide verwendet werden, ist die Konzentration vor
zugsweise größer als oder gleich 0,05 Mol/l und weniger als
oder gleich 0,5 Mol/l. Wenn die Konzentration weniger als
0,05 Mol/l ist, werden Poren nicht vollständig gebildet, und
wenn die Konzentration weniger als 0,5 Mol/l ist, können kei
ne gleichförmigen Poren erhalten werden.
Die gleichen oder ähnliche Gerüstausgangsmaterialien,
die in typischen Verfahren (1) und (2) beschrieben wurden,
können auch verwendet werden und werden deshalb nicht wieder
holt. Somit können Schichtsilicate oder verschiedene Alkoxy
silane und dergleichen verwendet werden. Spezielle Beispiele
schließen Kanemit, Natriumsilicat, Natriumdisilicat, Tetra
methoxysilan, Tetraethoxysilan und dergleichen ein. Die Ge
rüstausgangsmaterialien, die in den typischen Verfahren (1)
und (2) als bevorzugt beschrieben wurden, können auch in die
sem typischen Verfahren verwendet werden.
Obwohl sich die Konzentration des Gerüstausgangsmate
rials in Abhängigkeit von der Art des Tensids unterscheidet,
ist die Konzentration, wenn ein Octyltrimethylammoniumhaloge
nid verwendet wird, vorzugsweise größer als oder gleich
0,0055 Mol/l und weniger als oder gleich 0,33 Mol/l. Wenn die
Konzentration weniger als 0,0055 Mol/l ist, sind die Teilchen
sehr klein und sind sehr schwierig zu gewinnen, und wenn die
Konzentration mehr als 0,33 Mol/l ist, wird der Porendurch
messer des porösen Materials zu groß. Wenn Decyltrimethylam
moniumhalogenide, Dodecyltrimethylammoniumhalogenide, Tetra
decylammoniumhalogenide und Hexadecylammoniumhalogenide ver
wendet werden, ist die Konzentration des Gerüstausgangsmate
rials in allen Fällen vorzugsweise größer als oder gleich
0,0055 Mol/l und weniger als oder gleich 1 Mol/l. Wenn die
Konzentration weniger als 0,0055 Mol/l ist, sind die Teilchen
sehr klein und sind sehr schwierig zu gewinnen, und wenn die
Konzentration mehr als 1 Mol/l ist, wird der Porendurchmesser
des porösen Materials zu groß. In den vorstehenden Fällen ist
weiterhin das Molverhältnis von dem Tensid zu dem Gerüstaus
gangsmaterial (berechnet als die Molzahl von Metallatomen,
die das Gerüst aufbauen) vorzugsweise größer als oder gleich
0,15 und weniger als oder gleich 36. Wenn das Verhältnis we
niger als 0,15 ist, werden Poren nicht vollständig gebildet
und wenn das Verhältnis mehr als 36 ist, können keine gleich
förmigen Poren erhalten werden.
Der pH-Wert in der ersten Stufe der Reaktion wird auf
größer als oder gleich 10 eingestellt. Mit Ausnahme für den
Fall, wenn das Reaktionssystem selbst eine solche pH-Wert-
Bedingung bereitstellt, wird der pH-Wert durch Zugeben einer
Säure, wie Chlorwasserstoffsäure und dergleichen, und/oder
eines Alkali (Base), wie Natriumhydroxid und dergleichen,
eingestellt. Wenn nur Wasser als Reaktionslösungsmittel ver
wendet wird, kann die Bedingung des pH-Werts größer als oder
gleich 10 lediglich durch Zugabe von Gerüstausgangsmaterial
und Tensid (durch das Reaktionssystem selbst) erreicht wer
den. In diesem Fall kann die Reaktion selbst einen pH-Wert
bereitstellen, der größer als oder gleich 10 innerhalb der
Konzentrationsbereiche des Tensids und Gerüstausgangsmaterial
ist, das in dem vorstehend beschriebenen typischen Verfahren
bevorzugt ist.
Die erste Stufe wird 1 Stunde bis weniger als oder
gleich 20 Stunden und vorzugsweise mehr als oder gleich 3
Stunden gehalten. Innerhalb dieses Zeitraums kann das flüssi
ge Gemisch in einem stationären Zustand belassen werden, wird
jedoch vorzugsweise gerührt. Die Temperatur kann im Bereich
von Raumtemperatur bis etwa 100°C liegen, ist jedoch vorzugs
weise größer als oder gleich 50°C und auch bevorzugter größer
oder gleich 60°C.
Hinsichtlich der pH-Steuerung in der zweiten Reakti
onsstufe wird der pH-Wert im Bereich von mehr als oder gleich
9 und vorzugsweise mehr als oder gleich 9,5 durch Zugabe ei
ner Säure vermindert. Die obere Grenze des pH-Werts in diesem
pH-Steuerungsschritt ist vorzugsweise weniger als der pH-Wert
der ersten Stufe. Vorzugsweise ist er weniger als oder gleich
10,5. Wenn der pH-Wert auf mehr als oder gleich 9 in der
zweiten Stufe eingestellt wird, wird somit die Regelmäßigkeit
der Poren verbessert und das Wasserdampfadsorptionsvermögen
erhöht. Die zugegebene Säure ist vorzugsweise Chlorwasser
stoffsäure oder eine ähnliche anorganische Säure.
Der pH-Wert wird in der zweiten Stufe vorzugsweise 1
Stunde bis weniger oder gleich 20 Stunden und vorzugsweise
mehr als oder gleich 3 Stunden gehalten. Innerhalb dieses
Zeitraums kann das flüssige Gemisch im ruhenden Zustand be
lassen werden, wird allerdings vorzugsweise gerührt. Die Tem
peratur kann von Raumtemperatur bis etwa 100°c betragen, ist
aber vorzugsweise größer als oder gleich 50°C. Bevorzugter
ist sie größer als oder gleich 60°C.
Unter Verwendung dieser Verfahren wird eine feste
Fraktion in dem flüssigen Gemisch erhalten. Diese feste Frak
tion wird durch Filtrieren, Waschen und ähnliche Verfahren
gewonnen. Poröse Materialien können in der gleichen Weise wie
in typischen Verfahren (1) und (2) durch Trocknen und Entfer
nen des Tensids erhalten werden. Folglich können poröse Mate
rialien mit einer gleichförmigen Porengrößenverteilung durch
Kondensieren des Tensids und des Gerüstausgangsmaterials in
einem Zustand erhalten werden, bei dem der pH-Wert auf größer
als oder gleich 9 in der zweiten Stufe des Reaktionssystems
eingestellt ist. Wenn beispielsweise ein Octyltrimethylammo
niumhalogenid als Tensid verwendet wird, können daher poröse
Materialien erhalten werden, die ein Wasserdampfadsorptions
vermögen aufweisen, das weniger als oder gleich 0,1 g/g bei
einem relativen Dampfdruck von 10% und größer als oder gleich
0,25 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 28% ist.
Es kann auch ein poröses Material mit einem Gerüst
erhalten werden und bei dem der Unterschied in der Menge an
adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten in
nerhalb eines Bereichs von relativen Dampfdrücken von größer
als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 28%, größer
als oder gleich 0,18 g/g (vorzugsweise größer als oder gleich
0,23 g/g) in der Wasserdampfadsorptionsisothermen ist.
Wenn Decyltrimethylammoniumhalogenid als Tensid ver
wendet wird, können poröse Materialien erhalten werden, die
ein Wasserdampfadsorptionsvermögen aufweisen, das geringer
als oder gleich 0,1 g/g bei einem relativen Dampfdruck von
20% und größer, als oder gleich 0,35 g/g bei einem relativen
Dampfdruck von 35% ist. Wenn Dodecyltrimethylammoniumhaloge
nid als Tensid verwendet wird, können poröse Materialien er
halten werden, die ein Wasserdampfadsorptionsvermögen aufwei
sen, das geringer als oder gleich 0,1 g/g bei einem relativen
Dampfdruck von 25% und größer als oder gleich 0,40 g/g bei
einem relativen Dampfdruck von 40% ist. Wenn ein Tetradecyl
trimethylammoniumhalogenid als Tensid verwendet wird, können
poröse Materialien erhalten werden, die ein Wasserdampfad
sorptionsvermögen aufweisen, das weniger als oder gleich 0,1
g/g bei einem relativen Dampfdruck von 30% und größer als
oder gleich 0,48 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 50%
ist. Wenn ein Hexadecyltrimethylammoniumhalogenid als Tensid
verwendet wird, können poröse Materialien erhalten werden,
die ein Wasserdampfadsorptionsvermögen aufweisen, das weniger
als oder gleich 0,15 g/g bei einem relativen Dampfdruck von
40% und größer als oder gleich 0,60 g/g bei einem relativen
Dampfdruck von 60% ist.
Es werden auch typische Verfahren zum Entfernen des
Tensids aus dem Kondensat, das durch Kondensation von dem
Tensid und einem Gerüstausgangsmaterial erhalten wird und In
kontaktbringen der erhaltenen calcinierten Materialien (porö
sen Materialien) mit einer Lösung einer Säure oder eines Sal
zes einer Säure und einem Metallion mit einer Wertigkeit von
mehr als oder gleich 3 beschrieben. Innerhalb dieses typi
schen Verfahrens wird die Beständigkeit der erhaltenen porö
sen Materialien gegenüber Feuchtigkeit und heißem Wasser er
höht, wodurch ein Material mit einem hohen Wasserdampfadsorp
tionsvermögen bei einem niedrigen relativen Dampfdruck erhal
ten werden kann, auch in porösen Materialien, die Heißwasser
behandlung (im allgemeinen etwa 80°C) unterzogen werden. Ohne
auf eine Theorie festgelegt zu sein, kann diese Erhöhung der
Beständigkeit gegenüber Feuchtigkeit oder heißem Wasser auf
grund der Verstärkung der Bindungen innerhalb des Gerüsts und
insbesondere der Bindungen zwischen dem Metallelement und
Sauerstoff (im allgemeinen Bindungen Si-O-Si) durch die Säu
rebehandlung oder Salzbehandlung vorliegen.
Das typische Verfahren (4) kann auf die vorstehend
beschriebenen Verfahren (1) und (2) und bevorzugter auf das
typische Verfahren (2) angewendet werden. Deshalb können die
in den typischen Verfahren (1) und (2) beschriebenen Aus
gangsmaterialien als Gerüstausgangsmaterialien verwendet wer
den und werden in dieses typische Verfahren einbezogen. Es
ist jedoch bevorzugt, dass die Gerüstausgangsmaterialien, die
im typischen Verfahren (2) angewendet werden, verwendet wer
den. Es ist bevorzugter, dass Tetraalkoxysilan und Alkylalk
oxysilan als das Gerüstausgangsmaterial verwendet werden. Es
ist weiterhin bevorzugt, dass ein Alkylalkoxysilan und
Tetraalkoxysilan mit 3 oder 4 Alkoxygruppen, die 1 bis 4 Koh
lenstoffatome (vorzugsweise 1 bis 3) enthalten, verwendet
werden, und es ist insbesondere bevorzugt, dass ein Tetraalk
oxysilan mit einer solchen Alkoxygruppe verwendet wird. Typi
sche Beispiele sind Tetraethoxysilan und Tetramethoxysilan.
Weiterhin können die in den typischen Verfahren (1)
und (2) beschriebenen Tenside als das Tensid in diesem typi
schen Verfahren verwendet werden und werden daher durch die
sen Hinweis in die vorliegende Beschreibung einbezogen. Vor
zugsweise werden Alkyltrimethylammoniumverbindungen verwendet
und noch bevorzugter werden Octyltrimethylammoniumhalogenide
oder Decyltrimethylammoniumhalogenide angewendet. Halogenide
sind vorzugsweise Verbindungen, die Chlor oder Brom umfassen.
Keine spezielle Begrenzung wird der Konzentration des
Tensids in dem Reaktionssystem auferlegt. Wenn jedoch Octyl
trimethylammoniumhalogenide verwendet werden, ist es bevor
zugt, dass die Konzentration weniger als die kritische Mizel
lenkonzentration ist, weil poröse Materialien mit gleichför
migen Poren mit kleiner Größe leicht erhalten werden, wenn
die Konzentration weniger als die kritische Mizellenkonzen
tration ist. Wenn beispielsweise ein Octyltrimethylammonium
halogenid nur mit Wasser als Reaktionslösungsmittel allein
verwendet wird, ist die Konzentration vorzugsweise größer als
oder gleich 0,05 Mol/l und weniger als oder gleich 0,15 Mol/l
und bevorzugter weniger als oder gleich 0,13 Mol/l. Wenn ein
Wasser/Ethanol-Mischlösungsmittel verwendet wird, ist die
Konzentration vorzugsweise größer als oder gleich 0,1 Mol/l
und weniger als oder gleich 0,5 Mol/l und bevorzugter 0,12-
0,2 Mol/l. Wenn ein Decyltrimethylammoniumhalogenid mit einem
Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet wird, ist die
Konzentration vorzugsweise größer als oder gleich 0,01 Mol/l
und weniger als 0,15 Mol/l und bevorzugter 0,03-0,1 Mol/l.
Keine spezielle Begrenzung wird der Konzentration des
Gerüstausgangsmaterials in dem Reaktionssystem auferlegt, es
ist jedoch bevorzugt, dass die Konzentration weniger als 0,4
Mol/l ist. Es ist bevorzugter, dass die Konzentration größer
als oder gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder gleich 0,2
Mol/l ist. Weiterhin ist das Molverhältnis des Tensids zu dem
Gerüstausgangsmaterial (im allgemeinen Si) vorzugsweise 0,07-
25. Wenn das Verhältnis weniger als 0,07 ist, werden die Po
ren nicht vollständig gebildet und wenn das Verhältnis mehr
als 25 ist, können keine gleichförmigen Poren erhalten wer
den. Wenn insbesondere ein Octyltrimethylammoniumhalogenid
nur mit Wasser als Reaktionslösungsmittel verwendet wird, ist
die Konzentration des Gerüstausgangsmaterials vorzugsweise
größer als oder gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder gleich
0,2 Mol/l und auch bevorzugter 0,05-0,12 Mol/l. Weiterhin ist
das Molverhältnis des Tensids zu dem Gerüstausgangsmaterial
(berechnet als die Molzahl der Metallatome, die das Gerüst
aufbauen) vorzugsweise größer als oder gleich 3 und weniger
als oder gleich 20. Wenn ein Octyltrimethylammoniumhalogenid
in einem Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet wird,
ist die Konzentration des Gerüstausgangsmaterials vorzugswei
se größer als oder gleich 0,02 Mol/l und weniger als 0,15
Mol/l und bevorzugter 0,05-0,11 Moll. Weiterhin ist das Ten
sid/Ausgangsmaterial-(im allgemeinen Si)-Molverhältnis vor
zugsweise 0,6-25. Wenn das Verhältnis weniger als 0,6 ist,
werden die Poren nicht vollständig gebildet und wenn das Ver
hältnis mehr als 25 ist, wird die Gleichförmigkeit der Poren
abnehmen.
Wenn darüber hinaus ein Decyltrimethylammoniumhaloge
nid in einem Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet
wird, ist die Konzentration vorzugsweise größer als oder
gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder gleich 0,15 Mol/l und
auch bevorzugter 0,02-0,11 Mol/l. Weiterhin ist das Ten
sid/Ausgangsmaterial-(im allgemeinen Si)-Molverhältnis vor
zugsweise 0,07-15. Wenn das Verhältnis weniger als 0,07 ist,
werden die Poren nicht vollständig gebildet, und wenn das
Verhältnis mehr als 15 ist, wird die Gleichförmigkeit der Po
ren abnehmen.
Die vorstehenden Konzentrationen und die Molverhält
nisse sind vorzugsweise die gleichen wie im typischen Verfah
ren (2).
Der pH-Wert und die Temperaturbedingungen des Reakti
onssystems sind die gleichen wie in den entsprechenden typi
schen Verfahren (1) und (2) und die bevorzugten Bedingungen
werden vorzugsweise angewendet. Wenn insbesondere ein
Tetraalkoxysilan oder ein Alkylalkoxysilan als Gerüstaus
gangsmaterial verwendet wird und ein Octyltrimethylammonium
halogenid oder ein Decyltrimethylammoniumhalogenid als Tensid
verwendet wird, ist die Konzentration an Natriumhydroxid in
dem Reaktionssystem vorzugsweise 10-40 Mol% zu dem Gerüstaus
gangsmaterial. Wenn das Molverhältnis weniger als 10 Mol%
ist, werden die Poren nicht vollständig gebildet. Wenn das
Verhältnis mehr als 40 Mol% ist, fällt der Verbundstoff aus
porösem Material und Tensid nicht in ausreichendem Maße aus.
Die Reaktionszeiten unterscheiden sich bezüglich der
unterschiedlichen Reaktionssysteme, jedoch sind im allgemei
nen 1 bis 48 Stunden bevorzugte Reaktionszeiten und die Reak
tion kann für mehr als 48 Stunden fortgesetzt werden. Das
Tensid wird anschließend entfernt und wird vorzugsweise durch
Wärmebehandlung (beispielsweise etwa 6 Stunden bei 550°C)
entfernt. Nach Entfernendes Tensids werden die porösen Mate
rialien, die nach Entfernen des Tensids erhalten werden, zu
einer Lösung einer Säure oder eines Salzes einer Säure und
eines Metallions mit einer Wertigkeit von mehr als oder
gleich 3 gegeben und die porösen Materialien mit der Säure
oder dem Salz in Kontakt gebracht. Die Säure kann mit den po
rösen Materialien als solche oder als Salz mit einem Metall
ion mit einer Wertigkeit von größer als oder gleich 3 in Kon
takt gebracht werden.
Anorganische Säuren und/oder organische Säuren können
angewendet werden. Anorganische Säuren sind vorzugsweise eine
oder mehrere Säuren, ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus
Chlorwasserstoffsäure, Schwefelsäure, Kohlensäure und Salpe
tersäure, jedoch ist diese typische Gruppe an Säuren nicht
besonders begrenzt. Die organischen Säuren sind nicht be
grenzt auf, sind jedoch vorzugsweise eine oder mehrere Säu
re(n), ausgewählt aus der Gruppe, bestehend aus Essigsäure,
Oxalsäure, Phthalsäure und Fettsäuren. Wenn eine Säure mit
den porösen Materialien in Kontakt tritt, ist die anorgani
sche Säure vorzugsweise Chlorwasserstoffsäure oder Salpeter
säure und bevorzugter Chlorwasserstoffsäure. In ähnlicher
Weise ist Essigsäure die bevorzugte organische Säure. Es ist
weiterhin bevorzugt, dass die Säure das poröse Material als
wässerige Lösung kontaktiert.
Bevorzugte Beispiele für Metallionen mit einer Wer
tigkeit von größer als oder gleich drei schließen Aluminium
ion (Al3+), Eisen(III)ion (Fe3+), Titanion (Ti4+), Vanadiumion
(V3+), Zirconiumion (Zr4+), Galliumion (Ga+) und Rutheniumion
(Ru3+) ein. Aluminiumion (Al3+) oder Eisen(III) ion (Fe3+) sind
besonders bevorzugt und das Eisen(III)ion (Fe3+) ist bevor
zugter. Während beliebige eine oder mehrere Säure(n) von den
vorstehend beschriebenen anorganischen Säuren und organischen
Säuren als Säure-bildend für ein Salz mit einem Metallion
verwendet werden, sind Salpetersäure oder Oxalsäure bevor
zugt. Wenn ein Salz einer Säure und eines Ions mit einer Wer
tigkeit von größer als oder gleich 3 verwendet wird, kann
mindestens eines von den Metallionen in dem Salz vorliegen.
Außerdem wird das Salz vorzugsweise als eine wässerige Lösung
in Kontakt gebracht. Bevorzugte Beispiele für solche Salze
schließen Aluminiumnitrat, Eisen(III)nitrat und Ammoniumti
tanyloxalat, Vanadiumchlorid, Zirconiumnitrat, Galliumnitrat
und Rutheniumchlorid ein. Die besonders bevorzugten Salze
sind Aluminiumnitrat und Eisen(III)nitrat und ein bevorzugte
res Salz ist Eisen(III)nitrat.
Wenn eine solche Säure mit den porösen Materialien in
Kontakt gebracht wird, ist die Normalität in dem Reaktionsme
dium vorzugsweise auf 0,001-1 N eingestellt. Wenn sie weniger
als 0,001 N ist, ist die Menge der Säure, bezogen auf das Ge
rüstausgangsmaterial, nicht ausreichend und sie kann die Was
serbeständigkeit nicht beeinträchtigen, und wenn sie mehr als
1 N ist, ist die Azidität stark und zerstört die Poren. Be
vorzugter ist sie 0,01-0,5 N. Wenn ein Salz mit dem porösen
Material in Kontakt gebracht wird, ist die Salzkonzentration
vorzugsweise 0,001 Mol/l-5 Mol/l im Reaktionsmedium. Wenn
sie weniger als 0,001 Mol/l ist, ist die Menge an Säure, be
zogen auf das Gerüstausgangsmaterial, nicht ausreichend und
sie kann die Wasserbeständigkeit nicht beeinträchtigen, und
wenn sie mehr als 5 Mol/l ist, ist die Azidität zu stark und
zerstört die Poren. Bevorzugter ist sie 0,01-0,5 Mol/l.
Weiterhin ist die Temperatur vorzugsweise 0-100°C und be
vorzugter 30-70°C.
Nach Inkontaktbringen mit der Säure oder dem Salz
wird die die porösen Materialien enthaltende Lösung fil
triert, das poröse Material wird aus dem Filter entfernt und
getrocknet. Die aus dem Filter entfernten porösen Materialien
werden vorzugsweise bei mehr als oder gleich 100°C wärmebe
handelt. Vorzugsweise wird die Wärmebehandlung bei 100-600°C
durchgeführt. Die Wärmebehandlungszeit ist vorzugsweise 1-
24 Stunden. Überschüssige Säuren und Salze werden durch diese
Wärmebehandlung entfernt.
Die porösen Materialien, die einem solchen Kontakt
verfahren oder dem Kontaktverfahren und anschließendem Wärme
behandlungsverfahren unterzogen werden, haben eine erhöhte
Feuchtigkeitsbeständigkeit und Beständigkeit gegen heißes
Wasser. Wenn beispielsweise solche porösen Materialien 24
Stunden in heißes Wasser bei 80°C getaucht werden und dann
ihre Wasserdampfadsorptionsisotherme gemessen wurde, wurde
ein wesentlicher Anstieg in der adsorbierten Menge bei einem
speziellen relativen Dampfdruck entsprechend der Porengröße
beobachtet, von dem angenommen wird, dass er auf die feine
Porengröße und die regelmäßige Anordnung von feinen Poren zu
rückzuführen ist. Dieses Ergebnis wurde auch durch das Rönt
genbeugungsdiagramm nach der Behandlung mit heißem Wasser be
stätigt, wobei die Gegenwart eines Peaks d100, der seinen Ur
sprung in der Porenbeabstandung hat, bestätigt wurde. Weiter
hin wurde die Beibehaltung der Struktur der porösen Materia
lien nach Behandlung mit heißem Wasser bestätigt.
Das durch das vorliegende typische Verfahren erhalte
ne poröse Material stellt ein Wasserdampfadsorptionsvermögen
bereit, das weniger als oder gleich 0,1 g/g und größer als
oder gleich 0,2 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 10%
bzw. 25% in der Wasserdampfadsorptionsisothermen ist. Insbe
sondere ergibt sich dieses Wasserdampfadsorptionsvermögen
nach der Behandlung, bei der das poröse Material 24 Stunden
in heißes Wasser bei 80°C getaucht wurde. Weiterhin hat das
poröse Material einen Unterschied in der Menge von adsorbier
tem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten innerhalb
eines Bereichs von relativen Dampfdrücken von größer als oder
gleich 10% bis weniger als oder gleich 25%; das heißt größer
als oder gleich 0,12 g/g. Im Ergebnis werden Wasserdampf
adsorbierende Materialien bereitgestellt, die eine ausge
zeichnete Beständigkeit gegen Feuchtigkeit und heißes Wasser
aufweisen und ein hohes Wasserdampfadsorptionsvermögen unter
einem relativ niedrigen Dampfdruck aufweisen. Wiederum können
die durch dieses Verfahren erhaltenen porösen Materialien
vorzugsweise einen mittleren Porendurchmesser von 1,3 bis 1,8
nm, gemessen durch das Cranston-Inklay-Verfahren oder BJH-
Verfahren, aufweisen.
Es werden auch typische Verfahren zum Kondensieren
eines Gerüstausgangsmaterials in einer Lösung beschrieben,
die eine Konzentration des Gerüstausgangsmaterials aufweisen,
die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und ein Molverhält
nis von einem Tensid zu dem Gerüstausgangsmaterial von mehr
als oder gleich 0,07 und weniger als oder gleich 25 aufwei
sen. Nach diesem Schritt wird das Tensid von dem Kondensat
entfernt. Vorzugsweise enthält das Gerüstausgangsmaterial Si
und Al als Metallelemente. Unter Verwendung dieses Verfahrens
werden poröse Materialien mit guter Feuchtigkeitsbeständig
keit erhalten, die es möglich machen, poröse Materialien zu
erhalten, die als Material zur Wasserdampfadsorption und
-desorption bevorzugt sind. Das Verfahren kann mit dem vor
stehend beschriebenen typischen Verfahren (2) und den anderen
vorstehend beschriebenen typischen Verfahren unter Verwendung
des typischen Verfahrens (2) angewendet werden. Jedoch wird
es nicht mit dem typischen Verfahren (1) angewendet, das Ver
netzen zwischen Schichtsilicaten einschließt.
Wenn dieses typische Verfahren mit dem typischen Ver
fahren (2) angewendet wird, kann ein Al-enthaltendes Gerüst
ausgangsmaterial im Zusammenhang mit dem Si-enthaltenden Ge
rüstausgangsmaterial, das in dem typischen Verfahren (2) be
schrieben wurde, verwendet werden. Beispielsweise können ver
schiedene Aluminatderivate, einschließlich Alkylester von
Aluminat und Aluminatsalzen, wie Natriumaluminat und Alumini
umsalzen, wie Aluminiumnitrat, verwendet werden. Vorzugsweise
werden im typischen Verfahren (2) angewendete Gerüstausgangs
materialien in diesem typischen Verfahren verwendet, wobei
die Gerüstausgangsmaterialien hierbei in dieses Verfahren
durch Hinweis einbezogen werden. Bevorzugter werden Tetraal
koxysilan und Alkylalkoxysilane als Gerüstausgangsmaterialien
verwendet, insbesondere werden Tetraalkoxysilan und Alkylalk
oxysilane mit 3 oder 4 Alkoxygruppen mit 1 bis 4 Kohlenstoff
atomen verwendet, und besonders bevorzugt werden Tetraalkoxy
silane mit solchen Alkoxygruppen verwendet. Typische Beispie
le sind Tetraethoxysilan und Tetramethoxysilan.
Obwohl sich die Konzentration des Gerüstausgangsmate
rials in Abhängigkeit von der Konzentration des Tensids un
terscheidet, ist die bevorzugte Konzentration größer als oder
gleich 0,01 Mol/l und weniger als oder gleich 0,2 Moll. Wenn
sie weniger als 0,01 Mol/l ist, werden die Teilchen zu klein,
um das Produkt effizient zu gewinnen. Wenn sie mehr als 0,2
Mol/l ist, ist die Porengröße des porösen Materials zu groß.
Das Molverhältnis des Tensids zu dem Gerüstausgangs
material (berechnet als Molzahl des die Metallatome aufbauen
den Gerüsts, Si und Al) ist vorzugsweise größer als oder
gleich 0,07 und weniger als oder gleich 25. Wenn es weniger
als 0,07 ist, werden die Poren nicht vollständig gebildet und
wenn es mehr als 25 ist, können keine gleichförmigen Poren
erhalten werden. Bevorzugter wird 0,1-10 verwendet. Weiterhin
sind bevorzugte Molverhältnisse der Molmenge an Al zu der
Molmenge an Si und Al insgesamt in dem Gerüstausgangsmaterial
0,0005-0,2. Wenn es weniger als 0,0005 ist, wird die Wasser
beständigkeit des porösen Materials vermindert und wenn es
mehr als 0,2 ist, können keine gleichförmigen Poren erhalten
werden. Bevorzugter ist es 0,001-0,2, insbesondere 0,001-0,1
und besonders bevorzugt 0,02-0,06.
Im typischen Verfahren (2) verwendete Tenside können
auch in diesem typischen Verfahren verwendet werden und wer
den hierbei durch Hinweis einbezogen. Vorzugsweise werden Al
kyltrimethylammoniumverbindungen verwendet und es ist bevor
zugt, dass Octyltrimethylammoniumhalogenide oder Decyltrime
thylammoniumhalogenide verwendet werden. Das Halogenid ist
vorzugsweise eine Verbindung, die Chlor oder Brom enthält.
Keine spezielle Begrenzung wird der Konzentration an
Tensid in dem Reaktionssystem auferlegt. Jedoch im Fall von
Octyltrimethylammoniumhalogeniden ist die bevorzugte Konzen
tration weniger als die kritische Mizellenkonzentration, weil
poröse Materialien mit gleichförmigen Poren von einem kleinen
Durchmesser leicht erhalten werden können, wenn die Konzen
tration weniger als die kritische Mizellenkonzentration ist.
Wenn Octyltrimethylammoniumhalogenide beispielsweise
nur mit Wasser als Reaktionslösungsmittel verwendet werden,
ist die Konzentration vorzugsweise größer als oder gleich
0,05 Mol/l und weniger als oder gleich 0,15 Mol/l und bevor
zugter weniger als oder gleich 0,13 Mol/l. In diesem Fall ist
das Gerüstausgangsmaterial vorzugsweise 0,01 Mol/l-0,2
Mol/l (bevorzugter 0,05 Mol/l-0,12 Mol/l). Wenn ein Was
ser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet wird, ist die Kon
zentration vorzugsweise größer als oder gleich 0,1 Mol/l und
weniger als oder gleich 0,5 Mol/l und bevorzugter 0,12-0,2
Mol/l. In diesem Fall ist das Gerüstausgangsmaterial vorzugs
weise 0,02 Mol/l-0,15 Mol/l (bevorzugter 0,05 Mol/l-0,11
Mol/l).
Wenn ein Wasser/Methanol-Mischlösungsmittel verwendet
wird, ist die Konzentration eines Decyltrimethylammoniumhalo
genids vorzugsweise größer als oder gleich 0,01 Mol/l und we
niger als oder gleich 0,15 Mol/l. Bevorzugter ist sie 0,03-
0,1 Mol/l. In diesem Fall ist die Gerüstausgangsmaterialkon
zentration vorzugsweise 0,01 Mol/l-0,15 Mol/l (bevorzugter
0,02 Mol/l-0,11 Mol/l).
Die gleichen pH-Wert- und Temperaturbedingungen des
Reaktionssystems können verwendet werden, die für entspre
chende typische Verfahren (2) geeignet sind und die bevorzug
ten Bedingungen werden vorzugsweise verwendet. Wenn insbeson
dere ein Tetraalkoxysilan oder ein Alkylalkoxysilan als das
Gerüstausgangsmaterial verwendet wird und ein Octyltrimethyl
ammoniumhalogenid oder ein Decyltrimethylammoniumhalogenid
als Tensid verwendet wird, ist die Konzentration an Natrium
hydroxid in dem Reaktionssystem vorzugsweise 10-40 Mol%, be
zogen auf das Gerüstausgangsmaterial. Wenn das Molverhältnis
weniger als 10 Mol% ist, werden die Poren nicht vollständig
gebildet. Wenn das Verhältnis mehr als 40 Mol% ist, wird der
Verbundstoff aus porösem Material/Tensid nicht ausreichend
ausgefällt.
Die Reaktionszeit unterscheidet sich bezüglich der
Reaktionssysteme, ist jedoch im allgemeinen 1 bis 48 Stunden.
Die Reaktion kann mehr als 48 Stunden fortgesetzt werden. Das
Tensid wird anschließend entfernt, vorzugsweise durch Wärme
behandlung (beispielsweise für etwa 6 Stunden bei 550°C). Im
Ergebnis werden Si und Al in dem Gerüst enthaltende poröse
Materialien erhalten. Das heißt, das poröse Material hat vor
zugsweise ein Metalloxidgerüst, das aus einem Netzwerk von
Si-O-Bindungen und -Al-O-Bindungen besteht.
Nach dem Eintauchen der erhaltenen porösen Materiali
en für 24 Stunden in heißes Wasser bei 80°C wird ein Peak
d100, der seinen Ursprung in der Porenbeabstandung hat, in
dem Röntgenbeugungsdiagramm beobachtet. Weiterhin wird die
feine Porenstruktur auch nach der Behandlung mit heißem Was
ser beibehalten und kein Zusammenfallen der feinen Poren
struktur, die durch einen Heißwassertest verursacht wird,
wird beobachtet. Wenn solche porösen Materialien über Nacht
in Wasser oder Wasser von 80°C getaucht und anschließend ihre
Wasserdampfisotherme gemessen wurde, wiesen die Ergebnisse
aus, dass die porösen Materialien ein Wasserdampfadsorptions
vermögen mit einer Menge an adsorbiertem Wasserdampf aufwie
sen, die weniger als oder gleich 0,1 g/g und größer als oder
gleich 0,18 g/g bei einem relativen Dampfdruck von 8% bzw.
18% ist. Insbesondere, wenn Si und Al in das Gerüst einbezo
gen sind und das Al/(Si + Al)-Molverhältnis in dem Gerüstaus
gangsmaterial (Al/(Si + Al)-Molverhältnis in dem Gerüst) we
niger als 0,12 (vorzugsweise weniger als oder gleich 0,1, be
vorzugter weniger als oder gleich 0,08) ist, dann können sol
che porösen Materialien leicht erhalten werden. Wenn weiter
hin das Verhältnis 0,02-0,06 ist, werden die porösen Mate
rialien erhalten, die ein Wasserdampfadsorptionsvermögen mit
einer Menge an adsorbiertem Wasserdampf aufweisen, die weni
ger als oder gleich 0,1 g/g und größer als oder gleich 0,20
g/g bei einem relativen Dampfdruck von 8% bzw. 18% ist. Wei
terhin werden poröse Materialien erhalten, in denen der Un
terschied in der Menge an adsorbiertem Wasserdampf zwischen
zwei beliebigen Punkten innerhalb eines Bereichs von relati
vem Dampfdruck von mehr als oder gleich 8% bis weniger als
oder gleich 18% größer als oder gleich 0,12 g/g ist.
Somit werden mit dem vorliegenden typischen Verfahren
poröse Materialien erhalten, die ein hohes Wasserdampfadsorp
tionsvermögen unter einem niedrigen relativen Dampfdruck und
gute Beständigkeit gegen heißes Wasser (einschließlich Feuch
tigkeitsbeständigkeit) aufweisen. Dieses poröse Material ist
als Wasserdampf adsorbierendes-desorbierendes Material geeig
net.
Das durch dieses Verfahren erhaltene poröse Material
kann vorzugsweise einen mittleren Porendurchmesser von 1,0
bis 1,5 nm, gemessen durch das Cranston-Inklay-Verfahren oder
BJH-Verfahren, aufweisen.
Weitere typische Beispiele der vorliegenden Erfindung
werden nun genauer mit Bezug auf die beigefügten Zeichnungen
beschrieben. Diese genauere Beschreibung ist nur vorgesehen,
dem Fachmann weitere Einzelheiten zum Ausführen bevorzugter
Aspekte der vorliegenden Erfindung zu erläutern und ist nicht
zur Begrenzung des Umfangs der Erfindung vorgesehen. Nur die
Ansprüche definieren den Umfang der beanspruchten Erfindung.
Daher brauchen Kombinationen von Merkmalen und Aspekten, die
in der nachstehenden genaueren Beschreibung offenbart werden,
zum Ausführen der Erfindung in dem breitesten Sinne nicht
notwendig zu sein und es werden statt dessen nur einige be
schrieben, um typische Beispiele der Erfindung zu schildern.
Darüber hinaus können verschiedene Merkmale der typischen
Beispiele in einer Art und Weise kombiniert werden, die nicht
besonders aufgeführt ist, um weitere verwendbare Ausführungs
formen der vorliegenden Erfindung bereitzustellen.
Zu 1 l (Liter) Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammo
niumbromid und 5 g Natriumdisilicat gegeben. Nach dem Erhit
zen auf 70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Dann wurde
das Gemisch mit etwa 25 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutrali
siert und wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen
des neutralisierten Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter
Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
mit einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C zur
Entfernung organischer Komponenten mit Hitze behandelt. Ein
weiterer Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Was
ser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Wasser
über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Wassers
wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde das
erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen. Da das vorliegende poröse Siliziumdioxidmate
rial gleichförmige und feine Poren aufwies, wurde das Adsorp
tionsvermögen bei einem ausgewiesenen relativen Dampfdruck,
entsprechend dem Durchmesser der feinen Poren, bemerkenswert
erhöht. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,06 g/g
bei 10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbiertem
Wasserdampf war 0,25 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 1 l Wasser wurden 37 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 25 g Natriumdisilicat gegeben. Nach dem Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Dann wurde das Ge
misch mit etwa 125 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert
und wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
neutralisierten Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Ge
winnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
mit einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C zur
Entfernung organischer Komponenten mit Hitze behandelt. Ein
weiterer Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Was
ser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Wasser
über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Wassers
wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde das
erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,06
g/g bei 10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbier
tem Wasserdampf war 0,22 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 1 l Wasser wurden 15,1 g Octyltrimethylammonium
bromid und 10 g Natriumdisilicat gegeben. Nach dem Erhitzen
auf 70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Dann wurde das
Gemisch mit etwa 50 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert
und wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
neutralisierten Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Ge
winnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
mit einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C zur
Entfernung organischer Komponenten mit Hitze behandelt. Ein
weiterer Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Was
ser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Wasser
über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Wassers
wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde das
erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,06
g/g bei 10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbier
tem Wasserdampf war 0,24 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 1 l Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 5 g Natriumdisilicat gegeben. Nach dem Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Dann wurde das Ge
misch mit etwa 250 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert
und wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
neutralisierten Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Ge
winnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
mit einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C zur
Entfernung organischer Komponenten mit Hitze behandelt. Ein
weiterer Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Was
ser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Wasser
über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Wassers
wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde das
erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,06
g/g bei 10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbier
tem Wasserdampf war 0,12 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 1 l Wasser wurden 126 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 10 g Natriumdisilicat gegeben. Nach dem Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Dann wurde das Ge
misch mit etwa 50 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert
und wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
neutralisierten Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Ge
winnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
mit einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C zur
Entfernung organischer Komponenten mit Hitze behandelt. Ein
weiterer Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Was
ser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Wasser
über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Wassers
wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde das
erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,08
g/g bei 10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbier
tem Wasserdampf war 0,15 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 100 ml Wasser wurden 5 g Natriumdisilicat vom δ-
Typ gegeben, dispergiert und 30 Minuten gerührt, unter Gewin
nung von Kanemit. Nach Filtration des Gemisches wurde das er
haltene Kanemit bei einer Konzentration von 0,14 Mol/l in 70
ml Octyltrimethylammoniumbromidlösung dispergiert und die Lö
sung wurde 3 Stunden bei 70°C gerührt. Die Lösung wurde mit
2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und auf pH 8,5 einge
stellt. Dann wurde die Lösung 3 Stunden gerührt, filtriert
und das weiße Pulver wurde isoliert. Das weiße Pulver wurde 3
Tage mit einem Heißlufttrockner getrocknet und anschließend
zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit Hit
ze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wur
de in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene
Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen
Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und an
schließend wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise
getrocknet, und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve
des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Menge an adsorbier
tem Wasserdampf war 0,06 g/g bei 10% relativem Dampfdruck,
0,16 g/g bei 28% relativem Dampfdruck und die Menge an adsor
biertem Wasserdampf war 0,21 g/g bei 32% relativem Dampf
druck.
Zu 950 ml Wasser wurden 100 g Octyltrimethylammonium
bromid, 15,2 g Tetramethoxysilan und 50 ml einer 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 1 Stunde gerührt. Dann wurde das Gemisch mit etwa 50
ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und wiederum 3
Stunden gerührt. Filtration und Waschen des neutralisierten
Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Gewinnung eines wei
ßen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann zur Entfernung der organischen
Komponenten bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des mit
Hitze behandelten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und an
schließend wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen.
Die Filtration des erhaltenen Wassers wurde unter verminder
tem Druck ausgeführt und dann wurde das erhaltene Produkt in
natürlicher Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorptions
isothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die
Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,05 g/g bei 10% rela
tivem Dampfdruck und die Menge an adsorbiertem Wasserdampf
war 0,24 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 975 ml Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammonium
bromid, 7,6 g Tetramethoxysilan und 25 ml einer 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 1 Stunde gerührt. Dann wurde das Gemisch mit etwa 25
ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und wiederum 3
Stunden gerührt. Filtration und Waschen des neutralisierten
Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Gewinnung eines wei
ßen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann zur Entfernung der organischen
Komponenten bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des mit
Hitze behandelten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und an
schließend wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen.
Die Filtration des erhaltenen Wassers wurde unter verminder
tem Druck ausgeführt und dann wurde das erhaltene Produkt in
natürlicher Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorptions
isothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Das
Dampfadsorptionsvermögen war 0,05 g/g bei 10% relativem
Dampfdruck und das Dampfadsorptionsvermögen war 0,22 g/g bei
28% relativem Dampfdruck.
Zu 900 ml Wasser wurden 17,6 g Octyltrimethylammoni
umbromid, 30,4 g Tetramethoxysilan und 100 ml einer 1 Mol/l
Natriumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde
das Gemisch 1 Stunde gerührt. Dann wurde das Gemisch mit etwa
100 ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und wiederum 3
Stunden gerührt. Filtration und Waschen des neutralisierten
Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Gewinnung eines wei
ßen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann zur Entfernung der organischen
Komponenten bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des mit
Hitze behandelten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und an
schließend wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen.
Die Filtration des erhaltenen Wassers wurde unter verminder
tem Druck ausgeführt und dann wurde das erhaltene Produkt in
natürlicher Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorption
sisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die
Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,05 g/g bei 10% rela
tivem Dampfdruck und das Dampfadsorptionsvermögen war 0,21
g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 750 ml Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammonium
bromid, 76 g Tetramethoxysilan und 250 ml einer 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 1 Stunde gerührt. Dann wurde das Gemisch mit etwa 250
ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und wiederum 3
Stunden gerührt. Die gleichen Schritte wurden durchgeführt,
um ein poröses Material unter den gleichen Bedingungen wie im
vorstehenden Beispiel 4 zu erhalten und eine Wasserdampfad
sorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemes
sen. Die Menge an adsorbiertem Wasserdampf war 0,06 g/g bei
10% relativem Dampfdruck und die Menge an adsorbiertem Was
serdampf war 0,11 g/g bei 28% relativem Dampfdruck.
Zu 950 ml Wasser wurden 151 g Octyltrimethylammonium
bromid, 15 g Tetramethoxysilan und 50 ml einer 1 Mol/l Natri
umhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 1 Stunde gerührt. Dann wurde das Gemisch mit etwa 50
ml 2 N Chlorwasserstoffsäure neutralisiert und wiederum 3
Stunden gerührt. Filtration und Waschen des neutralisierten
Gemisches wurden 5-mal wiederholt, unter Gewinnung eines wei
ßen Pulvers. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann zur Entfernung der organischen
Komponenten bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des mit
Hitze behandelten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und an
schließend wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen.
Die Filtration des erhaltenen Wassers wurde unter verminder
tem Druck ausgeführt und dann wurde das erhaltene Produkt in
natürlicher Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorptions
isothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die
Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei 10% und 28% relativem
Dampfdruck waren 0,07 g/g bzw. 0,14 g/g.
Zu 750 ml Wasser und 250 ml Methanol wurden 15,4 g
Decyltrimethylammoniumbromid und 22,8 ml 1 N Natriumhydroxid
gegeben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 13,2 g
Tetramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde
ein weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei
Raumtemperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belas
sen. Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wie
derholt, unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pul
ver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und
dann zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit
Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers
wurde in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhal
tene Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhalte
nen Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und
dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise ge
trocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des
Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf bei 10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05
g/g bzw. 0,32 g/g.
Zu 600 ml Wasser und 400 ml Methanol wurden 46,2 g
Decyltrimethylammoniumbromid und 5,6 ml 1 N Natriumhydroxid
gegeben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 3,3 g
Tetramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde
ein weißes Pulve 40847 00070 552 001000280000000200012000285914073600040 0002010046635 00004 40728r ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei
Raumtemperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belas
sen. Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wie
derholt, unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pul
ver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und
dann zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit
Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers
wurde in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhal
tene Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhalte
nen Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und
dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise ge
trocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des
Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf bei 10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05
g/g bzw. 0,28 g/g.
Zu 900 ml Wasser und 100 ml Methanol wurden 8,4 g De
cyltrimethylammoniumbromid und 39,4 ml 1 N Natriumhydroxid ge
geben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 22,8 g Te
tramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde ein
weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raum
temperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belassen.
Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wiederholt,
unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde
3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann zur Ent
fernung der organischen Komponenten bei 550°C mit Hitze be
handelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in
Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Was
ser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Was
sers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde
das erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und ei
ne Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde
bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei
10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05 g/g bzw. 0,25
g/g.
Zu 750 ml Wasser und 250 ml Methanol wurden 8,4 g De
cyltrimethylammoniumbromid und 52,5 ml 1 N Natriumhydroxid ge
geben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 30,4 g Te
tramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde ein
weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raum
temperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belassen.
Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wiederholt,
unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde
3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann zur Ent
fernung der organischen Komponenten bei 550°C mit Hitze be
handelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in
Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Was
ser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Was
sers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde
das erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und ei
ne Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde
bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei
10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,06 g/g bzw. 0,17
g/g.
Zu 900 ml Wasser und 100 ml Methanol wurden 84 g De
cyltrimethylammoniumbromid und 39,4 ml 1 N Natriumhydroxid ge
geben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 22,8 g Te
tramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde ein
weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raum
temperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belassen.
Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wiederholt,
unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde
3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann zur Ent
fernung der organischen Komponenten bei 550°C mit Hitze be
handelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in
Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Was
ser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Was
sers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde
das erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und ei
ne Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde
bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei
10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,08 g/g bzw. 0,13
g/g.
Zu 960 ml Wasser und 40 ml Methanol wurden 37,8 g Oc
tyltrimethylammoniumbromid und 22,8 ml 1 N Natriumhydroxid ge
geben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 13,2 g Te
tramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde ein
weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raum
temperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belassen.
Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wiederholt,
unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde
3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann zur Ent
fernung der organischen Komponenten bei 550°C mit Hitze be
handelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in
Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Was
ser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Was
sers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde
das erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und ei
ne Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde
bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei
10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05 g/g bzw. 0,21
g/g.
Zu 800 ml Wasser und 200 ml Methanol wurden 126,1 g
Octyltrimethylammoniumbromid und 7,94 ml 1 N Natriumhydroxid
gegeben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 4,6 g
Tetramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde
ein weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei
Raumtemperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belas
sen. Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wie
derholt, unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pul
ver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und
dann zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit
Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers
wurde in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhal
tene Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhalte
nen Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und
dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise ge
trocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des
Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf bei 10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05
g/g bzw. 0,21 g/g.
Zu 900 ml Wasser und 100 ml Methanol wurden 30,3 g
Octyltrimethylammoniumbromid und 36,8 ml 1 N Natriumhydroxid
gegeben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 21,3 g
Tetramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde
ein weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei
Raumtemperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belas
sen. Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wie
derholt, unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pul
ver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und
dann zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit
Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers
wurde in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhal
tene Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhalte
nen Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und
dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise ge
trocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des
Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf bei 10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,05
g/g bzw. 0,23 g/g.
Zu 900 ml Wasser und 100 ml Methanol wurden 37,8 g
Octyltrimethylammoniumbromid und 78,9 ml 1 N Natriumhydroxid
gegeben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 45,7 g
Tetramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde
ein weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei
Raumtemperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belas
sen. Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wie
derholt, unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pul
ver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und
dann zur Entfernung der organischen Komponenten bei 550°C mit
Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers
wurde in Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhal
tene Wasser über Nacht belassen. Die Filtration des erhalte
nen Wassers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und
dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher Weise ge
trocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des
Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf bei 10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,08
g/g bzw. 0,16 g/g.
Zu 800 ml Wasser und 200 ml Methanol wurden 201 g Oc
tyltrimethylammoniumbromid und 78,9 ml 1 N Natriumhydroxid ge
geben. Nach Zugabe zu der erhaltenen Lösung wurden 45,7 g Te
tramethoxysilan vollständig gelöst und anschließend wurde ein
weißes Pulver ausgefällt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raum
temperatur wurde das erhaltene Gemisch über Nacht belassen.
Filtration und Waschen des Gemisches wurden 3-mal wiederholt,
unter Gewinnung eines weißen Pulvers. Das weiße Pulver wurde
3 Tage in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann zur Ent
fernung der organischem Komponenten bei 550°C mit Hitze be
handelt. Ein Teil des mit Hitze behandelten Pulvers wurde in
Wasser dispergiert und anschließend wurde das erhaltene Was
ser über Nacht belassen. Die Filtration des erhaltenen Was
sers wurde unter vermindertem Druck ausgeführt und dann wurde
das erhaltene Produkt in natürlicher Weise getrocknet und ei
ne Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde
bei 25°C gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei
10% und 28% relativem Dampfdruck waren 0,08 g/g bzw. 0,13
g/g.
Eine 29 gewichtsprozentige Decyltrimethylammoniumbro
mid-Wasserlösung wurde über ein Ionenaustauschharz geleitet
und eine Decyltrimethylammoniumhydroxidlösung wurde erhalten.
Zu 50,75 g der Decyltrimethylammoniumhydroxidlösung wurden
8,75 g Tetramethoxysilan gegeben und 1 Stunde gerührt. Nach
Überführen in einen Polypropylenbehälter wurde das Gemisch in
einer Dampfbox 24 Stunden erhitzt. Der erhaltene Niederschlag
wurde filtriert und mit warmem Wasser und Aceton gewaschen.
Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner ge
trocknet und dann zur Entfernung der organischen Komponenten
bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des mit Hitze behan
delten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und anschließend
wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen. Die Filtrati
on des erhaltenen Wassers wurde unter vermindertem Druck aus
geführt und dann wurde das erhaltene Produkt in natürlicher
Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorptionsisothermen
kurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die Mengen an ad
sorbiertem Wasserdampf bei 10%, 28% und 32% und relativem
Dampfdruck waren 0,06 g/g, 0,12 g/g bzw. 0,28 g/g.
In 30 ml Wasser wurden 18,7 g Natriumsilicatpulver
gelöst und eine Lösung, die durch Zugeben von 1,2 g konzen
trierter Schwefelsäure zu 10 g Wasser hergestellt wurde, wur
de zu dem Gemisch gegeben. Nach Rühren für 10 Minuten wurden
11,6 g Octyltrimethylammoniumbromid, nachdem sie in einer 29
gewichtsprozentigen Octyltrimethylammoniumbromidlösung gelöst
waren, gegeben. Anschließend wurde 30 Minuten gerührt, das
Gemisch wurde in einen Autoklaven überführt und 2 Tage bei
140°C erhitzt. Der Niederschlag wurde filtriert und mit Was
ser gewaschen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heiß
lufttrockner getrocknet und dann zur Entfernung der organi
schen Komponenten bei 550°C mit Hitze behandelt. Ein Teil des
mit Hitze behandelten Pulvers wurde in Wasser dispergiert und
anschließend wurde das erhaltene Wasser über Nacht belassen.
Die Filtration des erhaltenen Wassers wurde unter verminder
tem Druck ausgeführt und dann wurde das erhaltene Produkt in
natürlicher Weise getrocknet und eine Wasserdampfadsorptions
isothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen. Die
Mengen an adsorbiertem Wasserdampf bei 10%, 28% und 32% rela
tivem Dampfdruck waren 0,07 g/g, 0,15 g/g bzw. 0,22 g/g.
Zu 1 l Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 10 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C
wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der
pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 10,2 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 10% und 28% relativem Dampf
druck 0,05 g/g bzw. 0,32 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 10 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C
wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der
pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 9 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 10% und 28% relativem Dampf
druck 0,05 g/g bzw. 0,28 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 25 g Octyltrimethylammoniumbro
mid und 10 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C
wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der
pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 8 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 10% und 28% relativem Dampf
druck 0,06 g/g bzw. 0,23 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 28,2 g Decyltrimethylammonium
bromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 10 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 20% und 35% relativem Dampf
druck 0,08 g/g bzw. 0,41 g/g waren.
Zu 750 ml Wasser wurden 28,2 g Decyltrimethylammoni
umbromid, 76,1 g Tetramethoxysilan und 250 ml 1 Mol/l Natri
umhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der pH-Wert des
Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasserstoffsäure auf
einen pH-Wert von 9 vermindert. Das Gemisch wurde wiederum 3
Stunden gerührt. Filtration und Waschen des erhaltenen Gemi
sches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes Pulver zu gewin
nen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißlufttrockner
getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze behandelt, um organi
sche Komponenten zu entfernen. Eine Wasserdampfadsorptionsi
sothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemessen, wobei
gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf
des Produkts bei 20% und 35% relativem Dampfdruck 0,08 g/g
bzw. 0,38 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 28,2 g Decyltrimethylammonium
bromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 7,5 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 20% und 35% relativem Dampf
druck 0,11 g/g bzw. 0,33 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 30,8 g Dodecyltrimethylammonium
bromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 10,1 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 25% und 40% relativem Dampf
druck 0,09 g/g bzw. 0,45 g/g waren.
Zu 750 ml Wasser wurden 30,8 g Dodecyltrimethylammo
niumbromid, 76,1 g Tetramethoxysilan und 250 ml 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der pH-Wert des
Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasserstoffsäure auf
einen pH-Wert von 9,5 vermindert. Das Gemisch wurde wiederum
3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des erhaltenen Ge
misches würden 5-mal wiederholt, um ein weißes Pulver zu ge
winnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze behandelt,
um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasserdampfad
sorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemes
sen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf des Produkts bei 25% und 40% relativem Dampfdruck
0,08 g/g bzw. 0,41 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 30,8 g Dodecyltrimethylammonium
bromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 7,5 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 25% und 40% relativem Dampf
druck 0,10 g/g bzw. 0,38 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 33,6 g Tetradecyltrimethylammo
niumbromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen
auf 70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend
wurde der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlor
wasserstoffsäure auf einen pH-Wert von 9,5 vermindert. Das
Gemisch wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Wa
schen des erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um
ein weißes Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit
Hitze behandelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsor
biertem Wasserdampf des Produkts bei 30% und 50% relativem
Dampfdruck 0,09 g/g bzw. 0,50 g/g waren.
Zu 750 ml Wasser wurden 33,6 g Tetradecyltrimethylam
moniumbromid, 76,1 g Tetramethoxysilan und 250 ml 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der pH-Wert des
Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasserstoffsäure auf
einen pH-Wert von 9,0 vermindert. Das Gemisch wurde wiederum
3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des erhaltenen Ge
misches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes Pulver zu ge
winnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze behandelt,
um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasserdampfad
sorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemes
sen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf des Produkts bei 30% und 50% relativem Dampfdruck
0,09 g/g bzw. 0,50 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 33,6 g Tetradecyltrimethylammo
niumbromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen
auf 70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend
wurde der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlor
wasserstoffsäure auf einen pH-Wert von 7,5 vermindert. Das
Gemisch wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Wa
schen des erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um
ein weißes Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage
in einem Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit
Hitze behandelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine
Wasserdampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei
25°C gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsor
biertem Wasserdampf des Produkts bei 30% und 50% relativem
Dampfdruck 0,05 g/g bzw. 0,45 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 36,4 g Hexadecyltrimethylammoni
umbromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 9,5 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 40% und 60% relativem Dampf
druck 0,12 g/g bzw. 0,65 g/g waren.
Zu 750 ml Wasser wurden 36,4 g Hexadecyltrimethylam
moniumbromid, 76,1 g Tetramethoxysilan und 250 ml 1 Mol/l Na
triumhydroxidlösung gegeben. Nach Erhitzen auf 70°C wurde das
Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde der pH-Wert des
Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasserstoffsäure auf
einen pH-Wert von 9,0 vermindert. Das Gemisch wurde wiederum
3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des erhaltenen Ge
misches würden 5-mal wiederholt, um ein weißes Pulver zu ge
winnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem Heißluft
trockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze behandelt,
um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasserdampfad
sorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C gemes
sen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbiertem
Wasserdampf des Produkts bei 40% und 60% relativem Dampfdruck
0,14 g/g bzw. 0,64 g/g waren.
Zu 1 l Wasser wurden 36,4 g Hexadecyltrimethylammoni
umbromid und 50 g Natriumdisilicat gegeben. Nach Erhitzen auf
70°C wurde das Gemisch 3 Stunden gerührt. Anschließend wurde
der pH-Wert des Gemisches durch Titrieren mit 2 N Chlorwasser
stoffsäure auf einen pH-Wert von 7,5 vermindert. Das Gemisch
wurde wiederum 3 Stunden gerührt. Filtration und Waschen des
erhaltenen Gemisches wurden 5-mal wiederholt, um ein weißes
Pulver zu gewinnen. Das weiße Pulver wurde 3 Tage in einem
Heißlufttrockner getrocknet und dann bei 550°C mit Hitze be
handelt, um organische Komponenten zu entfernen. Eine Wasser
dampfadsorptionsisothermenkurve des Produkts wurde bei 25°C
gemessen, wobei gefunden wurde, daß die Mengen an adsorbier
tem Wasserdampf des Produkts bei 40% und 60% relativem Dampf
druck 0,16 g/g bzw. 0,54 g/g waren.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 72,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zum Ausfällen
eines Verbundstoffs aus porösem Material und Tensid zuge
setzt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raumtemperatur wurde das
erhaltene Gemisch über Nacht belassen und dann unter vermin
dertem Druck filtriert und in Wasser zweimal erneut disper
giert. Nachdem wiederum unter vermindertem Druck filtriert,
wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage ausgetrocknet.
Das Pulver wurde 6 Stunden auf 550°C erhitzt, um das Tensid
in den Poren zu entfernen. Dann wurden 0,5 g des Pulvers in
20 g einer wässerigen Lösung von 0,01 N Chlorwasserstoffsäure
bei 50°C für 20 Stunden getaucht. Nachdem filtriert wurde,
wurde das erhaltene Pulver erneut für 6 Stunden auf 550°C er
hitzt.
Nachdem das Pulver in heißes Wasser bei 80°C für 24
Stunden getaucht wurde (Heißwasserbeständigkeitstest), wurde
die Dampfadsorptionsisothermenkurve gemessen. Die Mengen an
adsorbiertem Wasserdampf bei P/P0 = 0,10 und P/P0 = 0,25 wa
ren 0,07 g/g bzw. 0,26 g/g.
Die Dampfadsorptionsisothermenkurve wird in Fig. 1
erläutert und es wird festgestellt, dass das Adsorptionsver
mögen bei einem speziellen relativen Dampfdruck, entsprechend
dem Durchmesser der feinen Poren, deutlich erhöht war, da das
vorliegende poröse Material gleichförmige und feine Poren
hatte. Die Röntgenbeugungsdiagramme vor und nach dem Heißwas
serbeständigkeitstest sind in Fig. 2 erläutert und es wird
festgestellt, dass es einen Peak d100 gibt, der den Lücken
zwischen benachbarten feinen Poren zuzuordnen ist und dass
das poröse Material die poröse Gerüststruktur mit gleichför
migem Porendurchmesser auch nach dem Heißwasserbeständig
keitstest beibehält.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 72,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zum Ausfällen
eines Verbundstoffs aus porösem Material und Tensid zuge
setzt. Nach Rühren für 8 Stunden bei Raumtemperatur wurde das
erhaltene Gemisch über Nacht belassen und dann unter vermin
dertem Druck filtriert und in Wasser zweimal erneut disper
giert. Nachdem wiederum unter vermindertem Druck filtriert,
wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage ausgetrocknet.
Das Tensid in den feinen Poren des Pulvers wurde durch Erhit
zen auf 550°C für 6 Stunden entfernt.
Nachdem das Pulver für 24 Stunden in heißes Wasser
bei 80°C getaucht wurde, wurde die Dampfadsorptionsisother
menkurve gemessen. Wie in Fig. 1 erläutert, waren die Was
serdampfadsorptionen bei P/P0 = 0,10 und P/P0 = 0,25 0,06 g/g
bzw. 0,13 g/g.
Die Röntgenbeugungsdiagramme vor und nach dem Test
werden in Fig. 3 erläutert. Obwohl ein geringer Peak d100
vorliegt, der den Lücken zwischen benachbarten feinen Poren
zuzuordnen ist, läßt die niedere Winkelseite die Bildung von
Siliziumdioxidgel vermuten, was eine Zerstörung der feinen
Poren durch den Heißwasserbeständigkeitstest und Bildung von
ungleichmäßigen Porenkomponenten anzeigt.
Gemäß Bull. Chem. Soc. Japan, 69, 1449 (1996) wurden,
nachdem 2,5 g Octyltrimethylammoniumbromid in 100 g Wasser
gelöst wurden, 5 g Natriumdisilicat zugesetzt. Nachdem das
Gemisch 3 Stunden bei 70°C gerührt wurde, wurde das Gemisch
mit 2 N Chlorwasserstoffsäure auf pH 8,5 neutralisiert. Das
Gemisch wurde 3 Stunden weiter gerührt und über Nacht noch
belassen und anschließend unter vermindertem Druck Filtration
und erneute Dispersion in Wasser 2-mal wiederholt. Wiederum
wurde Filtration unter vermindertem Druck ausgeführt, das
Produkt wurde 3 Tage bei 45°C getrocknet, um einen porösen
Verbundstoff, der ein Tensid enthält, zu erhalten. Das Tensid
in den feinen Poren des erhaltenen Pulvers wurde durch Erhit
zen des Pulvers für 6 Stunden auf 550°C entfernt.
Nachdem das Pulver in heißes Wasser bei 80°C für 24
Stunden getaucht wurde, wurde die Wasserdampfadsorptionsiso
thermenkurve gemessen. Die Mengen an adsorbiertem Wasserdampf
bei P/P0 = 0,10 und P/P0 = 0,25 waren 0,08 g/g bzw. 0,12 g/g.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 72,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zugesetzt, um
einen Verbundstoff aus porösem Material/Tensid auszufällen.
Nachdem für 8 Stunden bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde
das erhaltene Gemisch über Nacht belassen und anschließend
wurden Filtration unter vermindertem Druck und erneute Auflö
sung in Wasser zweimal wiederholt. Nach dem erneuten Filtrie
ren unter vermindertem Druck wurde das erhaltene Produkt bei
45°C 3 Tage getrocknet. Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden
auf 550°C erhitzt.
Anschließend wurden 0,5 g des Pulvers in 20 g einer
wässerigen Lösung von 0,005 Mol/l Aluminiumnitrat (Al(NO)3)
bei 50°C für 20 Stunden getaucht. Nach dem Filtrieren wurde
das erhaltene Pulver erneut 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver in 80°C heißes Wasser 24 Stunden
getaucht wurde, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve ge
messen. Die Dampfadsorptionsmengen bei P/P0 = 0,10 und P/P0 =
0,25 waren 0,07 g/g bzw. 0,24 g/g. Die Dampfadsorptionsiso
thermenkurve wird in Fig. 4 erläutert.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 72,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zugesetzt, um
einen Verbundstoff aus porösem Material/Tensid auszufällen.
Nachdem für 8 Stunden bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde
das erhaltene Gemisch über Nacht belassen und anschließend
wurden Filtration unter vermindertem Druck und erneute Auflö
sung in Wasser zweimal wiederholt. Nach dem erneuten Filtrie
ren unter vermindertem Druck wurde das erhaltene Produkt bei
45°C 3 Tage getrocknet. Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden
auf 550°C erhitzt, um das in den feinen Poren vorliegende
Tensid des Pulvers zu entfernen.
Anschließend wurden 0,5 g des Pulvers in 20 g einer
wässerigen Lösung von 0,005 Mol/l Eisen(III)nitrat (Fe(NO)3)
bei 50°C für 20 Stunden getaucht. Nach dem Filtrieren wurde
das erhaltene Pulver erneut 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver in 80°C heißes Wasser 24 Stunden
getaucht wurde, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve ge
messen. Die Dampfadsorptionsmengen bei P/P0 = 0,10 und P/P0 =
0,25 waren 0,07 g/g bzw. 0,25 g/g. Die Dampfadsorptionsiso
thermenkurve wird in Fig. 4 erläutert.
Nachdem 3,78 g Octyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 92,7 g Wasser und 5 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zugesetzt, um
einen Verbundstoff aus porösem Material/Tensid auszufällen.
Nachdem für 8 Stunden bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde
das erhaltene Gemisch über Nacht belassen und anschließend
wurden Filtration unter vermindertem Druck und erneute Auflö
sung in Wasser zweimal wiederholt. Nach dem erneuten Filtrie
ren unter vermindertem Druck wurde das erhaltene Produkt bei
45°C 3 Tage getrocknet. Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden
auf 550°C erhitzt.
Anschließend wurden 0,5 g des Pulvers in 20 g einer
wässerigen Lösung von 0,005 Mol/l Ammoniumtitanyloxalat bei
50°C für 20 Stunden getaucht. Nach dem Filtrieren wurde das
erhaltene Pulver erneut 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver in 80°C heißes Wasser 24 Stunden
getaucht wurde, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve ge
messen. Die Dampfadsorptionsmengen bei P/P0 = 0,10 und P/P0 =
0,25 waren 0,09 g/g bzw. 0,21 g/g.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 72,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 1,32 g Tetramethoxysilan (TMOS) zugesetzt, um
einen Verbundstoff aus porösem Material/Tensid auszufällen.
Nachdem für 8 Stunden bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde
das erhaltene Gemisch über Nacht belassen und anschließend
wurden Filtration unter vermindertem Druck und erneute Auflö
sung in Wasser zweimal wiederholt. Nach dem erneuten Filtrie
ren unter vermindertem Druck wurde das erhaltene Produkt bei
45°C 3 Tage getrocknet. Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden
auf 550°C erhitzt, um das in den feinen Poren vorliegende
Tensid des Pulvers zu entfernen.
Anschließend wurden 0,5 g des Pulvers in 20 g einer
wässerigen Lösung von 0,01 N Essigsäure bei 50°C für 20 Stun
den getaucht. Nach dem Filtrieren wurde das erhaltene Pulver
erneut 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver in 80°C heißes Wasser 24 Stunden
getaucht wurde, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve ge
messen. Die Dampfadsorptionsmengen bei P/P0 = 0,10 und P/P0 =
0,25 waren 0,08 g/g bzw. 0,23 g/g.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 71,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 0,046 g Natriumaluminat (NaAlO2, 78%ige Rein
heit), das in 1 g Wasser gelöst wurde, zugesetzt. Weiterhin
wurden 1,25 g Tetramethoxysilan (TMOS) (Molverhältnis von
Si : Al würde 95 : 5 sein) zugegeben, um einen Verbundstoff aus
porösem Material/Tensid auszufällen. Nachdem für 8 Stunden
bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde das erhaltene Gemisch
über Nacht belassen und anschließend wurden Filtration unter
vermindertem Druck und erneute Auflösung in Wasser zweimal
wiederholt. Nach dem erneuten Filtrieren unter vermindertem
Druck wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage getrocknet.
Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden auf 550°C erhitzt, um
das in den feinen Poren vorliegende Tensid des Pulvers zu
entfernen.
Nachdem das Pulver über Nacht in Wasser getaucht wur
de, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve gemessen. Als
ein wie in Fig. 5 gezeigtes Ergebnis waren die Dampfadsorp
tionsmengen bei P/P0 = 0,08 und P/P0 = 0,18 0,07 g/g bzw.
0,21 g/g.
Ebenfalls wurde ein 24-Stunden-Heißwasserbeständig
keitstest des Pulvers durch Eintauchen des Pulvers in heißes
Wasser bei 80°C für 24 Stunden durchgeführt. Die Röntgenbeu
gungsdiagramme vor und nach dem Test werden in Fig. 6 erläu
tert und der Peak d100, der den Lücken zwischen benachbarten
feinen Poren zuzuordnen ist, liegt vor und keine Zerstörung
der feinen Poren wird gefunden.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 70,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 0,109 g Natriumaluminat (NaAlO2, 78%ige Rein
heit), das in 2 g Wasser gelöst wurde, zugesetzt. Weiterhin
wurden 1,16 g Tetramethoxysilan (TMOS) (Molverhältnis von
Si : Al würde 88 : 12 sein) zugegeben, um einen Verbundstoff aus
porösem Material/Tensid auszufällen. Nachdem für 8 Stunden
bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde das erhaltene Gemisch
über Nacht belassen und anschließend wurden Filtration unter
vermindertem Druck und erneute Auflösung in Wasser zweimal
wiederholt. Nach dem erneuten Filtrieren unter vermindertem
Druck wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage getrocknet.
Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver über Nacht in Wasser getaucht wur
de, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve gemessen. Als
ein wie in Fig. 5 gezeigtes Ergebnis waren die Dampfadsorp
tionsmengen bei P/P0 = 0,08 und P/P0 = 0,18 0,1 g/g bzw. 0,14
g/g.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 70,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 0,074 g Natriumaluminat (NaAlO2, 78%ige Rein
heit), das in 2 g Wasser gelöst wurde, zugesetzt. Weiterhin
wurden 1,21 g Tetramethoxysilan (TMOS) (Molverhältnis von
Si : Al würde 92/8 sein) zugegeben, um einen Verbundstoff aus
porösem Material/Tensid auszufällen. Nachdem für 8 Stunden
bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde das erhaltene Gemisch
über Nacht belassen und anschließend wurden Filtration unter
vermindertem Druck und erneute Auflösung in Wasser zweimal
wiederholt. Nach dem erneuten Filtrieren unter vermindertem
Druck wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage getrocknet.
Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver über Nacht in Wasser getaucht wur
de, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve gemessen. Die
Dampfadsorptionsmengen waren bei P/P0 = 0,08 und P/P0 = 0,18
0,06 g/g bzw. 0,18 g/g.
Ebenfalls wurde ein 24-Stunden-Heißwasserbeständig
keitstest des Pulvers durch Eintauchen des Pulvers in heißes
Wasser bei 80°C für 24 Stunden ausgeführt. Der Peak d100, der
den Lücken zwischen benachbarten feinen Poren zuzuordnen ist,
kann in dem Röntgenbeugungsdiagramm nach dem Test gefunden
werden, was keine Zerstörung der feinen Poren vermuten läßt.
Nachdem 1,54 g Decyltrimethylammoniumbromid, 2,28 g
1 N Natriumhydroxid, 71,7 g Wasser und 25 g Methanol vermischt
wurden, wurden 0,018 g Natriumaluminat (NaAlO2, 78%ige Rein
heit), das in 1 g Wasser gelöst wurde, zugesetzt. Weiterhin
wurden 1,29 g Tetramethoxysilan (TMOS) (Molverhältnis von
Si : Al würde 98/2 sein) zugegeben, um einen Verbundstoff aus
porösem Material/Tensid auszufällen. Nachdem für 8 Stunden
bei Raumtemperatur gerührt wurde, wurde das erhaltene Gemisch
über Nacht belassen und anschließend wurden Filtration unter
vermindertem Druck und erneute Auflösung in Wasser zweimal
wiederholt. Nach dem erneuten Filtrieren unter vermindertem
Druck wurde das erhaltene Produkt bei 45°C 3 Tage getrocknet.
Das erhaltene Pulver wurde 6 Stunden auf 550°C erhitzt.
Nachdem das Pulver über Nacht in Wasser getaucht wur
de, wurde die Dampfadsorptionsisothermenkurve gemessen. Die
Dampfadsorptionsmengen waren bei P/P0 = 0,08 und P/P0 = 0,18
0,06 g/g bzw. 0,20 g/g.
Ebenfalls wurde ein 24-Stunden-Heißwasserbeständig
keitstest des Pulvers durch Eintauchen des Pulvers in heißes
Wasser bei 80°C für 24 Stunden ausgeführt. Der Peak d100, der
den Lücken zwischen benachbarten feinen Poren zuzuordnen ist,
kann in dem Röntgenbeugungsdiagramm nach dem Test gefunden
werden, was keine Zerstörung der feinen Poren vermuten läßt.
Weitere Techniken zum Bilden poröser Materialien wer
den in US-Patent Nrn. 5 508 081, 5 707 598, 5 382 558, 5 750
085 und 5 768 085 und US-Patent Anmeldungs-Seriennummer
09/347 005 gefunden, von denen alle in ihrer Gesamtheit durch
Hinweis hierin einbezogen werden.
Claims (18)
1. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder
gleich 0,2 g/g ist.
2. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 28% größer als oder
gleich 0,25 g/g ist.
3. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 20% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 35% größer als oder
gleich 0,35 g/g ist.
4. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 25% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 40% größer als oder
gleich 0,4 g/g ist.
5. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 30% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 50% größer als oder
gleich 0,48 g/g ist.
6. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 40% weniger als oder gleich 0,15
g/g und bei einem relativen Dampfdruck von 60% größer als
oder gleich 0,60 g/g ist.
7. Verfahren zur Herstellung eines porösen Materials,
umfassend:
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in Gegenwart eines Tensids in einer Lösung, die in der Lösung eine Konzentration des Gerüstausgangsmate rials, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und ein Mol verhältnis des Tensids zu dem Gerüstausgangsmaterial, das größer als oder gleich 0,05 und weniger als oder gleich 50 ist, aufweist, zur Bildung eines Kondensats und
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat.
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in Gegenwart eines Tensids in einer Lösung, die in der Lösung eine Konzentration des Gerüstausgangsmate rials, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und ein Mol verhältnis des Tensids zu dem Gerüstausgangsmaterial, das größer als oder gleich 0,05 und weniger als oder gleich 50 ist, aufweist, zur Bildung eines Kondensats und
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat.
8. Verfahren zur Bildung eines porösen Materials, um
fassend:
Vermischen des Tensids und eines Gerüstausgangsmate rials für das poröse Material in Gegenwart eines wässerigen Lösungsmittels mit einem pH-Wert von größer als oder gleich 10, zur Bildung eines flüssigen Gemisches,
Vermindern des pH-Werts des flüssigen Gemisches zu einem pH-Wert, der größer als oder gleich 9 ist,
Abtrennen der festen Fraktion von dem gebildeten flüssigen Gemisch, nachdem der pH-Wert vermindert ist und
Entfernen des Tensids aus der festen Fraktion.
Vermischen des Tensids und eines Gerüstausgangsmate rials für das poröse Material in Gegenwart eines wässerigen Lösungsmittels mit einem pH-Wert von größer als oder gleich 10, zur Bildung eines flüssigen Gemisches,
Vermindern des pH-Werts des flüssigen Gemisches zu einem pH-Wert, der größer als oder gleich 9 ist,
Abtrennen der festen Fraktion von dem gebildeten flüssigen Gemisch, nachdem der pH-Wert vermindert ist und
Entfernen des Tensids aus der festen Fraktion.
9. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
mit einer Eigenschaft, indem ein Unterschied in einer Menge
an adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten
innerhalb eines Bereichs von relativen Dampfdrücken von grö
ßer als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 28% grö
ßer als oder gleich 0,16 g/g ist.
10. Poröses Material nach Anspruch 9, wobei der Un
terschied in der Menge an adsorbiertem Wasserdampf größer als
oder gleich 0,18 g/g ist.
11. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 10% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei einem relativen Dampfdruck von 25% größer als oder
gleich 0,2 g/g ist.
12. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
mit einer Eigenschaft, indem ein Unterschied in einer Menge
an adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten
innerhalb eines Bereichs von relativem Dampfdruck von größer
als oder gleich 10% bis weniger als oder gleich 25% größer
als oder gleich 0,12 g/g ist.
13. Verfahren zur Herstellung eines porösen Materi
als, umfassend:
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in einer Lösung mit einer Konzentration des Gerüstausgangsmaterials, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und einem Molverhältnis des Tensids zu dem Gerü stausgangsmaterial von größer als oder gleich 0,07 und weni ger als oder gleich 25, zur Bildung eines Kondensats,
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat und
Inkontaktbringen des Kondensats mit einer Lösung ei ner Säure oder eines Salzes einer Säure und eines Metallions mit einer Wertigkeit größer als oder gleich drei.
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in einer Lösung mit einer Konzentration des Gerüstausgangsmaterials, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und einem Molverhältnis des Tensids zu dem Gerü stausgangsmaterial von größer als oder gleich 0,07 und weni ger als oder gleich 25, zur Bildung eines Kondensats,
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat und
Inkontaktbringen des Kondensats mit einer Lösung ei ner Säure oder eines Salzes einer Säure und eines Metallions mit einer Wertigkeit größer als oder gleich drei.
14. Verfahren nach Anspruch 13, wobei das Metallion
Fe3+ ist.
15. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
und mit einem Wasserdampfadsorptionsvermögen, das bei einem
relativen Dampfdruck von 8% weniger als oder gleich 0,1 g/g
und bei 18% größer als oder gleich 0,18 g/g ist.
16. Poröses Material, umfassend ein Metalloxidgerüst
mit einer Eigenschaft, indem ein Unterschied in einer Menge
an adsorbiertem Wasserdampf zwischen zwei beliebigen Punkten
innerhalb eines Bereichs von relativem Dampfdruck größer als
oder gleich 8% bis weniger als oder gleich 18% größer als
oder gleich 0,12 g/g ist.
17. Verfahren zur Herstellung eines porösen Materi
als, umfassend:
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in einer Lösung, das eine Konzentration des Gerüstausgangsmaterials in der Lösung aufweist, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und ein Molverhältnis des Ten sids zu dem Gerüstausgangsmaterial von größer als oder gleich 0,07 und weniger als oder gleich 25 aufweist, zur Bildung ei nes Kondensats, wobei das Skelettausgangsmaterial Si und Al als Metallelemente enthält und
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat.
Kondensieren eines Gerüstausgangsmaterials für das poröse Material in einer Lösung, das eine Konzentration des Gerüstausgangsmaterials in der Lösung aufweist, die weniger als oder gleich 0,4 Mol/l ist und ein Molverhältnis des Ten sids zu dem Gerüstausgangsmaterial von größer als oder gleich 0,07 und weniger als oder gleich 25 aufweist, zur Bildung ei nes Kondensats, wobei das Skelettausgangsmaterial Si und Al als Metallelemente enthält und
Entfernen des Tensids aus dem Kondensat.
18. Verfahren nach Anspruch 17, wobei das Molverhält
nis von Al - molar ausgedrückt - zu Si und Al insgesamt - mo
lar ausgedrückt - in dem Gerüstausgangsmaterial 0,0005-0,2
ist.
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