CS320191A3 - Process and system for manufacturing thin flat band from a hot rolled steel - Google Patents

Description

i &- líí ΐ'

plochého, pásu ze^za tep- j ri— ! o c- í o í 03 X O" $ oc y -sl < < Π uo -4 N -< O --

Způsob a systém pro výrobu te la válcované oceli.

Oblast techniky.

Vynález se týká způsobu a systému pro výrobu"tenkéhoocelového pásu a obzvláště se vztahuje na systém a způsobpro plynulé tváření souvislého tenkého plochého za teplaválcovaného ocelového pásu, majícího konečnou tloušíku méněnež okolo 1,8 mm, při použití plynule lité nekonečné ocelo-vé desky.

Stav techniky

Je známa řada způsobů tváření oceli. Jedním způsobemje použití procesu známého jako plynulé lití. Tento proces,v němž je tekutá ocel lita přímo do polotovarů, jako Jsoudesky, bloky, sochory apod., se velmi rozšiřuje v oblasti,použití, protože vylučuje nebo snižuje potřebu určitého za-řízení pro výrobu oceli ve srovnání s tradičním litím ocelido ingotů a jejich pozdějším zpracováním do požadovaných vý-robků.

Podle známého stavu techniky přináší plynulé lití oce-,lovou desku o tlouštce od 150 do 300 mm a šířce až 3000 mm.Tyto desky se řežou na kusy proměnlivých délek, závislýchna konkrétních parametrech procesu. Pro vyrobeni plochéhoválcovaného pásu z tohoto materiálu se jednotlivé desky o-hřívají, nechají se procházet jednou nebo více stolicemipro hrubé válcování za tepla, po té se nechají procházetjednou nebo více stolicemi pro válcování za tepla, které dá-le redukují tlouštku na přibližně 2,5 mm. V případě potře-by se po té pás nechá procházet nejméně jednou a s výhodouněkolika redukčními a dokončovacími válcovacími stolicemipro válcování za studená za účelem dosaženi další redukcetlouštky. Čím se ocelový pás stává tenčí v Části pro válcováníza tepla při způsobu dle známého stavu techniky, tím jeobtížnější jeho vtlačování do válcovací stolice pro dalšíredukci tlouštky. Ocelový pás vstupuje do každé z válcova- 2 t. cích stolic při malé rychlosti a po té se zrychluje. Považu-je se za důležité zajistit co nejrychleji přístup k zadní-mu konci pásu, protože tato část je nejchladnější v době,kdy vstupuje do stolic pro válcování za tepla.

Potřeba vytváření oddělených desek z plynule lité deskyse považovala ve známém stavu techniky jako definitivní anevyhnutelná vzhledem ke vstupním a výstupním rychlostem různých vzájemně nepodobných typů zařízení kombinovaných vsystémech dle známého stavu techniky. Známá technologie vál-cování za tepla na válcovacích stolicích nebyla schopná rychlostně přizpůsobovat válcovací stolice pro hrubé a dokončo-vací válcování plynulé výstupní rychlosti známého zařízenípro plynulé lití a tím bránila plně plynulému postupu. Napožadované vysoké rychlosti válcovací tratě pro válcováníza tepla, potřebné obzvláště pro vyloučení nebezpečí vznikupraskání válců teplem a pro minimalizování tepelných ztrát,jednoduše nestačila stávající zařízení s využití znalostív oboru.

Jeden z problémů systému, bránící další, redukci, jepodle známého stavu techniky skutečnost, že u známého stavutechniky je mimořádně obtížné kontrolovat ocelový pás, jest-liže se pohybuje příliš rychle z jedné stanice na druhou.Další obtíž způsobů zpracovávajících jednotlivé horké deskyspočívá v zavádění desky do válcových mezer mezi válci jed-notlivých stolic, které musí být prováděno pro každou jed-notlivou desku. Tento postup vyžaduje otevírání všech vál-covacích stolic a po té postupné zavírání každé z nich, odzadního konce desky směrem k přednímu konci, až byly všech-ny uzavřeny. Vzhledem k tepelné ztrátě, vyskytující se ukaždé jednotlivé desky, byla podle známého stavu technikypožadována pro provedení redukce tlouštky dříve, než tepel-ná ztráta dospěla k bodu nezpracovatelnosti oceli, vetšírychlost než je normální rychlost žádoucí při válcování vustáleném stavu.

Tepelná ztráta z jednotlivé desky je dle známého stavu

techniky vážným problémem, protože zadní konec desky chladnulrychle a často byl pod optimálními teplotami válcování zatepla před tím, než dosáhl posledních několika válcovacíchstolic. Pro minimalizování tohoto problému proto stolice proválcování za tepla musely mít uvedenou schopnost se stále S zrychlovat nebo, jak se hovorově označuje, "najíždět". Obec-

Js ně řečeno, jednotlivá deska musela být schopná vstupovat dokaždé válcovací stolice při velmi nízké rychlosti a potombýt zrychlována co nejrychleji mošno na rychlost přesahujícípožadovanou rychlost válcování za tepla. Rychlé zrychlenínebo "najíždění" bylo praktikováno jako pokus dostat se k zad^nímu konci samostatného pásu přes všechny stolice pro válcová-ní za tepla co možná nejrychleji, aby se vyrovnal pokles te-plot a vyloučila se tepelná ztráta na úroveň, kde by kov bylnezpracovatelný. Pro každou válcovací stolici se ukázalo jakopotřebné "najíždět" elektrické motory na výkon a rychlostznačně přesahující ty, jaké by mohly být použity pro plněplynulý proces válcování za tepla. Použití krytu před prvníválcovací stolicí pro zajištění okolí zadržující teplo a mi-nimalizující chlazení zadního konce a snižující úroveň zrych-lení, potřebného pro válcovací stolice, bylo nejlepším řeše-ním poskytovaným známým stavem techniky s ohledem na potřebu"najíždění". Investiční náklady na kryt však negovaly jaké-koli úspory na elektromotory a provozní náklady na vybavenítratě, a i když byly poněkud menší, byly stále nad požadova-nou mezí přijatelnosti.

Postupy zavádění také vyžadují zručnost při manipulacia rychlost každého jednotlivého pásu dále po proudu tratě,obzvláště po té, co několik stolic bylo uzavřeno a "najely"a začaly provádět od nich požadované redukce. I když teoretickým minimem pro tlouštku pásu by mohlobýt méně než 1,5 mm, podstatné nedostatky ve známém stavutechniky měly za následek, že dosažitelná za tepla válcovanátlouštka mohla být v nej lepším případě nikoliv méně než 1,8mm, až 2,5 mm. Pro aplikace vyžadující tenčí plechy muselabýt ocel po dokončení válcování za tepla žíhána, mořena a 4 'Λ

po té válcována za studená na konečnou tlouštku, přičemž tytopřídavné procesy byly náročné ná čas a energii a vyžadovalydalší investiční náklady.

Obecný popis vztahu zařízení na plynulé lití a válcovacíchtratí je obsažen v publikaci "Rolling Mills Shape Up", IronAge (srpen 1990), str. 16. Tato publikace však netvoří zná-mý stav. vůči vynálezu.

Byla vyzkoušena mnohá uspořádání zařízení pro plynulélití a válcovacích tratí ve .snaze vyvinout plně plynulý procespro výrobu tenkého za tepla válcovaného ocelového plechovéhopásu na bázi výchozího plynulého lití. Mezi různými uspořádá-ními tratě pro oblasti redukce spočívající v hrubém válcováníbyly stolice planetového typu, nazývané tak pro to, že praovníválce obíhají okolo podpůrné konstrukce obzvláštního tvaru.

Planetová válcovací stolice známá jako "Platzerova plane-tová stolice" byla vyvinuta na konci padesátých let a na začátkulet šedesátých. Je obecně popsána v patentových spisech USA ' 2 975 663, 2 960 894 a 2 709 934. Platzerova planetová stoliceje stolice s nuceným podáváním mající,hnací válce, které mohoupřijímat desku mající tlouštku 50 až 100 mm a zmenšují její *tlouštku planetově uspořádanými válci na přibližně tlouštku "od okolo 20 mm do okolo 3 až 6 mm. Neukázala se nikdy jakoprůmyslově použitelné zařízení, hlavně vzhledem ke skutečnosti,že plynulé lití desky o tloustce 50 až 100 mm nebylo dosažitel-né.

Známý stav techniky pro podáváni Platzerovy planetovéstolice také vykazoval vážné nedostatky. Když se použilo tlus-tých jednotlivých desek, jaké byly k dispozici ze známýchpostupů plynulého lití, nucené podávání do Platzerovy planeto-vé stolice vytvořilo široký přední okraj ocelového pásu, jakna počátku tak i při sešroubovávání (seřizování) stolice nakonečnou požadovanou redukci. Bylo zapotřebí odstranit tutoširokou přední část odříznutím hořákem pro její oddělení odpředního konce pásu a její odstranění směrem vzhůru, dolůnebo napříč z výrobní linky. Množství kovu vyplýtvaného z kaž- dé desky vzhledem k vyválcovanému pásovému výrobku, i kdyžbylo recyklováno do tavného konce procesu, bylo značné, ob-zvláště je-li brán ohled na k tomu potřebné vybavení, inves-tiční a provozní náklady.

Navrhované dřívější kombinace zařízení pro plynulé litís Platzerovými stolicemi, nezahrnovaly technologii plynuléhoválcování za tepla jako součást kombinace. Například Kruppo-va/Platzerova planetová stolice, kombinovaná se zařízenímpro plynulé lití, vytvářela .linku pro výrobu horkého pásus jednoprůchodovou redukcí tlouštky až na 98 S. Toto je po-psáno v publikacích Muenkera a kol: Krupp/Platzer PlanetaryMilí, "Evolution, Design and Operating Experience in Ferrousand Non-Ferrous Practice" (únor 1969), dále Finka a kol.""Economic Application of the Krupp/platzer Planetary Milí forthe Production of Hot Rolled Strip", Iron and Steel Engineer,leden 1971, str. 45, Krupp/Platzer Planetary Milí - A Hot-Strip-Mill with Thickness Reduction of up to 98 % (1987). Popsanézařízení obsahovalo obvyklý proces plynulého lití, údajně uspo-řádaný pro lití tenké1 desky, které vedlo lité desky obvyklýmirovnacími válci do tunelovíté vyrovnávací pece. Lité desky vy-stupující. z vyrovnávací pece byly zaváděny do válcové mezeryPlatzerova planetového stroje. (Obvykle by mělo předcházet podá-vači válce primární odstranění okují se sekundárním odstraně-ním okují před vstupem do Platzerovy planetové stolice). Plat-zerova planetová stolice mela redukovat na jeden průchod des-ku vedenou z výchozí lité a vyrovnané tlouštky, a to až z 98 %,na konečnou tlouštku. Výsledný válcovaný ocelový pás s vysokouredukcí tlouštky se vysouval ze stolice na válečkovou tratstandartní stolicí se svěrnými válci, která udržovala napětímezi válcovou mezerou a svěrnými válci. Řezání a svinování ob-vyklým svinovačem kompletovalo popsaný proces.

Jako alternativa k tomuto uspořádání Platzetova planetovástolice může redukovat přiváděnou desku z její počáteční litétlouštky až z 98 %. Místo odebírání z Platzerovy stolice stan-dartní kombinací svěrné válcovací stolice a napínacích válců, používá alternativní uspořádání jednu nebo dvě dokončovací sto-lice kvarto, zejména stolice opatřené systémem Krupp ÍGC prořízení válcové štěrbiny, uvažované pro zlepšení rovinnosti adosažení přesných tolerancí. Žádné přídavné zdroje tepla projeho udělování ocelovému pásu nejsou uvažovány, takže jakékolipřípadné dokončovací zmenšování tlouštky nemůže být podstatné,protože zadržené teplo je nedostačující. Článek Meunkera a kol. popisuje podrobněji Část uspořádá-ní Platzerovy planetové stolice kombinované s jednou nebo dvě-ma dokončovacími stolicemi, ale neuvádí použití takového uspořá-dání v kombinaci s plynule litou nekonečnou deskou. Muenkera kol. popisují tyto stolice pouze pro použití s jednotlivýmideskami. Muenker a kol., popisují toto alternativní uspořádáníjako užitečné ve vysokotonážní situaci, kde Platzerova planeto-vá stolice slouží jako stolice pro hrubé předválcování. Obr. 15 a doprovodný text srovnávají běžnou stolici pro válcování*za tepla, používající dvanáct vodorovných a šest svislých sto-lic, s válcovací tratí pro hrubé a dokončovací válcování obsa-hující Platzerovu planetovou stolici, šest vodorovných a dvěsvislé stolice, přičemž obě poskytují výrobní rychlosti 150* ’ -tun/hod. (str. 8 - 10, obr. 15). Muenker a kol. uvádějí, že*výstupní rozměr hrubého pásu z Platzerovy planetové stolicei,má tloušťku 10 až 20 mm.

Pink a kol. uvádějí použití Platzerovy planetové stolicev kombinaci se zařízením pro plynulé lití desky a různými vál-covacími zařízeními umístěnými dále za Platzerovou stolicí. Při zde popisované kombinaci zařízení pro plynulé lité deskys Platzerovou planetovou stolicí Fink. a kol. poznamenávají,že podávači válce, použité pro podávání jednotlivých na sebedosedajících nebo jednotlivých plynule litých desek do Platze-rovy planetové stolice (str. 48), provádějí 20 % redukci, při-čemž vlastní válcovací stolice potom provádí 80 až 98 Sníredukci v jednom průchodu, v závislosti na konečné požadovanétloušťce.. Obr. 4VI znázorňuje kombinaci pece a planetové sto-lice, opět s Platzerovou planetovou stolicí používanou jakoválcovací stolicí pro hrubé válcování, umístěnou před pěti ažsedmi stolicemi dokončovací tratě, sestávající z nedefinované- ho množství svislých a vodorovných dokončovacích stolic.

Kromě Platzerovy planetové válcovací stolice, byla jedi-nou jinou takovou stolicí používanou v průmyslovém měřítkuSendzimirova planetová stolice. Sendzimirovy planetové stoli-ce byly obecně popsány v řadě patentových spisů USA, a to spi-sech č. 2 932 99ý, 2 978 933, 3 049 948, 3 076 360, 3 079 975, ,3 147 648, 3 138 979, 3 210 981, 3 533 262 a 3 789 646.

Rozdíly mezi Platzerovou planetovou stolicí a Sendzimiro-vou planetovou stolicí jsou a zůstávají dobře známé běžnémuodborníkovi v oboru. V praktických použitích je známé, že proSendzimirovu stolici je zapotřebí pro vyrobení přijatelnéhoválcovaného výrobku alespoň okolo 120 mm. Pro danou šířku to-to značně přesahuje minimální tloustku, kterou by Platzerovaplanetová stolice vyžadovala. Je také dobře známo, že válcova-ný.pás vystupující ze Sendzimirovy planetové stolice není rov- .ný, ale .vykazuje.výrazné, žebrování ve směru válcování,.což vy-,zaduje přídavné dokončovací stolice pro vyrovnávání pásu. Nes-chopnost Sendzimirovy planetové stolice"pro “vytvoření rovin-ného pásu, ve srovnání.s Platzerovou technologií, je.přímýmdůsledkem rozdílu v konstrukci.mezi těmito typy planetové sto- .lice. Sendzimirovy planetové stolice zahrnují otáčivý trám,zatímco Platzerovy planetové stolice používají nepohyblivý o-pěrný trám. Průchod kovu Sendzimirovou stolicí má za následekvzhledem k otáčení trámu žebrování pásu. Nepohyblivý opěrnýtrám u Platzerovy planetové stolice naopak zajistuje tok ko-vu během válcování, který nebortí pás, takže příležitostně sepouze objevuje dlouhá vlna v podélném licím a válcovacím smě-ru.

Rozdíl pevného a otáčivého trámu mezi Platzerovou a Sen-dzimirovou technologií přináší další výhodu při použití Plat-zerovy technologie. Vzhledem k přítomnosti nepohyblivého opěr-ného trámu je možné použitím různých vložek do trámu dodatdesce příčný profil ítj. napříč směru lití a válcování) vál-covacím procesem. Použitím takových zvolených vložek můžePlatzerova planetová stolice zajistit optimální profil výstup-ní desky pro další následné zpracování, bez potřeby přidav- >1'

δ ných válcovacích stolic vyčleněných pro profilování výstupnítabule po redukci v planetové stolici.

Platzerova planetová stolice je také schopná seřizovánípro uzavírání válcové mezery, umožňující optimalizaci počáteč-ní vstupní tlouštky a zvýšenou redukci po zavedení. Naprotitomu počáteční vstup oceli v Sendzimirově planetové stolicinemůže být nastaven. Je určován samotnou velikostí stolice anemůže být měněn. S ohledem na provozní náklady a údržbu je Sendzimirovaplanetová stolice při použití nákladnější, zejména vzhledemk rozdílu tření ve válcové mezeře vůči Platzerově planetovéstolici. Vzhledem k uspořádání Sendzimirovy planetové stolicedochází ke značnému tření mezi pracovními válci a válcovanoudeskou. To působí zvýšené opotřebení pracovních válců a zvýše-nou spotřebu energie a požadavky na dimenzování motoru, ve srov-nání s-Platzerovou planetovou stolicí. V Platzerově planetovéstolici je malé tření mezi pracovními válci a deskou. Hlavní?tření, které se vyskytuje, je v ložiscích mezilehlých válců.?.Výsledkem je, že životnost pracovních válců je vyšší a pracov-ní a provozní náklady jsou nižší, než při použití Sendzimirovyplanetové stolice. i

Sendzimir, "Hot Strip Mills for Thin Slab Continuous cas-ting Systems”, Iron and Steel Ěngineer, říjen 1986, str. 6,popisuje uspořádání navržené Sendzimirovy planetové stolicea znázorňuje několik kombinací zařízení pro plynulého lití aplanetové stolice.a kombinací (Hazelettova) zařízení pro litítenké desky a planetové válcovací stolice. Za Sendzimirovouplanetovou stolicí je odebírání prováděno rovnací tratí působí-cí soupravou napínacích válců. Výstupní stůl, svěrné válce akaruselový svinovač doplňují popsanou sestavu.

Jako rovnací trat se pro odborníka v oboru rozumí zaříze-ní, zajištující méně než 10 %-ní redukci přiváděného pásu. Přiobvyklém použití funguje rovnací trat v podstatě jako rovnacízařízeni, které nepůsobí více než maximální redukci tlouštky3-5%.

Uvádí se, že Sendizimirova planetová stolice je schopná redukce tlouštky z 95 % na jeden průchod. Uvádí se, že "podá-vači válce tlačí desku, podstupující malou redukci, vodítkemdo planetových válců, kde se provádí hlavní redukce ..." (str.36). Je zde uvedena jedna ze dvou sestav válcovacích stolicduo (str. 36 - 37, obr. 2). Sendizimir uvádí, že planetová sto-lice "by mela pracovat plynule, s (jednotlivými) deskami podá-vaných při vzájemném dosedání na sebe a spéci pro plynulý pří-vod tepla na úrovni vysokých teplot umístěnou v tandemu se sto-licí. Teplota desek může být udržována konstantní v rámci přes-ných mezí a přesné řízení tlouštky hotového pásu je snadno do-sahováno. Průmyslově použitelné tolerance pro válcování za stu-dená mohou být pak snadno získávány přímo z tratě pro válcová-ní za tepla bez dlouhých a náročných vstupních a koncovýchsekcí. Při automatické kontrole tlouštky na vyrovnávací stoli-ci se získá i jemnější nastavení" (str. 37). Při tomto uspořá-dání Sendzimir. zjevně nepopisoval plně kontinuelní proces použí-vající plynule litou- nekonečnou ocelovou deskou,.litou, přímoze zařízení pró plynulé lití, ale místo toho popisoval, systémpro použití s jednotlivými deskami.

Sendzimir .také popsal údajně experimentální tandemovou .činnost.zařízení pro plynulé liti, kombinovaného, s planetový-,mi stolicemi, a to takto: "Před více než 20 lety byly již konány pokusy plynule vál-covat desky z cílem převést veškeré teplo pece do horkých svit-ků (obr. 8) . Byly zjištěny četné metalurgické, manipulační,přihřívací a povrchové problémy. Vyvažování výstupní desky zlicího zařízení se ukázalo jako obtížné spolu s manipulováníms deskou na výstupním stolu, vstupem do pece a činností plane-tové stolice a svinovače.

Velikost počáteční formy 50 x 435 byla vyzkoušena v Němec-ku. Byla příliš malá a rychlost lití byla příliš pomalá pronásledující úspěšné válcování. Při rychlosti desky 1,5 m/min.byly okraje desky při vstupu do válcovací tratě černé. Kdyžvšak vše proběhlo správně, dosáhlo se 200 cm OD svitků. Při dalším pokusu vysokotonážní osvědčené zařízení proplynulé lití v OSA, spřažené s planetovou stolicí, poskytlo — 10 — desky, které vstupovaly do stolice při rychlosti 5 m/min.Tepelná bilance byla správná a na experimentální bázi se vy-ráběly 60 tunové horké svitky. Při třetím pokusu v Rakousku bylo cílem umístit planeto-vou stolici v tandemu hned za licí zařízení a vyloučit takohřívací pec, avšak při použití vyrovnávacího krytu a případ-ně okrajového ohřívače. Toto schéma by vyžadovalo, aby navá-děcí tyč 2 licího zařízení mohla projit planetovou stolicí amohla být odříznuta letmými nůžkami právě před svinovačem.Experimenty byly vedeny se záběrem planetových válců přímo dolitého úseku, přičemž svírání stolice se dělo na blocích prodosažení požadované tlouštky. Experimenty byly úspěšné. Se-šikmená část za naváděcí tyčí ukázala, že pouze malé množstvíkovu tvořilo odpad.

Nové pokusy v budoucnu využijí, minulé zkušenosti a ve:stejné době dovolí pracovat s tenčími litými deskami z nověj-ších typů licích zařízení. Například je uvažována stolice^pro válcování plynule litých desek 50 x 1250 mm i 37 x 1250mm, ale pro oba systémy š možností válcovat,lité desky tlqušt-ky až 75 mm pro specielní výrobky." (str. 39) í

Obr. 8, ukazující stanici pro řezání desky mezi zaříze-ním pro plynulé lití a vyrovnávací pecí, začíná popisovaný.podávači sled do Sendzimirovy planetové stolice, takže zdeopět nejde o kombinaci plynule lité nekonečné ocelové deskys kombinací licího zařízení a planetové stolice. Je zřejmé,všechny Sendzimirovy návrhy s ohledem na tato uspořádání by-ly zaměřeny ne válcovací operace na jednotlivé nespojité des-ce, a to i tam, kde primárním zdrojem těchto jednotlivých de-sek bylo zařízení pro plynulé lití- i/ Sendzimir také popsal kombinaci Hazelettova licího za- řízení pro tlusté.desky a planetové stolice (str. 40 -41,obr. 9). Hazelettovo licí zařízení "je použito pro výrobu 50mm tlustých desek, které procházejí;ohřívací pecí před vstu- - 11 - pováním do planetového stroje následovaného rovnací stolicí.Pás vystupuje z planetového stroje při jmenovité tlouštce 3,8 mm a z rovnací stolice při jmenovité tlouštce 3,4 mm. Des-ka opouští Hazelettovo licí zařízení při rychlosti 7,3 m/min,.přičemž pás opouští planetovou stolici při rychlosti 98 m/min a rovnací stolici při rychlosti 109 m/min.

Sendzimir uvedl následující podrobnosti o vhodné rovna-cí stolice, umístěné za planetovou stolicí, jak pokud jde opočet, tak i o funkci: '•2a planetovou stolicí může být žádoucí zařadit jednu ne-bo více rovnecích stolic, v závislosti na faktorech, jako zdavýrobek je jednoduchý nebo složitý, zda bude horký pás použitpřímo nebo bude válcován za studená, zda metalurgická čisto-ta nebo nízké náklady jsou při výrobě oceli rozhodující azda se jedná o.ocel specielního typu, jako je nízkolegovanávysokopevnostní ocel, vysokolegovaná ocel, křemíková ocel ne-bo nerezová ocel. Při rozhodnutí zařadit rovnací stolice musíbýt potřeba velké redukce za planetovou stolicí vyvážena pro-ti přídavným investičním nákladům a kvalitě horkého pásu. 10 %-ní redukce v rovnací stolici může být dostačujícípro mnohé aplikace, například pro pozinkovanou ocel. Redukcez 35 až 5 0 % mohou být přiměřené pro za tepla válcovaný páspro použití ve stavební konstrukci, kde světelný odraz zdů-razní povrchový detail.

Normálně by se při jednoduché válcovací stolici duo mo-hlo dosáhnout 10 až 12 %-ní redukce a vyloučit většinu žebro-vání. I když válcovací stolice trio poskytují redukce až 20 %,opotřebení pracovních válců činí toto řešení diskutabilní uválcovacích stolic pracujících plynule po 20 hodinová údobí.

To by se také mohlo vztahovat na stolice typu kvarto nebo sex-to, používaných v zařízeních o šířce 1700 mm firjqy NipponYakin. I když tyto dva typy stolice by mohly dosáhnout reduk-ce 30 až 35 % a zajistit dobrý tvar (obzvláště sexto), opotře- ,6

12 bení pracovních válců a potřeba vyměňovat válce by vedlak omezení jejich použití pro dlouhé plynulé práce.

Za rovnací stolicí by měly být umístěny letmé nůžky asvinovač. Svinovač může být karuselového typu nebo mohou hýtpoužity dva samostatné svinovače pro manipulování s nepřetrži-tým postupujícím pásem. Když je pás dělen střihem, zadní ko-nec musí být zrychlován směrem od následujícího svitku. Ježádoucí mezera 3 až 4,5 m, takže přední konec může být chycenve svinovači bez zastavování chodu." (Str. 44. - 42).

Problém opotřebení pracovních válců ve válcovacích stoli-cích trio, kvarto a,sexto, použitých v uvedené kombinaci, seukazuje jako obzvláště vážný. Aby takový systém fungoval, uvá-dí Sendzimir, vyžaduje reverzní stolice propracované a drahéelektrické vybavení podstatné rychlosti a výkonu. Je-li požadována plynulá činnost přetržité válcovací tratě, bylo by zapo-třebí dvou svinovacích zařízení a a tím spojeného investič- .ního vybavení. Peverzni válcovací stolice by v tomto případěmohla být válcovací stolice kvarto nebo sexto, nebo válcova-cí stolice duo, která "by dovolila větší redukci v každém do-končovacím kroku, tenčí tlouštky (např. i,02 mm) a větší přes-nost tlouštěk".

Navržená zařízení s planetovými stolicemi Sendzimir bylaurčena k použití jedné nebo dvou rovnacích stolic, obsahují-cích válcovací stolice trio a kvatro, zajištující 14 20 %- ní redukci-(jedna rovnací stolice) nebo 26 %-ní redukci (prv-ní stolice) a 23 %-ní redukci (druhá stolice),,když se použi-jí dvě válcovací stolice duo. Bylo uvedeno také použití re-dukcí v podávačích válcích na vstupní straně, a to 4ó, 20 %(jeden podávači válec) nebo 22 % (první podávači válec), 28 %(druhý podávači válec), přičemž obzvláště byla konstruovánakombinace se dvěma podávacími válci a dvěma rovnacími stoli-cemi. ''· Žádný z návrhů ve známém stavu techniky, týkajících sePlatzěrových a/nebo Sendzimirových planetových stolic nepopi- - 13 - soval plně kontinuelní proces, přičemž plynule litá nekonečnádeska by byla plynule převáděna na souvislý ocelový pás, tak-že by tlouštkové a fyzikální vlastnosti dovolilyjpřímé použi-tí ve výrobě bes dalšího zpracovávání, obzvláště válcování zastudená, bez použití jednotlivých desek. V každém případě po-psaná uspořádání netvořila plně kontinuelní operace a nezajiš-tovala přiměřené redukce válcováním za tepla ve stolicích za-řazených za planetovou stolicí pro dosažení potřebné tlouštkya fyzikálních vlastností ve vyráběném ocelovém pásu. Přes návrhy Muenkera a kol., Pinka a kol. a Sendzimira,a v zásadě kvůli nim, zůstala ve známém stavu techniky stálesnaha po plně plynulém systému a zařízení pro výrobu ocelové-ho pásu válcovaného za ..tepla, které by fungovalo v průmyslovémměřítku při skutečných výrobních podmínkách šířky pásu -a tlouš-tky pásu, potřebné pracovní účinnosti a kvality a potřebnýchinvestičních a provozních nákladů. Žádná z citovaných publika-cí neposkytovala odborníkovi v oboru ocelárenství znalostkontinuálního systému, schopného pracovat v ustáleném stavupři hospodárných výrobních rychlostech, při kterém by se zpra-covávaly plynule. odlévané ocelové desky do ocelového pásu vjednom,nekonečném procesu. V protikladu ke konstatováním nebo úvahám Muenkera a kol.Finka a kol. a' Sendzimirovým článkům, jednotlivé desky nemoh-ly jednoduše být ukládány ve vzájemném dosednutí jedna za dru-hou a silově podávány do planetové stolice. Pravoúhlý doseda-jící přední konec (následující desky) u zadního konce (před-ní desky) ve sledu po sobě následujících jednotlivých deseknemohou vést ke souvislému podávání do planetové stolice. Des-ky se mohou pojit a přední konec může vyjíždět vzhůru na zad-ním konci přední desky, nebo se mohou harmonikovitě tvarovatna vstupu. Výsledkem bude poškození stolice nebo ztráta desek.Přední a zadní konce desek by měly být tvarované, jako opra-cováním ochlazených desek, aby se zajistil proveditelný pro-ces, přičemž desky· by do sebe rybinovitě zapadaly aby napodo-bily plynule litou souvislou desku. Jako nejvýhodnější se u-kazuje zadní konec ve tvaru připomínající zadní konec šípu apřední konec připomínající přední konec hlavy šípu. To má sa- - 14 - mozřejmě za následek výrazné zvýšení nákladů postupu a zvýše-nou dobu zpracovávání na průmyslově nepřijatelnou úroveň.. . ..

Použití řady jednotlivých desek v dřívějších přetržitýchsystémech působí přídavné problémy na výstupní straně za vál-covacími stolicemi. Výběhové válečkové stoly obsahují válečko-vé a krytové prostředky, přes které musí být horký pás dopra-vován směrem- ke svinovaČi a jemu přiřazenému svěrnému válci.Když přední konec jednotlivého pásu začíná svůj posun po sto-le, má tlouštka pásu, rychlost pásu a tření, s nímž se pássetkává, má sklon pás přerušovaně vázat a uvolňovat'ho, cožmá za následek vzpírání, ohyb, zkroucení a v nejhorším přípa-dě způsobí, že pás odletí od stolu. To působí poškození pášu,nebo popřípadě i úplnou ztrátu. Dopravování každého (pásu vesměru tratě po stole do svěrného válce a svinovače nese s se-bou rizika těchto problémů. U postupů s jednotlivými deskamimusí být toto dopravování a podávání svěrnými válci opakovános každým novým jednotlivým pásem, což má za následek opakova-né.riziko ztráty, vadného pásu a nepřijatelné výrobní časy.

Kombinace zařízení pro plynulé lití s planetovými válco-vacími 'stolicemi^ Stolicemi pro válcování za tepla a stolice-mi pro válcování za studená jsou rovněž známé. Hartog a kol.popisují v evropském patentovém spisu 0 306 076 (Způsob a za-řízení pro výrobu tvarovatelného ocelového pásu), Hoogevens.Group B.V. (zveřejněném.8.3.1989), popisují několik takovýchkombinaci, pro vytvoření tvarovatelného ocelového pá3u stlouštkou od 0,5 do 1,5 mm (str. 2,. sl. 1,11. 1-3). Hartog aspol. se zaměřují na velice specializovanou aplikaci, vyžadu-jící výrobu vysokokvalitní feritické oceli, jejíž použití prohlubokotažné aplikace je závislé na těchto specielních meta-lurgických vlastnostech.

Hartog a kol. popisují obvyklý způsob výroby ocelovéhopásu, který se jejich vynález údajně snažil zlepšit. Na str. 2, sloupec 1, li. 10-38 se uvádí: "Při výrobě tenkého ocelo-vého pásu je výhodně výchozí materiál tlustá ocelová deska,mající tlouštku od 150 do 300 mm, která po té, co byla ohřátáa homogenizována při teplotě mezi 1000 °C a 1250 °C, se na-hrubo zpracovává na polotovarovou desku o tlouštce přibliž-ně 35 mm, která se potom redukuje na tlouštku od 2,5 dn 4 mm - 15 na dokončovací trati horkého pásu, sestávající z několikaválcovacích stolic. Další redukce na pás o tlouštce od 0,75do 2 mm potom probíhá v zařízení pro válcování za studená. Před tím mořený pás se za studená ztenčuje v řadě navzájempropojených válcovacích stolic, s přidáním chladicího maziva.. '·Byly rovněž navrženy způsoby, v nichž se odlévají tenké deskya po jejich zahřátí a homogenizování se vedou přímo na dokončo- ?vací trat horkého pásu. Všechny takové známé a- navrhované válcovací procesy by-ly vyvinuty pro přetržité válcovací operace. Lití desek a vál-cování desek a válcování pásu za studená se děje v rozdílnýchzařízeních, která se využívají jen'během části strojového ča-su, která je k dispozici. V přetržité válcovací operaci jezapotřebí pro běh zařízení brát v úvahu vstup a výstup každédesky a teplotní rozdíly, které se mohou vyskytnout mezi před-ním a zadním koncem každé desky. To může vést ke komplikova-ným a drahým opatřením.“ Předpokládaným klíčem podle vynálezu Hartoga a kol. jeuváděné zjištění, "že dobré výsledky mohou' být dosaženy tehdy,když po válcování plynule lité ocelové desky za tepla v austeni-tické oblasti pro tvorbu plechu může dojít k dalšímu válcová-ní tenkého plechu (2 - 5 mm) při nižších rychlostech (tj. mé-ně než 1000 m/min, š výhodou méně než 750 m/min), za předpo-kladu, že toto válcování je ve feritické oblasti, tj. pod te-plotou (viz níže). Toto válcování a výhodou následujestárnutí při teplotě 300 až 450 °C. Výsledkem je tvarovatel-ný tenký pás plechu, který má dobré mechanické a povrchovévlastnosti a nevyžaduje válcování za studená." Toto ae uvádína str. 2, al. 2, li 35 - 46. . ' ‘l··)

Pro vyrobeni tenkého ocelového pásu Hartog a kol. popisu-jí postupné provádění následujících kroků ve formě kontinuál- £ního procesu: "(a) tváření tekuté oceli ve stroji na plynulé lití do horkédesky mající tlouštku méně než 100 mm, (b) válcování horkédesky za tepla z kroku (a) v auatenitické oblasti a.pod - 16 - 1100 °C, na pás mající tloustku od 2 do 5 mni, (c) ochlazenípásu z kroku (b) na teplotu mezi 300 °C a teplotou přikteré se 75' % oceli převede na ferit, (d) válcování ochlaze-ného pásu z kroku (c) při uvedené teplotě mezi 300 °C aa redukcí tloušťky nejméně 25 %, s výhodou nejméně 30 přiválcovací rychlosti ne více než 1000 m/min, a (e) svíjeníválcovaného pásu z kroku (d). Teplota v °C, při níž se přiochlazení 75 % austenitu přemění na ferit, má známý vztah aprocentuelním podílem uhlíku v oceli, jmenovitě » 910 -890 (% C)." Toto se uvádí na str. 3, sl. 3, 11. 5 - 23.

Hartog a kol. zdůrazňují, že jejich způsob dovoluje od- .lévat tenké desky o tloušťce přibližně 50 mm místo známých de-sek tloušťky 150 až 300 mm, s výslednými úsporami v konstruk-ci zařízení pro plynulé lití. Oddělení válcování v austeni-tické oblasti (krok b) od válcování ve feritické oblasti (krokd) chladicím krokem c, čímž se vyloučí tak zvané dvoufázovéválcování, je rozhodující pro dosažení dobrých mechanickýcha povrchových vlastností nezávisle na rychlosti deformace,čímž se dovoluje nižší rychlost než jaká je uváděna jako po-třebná některou jinou literaturou (str. .2, sl. 3, 11.24-52). Až 120 tun oceli, uvádí Hartog, by mohlo být údajně odléváj-no plynule do plechu o tloušťce 0,5 - 1,5 při použití.jejichzpůsobu, s doslova 100 % využitím výstupu zařízení pro ply-nulé lití, což je údajně lepší výsledek s ohledem na známépřetržité procesy, při kterých se vychází z ocelových desekmajících maximální hmotnost 25 tun.(str. 2, sl. 3, 1.53 -sl. 4,1, 10).

Feritická část s válcováním za studená (400 - 600?°C)způsobu Hartoga a kol. vyžadovala alespoň 25 %-ní tlouštko- " vou redukci (str.. 2, sl.. 4,11.46 - 48). Austenitický pochodválcování za tepla s výhodou prováděl podstatnou tloušťkovouredukci v několika stupních, včetně planetové stolice. Har-tog a kol. navrhovali “hlavní redukci” v planetové stolici,po které se aplikovala redukce z ne více než 40 %, a to10 % až 20 % na "rovnací stolici" za účelem "korigování tva-ru pásu a zlepšení krystalové struktury" (str. 4, sl. 5, - 17 - 14.34 - 43)* Byl navržen vztah mezi planetovou stolicí, "rov-nací" stolicí, rovinností výrobku a velikostí zrna: "Hlavní redukce planetovou stolicí může vést k velmi jem-né velikosti zrna, která je nežádoucí pro hlubokotažné kvali-ty.. Malá redukce z ne více než 40 % ve druhém stupni a pře-vládající válcovací teplota může potom vést ke kritickému růs-tu zrna, který mění jemná zrna na více žádoucí hrubá zrna.Planetová stolice může dát vznik tvorbě lehce zvlněného vzor-ku v plechu. Další redukcí v rovnací stolici se ukázalo ja-ko možné tento vlnitý tver zcela odstranit. Optimální válco-vací podmínky mohou být dosaženy v planetové stolici, jest-liže se před válcováním za tepla deska nejprve nechá projíthomogenízační pecí a je udržována na teplotě 850 - 1000 °C,s výhodou okolo 950 °C," (str. 11, sl. 5, 11» 43 - 58).

Obr. i až 3 popisují různá uspořádání zařízení Hartogaa kol., přičemž každé z nich zahrnuje zařízení pro plynulélití, následované homogenízační pecí, po které následuje "rov-nací" stolice pro válcování za tepla, následovaná chladicímprostředkem, po níž následuje jedna nebo dvě válcovací stoli-ce kvarto pro válcování za studená.

Pokud jde o licí rychlost a redukce, Hartog a kol. na-vrhli, aby souvislá deska tlouštky okolo 50 mm a šířky okolo1250 mm byla lita při rychlosti okolo 5 m/min, přičemž plane-tová stolice ji tlouštkově redukuje v jednom průchodu natlouštku od 2 do 5 mm. Výsledný velmi jemnozrnný austenic-tický materiál, když je po té veden jedinou "rovnací" stoli-cí pro válcování za-tepla, je podroben další redukcí za horkaz maximálně 40 %· Konkrétněji Hartog a spol. předpokládali,že tam, kde byla požadována konečná tlouštka pásu od 0,6 do1,5, bylo zapotřebí nastavit tlouštku před a za stolicí proválcování za studená nejméně 25 %, i když "by mělo být usi-lováno o redukci z více než-40 %, např. 60 %" "(str.-5, sl. 7, 4. 57 - sl. 8, 4.9). Bylo navrženo použití dvou válcova-cích stolic kvarto pro válcování za studená, a to tam, kdebyla požadována určitá feritická redukce pro dosažení kva- - 18 - lity, většinou kde byla požadována vysokokvalitní hluboko-tažná ocel, a pochod rekrystalizačního žíhání s potřebnýmdelším časem žíhání (d.0 až 90 sekund) ve formě pobytu v pe-ci, který by nutně následovalo válcování za studená (str. 6, sl. 9, 11. 13 - 27).

Hartog a kol. však zcela zjevně nepřipojili nic k uve-dení zpracovávacích uspořádání obsahujících Platzerovy a Sen-dizimirovy planetové stolice, kromě povinného použití pocho-du válcování za tepla jako rozhodující části sledu.

Známému stavu techniky se tak nepodařilo popsat uspořá-dání procesu, který by měl za následek výrobu přímo použitel-né, náležitě kalibrované a metalurgicky přijatelné pásové o-celi plně plynulým procesem, který nepoužívá jednotlivé des-ky z lité oceli, a nepodařilo se mu také popsat plně plynulýzpůsob, který by mohl vytvářet ocelový pás o tlouštce méněnež 1,8 mm, a to bez potřeby válcování za studená a přímoz odlité nekonečné ocelové desky. '

Podle známého stavu techniky v oboru ocelářenství takbylo nutné válcovat za studená a jinak dále zpracovávat páso-vou ocel před tím, než by se mohlo dosáhnout tlouštěk koneč-ného výrobku méně než 1,8.mm při požadovaných fyzikálníchvlastnostech. Invetiční náklady a provozní výdaje tak zůstá-valy podstatné vzhledem k této potřebě válcování za studená,jakož i nemožnosti plně plynulého zpracovávání1 plynule liténekonečné ocelové desky.

Charakteristika vynálezu

Vynález používá Platzerovu planetovou stolici ve spoje-ní s válcovacími stolicemi pro válcování za tepla a souvise-jícím vybavením pro plynulé zpracování plynule lité nekoneč-né desky na ocelový pás mající tlouštky a fyzikální vlastnos-ti nedosahované nebo nedosažitelné bez válcování za studená.Vynález se vztahuje na zařízení, způsob’ a výrobky, kterév podstatě nahrazují známé tlouštky za studená válcovanéhoocelového pásu pásem válcovaným za tepla o stejné tlouštkya ekvivalentních nebo lepších fyzikálních vlastnostech, do- - 19 - sahovených při nižších investičních nákladech a méně nároč-ném použití energií, zejména elektřiny pro zajištění tepla ahnací síly pro různé válcovací stolice. Výsledný-tenký ocelo-vý pás má fyzikální vlastnosti alespoň tak výhodné, jako ty,které byly dosahovány při povinném použití postupů válcová-ní za studená podle známého stavu techniky.

Vynález odstraňuje nedostatky'známého stavu technikytím, že přináší zařízení, způsob a výrobky, které v jedinéplně kontinuelní operaci plynule odlévá a za tepla válcujes vysokou redukcí a bez dělení na jednotlivé desky a bez po-třeby používat jakékoli následné válcování za studená, neko-nečnou ocelovou desku nebo jiný železnatý kov, do tenkého pá-su, přičemž tento výrobkový pás má fyzikální vlastnosti a 1tlouštku, které jinak vyžadují válcování za studená ve zná-mých postupech.

Vynález tak nahrazuje tenký ocelový pás, který byl předtím k dispozici pouze jako za studená válcovaný výrobek, ten-kým za tepla válcovaným pásem stejné tlouštky a s v podstatěstejnými fyzikálními vlastnostmi.

Zařízení a způsob podle vynálezu také vylučují obtíže''působené procesy zahrnujícími použití jednotlivých desek vy-ráběných z plynule litého pásu, po‘ čemž následuje válcováníza tepla a potom válcování za studená, kdy je nutné provádětzavádění a spouštění, přizpůsobování rychlosti a kdy vznikajíenergetické požadavky na provoz tratě. Protože zařízení azpůsob podle vynálezu zajišíují plně kontinuelní chod bez po-užití jednotlivých desek řezaných z plynule lité nekonečnéocelové desky, zavádění oceli do tratě válcovacích stolic jezapotřebí provést pouze jednou na jedno spuštění licího za-řízení, válcovací stolice nemusí mít nadměrnou kapacitu e-lektrické motorové energie pro "najížděcí” zrychlení, kterévyžadovaly známá zařízení a způsoby, v zařízení není nutné'používat krytů a investiční a provozní náklady jsou minima-lizovány. Platzerova planetová stolice podle vynálezu mávstupní rychlost přibližně okolo 2,5 až 3,5 metrů za minutu.Tato vstupní rychlost se shoduje s výstupní rychlostí ze za- - 20 - řízení plynulé lití tenké desky podle vynálezu» Není tak za-potřebí ře2at plynule litou nekonečnou desku na řadu jednot-livých desek pro usnadňování přizpůsobování rychlosti prvkůzpůsobu, zejména rychlosti válcovacích stolic. Při použití vynálezu plně plynulý způsob a zařízení odstra-ňuje a vylučuje problémy známého stavu techniky, týkající sevýběhového stolu, uvedené výše. Jelikož je přední konec ply-nulého pásu dopravován přes výběhový stůl pouze jednou najedno spuštění licího stroje, a je potom zaváděn do švárnéhoválce sdruženého se svinovačem, nedochází v podstatě k žád-nému riziku poškození pásu nebo ztrátě, nebo nebezpečnému od-létávání pásu, jakmile je jednou tato počáteční operace ukon-čena. Je tomu tak proto, že veškeré řezání pásu při způsobupodle vynálezu se děje ve svěrném válci, tj. když jsou nařezá-vány svitky na požadovanou velikost a je začínán nový svitek.Kromě toho poskytuje plynulé válcování nekonečného pásu do.tenkého za tepla válcovaného pásu podle vynálezu jinou výho-du vůči způsobu podle známého stavu techniky s jednotlivýmideskami z hlediska hmotnosti svitku vzhledem k šířce. Přísluš-ný parametr známý odborníkům v oboru jako PIW (nebo kg/mm.š ířky) se týká šířky,.délky a hmotnosti pásu. Nejmodernějšíznámé válcovací tratě pro válcování za tepla, používající-postupy s jednotlivými deskami, jsou schopné vyrábět svitkymající maximální PIW okolo 1000 při tlouštce větší než 1,8mm. Plně plynulý způsob podle vynálezu, válcující nekonečnoudesku, zejména v kombinaci se stříhacím prostředkem umístě-ným právě před svinovačem, dovoluje výrobu PIW v podstatějakékoli velikosti a hmotnosti a dovoluje tak obsluhovat mno-hem širší trhy a koncové uživatelské aplikace.

Zařízení, způsob a výrobky podle vynálezu poskytují sou-vislý ocelový pás tlouštky menší než okolo 1,8 mm, ve stan-dartních tržních šířkách. Známá zařízení nebyla schopná po-skytovat pás v šířkách 600 m nebo větších. Vynález je naopakschopný vytvářet pás Šířky nejméně 600 mm, včetně pásu šířky1524 mm. S výhodou zařízení, způsob a výrobky podle vynálezuposkytují pás o Šířce nejméně okolo 600 mm, ůejvýhodnějiv šířkách od okolo 1000 mm do 1600 mm. - 21 -

Plynule odlité nekonečná tenká ocelová deska podle vynále-zu, mající tlouštku nikoliv větší než 50 až 100 mm, výhodně-ji okolo 50 až 90 mm, a optimálně okolo 70 do okolo 90 mmpři výstupu ze zařízení na plynulé lití, je veden přímo doPlatzerovy planetové stolice, která byla nejprve opatřenařízeným indukčním předehřevem v případě potřeby, přičemž ten-no sled zachovává tepelnou energii v desce z licího strojelépe, než by zachovávala řada jednotlivých desek, jako tomubylo dle známého stavu techniky· Deska o redukované tlouštcevystupuje z planetové válovací stolice z tlouštkou okolo 3-15mm· Potom vstupuje do řady válcovacích stolic pro válcování-za tepla s uvedenou tlouštkou 3 - 15 mm a vystupuje přitlouštce menší než 1,8 mm. Mohou existovat aplikace, kde bybylo zapotřebí i tenčího ocelového pásu, majícího tlouštku v1 mm nebo méně, jako 0,7 až 0,8 nim, které mohou být vyráběnypodle vynálezu,» Ocelový pás získaný podle vynálezu má fyzi-kální vlastnosti nejméně ekvivalentní těm, jaké jsou získává-ny válcováním za studená na požadovanou tlouštku, jako se dě-je podle postupů známého stavu techniky, přičemž se neprovádížádné válcování za studená. Výstupní rychlost z Platzerova planetového stroje podlevynálezu je podstatně nižší, než je u známých válcovacíchstolic pro hrubé válcováni, a činí přibližně jednu čtvrtinutéto výstupní rychlosti. Toto vylučuje problémy dle známéhostavu techniky týkající se zavádění tenkého horkého pásudo válcovacích stolic, manipulaci s horkým pásem při velmivysokých rychlostech a vylučuje potřebu přídavné elektrickéenergie požadované pro zrychlování válcovací tratě za účelemkompenzování rozdílné teploty hlavy a zadního konce desky.

Vynález se tak týká plně kontinuálního procesu pro vý-robu ploché za tepla válcované oceli nebo pásu ze železnaté-ho kovu, majícího tlouštku v současné době dosažitelnou pou-ze po válcování za studená a přidruženém zpracování, obsa-hující plynulé podávání plynule lité nekonečné tenké deskyz oceli nebo železnatého kovu do Platzerovy planetové sto-lice pro provádění první tlouštkové redukce z plynule litétlouštky desky pro vytváření souvislého horkého pásu mají- 22 čího první redukovanou tloušťku, postupné zavádění tohoto ply-nulého horkého pásu z Platzerovy planetové stolice několikastolicemi pro válcování za tepla pro vykonání přídavných reduk-cí tloušťky na nejméně okolo 50 % uvedené první redukované'tloušťky, takže horký pás má průměrnou tloušťku'méně než okolo 1,8 mm, s výhodou okolo 1 mm nebo méně, optimálně 0,7 až 0,8mm, a ohřívání souvislého horkého pásu mezi sousedními válcova-cími stolicemi ohřívacími prostředky pro udržování teplot sou-vislého ocelového pásu dostatečných k vykonávání uvedených pří-davných tloušťkových redukcí. (Nekonečný ocelový pás by velmirychle při procesu chladl, kdyby ohřívače nebyly umístěny me-zi válcovací stolice v systému pro udržování ocelového pásuna pracovní teplotě dostatečné pro dosažení požadované reduk-ce tloušťky, přičemž přídavně zajistuje požadovanou metalur-gii ·)

Vynález se také týká systému a zařízení pro plynulou vý->robu ploché válcované oceli nebo pásu Z Železnátého kovu, mají- .čího minimální tloušťku dostatečnou pro přímou výrobu z toho-to pásu, obsahujícího zařízení pro plynulé lití, Platzerovuplanetovou stolici pro plynulé přijímání plynule lité nekoneč-né desky z oceli nebo železnatého pásu z uvedeného licího zaří-zení a pro vykonávání první tloušťkové redukce z odlité tlouš-ťky desky, pro vytváření plynulého horkého pásu majícího prv-ní redukovanou tloušťku, skupinu válcovacích stolic pro válco-vání za tepla pro postupné ?přijímání souvislého horkého pásuz Platzerovy planetové stolice pro provádění přídavných tlouš-ťkových redukcí na nejméně 50 % uvedené první redukovanétloušťky, takže horký pás má průměrnou tloušťku méně než oko-lo 1,8 mm, s výhodou okolo 1 mm nebo méně, optimálně 0,7 až0,8 mm, á ohřívače umístěné mezi sousedními válcovacími stoli-cemi pro udržování teplot souvislého pásu dostačujících provykonání uvedené druhé tloušťkové redukce.

Ve výhodných provedeních vynálezu je použit plynulý licíproces pro plynulé vytváření horké ocelové desky, majícítloušťku přibližně 70 až 90 mm.· Horká plynule litá nekonečnáocelové deska je vedena do Platzerova planetového stroje proprvní tloušťkovou redukci. Z Platzerovy stolice vystupuje ply- 23 nulý ocelový pás redukovaný na první tloušťku přibližně 3 až15 mm. Pás redukované tloušťky je následně postupně zaváděndo několika válcovacích stolic pro válcování za tepla, kterévykonávají celkovou druhou tloušťkovou redukci na okolo 1 mmnebo méně. Mezi sousední stolice pro válcování za tepla jsouumístěny elektrické indukční ohřívače pro udržování ocelovéhopásu na požadovaných pracovních teplotách. Nekonečná plynulelitá deska je plynule vedena do Platzerova planetového strojepři rychlosti okolo 2,5. do 3,5 metrů za minutu ze zařízení proplynulé lití. Když ocelový pás tloušťky 3 až 15 mm z výstupuPlatzerovy planetové stolice prochází plynule stolicemi proválcování za tepla, je tloušťka desky redukována na tuto.koneč-nou tloušťku. Ocelový pás může potom být svinován pro dopravunebo může být dále zpracováván podle potřeby.

Hlavním přínosem vynálezu je tedy vytvoření systému azpůsobu pro plynulou výrobu za tepla válcovaných pásů, kterépocházejí z plynulého licího procesu při němž se vychází 2 po-čáteční tloušťky desky a ocel se postupně redukuje v nekoneč-ném procesu na požadovanou tloušťku ocelového pásu, z něhožje možné vyrábět.výrobky zhotovované 2 pásové oceli, a to bezválcování za studená.

Vynález se specificky zaměřuje na systém a způsob výrobyoceli, v němž je Platzerova planetová stolice kombinovánas nejméně třemi stolicemi pro válcování za tepla pro plynuléredukování tloušťky plynule litého nekonečného ocelové des-ky na tloušťku 1 mm nebo méně bez válcování za studená. Dále se vynález zaměřuje na použití ohřívačů mezi každouz alespoň tří válcovacích stolic pro válcování za tepla proudržování teploty ocelového pásu na požadovaných pracovníchteplotách.

Vynález se konečně vztahuje na plynulé lití a válcováníplynulého pásu za tepla bez použití jednotlivých desek a bezpotřeby zrychlovat válcovací trat vzhledem k teplotnímu roz-dílu mezi hlavou a zadní částí takových jednotlivých desek. 24 Přizpůsobením rychlosti licího zařízení souvislé tenké desky,Platzerovy.planetové stolice, a přidružených válcovacích sto-lic pro válcování za tepla, a umístěním ohřívačů mezi soused-ní válcovací stolice, bude pás nekonečně válcován v ustálenémprocesu, který dovolí větší kontrolu šířky, tlouštky, rovin-nosti a jiná rozměrová řízení ve srovnání se známým stavemtechniky. Přehled obrázků na výkresech

Vynález, je blíže vysvětlen v následujícím popise na pří-kladech provedení s odvoláním na připojené výkresy, ve kte-rých znázorňuje obr. 1 schéma, známého systému a způsobu'provýrobu rovinného válcovaného plechu, obr. 2A schematické zobra-zení známé Platzerovy válcovací stolice, obr. 2B zvětšený příč-ný řez rovinou 2B-2B známou Pla.tzeroyou planetovou stolicíz obr. 2A, obr. 2C zvětšené schéma svěrné oblasti známé Plat-*zerovy planetové stolice z obr. 2A, obr. 3A řez koncovou čás-1tí jednoho provedení Platzerovy planetové stolice podle vyná-lezu, obr. 3B řez koncovou částí jiného provedení Platzerovyplanetové stolice podle vynálezu, obr. 4A-C první schéma sys-tému a způsobu podle vynálezu, zahrnující grafy očekávanýchteplot pásu v každé fázi procesu, obr. 5A boční pohled na sto-lici pro tvarování okraje podle jednoho provedení vynálezu,obr.. 5B příčný řez rovinou 5B-5B z obr. 5A, vedený touto sto-licí, obr. 5C řez rovinou 5C-5C z obr. 5A touto stolicí, obr. 5D řez rovinou 5D-5D z obr. 5A vedený touto stolicí pro tva-rování okraje, obr. 6A-D řadu řezů ocelovým pásem s různýmiokrajovými profily, včetně okrajových profilů podle vynálezuobr. 7 vývojový diagram jednoho provedení způsobu, ilustují-cí vzdálenost mezi stupni,·.tlouštkou pásu v každém stadiu,rychlost pohybu a teplotu pásu v každém stadiu způsobu podlevynálezu, obr. 8 schéma konstrukce elektrických indukčníchohřívačů podle vynálezu, obr. 9 vývojový diagram způsobu pod-le vynálezu, obr.. 10A až F schéma sledu zaváděcích operacív zařízení podle vynálezu, a obr. 11A až 11C druhé schema-tické zobrazení systému a způsobu podle vynálezu, zahrnující 25 grafy očekávaných teplot pásu v každém stadiu způsobu.

Provedeni vynálezu

Obr. 1 ukazuje schéma známého systému pro plynulou redukci plynule litých desek, v podstatě v té podobě, jak je po-psán ve výše uvedené literatuře Finka a kol. Jak je patrnéz obr. 1, systém 10 obsahuje tenkou ocelovou desku 19 vytvořenou v licím zařízení pro odlévání plynulých tenkých desek. Licí zařízení obsahuje hlavu 12, licí pánev 14, licí -;, formu 16pro odlévání tenké desky a napřimovací válce _1_8 - Tenká deska19 je spojena s tunélovitou'ekvalizační pecí 20, kde je deskapředehřívána. Zahřátá deska je vedena do válcové štěrbiny ·Platzerovy planetové stolice 22 při konstantní nízké rychlos-ti rovné rychlosti lití. Prochází přes válce 24 pro úpravuokrajů, primárním odstraňovačem 28 okují, dvojicí podávačíchválců 30 a středícími válci (znázorněnými na obr. 2A-C). Se-kundární odstraňovač 34 okují je také znázorněn na obr. 2A až2C. Planetová stolice 22 redukuje tlouštka zahřáté desky 19v prvním rozsahu, jak bude podrobněji popsáno v souvislostis obr. 2A-C. Válcovaný pás s vysokou redukcí tlouštky procháztažnými válci 38 do stolice 40 svěrných válců. V této stolici40 není prováděna žádná podstatná tlouštková redukce pásu. Hotový pás je veden na výstupní válcovou trat 42. V případě potřeby je pás řezán na dané délky letmými nůžkami (podobnými jako jsou letmé nůžky 3000 v obr. 4C a potomje veden soupravou svěrných válců 46 ke svinovači 48, kde jenavíjen do těsných svitků pomocí obalovacích válců 50. Svit- kový vozík 52 ukládá hotové svitky na řetězový dopravní pás.Jakmile je ukončeno chlazení, tento dopravní pás dopravujesvitky do sousední oblasti pro další zpracovávání.

Podrobnosti dobře známé Platzerovy planetové stolice 22jsou znázorněny na. obr. 2A-2C. Stolice 22 obsahuje dva ne-pohyblivé opěrné trámy 54, okolo nichž se otáčejí dva prsten-ce pracovních válců 56 ve směru znázorněném šipkami 58 a 58"Pracovní válce 56 se otáčejí spolu s mezilehlými podpůrnými 26 válci 60. Pracovní válce 56 a podpůrné válce 60 se mohou posou-vat radiálně v hnaných klecích 62, obíhají synchronizovanév navzájem protichůdném směru otáčení a otáčejí se planetovýmpohybem okolo nepohyblivých opěrných trámů 54. Právě na zákla-dě tohoto pohybu je odvozen název "planetová stolice". Zavádě-cí válce 30 pomalu solově ženou předehřáté desky 19 do válcovémezery v planetové stolici, vytvořené dosedajícími pracovnímiválci 56. V tomto bodě každá 2 dvojice pracovních válců 56,které se otáčejí velkou rychlostí, válcuje tenkou vrstvu mate-riálu zobou stran desky směrem do dokončeného pásu. Vzhledemk vysokému stupni tlouštkové redukce, řádově 98 %, je tentopás vypouštěn z válcovací stolice se zvýšenou rychlostí.

Obzvláště důležitý znak válcování je malá výdut 64 mate-riálu, která se vytváří před pracovními válci 56, se zválcovávádo úplně plochého pásu (obr. 2C). Pro tento účel jsou dvě pro- λ/” tilehlé.čelní strany 66 vzájemně zaměnitelných opotřebováva-cích částí £8, vložených do obvodu každého z nepohyblivých o-pěrných trámů £4, ve válcové mezeře zploštělé. Mezilehlé válce60 obsahují hřídele mezilehlých válců a prstence 69 uloženétak, aby se otáčely nezávisle, což znamená, že pracovní válce56 se také mohou otáčet volně. Toto je preventivní opatřenípro zajištění toho, Že omezovači síly, tření a opotřebení jsouudržovány na minimu. Aby se zajistily dokonalé okraje pásů,mohou být okraje desky zaoblené profilovanými nastavitelnýmisvislými ohraňovacími válci 28 a 32.

Obr. 3A-B znázorňuji použití profilovacích prostředkův Platzerově planetární stolici, v souladu s výhodným prove-dením vynálezu, pomocí nichž je na uvedený plynulý horký pásaplikován profil a kontrola tvaru. Toto provedení je popsánočástečně v německém patentovém spisu Č. /patentová přihláška č. 4 019 652.7). Jsou znázorněny dva rozdílné zá-kladní příčné profily, a to profil vykazující dvě směrem venkonkávní plochy, znázorněný na obr. 3A, a profil vykazujícídvě směrem ven kovexní plochy, znázorněný na obr. 3B. Směremven orientované konkávní plochy pásu W na obr. 3A jsou zajiště-ny použitím oběžných válců 56 a podpůrných válců 60, podporo- 27 váných nepohyblivými podpůrnými trámy 54, které jsou opatřenyvložkami 68 s tvarovacími prostředky 2, přičemž válce jsouv podstatě směrem ven (tj. ve směru, v němž je deska válcová-na/ konkávní. Jiné profily mohou být vytvořeny obměňovánímkombinace oběžných pracovních válců 56' á tvaru nebo uspořádá-ní částí nepohyblivých opěrných trámů 54, s výslednými bučpříčně stejnými nebo s příčně nestejnými profily v závislos-ti na volbě provedené odborníkem v oboru. V dalším obzvláště výhodném provedení má Platzerova pla-netová stolice podle vynálezu řadu vložek 68 nepohyblivéhoopěrného trámu, vložených do obvodu každého z nepohyblivýchopěrných trámů 54, přičemž tyto trámy jsou pootáčitelné prouvedení protilehlých dvojic uvedených prostředků proti sobě/obr. 2A-C). Tato řada vložek 68 bude optimálně vložena s.op-timálními úhlovými rozestupy okolo obvodu, a to každých 90°při použití čtyř vložek 68 nebo každých 60°, je-li použitoŠesti vložek 68.

Jak bylo uvedeno výše, i když tlouštka S1 vstupní.desky19 vstupující do Platzerovy planetové stolice 22 je do značnémíry zmenšena, takže vystupuje ze stolice jako tlouštka S2,jak ukazuje obr. 2A, není velikost S2 dostatečně tenká pro to,aby mohla být používána přímo pro konstrukci výrobků, jakojsou automobily, průmyslové zboží apod. V tomto případě musíbýt ocel žíhána, mořena a válcována za studená na konečnoutlouštku.

Nový systém podle vynálezu pro zajištění kontinuelníhoprocesu pro výrobu tenkého plochého pásu ze za tepla válcova-né oceli nebo železnatého kovu, majícího minimální tlouštkudostatečnou pro umožnění v podstatě přímé výroby finálního vý-robku je znázorněn na obr. 4A-C.

Zařízení pro plynulé lití desky obsahuje licí hlavu 12,licí pánev 14, licí formu 16 pro lití tenké desky a napřimova-cí válce 18 a může obsahovat ústrojí pro přibližování čistémutvaru. Tenká kovová deska vystupující z licího zařízení más výhodou tlouštku přibližně 80 mm. Prochází stolicí 1000 pro - 28 - tvarování okrajů a hořákovým řezacím prostředkem 1100 dovyrovnávací pece 20 tunelového typu a predehřívá se a udržu-je na teplotě přibližně 1200 - 1250 °C. Tato pec také sloužíprc homogenizování nebo vyrovnávání teplot desky, a to jakv tlouštce, tak i ve směru napříč vůči směru válcování. Ply-nulá deska potom prochází Platzerovou planetovou stolicí 22.a ve výhodném provedení vystupuje jako souvislý pás o tloušt-ce přibližně 4 až 6 mm. Potom prochází postupně první re-dukční stolicí kvarto 70 typu dobře známého v oboru, a vystu-puje s první zmenšenou tlouštkou. Po té se znovu ohřívá v in-dukčním ohřívači 78 a prochází druhou redukční stolicí kvarto72>,, kde je opět podroben redukci tlouštky. Dále prochází dru-hým indukčním ohřívačem 80, kde je opět zahříván a nechá sepo té procházet třetí redukční stolicí kvatro 21· Nakonecse po třetí ohřívá ve třetím indukčním ohřívači 82 a je po-tom veden do čtvrté stolice kvarto 76, kde je redukován natlouštku, která může být přímo použita ve výrobním procesu.Míra ohřevu závisí na tlouštce desky vystupující z Platzero-vy planetovové stolice. Může být použit jakýkoli známý ohří-vací prostředek, včetně elektrické indukce a jednotek s top-ným plynem.

Ocelový pás potom prochází válci 84 a letnými nůžkami *3000 na svinovací stanici 86, která má bubny 88 a 90, okolonichž se ocelový pás selektivně navíjí. Letmé nůžky řežou pásna požadovanou délku, zatímco se pás stále ještě pohybuje,takže jeden svinovač může přijímat pás na svinování, zatímcodruhý se připravuje. Když je první svinovač plný a pás je od-říznut v potřebné délce, je plynule se pohybující pás ocelo-vého plechu plněn do druhého svinovače a je navíjen na jehobuben.

Obr. 4A také znázorňuje také použití stolice 1000 protvarování.okrajů z obr. 5A-D, jakož i hořákový prostředek.H00 a spouštěcí stolový prostředek 1200. které dovolují od-řezávání okrajové tyče a přední Části desky, když lití právězačalo, a odstraňování odpadové části desky z linky s mini-málním přerušením pracovní operace. Každý mezistolicový in- - 29 - dukční ohřívač 78, 80 a 82 je uložen příčně odsazený mimo lin-ku během zaváděcího pochodu znázorněného na obr. 10» Jakmilebyl tento pochod ukončen, ohřívače jsou vráceny do linky a douzavřených funkčních poloh znázorněných na str. 4B, Svěrnéválce na výstupní straně a letmé nůžky 3000 zajištují, jakjiž bylo uvedeno, flexibilní řezání ocelového pásu v souladus potřebnou pracovníka obsluhy a účinnosti, obzvláště pro na-pomáhání účinné svinovací operaci a minimalizování odpadu zevstupního okraje pásu během zaváděcího procesu znázorněnéhona obr. 10A-F. Oba grafy znázorněné na obr. 4A až 40 pod.zo-brazením části systému obsahují vynesené závislosti teplotdesky pro dvě rozdílné rychlosti lití a posunu pásu, a to 3,5m/min pro horné graf a 2,7 m/min.pro dolní graf, a to pro po-slední výrobkový pás mající tlouštku 0,8.

Je třeba brát na zřetel, že Platzerova planetová stolice22 může vyrábět různé výstupní tlouštky. Maximální výstupnítlouštka Platzerovy válcovací stolice je okolo 20 mm, přičemžvýstupní tlouštka 6*^L2-mm je dosažitelná se vstupní tloušt-kou okolo 80 mm, Tlouštka finálního pásu se může lišit s tloušt-kou výstupu stolice 22. Je-li například výstupní tlouštkaPlatzerovy planetové stolice 22 4 mm, výstupní tlouštka čtvr-té válcovací stolice 76 je okolo 0,8 mm. Jestliže je výstup-ní tlouštka z Platzerovy planetové stolice 22 6 mm, výstupze čtvrté válcovací stolice 76 bude mít tlouštku okolo 1,6mm. Podobně má-li Platzetova planetové stolice 22 výstupnítlouštku 16 mm, výstup Čtvrté válcovací stolice 76 má tloušt-ku okolo 1,2 mm. Každá z válcovacích stolic 72, 74 a 76, ja-kož i Platzerova planetová stolice 22, tak mohou být nastave-ny pro obměňování výstupní tlouštky a dovolují tak, aby koneč-ná tlouštka byla taková, jaká je požadována.

Například při výhodném provedení vynálezu je tlouštka ne-konečné desky na výstupu z Platzerovy planetové stolice odokolo 4 do 6 mm, obvykle okolo 6 min. Pro redukci z 6 mm napožadovanou tlouštku 1,6 mm musí válcovací stolice kvarto proválcování za tepla provést celkovou redukci 74 %. (Z výchozítlouštky 4 mm z Platzetovy válcovací stolice by byla zapotře- - 30 - redukce 55 % pro dosažení tloušťky 1,8 mm.) ?ro vyrobení pásuo tloušťce 1,6 mm s požadovanými fyzikálními vlastnostmi jevýhodná sestava čtyř válcovacích stolic kvarto pro válcováníza tepla. Stolice by s výhodou prováděly redukce napříklado stejné velikosti v každé ze tří prvních stolic, přičemž po-slední stolice by prováděla relativně malou redukci.

Stolice Vstupní tloušťka Výstupní tloušťka % redukce PÍ 6,0 mm 3,8 mm 37 % P2 3,8 mm 2,55 mm 33 % F3 2,55 mm 1,8 mm 30 % ' P4 * 1,8 mm 1,6 mm 12 % .Jako jiný příklad je v jiném výhodném provedení vynálezutloušťka nekonečné desky na výstupu z Platzerovy planetovéstolice okolo 4 mm. Pro redukci ze 4 mm na požadovanou tloušť-ku 0,8 mm, musí za tepla válcující stolice kvarto provéstcelkovou redukci 80 %. Čtyřstolicová sestava ze tepla válcu-jících stolic kvarto je opět nejvýhodnější pro získání pásuo tloušťce 0,8 mm s požadovanými fyzikálními vlastnostmi. Sto-lice by měly dělat redukce například přibližně stejně velkév každé ze tří prvních stolic, přičemž poslední stolice dělárelativně malou redukci:

Stolice Vstupní tloušťka Výstupní tloušťka Redukce % PÍ . 4,0 mm 2,4 mm 40 % P2 2,4 mm 1,45 mm 40 % P3 1,45 mm 0,94 mm 35 % P4 0,94 mm 0,8 mm 15 %

Za tepla válcující stolice kvarto výhodného provedenípodle vynálezu mohou být uspořádány tak, aby zajišťovaly ma-ximální redukci-okolo 95 % výstupní.tloušťky z Platzerovyplanetové stolice, při-použití přídavných stolic sloužícíchpro dokončovací funkci. - 31 -

Aby se vyloučilo přehýbání přes okraje plynule lité ne-konečné desky, může být s výhodou použita okrajová válcovacístolice pro vhodné tvarování bočních okrajů desky. Okrajovástolice také uzavře jakékoli plynové bubliny nebo jiné podob-né útvary, které se mohou vytvořit na uvedených okrajích ne-bo do nich migrovat. Alternativně může být zařízení pro ply-nulé lití opatřeno předtvarovanou formou, která vytváří neko-nečnou desku s bočními okraji tvarovanými způsobem odolným vů-či přehýbání okrajů. Forma v takové případě zajistí deskus bočními okraji majícími v průřezu příčném vůči směru litívšeobecně obloukovitý nebo eliptický tvar, bez kolmých rohů.

Další výhodné prpvedení způsobu a zařízení podle vynále-zu obsahuje okrajový.indukční ohřívač umístěný mezi zaříze-ním na plynulé lití a homogenizační pecí. Okrajový ohřívačuvádí okraje plynule lité nekonečné desky na teplotu 1200 -1250 °C pro válcování za studená, kompenzující chladnutí okra-jů vyplývající ze samotného licího procesu.

Je obzvláště výhodné kombinovat okrajovou stolici a okra-jovým indukčním ohřívačem. Okrajová stolice, která může dáletvarovat okraj, jestliže se nepoužilo tvarování okraje licíformou, může být také použita pro okrajové tvarování "dovnitř"tj. činit výsledný pás užší, aby se zvýšila životnost pracov-ních válců ve válcovacích stolicích pro válcování za tepla navýstupní straně.

Použití okrajového-indukčního ohřívače tak zajišíujepotřebnou homogenitu teploty napříč nekonečné desky a vyluču-je chladnutí okrajů a doprovodné obtíže s přehýbáním dovnitř,trháním a nestejnorodostí. Kombinované použití okrajové sto-lice s indukčním ohřívačem tak zajišíuje maximální délku Cho-du pro proces, a to minimalizováním zařezávání do povrchupracovních válců válcovacích stolic pro válcování za tepla,obvykle působeného chladnými okraji, a umožňováním toho, žese deska zužuje pro záběr do nevrubovaného nebo pořezanéhopracovního povrchu, když k vrubování dochází.

Obr. 5A-D a 6A-D znázorňují výhodné zařízení pro profi- 32 - lování okrajů plynule lité nekonečné ocelové desky před za-váděním do Flatzerovy planetové stolice. Obr. 5A je bočnípohled na okrajovou válcovací stolici 1000, kterou obsahujevýhodné provedení zařízení pro profilování okrajů. Všeobecněsestává se tří složkových jednotek, a to přívodního nosiče1001, okrajové stolice 1010, a výstupního nosiče 1020. Slož-kové jednotky jsou.každá neseny základnou 1030 , do níž jekaždá kluzně uložena a je zasunda v uspořádání za jištění/u-volnění. Kluzné uloženi dovoluje odnímání jedné nebo všechjednotek z licí linky příčným pohybem směrem ven z podélné li-cí tratě CF. Přívodní nosič 1001 (obr. 5B) obsahuje dvě podpůrná kola1002 , 1003, která jsou otáčivě uložena okolo os kolmých na.rovinu odlévaného ocelového pásu a jsou nesena seřizovacími blo-ky 1004, 1005. Seřizovači bloky 1004, 1004 jsou v závitovémzáběru se seřizovacím pohonem 1006 a v kluzném záběru se zá-kladnou 1001. Bloky 1004.. 1005 jsou umístěny se stejnými vzdá-lenostmi od středové čáry plynulé licí linky a otáčením seři-zovacího pohonu 1006 neznázorněným prostředkem může být vzdá-lenost mezi podpůrnými kolý 1002, 1003 seřizována pro přizpů-sobehí se různým licím šířkám ocelového pásu a/nebo pro zu-žování plynule lité šířky desky tlakem na její okraje. Náboje1002A. 1003A a příruby 1Q02B, 1003B kol 1002, 1003 jsou sou-středné a kolmo uspořádanané, takže dotykem s těmito kolyjsou vyvolávány v podstatě pravoúhlé okra je.desky. Náboje1002A, 1003A, které mají-menší průměr než příruby 1002B a10Q3B, vytvářejí kanál, obsahující vnější povrch nábodů avnitřní stěny přírub, ve kterém je nesena deska.

Okrajová stolice 1010.(obr. 5C) obsahuje dvě dvojicehnaných válců ΙΟΙΙΑ,Β, 1012A.B. hnaných neznázorněnými hnací-mi prostředky, podporovanými odpovídajícími seřizovacími blo-ky 1013»· 1014. Seřizovači bloky 1013, 1014 jsou v závitovémzáběru se seřizovacím pohonem 1015. a v kluzném záběru se zá-kladnou 1016. Bloky 1013, 1014 jsou umístěny ve stejnýchvzdálenostech od středové čáry linky pro plynulé lití a otá*rčením seřizovacího pohonu 1015 neznázorněným poháněcím pro- 33 středkem může být vzdálenost mezi hnanými dvojicemi válcůΙΟΙΙΑ,Β a 1O12A,B seřizována pro přizpůsobení se různým licímšířkám ocelové desky a/nebo pro zužování nebo další zužováníplynule lité šířky desky tlakem na její okraje zevně. Hnanéválce ΙΟΙΙΑ,Β a 1O12A,B stolice jsou vodorovně otáčivě uloženy .v příslušných seřizovačích blocích, 1013, 1014 a jsou otáčenyneznázorněným hnacím prostředkem, pohánitelně připojeným kekaždým z uvedených válců příslušnými univerzálními spoji1O11C,D, a 1012C,D. Vnější, obvodové povrchy každé dvojice vál-ců ΙΟΙΙΑ,Β a 1012A,B jsou tvarovány tak, že vytvářejí hornía dolní části požadovaného hranového profilu ocelového pásu.Hnacím záběrem s ocelovým pásem S převádějí válce stolice pra-voúhlé hrany v příčném průřezu na tvary, které vylučují přehý-bání okrajů a jiné nežádoucí defekty, když je tlouštka pásuredukována v Platzerově planetové stolici podle vynálezu. Výstupní nosič 1020 (obr. 5D) zahrnuje dvě podpůrná kola1021, 1022, která jsou otáčivě uložena pro otáčení okolo osykolmé k rovině odlévané ocelové desky a dále jsou nesena seři-zovacími bloky 1023, 1024. Seřizovači bloky 1023, 1024 jsouv závitovém záběru se seřizovacím pohonem 1026 a v kluzném zá-běru se základnou 1025. Bloky 1023, 1024 jsou umístěny ve stej-ných vzdálenostech od středové čáry plynulé licí linky a otáče-ním seřizovacího pohonu 1026 neznázorněným hnacím prostředkemmůže být měněna vzdálenost mezi podpůrnými koly 1021, 1022 propřizpůsobení se rozdílným odlévaným šířkám plynule litého oce-lového pásu a/nebo pro zužování nebo další zužování šířky ply-nule lité desky tlakem na její okraje směrem zevně. Náboje1021A, 1O22A a příruby 1021B, 1022B kol 1021, 1022 jsou sou-středné a mají povrchy (vnější povrch nábojů, vnitřní stěnypřírub), které vytvářejí kanál mající v podstatě okrajový tvar,který je výsledkem dotyku s okrajovou válcovací stolicí 1010,takže v podstatě není vyvolávána žádná změna v tvaru okrajůdesky dotykem s uvedenými koly.

Obr. 6A-D znázorňují několik výhodných provedení tvarůokrajů odlité ocelové desky, jaké může zajistit okrajová válco- 34 vací stolice 1000. Obr. 6A ukazuje okraj odlité ocelové desky,mající v podstatě pravoúhlé hrany v příčném řezu (Směr litíje kolmý na· rovinu z obr. 6A-D.) Obr. 6B je provedení okrajové-ho profilu podle vynálezu, zahrnující směrem ven vybíhajícípůlkruhovitou střední část, uspořádanou souměrně okolo osytloušťky desky, ale s poloměrem menším, než je tloušťka des-ky j3, a dále osazení vybíhající na každé straně z uvedené střední části, které tvoří v podstatě kolmý horní a dolní okrajs horní a dolním povrchem pásu, kde svírají úhel okolo 90°.

Obr. 6C je jiné provedení okrajového profilu podle vynálezu,vytvářejícího směrem ven vybíhající zhruba půlkruhový průřez.Průřez je kombinovaného tvaru, mající půlkruhovitou část sy-metricky uspořádanou okolo středové osy ocelového pásu, ze kte-ré vybíhají první části, svírající úhel okolo 80°, a z nichždále vybíhají druhé části, svírající úhel okolo 120°, kterése stýkají s horním a dolním povrchem pásu. Okrajový tvar z -~obr. 6C je obzvláště výhodný tam, kde je usilováno o maximál-ní redukce. Obr. 6D je ještě další provedení okrajového profi-lu podle vynálezu, obsahujícího směrem ven vybíhající, zhrubatrojúhelníkový průřez, jehož vrchol je zaoblený a jehož stra-ny svírají úhel okolo 120°, a které se stýkají s horním a dol-ním povrchem pásu.

Obr. 7 je vývojový diagram obzvláště výhodného provedenízpůsobu podle vynálezu, znázorňující vzdálenost mezi stupni,tloušťku tenkého horkého ocelového pásu 19 v každém stupni,a teplotu ocelového pásu 19 v každém stupni, pro 1000 mm širo-ký ocelový pás zpracovávaný na pás o tloušťce 0,8 mm. V tomtoprovedení má na vstupu do Plat2erovy planetové stolice 22 oce-lový pás 19 tloušťku.80 mm a může se pohybovat při rychlosti0,0583 m/s nebo okolo 3 m/min. Na výstupu Platzerovy planeto- 'vé stolice 22 je pás ztenčen na .4 mm tloušťky a může se pohy-bovat rychlostí okolo 1,17 m/s. Na výstupu první válcovacístolice 70 byl pás ztenčen na. tloušťku 2,4 mm a může se pohy-bovat rychlostí 1,9 m/s. Na výstupu druhé válcovací stolice72 se může pás pohybovat rychlostí 3,23 metrů/s a má tloušť-ku 1,45 mm. Na výstupu ze třetí válcovací stolice 74 se můžepás pohybovat rychlostí 4,9 m/s a má tloušťku 0,94 mm. KoneČ- 35 ně na výstupu ze čtvrté válcovací stolice 76 se pás může pohy-bovat rychlostí 5,85 m/s a má tlouštku 0,8 mm.

Je třeba poznamenat, že mezi planetovou stolicí 22 a prv-ní válcovací stolicí 70 je vzdálenost 5200 mm. Každou soused-ní válcovací stolici 70, 72, 74 a 76 odděluje vzdálenost 6000mm. Dále je teplota plynulého horkého ocelového pásu na výstu-pu z Platzerovy planetové stolice 22 okolo 1122 °C a v době,kdy dosáhne první válcovací stolici 70 ochladne na 1065 °C.

Na výstupu z první válcovací stolice 70 se teplota dále sníži-la na okolo 978 °C. První indukční ohřívač 78 přidává pásu70 °C a dává mu teplotu okolo 2048 °C. V době, kdy pás vstupujedo druhé válcovací stolice 72 teplota poklesne na okolo 1019 °CNa výstupu z druhé válcovací stolice 72 se teplota dále sní-žila na okolo 942 °C. Druhý indukční ohřívač 80 přidává 70 °Cpásu, pro zvýšení jeho teploty na okolo 1012 °C. V době, kdypás vstupuje do třetí válcovací stolice 74 jeho teplota pokles-ne na okolo 984 °C. Na výstupu třetí válcovací stolice .74 jejeho teplota redukována na 930 °C a když se pohybuje do tře-tího indukčního ohřívače 82, ochladne na okolo 909 °C? Třetíindukční ohřívač 82 přidává 70 °C a zvyšuje teplotu na okolo979 °C. Tato teplota se dále snižuje na okolo 953 °C na vstupudo čtvrté válcovací stolice 76. Na výstupu, čtvrté válcovacístolice 76 pás ochladl na okolo 890 °C.

Jeden z elektrických indukčních ohřívačů 78, 80 a 82 jeznázorněn na obr. 8. Obsahuje elektrický induktor a ohýbacíválec 108. Ocelový pás 19 prochází dvěma soupravami indukčníchdesek 100 a 102. Desky mají délku přibližně 1 metr a mají in-dukční cívky 104 a 106 schopné vyrábět 1500 kilowattů a 2000kilowattů energie. Vzdálenost 112 oddělující indukční desky100 a 102 je 50 až 75 mm. Když se ocelový pás pohybuje na svédráze mezi dvěma soupravami indukčních desek, je zahříván napřibližně 70 až 100 °C než je veden do dalšího stupně. V obzvláště výhodném provedení vynálezu je teplotní pro-filování probíhajícího pásu prováděno použitím předehřívacíhoprostředku umístěného před Platzerovou planetovou stolicí, 36 okrajovými ohřívacími prostředky a/nebo mezistolicovými indukč-ními ohřívači umístěnými mezi každými-válcovacími stolicemi.Použitím známých zařízení pro řízení procesu, zahrnujícíchrůzné počítačově řízené prostředky, zpětnovazební prostředkynebo prostředky pro vysílání povelů dopředu a/nebo jiných zná-mých způsobů ovládání procesu, může být na plynule probíhajícípás udělen teplotní profil vhodnými teplotními nastaveními, .a může být udržován zařízeními pro řízení procesu pro každýjednotlivý předehřívací a/nebo ohřívací prostředek. Metalurgievýrobku se kontroluje a může být obměňována na probíhajícímpásu v případě potřeby těmito předehřívacími, ohřívacími a ří-dicími prostředky.

Obr. 9 znázorňuje posloupnost kroků způsobu podle vynále-zu. Souvislá kovová deska je vytvářena v kroku 114 licím zaříze-ním pro plynulé lití nekonečné tenké desky, jak bylo vysvětle-no dříve. Pás je předehříván v procesu 116 a je veden do Platrzerovy planetové stolice,. Pás bude mít normálně tlouštku při-bližně 80 mm, když vstupuje do Platzerova planetového stolicev kroku 118. Platzerova válcovací planetová stolice redukujetlouštku pásu na požadovanou tlouštku. 4, 6, 16 nebo 18 mm.

Se změnami v tlouštce pásu se budou teploty pásu z výstupuPlatzerovy planetové stolice k výstupu z poslední válcovací _ ..stolice pohybovat v rozmezí od okolo 1120 °C do okolo 825 °C,s výhodou alespoň nad bodem AC3 příslušné použité oceli. Pásje potom veden do stolice pro válcování za tepla v kroku120, kde je dále redukována jeho tlouštka. Ohřívač přidáváv kroku 120 po té pásu přibližně 70 °C až 100 °C a je potomveden do další válcovací stolice, kde je v kroku 124 dále re-dukována jeho tlouštka. V kroku 126 přidává druhý ohřívač dal-ší teplo pásu a pás je potom veden do třetí válcovací stolicepro válcování za tepla, kde je v kroku 128 opět redukována je-ho tlouštka. V kroku 130 třetí ohřívač opět přidává teplo dopásu a pás je potom veden do čtvrté válcovací stolice, kdeje v kroku 132 prováděna další redukce tlouštky podle potře-by. V krocích 120, 124 a 128 se redukce tlouštky pohybuje odokolo 10 do okolo 40 %. V kroku 132 je redukce tlouštky mezi 37 mezi 8 a 15 %, vztaženo na redukci tloušťky pásu z bezprostřed-ně předcházející válcovací stolice. V kroku 134 je možné pou-žít přídavných válcovacích stolic podle potřeby pro rovnánípásu a pro zajištění kontroly rozměrů v podstatě bez další re-dukce tloušťky. Dále může být v kroku 134 použito přídavnéhozpracování podle potřeby pro dosažení tržně přijatelného povr-chu pásu. V kroku 136 je pás navíjen do svitku, nařezáván nasprávnou velikost a připravován pro dopravu.

Zahajovací sled průběhu plynulé výroby pásu podle vynále-zu zahrnuje začátek plynulého lití licím zařízením pro výrobuplynulé desky. Jak je známo v oboru, použije se pro začátekplynulého lití naváděcí tyč nebo podobné ústrojí. Jakmile vy-běhne začátek plynule lité desky z vybíhacího stolu, bude navá-děcí tyč odříznuta a odstraněna směrem nahoru nebo vzhůru zlinky. Když plynulé lití pokračuje, bude přední okraj deskypřicházet do dotyku se svěrnými válci před homogenizační pecía bude napájet pomocí těchto válců potom uvedenou pec. Při po-kračujícím lití bude přední okraj nekonečné desky kontaktovathnací válce v Platzerově planetové stolici, které uchopí deskua budou ji zavádět do stolice. Platzerova planetová stolicese pótom sevře na požadovanou pracovní tloušťku, s urychlová-ním pásu za ní jako důsledkem a jeho urychleným posunem doprvní válcovací stolice pro válcování zatepla. Postupně se bu-de každá válcovací stolice svírat na požadovanou tloušťku,když pás vystoupí do stolice. Každý z použitých indukčních ohří-vačů se potom uvede na linku a sevře se okolo pásu. V případěpotřeby může být vřazen před Platzerovu planetovou stolicisvisle nastavitelný válcový stůl pro usnadnění rozběhu a umož-nění přebírání desky na začátku a/nebo na konci plynulého li-cího procesu. Použitím známých hořákových řezacích ústrojí sepočáteční část desky odstraní a odvede jako odpad, který jeuvádět znovu do oběhu ve slévárně.

Obr. 10A-F znázorňuje zaváděcí sled Platzerovy planetovéstolice a válcovacích stolic pro válcování za tepla podle vyná-lezu s plynule litou nekonečnou ocelovou deskou nebo pásem..

Obr. 1OA ukazuje počáteční krok ve sledu a ukazuje Platzerovu 38 planetovou stolici a první dvě se čtyř válcovacích stolic kvar-to. Všechny čtyři válcovací stolice začínají sled v otevřenépoloze, zatímco Platzerova planetová stolice je v poloze mezi-lehlé mezi otevřenou polohou a polohou seřízenou na požadova-nou redukci. Přívodní sverný válec 2001 redukuje tlouštku oce-lové desky z 80 mm na okolo 64 mm, přičemž tato tlouštka můžesnadno silově vháněna do válcové mezery Platzerovy stolice.Tlouštka výstupního pásu z Platzerovy planetové stolice je zná-zorněna jako 15 mm, a bude se lišit v závislosti na otevřenímezery Platzerovy stolice.

Když ocelový pás dosáhl první válcovací stolici kvartoFl, začalo Šroubové stahování válcovací mezery v Platzerověplanetové stolici a pokračuje, dokud se nedosáhne požadovanéredukce. Jak je znázorněno na obr. 10B, nasazování sešroubovávání Platzerovy planetové stolice je doprovázeno uzavíráním vál-covací stolice kvarto Fl, která začne pracovat jako svěrné vál-ce, když jsou pracovní válce uvedeny do dotyku s probíhajícímocelovým pásem. Protože zaváděcí operace se děje pouze jednoupři jednom licím procesu, elektromotor válcovací stolice Flpotřebuje pouze uvést pracovní válce do jejich plynulé a stá-lé oběhové rychlosti, bez pokusů o "najíždění”, takže tepelnáztráta z plynule litého pásu a předehřívacího prostředku jeminimalizována. Podobně každý z motorů stolic F2, F3 a F4potřebuje pouze dosáhnout jejich plynulé a stálé oběhové rych-losti..

Na obr.‘ 10C je Platzerova planetová stolice sešroubovánana pracovní redukci, při níže. je tlouštka výstupního pásu oko-lo 4 mm. První válcovací stolice kvarto Fl se nyní sevře napracovní redukci zajištující výstupní tlouštku 2,4 mm. Předníkonec pásu dosáhne druhé stolice. F2, která je znázorněna vefázi uzavírání. Stolice F2 obdobně jako před tím z počátku pů-sobí jako svěrný tažný válec, když jsou pracovní válce nucenydo dotyku s probíhajícím ocelovým pásem.

Obr. 10D ukazuje válcovací stolici F2 sevřenou na pracov-ní redukci, která poskytuje výstupní tlouštku 1,8 mm. Předníkonec pásu dosáhne třetí stolici F3, která je znázorněna ve 39 stadium uzavírání. Stolice F3 opět, obdobně jako před tím sto-lice F2 a Fl, funguje zpočátku jako svěrné tažné válce, kdyžjsou pracovní válce nuceny do dotyku s probíhajícím ocelovýmpásem.

Na obr. 10E je válcovací stolice F3 znázorněna sevřenána pracovní redukci, která zajistuje výstupní tlouštku 0,94 mm. I když to není znázorněno, přibližuje se přední konec pásu ko-nečné stolici F4, kde potom následuje opět sled pracovní reduk-ce, když se válcovací stilice F4 sevře na pracovní redukci.

Obr. 10F ukazuje linku se všemi čtyřmi válcovacími stolicemikvarto, do nichž byl zaveden ocelový pás, přičemž přední ko-nec pásu se odstřihne pro zpětné recyklování do zařízení proplynulé lití. Plně plynulá činnost výhodného provedení zaříze-ní a způsobu podle vynálezu vyžadují, že se zaváděcí procesznázorněný na obr. 10A-F provádí pouze jednou na každou licíoperaci.

Obr. 11A-C ukazují druhý systém a způsob podle vynálezu,uspořádaný podobně jako. na obr. 4. Oba.grafy na obr. 11A-C vy-jadřují závislost-vypočítaných, teplot pro pás při různých, rych- * lostech plynulého lití a postupu pásu. Horní graf znázorňujevypočítané teploty pro ocel odlévanou při rychlosti 3,5 m/min,zatímco dolní graf znázorňuje vypočítané teploty pro ocel od-lévanou při rychlosti 2,7 m/min, a to pro konečný vyrobený pásmající tlouštku 0,8 mm.'(Oba grafy jsou vypočítány na zákla-dě 80 mm tlusté a 1,270 m Široké plynule lité desky, přivádě-né do přívodních válců Platzerovy planetové stolice). Mezistoli-cové indukční ohřívače v prvním výpočtu jsou seřízeny na při-dávání přibližně 100 °C mezi válcovací stolice. Válcovací stolice pro válcování za tepla podle vynálezupoužívají v různých výhodných provedeních postupů známých voboru pro výrobu pásové oceli. Ty zahrnují axiální přestavová-ní a ohýbání pracovních válců, které dovolují kontrolovat opra-covávání nekonečného pásu při vyloučení chybných okrajů a rov-něž jejich prověšování (viz obr. 3A-B). Tyto postupy budouvšechny maximalizovat plochost pásové oceli a umožní dále u- 40 - živateli koncového produktu jít přímo do výrobních procesů bezdalších kroků pro připravování ocelového pásu,, I když je dávána přednost válcovacím stolicím kvarto, jev rámci možné vynálezů použít válcovacích stolic sexto nebokombinací stolic kvarto a sexto, v závislosti na úrovni reduk-ce sledované v části procesu spočívající ve válcování za tepla.Válcovací stolice sexto jsou schopné provádět větší redukcenež válcovací stolice kvarto, ale vyžadují větší investici.

Obzvláště výhodná provedení obsahují všechny válcovací stolicekvarto s použitím alespoň dvou nebo tří stolic, nebo alespoňtři nebo více válcovacích stolic kvarto následovaných dvěmastolicemi sexto, nebo válcovací stolici sexto následovanou nej-méně dvěma válcovacími stolicemi kvarto.

Uspořádání výrobního zařízení podle vynálezu dovoluje ob-zvláštní úspory v kapitálových nákladech a provozních nákla- ' * dech válcovacích stolic pro válcování za tepla vzhledem keíť i známým, procesům. V obvyklé stolici pro válcování za tepla, Mo- v , - · sáhující tlouštku plechu 1,8 mm až 2,5 mm, je zapotřebí nejmé-ně šesti redukujících stolic, po stolici pro hrubé předválcová- ,ní, tedy celkové množství sedmi stolic. Ve válcovací stolici’ ' “kvarto jsou průměry pracovních válců obvykle určovány tloušt- j

kou vyráběného plechu.. Typická válcovací stolice pro válcováníza tepla vyžaduje použití pracovních válců o podstatně větších H průměrech, než je tomu u válců podle vynálezu. Průměry pracov-ních válců jsou v podstatě stejné, jako průměry pracovních vál-ců u běžných stolic používaných pro válcování za studená. 0-spory investičních nákladů se dosahují potom jak při odstraňo-vání potřeby obvyklé válcovací tratě pro válcování za studenáa v užívání méně masivních a nákladných válcovacích stolic v části procesu při válcování za tepla.

Použití menších pracovních válců ve stolicích pro válcová-ní za tepla také snižuje provozní náklady, protože dovolujepoužití méně výkonných elektromotorů pro pohánění stolic.

Pro umožnění dlouhého plynulého běhu licí linky podle vy-nálezu je účelné, aby uspořádání výhodných válcovacích stolic J s výhodou poskytovalo přídavné možnosti, jaké nejsou k dišpo- 41 zici v zařízení a způsobech dle známého stavu techniky, kteréjsou všechny zaměřeny na dlouhé provozní doby bez zhoršovánífyzikálních vlastností tenkého za tepla válcovaného pásu. Vý-hodné válcovací stolice umožňují mazání válcové mezery pro mi-nimalizování opotřebení a tření. Válcovací stolice jsou konstruovány pro umožnění axiálního přestavení (napříč ke směru litía válcování) pracovních válců. Kromě toho je u obzvláště výhod-ných válcovacích stolic možná výměna válců během válcováníprocházejícími pásu, která dovoluje, aby zbývající válce prová-děly redukci, zatímco stolice, která je měněna, je dočasně.vy-řazena z tratě..

Hlavní kapitálové a provozní úspory výhodných provedenívynálezu spočívají ve zmenšeném počtu a velikosti stolic po-třebných pro výrobu požadované tlouštky tenkého za tepla vál-covaného ocelového pásu. Ve standartním známém procesu bytrat pro válcování za tepla, obsahující flinku pro hrubé před-válcování a dokončovací-trat, vyžadovala 40 000. kw instalova-ného výkonu pro pás 2,5 mm. tlustý a 1250 mm široký.

Podstatné energetické požadavky na každou stolici vyplý-vají ze skutečnosti, že všechny známé válcovací tratě pracujínárazově.a.nikdy nedosahují stálého průběžného stavu. Pro kaž-dou samostatnou desku, zpracovávanou tratí, musí být provádě-no zavádění, uzavírání a zrychlování tratě ve sledu operací,které mají za následek velmi špatné využití elektřiny a pře-dimenzování výkonových požadavků na elektrický příkon pro elek-tromotory pohánějící stolice. Když jsou stolice uzavírány, sto-lice nejbližší k licímu zařízení se uzavírá jako první, při-čemž jednotlivé stolice se postupně za sebou uzavírají ve smě-ru pohybu ke konci tratě. Když jsou stolice uzavírány, musíbýt okamžitě zrychleny vzhledem k délce plechu a odpovídají-címu teplotnímu spádu od zadní části k přednímu okraji pásu.Zadní konec je nejchladnější a bude předmětem válcování jakoposlední. Protože válcovací stolice nepřivádějí přídavné tep-lo do plechu, zadní konec bude dále chladnout válcovací opera-cí, což bude mít za následek potřebu co největší průchozí rych-losti přídavně k rychlosti již požadované, a to vzhledem k po-, 42 třebě vyhnout se popraskání válců ohřevem, a pro umožnění takzvaného "najíždění". To vyžaduje, aby každá stolice měla vždydostatečný výkon pro dosažení, vrcholné rychlosti pro plynulézrychlování linky dříve, než nevyhnutelný pokles teploty uči-ní vlastní válcování pásu nemožným.

Vynález se svou kombinací mezistolicových ohřívacích ú-strojí, prostřídaných s válcovacími stolicemi pro válcováníza tepla, vylučuje tyto obvyklé problémy. Protože ohřívače aplně kontinuelní průběh procesu vylučují problém poklesu teplo-ty, není potřeba urychlovat část procesu s válcováním za tep-la. Plně plynulý průběh procesu zjevně vylučuje potřebu sleduzavádění (uzavírání) "najíždění" části trati pro válcování zatepla, které použití jednotlivých desek vyžaduje. Výsledkemje, že způsob a zařízení podle vynálezu dovolují účinnější vy-užití elektřiny a odstupňování elektrických motorů pro stoli-ce, že jsou použity konstantní otáčky a výkony pro. každou stoli-Cl. *3jr.· V obzvláště výhodném uspořádání Platzerovy planetové stoli-ce ačtyř válcovacích stolic kvarto podle vynálezu umožní cel-kový instalovaný příkon 20 000 kW výrobu pásu tlouštky 0,8 mm ΙΓ a,. Šířky 1250 mm. Úspory v investičních nákladech, v instalova-ném motorovém výkonu 40 000 kW (známý stav techniky) verš. 20 000 kW (vynález) a v provozních nákladech jsou podstatné,i bez úspor vyplývajících investičních i provozních nákladův důsledku z možnosti vypustit trat pro válcování za studená.

Byl tedy popsán nový systém a způsob výroby tenkého zatepla válcovaného ocelového plechu na minimální tlouštku do-statečnou pro to, aby se šlo přímo na. výrobu výrobků a kterýpoužívá plynule lité nekonečné ocelové desky. Nový systém pou-žívá Platzery planetové redukční stolice a řady stolic pro při-jímání pásu z Platzerovy planetové stolice a jeho dalšího redu-kování v tlouštcě, a zahrnuje indukční ohřívač mezi každou zestolic pro přidávání potřebného tepla do pásu pro umožňovánítoho, aby pás byl zpracováván následující stolicí.

Platzerova planetová stolice redukuje plynule odlévanou ř .·' - .. ? 715' "

·.«· •f 43 desku z tloušťky okolo 80 mm na přibližně 4 mm. Po sobě následu-jící válcovací stolice vykonávají druhou tloušťkovou redukcialespoň 50 % první redukované tloušťky z Platzerovy planetovéstolice, takže souvislý pás má průměrnou tloušťku nejméně nežokolo 1,8 mm, výhodněji 1 mm nebo méně a optimálně 0,7 - 0,8mm. Indukční ohřívače mezi přilehlými válcovacími stolicemipřidávají teplo do oceli pro udržování oceli na zpracovávacíteplotě dostatečné pro vykonávání druhé redukce. Nejméně třiredukční stolice jsou s výhodou použity pro dosažení požadova-né tloušťky, ale může jich být použito v případě potřeby více.Konečná tloušťka plechu může být zmenšena na 0,7 až 0,8 mm.

Každá ze stolice vyrobí rozsah tloušťkové redukce od okolo 10do okolo 40 % té, jaká byla dosažena předchozí válcovací stoli-cí.

Claims (27)

1. 1. Způsob plynulé výroby ploché za tepla válcované ocelinebo železnatého kovu, mající tloušťku dostatečnou pro umož-nění přímého zpracování na výrobek, vyznačený tím, že se plynule odlévaná nekonečná deska z oceli nebo železnatého kovu za-vádí do Platzerovy planetové stolice pro provádění první re-dukce tloušťky z tloušťky uvedené plynule lité desky pro vy-tváření souvislého horkého pásu. majícího první redukovanoutloušťku, následně se zavádí uvedený plynulý horký pás z uvedené Platzerovy planetové stolice do řady válcovacích stolic proprovedení druhé redukce tloušťky na alespoň 50 % uvedené prvníredukované tloušťky, takže souvislý horký pás má průměrnoutloušťku menší než okolo 1,8 mm, a uvedený souvislý horký pásse ohřívá mezi sousedními válcovacími stolicemi pomocí ohříva-cích prostředků pro udržování uvedeného souvislého pásu na pra·covní teplotě dostatečné pro vykonávání uvedené druhé tloušť-kové redukce.
2. 2. Způsob podlé nároku 1 vyznačený tím, že obsahuje nej-méně tři válcovací stolice přijímající postupně za sebou ply-nulý pás a vykonávající druhou tloušťkovou redukci.
3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2 vyznačený tím, že válco-vací stolice jsou válcovací stolice kvarto. ,4. Způsob podle nároků 1 nebo 2 vyznačený tím, Že plynu-le litá ocelová deska se zavádí do Platzerovy planetové stoli-ce při rychlosti 2,5 až 3,5 metrů za minutu.
4. 5. Způsob podle nároku 1 vyznačený tím, že se tloušťkaocelového pásu redukuje na konečnou tloušťku méně než okolo1 mm.
5. 6. Způsob podle nároku 1 vyznačený tím, že se tloušťkaocelového pásu redukuje na konečnou tloušťku okolo 0,8 mm.
6. 7. Způsob podle nároku 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žepracovní teplota oceli od výstupu z Platzerovy planetové stolí- 45 ce ke vstupu poslední válcovací stolice se pohybuje od okolo1120 °C do přibližně bodu AC3 oceli.
7. 8. Způsob podle nároku 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žeredukce tlouštky ocelového pásu prováděná každou válcovacístolicí je od okolo 10 do okolo 40 %.
8. 9. Způsob podle nároku 1 vyznačený tím, že se hotový pássvinuje do svitku pro dopravu.
9. 10. Způsob podle nároku 1 vyznačený tím, že se hotový pásrozřezává na zvolené délky a tento nařezaný hotový pás se svi-nuje do svitků, přičemž uvedená zvolená délka uvedeného naře-zaného pásu a průměr svitku nařezaného pásu není omezena dél-kou lité'desky.
10. 11. Způsob podle nároku 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žepřed tím, než se deska zavádí.do Platzerovy planetové stolice,se souvislá deska předehřívá.
11. 12. Způsob podle nároku 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žemaximální tlouštka uvedené plynule lité nekonečné desky předzaváděním uvedené desky do uvedené Platzerovy planetové sto-lice je v rozmezí.od okolo 70 do okolo 90 mm.
12. 13. Způsob podle nároků 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žeuvedené ohřívací prostředky mezi sousedními válcovacími stoli-cemi jsou elektrické indukční ohřívací. prostředky.
13. 14. Způsob podle nároku 1, 2, 5 nebo 6 vyznačený tím, žeuvedená Platzerova planetová stolice obsahuje nejméně jedentvarovaný nepohyblivý opěrný trámový prostředek, přičemž obí-hající pracovní válce a uvedený nepohyblivý opěrný trámovýprostředek v kombinaci vytvářejí profil a tvarovou kontroluuvedeného plynulého horkého pásu.
14. 15. Plochý za tepla válcovaný pás, vyrobený způsobem po-dle nároku 1, 5, 6 nebo 14.
15. 16. Systém pro výrobu ploché za tepla válcované oceli .nebo pásu z železnatého kovu majícího tlouštku dostatečnoupro umožňování v podstatě přímé výroby výrobků, vyznačený 46 tím, že obsahuje Platzerovu planetovou stolici pro zavádění plynule lité nekonečné desky z oceli nebo železnatého kovu pro provádění první tlouštkové redukce z plynule lité tloušť-ky uvedené desky pro vytváření plynulého horkého pásu mající-ho první redukovanou tloušťku, řadu válcovacích stolic propostupné přijímání jedna za druhou uvedeného plynulého horké-ho pásu z Platzerovy planetové stolice pro provádění druhé re-dukce tloušťky z alespoň 50 % uvedené redukované tloušťky, tak-že uvedený souvislý horký pás má průměrnou tloušťku menší než 1,8 mm a ohřívací prostředky mezi přilehlými válcovacími sto-licemi’ pro udržování uvedeného souvislého ocelového pásu na'pracovní teplotě dostatečné pro vykonávání uvedené druhé re-dukce.
16. 17. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že jsou použi-ty nejméně tři válcovací stolice, uspořádané za sebou pro vy- tvoření uvedené druhé redukce tloušťky. , 21 .v*'·
17. 18. Systém podle nároku 16 nebo 17 vyznačený tím, že vál- -.¾.. covací stolice jsou válcovací stolice kvarto. tk ·
18. 19. Systém podle nároků 16 nebo' 17 vyznačený tím, Že.ply- ;nule litá deska je vedena do Platzerovy válcovací stolice přirychlosti 2,5 až 3,5 metrů za minutu.
19. 20. Systém podlé nároku 16 vyznačený tím, že uvedené vál-covací stolice zajišťují finální tloušťku uvedeného ocelové-ho pásu menší než okolo 1 mm.
20. 21. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že uvedené sto-lice poskytují konečnou tloušťku uvedeného ocelového pásu o-kolo 0,8 mm.
21. 22. Systém podle nároku 16, 17, 20 nebo 21 vyznačený tím,že pracovní teplota oceli mezi výstupem Platzerovy planetovéstolice a vstupem poslední’ stolice jev rozmezí od okolo 1120 °C do přibližně bodu AC3 oceli.
22. 23. Systém podle nároku 16, 17, 20 nebo 21 vyznačený tím,že každá válcovací stolice poskytuje rozmezí redukce tloušť-ky od okolo 10 % do okolo 40 %. 47
23. 24. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že dále obsahu- je prostředek pro svinování hotového pásu pro dopravu.
24. 25. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že dále obsahu-je prostředek pro rozřezávání dokončeného pásu na zvolené dél-ky a prostředek pro svinování uvedeného nařezaného dokončené-ho pásu, přičemž systém zajišťuje volbu délky uvedeného nařeza-ného pásu a průměru uvedeného nařezaného svinutého pásu bezomezení délkou lité desky.
25. 26. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že dále obsahu-je předehřívací prostředek pro předehřívání uvedené plynuleodlité desky před jejím zaváděním do uvedené Platzerovy plane-tové stolice.
26. 27. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že ohřívacíprostředky mezi sousedními válcovacími stolicemi jsou elektric-ké indukční ohřívací prostředky.
27. 28. Systém podle nároku 16 vyznačený tím, že. uvedená Plat-zerova planetová stolice obsahuje nejméně jeden tvarovaný ne-pohyblivý opěrný trámový prostředek, přičemž obíhající pracov-ní válce a uvedený nepohyblivý opěrný trámový prostředek udělu-jí profil a řízení tvaru uvedenému souvislému horkému pásu.