CZ20001816A3 - Způsob a zařízení na výrobu vysokopevnostního ocelového pásu - Google Patents

Způsob a zařízení na výrobu vysokopevnostního ocelového pásu Download PDF

Info

Publication number
CZ20001816A3
CZ20001816A3 CZ20001816A CZ20001816A CZ20001816A3 CZ 20001816 A3 CZ20001816 A3 CZ 20001816A3 CZ 20001816 A CZ20001816 A CZ 20001816A CZ 20001816 A CZ20001816 A CZ 20001816A CZ 20001816 A3 CZ20001816 A3 CZ 20001816A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
strip
rolling
final
rolled
austenitic
Prior art date
Application number
CZ20001816A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ298363B6 (cs
Inventor
André Bodin
Thomas Martinus Hoogendoorn
Original Assignee
Corus Staal B. V.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Corus Staal B. V. filed Critical Corus Staal B. V.
Publication of CZ20001816A3 publication Critical patent/CZ20001816A3/cs
Publication of CZ298363B6 publication Critical patent/CZ298363B6/cs

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/02—Austenitic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/04—Ferritic rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B2201/00—Special rolling modes
    • B21B2201/16—Two-phase or mixed-phase rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)
  • Centrifugal Separators (AREA)

Description

Způsob a zařízení na výrobu vysokopevnostního ocelového pásu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zařízení, které je vhodné k provádění tohoto způsobu.
Dosavadní stav techniky
Ve známém způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu je výchozím polotovarem pás válcovaný za tepla, vyrobený běžným způsobem a podrobený dvoustupňovému chlazení na válečkovém dopravníku. V prvním stupni se ochlazuje austenitický pás, dokud není v austeniticko feritické oblasti a udržuje se v této oblasti, dokud není vytvořeno požadované množství feritu. Potom se pás ochlazuje velkou rychlostí ochlazování pro získání martenzitické struktury v tomto pásu. Vysokopevnostní ocel tohoto typu je známa pod jménem dvoufázová ocel.
Podstata vynálezu
Jedním cílem tohoto vynálezu je vytvořit způsob, který zajistí větší flexibilitu ve výrobě vysokopevnostní oceli. Dalším cílem, kterého se vynález snaží dosáhnout, je vytvořit způsob, který může být prováděn za použití jednoduchých prostředků. Těchto cílů a dalších výhod se dosáhne pomocí ·· ·· > · · ► · · · · • 9 9 « » 9 9 « ♦ ♦ ··
99
9 9 9 * 9 9
9 9 9
9 9 9
9 9 9 způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu, při němž se roztavená ocel odlévá alespoň v jednom stroji na plynulé lití, o jedné nebo několika řadách, do tvaru desky, a s využitím licího tepla se dopravuje skrze pecní zařízení, podrobuje se předběžnému válcování v předběžném válcovacím zařízení a v konečném válcovacím zařízení se válcuje načisto do tvaru ocelového pásu s konečnou požadovanou tloušťkou, a v plynulém, průběžném nebo poloprůběžném způsobu se deska podrobuje předběžnému válcování, v podstatě v austenitické oblasti v předběžném válcovacím zařízení, a v konečném válcovacím zařízeni se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespoň v jedné stolici konečného válcovacího zařízení se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritické oblasti, a austenitický nebo austeniticko feritický válcovaný pás se po výstupu z konečného válcovacího zařízení rychle ochlazuje pro získání požadované struktury.
Podstatou způsobu je plynulý, průběžný nebo poloprůběžný způsob. U způsobu tohoto typu je možné velmi dobré řízení teploty, jak v délce a šířce, tak v tloušťce desky nebo pásu. A navíc je zde velmi dobrá teplotní homogenita (stejnorodost), jako funkce času. Zařízení k provádění tohoto způsobu je obecně vybaveno chladícími prostředky, takže je také snadno řiditelný a nastavitelný teplotní profil, jako funkce polohy v zařízení a/nebo jako funkce času. Dodatečnou výhodou, která může být uvedena, je to, že tento způsob je obzvláště vhodný pro použití vakuové mezipánve pro upravení chemického složení oceli požadovaným vlastnostem, kterých má být dosaženo.
Vzhledem k vysoké úrovni teplotní homogenity je velice dobře možné provádět válcování přesně předem stanovitelným způsobem ve dvoufázové austeniticko feritické oblasti.
• · ·· 44 44 44
4 · · · ·>··
4 4 · 4 444 4 4 4 4
4444 44 44 444 >4 4
4 4444 4444
444 4 44 44 44 44
V průřezu tohoto pásu nebo v jeho délce se sotva vyskytne nějaký rozdíl austeniticko feritického procentuálního poměru. Běžný způsob může jenom dodržet úroveň teplotní homogenity, která je požadovaná pro získání homogenních vlastností, v omezeném rozsahu nebo pomocí speciálních opatření. Proto vysokopevnostní ocelový pás, vyrobený běžným způsobem, vykazuje nestejnorodosti, jak ve svém průřezu, tak v podélném směru.
Jedno provedení způsobu podle vynálezu se vyznačuje tím, že pás se válcuje v konečném válcovacím zařízení při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, a tím, že pás při výstupu z konečného válcovacího zařízení se rychle ochlazuje na teplotu pod začátek tvorby martenzitu, v teplotním rozsahu, v němž se tvoří martenzit.
Vzhledem k velmi dobré úrovni teplotní homogenity je možné nastavit a udržet požadovaný austeniticko feritický poměr v konečném válcovacím zařízení. Po výstupu z konečného válcovacího zařízení se pás velice rychle ochlazuje, přičemž během tohoto ochlazování se austenit mění na martenzit, což má za následek vysokopevnostní pás.
Odborníkům v oboru bude jasné, že se tento způsob může také provádět tak, že se pás válcuje zcela v austenitické oblasti, a že vystupuje z konečného válcovacího zařízení jako austenitický pás. Pás válcovaný tímto způsobem také vykazuje velmi vysokou úroveň teplotní homogenity, jak ve svém průřezu, tak v podélném směru. Běžný způsob výroby dvoufázové oceli pomocí dvoustupňového ochlazování může být s výhodou uplatněn u pásu tohoto typu.
Jiné provedení způsobu podle vynálezu se vyznačuje tím, že pás se válcuje v konečném válcovacím zařízení při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, a tím, že pás při
99 99 99' • 9 ·
9999 · 9
9
9999 9 99 · 9 9 9 ··
9 9 9 9 9 » 99 99 I
ZMĚNĚNÝ LIST
- 4 výstupu z konečného válcovacího zařízení se rychle ochlazuje na teplotu nad začátek tvorby martenzitu, a při rychlosti ochlazování, při níž se tvoří bainit. V tomto provedení vynálezu se opět vytvoří požadovaný poměr austenitu a feritu, a vzhledem k dobré úrovni teplotní homogenity je v pásu rozdělen rovnoměrně. Výběr rychlosti ochlazování a chladící teploty znamená, že austenit se převádí na bainit, mezi nímž zůstává zbytkový austenit. Během následujícího přetvářeni ocelového pásu při zhotovování výrobků, austenit vytváří dislokace, které tvoří vysokopevnostní deformovatelnou ocel. Výsledkem je ocelový pás s vysokou pevností a vysokou tažností. Vzhledem k těmto vlastnostem jsou tyto oceli také známy jako oceli TRIP (transformation induced plasticity - s transformační indukovanou tvárností). Tento ocelový pás se navíjí v bainitické oblasti. Celý způsob tvorby bainitu a tvorba zbytkového austenitu jsou závislé na legujících prvcích. Proto je obzvláště výhodné, když se vyrábí tento typ oceli, používat vakuové mezipánve, která umožní upravit chemické složení oceli tak, aby odpovídalo požadovaným vlastnostem, kterých má být dosaženo, do poslední chvíle před odlitím deska ve stroji na plynulé lití.
Aby se dosáhlo ne jenom dobré úrovně teplotní homogenity, ale také dobrého rozdělení deformace v celém průřezu pásu, další provedení způsobu podle vynálezu se vyznačuje tím, že alespoň v jedné stolici, a s výhodou ve všech stolicích předběžného válcovacího zařízení, a/nebo alespoň v jedné stolici, a s výhodou ve všech stolicích konečného válcovacího zařízení, se provádí válcování spojené s mazáním válců. Toto mazání zajistí, že zeslabení vyvolané válci je rozděleno stejnoměrně v části ocelového pásu nebo ocelové desky, umístěných mezi válci. EP-A-0 750 049 popisuje způsob válcování <TN Z000-181b'
4 ’ 44 44 4» 44 • 44 4 4 4 4444
444 4 444« 4 44 4
444444 44 444 44 4
4 4444 4444
4 · 4 44 44 44 44
ZMĚNĚNÝ LIST
- 4a za tepla pro výrobu dvoufázové oceli. Je zde uvedena kombinace legování specifickými prvky a použití specifických chladících a navíjecích teplot. V tomto spisu není žádná zmínka o použití způsobu s jedinou linkou, začínající od plynulého lití roztavené oceli.
Podobné poznámky platí na obsah spisů US 4,790,889, US 5,470,529 a US 4,316,753.
EP-A-0 370 575 také popisuje způsob, jímž se vyrábí ocelový pás v jediné lince, začínající od plynulého lití roztavené oceli. Tento spis však neobsahuje výrobu vysokopevnostního pásu. Také ochlazování tohoto pásu se provádí před konečným válcováním, místo po něm a před navíjením ocelového pásu.
4· • 4 4 · • 4 4 4 • 4 · 4
4 4 4 • · 44
Vynález je také tvořen zařízením na výrobu ocelového pásu, které je zejména vhodné k provádění způsobu podle vynálezu, které sestává alespoň z jednoho stroje na plynulé lití pro odlévání tenkých desek, z pecního zařízení pro homogenizování desky, která byla volitelně podrobena předběžnému zeslabení rozměru, a z válcovacího zařízení pro válcování této desky na pás o požadované konečné tloušťce, a z navíjecího zařízení pro navíjení tohoto pásu, které se vyznačuje tím, že mezi konečnou válcovací stolicí válcovacího zařízení a mezi navíjecím zařízením je uspořádáno chladící zařízení s chladící kapacitou alespoň 2 MW/m2.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude blíže osvětlen pomocí výkresu, kde je zobrazeno neomezující provedení vynálezu, kde na obr. 1 je v bokorysu schematicky znázorněno zařízení, pomocí něhož se může provádět způsob podle vynálezu, na obr. 2 je zobrazen graf, znázorňující teplotní profil v oceli, jako funkce její polohy v zařízení, na obr. 3 je zobrazen graf, znázorňující profil tloušťky oceli, jako funkce její polohy v zařízení.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 je vyznačen stroj jL pro plynulé lití, pro odlévání tenkých desek. V tomto průvodním popisu je pod tímto výrazem míněn stroj pro plynulé lití, pro odlévání tenkých
44 »4 4* 44
49« 444 4944 · 4 4 4444 4 94 4
4444 44 44 444 44 4
4 4444 4444 «4» 4 44 44 44 44 desek, o tloušťce menší než 150 mm, ve výhodném provedení menší než 100 mm a ve výhodnějším provedení menší než 80 mm. Stroj pro plynulé lití může sestávat z jedné nebo z několika řad. Je také možné, aby několik strojů pro plynulé lití bylo umístěno těsně vedle sebe. Tato provedení spadají do rozsahu vynálezu. Dále je zde vyznačena licí pánev 2, z níž se roztavená ocel, která se má odlévat, přivádí do mezipánve 3, která je v tomto provedení ve formě vakuové mezipánve. Mezipánev 3 je zejména opatřena prostředkem, jako je dávkovači prostředek, míchací prostředek a analytický prostředek, pro nastavení chemického složení oceli na požadované složení, jelikož chemické složení je v tomto vynálezu důležité. Pod mezipánví _3 je licí forma ý, do níž se odlévá roztavená ocel, která je částečně ztuhnutá. Pokud je to žádoucí, může být licí forma _4 vybavena elektromagnetickou brzdou. Standardní stroj pro plynulé lití má rychlost odlévání přibližně 6 m/min. Přídavná opatření, jako je vakuová mezipánev a/nebo elektromagnetická brzda, vytvářejí předpoklad rychlosti odlévání 8 m/min. nebo více. Ztuhnutá tenká deska se přivádí do tunelové pece 7, která má celkovou délku například 250 až 330 m. Jakmile odlitá deska dosáhne konce pece 7, je deska odříznuta na deskové úseky, při poloprůběžném způsobu, za použití nůžek 6. Poloprůběžným způsobem se rozumí způsob, při němž se řada cívek, ve výhodném provedení více než tři, a ve výhodnějším provedení více než pět cívek standardní velikosti, válcuje z jediné desky nebo deskového úseku v plynulém válcovacím způsobu, alespoň v konečném válcovacím zařízení, pro dosažení konečné tloušťky. V průběžném způsobu se desky, nebo pásy po průchodu předběžným válcovacím zařízením, vzájemně spojují tak, že se může provádět způsob průběžného válcování v konečném válcovacím zařízeni.
9 99 99 99 »9
9« · 999 9 9 9 ·
9 9 9· 999 9 9 9 9 • 9999 99 99 999 9 · 9
9 9999 9999 »99 · 99 ·· 99 99
- 7 V plynulém způsobu desky procházejí desky bez přerušení drahou mezi strojem na plynulé lití a výstupní stranou válcovacího zařízení. Vynález je zde vysvětlen na základě poloprůběžného způsobu, ale může být evidentně také použit pro průběžný nebo plynulý způsob. Každý deskový úsek představuje množství oceli, odpovídající pěti až šesti běžným cívkám. V peci je prostor k uložení několika deskových úseků tohoto typu, například k uložení tří deskových úseků. V důsledku toho může ta část zařízení, která je umístěna směrem za pecí, pokračovat ve svém provozu, zatímco se právě vyměňuje licí pánev ve stroji na plynulé lití, a má začít odlévání nové desky, nebo zatímco stroj na plynulé lití má poruchu, a také je zajištěno, že stroj na plynulé lití můře pokračovat ve svém provozu, jestliže vznikne porucha směrem za ním. Uložení v peci také zvýší dobu zdržení deskového úseku v peci, což má za následek zlepšenou teplotní homogenizaci deskových úseků. Rychlost, při které deska přichází do pecního zařízení odpovídá rychlosti odlévání a je tedy přibližně 0,1 m/sec. Směrem za pecí 7 je zařízení 9 na odstraňování oxidu, v tomto případě ve formě vysokotlakých vodních trysek, o tlaku přibližně 400 at (400 kPa), pro opláchnutí oxidu, který se vytvořil na povrchu desky. Rychlost, při níž deska prochází zařízením 9 na odstraňování oxidu, a vstupuje do válcovacího zařízení 10, je přibližně 0,15 m/sec. Válcovací zařízení 10, které plní funkci předběžného válcovacího zařízení, sestává ze dvou válcovacích stolic kvarto. Pokud je to žádoucí, mohou zde být zařazeny další nůžky 8 pro případ nouzové situace.
Z obr. 2 je patrno, že teplota ocelové desky, která je přibližně 1450°C při výstupu z mezipánve 3, klesne ve válcovací stolici na úroveň přibližně 1150°C, a deska je homogenizována
• 4 «4
4 4 4 • 4 4 4
4 4 4 · 4
4 4 4 4 v pecním zařízení na této teplotě. Intenzivní ostřikování vodou v zařízení 9 na odstraňování oxidu způsobí, že teplota desky klesne přibližně z 1150°C na přibližně 1050°C. Ve válcovací trati se dvěma stolicemi válcovacího zařízení 10 pro předběžné válcování klesá teplota desky s každým průchodem válci přibližně o 50°C, takže deska, jejíž tloušťka byla původně přibližně 70 mm, a která je tvářena ve dvou stupních s prozatímní tloušťkou 42 mm, na ocelový pás o tloušťce přibližně 16,8 mm, má teplotu přibližně 950°C, t.j. v austenitické oblasti. Na obr. 3 je znázorněn profil tloušťky, jako funkce polohy, pro dvě situace, jednu, při níž byl válcován pás s konečnou tloušťkou 0,8 mm, a druhou, při níž byl válcován pás s konečnou tloušťkou 1,0 mm. Čísla označují tuto tloušťku v mm. Směrem za válcovacím zařízením 10 pro předběžné válcování je uspořádáno chladící zařízení 11, sada převíjecích skříní 12, a pokud je žádoucí, ještě neznázorněné dodatečné pecní zařízení. Pás vystupující z válcovacího zařízení 10 může být dočasně uložen a homogenizován v převíjecí skříni 12, a jestliže se vyžaduje dodatečné zvýšení teploty, může být ohřát v neznázorněném ohřívacím zařízení, které je umístěno směrem za převíjecí skříní 12. Pro odborníka v oboru bude zřejmé, že chladící zařízení 11, převíjecí skříně 12 a neznázorněné pecní zařízení, mohou být vůči sobě umístěny v jiném uspořádání, než jako bylo shora uvedeno. V důsledku zeslabení tloušťky válcovaný pás přichází do převíjecích skříní 12 rychlostí přibližně 0,6 m/sec. Pomocí chladícího zařízení 11 je pás ochlazován, dokud nedosáhne uvedené dvoufázové austeniticko feritické oblasti. Také je možné, aby pás nebyl ochlazován, nebo aby byl ochlazován jenom v omezeném rozsahu, nebo aby byl ohříván, pro dosažení austeniticky válcovaného pásu na výstupní • · ···· «« 99 94 99 • 9 9 4 9 9 9
9 999 9 9 · ·
99 949 · · 9
9 9999 9 9 9 ·
999 9 99 94 99 9«
- 9 straně konečného válcovacího zařízení 14. Chladící zařízení může být také uloženo mezi válcovacími stolicemi konečného válcovacího zařízení. Také se může použít přirozené chlazení, volitelně mezi válcovacími stolicemi. Směrem za chladícím zařízením 11, převíjecími skříněmi 12 nebo neznázorněnými pecními zařízeními je umístěno druhé zařízení 13 na odstraňování oxidu, tlakem vody přibližně 400 at (400 kPa), pro účel opětovného odstranění oxidového povlaku, který může být vytvořen na povrchu válcovaného pásu. Pokud je to žádoucí, mohou zde být zařazeny další nůžky 20, pro odříznutí a rozdělení pásu. Pás se potom zavede do válcovací trati 14, která může být ve tvaru šesti válcovacích stolic kvarto, uspořádaných za sebou, a s výhodou je opatřena zařízením pro mazání válců.
Při výrobě austenitického pásu je možné dosáhnout požadované konečné tloušťky, například 1,0 až 0,6 mm použitím válcovací trati s pěti válcovacími stolicemi. Tloušťka dosažená každou válcovací stolicí pro tloušťku desky 70 mm je vyznačena horní řadou číslic na obr. 3. Po výstupu z válcovací trati 14 se pás, který má nyní konečnou teplotu přibližně 850°C a má tloušťku 0,6 mm, intenzivně ochlazuje pomocí chladícího zařízení 15 a navine se na navíjecí zařízení 16. Rychlost, při níž vstupuje do navíjecího zařízení 16, je přibližně 13 až 25m/sec. Pro účely chlazení může být použito chladící zařízení, popsané v konečné zprávě ECSC, 7210-EA/214. Obsah této zprávy je zahrnut v této přihlášce vynálezu. Výraznými výhodami tohoto chladícího zařízení jsou široký rozsah řízení, vysoká kapacita chlazení na jednotku prostoru a homogenita chlazení.
Chladící zařízení 15 je nastaveno a řízeno podle toho, zdali se požaduje vytvoření martenzitu nebo bainitu. Je možné ···· · · ·· ·· • · · · • · · · ·· · · · ·· · • · · · · · ···· ··· · ·· · · · · ··
- 10 začít s austenitickým pásem a ochlazovat ho s použitím dvoustupňového chlazení, kde v tomto případě se první stupeň provádí, dokud se nevytvoří požadované množství feritu, potom následuje rychlé ochlazování pro vytvoření martenzitu. Také je možné aby pás, který byl válcován ve dvoufázové oblasti, byl rychle ochlazen, pro vytvoření martenzitu (křivka m) . Také je možné ochlazovat austenitický pás, dokud se nevytvoří požadované množství feritu, a potom pokračovat v ochlazování tak, aby se vytvořil bainit se zbytkovým austenitem. Kromě to je také možné, válcovat pás ve dvoufázové oblasti a potom, pokud je to nutné, pokračovat v ochlazování tak, aby se vytvořil bainit se zbytkovým austenitem (křivka b).
Pokud je to vhodné, odstraňuje se oxid z pásu zařízením 13 na odstraňování oxidu. Jestliže je výstupní teplota z válcovací trati 14 příliš nízká, je možné, přivést feritický válcovaný pás až na požadovanou navíjecí teplotu pomocí pecního zařízení 18, které je umístěno směrem za válcovací tratí. Chladící zařízení 15 a pecní zařízení 18 mohou být umístěna těsně u sebe nebo za sebou. Také je možné, nahradit jedno zařízení druhým zařízením, podle toho, jestli se vyrábí feritický nebo austeniticko feritický pás. Je zde zařazeno stříhací zařízení 17, pro zastřižení pásu na požadovanou délku, odpovídající standardnímu rozměru cívky. Vhodným výběrem různých komponent tohoto zařízení a kroků způsobu, prováděného pomocí tohoto zařízení, jako je homogenizace, válcování, ochlazování a dočasné ukládání, bylo ověřeno, že toto zařízení se může provozovat s použitím jediného stroje na plynulé lití, zatímco podle dosavadního stavu techniky se používají dva stroje na plynulé lití, k přizpůsobení omezené rychlosti odlévání mnohem vyšším rychlostem válcování, které se obvykle používají.
• ·
- 11 Zařízení je vhodné pro pásy o šířce 1000 až 1500 mm a tloušťce přibližně 1,0 mm v případě austeniticky válcovaného pásu, nebo v případě feriticky válcovaného pásu o tloušťce přibližně 0,5 až 0,6 mm. Doba homogenizace v pecním zařízení 7 je přibližně deset minut, pro uložení tří desek o délce pece. Převíjecí skříň je vhodná k uložení dvou úplných pásů z austenitického válcování.

Claims (5)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby vysokopevnostního ocelového pásu, při němž se roztavená ocel odlévá alespoň v jednom stroji (1) na plynulé liti, o jedné nebo několika řadách, do tvaru desky, a s využitím licího tepla se dopravuje skrze pecní zařízení (7), podrobuje se předběžnému válcování v předběžném válcovacím zařízení (10) a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcuje načisto do tvaru ocelového pásu s konečnou požadovanou tloušťkou, a v plynulém, průběžném nebo poloprůběžném způsobu se deska podrobuje předběžnému válcování, v podstatě v austenitické oblasti v předběžném válcovacím zařízení (10), a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespoň v jedné stolici konečného válcovacího zařízení (14) se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritické oblasti, a austenitický nebo austeniticko feritický válcovaný pás se po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje pro získání požadované struktury.
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pás se válcuje v konečném válcovacím zařízení (14) při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, přičemž se pásek po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje na teplotu pod začátek tvorby martenzitu, v teplotním rozsahu, v němž se tvoří martenzit.
  3. 3. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že se pás válcuje v konečném válcovacím zařízení (14) při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, •
    I •
    44 4
    I 4 fc 4 4 *4 4 4
  4. 4 44« 4 4 4 4
    4 4 4 4 444 4 4 4 ♦
    4444 44 44 444 4· ·
    4 4444 4444 * 4« *« ♦ · 4 4
    ZMĚNĚNÝ LIST
    - 13 přičemž se pás při výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje na teplotu nad začátek tvorby martenzitu, a při rychlosti ochlazování, při níž se tvoří bainit
    4. Způsob podle nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že alespoň v jedné stolici, a s výhodou ve všech stolicích předběžného válcovacího zařízení (10), a/nebo alespoň v jedné stolici, a s výhodou ve všech stolicích konečného válcovacího zařízení (14), se provádí válcování spojené s mazáním válců.
  5. 5. Zařízení na výrobu ocelového pásu, které je zejména vhodné k provádění způsobu podle vynálezu, podle nároků 1 až 4, které na plynulé lití pro (7) pro podrobena sestává alespoň z jednoho stroje (1) odlévání tenkých desek, z pecního zařízení homogenizování desky, která byla volitelně předběžnému zeslabení rozměru, a z válcovacího zařízení (14) pro válcování této desky na pás o požadované konečné tloušťce, a z navíjecího zařízení (16) pro navíjení tohoto pásu, vyznačující se tím, že mezi konečnou válcovací stolicí válcovacího zařízení (14) a mezi navíjecím zařízením (16) je uspořádáno chladící zařízení (15) s chladící kapacitou alespoň 2 MW/m2.
CZ20001816A 1997-12-08 1998-12-08 Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu CZ298363B6 (cs)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL1007732 1997-12-08
NL1007739A NL1007739C2 (nl) 1997-12-08 1997-12-09 Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band met hoge sterkte.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20001816A3 true CZ20001816A3 (cs) 2001-12-12
CZ298363B6 CZ298363B6 (cs) 2007-09-05

Family

ID=26642712

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ20001816A CZ298363B6 (cs) 1997-12-08 1998-12-08 Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu

Country Status (18)

Country Link
US (2) US6773522B1 (cs)
EP (1) EP1045737B1 (cs)
JP (1) JP2001525253A (cs)
KR (1) KR100530926B1 (cs)
CN (1) CN1207113C (cs)
AT (1) ATE235326T1 (cs)
BR (1) BR9814263A (cs)
CA (1) CA2313536C (cs)
CZ (1) CZ298363B6 (cs)
DE (1) DE69812712T2 (cs)
ES (1) ES2196628T3 (cs)
NL (1) NL1007739C2 (cs)
PL (1) PL189171B1 (cs)
PT (1) PT1045737E (cs)
SK (1) SK285985B6 (cs)
TR (1) TR200001626T2 (cs)
UA (1) UA63983C2 (cs)
WO (1) WO1999029444A1 (cs)

Families Citing this family (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10038292A1 (de) * 2000-08-05 2002-02-14 Sms Demag Ag Produktionsverfahren und -anlage zur Erzeugung von dünnen Flachprodukten
DE10109223C1 (de) * 2001-02-26 2002-08-01 Siemens Ag Verfahren zum Betreiben einer Gießwalzanlage
US7407509B2 (en) 2003-01-14 2008-08-05 The Cleveland Clinic Foundation Branched vessel endoluminal device with fenestration
US7105020B2 (en) * 2003-01-14 2006-09-12 The Cleveland Clinic Foundation Branched vessel endoluminal device
US20050149166A1 (en) * 2003-11-08 2005-07-07 Schaeffer Darin G. Branch vessel prosthesis with anchoring device and method
CN100344406C (zh) * 2005-01-12 2007-10-24 钢铁研究总院 高强度打包钢带的生产方法
CN100348363C (zh) * 2005-01-12 2007-11-14 钢铁研究总院 高强度打包钢带生产装置
JP2009534104A (ja) * 2006-04-19 2009-09-24 ウィリアム・エイ・クック・オーストラリア・プロプライエタリー・リミテッド 二重に分岐したステントグラフト
PL2340133T3 (pl) 2008-10-30 2013-10-31 Siemens Ag Sposób nastawiania obciążenia napędów dla pewnej liczby napędów walcowni do walcowania materiału walcowanego, zespół sterowania i/lub regulacji, nośnik pamięci, kod programowy i instalacja walcownicza
DE102008063547A1 (de) * 2008-12-18 2010-07-01 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Vorrichtung zur Entzunderung eines Metallbandes
AT509707B1 (de) * 2010-05-04 2011-11-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum warmwalzen von stahlbändern und warmwalzstrasse
IT1400002B1 (it) 2010-05-10 2013-05-09 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani
CN101905247B (zh) * 2010-07-23 2012-02-15 北京科技大学 半无头轧制超长铸坯头尾温差的控制方法
CN103249847B (zh) * 2010-11-10 2015-06-10 Posco公司 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法
KR101449180B1 (ko) * 2012-12-21 2014-10-08 주식회사 포스코 고강도강의 형상 교정 및 압연 방법과 형상 교정 장치
KR101594716B1 (ko) * 2014-12-24 2016-02-17 주식회사 포스코 연연속/배치 압연 전환 연주-압연 설비 및 연연속/배치 압연 전환 연주-압연 방법
DE102017105582A1 (de) * 2016-04-01 2017-10-05 Sms Group Gmbh Verfahren und Anlage zur Herstellung eines nahtlosen warmgewalzten Rohres sowie gewalztes Schleudergussrohr und die Verwendung eines durch Schleuderguss hergestellten Hohlblocks
JP6831461B2 (ja) * 2016-11-18 2021-02-17 エス・エム・エス・グループ・ゲゼルシャフト・ミト・ベシュレンクテル・ハフツング 連続した帯状の複合材料を製造する方法及び装置
WO2018151296A1 (ja) 2017-02-20 2018-08-23 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板の製造方法
IT201700028732A1 (it) * 2017-03-15 2018-09-15 Danieli Off Mecc Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo
IT201700028768A1 (it) * 2017-03-15 2018-09-15 Danieli Off Mecc Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo
IT201700039423A1 (it) * 2017-04-10 2018-10-10 Arvedi Steel Eng S P A Impianto e procedimento per la produzione in molteplici modalita' di nastri e lamiere d’acciaio
AT525283B1 (de) * 2021-10-29 2023-02-15 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zur Herstellung eines Dualphasenstahlbands in einer Gieß-Walz-Verbundanlage, ein mit dem Verfahren hergestelltes Dualphasenstahlband und eine Gieß-Walz-Verbundanlage

Family Cites Families (28)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3753796A (en) 1968-12-20 1973-08-21 Bethlehem Steel Corp Rolled steel having high strength and low impact transition temperature and method of producing same
SE356914B (cs) * 1969-04-15 1973-06-12 Voest Ag
BE843939A (fr) 1976-07-08 1976-11-03 Perfectionnement au traitement de trempe et auto-revenu des produits en acier lamines
NL7610472A (nl) 1975-09-30 1977-04-01 Arbed Werkwijze voor de behandeling van gewalst staal.
BE851382A (fr) * 1977-02-11 1977-05-31 Centre Rech Metallurgique Perfectionnements aux procedes et aux dispositifs pour combattre le bombage des cylindres de laminoir
JPS5827329B2 (ja) * 1978-04-05 1983-06-08 新日本製鐵株式会社 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
EP0196788B1 (en) 1985-03-06 1990-07-25 Kawasaki Steel Corporation Method of manufacturing formable as rolled thin steel sheets
JPS61204331A (ja) 1985-03-06 1986-09-10 Kawasaki Steel Corp 耐リジング性とめつき密着性に優れる加工用電気金属めつき薄鋼板の製造方法
NL8702050A (nl) 1987-09-01 1989-04-03 Hoogovens Groep Bv Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen.
JP2684184B2 (ja) * 1988-02-09 1997-12-03 新日本製鐵株式会社 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法
NL8802892A (nl) * 1988-11-24 1990-06-18 Hoogovens Groep Bv Werkwijze voor het vervaardigen van vervormingsstaal en band vervaardigd daarmee.
IT1244295B (it) 1990-07-09 1994-07-08 Giovanni Arvedi Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo
DE69227548T2 (de) 1991-07-17 1999-07-29 Centre Rech Metallurgique Verfahren zur Herstellung eines dünnen Bandes aus Weichstahl
JPH07242947A (ja) 1994-03-02 1995-09-19 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐食性の優れた高延性熱延高張力鋼板の製造方法
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
DE19520832A1 (de) * 1994-10-20 1996-04-25 Mannesmann Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlband mit Kaltwalzeigenschaften
DE19513314C2 (de) * 1995-04-03 1997-07-03 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten langgestreckten Erzeugnisses, insbesondere Stab oder Rohr, aus übereutektoidem Stahl
EP0750049A1 (de) * 1995-06-16 1996-12-27 Thyssen Stahl Aktiengesellschaft Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung
NL1000694C2 (nl) * 1995-06-29 1997-01-08 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band.
DE19540978A1 (de) * 1995-11-03 1997-05-07 Schloemann Siemag Ag Produktionsanlage zum kontinuierlichen- oder diskontinuierlichen Auswalzen von Warmband
NL1001976C2 (nl) * 1995-12-22 1997-06-24 Hoogovens Groep Bv Werkwijze en inrichting voor het continu gieten van staal.
DE19600990C2 (de) 1996-01-14 1997-12-18 Thyssen Stahl Ag Verfahren zum Warmwalzen von Stahlbändern
JP3292671B2 (ja) * 1997-02-10 2002-06-17 川崎製鉄株式会社 深絞り性と耐時効性の良好な冷延鋼板用の熱延鋼帯
DE19613718C1 (de) * 1996-03-28 1997-10-23 Mannesmann Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband
DE19612818C2 (de) 1996-03-30 1998-04-09 Schloemann Siemag Ag Verfahren zur Kühlung walzwarmer Stahlprofile
NL1003293C2 (nl) * 1996-06-07 1997-12-10 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band.
PL186319B1 (pl) 1996-12-19 2003-12-31 Hoogovens Staal Bv Sposób wytwarzania taśmy lub arkusza ze stali

Also Published As

Publication number Publication date
JP2001525253A (ja) 2001-12-11
EP1045737B1 (en) 2003-03-26
BR9814263A (pt) 2000-10-03
KR20010032885A (ko) 2001-04-25
PT1045737E (pt) 2003-08-29
PL340997A1 (en) 2001-03-12
US20040239013A1 (en) 2004-12-02
CN1281393A (zh) 2001-01-24
SK285985B6 (sk) 2007-12-06
CA2313536A1 (en) 1999-06-17
CZ298363B6 (cs) 2007-09-05
TR200001626T2 (tr) 2000-10-23
ES2196628T3 (es) 2003-12-16
CA2313536C (en) 2006-09-19
CN1207113C (zh) 2005-06-22
NL1007739C2 (nl) 1999-06-09
DE69812712D1 (de) 2003-04-30
ATE235326T1 (de) 2003-04-15
EP1045737A1 (en) 2000-10-25
DE69812712T2 (de) 2003-12-18
UA63983C2 (uk) 2004-02-16
US6773522B1 (en) 2004-08-10
WO1999029444A1 (en) 1999-06-17
PL189171B1 (pl) 2005-06-30
KR100530926B1 (ko) 2005-11-23
SK8482000A3 (en) 2000-11-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ20001816A3 (cs) Způsob a zařízení na výrobu vysokopevnostního ocelového pásu
KR100530925B1 (ko) 페라이트 압연 강 스트립 제조방법 및 장치
KR100356735B1 (ko) 강스트립제조방법및장치
KR100191298B1 (ko) 스트립, 예비스트립 또는 슬라브를 생산하기 위한 방법 및 장치
CN110087801B (zh) 用于在铸轧复合设备中连续制造卷绕的热轧带钢的方法
CA2630677C (en) Cooling steel slabs to prevent surface cracking
RU2218427C2 (ru) Способ получения полосы из высокопрочной стали и устройство для его осуществления
US20240100590A1 (en) Casting-rolling integrated plant and method for producing a hot strip with a final thickness &lt; 1.2 mm on the casting-rolling integrated plant
AU756917B2 (en) Process and device for producing a high-strength steel strip
MXPA00005193A (en) Process and device for producing a high-strength steel strip
MXPA00005191A (en) Process and device for producing a ferritically rolled steel strip

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20091208