CZ298363B6 - Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu - Google Patents
Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ298363B6 CZ298363B6 CZ20001816A CZ20001816A CZ298363B6 CZ 298363 B6 CZ298363 B6 CZ 298363B6 CZ 20001816 A CZ20001816 A CZ 20001816A CZ 20001816 A CZ20001816 A CZ 20001816A CZ 298363 B6 CZ298363 B6 CZ 298363B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- final
- rolling
- strip
- austenitic
- rolled
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 30
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 15
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 85
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 27
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 17
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 14
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 10
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 claims description 7
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 5
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 claims description 3
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 abstract description 4
- 239000007788 liquid Substances 0.000 abstract 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
- B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/02—Austenitic rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/04—Ferritic rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/16—Two-phase or mixed-phase rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/185—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering from an intercritical temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/002—Bainite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Centrifugal Separators (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
Pri zpusobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu se roztavená ocel odlévá s jedním nebo více pramenu alespon v jednom stroji (1) na plynulé lití kvytvorení desky, s využitím licího tepla se dopravuje skrze pec (7), podrobuje se predbežnému válcování v predbežném válcovacím zarízení (10) a v konecném válcovacím zarízení (14) se válcování dokoncuje do formy ocelového pásu s konecnou požadovanoutlouštkou, a v plynulém, prubežném nebo poloprubežném zpusobu se deska podrobuje predbežnému válcování v podstate v austenitické oblasti v predbežnémválcovacím zarízení (10) a v konecném válcovacím zarízení (14) se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespon ve stolici konecného válcovacího zarízení (14) se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritové oblasti a austenitický nebo austeniticko feritový válcovaný pás se po výstupu z konecného válcovacího zarízení (14) rychle ochlazuje pro získánípožadované struktury. Pás se válcuje v konecném válcovacím zarízení (14) pri teplote, pri níž je prítomno požadované množství feritu, a pricemž se pás po výstupu z konecného válcovacího zarízení (14)rychle ochlazuje na teplotu pod zacátkem tvorby martenzitu v teplotním rozsahu, v nemž se tvorí martenzit. Pri druhé variante se pás válcuje v konecném válcovacím zarízení (14) pri teplote, pri níž je prítomno požadované množství feritu, pricemž se pás po výstupu z konecného válcovacího zarízení (14) rychle ochlazuje na teplotu nad zacátkem tvorbymartenzitu a pri rozsahu chlazení pri nemž se tvorí bainit. Zarízení k provádení tohoto zpusobu výroby ocelového pásu zahrnuje alespon jeden stroj (1) na plynulé lití pro odlévání tenkých desek, pec (7) pro homogenizaci
Description
Způsob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zařízení pro provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zařízení, které je vhodné k provádění tohoto způsobu.
Dosavadní stav techniky
Ve známém způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu je výchozím polotovarem pás válcovaný za tepla, vyrobený běžným způsobem a podrobený dvoustupňovému chlazení na válečkovém dopravníku. V prvním stupni se ochlazuje austenítický pás, dokud není v austeniticko feritické oblasti, a udržuje se v této oblasti, dokud není vytvořeno požadované množství feritu. Potom se pás prudce ochlazuje pro získání martenzitické struktury v tomto pásu. Vysokopevnostní ocel tohoto typuje známa pod názvem dvoufázová ocel.
Běžný způsob může dodržet teplotní homogenitu, která je požadována pro získání homogenních vlastností, jenom v omezeném rozsahu nebo pomocí speciálních opatření. Proto vysokopevnostní ocelový pás vyrobený běžným způsobem vykazuje nestejnorodosti jak ve svém průřezu, tak v podélném směru.
Podstata vynálezu
Uvedené nedostatky stávajícího stavu techniky jsou odstraněny způsobem výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zařízením k provádění tohoto způsobu podle vynálezu, při němž se roztavená ocel odlévá s jedním nebo více pramenů alespoň v jednom stroji na plynulé lítí k vytvoření desky, s využitím licího tepla se dopravuje skrze pec, podrobuje se předběžnému válcování v předběžném válcovacím zařízení a v konečném válcovacím zařízení se válcování dokončuje do formy ocelového pásu s konečnou požadovanou tloušťkou, a v plynulém, průběžném nebo poloprůběžném způsobu se deska podrobuje předběžnému válcování v podstatě v austenitické oblasti v předběžném válcovacím zařízení a v konečném válcovacím zařízení se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespoň ve stolici konečného válcovacího zařízení se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritové oblasti a austenítický nebo austeniticko feritový válcovaný pás se po výstupu z konečného válcovacího zařízení rychle ochlazuje pro získání požadované struktury, jehož podstatou je to, že se pás válcuje v konečném válcovacím zařízení při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, a přičemž se pás po výstupu z konečného válcovacího zařízení rychle ochlazuje na teplotu pod začátkem tvorby martenzitu v teplotním rozsahu, v němž se tvoří martenzit.
Podstatou druhé varianty je to, že se pás válcuje v konečném válcovacím zařízení při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, přičemž se pás po výstupu z konečného válcovacího zařízení rychle ochlazuje na teplotu nad začátkem tvorby martenzitu a při rozsahu chlazení, při němž se tvoří bainit.
Dále je podstatou i to, že alespoň v jedné stolici, s výhodou ve všech stolicích, předběžného válcovacího zařízení a/nebo v alespoň jednom, z s výhodou ve všech, konečných válcovacích zařízeních se provádí válcování s mazáním.
U zařízení k provádění tohoto způsobu výroby ocelového pásu podle vynálezu, které zahrnuje alespoň jeden stroj na plynulé lití pro odléváni tenkých desek, pec pro homogenizaci desky, která byla volitelně podrobena předběžnému zeslabení rozměru, konečné válcovací zařízení pro válcování desky na pás s požadovanou konečnou tloušťkou a navíjecí zařízení pro navíjení tohoto
-1 CZ 298363 B6 pásu, je podstatné to, že mezi konečnou válcovací stolicí konečného válcovacího zařízení a navíjecím zařízením je umístěno chladicí zařízení s chladicí kapacitou alespoň 2 MW/m2.
Jedním cílem tohoto vynálezu je vytvořit způsob, který zajistí větší flexibilitu ve výrobě vysokopevnostní oceli. Dalším cílem je vytvořit způsob, který může být prováděn za použití jednoduchých prostředků. Vzhledem k vysoké úrovni teplotní homogenity je velice dobře možné provádět válcování přesně předem stanovitelným způsobem ve dvoufázové austeniticko feritické oblasti. V průřezu pásu nebo v jeho délce se sotva vyskytne nějaký rozdíl austeniticko feritického procentuálního poměru. Vzhledem k velmi dobré úrovni teplotní homogenity je možné nastavit a udržet požadovaný austeniticko ferítický poměr v konečném válcovacím zařízení. Pás válcovaný tímto způsobem vykazuje velmi vysokou úroveň teplotní homogenity jak ve svém průřezu, tak v podélném směru. Běžný způsob výroby dvoufázové oceli pomocí dvoustupňového ochlazování může být s výhodou uplatněn u pusu tohoto typu.
Přehled obrázků na výkrese
Příkladné provedení způsobu výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zařízení k provádění tohoto způsobu podle vynálezu je znázorněno na přiloženém výkresu, kde představuje obr. 1 schematický bokorys zařízení pro provádění způsobu, obr. 2 graf teplotního profilu v oceli jako funkci její polohy v zařízení a obr. 3 graf profilu tloušťky oceli jako funkci její polohy v zařízení.
Příklady provedení vynálezu
Na obr. 1 je znázorněn stroj j, pro plynulé lití pro odlévání tenkých desek, tj. stroj 1 pro plynulé lití pro odlévání tenkých desek s tloušťkou menší než 150 mm, ve výhodném provedení menší než 100 mm a ve výhodnějším provedení menší než 80 mm. Stroj J. může sestávat z jedné nebo několika řad. Je také možné, aby několik strojů 1 pro plynulé lití bylo umístěno těsně vedle sebe. Tato provedení spadají do rozsahu vynálezu. Dále je zde znázorněna licí pánev 2, z níž se roztavená ocel, která se má odlévat, přivádí do mezipánve 3, která je v tomto provedení ve formě vakuové mezipánve 3. Mezipánev 3 je zejména opatřena prostředky, jako je dávkovači prostředek, míchací prostředek a analytický prostředek pro nastavení chemického složení oceli na požadované složení, jelikož chemické složení je v tomto vynálezu důležité. Pod mezipánví 3 je licí forma 4, do níž se odlévá roztavená ocel, která je částečně ztuhlá. Pokud je to žádoucí, může být licí forma 4 vybavena elektromagnetickou brzdou. Standardní stroj 1 pro plynulé lití má rychlost odlévání přibližně 6 m/min. Přídavná opatření, jako je vakuová mezipánev 3 a/nebo elektromagnetická brzda, vytvářejí předpoklad rychlosti odlévání 8 m/min., nebo více. Ztuhlá tenká deska se převádí do tunelové pece 7, která má celkovou délku například 250 až 330 m. Jakmile odlitá deska dosáhne konce pece 7, je deska odříznutá na deskové úseky, při poloprůběžném způsobu za použití nůžek 6. Poloprůběžným způsobem se rozumí způsob, při němž se řada cívek, ve výhodném provedení více než tři a ve výhodnějším provedení více než pět cívek standardní velikosti, válcuje z jediné desky nebo deskového úseku v plynulém válcovacím způsobu, alespoň v konečném válcovacím zařízení 14, pro dosažení konečné tloušťky. V průběžném způsobu se desky nebo pásy po průchodu předběžným válcovacím zařízením 10 vzájemně spojují tak, že se může provádět způsob průběžného válcování v konečném válcovacím zařízení _14.
V plynulém způsobu desky procházejí bez přerušení drahou mezi strojem 1 na plynulé lití a výstupní stranou válcovacího zařízení. Vynález je zde vysvětlen na základě poloprůběžného způsobu, ale může být evidentně také použit pro průběžný nebo plynulý způsob. Každý deskový úsek představuje množství oceli odpovídající pěti až šesti běžným cívkám. V peci 7 je prostor pro uložení několika deskových úseků tohoto typu, například k uložení tří deskových úseků.
V důsledku toho, může ta část zařízení, která je umístěna směrem za pecí 7, pokračovat ve svém provozu, zatímco se právě vyměňuje licí pánev 2 ve stroji 1 na plynulé lití a má začít odlévání nové desky, nebo zatímco stroj 1 na plynulé lití má poruchu, a také je zajištěno, že stroj 1 na
-2CZ 298363 B6 plynulé lití může pokračovat ve svém provozu, jestliže vznikne porucha směrem za ním. Uložení v peci 7 také prodlouží dobu zdržení deskového úseku v peci 7, což má za následek zlepšenou teplotní homogenizaci deskových úseků. Rychlost, při které deska přichází do pecního zařízení, odpovídá rychlosti odlévání a je tedy přibližně 0,1 m/sec. Směrem za pecí 7 je zařízení 9 na odstraňování oxidu, v tomto případě ve formě vysokotlakých vodních trysek o tlaku přibližně 400 kPa pro opláchnutí oxidu, který se vytvořil na povrchu desky. Rychlost, při níž deska prochází zařízením 9 na odstraňování oxidu a vstupuje do válcovacího zařízení 10 je přibližně 0,15 m/sec. Válcovací zařízení JO, které plní funkci předběžného válcovacího zařízení 10, sestává ze dvou válcovacích stolic kvarto. Pokud je to žádoucí, mohou zde být dále zařazeny nůžky 8 pro případ nouzové situace.
Z obr. 2 je patrno, že teplota ocelové desky, kteráje přibližně 1450 °C při výstupu z mezipánve 3, klesne ve válcovací stolici na úroveň přibližně 1150 °C a deska je homogenizována v pecním zařízení na této teplotě. Intenzivní ostrikování vodou v zařízení 9 na odstraňování oxidu způsobí, že teplota desky klesne přibližně z 1150 °C na přibližně 1050 °C. Ve válcovací trati se dvěma stolicemi předběžného válcovacího zařízení 10 pro předběžné válcování klesá teplota desky s každým průchodem válci přibližně o 50 °C, takže deska, jejíž tloušťka byla původně přibližně 70 mm a která je tvářená ve dvou stupních s prozatímní tloušťkou 42 mm na ocelový pás o tloušťce přibližně 16,8 mm, má teplotu přibližně 950 qC, tj. v austenitické oblasti. Na obr. 3 je znázorněn profil tloušťky jako funkce polohy pro dvě situace. Jednu, při níž byl válcován pás s konečnou tloušťkou 0,8 mm, a druhou, při níž byl válcován pás s konečnou tloušťkou 1 mm. Čísla označují tuto tloušťku v mm. Směrem za předběžným válcovacím zařízením 10 pro předběžné válcování je uspořádáno chladicí zařízení 11, sada převijecích skříní 12 a pokud je to žádoucí ještě neznázoměné dodatečné pecní zařízení. Pás, vystupující z předběžného válcovacího zařízení 10, může být dočasně uložen v homogenizován v převíjecí skříni 12 a jestliže se vyžaduje dodatečné zvýšení teploty, může být ohřát v neznázorněném ohřívacím zařízení, které je umístěno směrem za převíjecí skříní 12. Pro odborníka v oboru bude zřejmé, že chladicí zařízení H, převíjecí skříně 12 a neznázoměné pecní zařízení mohou být vůči sobě umístěny v jiném uspořádání, než jak bylo uvedeno výše, V důsledku zeslabení tloušťky válcovaný pás přichází do převíjecích skříní 12 rychlostí přibližně 0,6 m/sec. Pomocí chladicího zařízení 11 je pás ochlazován dokud nedosáhne uvedené dvoufázové austeniticko feritické oblasti. Také je možné, aby pás nebyl ochlazován, nebo aby byl ochlazován jenom v omezeném rozsahu, nebo aby byl ohříván pro dosažení austenicity válcovaného pásu na výstupní straně konečného válcovacího zařízení Γ4. Chladicí zařízení 11 může být také uloženo mezi válcovacími stolicemi konečného válcovacího zařízení 14. Rovněž se může použít přirozené chlazení volitelně mezi válcovacími stolicemi. Směrem za chladicím zařízením 11, převijecími skříněmi 12, nebo neznázorněnými pecními zařízeními je umístěno druhé zařízení 13 na odstraňování oxidu tlakem vody přibližně 400 kPa pro účely opětného odstranění oxidového povlaku, který může být vytvořen na povrchu válcovaného pásu. Pokud je to žádoucí, mohou zde být zařazeny další nůžky 20 pro odříznutí a rozdělení pásu. Pás se potom zavede do válcovacího zařízení 14, které může být ve tvaru šesti válcovacích stolic kvarto uspořádaných za sebou a s výhodou je opatřeno zařízením pro mazání válců.
Při výrobě austenitického pásu je možné dosáhnout požadované konečné tloušťky, například 1 až 0,6 mm použitím válcovací trati s pěti válcovacími stolicemi. Tloušťka dosažená každou válcovací stolicí pro tloušťku desky 70 mm je vyznačený horní řadou číslic na obr. 3. Po výstupu z válcovacího zařízení 14 se pás, který má nyní konečnou teplotu přibližně 850 °C a má tloušťku 0,6 mm, intenzivně ochlazuje pomocí chladicího zařízení 15 a navine se na navíjecí zařízení 16. Rychlost, pří níž vstupuje do navíjecího zařízení 16, je přibližně 13 až 25 m/sec. Pro účely chlazení může být použito chladicí zařízení j_5. Výraznými výhodami tohoto chladicího zařízení 15 jsou široký rozsah řízení, vysoká kapacita chlazení na jednotku prostoru a homogenita chlazení.
Chladicí zařízení 15 je nastaveno a řízeno podle toho, zdali se požaduje vytvoření martenzitu nebo bainitu. Je možné začít s austenitickým pásem a ochlazovat ho s použitím dvoustupňového chlazení, kdy v tomto případě se první stupeň provádí dokud se nevytvoří požadované množství feritu, potom následuje rychlé ochlazování pro vytvoření martenzitu. Také je možné, aby pás,
-3CZ 298363 Β6 který byl válcován ve dvoufázové oblasti, byl rychle ochlazen pro vytvoření martenzitu podle křivky m. Rovněž je možné ochlazovat austenitický pás dokud se nevytvoří požadované množství feritu a potom pokračovat v ochlazování tak, aby se vytvořil bainit se zbytkovým austenitem. Kromě toho je také možné válcovat pás ve dvoufázové oblasti a potom, pokud je to nutné, pokračovat v ochlazování tak, aby se vytvořil bainit se zbytkovým austenitem podle křivky b.
Pokud je to vhodné, odstraňuje se oxid z pásu zařízením 13 na odstraňování oxidu. Jestliže je výstupní teplota z válcovacího zařízení 14 příliš nízká, je možné přivést feritický válcovaný pás až na požadovanou navíjecí teplotu pomocí pecního zařízení 18, které je umístěno směrem za válcovací tratí. Chladicí zařízení 15 a pecní zařízení 18 mohou být umístěny těsně u sebe nebo za sebou. Také je možné nahradit jedno zařízení druhým podle toho, jestli se vyrábí feritický nebo austeniticko feritický pás. Je zde také zařazeno střihači zařízení 17 pro zastřižení pásu na požadovanou délku odpovídající standardnímu rozměru cívky. Vhodným výběrem různých komponentů tohoto zařízení a kroků způsobu prováděného pomocí tohoto zařízení, jako je homogenizace, válcování, ochlazování a dočasné ukládání, bylo ověřeno, že se toto zařízení může provozovat s použitím jediného stroje 1 na plynulé lití, zatímco podle dosavadního stavu techniky se používají dva stroje 1 na plynulé lití k přizpůsobení omezené rychlosti odlévání mnohem vyšším rychlostem válcování, které se obvykle používají.
Zařízení je vhodné pro pásy o šířce 1000 až 1500 mm a o tloušťce přibližně 1 mm v případě austenitický válcovaného pásu, nebo v případě feritický válcovaného pásu pro pásy o tloušťce přibližně 0,5 až 0,6 mm. Doba homogenizace v peci 7 je přibližně deset minut pro uložení tří desek v délce pece 7. Převíjecí skříň 12 je vhodná k uložení dvou úplných pásů z austenitického válcování.
Claims (4)
1. Způsob výroby vysokopevnostního ocelového pásu, při němž se roztavená ocel odlévá s jedním nebo více pramenů alespoň v jednom stroji (1) na plynulé lití k vytvoření desky, s využitím licího tepla se dopravuje skrze pec (7), podrobuje se předběžnému válcování v předběžném válcovacím zařízení (10) a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcování dokončuje do formy ocelového pásu s konečnou požadovanou tloušťkou, a v plynulém, průběžném nebo poloprůběžném způsobu se deska podrobuje předběžnému válcování v podstatě v austenitické oblasti v předběžném válcovacím zařízení (10) a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespoň ve stolici konečného válcovacího zařízení (14) se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritové oblasti a austenitický nebo austeniticko feritový válcovaný pás se po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje pro získání požadované struktury, vyznačující se tím, že se pás válcuje v konečném válcovacím zařízení (14) při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, a přičemž se pás po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje na teplotu pod začátkem tvorby martenzitu v teplotním rozsahu, v němž se tvoří martenzit.
2. Způsob výroby vysokopevnostního ocelového pásu, při němž se roztavená ocel odlévá sjedním nebo více pramenů alespoň vjednom stroji (1) na plynulé lití k vytvoření desky, s využitím licího tepla se dopravuje skrze pec (7), podrobuje se předběžnému válcování v předběžném válcovacím zařízení (10) a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcování dokončuje do formy ocelového pásu s konečnou požadovanou tloušťkou, a v plynulém, průběžném nebo poloprůběžném způsobu se deska podrobuje předběžnému válcování v podstatě v austenitické oblasti v předběžném válcovacím zařízení (10) a v konečném válcovacím zařízení (14) se válcuje v austenitické oblasti, nebo alespoň ve stolici konečného válcovacího zařízení (14) se válcuje ve dvoufázové austeniticko feritové oblasti a austenitický nebo austeniticko feritový válcovaný pás
-4CZ 298363 B6 se po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje pro získání požadované struktury, vyznačující se tím, že se pás válcuje v konečném válcovacím zařízení (14) při teplotě, při níž je přítomno požadované množství feritu, přičemž se pás po výstupu z konečného válcovacího zařízení (14) rychle ochlazuje na teplotu nad začátkem tvorby martenzitu a při rozsahu chlazení, při němž se tvoří bainit.
3. Způsob podle jednoho z předchozích nároků, vyznačující se tím, že alespoň v jedné stolici, s výhodou ve všech stolicích, předběžného válcovacího zařízení (10) a/nebo v alespoň jednom, z s výhodou ve všech, konečných válcovacích zařízeních (14) se provádí válcování s mazáním.
4. Zařízení k provádění způsobu výroby ocelového pásu podle jednoho z předchozích nároků 1 až 3, zahrnující alespoň jeden stroj (1) na plynulé lití pro odlévání tenkých desek, pec (7) pro homogenizaci desky, která byla volitelně podrobena předběžnému zeslabení rozměru, konečné válcovací zařízení (14) pro válcování desky na pás s požadovanou konečnou tloušťkou a navíjecí zařízení (16) pro navíjení tohoto pásu, vyznačující se tím, že mezi konečnou válcovací stolicí konečného válcovacího zařízení (14) a navíjecím zařízením (16) je umístěno chladicí zařízení (15) s chladicí kapacitou alespoň 2 MW/m2.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL1007732 | 1997-12-08 | ||
| NL1007739A NL1007739C2 (nl) | 1997-12-08 | 1997-12-09 | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band met hoge sterkte. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20001816A3 CZ20001816A3 (cs) | 2001-12-12 |
| CZ298363B6 true CZ298363B6 (cs) | 2007-09-05 |
Family
ID=26642712
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20001816A CZ298363B6 (cs) | 1997-12-08 | 1998-12-08 | Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu |
Country Status (18)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6773522B1 (cs) |
| EP (1) | EP1045737B1 (cs) |
| JP (1) | JP2001525253A (cs) |
| KR (1) | KR100530926B1 (cs) |
| CN (1) | CN1207113C (cs) |
| AT (1) | ATE235326T1 (cs) |
| BR (1) | BR9814263A (cs) |
| CA (1) | CA2313536C (cs) |
| CZ (1) | CZ298363B6 (cs) |
| DE (1) | DE69812712T2 (cs) |
| ES (1) | ES2196628T3 (cs) |
| NL (1) | NL1007739C2 (cs) |
| PL (1) | PL189171B1 (cs) |
| PT (1) | PT1045737E (cs) |
| SK (1) | SK285985B6 (cs) |
| TR (1) | TR200001626T2 (cs) |
| UA (1) | UA63983C2 (cs) |
| WO (1) | WO1999029444A1 (cs) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10038292A1 (de) * | 2000-08-05 | 2002-02-14 | Sms Demag Ag | Produktionsverfahren und -anlage zur Erzeugung von dünnen Flachprodukten |
| DE10109223C1 (de) * | 2001-02-26 | 2002-08-01 | Siemens Ag | Verfahren zum Betreiben einer Gießwalzanlage |
| US7105020B2 (en) * | 2003-01-14 | 2006-09-12 | The Cleveland Clinic Foundation | Branched vessel endoluminal device |
| US7407509B2 (en) | 2003-01-14 | 2008-08-05 | The Cleveland Clinic Foundation | Branched vessel endoluminal device with fenestration |
| US20050171597A1 (en) * | 2003-11-08 | 2005-08-04 | Boatman Scott E. | Helical stent for branched vessel prosthesis |
| CN100348363C (zh) * | 2005-01-12 | 2007-11-14 | 钢铁研究总院 | 高强度打包钢带生产装置 |
| CN100344406C (zh) * | 2005-01-12 | 2007-10-24 | 钢铁研究总院 | 高强度打包钢带的生产方法 |
| WO2007124053A1 (en) * | 2006-04-19 | 2007-11-01 | William A. Cook Australia Pty. Ltd. | Twin bifurcated stent graft |
| PL2340133T5 (pl) | 2008-10-30 | 2024-12-02 | Primetals Technologies Germany Gmbh | Sposób nastawiania obciążenia napędów dla pewnej liczby napędów walcowni do walcowania materiału walcowanego, zespół sterowania i/lub regulacji, nośnik pamięci, kod programowy i instalacja walcownicza |
| DE102008063547A1 (de) * | 2008-12-18 | 2010-07-01 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren und Vorrichtung zur Entzunderung eines Metallbandes |
| AT509707B1 (de) * | 2010-05-04 | 2011-11-15 | Siemens Vai Metals Tech Gmbh | Verfahren zum warmwalzen von stahlbändern und warmwalzstrasse |
| IT1400002B1 (it) † | 2010-05-10 | 2013-05-09 | Danieli Off Mecc | Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani |
| CN101905247B (zh) * | 2010-07-23 | 2012-02-15 | 北京科技大学 | 半无头轧制超长铸坯头尾温差的控制方法 |
| WO2012064129A2 (ko) * | 2010-11-10 | 2012-05-18 | (주)포스코 | 인장강도 590ＭＰａ급의 가공성 및 재질편차가 우수한 고강도 냉연/열연 ＴＲＩＰ강의 제조방법 |
| KR101449180B1 (ko) * | 2012-12-21 | 2014-10-08 | 주식회사 포스코 | 고강도강의 형상 교정 및 압연 방법과 형상 교정 장치 |
| KR101594716B1 (ko) * | 2014-12-24 | 2016-02-17 | 주식회사 포스코 | 연연속/배치 압연 전환 연주-압연 설비 및 연연속/배치 압연 전환 연주-압연 방법 |
| DE102017105582A1 (de) * | 2016-04-01 | 2017-10-05 | Sms Group Gmbh | Verfahren und Anlage zur Herstellung eines nahtlosen warmgewalzten Rohres sowie gewalztes Schleudergussrohr und die Verwendung eines durch Schleuderguss hergestellten Hohlblocks |
| CN109982805A (zh) * | 2016-11-18 | 2019-07-05 | Sms集团有限公司 | 用于制造连续的带状复合材料的方法以及设备 |
| US11286538B2 (en) | 2017-02-20 | 2022-03-29 | Jfe Steel Corporation | Method for manufacturing grain-oriented electrical steel sheet |
| IT201700028768A1 (it) * | 2017-03-15 | 2018-09-15 | Danieli Off Mecc | Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo |
| IT201700028732A1 (it) * | 2017-03-15 | 2018-09-15 | Danieli Off Mecc | Impianto combinato di colata continua e laminazione di nastri metallici a caldo |
| IT201700039423A1 (it) * | 2017-04-10 | 2018-10-10 | Arvedi Steel Eng S P A | Impianto e procedimento per la produzione in molteplici modalita' di nastri e lamiere d’acciaio |
| AT525283B1 (de) * | 2021-10-29 | 2023-02-15 | Primetals Technologies Austria GmbH | Verfahren zur Herstellung eines Dualphasenstahlbands in einer Gieß-Walz-Verbundanlage, ein mit dem Verfahren hergestelltes Dualphasenstahlband und eine Gieß-Walz-Verbundanlage |
| EP4438746A1 (de) | 2023-03-27 | 2024-10-02 | Primetals Technologies Austria GmbH | Verfahren zur direkten herstellung eines trip-stahlbands in einer giess-walz-verbundanlage und ein mit dem verfahren hergestelltes trip-stahlband |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0370575A1 (en) * | 1988-11-24 | 1990-05-30 | Hoogovens Groep B.V. | Method for the manufacture of formable steel |
| DE19520832A1 (de) * | 1994-10-20 | 1996-04-25 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlband mit Kaltwalzeigenschaften |
| EP0750049A1 (de) * | 1995-06-16 | 1996-12-27 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung |
| DE19600990A1 (de) * | 1996-01-14 | 1997-07-17 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zum Warmwalzen von Stahlbändern |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3753796A (en) | 1968-12-20 | 1973-08-21 | Bethlehem Steel Corp | Rolled steel having high strength and low impact transition temperature and method of producing same |
| SE356914B (cs) * | 1969-04-15 | 1973-06-12 | Voest Ag | |
| NL7610472A (nl) | 1975-09-30 | 1977-04-01 | Arbed | Werkwijze voor de behandeling van gewalst staal. |
| BE843939A (fr) | 1976-07-08 | 1976-11-03 | Perfectionnement au traitement de trempe et auto-revenu des produits en acier lamines | |
| BE851382A (fr) * | 1977-02-11 | 1977-05-31 | Centre Rech Metallurgique | Perfectionnements aux procedes et aux dispositifs pour combattre le bombage des cylindres de laminoir |
| JPS5827329B2 (ja) * | 1978-04-05 | 1983-06-08 | 新日本製鐵株式会社 | 延性に優れた低降伏比型高張力熱延鋼板の製造方法 |
| DE3440752A1 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-22 | Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg | Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege |
| US4861390A (en) | 1985-03-06 | 1989-08-29 | Kawasaki Steel Corporation | Method of manufacturing formable as-rolled thin steel sheets |
| JPS61204331A (ja) | 1985-03-06 | 1986-09-10 | Kawasaki Steel Corp | 耐リジング性とめつき密着性に優れる加工用電気金属めつき薄鋼板の製造方法 |
| NL8702050A (nl) | 1987-09-01 | 1989-04-03 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor de vervaardiging van bandvormig vervormingsstaal met goede mechanische en oppervlakte-eigenschappen. |
| JP2684184B2 (ja) * | 1988-02-09 | 1997-12-03 | 新日本製鐵株式会社 | 自動車用高強度電縫鋼管の製造方法 |
| IT1244295B (it) | 1990-07-09 | 1994-07-08 | Giovanni Arvedi | Processo ed impianto per l'ottenimento di nastri di acciaio avvolti, aventi caratteristiche di laminati a freddo ottenuti direttamente in linea di laminazione a caldo |
| EP0524162B1 (fr) | 1991-07-17 | 1998-11-11 | CENTRE DE RECHERCHES METALLURGIQUES CENTRUM VOOR RESEARCH IN DE METALLURGIE Association sans but lucratif | Procédé de fabrication d'une bande mince en acier doux |
| JPH07242947A (ja) | 1994-03-02 | 1995-09-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐食性の優れた高延性熱延高張力鋼板の製造方法 |
| US5470529A (en) * | 1994-03-08 | 1995-11-28 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | High tensile strength steel sheet having improved formability |
| DE19513314C2 (de) * | 1995-04-03 | 1997-07-03 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten langgestreckten Erzeugnisses, insbesondere Stab oder Rohr, aus übereutektoidem Stahl |
| NL1000694C2 (nl) * | 1995-06-29 | 1997-01-08 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een vervormbare stalen band. |
| DE19540978A1 (de) * | 1995-11-03 | 1997-05-07 | Schloemann Siemag Ag | Produktionsanlage zum kontinuierlichen- oder diskontinuierlichen Auswalzen von Warmband |
| NL1001976C2 (nl) * | 1995-12-22 | 1997-06-24 | Hoogovens Groep Bv | Werkwijze en inrichting voor het continu gieten van staal. |
| JP3292671B2 (ja) * | 1997-02-10 | 2002-06-17 | 川崎製鉄株式会社 | 深絞り性と耐時効性の良好な冷延鋼板用の熱延鋼帯 |
| DE19613718C1 (de) * | 1996-03-28 | 1997-10-23 | Mannesmann Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung von warmgewalztem Stahlband |
| DE19612818C2 (de) | 1996-03-30 | 1998-04-09 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren zur Kühlung walzwarmer Stahlprofile |
| NL1003293C2 (nl) * | 1996-06-07 | 1997-12-10 | Hoogovens Staal Bv | Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een stalen band. |
| SK286108B6 (sk) | 1996-12-19 | 2008-03-05 | Corus Staal B.V. | Spôsob výroby oceľového pásu alebo plechu |
-
1997
- 1997-12-09 NL NL1007739A patent/NL1007739C2/nl not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-08-12 UA UA2000073966A patent/UA63983C2/uk unknown
- 1998-12-08 BR BR9814263-1A patent/BR9814263A/pt not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 PL PL98340997A patent/PL189171B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 DE DE69812712T patent/DE69812712T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-08 WO PCT/NL1998/000700 patent/WO1999029444A1/en not_active Ceased
- 1998-12-08 PT PT98958403T patent/PT1045737E/pt unknown
- 1998-12-08 TR TR2000/01626T patent/TR200001626T2/xx unknown
- 1998-12-08 CZ CZ20001816A patent/CZ298363B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 US US09/555,402 patent/US6773522B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 CA CA002313536A patent/CA2313536C/en not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 AT AT98958403T patent/ATE235326T1/de not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 CN CNB988119773A patent/CN1207113C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 JP JP2000524089A patent/JP2001525253A/ja active Pending
- 1998-12-08 SK SK848-2000A patent/SK285985B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1998-12-08 KR KR10-2000-7006215A patent/KR100530926B1/ko not_active Expired - Fee Related
- 1998-12-08 EP EP98958403A patent/EP1045737B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-12-08 ES ES98958403T patent/ES2196628T3/es not_active Expired - Lifetime
-
2004
- 2004-07-09 US US10/886,586 patent/US20040239013A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0370575A1 (en) * | 1988-11-24 | 1990-05-30 | Hoogovens Groep B.V. | Method for the manufacture of formable steel |
| DE19520832A1 (de) * | 1994-10-20 | 1996-04-25 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahlband mit Kaltwalzeigenschaften |
| EP0750049A1 (de) * | 1995-06-16 | 1996-12-27 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Ferritischer Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung |
| DE19600990A1 (de) * | 1996-01-14 | 1997-07-17 | Thyssen Stahl Ag | Verfahren zum Warmwalzen von Stahlbändern |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL1007739C2 (nl) | 1999-06-09 |
| SK285985B6 (sk) | 2007-12-06 |
| CZ20001816A3 (cs) | 2001-12-12 |
| WO1999029444A1 (en) | 1999-06-17 |
| UA63983C2 (uk) | 2004-02-16 |
| KR20010032885A (ko) | 2001-04-25 |
| TR200001626T2 (tr) | 2000-10-23 |
| ES2196628T3 (es) | 2003-12-16 |
| US20040239013A1 (en) | 2004-12-02 |
| BR9814263A (pt) | 2000-10-03 |
| KR100530926B1 (ko) | 2005-11-23 |
| CA2313536A1 (en) | 1999-06-17 |
| DE69812712T2 (de) | 2003-12-18 |
| CN1281393A (zh) | 2001-01-24 |
| PT1045737E (pt) | 2003-08-29 |
| EP1045737A1 (en) | 2000-10-25 |
| ATE235326T1 (de) | 2003-04-15 |
| JP2001525253A (ja) | 2001-12-11 |
| DE69812712D1 (de) | 2003-04-30 |
| PL189171B1 (pl) | 2005-06-30 |
| EP1045737B1 (en) | 2003-03-26 |
| CA2313536C (en) | 2006-09-19 |
| US6773522B1 (en) | 2004-08-10 |
| SK8482000A3 (en) | 2000-11-07 |
| PL340997A1 (en) | 2001-03-12 |
| CN1207113C (zh) | 2005-06-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ298363B6 (cs) | Zpusob výroby vysokopevnostního ocelového pásu a zarízení pro provádení tohoto zpusobu | |
| KR100530925B1 (ko) | 페라이트 압연 강 스트립 제조방법 및 장치 | |
| KR100191298B1 (ko) | 스트립, 예비스트립 또는 슬라브를 생산하기 위한 방법 및 장치 | |
| KR100356735B1 (ko) | 강스트립제조방법및장치 | |
| KR20150119437A (ko) | 주조 및 압연을 통한 금속 스트립 제조 방법 | |
| JPH03504572A (ja) | 連続鋳造により帯鋼又は板鋼を連続製造する方法及び装置 | |
| US20240100590A1 (en) | Casting-rolling integrated plant and method for producing a hot strip with a final thickness < 1.2 mm on the casting-rolling integrated plant | |
| CA2630677C (en) | Cooling steel slabs to prevent surface cracking | |
| TW438634B (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip | |
| JPH09192705A (ja) | 熱間圧延ライン | |
| MXPA00005193A (en) | Process and device for producing a high-strength steel strip | |
| MXPA00005191A (en) | Process and device for producing a ferritically rolled steel strip |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20091208 |