JP2001525253A - 高強度鋼ストリップを製造するための方法及び装置 - Google Patents

高強度鋼ストリップを製造するための方法及び装置

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ホーゲンドールン，トマス・マルテイヌス
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Abstract

(57)【要約】 液体鋼が１つ以上のストランドを有する少なくとも１つの連続鋳造機（１）において鋳造されてスラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、炉装置（７）を介して運ばれ、予備圧延装置（１０）において予備圧延を受け、そして最終圧延装置（１４）で仕上げ圧延されて所望の最終厚さを有する鋼ストリップを形成し、そして連続的方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法においてスラブは予備圧延装置（１０）で本質的にオーステナイト領域で予備圧延を受け、そして最終（１４）でオーステナイト領域で圧延されるか、又は最終圧延装置（１４）の少なくとも１つのスタンドにおいて２相オーステナイト−フェライト領域で圧延され、そしてオーステナイト又はオーステナイト−フェライト圧延されたストリップは最終圧延装置（１４）を去った後所望の構造を得るために急速に冷却されることを特徴とする高強度鋼ストリップを製造する方法。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 本発明は高強度鋼ストリップ（ｈｉｇｈ−ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｔｅｅｌ ｓ
ｔｒｉｐ）を製造するための方法及び該方法を行うのに適当な装置に関する。高
強度鋼ストリップを製造するための既知の方法では、出発点は、慣用の方法で製
造されそして圧延テーブル（ｒｏｌｌ−ｏｕｔ ｔａｂｌｅ）で二段階冷却を受
ける熱間圧延されたストリップである。第１段階では、オーステナイトストリッ
プは、それがオーステナイト−フェライト混合領域（ａ ｕｓｔｅｎｉｔｉｃ−
ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｍｉｘｅｄ ｒａｎｇｅ）にあるまで冷却されそして所望の
量のフェライトが形成されるまでその領域に保持される。次いで、ストリップは
ストリップにおけるマルテンサイト構造を得るために高い冷却速度で冷却される
。この種の高強度鋼は二相鋼（Ｄｕａｌ−Ｐｈａｓｅ ｓｔｅｅｌ）の下に知ら
れている。本発明の１つの目的は、高強度鋼の製造においてより大きな柔軟性（
ｆｌｅｘｉｂｉｌｉｔｙ）を与える方法を提供することである。本発明が達成し
ようとする他の目的は、簡単な手段を使用して行うことができる方法を提供する
ことである。これらの目的及び他の利点は、液体鋼（ｌｉｑｕｉｄ ｓｔｅｅｌ
）が１つ以上のストランドを有する少なくとも１つの連続鋳造機において鋳造さ
れ（ｃａｓｔ）てスラブを形成し、そして鋳造熱（ｃａｓｔｉｎｇ ｈｅａｔ）
を利用して、炉装置（ｆｕｒｎａｃｅ ｄｅｖｉｃｅ）を介して運ばれ、予備圧
延装置（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｏｌｌｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）において予
備圧延（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｒｏｌｌｉｎｇ）を受け、そして最終圧延装
置で仕上げ圧延されて（ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ−ｒｏｌｌｅｄ）所望の最終厚さを
有する鋼ストリップを形成し、そして連続的方法、エンドレス方法又は半エンド
レス方法においてスラブは予備圧延装置で本質的にオーステナイト領域で予備圧
延を受け、そして最終圧延装置でオーステナイト領域で圧延されるか、又は最終
圧延装置の少なくとも１つのスタンドにおいて２相オーステナイト−フェライト
領域（ｔｗｏ−ｐｈａｓｅ ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ−ｆｅｒｒｉｔｉｃ ｒａｎ
ｇｅ）で圧延され、そして該オーステナイト圧延されたストリップ又はオーステ
ナイト−フェライト圧延されたストリップは最終圧延装置を去った後所望の構造
を得るために急速に冷却されることを特徴とする高強度鋼ストリップを製造する
方法により達成される。
【０００２】 本方法は連続的方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法に基づいている。
この種の方法において、スラブ又はストリップの長さ、幅及び厚さにわたり非常
に良好な温度制御が可能である。更に、時間の関数としての温度均一性が非常に
良好である。この方法を行うための装置は一般に冷却手段を備えており、その結
果装置における位置の関数として及び／又は時間の関数としての温度プロフィル
も容易に制御可能でありそして調節可能である。挙げることができる追加の利点
は鋼の組成を得られるべき所望の性質に適合させるために本方法が真空タンディ
ッシユーの使用に特に適当であるということである。
【０００３】 高いレベルの温度均一性により、二相オーステナイト−フェライト領域で正確
に予想可能な方式で圧延を行うことが極めてよく可能である。オーステナイト−
フェライト百分率の差はストリップの断面を横切って及びストリップの長さに沿
って殆どないか又は全然ない。慣用の方法は均一な性質を限られた程度に又は特
定の手段によって得るために必要とされる温度均一性のレベルを満たすことがで
きるだけである。結果として、慣用の方法で製造された高強度鋼ストリップは断
面及び長手方向において不均一性を示す。
【０００４】 本発明に従う方法の１つの態様は、ストリップが最終圧延装置において所望の
量のフェライトが存在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置を去るスト
リップがマルテンサイトが形成される温度範囲内でＭｓ（マルテンサイト開始）
より低い温度に急速に冷却されることを特徴とする。
【０００５】 温度均一性の非常に良好なレベルにより、最終圧延装置において所望のオース
テナイト−フェライト比を設定し（ｓｅｔ）そして維持することが可能である。
最終圧延装置を去った後、ストリップは非常に速く冷却され、その冷却の間オー
ステナイトはマルテンサイトに転換されて、高強度ストリップが得られる。
【０００６】 ストリップが完全にオーステナイト領域で圧延されそしてオーステナイトスト
リップとして最終圧延装置を去るような方式で本方法を行うことも可能であるこ
とは当業者には明らかであろう。このようにして圧延されたストリップもまた断
面及び長手方向において非常に高いレベルの温度均一性を示すであろう。二段階
冷却によって二相鋼（Ｄｕａｌ−Ｐｈａｓｅ ｓｔｅｅｌ）を製造するための慣
用の方法は、この種のストリップに対して有利に生み出されることができる。
【０００７】 本発明に従う方法の他の態様は、ストリップが最終圧延装置において所望の量
のフェライトが存在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置を去るストリ
ップがＭｓ（マルテンサイト開始）より高い温度に且つベイナイトが形成される
冷却速度で急速に冷却されることを特徴とする。本発明のこの態様では、やはり
オーステナイトとフェライトの所望の割合が作り出され、そして良好なレベルの
温度均一性により、ストリップ全体にわたり（ｏｖｅｒ ｓｔｒｉｐ）均等に分
布する。冷却速度及び冷却温度の選択は、オーステナイトの一部がベイナイトに
転換され、その間に残留オーステナイトが残存していることを意味する。製品を
製造する際の鋼ストリップのその後の変形期間中、オーステナイトは転位（ｄｉ
ｓｌｏｃａｔｉｏｎ）を発生し、これは高強度鋼に変形性の特性（ｐｒｏｐｅｒ
ｔｙ ｏｆ ｄｅｆｏｒｍａｂｉｌｉｔｙ）を与える。その結果、高い強度と高
い延性を持った鋼ストリップが得られる。これらの性質により、これらの鋼銘柄
はＴＲＩＰ鋼（変態誘起塑性（ｔｒａｎｓｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎｄｕｃｅｄ
ｐｌａｓｔｉｃｉｔｙ））としても知られている。鋼ストリップはベイナイト
領域でコイル巻される。ベイナイト形成及び残留オーステナイトの形成の全体の
プロセスは合金化元素（ａｌｌｏｙｉｎｇ ｅｌｅｍｅｎｔｓ）に依存する。そ
れ故、この種の鋼を製造するときは、真空タンディッシユを使用するのが有利で
あり、これは鋼の組成を、スラブが連続鋳造機において鋳造される前の最後の瞬
間まで所望の性質に正しく合わせるように適合させる。
【０００８】 良好なレベルの温度均一性のみならずストリップの断面にわたって変形の良好
な分布も得るために、本発明に従う方法の更なる態様は、予備圧延装置の少なく
とも１つのスタンド、好ましくはすべてのスタンドで及び／又は最終圧延装置の
少なくとも１つのスタンド、好ましくはすべてのスタンドで、潤滑圧延（ｌｕｂ
ｒｉｃａｔｉｎｇ ｒｏｌｌｉｎｇ）が行われることを特徴とする。潤滑圧延は
ロールにより加えられた減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が、ロールの間に位置して
いる鋼ストリップ又は鋼スラブのその部分全体にわたり均一に分布していること
を確実にする。
【０００９】 本発明は、薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機と、随時
予備寸法減少（ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙ ｓｉｚｅ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）を受
けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延して所望の最終厚さを有
するストリップとするための圧延装置と、ストリップをコイル巻するためのコイ
ラー装置を具備する、特に本発明に従う方法を行うのに適した鋼ストリップを製
造するための装置であって、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却容量を有する冷却装 置が圧延装置の最終圧延ミルスタンドとコイラー装置との間に配置されているこ
とを特徴とする装置によっても具体化される。
【００１０】 本発明を図面に従って非限定的態様を参照して更に詳細に説明する。
【００１１】 図１において、参照番号１は薄いスラブを鋳造するための連続鋳造機を示す。
この冒頭の説明において、この用語は、１５０ｍｍより少ない、好ましくは１０
０ｍｍより少ない、更に好ましくは８０ｍｍより少ない厚さを有する鋼の薄いス
ラブを鋳造するための連続鋳造機を意味するものと理解される。連続鋳造機は１
つ以上のストランドを含むことができる。複数の鋳造機を互いの隣に配置するこ
とも可能である。これらの態様は本発明の範囲内に入る。参照番号２は鋳造とり
べ（ｃａｓｔｉｎｇ ｌａｄｌｅ）を示し、該鋳造とりべから鋳造されるべき液
体鋼がタンディッシュ３に供給され、タンディッシュ３はこのデザインでは真空
タンディッシュの形態にある。タンディッシュは、鋼の化学組成を所望の組成に
設定する（ｓｅｔ）ための計量手段、混合手段、及び分析手段のような手段を備
えていることが好ましい。何故ならば、本発明においては組成が重要であるから
である。タンディッシュ３の下には鋳造型（ｃａｓｔｉｎｇ ｍｏｌｄ）４があ
り、液体鋼は該鋳造型４に流し込まれ（ｃａｓｔ）そして少なくとも部分的に固
化させられる（ｓｏｌｉｄｆｉｅｄ）。所望により鋳造型４は電磁ブレーキを備
えていることができる。標準連続鋳造機は約６ｍ／分の鋳造速度を有し、真空タ
ンディッシュ及び／又は電磁ブレーキのような追加の手段は８ｍ／分以上の鋳造
速度の見込みを与える。固化した薄いスラブは、例えば約２５０〜３３０ｍの長
さを有するトンネル炉７に導入される。鋳造されたスラブが炉７の端部に到達す
るやいなや、スラブは剪断装置（ｓｈｅａｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ）６を使用し
て、半エンドレス方法においてスラブセクション（ｓｌａｂ ｓｅｃｔｉｏｎｓ
）に切断される。半エンドレス方法は、標準コイル寸法の多数のコイル、好まし
くは３つより多くの、更に好ましくは５つより多くのコイルが少なくとも最終圧
延装置で連続圧延方法において単一のスラブ又はスラブセクションから最終厚さ
を与えるように圧延される方法を意味するものと理解される。エンドレス圧延方
法では、スラブ又は予備圧延装置後のストリップは相互にカップリングされ、そ
の結果エンドレス圧延方法を最終圧延装置で行うことができる。連続法では、ス
ラブは停止（ｉｎｔｅｒｒｕｐｔｉｏｎ）なしに連続鋳造機と圧延装置の出口側
との間の路を通って移動する。本発明は半エンドレス法に基づいてここでは説明
されるが、エンドレス法又は連続法に使用することができることも明らかである
。各スラブセクションは５〜６の慣用のコイルに対応する量の鋼に対応する。炉
には、多数のこの種のスラブセクションを貯蔵するための、例えば３つのスラブ
セクションを貯蔵するための部屋がある。結果として、炉の下流にある装置のこ
れらの部分は、連続鋳造機の鋳造とりべが取り替えられそして新しいスラブの鋳
造が開始されるべき間又は連続鋳造機が故障している間操作され続けることがで
き、そして下流に故障が起こったとしても連続鋳造機が操作され続けることがで
きることを保証する。炉での貯蔵は炉におけるスラブセクションの滞留時間を増
加させ、その結果スラブセクションの温度均一化が改良される。スラブが炉に入
る速度は鋳造速度に対応し、従って約０．１ｍ／秒である。炉７の下流には、ス
ラブの表面に形成された酸化物を吹き飛ばす（ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｆｆ）ため
の酸化物除去装置９があり、これはこの場合には約４００気圧の圧力を有する高
圧水ジェットの形態にある。スラブが酸化物除去装置を通過しそして炉装置１０
に入る速度は約０．１５ｍ／秒である。予備圧延装置の機能を果たす圧延装置１
０は２つの４ーハイスタンド（ｆｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｓｔａｎｄｓ）を具備し、
これらは好ましくはロール潤滑のための装置を備えている。所望により、剪断装
置８を緊急事態のために設けることができる。
【００１２】 タンディッシュを去るときに約１４５０℃である鋼スラブの温度は圧延スタン
ドにおいて約１１５０℃のレベルに下がり、そしてスラブはその温度で炉装置に
おいて均一化されることが図２から分かる。酸化物除去装置９において水を激し
く噴霧することは、スラブの温度を約１１５０℃から約１０５０℃に降下させる
。予備圧延装置１０の２つの圧延ミルスタンドにおいて、スラブの温度は、各圧
延パス（ｅａｃｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｐａｓｓ）で、更に約５０℃ずつ下がり、
その結果、スラブは約９５０℃の温度、即ちオーステナイト領域にあり、スラブ
の厚さは最初は約７０ｍｍであったが、スラブは２つの工程で４２ｍｍの中間厚
さ（ｉｎｔｅｒｉｍ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）で、約１６．８ｍｍの厚さを有する
鋼ストリップに形成される。位置の関数としての厚さプロフィルを、２つの状況
、０．８ｍｍの最終厚さを有するストリップが圧延される状況及び１．０ｍｍの
最終厚さを有するストリップが圧延される状況について図３に示す。数字はｍｍ
で表した厚さを示す。冷却装置１１、一組のコイルボックス１２及び所望により
追加の炉装置（示されていない）が予備圧延装置１０の下流に収容される。圧延
装置１０から出てくるストリップは、コイルボックス１２において一時的に貯蔵
されそして均一化されることができ、そして温度を更に増加させる必要があれば
、コイルボックスの下流に配置されている加熱装置（示されていない）で加熱す
ることができる。冷却装置１１、コイルボックス１２及び示されていない炉装置
はお互いに対して上記した位置とは異なる位置にあることができることは当業者
には明らかであろう。厚さの減少の結果として、圧延されたストリップは約０．
６ｍ／秒の速度でコイルボックスに入る。冷却装置１１によって、ストリップは
それが二相オーステナイト−フェライト領域にあるまで冷却される。最終圧延装
置１４の出口側でオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ
ｒｏｌｌｅｄ）ストリップを得るために、ストリップが冷却されないこと、又は
限られた程度にのみ冷却されること又は加熱されることも可能である。この冷却
装置は最終圧延装置の圧延スタンド間に収容されることもできる。随時圧延スタ
ンド間で自然の冷却を利用することも可能である。圧延されたストリップの表面
に形成されているかも知れない酸化物表皮を除去する目的で、第２酸化物除去装
置１３、水圧約４００気圧、が冷却装置１１、コイルボックス１２又は炉装置（
示されていない）の下流に配置される。所望により、ストリップの頭部及び尾部
を切除する（ｔｏｐ ａｎｄ ｔａｉｌ ａ ｓｔｒｉｐ）ために他の剪断装置
を設けることができる。次いでストリップを圧延トレーンに導入し、該圧延トレ
ーンは一つが他方の後ろに配置されている６つの４−ハイ圧延ミルスタンド（ｆ
ｏｕｒ−ｈｉｇｈ ｒｏｌｌｉｎｇ ｍｉｌｌ ｓｔａｎｄｓ）の形態にあるこ
とができ、そして好ましくはロール潤滑装置を持って構成される。
【００１３】 オーステナイトストリップを製造するときは、５つだけの圧延ミルスタンドを
使用することにより例えば１．０〜０．６ｍｍの所望の最終厚さを達成すること
が可能である。各圧延ミルスタンドにより達成される厚さは、図３の数字の上部
列において７０ｍｍのスラブ厚さについて示される。圧延トレーン１４を去った
後、約８５０℃の最終温度にあり且つ０．６ｍｍの厚さを有するオーステナイト
−フェライト圧延されたストリップ（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃａｌｌｙ−ｆｅｒｒ
ｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ ｓｔｒｉｐ）は冷却装置１５により強く冷却
されそしてコイラー装置１６にコイル巻される。ストリップがコイル巻装置に入
る速度は約１３〜２５ｍ／秒である。冷却の目的でＥＣＳＣ ｆｉｎａｌ ｒｅ
ｐｏｒｔ７２１０−ＥＡ／２１４に記載の冷却装置を使用することができる。こ
のレポートの内容はこの引用により本願に組み込まれたものとみなされる。この
冷却装置の有意な利点は、広い制御範囲、単位表面積当たりの高い冷却容量及び
冷却の均一性である。
【００１４】 冷却１５は、マルテンサイト又はベイナイトを形成することが望まれるかどう
かに依存して調節及び制御される。オーステナイトストリップで出発しそして二
段階冷却を使用してそれを冷却することが可能であり、その場合に、第１段階に
おいて所望の量のフェライトが形成されるまで冷却を行い、続いてマルテンサイ
トを形成するために速い冷却を行う。二相領域で圧延されたストリップがマルテ
ンサイトを形成するように急速に冷却されることも可能である（曲線ｍ）。所望
の量のフェライトが形成されるまでオーステナイトストリップを冷却し、次いで
残留オーステナイトを有するベイナイトが形成されるような方式で冷却を続ける
ことも可能である。更に、ストリップを二相領域で圧延し、次いで必要ならば残
留マルテンサイトを有するベイナイトが形成されるような方式で冷却を続けるこ
とも可能である（曲線ｂ）。
【００１５】 場合により、酸化物除去装置１３においてストリップから酸化物を除去する。
圧延トレーン１４からの出口温度があまりにも低い場合には、フェライト圧延さ
れた（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップを圧延トレーンの
下流に配置されている炉装置１８によって所望のコイル巻温度となるように上げ
ることが可能である。冷却装置１５及び炉装置１８は互いに隣に配置されること
ができ又は一方が他方の後ろに配置されることができる。オーステナイトストリ
ップが製造されるか又はオーステナイト−フェライトストリップが製造されるか
どうかに依存して、１つの装置を他の装置で置き換えることも可能である。標準
コイル寸法に対応する所望の長さにストリップを切断するために剪断装置１７が
含まれる。装置の種々の部品、及び均一化、圧延、冷却及び一時的貯蔵のような
この装置によって行われるプロセス工程を適当に選択することによって、単一の
連続鋳造機を使用してこの装置を操作することが可能であることが証明されたが
、これに対して先行技術では、制限された鋳造速度を慣用のはるかに高い圧延速
度に合わせるために２つの連続鋳造機が使用される。本装置は、１０００〜１５
００ｍｍの範囲にある幅及びオーステナイト圧延された（ａｕｓｔｅｎｉｔｉｃ
ａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップの場合には約１．０ｍｍの厚さ、そしてフ
ェライト圧延された（ｆｅｒｒｉｔｉｃａｌｌｙ ｒｏｌｌｅｄ）ストリップの
場合には約０．５〜０．６ｍｍの厚さを有するストリップに好適である。炉装置
７における均一化時間は炉の長さの３つのスラブを貯蔵するのに約１０分である
。コイルボックスはオーステナイト圧延の場合に２つの完全なストリップを貯蔵
するのに適当である。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明に従う方法を行うことができる装置の略側面図である。
【図２】 装置の位置の関数としての鋼の温度プロフィルを示すグラフである。
【図３】 装置の位置の関数としての鋼の厚さプロフィルを示すグラフである。
【手続補正書】特許協力条約第３４条補正の翻訳文提出書
【提出日】平成１２年２月２日（２０００．２．２）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】 液体鋼が１つ以上のストランドを有する少なくとも１つの連
続鋳造機（１）において鋳造されてスラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、
炉装置（７）を介して運ばれ、予備圧延装置（１０）において予備圧延を受け、
そして最終圧延装置（１４）で仕上げ圧延されて所望の最終厚さを有する鋼スト
リップを形成し、そして連続的方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法でス
ラブは予備圧延装置（１０）で本質的にオーステナイト領域で予備圧延を受け、
そして最終圧延装置（１４）でオーステナイト領域で圧延されるか、又は最終圧
延装置（１４）の少なくとも１つのスタンドにおいて２相オーステナイト−フェ
ライト領域で圧延され、そして該オーステナイト圧延されたストリップ又はオー
ステナイト−フェライト圧延されたストリップは最終圧延装置（１４）を去った
後所望の構造を得るために急速に冷却されることを特徴とする高強度鋼ストリッ
プを製造する方法。
【請求項２】 該ストリップが最終圧延装置（１４）で、所望の量のフェラ
イトが存在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置（１４）を去るストリ
ップがマルテンサイトが形成される温度範囲内でＭｓ（マルテンサイト開始）よ
り低い温度に急速に冷却されることを特徴とする請求項１の方法。
【請求項３】 該ストリップが最終圧延装置（１４）で、所望の量のフェラ
イトが存在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置（１４）を去るストリ
ップがＭｓ（マルテンサイト開始）より高い温度に且つベイナイトが形成される
冷却速度で急速に冷却されることを特徴とする請求項１の方法。
【請求項４】 予備圧延装置（１０）の少なくとも１つのスタンド、好まし
くはすべてのスタンドで、及び／又は最終圧延装置（１４）の少なくとも１つの
スタンド、好ましくはすべてのスタンドで、潤滑圧延が行われることを特徴とす
る前記請求項の１つの方法。
【請求項５】 薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機（ １） と、随時予備寸法減少を受けたスラブを均一化するための炉装置（７）と、
スラブを圧延して所望の最終厚さを有するストリップとするための圧延装置（１ ４） と、ストリップをコイル巻するためのコイラー装置（１６）を具備する、特
に前記請求項の１つに従う方法を行うのに適した鋼ストリップを製造するための
装置であって、少なくとも２ＭＷ／ｍ2の冷却容量を有する冷却装置（１５）が 圧延装置（１４）の最終圧延ミルスタンドとコイラー装置（１６）との間に配置
されていることを特徴とする装置。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】 良好なレベルの温度均一性のみならずストリップの断面にわたって変形の良好
な分布も得るために、本発明に従う方法の更なる態様は、予備圧延装置の少なく
とも１つのスタンド、好ましくはすべてのスタンドで及び／又は最終圧延装置の
少なくとも１つのスタンド、好ましくはすべてのスタンドで、潤滑圧延（ｌｕｂ
ｒｉｃａｔｉｎｇ ｒｏｌｌｉｎｇ）が行われることを特徴とする。潤滑圧延は
ロールにより加えられた減少（ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）が、ロールの間に位置して
いる鋼ストリップ又は鋼スラブのその部分全体にわたり均一に分布していること
を確実にする。ヨーロッパ特許公開公報第０７５００４９号（ＥＰ−Ａ−０７５ ００４９）は、二相鋼の製造のための熱間圧延方法を開示している。適当な元素 と合金化すること及び特定の冷却及びコイル巻温度の使用の組み合わせが開示さ れている。この文献には、液体鋼の連続鋳造機から出発して単一ラインプロセス を使用することの開示はない。 同様な所見が米国特許第４７９０８８９号、米国特許第５４７０５２９号及び 米国特許第４３１６７５３号に開示に当てはまる。 ヨーロッパ特許公開公報第０３７０５７５号（ＥＰ−Ａ−０３７０５７５）は 、液体鋼の連続鋳造から出発して単一ラインで鋼ストリップを製造する方法を開 示している。しかしながら、この文献は、高強度鋼ストリップの製造を開示して いない。ストリップの冷却も、最終圧延作用の後且つ鋼ストリップのコイル巻の 前に行う替わりに、最終圧延作用の前に行われる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ， ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，Ｌ Ｕ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ， ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，Ｕ Ｇ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ

Claims (5)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 液体鋼が１つ以上のストランドを有する少なくとも１つの連
    続鋳造機において鋳造されてスラブを形成し、そして鋳造熱を利用して、炉装置
    を介して運ばれ、予備圧延装置において予備圧延を受け、そして最終圧延装置で
    仕上げ圧延されて所望の最終厚さを有する鋼ストリップを形成し、そして連続的
    方法、エンドレス方法又は半エンドレス方法においてスラブは予備圧延装置で本
    質的にオーステナイト領域で予備圧延を受け、そして最終圧延装置でオーステナ
    イト領域で圧延されるか、又は最終圧延装置の少なくとも１つのストランドにお
    いて２相オーステナイト−フェライト領域で圧延され、そして該オーステナイト
    圧延されたストリップ又はオーステナイト−フェライト圧延されたストリップは
    最終圧延装置を去った後所望の構造を得るために急速に冷却されることを特徴と
    する高強度鋼ストリップを製造する方法。
  2. 【請求項２】 該ストリップが最終圧延装置で、所望の量のフェライトが存
    在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置を去るストリップがマルテンサ
    イトが形成される温度範囲内のＭｓ（マルテンサイト開始）より低い温度に急速
    に冷却されることを特徴とする請求項１の方法。
  3. 【請求項３】 該ストリップが最終圧延装置で、所望の量のフェライトが存
    在する温度で圧延されること、及び最終圧延装置を去るストリップがＭｓ（マル
    テンサイト開始）より高い温度に且つベイナイトが形成される冷却速度で急速に
    冷却されることを特徴とする請求項１の方法。
  4. 【請求項４】 予備圧延装置の少なくとも１つのスタンド、好ましくはすべ
    てのスタンドで、及び／又は最終圧延装置の少なくとも１つのスタンド、好まし
    くはすべてのスタンドで、潤滑圧延が行われることを特徴とする前記請求項の１
    つの方法。
  5. 【請求項５】 薄いスラブを鋳造するための少なくとも１つの連続鋳造機と
    、随時予備寸法減少を受けたスラブを均一化するための炉装置と、スラブを圧延
    して所望の最終厚さを有するストリップとするための圧延装置と、ストリップを
    コイル巻するためのコイラー装置を具備する、特に前記請求項の１つに従う方法
    を行うのに適した鋼ストリップを製造するための装置であって、少なくとも２Ｍ
    Ｗ／ｍ2の冷却容量を有する冷却装置が圧延装置の最終圧延ミルスタンドとコイ ラー装置との間に配置されていることを特徴とする装置。
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