RU2320431C2 - Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов - Google Patents

Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов Download PDF

Info

Publication number
RU2320431C2
RU2320431C2 RU2004124250/02A RU2004124250A RU2320431C2 RU 2320431 C2 RU2320431 C2 RU 2320431C2 RU 2004124250/02 A RU2004124250/02 A RU 2004124250/02A RU 2004124250 A RU2004124250 A RU 2004124250A RU 2320431 C2 RU2320431 C2 RU 2320431C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
temperature
strip
rolling
rolled
production line
Prior art date
Application number
RU2004124250/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2004124250A (ru
Inventor
Джованни АРВЕДИ (IT)
Джованни Арведи
Original Assignee
Джованни Арведи
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=32012168&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2320431(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Джованни Арведи filed Critical Джованни Арведи
Publication of RU2004124250A publication Critical patent/RU2004124250A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2320431C2 publication Critical patent/RU2320431C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B21B1/24—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process
    • B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/40—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling foils which present special problems, e.g. because of thinness
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
    • B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
    • C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B2015/0071—Levelling the rolled product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/004—Heating the product
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
    • B21B45/0203—Cooling
    • B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
    • B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
    • B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
    • B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
    • B21B45/06—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing of strip material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Abstract

Изобретение предназначено для получения высококачественной сверхтонкой полосы из непрерывнолитой заготовки. Возможность получения полосы с регулируемыми свойствами металла в рулонах любого веса обеспечивается за счет использования системы охлаждения, предварительного обжатия заготовки сразу же после непрерывного литья, индукционного нагрева для закрепления температуры промежуточной полосы в интервале от 1000 до 1400°С, конечной прокатки до толщины как минимум 0,4 мм, за не более чем шесть проходов с поддержанием контролируемой температуры на выходе из последней клети чистового прокатного стана на уровне выше 750°С, своевременного охлаждения полосы между последней клетью чистового прокатного стана, регламентированного диаграммой Т.Т.Т. (время-температура-превращение), для получения нужного качества стали и толщины полосы. Устройство имеет соответствующее операциям способа оборудование и систему управления процессом с мастер-системой и шестью дополнительными периферическими подсистемами. 2 н. и 22 з.п. ф-лы, 5 ил., 1 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к способу, а также к соответствующей производственной линии для получения сверхтонкой горячекатаной полосы, прокатываемой в термомеханической установке до толщины как минимум 0,4 мм, из тонких слябов.
Известно, что техника использования так называемых «тонких слябов» для получения горячекатаной полосы получила усиленное развитие со времени введения в действие первых заводов такого типа в США и Италии, начиная с 1990 и 1992 гг.
В настоящее время с применением технологии тонких слябов уже может быть получена горячекатаная полоса как в области углеродистых сталей, так и нержавеющей стали. Уровень техники описан, к примеру, в DE 3840812C2, EP 0415987B1, DE 19520832A1 и WO 00/20141. При более тщательном изучении оказывается, что трудно регулируемым параметром процесса является температура: при скорости разливки 4-6 м/мин и толщине горячей полосы <2 мм температуру промежуточной полосы <900°С (АС3) определяют на выходе из обжимного стана, а температуру полосы <750°С (АС1) - на выходе из чистового стана, что вызывает качественные сложности относительно обеспечения свойств материала и безопасности производства.
Во избежание нарушения нижнего предела указанных критических температур толщина промежуточной полосы после обжимного или высокообжимного стана (HRM) при скорости разливки 4-6 /мин не может составлять менее 20 м. Такая толщина промежуточной полосы вновь приближается, например, после прохождения через зону индукционного нагрева и достижения температуры около 1200°С на выходе из печи, к пределам толщины полосы после горячей чистовой обработки, т.е. к пределам, которые не могут быть нарушены в сторону уменьшения без одновременного снижения температуры АС1 ниже 750°С, как, к примеру, в случае с применением углеродистой стали, содержащей 0,06% С, что вызывает снижение качества стали.
После десяти лет производственного опыта и развития технологии производства тонких слябов назрела коммерческая необходимость получения горячекатаных полос более высокого качества при более низкой цене. Требования рынка к горячекатаной полосе включают, в частности, минимальную толщину, составляющую 0,4 м, и одновременно термомеханическую прокатку с учетом диаграммы изотермического превращения (Т.Т.Т.), обеспечивающую желательные и улучшенные механические характеристики материала. В данном контексте во внимание принимается недорогое получение двухфазной стали, сталей TRIP и TWIP, наилучшим техническим способом с применением тонких слябовых заготовок.
Целью настоящего изобретения является разработка сочетания способа и производственной линии с использованием тонких слябовых заготовок и применением чистового стана для горячекатаных полос, обеспечивающего получение сверхтонкой горячекатаной полосы толщиной как минимум 0,4 мм и максимальной шириной 2,2 термомеханическим способом в соответствии с диаграммой Т.Т.Т. (время-температура-превращение), имеющей регулируемую кристаллическую структуру и, следовательно, регулируемые свойства материала.
Другой целью данного изобретения, помимо стандартного получения горячекатаной полосы, смотанной в рулоны с соответствующим весом около 20 г/мм ширины, является так называемая «непрерывная прокатка» указанной высококачественной горячекатаной полосы, позволяющая получать рулоны любого веса и находящаяся в прямой связи с последующими стадиями обработки.
Следующей целью данного изобретения является также разработка системы вторичного охлаждения в разливочной машине на участке обжатия с жидкой сердцевиной.
Достижение вышеуказанных целей обеспечивается, в частности, определенными признаками, не очевидными в данной области техники, представленными в независимых пп.1 и 13.
Далее настоящее изобретение описано со ссылкой на прилагаемые чертежи, приводимые в качестве неограничивающего примера, на которых:
Фиг.1а и 1b, вместе, схематически иллюстрируют предпочтительный пример производственной линии способа в соответствии с данным изобретением;
Фиг.2 схематически иллюстрирует предпочтительный вариант осуществления способа с применением системы регулирования;
Фиг.3 представляет собой диаграмму температуры полосы в зависимости от толщины полосы или количества прокатных проходов;
Фиг.4 представляет собой диаграмму вариантов температуры полосы в зависимости от последовательности прокатных проходов во времени; и
Фиг.5 представляет собой диаграмму Т.Т.Т. для анализа стали с точки зрения получения двухфазной стали, стали TRIP или TWIP.
На фиг.1а и 1b представлены компоненты предпочтительной производственной линии в соответствии с данным изобретением, предназначенной для осуществления предложенного способа. В начале линии находится машина 1 непрерывной разливки с качающимся кристаллизатором 2, предназначенным для максимальной скорости вытягивания, составляющей 10 м/мин, а также прокатная заготовка шириной 800-1200 м и толщиной 100-70 м. За кристаллизатором находится роликовый участок (или рольганг) 3, предназначенный для механического уменьшения толщины прокатной заготовки максимум на 60% в зоне 3.1 во время затвердевания и до 80-40 м в зоне 3.2, при скорости разливки, которая должна постоянно поддерживаться на максимальном уровне для обеспечения наивысшей производительности и температуры прокатной заготовки на выходе из разливочной машины.
Было установлено, что кристаллизатор предпочтительно должен иметь такую геометрию, чтобы при выходе из него прокатная заготовка имела не точное прямоугольное сечение, а утолщение («корону») в центре размером от 0,5 до 5 мм на каждой стороне 2.2. Получаемая промежуточная полоса после обжатия с твердой сердцевиной предпочтительно все еще имеет центральную корону размером 0,4 мм на каждой стороне 5.3.
Для обеспечения геометрических допусков, допустимых для указанной полосы, может быть установлена специальная аппаратура с соответствующим математическим обеспечением таким образом, чтобы учитывать колебания толщины прокатной заготовки, выходящей из непрерывной разливочной машины, в пределах ±1 мм, независимо от зазоров и износа роликов. Для этой цели могут быть предусмотрены привод/регулятор активного положения и контроль параллельности в сочетании с первой частью разливочной машины.
Отверждение заготовки заканчивается в зоне 3.3, в конце машины непрерывной разливки.
Обжатие вышеуказанной прокатной заготовки по толщине во время отверждения считается наиболее важным техническим преимуществом способа, и соответствующая величина обозначена как параметр V1, также обозначенный цифрами 22.1 системы контроля на фиг.2. Фактически вышеуказанное обжатие по толщине обеспечивает получение тонкокристаллической структуры и снижает уровень образования внутренних трещин и ликвации, тем самым обеспечивая улучшенные характеристики материала. Более того, величина обжатия по толщине может быть выбрана таким образом, чтобы оптимизировать условия всего производственного процесса.
Важным аспектом на данной стадии процесса явилась разработка особого вида вторичного воздушного/водного охлаждения 3В, специального исследованного в сочетании с процессом обжатия с жидкой сердцевиной в точке 3. Целью данного процесса является обеспечение колебания температуры на уровне ±30°С вдоль обеих наружных поверхностей, находящихся в контакте с разливочными роликами 3b, для получения как можно более равномерного распределения температуры, что является существенным для создания вышеуказанных условий для получения качественной структуры, прежде всего, благодаря сведению к минимуму эффекта выпучивания 3А-3с на высокой скорости разливки (до 8 м/мин) и температуре на выходе ниже 1200°С с целью предотвращения роста аустенитного зерна, оказывающего отрицательное действие на качество продукта во время прокатки.
Что касается интенсивности, должен быть обеспечен соответствующий удельный объем воды, составляющий 0,6-3 л/кг продукта, при этом интенсивность охлаждения (л/мин на м2) должна быть выше в верхней части разливочной машины, где температура прокатных заготовок выше, испарение охлаждающей воды сильнее, а корка все еще относительно тонкая, в результате чего теплопередача от жидкой сердцевины облегчается. Предпочтительно применение форсунок 3а типа «воздушного тумана».
Однородность температуры по периметру каждого поперечного сечения заготовки может быть получена в результате соответствующего выбора числа форсунок 3а и модели их разбрызгивания между каждой парой противоположных роликов. Должен быть также обеспечен селективный контроль работы форсунок между передней и задней сторонами прокатной заготовки путем усиления разбрызгивания на задней стороне с целью компенсации перебоев на вогнутом участке между передним боковым роликом и прокатной заготовкой. Данную цель также преследует селективный динамический контроль некоторых форсунок на каждом участке между последовательными роликами с учетом, к примеру, температуры верхней и/или нижней поверхности сляба, определяемой, например, с помощью инфракрасного сканера.
Для обеспечения однородности температуры в продольном направлении осуществляют динамический контроль разбрызгивания в целом и/или распределение интенсивности охлаждения вдоль разливочной машины с целью поддержания постоянной нужной температуры поверхности прокатной заготовки в одной или нескольких точках определения вдоль разливочной машины. Следует отметить, что на температуру в данном направлении могут влиять множество параметров, таких как скорость литья, температура литья жидкой стали, уровень теплообмена в кристаллизаторе и химический состав разливаемой стали. Ожидаемую температуру поверхности прокатных заготовок определяют в соответствии с подходящими моделями отверждения, учитывающими:
- химический состав стали;
- чувствительность стали к внешней деформации (выпучивание);
- чувствительность стали к перепадам тепла (возможные внутренние или поверхностные трещины в поперечном или продольном направлении);
- геометрические характеристики разливочной машины;
- заданную скорость литья;
- заданную металлургическую длину.
Для данной цели предусмотрена система вторичного охлаждения с различными форсуночными участками, контролируемыми водными и/или воздушными клапанами в случае использования воздушного тумана, которая может включать форсунки как на передней, так и на задней стороне в верхней части разливочной машины, в то время как в нижней части они могут быть разделены между передней и задней сторонами. Указанные клапаны могут регулировать всего лишь некоторые форсунки из находящихся в каждом пространстве между роликами, таким образом обеспечивая дополнительный активный контроль охлаждения в поперечном направлении.
Прокатную заготовку 2.2 непосредственно подают на выходе из непрерывной разливочной машины в обжимной стан (или HRM) 5 для прокатки до толщины 30-8 мм не более чем за четыре прохода. Таким образом определяют наилучшие условия уменьшения толщины путем прокатки во всем процессе. Более того, относительно низкая скорость, составляющая 4-10 м/мин при подаче в 5.1, т.е. 0,066-0,166 /сек, вызывает довольно ощутимое расширение прокатываемого продукта или сляба 5.2, тем самым обеспечивая получение существенно улучшенного профиля, симметричного в поперечном направлении с отклонениями, составляющими менее 1%. Такой хороший профиль промежуточной полосы 5.3 в действительности является основным условием для получения хорошего профиля готового продукта 13, иными словами, тонкой горячекатаной полосы толщиной 1,5-0,4 мм.
Хорошее качество профиля промежуточной полосы 5.3 в условиях низкой скорости прокатки в 5.1 при подаче в HRM 5 может быть названо вторым техническим преимуществом V2 способа, способным оказывать сильное влияние на гибкость всего процесса и качество продукта. Указанные данные обозначены как параметр 22.2 в системе контроля 22, описываемой ниже со ссылкой на фиг.2.
При предпочтительно небольшом расстоянии 6 между машиной 1 непрерывной разливки и входом в HRM 5, к примеру, составляющем от 0,5 до 4 м, прокатную заготовку 2.2, отверждаемую в конце рольганга 3, подают вперед в обжимной стан с температурой 1450°С в самой ее середине 7, т.е., как обычно говорят, с «горячей сердцевиной», при этом температура на поверхности составляет 1150°С. Такой инвертированный градиент температуры 7.2 прокатной заготовки 2.2 в середине самой заготовки при подаче в HRM 5 обеспечивает более однородное и равномерное превращение по всей толщине прокатываемого материала 5.2, поскольку так называемая «сердцевина» также подвергается более однородному превращению. То же самое происходит с краями прокатываемого материала, которые оказываются вогнутыми и четкими на выходе из HRM 5.
Прокатываемый продукт или сляб 5.2, непосредственно поступая в обжимной стан 5 с инвертированным температурным градиентом 7.2, также способствует существенному улучшению свойств материала, а также профиля промежуточной полосы 5.3 и готовой горячекатаной полосы.
Использование «инвертированного температурного градиента» 7.2, до настоящего времени абсолютно не применяемого в прокатной технологии, которая обычно базируется на постоянном распределении температуры по толщине прокатной заготовки с максимальным отклонением, составляющим 30°С (при этом сердцевина холоднее поверхности), обеспечивает положительные характеристики готового продукта и может рассматриваться как третье техническое преимущество V3 способа (22.3 со ссылкой на систему контроля на фиг.2).
И наоборот, при большем расстоянии 6.1 между непрерывной разливочной машиной 1 и входом в HRM 5, например до 350 м, для размещения компенсационной печи (предпочтительно - печь с роликовым подом) с целью компенсации температуры прокатываемого материала или сляба 5.2 так называемое третье преимущество V3, относящееся к вышеуказанному инвертированному температурному градиенту 7.2, может быть потеряно.
После прохождения через обжимной стан HRM 5 промежуточная полоса 5.3 толщиной 30-8 м в соответствии с наилучшими условиями для данного способа непосредственно поступает на участок индукционного нагрева 8. Расстояние между выходом из HRM 5 и подачей на участок индукционного нагрева 8 должно быть как можно более коротким с целью снижения температурных потерь с тем, чтобы температура промежуточной полосы 9 не стала ниже, чем температура АС3, т.е. около 900°С, таким образом оставаясь выше конца аустенитного превращения.
На участке между выходом из HRM и поступлением на участок 8 индукционного нагрева должно быть установлено устройство для поперечного разделения, предпочтительно - ножницы 10, а также с целью безопасности во избежание поломок обжимного стана - устройство 11 для поперечной транспортировки. Листы в виде пластинок, отрезаемые в случае поломки, уже имеют достаточные свойства материала и рыночную стоимость. С целью максимального сокращения температурных потерь промежуточной полосы 5.3 в зоне линии поперечной транспортировки должно быть установлено откидное покрытие 12 для его изоляции или даже откидное покрытие с возможностью индукционного нагрева между ножницами 10 и поступлением на участок 8 индукционного нагрева.
Промежуточная полоса 5.3, проходящая через участок 8 индукционного нагрева, имеет толщину от 30 до 8 м в соответствии с получаемой горячекатаной полосой 13 и с учетом запланированной термомеханической прокатки 14, как следует из диаграммы Т.Т.Т. 14.1, с учетом толщины горячекатаной полосы и типом структуры, и температуру от 1100 до 1400°С. Такая гибкость в регулировании температуры может быть достигнута только в результате индукционного нагрева, в то время как печь, нагреваемая первичной энергией, работает медленно и ее температура не может быть изменена от температуры одной горячей полосы на другую температуру для следующей полосы.
В соответствии с данным изобретением для перегрева предварительной полосы 5.3 (головная и хвостовая части) предпочтительно применяют алгоритм регулирования, в частности контроль температуры с применением индукционной печи 8.
Практические эксперименты фактически показали, что контролируемый перегрев как головной, так и хвостовой части промежуточной полосы существенно способствует предотвращению перекоса и получению наилучших допусков продуктов при прокатке в чистовом стане, особенно при получении сверхтонких продуктов (<1 мм).
Такая гибкость в регулировании температуры промежуточной полосы при помощи индукционной печи 8 с целью обеспечения оптимальных условий термомеханической обработки с учетом диаграммы Т.Т.Т. может быть названа четвертым механическим преимуществом V4 способа (соответствует параметру 22.4 в системе контроля согласно фиг.2).
Способ согласно данному изобретению при использовании соответствующей производственной линии позволяет выбирать либо «непрерывную прокатку» 15 или даже обычную прокатку для рулонов 16 с соответствующим весом рулона, составляющим, к примеру, 20 кг/мм ширины полосы. При «непрерывной прокатке» 15 промежуточную полосу 5.3 подают в чистовой прокатный стан 18 при желательной температуре, установленной в индукционной печи 8 на уровне от 1100 до 1400°С (8.1), и со скоростью подачи, связанной со скоростью разливки 2.3 и равной скорости выхода из HRM через устройство 17 для пластичного растяжения и устройство для удаления окалины 17а.
Устройство 17 для пластичного растяжения придает удлинение относительно исходной длины L0, равное:
E=(L1-L0)/L0
Связанным с растяжением, благодаря которому происходит указанное удлинение, является пластический изгиб, возникающий в результате прохода через ролики 17.1, который ведет к ломке прилипшей окалины а - b и закатанной окалины, которая намного менее пластична и более хрупка, чем сталь, прежде всего в температурном интервале от 600 до 1300°С. Разрушенную подобным образом, как показано на фиг.1b с а' и b', окалину полностью удаляют на последующей стадии удаления окалины 17а после прохождения устройства 17, так что предварительная полоса 5.3 подходит к чистовому стану 18 с поверхностью, свободной от окалины любого виды. Следовательно, существует возможность получения свободной от дефектов поверхности после чистового стана 18.
Следует отметить, что вышеуказанный пластичный изгиб предпочтительно обеспечивается при движении между верхними и нижними роликами 17.1 таким образом, чтобы обеспечить изгиб в пластичных условиях, вызывающий растяжение материала более чем на 2%. Для данной цели может быть установлена система контроля положения роликов 17.1 и воздействия, оказываемого устройством 17. Такая система контроля предпочтительно включает устройство, ограничивающее растяжение материала в приемлемых пределах (<0,7%) длины, при помощи устройства для измерения массового расхода, состоящее из двух датчиков, связанных с входом и выходом устройства 17.
Непрерывная прокатка 15 требует карусельной намоточной машины 19 с предварительным нагревом 19.1 и ножницами 19.2, предпочтительно - летучими ножницами, сразу же после выхода из чистового стана 18 на расстоянии приблизительно 20-30 от обычной подпольной моталки 20 с ламинарным охлаждением, установленной за выходным рольгангом 20.1 длиной около 60 м. Непрерывная прокатка также позволяет наладить, при соответствующей перестройке завода, прямую связь с последующей рабочей стадией 20.2, такой как травление, холодная прокатка или система цинкования.
Вышеописанная «непрерывная прокатка», прямое соединение непрерывной разливочной машины 1 и обжимного стана 5 с чистовым станом 18, снабженным индукционным нагревом 8, может быть названа пятым техническим преимуществом V5 способа (параметр 22.5 в системе контроля 22 фиг.2).
Способ согласно данному изобретению с его соответствующей производственной линией также включает получение обычных рулонов 16 горячекатаной полосы с параметром 20 кг/мм ширины. При получении рулонов 16 горячекатаной полосы, имеющих стандартный вес, данный способ с его производственной линией позволяет варьировать при помощи горячей прокатки:
- входную скорость 18.2 в интервале от 3,3 до 0,6 м/сек; и
- температуру 8.1 промежуточной полосы в интервале от 1000 до 1400°С,
с целью обеспечения возможности получения горячекатаных полос различной толщины и качества стали в различных рулонах, каждый раз в наилучших условиях с помощью термомеханической прокатки.
Подобная высокая гибкость параметров процесса, таких как скорость 18.2 вхождения промежуточной полосы в чистовой стан, а также ее температура 8.1, обуславливаемая индукционным нагревом 8, обеспечивает термомеханическую прокатку 14 с учетом диаграммы Т.Т.Т. и, следовательно, получение горячекатаной полосы из различной стали, с различной толщиной в различных рулонах. Это может рассматриваться как шестое техническое преимущество V6 способа (параметр 22.6 системы контроля 22 фиг.2).
Шесть вышеуказанных преимуществ способа с высокой гибкостью используют наилучшим образом для прокатки в чистовом стане 18, состоящем максимум из шести клетей, с целью обеспечения (с температурой 21 на выходе >АС1, составляющей около 750°С) контролируемой температуры 14 термомеханической обработки горячекатаной полосы 13 в соответствии с диаграммой Т.Т.Т. 14.1, при этом толщину 13.1 горячекатаной полосы предварительно доводят как минимум до 0,4 мм и как максимум до 12 мм.
После получения заданных величин качества стали и толщины горячекатаной полосы, соответствующих конкретной диаграмме Т.Т.Т., во время стадии планирования прокатки определяют следующее:
- стратегию охлаждения;
- программирование проходов; в связи с
- регулированием температуры полосы в чистовом стане,
с учетом всех шести вышеописанных технических параметров, влияющих на способ.
Данное седьмое техническое преимущество способа V7 (параметр 22.7 в системе контроля 22 фиг.2) с его параметрами процесса считается основным или «мастер»-признаком для наилучшего осуществления способа в целом, начиная с машины 1 непрерывной разливки до возможных моталок 19 или 20 при непрерывной прокатке либо при получении обычной горячекатаной полосы, и остальные шесть вышеописанных параметров способа, которые также могут быть названы системами 22 контроля способа.
На фиг.2 представлена система 22 контроля способа с мастер-системой 22.7 в области чистового стана, включающей охлаждение и подпольную моталку, а также относящиеся к ней подсистемы от 22.1 до 22.6 для осуществления всего способа с применением соответствующего устройства. Такая система 22 контроля способа обеспечивает получение своих собственных данных относительно качества получаемой стали, к примеру двухфазной стали, стали TRIP или TWIP, с конкретными признаками материала 23 и относящейся к ним диаграммой Т.Т.Т. 14.1 термомеханической обработки 14. На участке чистового стана, включающем охлаждение в соответствии с диаграммой Т.Т.Т., мастер-система 22.7 определяет параметры способа для достижения желательных предпочтительных целей, касающихся наилучшего качества полосы и безопасности производства, а также снижения производственных расходов.
Фиг.3 и 4 получают на основании следующей таблицы, показывающей программу проходов для чистового стана 18 с пятью клетями для получения горячекатаной полосы толщиной 0,7 мм в условиях непрерывной прокатки 15, а также соответствующие колебания температуры промежуточной полосы 5.3, начиная с ее выхода из зоны индукционного нагрева 8 до горячекатаной полосы толщиной 0,7 мм на выходе из пятой клети чистового стана 18, при этом подача тепла равна нулю на пяти проходах обжатия.
Figure 00000001
Основные условия:
- скорость литья 7,2 м/мин
- толщина прокатной заготовки 50 мм
- HRM 50/10 мм
- непрерывная прокатка
*1) вкл. 50°С из-за удаления окалины
JH - индукционная печь
SCC - карусельная печь
DC - стандартная моталка
Фиг.3 показывает колебания температуры полосы в зависимости от запрограммированной последовательности проходов либо толщину полосы в мм при различных температурах промежуточной полосы при выходе из зоны индукционного нагрева 8. Диаграмма ясно показывает, что если температура повышается в интервале от 1100 до 1400°С, то температура полосы, выходящей из пятой клети, повышается от 825°С на 88°С, до 913°С, при этом она опять выше АС3 и составляет около 900°С, то есть лежит в аустенитной зоне. Повышение температуры полосы в индукционной печи обеспечивает более высокую надежность в процессе термомеханической обработки в соответствии с диаграммой Т.Т.Т.
Фиг.4 показывает температуру полосы в зависимости от последующих проходов по времени, выражаемом в секундах, при различных температурах промежуточной полосы при ее выходе из участка 8 индукционного нагрева. Диаграмма имеет такие же обозначения, как и диаграмма на фиг.3, однако на ней еще очевиднее, что при уменьшении толщины полосы охлаждение повышается более чем пропорционально в соответствии с законом излучения Больцмана, а условия для полосы толщиной 0,4 мм становятся соответственно более критическими. Целью является поддержание температуры в интервале 24 величин между АС3 и АС1 на уровне 900-750°С, такой же как и для углеродистой стали, имеющей следующий состав:
- 0,15% C
- 1,50% Mn
- 1,50% Si
- 0,50% Cu,
а также температуры в мартенситной зоне, составляющей около 430°С. Для достижения указанной цели, а в основном чтобы не выйти за нижний предел АС1, скорость 2.3 разливки при непрерывной прокатке может быть повышена, равно как и входная скорость 18.2 в чистовом стане при обычном получении рулонов.
Фиг.5 представляет диаграмму Т.Т.Т. для анализа стали, с помощью которой может быть получена двухфазная сталь, сталь TRIP или TWIP, путем регулирования температуры горячекатаной полосы между последней клетью чистового стана 18 и карусельной моталкой 19 или обычной моталкой 20. При получении двухфазной стали в результате применения высокой скорости охлаждения и обогащения углеродом отделяемого феррита температура составляет около 250-200°С с последующим отделением мартенсита. При получении стали TRIP с таким же анализом в результате применения более низкой скорости охлаждения образуется феррит, бейнит и остаточный аустенит.
Диаграмма Т.Т.Т. также позволяет утверждать, что на линиях охлаждения между последней клетью чистового стана 18 и карусельной моталкой 19 или стандартной подпольной моталкой 20, помимо соответствующей охлаждающей линии, должна быть установлена изолирующая линия и/или линия 20.3 индукционного нагрева.
Из вышеприведенного описания однозначно следует, что основное преимущество настоящего изобретения заключается в возможности получения сверхтонкой горячекатаной полосы с толщиной как минимум 0,4 м из высокосортных сталей для автомобильной промышленности, как углеродосодержащих, так и нержавеющих сталей, с применением технологии получения тонких слябов. Вышеописанный способ в соответствии с данным изобретением с его специфической производственной линией позволяет обеспечить высокую гибкость, неизвестную до настоящего времени, всего процесса с его отдельными рабочими стадиями и соответствующими установками и приборами производственной линии, в частности машиной 1 непрерывной разливки, обжимным станом HRM 5, участком 8 индукционного нагрева, промежуточной моталкой 16.1 и чистовым станом 18 с охлаждающей линией и катушечной моталкой, таким образом обеспечивая, к примеру, успешное и экономичное получение двухфазной стали, сталей TRIP и TWIP. С учетом специфической диаграммы Т.Т.Т. для различных видов качества стали и при помощи системы 22 контроля процесса, осуществляемого вместе с мастер-системой 22.7 контроля и шестью дополнительными подсистемами контроля от 22.1 до 22.6, процесс термомеханической прокатки 14 может быть запрограммирован, осуществлен и проконтролирован наилучшим возможным способом в рамках параметров процесса, начиная от машины 1 непрерывной разливки до моталки 19 или 20 для горячекатаной полосы, либо до подачи на последующие рабочие стадии 20.2 для непрерывной прокатки 15 или обычной прокатки в горячекатаные рулоны.

Claims (24)

1. Способ непрерывного получения сверхтонкой горячекатаной полосы из тонкой прокатной заготовки, получаемой непрерывным литьем, включающий следующие производственные стадии: непрерывное литье, предварительное превращение после стадии непрерывного литья, индукционный нагрев и окончательное превращение с предшествующим пластичным растяжением, удалением окалины и последующим охлаждением и сматыванием в рулоны, отличающийся тем, что прокатную заготовку, выходящую из кристаллизатора, формируют с центральным утолщением с каждой стороны, имеющим размер предпочтительно от 0,5 до 5,0 мм, прокатную заготовку в процессе непрерывного литья обжимают во время отверждения (3.1) максимально на 60%, преимущественно от 100 до 70 мм, до конечной толщины от 80 до 40 мм, для вторичного охлаждения во время стадии обжатия с жидкой стальной сердцевиной (3 В) применяют распыляющие форсунки (3а), выполненные с возможностью подачи воды с расходом от 0,6 до 3,0 л на кг отлитой стали, причем интенсивность охлаждения снижают в направлении продвижения прокатной заготовки по причине уменьшения жидкой сердцевины, осуществляют селективный контроль скорости потока охлаждающей жидкости между передней и задней сторонами прокатной заготовки, при этом указанное предварительное превращение представляет собой стадию обжатия тонкой прокатной заготовки после затвердевания при температуре поверхности указанной заготовки, составляющей >1100°С, включающего не более четырех проходов, для получения промежуточной полосы (5.3), имеющей различную толщину, выбранную в интервале от 30 до 8 мм с центральным утолщением величиной до 0,4 мм с каждой стороны, осуществляют индукционный нагрев (8), настроенный на фиксацию различных температур промежуточной полосы, составляющих от 1000 до 1400°С, а также перегрев головной и хвостовой частей, осуществляют указанное пластичное растяжение в сочетании с удалением окалины для очистки окалины с поверхности промежуточной полосы, причем указанное конечное превращение представляет собой стадию прокатки до толщины готовой полосы, составляющей как минимум 0,4 мм, не более чем за шесть проходов и регулировку температуры горячекатаной полосы на выходе, составляющей >750°С (АС1), при этом контролируемое охлаждение полосы (13) в период между завершением окончательной прокатки и сматыванием в рулон до минимальной температуры, составляющей 200°С проводят согласно соответствующей диаграмме время-температура-превращение (Т.Т.Т.), характерной для марки стали при заданной толщине полосы.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что указанная стадия обжатия происходит непосредственно после отверждения прокатной заготовки при относительно горячей сердцевине указанной заготовки, преимущественно при температуре ниже 1450°С, приближающейся к температуре (7.1) затвердевания стали свыше 1100°С, при этом по толщине прокатная заготовка от поверхности до центра имеет инвертированный температурный ингредиент (7.2).
3. Способ по п.2, отличающийся тем, что непосредственно после стадии обжатия при необходимости осуществляют разделение промежуточной полосы (5.3) в поперечном направлении, предпочтительно резку (10).
4. Способ по п.3, отличающийся тем, что непосредственно после резки промежуточной полосы осуществляют, при необходимости, поперечную транспортировку листов.
5. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что промежуточную полосу (5.3) непосредственно направляют на конечную прокатку сразу же после регулирования температуры индукционным нагревом при непрерывной прокатке либо подвергают промежуточной намотке перед конечной прокаткой.
6. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что промежуточную полосу (5.3) при необходимости прокатывают под контролем максимум за шесть проходов до готовой горячекатаной полосы с минимальной толщиной 0,4 мм и температурой на входе после последнего прохода окончательной прокатки в интервале (24) от, как минимум, 750°С (АС1) до, предпочтительно, как максимум, 900°С (АСЗ).
7. Способ по п.5, отличающийся тем, что промежуточную полосу (5.3) вводят в чистовой стан (18) с различной скоростью от 0,2 до 5,0 м/с.
8. Способ по любому из пп.1-4, отличающийся тем, что после последнего прокатного прохода и перед стадией сматывания в рулон готовую горячекатаную полосу (13) доводят при контроле температуры и времени до конечной температуры выше 200°С, а также термомеханически обрабатывают в соответствии с диаграммой время-температура-превращение (Т.Т.Т.)
9. Способ по п.8, отличающийся тем, что регулируемую тепловую обработку (14) готовой горячекатаной полосы (13) с заданной толщиной и химическим составом вместе с выбором охлаждающей стратегии, осуществляемой посредством охлаждающей линии (19.1), (20.1), а также изолирующей или нагревающей линии (20.3) на основе соответствующей диаграммы время-температура-превращение (Т.Т.Т.), применяют для получения желаемой структуры и свойств материала и, желаемого качества стали после последнего прокатного прохода и перед стадией сматывания в рулон.
10. Способ по п.9, отличающийся тем, что готовую горячекатаную полосу (13), имеющую желательные свойства материала, сматывают в рулон.
11. Способ по п.9, отличающийся тем, что готовую полосу (13) с желательными свойствами материала непосредственно направляют на последующие производственные стадии (20.2) без предварительного сматывания.
12. Способ по любому из пп.1-4, 7, 9-11, отличающийся тем, что применяют систему контроля (22) процесса с конкретными параметрами для вида стали в соответствии с диаграммой время-температура-превращение (Т.Т.Т.) для термомеханической обработки (14), причем система состоит из главной мастер-системы (22.7) и шести подсистем процесса (от 22.1 до 22.6) для программирования, осуществления и контроля всего процесса.
13. Производственная линия для непрерывного получения сверхтонкой горячекатаной полосы способом по п.1, включающая машину (1) для непрерывного литья тонкой прокатной заготовки, имеющую кристаллизатор, размером максимум 2,2 м и толщиной на выходе из кристаллизатора, составляющей 100-70 мм, а также соединенные с ней производственные линии, такие как обжимной стан (5), имеющий не более четырех прокатных клетей, участок (8) индукционного нагрева, чистовой стан (18), имеющий не более шести прокатных клетей, по меньшей мере одну моталку (20) и охлаждающую линию, расположенную между чистовым станом (18) и моталкой (20), в котором указанная машина (1) для непрерывного литья выполнена с возможностью придания поперечному сечению прокатных заготовок формы с центральными утолщениями и дополнительно включает рольганг (3) для обжатия прокатной заготовки (3.1) во время затвердевания с начальной толщины на выходе кристаллизатора, равной от 100 до 70 мм до толщины (3.2) затвердевания, составляющей 80-40 мм, внутри указанного рольганга, при как можно более высокой скорости (2.3) литья, составляющей 10 м/мин, систему (3 В) вторичного охлаждения разбрызгиванием при помощи разбызгивающих форсунок в соответствии с указанной разливочной машиной (1), при этом указанный обжимной стан (5) оборудован валками, обеспечивающими получение утолщений полосы размером до 0,4 мм с каждой стороны, а указанный участок (8) индукционного нагрева, расположенный сразу же после обжимного стана (5) и имеющий максимальную длину 40 м, при температуре промежуточной полосы (8.1) на выходе из печи, составляющей 1100-1400°С, выполнен с возможностью обеспечения перегрева головной и хвостовой частей промежуточной полосы при помощи специального алгоритма, и устройство (17) для пластичного растяжения в сочетании с устройством (17а) для удаления окалины, расположенное перед указанным чистовым станом (18) и включающее по меньшей мере три ряда верхних и нижних роликов.
14. Производственная линия по п.13, отличающаяся тем, что указанный обжимной стан (5) размещен непосредственно после машины (1) для непрерывного литья на расстоянии 10 м от нее.
15. Производственная линия по п.13, отличающаяся тем, что сразу же после обжимного стана (5) размещено устройство (10) для поперечной резки, предпочтительно представляющее собой ножницы.
16. Производственная линия по п.15, отличающаяся тем, что сразу же после устройства (10) для поперечной резки или ножниц размещено устройство (11) для поперечной транспортировки.
17. Производственная линия по п.13 отличающаяся тем, что между участком (8) для индукционного нагрева и устройством (17) для пластичного растяжения, непосредственно перед чистовым станом (18), расположена промежуточная моталка (16.1).
18. Производственная линия по п.13, отличающаяся тем, что расстояние между клетями чистового стана (18) составляет максимум 6 м.
19. Производственная линия по п.13, отличающаяся тем, что непосредственно после последней клети чистового стана (18) расположена моталка (19), предпочтительно карусельная, а перед ней линия (19.1) интенсивного охлаждения.
20. Производственная линия по п.19, отличающаяся тем, что она включает дополнительную обычную линию (20.1) для охлаждения горячекатаной полосы с, по меньшей мере, одной моталкой (20) в конце всей производственной линии.
21. Производственная линия по п.20, отличающаяся тем, что охлаждающие линии (19.1 и 20.1) при необходимости оснащены изолирующей линией и/или печью (20.3) для индукционного нагрева.
22. Производственная линия по п.13, отличающаяся тем, что она выполнена с возможностью непосредственной подачи прокатанной и охлажденной при контроле времени и температуры горячекатанной полосы, непосредственно на следующую рабочую линию без предварительного сматывания рулон.
23. Производственная линия по любому из пп.13-22, отличающаяся тем, что она включает систему (22) контроля процесса, состоящую из основной "мастер"-системы (22.7) и шести дополнительных периферических подсистем (22.1-22.6) для программирования, осуществления и контроля всего процесса.
24. Производственная линия по п.23, отличающаяся тем, что система (22) контроля процесса выполнена с возможностью получения извне, например из программирующей центральной компьютерной системы, специфических параметров, относящихся к качеству стали для термомеханической прокатки (14) в соответствии с диаграммой время-температура-превращение (Т.Т.Т.), при температуре выхода из последней клети чистового стана (18), составляющей АСЗ/АС1 (24) от 900 до 750°С.
RU2004124250/02A 2002-09-19 2003-08-28 Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов RU2320431C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT001996A ITMI20021996A1 (it) 2002-09-19 2002-09-19 Procedimento e linea di produzione per la fabbricazione di nastro a caldo ultrasottile sulla base della tecnologia della bramma sottile
ITMI2002A001996 2002-09-19

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2004124250A RU2004124250A (ru) 2005-05-10
RU2320431C2 true RU2320431C2 (ru) 2008-03-27

Family

ID=32012168

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2004124250/02A RU2320431C2 (ru) 2002-09-19 2003-08-28 Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов

Country Status (15)

Country Link
US (1) US7343961B2 (ru)
EP (1) EP1558408B1 (ru)
KR (1) KR20050042260A (ru)
CN (1) CN100335187C (ru)
AT (1) ATE335553T1 (ru)
AU (1) AU2003265149A1 (ru)
BR (1) BR0307152B1 (ru)
DE (1) DE60307496T2 (ru)
DK (1) DK1558408T3 (ru)
ES (1) ES2270163T3 (ru)
IT (1) ITMI20021996A1 (ru)
PT (1) PT1558408E (ru)
RU (1) RU2320431C2 (ru)
UA (1) UA84398C2 (ru)
WO (1) WO2004026497A1 (ru)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2528560C2 (ru) * 2009-12-23 2014-09-20 Смс Зимаг Аг Способ горячей прокатки сляба и стан горячей прокатки
RU2589961C2 (ru) * 2010-12-02 2016-07-10 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Способ получения высокопрочной низколегированной стали
RU2776937C1 (ru) * 2020-07-03 2022-07-29 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Комбинированная установка непрерывного литья и прокатки с карусельной моталкой

Families Citing this family (66)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
ATE461763T1 (de) * 2004-10-28 2010-04-15 Giovanni Arvedi Verfahren und produktionsanlage zur herstellung von heissen ultradünnen stahlbändern mit zwei anlagen zum stranggiessen für eine einzelne kontinuierliche waltzstrasse
PT1662010E (pt) 2004-11-24 2009-03-03 Giovanni Arvedi Banda de aço magnética laminada a quente particularmente apropriada para a produção de pactotes de laminação electromagnética
ATE467691T1 (de) * 2004-11-24 2010-05-15 Giovanni Arvedi Streifen des warm gewalzten mikro-legierten stahls für das erhalten der fertigen stücke durch die betätigende und scherende kälte
DE602005010487D1 (de) 2005-04-07 2008-11-27 Giovanni Arvedi Verfahren und system zur herstellung von metallstreifen und -platten ohne kontinuitätsverlust zwischen dem stranggiessen und walzen
BRPI0520363A2 (pt) * 2005-07-19 2009-09-29 Giovanni Arvedi processo para fabricar chapas de aço, e, usina para fabricar chapas de aço
ES2331372T3 (es) * 2005-07-19 2009-12-30 Giovanni Arvedi Proceso y planta relacionada para la fabricacion sin interrupcion de productos largos de acero.
AT504782B1 (de) 2005-11-09 2008-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zur herstellung eines warmgewalzten stahlbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens
DE102005055529B4 (de) * 2005-11-22 2013-03-07 Sms Siemag Aktiengesellschaft Verfahren und Computerprogramm zum Herstellen einer Probe aus einem Stranggussmaterial
WO2007072516A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
WO2007072515A1 (en) * 2005-12-22 2007-06-28 Giovanni Arvedi Process and related plant for producing steel strips with solution of continuity
DE102006001195A1 (de) * 2006-01-10 2007-07-12 Sms Demag Ag Verfahren zum Gieß-Walzen mit erhöhter Gießgeschwindigkeit und daran anschließendem Warmwalzen von relativ dünnen Metall-,insbesondere Stahlwerkstoff-Strängen,und Gieß-Walz-Einrichtung
US20100242558A1 (en) * 2006-01-26 2010-09-30 Giovanni Arvedi Process of producing steel strips suitable for an oxidation-resisting surface coating
AU2006336816B2 (en) 2006-01-26 2011-09-15 Giovanni Arvedi Strip of hot rolled micro-alloyed steel for obtaining finished pieces by cold pressing and shearing
JP2009524742A (ja) * 2006-01-26 2009-07-02 アルヴェーディ、ジョヴァンニ 特に電磁鋼板の積層体の製造に適した熱延鋼板
BRPI0707959A2 (pt) * 2006-02-17 2011-05-17 Alcoa Inc aquecimento por indução para controlar o aplanamento de chapa laminada
CN100457305C (zh) * 2006-12-15 2009-02-04 鞍山市第三轧钢有限公司 一种生产桥梁桁架连板阴头板的轧制方法
CN100444980C (zh) * 2006-12-15 2008-12-24 鞍山市第三轧钢有限公司 一种生产大型铁路车辆减速器制动夹板用钢的轧制方法
CN100457306C (zh) * 2006-12-15 2009-02-04 鞍山市第三轧钢有限公司 一种生产桥梁桁架连板阳头板的轧制方法
ITRM20070150A1 (it) * 2007-03-21 2008-09-22 Danieli Off Mecc Processo e impianto per la produzione di nastro metallico
DE102008010062A1 (de) * 2007-06-22 2008-12-24 Sms Demag Ag Verfahren zum Warmwalzen und zur Wärmebehandlung eines Bandes aus Stahl
DE102008029581A1 (de) * 2007-07-21 2009-01-22 Sms Demag Ag Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Bändern aus Silizum-Stahl oder Mehrphasenstahl
DE102008003222A1 (de) * 2007-09-13 2009-03-19 Sms Demag Ag Kompakte flexible CSP-Anlage für Endlos-, Semi-Endlos- und Batchbetrieb
JP5035900B2 (ja) * 2007-11-21 2012-09-26 株式会社アイ・エイチ・アイ マリンユナイテッド 温度分布履歴推定方法
AT506065B1 (de) * 2007-11-22 2009-06-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum kontinuierlichen austenitischen walzen eines in einem kontinuierlichen giessprozess hergestellten vorbandes und kombinierte giess- und walzanlage zur durchführung des verfahrens
EP2257394B1 (en) * 2008-01-30 2018-11-07 Tata Steel IJmuiden BV Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby
DE102008047029A1 (de) * 2008-09-13 2010-03-18 Sms Siemag Aktiengesellschaft Entzunderungsvorrichtung
AT507475B1 (de) * 2008-10-17 2010-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren und vorrichtung zur herstellung von warmband-walzgut aus siliziumstahl
CN101444885B (zh) * 2008-12-29 2012-09-26 杭州钢铁集团公司 Hg20马氏体钢的连铸生产工艺
WO2010102596A1 (de) * 2009-03-11 2010-09-16 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum erzeugen eines warmbandes und aus einem triplex-leichtbaustahl hergestelltes warmband
CN101690948B (zh) * 2009-10-10 2011-01-19 北京理工大学 一种双机架中厚板生产线压下负荷分配方法
IT1400002B1 (it) 2010-05-10 2013-05-09 Danieli Off Mecc Procedimento ed impianto per la produzione di prodotti laminati piani
CN103237906B (zh) * 2010-11-15 2015-11-25 Posco公司 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且在其材料性能方面偏差小的高强度冷轧/热轧DP钢的方法
KR101223107B1 (ko) * 2010-12-24 2013-01-17 주식회사 포스코 마르텐사이트계 스테인리스 열연박판 제조장치 및 마르텐사이트계 스테인리스 열연박판의 제조방법
DE102011008434A1 (de) * 2011-01-12 2012-07-12 Sms Siemag Ag Anlage und Verfahren zum Erzeugen von Warmband
EP2524971A1 (de) 2011-05-20 2012-11-21 Siemens VAI Metals Technologies GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Aufbereiten von Walzgut aus Stahl vor dem Warmwalzen
RU2471580C1 (ru) * 2011-08-17 2013-01-10 Александр Иванович Трайно Способ производства тонкой горячекатаной листовой стали
ITMI20112292A1 (it) 2011-12-16 2013-06-17 Arvedi Steel Engineering S P A Dispositivo di supporto ed oscillazione per lingottiera in impianti di colata continua
CN103191918B (zh) * 2012-01-06 2015-12-09 宝山钢铁股份有限公司 热连轧带钢生产工艺
DE102012218353A1 (de) 2012-10-09 2014-04-10 Siemens Ag Breitenbeeinflussung eines bandförmigen Walzguts
CN102921750B (zh) * 2012-10-19 2015-05-06 北京首钢股份有限公司 一种消除带钢表面亮带的方法
EP2964404B1 (de) 2013-03-08 2017-05-10 SMS group GmbH Verfahren zum herstellen eines metallbandes durch giesswalzen
CN103272843B (zh) * 2013-06-19 2015-05-20 济钢集团有限公司 一种4-5mm极薄规格平板的生产轧制方法
CN103480650A (zh) * 2013-10-09 2014-01-01 重庆市科学技术研究院 镁合金板轧制工艺
CN103551392B (zh) * 2013-11-22 2015-10-07 宝钢工程技术集团有限公司 用于冷轧带钢生产线的传动装置及其传动方法
DE102014213537A1 (de) 2013-12-05 2015-06-11 Sms Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung eines metallischen Bandes im Gießwalzverfahren
CN103722015A (zh) * 2013-12-31 2014-04-16 一重集团大连设计研究院有限公司 热轧带钢生产线在线调宽设备
RU2679664C2 (ru) 2014-06-11 2019-02-12 Арведи Стил Энджиниринг С.П.А. Стакан для литья тонких слябов для распределения расплавленного металла с высоким расходом
US9725780B2 (en) 2014-06-13 2017-08-08 M3 Steel Tech Modular micro mill and method of manufacturing a steel long product
CN104138899A (zh) * 2014-06-23 2014-11-12 梧州恒声电子科技有限公司 一种热轧钢板的控制工艺
EP2998046B1 (en) 2014-09-12 2017-11-15 Arvedi Steel Engineering S.p.A. Integrated plant with very low environmental impact for producing hot-rolled and cold-rolled steel strip
EP3318342A1 (de) 2016-11-07 2018-05-09 Primetals Technologies Austria GmbH Verfahren zum betreiben einer giesswalzverbundanlage
CN106903359A (zh) * 2017-03-17 2017-06-30 中国重型机械研究院股份公司 一种双通道带头带尾剪切及收集系统
JP6787832B2 (ja) * 2017-03-31 2020-11-18 Ｊｘ金属株式会社 帯状金属材の製造方法
IT201700039423A1 (it) 2017-04-10 2018-10-10 Arvedi Steel Eng S P A Impianto e procedimento per la produzione in molteplici modalita' di nastri e lamiere d’acciaio
IT201800009259A1 (it) * 2018-10-08 2020-04-08 Danieli Off Mecc Metodo di produzione di un nastro metallico, ed impianto di produzione che implementa detto metodo
EP3670682A1 (de) * 2018-12-20 2020-06-24 Primetals Technologies Austria GmbH Herstellen eines metallbandes mit einem austenit-martensit-mischgefüge
CN109702022B (zh) * 2019-01-24 2020-05-01 湖南华菱涟钢薄板有限公司 一种防止中高碳钢热轧钢卷产生平整挫伤缺陷的方法
EP3966355A1 (en) 2019-05-07 2022-03-16 United States Steel Corporation Methods of producing continuously cast hot rolled high strength steel sheet products
CN110560485B (zh) * 2019-09-04 2024-02-23 中冶赛迪工程技术股份有限公司 一种热轧带钢无头轧制中间坯连接系统及方法
WO2021160721A1 (en) * 2020-02-11 2021-08-19 Tata Steel Ijmuiden B.V. High flangeable ultra-high strength ductile hot-rolled steel, method of manufacturing said hot-rolled steel and use thereof
CN113828643A (zh) * 2020-06-23 2021-12-24 上海梅山钢铁股份有限公司 一种铁素体区轧制带钢的温度控制方法
IT202000016120A1 (it) 2020-07-03 2022-01-03 Arvedi Steel Eng S P A Impianto e procedimento per la produzione in continuo di nastri d’acciaio ultrasottili laminati a caldo
EP3974072B1 (de) * 2020-09-24 2023-07-19 Primetals Technologies Austria GmbH Giess-walz-verbundanlage und verfahren zum betrieb der giess-walz-verbundanlage
EP4015099A1 (de) * 2020-12-15 2022-06-22 Primetals Technologies Austria GmbH Energieeffiziente herstellung eines ferritischen warmbands in einer giess-walz-verbundanlage
CN113927247B (zh) * 2021-08-30 2022-05-20 浙江威罗德汽配股份有限公司 一种汽车排气管的隔热隔板及其制备方法
CN115647055B (zh) * 2022-12-27 2023-04-18 河北纵横集团丰南钢铁有限公司 一种高强度汽车大梁钢的生产工艺

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3174457B2 (ja) * 1994-05-17 2001-06-11 株式会社日立製作所 連鋳直結熱間圧延設備およびその圧延方法
DE19639297C2 (de) * 1996-09-25 2000-02-03 Schloemann Siemag Ag Verfahren und Vorrichtung für Hochgeschwindigkeits-Stranggießanlagen mit einer Strangdickenreduktion während der Erstarrung
GB2327375A (en) * 1997-07-21 1999-01-27 Kvaerner Metals Cont Casting Continuous metal manufacturing method and apparatus therefore
NL1007731C2 (nl) * 1997-12-08 1999-06-09 Hoogovens Staal Bv Werkwijze en inrichting voor het vervaardigen van een ferritisch gewalste stalen band.
IT1302582B1 (it) * 1998-10-01 2000-09-29 Giovanni Arvedi Processo e relativa linea di produzione per la fabbricazione direttadi pezzi finiti stampati o imbutiti da nastro a caldo ultrasottile
EP1196256B1 (en) * 1999-04-07 2003-07-02 ARVEDI, Giovanni Integrated continuous casting and in-line hot rolling process, as well as relative process with intermediate coiling and uncoiling of the pre-strip

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2528560C2 (ru) * 2009-12-23 2014-09-20 Смс Зимаг Аг Способ горячей прокатки сляба и стан горячей прокатки
RU2589961C2 (ru) * 2010-12-02 2016-07-10 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Способ получения высокопрочной низколегированной стали
RU2799885C2 (ru) * 2018-09-14 2023-07-13 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд. Способ изготовления сверхтонкой горячекатаной стальной полосы
RU2776937C1 (ru) * 2020-07-03 2022-07-29 Прайметалз Текнолоджиз Аустриа ГмбХ Комбинированная установка непрерывного литья и прокатки с карусельной моталкой

Also Published As

Publication number Publication date
RU2004124250A (ru) 2005-05-10
US7343961B2 (en) 2008-03-18
EP1558408B1 (en) 2006-08-09
DK1558408T3 (da) 2006-12-04
CN1628002A (zh) 2005-06-15
ATE335553T1 (de) 2006-09-15
ES2270163T3 (es) 2007-04-01
US20050155740A1 (en) 2005-07-21
PT1558408E (pt) 2007-01-31
KR20050042260A (ko) 2005-05-06
AU2003265149A1 (en) 2004-04-08
DE60307496T2 (de) 2007-08-23
ITMI20021996A1 (it) 2004-03-20
CN100335187C (zh) 2007-09-05
UA84398C2 (ru) 2008-10-27
BR0307152A (pt) 2004-12-07
DE60307496D1 (de) 2006-09-21
WO2004026497A1 (en) 2004-04-01
BR0307152B1 (pt) 2013-12-31
EP1558408A1 (en) 2005-08-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2320431C2 (ru) Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов
AU605623B2 (en) Method and apparatus for the manufacture of formable steel strip with good mechanical and surface properties
CA2686377C (en) Method for hot rolling and for heat treatment of a strip of steel
KR100356735B1 (ko) 강스트립제조방법및장치
EP0937512A1 (en) Low cost apparatus and method for manufacture of light gauge steel strip
RU2410173C2 (ru) Способ производства горячекатаной стальной полосы и комбинированная установка для реализации этого способа
KR100530925B1 (ko) 페라이트 압연 강 스트립 제조방법 및 장치
AU2007264101C1 (en) A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs
US5743125A (en) Hot strip production plant for rolling thin rolled strip
KR100530926B1 (ko) 고장력강 스트립 제조장치 및 방법
KR100373793B1 (ko) 냉간압연제품의특성을가진강판의제조방법및제조장치
JPH06198302A (ja) 特に帯状に連続鋳造された素材から熱間圧延された鋼ストリップを造るための方法および設備
US6149740A (en) Method of and apparatus for manufacturing hot rolled steel strips, in particular from strip-shaped continuously cast primary material
CN114247749B (zh) 组合式铸造和轧制设备以及用于操作组合式铸造和轧制设备的方法
AU1446199A (en) Process and device for producing a high-strength steel strip