JPH09192705A - 熱間圧延ライン - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 鋳造運転中での板幅変更を可能とし、圧延機
数の減少やライン短縮を図る。 【解決手段】 ベルト式連続鋳造機１は、一対の水冷ベ
ルト５と一対のサイドダムによりモールド部８を形成し
ており、サイドダム位置を変えることにより、鋳造中で
あっても、成形排出するスラブ５１の板幅を変更でき
る。これにより、ライン稼働率を高め薄スラブ供給が可
能になる。仕上圧延機６は、前半部のリバース式仕上圧
延機６ａと後半部の仕上圧延機６ｂとで構成されてお
り、リバース式仕上圧延機６ａにより従来の粗圧延工程
が省略でき、圧延機数減少やライン短縮ができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は熱間圧延ラインに関
し、鋳造運転中での板幅変更を可能とし且つ圧延機数の
減少やライン短縮等ができるように工夫したものであ
る。

【０００２】

【従来の技術】図９は連続鋳造機と直結して構成した従
来の薄板製造ラインの一例を側面図で示す概念図であ
る。同図において、５０は振動ブロック式等の従来の連
続鋳造機、５１は連続鋳造機５０により成形排出される
スラブ、５２はガイドロール、５３はスラブ送り用ピン
チロール、５４は板切断装置、５５はコイル１個長さ単
位で板切断装置５４により剪断されたスラブ５１を加熱
するウォーキングビーム式の加熱炉、５６は加熱炉５５
に連続して設けた複数段のリバース式の粗圧延機、５７
は粗圧延機５６に連続して設けたコイルボックス、５８
はコイルボックス５７に連続して設けた仕上圧延機、５
９は仕上圧延機５８に連続して設けた冷却用ランアウト
テーブル、６０は巻取機である。

【０００３】図９の中段に示すように、連続鋳造機５０
は、毎分６〜１０ｍの速さで厚さ１２０mmの中厚スラブ
５１を排出し、ピンチロール５３により送られ、板切断
装置５４によって１コイル分長さ（１５ｍ）単位に切断
されてウォーキングビーム式の加熱炉５５に入り加熱・
保温・貯留される。

【０００４】加熱炉５５から出たスラブバー５１は、粗
圧延機５６によるリバース圧延で例えば４段階に７０mm
→４０mm→２６mm→１７mmに圧延し、コイルボックス５
７の巻取部５７ａに巻取り、保温・貯留し、コイルボッ
クス５７の巻出部５７ｂから出るシートバー（スラブ）
５１は仕上圧延機５８による４段階の圧延で例えば８．
５mm→４．３mm→２．５mm→１．６mmに圧延し、冷却用
ランアウトテーブル５９を通し巻取機６０に巻き取る。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】この従来装置では、一
定幅の中厚スラブ（１２０mm厚）を連続鋳造し、一定長
さ（１５ｍ）に切断したスラブ５１を加熱炉５５内に投
入し貯留するため、途中で圧延スケジュールを変えるこ
とが出来ない。

【０００６】また、切断されたスラブバー５１をそのま
ま加熱炉５５内に貯留し、粗圧延機５６でリバース圧延
したのちコイルボックス５７に中間巻取りするから、図
９の下段に示すようにライン全長が例えば１７５ｍにも
達する長さになり、連続鋳造機５０に薄厚のモールドを
使用する程、ライン全長が更に長くなり不経済になる問
題がある。

【０００７】本発明は、上記従来の問題に対し、この種
の連続鋳造機に直結する薄板製造ラインにおいて、板幅
変更及び板厚変更を容易にすること、ライン長さを短縮
すること、ラインの稼働率を高めることのできる熱間圧
延ラインを提供することを目的とした。

【０００８】

【課題を解決するための手段】この目的を達成するた
め、本発明による熱間圧延ラインは、スラブを連続して
成形排出する連続鋳造機と、この連続鋳造機の後段に設
けられた仕上圧延機を有する熱間圧延ラインにおいて、
前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持
ったベルト式連続鋳造機で構成すると共に、前記仕上圧
延機の前半部を、リバース式圧延機で構成した。

【０００９】また、スラブを連続して成形排出する連続
鋳造機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延
機を有する熱間圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機
を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持ったベルト式連
続鋳造機で構成すると共に、前記ベルト式連続鋳造機と
前記仕上圧延機との間にリバース式インライン圧延機を
設けた。

【００１０】また、前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排
出口に連続して未凝固圧下装置を設けた。また更に、前
記仕上圧延機の入口側にバー接合装置を設けた。

【００１１】本発明では、ベルト式連続鋳造機により板
厚７５mmの薄スラブを連続鋳造し、仕上圧延の前半部又
はインライン圧延でリバース板厚２０mmに圧延して中間
でコイル化し、次いで仕上圧延で板厚１．６mmに圧延し
巻取機に巻き取る。

【００１２】ベルト式連続鋳造機が鋳造運転中にオンラ
インで板幅を変更できる機構を持つため、圧延スケジュ
ールの変更に応じ短時間で容易に板幅変更が可能にな
る。

【００１３】また、ベルト式連続鋳造機により薄スラブ
を供給できるため、仕上圧延機の前半部でのリバース圧
延を従来の粗圧延工程に替えることができ、圧延機数を
減少することが可能となる。

【００１４】また、従来と同じ圧延機台数でもリバース
圧延入側の供給板厚を薄くできるため、リバース圧延の
動力を軽減し、仕上げ圧延による最終板厚の範囲を１．
６mm以下の薄物側に拡大することが可能になる。

【００１５】未凝固圧下装置を使用しベルト式連続鋳造
機で高速鋳造し且つ板厚を調節することができ、リバー
ス圧延と仕上げ圧延とを組み合わせることで、ラインの
稼働率を高め、圧延時間を短縮可能になり、更にバー接
合の導入で板厚・板形状のバラツキを減少し成品の歩留
りを高められる。

【００１６】また、ウォーキングビーム式の加熱炉を使
用しないため、ライン全長を大幅に短縮できる。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下に本発明の実施の形態を図面
に基づき詳細に説明する。

【００１８】［第一実施例］図１〜図４は、本発明の第
一実施例を示し、図１は薄板製造ライン（熱間圧延ライ
ン）の概略側面図、図２は図１のII〜II矢視のベルト式
モールド部の斜視図、図３は図２の部分拡大図、図４は
図３のIV〜IV矢視の水平断面図である。なお図中、従来
と同一の要素は従来と同一の符号で示し、重複する説明
を省略する。

【００１９】図１において、１はベルト式連続鋳造機、
４はガイドロール５２，ピンチロール５３及び板切断装
置５４に続いて設けた誘導加熱式の板加熱装置である。
６は前半部の２段のリバース圧延機６ａと後半の２段の
仕上圧延機６ｂとからなる仕上圧延機であり、リバース
仕上圧延機６ａはコイルボックス５７の入側に、後半の
仕上圧延機６ｂはコイルボックス５７の出側に設けた。
ライン全長は図１の下段に示すように、約１０８ｍであ
る。

【００２０】ベルト式連続鋳造機１では、対称に配置さ
れた２組のロール５ａにそれぞれ無端状に卷回した一対
の金属製の水冷ベルト５を鉛直方向沿いに対向する間隙
部を形成して下向きに移動させるように構成している。
そして対向するベルト５の対向面の側部で挾持されるよ
うに同一速さで巡回するサイドダムブロックの連結体に
なる一対の後記するサイドダム７と、前記一対の水冷ベ
ルト５とによりモールド部８を形成している。なお、９
はベルト式連続鋳造機１の上部に配置したタンディッシ
ュ、１０はモールド部８への注湯用ノズルである。

【００２１】図２において、一対のサイドダム７は、そ
れぞれ水冷ベルト５内の鋳片との接触長さＬよりも大き
い長さを上下に巡回するように設けられる。

【００２２】図２及び図４において、１２はモールド部
８の幅方向と平行方向に固定配置した相互に間隔をおい
て対向する２枚のサイドダム支持板、１３及び１４はサ
イドダム支持板１２の内部にサイドダム支持板１２を支
持体としてエヤシリンダ１５を介しモールド幅方向へ移
動可能に支持した可動循環ガイドである。

【００２３】また、１６は可動循環ガイド１３，１４の
上部位置に配置した移動軸受で、前記サイドダム７の循
環駆動装置１１の駆動スプロケットをこの移動軸受１６
上に設けている。

【００２４】サイドダム７は、各々半周ずつ一列に並ん
で連続するサイドダムブロック７ａ群と、サイドダムブ
ロック７ａ’群との二群に分かれており、サイドダムブ
ロック７ａ群は可動循環ガイド１３上に、又サイドダム
ブロック７ａ’群は可動循環ガイド１４上に設けられて
いる。

【００２５】図３及び図４に示すように、各サイドダム
ブロック７ａ及びサイドダムブロック７ａ’は、後部側
に突設したアームバー１７の側部にガイドローラ１８を
備え、又、可動循環ガイド１３及び可動循環ガイド１４
のサイドダムブロックを設けない各半周部分には、ガイ
ドローラ１８’を有するガイドブロック１７’を備え、
サイドダムブロック７ａ及びサイドダムブロック７ａ’
のアームバー１７とガイドブロック１７’は、それぞれ
可撓性の金属帯又はリンクで無端状に接続され、各アー
ムバー１７のガイドローラ１８とガイドブロック１７’
のガイドローラ１８’が、それぞれ可動循環ガイド１３
及び可動循環ガイド１４のガイド溝２０と係合して巡回
可能に保持されている。

【００２６】図１の中段に示すように、ベルト式連続鋳
造機１で成形排出される板厚７５mmのスラブ５１は、ガ
イドロール５２及びピンチロール５３を通り、板切断装
置５４により１コイル分長さ（２４ｍ）単位に切断さ
れ、誘導加熱式の板加熱装置４により加熱されてリバー
ス仕上圧延機６ａに供給され、ここで６段階のリバース
圧延で板厚５５mm→４０mm→２５mm→１７mm→８．５mm
→４．３mmに圧延され、コイルボックス５７の巻取部５
７ａに巻取り保温・貯留される。

【００２７】コイルボックス５７の巻出部５７ｂから巻
出し、後半の仕上圧延機６ｂ入側へ供給した板厚４．３
mmのシートバー（スラブ）５１は、ここで２段階の圧延
で２．５mm→１．６mmに仕上圧延され、冷却用ランアウ
トテーブル５９を経て巻取機６０に巻取られる。

【００２８】そしてこのとき、ベルト式連続鋳造機１
は、次に述べる方法でベルト式連続鋳造機１の鋳造運転
を続けながらオンラインで鋳造するモールド部８の幅を
変更操作することができる。

【００２９】すなわち、図２〜図４において、ベルト式
連続鋳造機１のモールド部８は、２列の可動循環ガイド
１３，１４を同一長さの最大引込み位置に保持すると、
二群のサイドダムブロック７ａと、サイドダムブロック
７ａ’が最も反モールド側寄りの同一位置を巡回し、一
定の広幅のスラブ鋳造が行われる。

【００３０】この状態から、何れか一方のサイドダムブ
ロック７ａ’群の先端がモールド部８の上方位置に達し
た時、このサイドダムブロック７ａ’群を支持する可動
循環ガイド１４をエヤシリンダ１５の伸し駆動でモール
ド部８側へ移動させると、図２及び図３で示すようにこ
のサイドダムブロック７ａ’群が下方のサイドダムブロ
ック７ａ群よりもモールド部８側へ前進移動してモール
ド部８の幅が狭まる。

【００３１】サイドダム７をそのまま下方向へ循環移動
すると、モールド部８内の湯面５１ａは上下変動するこ
となくモールド８の狭幅部分が下方へ広がる。

【００３２】他のサイドダムブロック７ａ群が下側へ巡
回し先端がモールド部８の上方位置に達した時、このサ
イドダムブロック７ａ群を支持する可動循環ガイド１３
をエヤシリンダ１５の伸し駆動でモールド部８側へ移動
させ、サイドダムブロック７ａを下方のサイドダムブロ
ック７ａ’と同じ位置まで前進させると、サイドダムブ
ロック７ａ，７ａ’の両方が同一幅に狭まって一定の狭
幅スラブ鋳造を連続して行えるようになる。

【００３３】モールド部８の幅を狭幅から広幅に変更す
る場合は、同様にモールド内のスラブ鋳片に接していな
いサイドダムブロック群側の可動循環ガイドを、順にモ
ールド部８の上方位置でモールド部８の幅方向にエヤシ
リンダ１５の縮め駆動で引込み移動させることにより行
うことができる。

【００３４】この結果、圧延スケジュールに応じた板幅
変更は、鋳造運転を続けながら短時間で容易に行うこと
が可能になり、製造ラインの稼働率を高め、薄板生産の
効率を高められる。

【００３５】また、ベルト式連続鋳造機１により薄スラ
ブ５１を供給できるため、仕上圧延機のリバース圧延を
従来の粗圧延工程に替えることが可能になり、圧延機数
を減少させることが可能になる。

【００３６】また、従来のようにウォーキングビーム式
の加熱炉を使用しないため、ライン全長を従来装置と比
較し、大幅に短縮できる。

【００３７】また、リバース式仕上圧延機６ａの入側に
板厚の薄いシートバー（スラブ）５１を供給できるため
リバース仕上圧延機６ａ及び後半の仕上圧延機６ｂの動
力を低減でき、最終板厚の範囲を板厚１．６mm以下の薄
物側に拡大して、薄板生産を行うことが可能になる。

【００３８】［第二実施例］次に、本発明にかかる板製
造ライン（熱間圧延ライン）の第二実施例を概略側面図
である図５を参照して説明する。この実施例は、図１の
第一実施例装置のリバース式仕上圧延機６ａに代え、ベ
ルト式連続鋳造機１に直結して２段のリバース式インラ
イン圧延機３を設け、仕上圧延機６を４段に設けた構成
である。板切断装置５４はリバース式インライン圧延機
３の出側に設けている。

【００３９】この実施例では、ベルト式連続鋳造機１に
より排出される板厚７５mmのスラブ５１はリバース式イ
ンライン圧延機３により直接４段階のリバース圧延で、
例えば板厚５５mm→４０mm→３０mm→２０mmに圧延さ
れ、板切断装置５４により１コイル分長さ単位に切断さ
れ、板加熱装置４により加熱処理された後、コイルボッ
クス５７の巻取部５７ａに巻取られる。

【００４０】巻出部５７ｂから仕上圧延機６入側へ送る
板厚２０mmのシートバー（スラブ）５１は、仕上圧延機
６により４段階に例えば板厚１０mm→５mm→２．５mm→
１．６mmに圧延される。

【００４１】そして、この実施例の場合も、従来装置
（図９）と同じ台数の圧延機の下で、最初に薄スラブ５
１を供給できることにより、最終板厚の範囲を１．６mm
より薄物側に拡大して生産できるようになる。その他の
作用効果は第一実施例装置と同様である。

【００４２】［第三実施例］次に、本発明にかかる板製
造ライン（熱間圧延ライン）の第三実施例を概略側面図
である図６を参照して説明する。この実施例は、図５に
示した第二実施例装置のベルト式連続鋳造機１のスラブ
排出口に連続して未凝固圧下装置２２を追加配置した構
成である。

【００４３】この実施例では、ベルト式連続鋳造機１に
より成形排出される内部が未凝固のスラブ５１を未凝固
圧下装置２２で調節圧下することにより、ベルト式連続
鋳造機１が排出する板厚７５mmのスラブ５１を例えば板
厚６０mmとするように、調節して薄くすることができ
る。

【００４４】板厚６０mmの薄スラブ５１は直接リバース
式インライン圧延機３により４段階で例えば板厚５０mm
→４０mm→３０mm→２０mmに圧延され、その後は第二実
施例の場合と同様に、板切断装置５４により１コイル長
さ単位に切断し、加熱処理した後、コイルボックス５７
に巻取り、巻出部５７ｂから仕上圧延機６へ供給し、４
段階で板厚１．６mmに圧延される。

【００４５】未凝固圧下装置２２の圧下作用により、ベ
ルト式連続鋳造機１は速い鋳造速度で、板形状のよい薄
スラブを連続成形でき、また、この未凝固圧下装置２２
により板圧調節にも対応することができる。

【００４６】また、リバース式インライン圧延機３の入
側へ供給されるスラブ板厚が第二実施例の場合より薄く
なり、その分リバース式インライン圧延機の動力が軽減
される。その他の作用効果は第二実施例装置と同様であ
る。

【００４７】［第四実施例］次に、本発明にかかる板製
造ライン（熱間圧延ライン）の第四実施例を概略側面図
である図７を参照して説明する。この実施例は、図６に
示した第三実施例装置の仕上圧延機６の入側にバー接合
装置２３を追加配置した構成である。

【００４８】図８はバー接合装置２３の実施例の側面図
である。同図において２４はバー接合装置の本体構造、
２５は橇状の底板、２６は本体構造２４により支持して
設けたトンネル状の誘導加熱式の接合装置部、２７ａは
コイルボックス４の出側のガイドロール、２８はバー接
合装置２３の移動範囲（約２０ｍ）に設けた個々に昇降
可能なガイドロール２８ａを備えた昇降テーブル、２７
ｂは仕上圧延機６の入側のガイドロールである。

【００４９】バー接合装置２３は、橇状の底板２５で昇
降テーブル２８の複数個の昇降ガイドロール２８ａ上に
支持され、トンネル状の誘導加熱式の接合装置部２６を
ガイドロール２７ａ，２７ｂ上のシートバー（スラブ）
５１の高さに保持してライン沿いに図示しない駆動装置
により往復移動する。

【００５０】この実施例では、仕上圧延機６側の先行す
るシートバー（スラブ）５１の後端と後行するシートバ
ー（スラブ）５１の先端とをバー接合装置２３の誘導加
熱式の接合装置部２６内に突合わせ状態に位置させて、
バー接合装置２３をシートバー５１の送り速度と同一速
度で並行移動しなから、バー接合を行うことができる。

【００５１】仕上圧延機６の入側に供給されるシートバ
ー５１の板形状が良いため、このように板接合すること
で、シートバー５１の全長に一定の張力が付与され、圧
延による板厚・板形状のバラツキが減少し、成品の歩留
りが向上する。

【００５２】

【発明の効果】以上要するに本発明の熱間圧延ライン
は、スラブを連続して成形排出する連続鋳造機と、この
連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機を有する熱間
圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅
を変更できる機構を持ったベルト式連続鋳造機で構成す
ると共に、前記仕上圧延機の前半部を、リバース式圧延
機で構成したことによって、このベルト式連続鋳造機の
板幅変更機構で鋳造運転中に板幅変更を可能にしてライ
ンの稼働率を高め、且つ薄スラブを供給可能にし、又仕
上圧延前半のリバース圧延によって従来の粗圧延工程を
省略し、圧延機数を減少し、ライン構成を短縮し、ライ
ンによる最終板厚の生産範囲を薄物側に拡大する効果を
奏した。

【００５３】また、スラブを連続して成形排出する連続
鋳造機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延
機を有する熱間圧延ラインにおいて、前記連続鋳造機
を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持ったベルト式連
続鋳造機で構成すると共に、前記ベルト式連続鋳造機と
前記仕上圧延機との間にリバース式インライン圧延機を
設けたことによって、従来と同じ圧延機台数下で、ライ
ン構成を短縮し、ラインによる最終板厚の生産範囲を薄
物側に拡大する効果を奏した。

【００５４】また、前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排
出口に連続して未凝固圧下装置を設けたことによって、
速い鋳造速度で板形状のよいスラブ鋳造を可能にし、板
圧調節に対応可能にする効果を奏した。

【００５５】また、仕上圧延機の入口側にバー接合装置
を設けたことによって、圧延による板厚・板形状のバラ
ツキを減少し、成品の歩留りを向上させる効果を奏し
た。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一実施例に係る熱間圧延ラインを示
す概略側面図。

【図２】図１のII〜II矢視方向で見たベルト式モールド
部を示す斜視図。

【図３】連続鋳造機の一部を拡大して示す斜視図。

【図４】図３のIV〜IV矢視方向で見た水平断面図。

【図５】本発明の第二実施例を示す概略側面図。

【図６】本発明の第三実施例を示す概略側面図。

【図７】本発明の第四実施例を示す概略側面図。

【図８】バー接続装置を示す側面図。

【図９】従来の連続鋳造機直結型の薄板製造ラインを示
す概略側面図。

【符号の説明】

１ ベルト式連続鋳造機 ３ リバース式インライン圧延機 ４ 板加熱装置 ５ 水冷ベルト ５ａ ロール ６ 仕上圧延機 ６ａ リバース式仕上圧延機 ６ｂ 仕上圧延機 ７ サイドダム ７ａ，７ａ’ サイドダムブロック ８ モールド部 ９ タンディッシュ １０ 注湯ノズル １１ 循環駆動装置 １３，１４ 可動循環ガイド １５ エヤシリンダ １６ 移動軸受 １７ アームバー １７’ ガイドブロック １８，１８’ ガイドローラ ２０ ガイド溝 ２２ 未凝固圧下装置 ２３ バー接合装置 ２４ 本体構造 ２５ 底板 ２６ 接合装置部 ２７ａ，２７ｂ，５２ ガイドロール ２８ 昇降テーブル ２８ａ 昇降ガイドロール ５１ スラブ ５３ ピンチロール ５４ 板切断装置 ５７ コイルボックス ５７ａ 巻取部 ５７ｂ 巻出部 ５９ 冷却用ランアウトテーブル ６０ 巻取機

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ｂ２２Ｄ 11/12 Ａ 11/128 ３５０ 11/128 ３５０Ａ

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 スラブを連続して成形排出する連続鋳造
   機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機を
   有する熱間圧延ラインにおいて、 前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持
   ったベルト式連続鋳造機で構成すると共に、 前記仕上圧延機の前半部を、リバース式圧延機で構成し
   たことを特徴とする熱間圧延ライン。
2. 【請求項２】 スラブを連続して成形排出する連続鋳造
   機と、この連続鋳造機の後段に設けられた仕上圧延機を
   有する熱間圧延ラインにおいて、 前記連続鋳造機を、鋳造中に板幅を変更できる機構を持
   ったベルト式連続鋳造機で構成すると共に、 前記ベルト式連続鋳造機と前記仕上圧延機との間にリバ
   ース式インライン圧延機を設けたことを特徴とする熱間
   圧延ライン。
3. 【請求項３】 前記ベルト式連続鋳造機のスラブ排出口
   に連続して未凝固圧下装置を設けたことを特徴とする請
   求項１または請求項２の熱間圧延ライン。
4. 【請求項４】 前記仕上圧延機の入口側にバー接合装置
   を設けたことを特徴とする請求項３の熱間圧延ライン。