JPH06506876A - コイル状板又は単板の製造方法とその製造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるため要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 中間厚スラブ鋳造機及び直列熱間帯板及びプレートラインの為の方法及び装置 発明の分野 この発明はスラブの連続鋳造及び圧延に関し、詳しくは、一体型の中間厚鋳造装 置および可逆式熱間圧延機に関する。

発明の背景 鉄鋼産業におけるスラブの連続鋳造技術の出現以来、諸企業は、生産能力を最大 化し、かつ、必要な装置と資本の投資コストを最小化するため、熱間圧延装置と 連続鋳造装置とを直列に配置することによって結合させることを試みてきた。こ の点に関する当初の試みは、既存の連続又は半連続熱間圧延装置に、６〜１０イ ンチのオーダのスラブを製造する連続鋳造装置を一体化することてあった。この ような既存の熱間圧延装置には、再加熱炉と、荒削りトレーン（又は可逆式荒削 り装置）と、そして１５０〜５００万トンの年間生産能力を備えた６又は７スト ランド仕上げ圧延装置とか含まれていた。これが今日における大手鉄鋼会社の圧 延設備の構成であるか、その高い資本コストのためにこの構成の熱間圧延機か新 たに建設される可能性は低い。しかしながら、低コストの一体型鋳造一熱間圧延 装置への希求は、今日の構成によっては解決されていない。更に、そのような従 来の一体式圧延機は、製品ミックス、即ち、市場の要求に対する柔軟性か非常に 乏しい。

このような不都合から、通常、専門製品として年間１．０００，０００トンの鉄 鋼を生産するいわゆる薄スラブ連続熱間圧延装置か開発された。そして、これら の圧延装置は、２インチ以下のオーダの薄スラブ鋳造装置と一体化されてきた。

このような一体型薄スラブ鋳造装置の人気は高まったものの、これらの装置固有 の大きな欠点か無いわけてはない。大きな欠点としては、いわゆる薄スラブ鋳造 装置の質及び量的限界である。具体的には、薄スラブ用の金属を供給するのに必 要なトランペット式モールドによって、薄壁スラブ（ｔｈｉｎ　ｗａｌｌｓｌａ ｂ）の表面に大きな摩擦力と圧力か生じ、これによって最終製品の表面の質か劣 化することがある。更に、モールドの金属容量か限られているため、２インチ厚 の帯板鋳造装置の一回のタンプッシュ寿命は、約７ヒート程度に限られている。

最も重要なことは、薄スラブ鋳造装置は、必然的に、金属か流れとりべ構造体（ ｃｕｒｒｅｎｔ　ｌａｄｌｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔｓ）内において硬化するこ とを防止するため、高速で鋳造しなければならないということである。これによ って、スラブ鋳造装置の直下流側に位置するトンネル炉の長さを、スラブの速度 に対応しながら、しかも、極めて高率で熱を失う薄スラブ（２インチ）へ熱入力 を供給できるように、しばしば５００フイートものオーダのきわめて長いものに する必要かある。

又、スラブは炉から高速で流出するので、高速で移動する帯板（ｓ　ｔ　ｒ　ｉ 　ｐ）を受け入れてこれをシートや帯板の厚さに圧延するためのマルチスタンド 式連続熱間圧延装置か必要となる。しかしながら、鋳造装置の年間処理能力か約 ｓｏｏ、ｏｏｏｈン、連続圧延装置の年間処理能力か２．４百万トンであるので 、このようなシステムは、通常の幅においてはバランスかとれない。従って、資 本コストは、正にそれに取って代わることを意図したところの従来式のシステム のそれに近いものとなってしまう。

更に、２インチ厚の鋳造スラブにおいては、スラブ厚に対する割合としてのスケ ールロスもかなりのものである。極めて大きな炉のために、非常に長いローラ類 が必要となるが、これはその回転ローラか露出しているので極めてメインテナン スに手間かかかる。

同様に、通常のマルチスタンド熱間圧延装置も短時間に多大な仕事量を要求する か、これはより大きな馬力のローリングスタンドによって供給されなければなら ず、その仕事量は、場合によっては、特定地域、特に新興国の場合において、そ のエネルギ供給能力を越えることかある。薄スラブ鋳造装置も同様に、２インチ のスラブに垂直エツジヤ（ｖｅｒｔｉｃａｌ　ｅｄｇｅｒｓ）を使用することが できないので、その製品の幅には限度がある。更に、二のような鋳造装置は、現 在、単一の幅に限定されている。薄帯板鋳造装置に関する更に別の問題点として は、露出した場合に表面の欠陥の原因となりつるような箇所において、製鋼中に 形成される介在物を薄スラブの表面から除くという問題かある。又、従来のシス テムにおいては、薄スラブが急速に熱を失い、スケールを除去するのに通常使用 される高圧水から悪影響を受けるので、スケール除去においても限界がある。

更に、この薄帯板工程は連続的にのみ行うことか可能であり、このことは、工程 中のどこかで故障が生じた場合にライン全体がストップし、その結果、しばしば 処理中の全製品かスクラップになってしまうことを意味する。

我々の発明の目的は、中間厚スラブ鋳造装置を、可逆式熱間圧延機と一体化する ことにある。更に別の目的は、鋳造装置の処理率と圧延機の処理率とをバランス させるシステムを採用することにある。更に別の目的は、資本投資コストか低く 、所要設置面積がそれほど大きくなく、圧延機のパワー所要量かそれほと大きく なく、更に、操業コストの低い自動化システムを採用することにある。

我々の発明は、年間６５０，０００仕上げトンあるいはそれ以上のオーダの製造 か可能な融通性の高い一体型鋳造小型圧延装置を提供するものである。このよう な設備は、幅２４〜１２０インチの製品を製造することかでき、日常的に８００ 　ＰＩＷの製品を製造し、１０００ＰＩＷの製品の製造も可能である。これは、 トランペット式モールドではなく、直線状の四角形状の断面を備えた幅か固定及 び調節可能なモールドを有する鋳造装置を使用することによって達成される。前 記鋳造装置は、フライング・タンプッシュに交換を行うのに十分な時間を提供す る十分な液体容量を備えていて、これによって鋳造装置の作業時間を１タンプツ シユ寿命に限定してしまうことのないモールドを有する。我々の発明は、薄鋳造 スラブの約２倍の厚さを存し、熱損失がはるかに少なくエネルギの所要Ｂｔｕ入 力が少ないスラブを提供するものである。我々の発明は、体積当りの表面積が少 ないことによってスケールロスか少ないスラブを提供し、必要な保守か最低限の 再加熱又は均熱炉（ｅｑｕｌｉｚｉｎｇｆｕｒｎａｃｅ）の使用を可能にするも のである。更に、我々の発明は、従来の鋳造速度と従来のスケール除去技術での 操業が可能な鋳造装置を提供するものである。我々の発明は、可逆式熱間圧延機 との関連において使用されるための好ましい厚さの鋳造スラブを提供し、これに よってバランスのとれた製造を可能にするものである。

我々の発明は、いずれかの側において遅延か生じた場合に、ローリングから鋳造 物を分離することを可能にする。

更に、我々の発明は、溶融金属中の化学組成が変化した場合や鋳造装置内におい てその幅が変化した場合に、過渡スラブの除去を容易に可能にするものである。

上述のすへての利点は、薄型鋳造装置の利点、即ち、フェロスタティック・ヘッ ド（ｆｅｒｒｏｓｔａｔｉｃｈｅａｄ）が低いこと、スラブの重量が小さいこと 、モールドか直線状であること、モールド長が短いこと、所要モールド半径が小 さいこと、冷却の必要性が低いこと、燃焼コストあるいは剪断力が低いこと、そ して機械構造か単純なこと等の利点を維持したままで達成されるものである。

我々の発明は、熱間帯板・プレートラインと一体化した中間厚スラブ鋳造装置を 提供するものであり、前記ラインは、前記鋳造装置から直接的に、あるいは、連 続鋳造装置から出てスラブコンベアテーブルの近傍に位置するスラブ収集収納領 域から、あるいはその他の領域からスラブを受け取ることの可能な再加熱又は均 熱炉を有する。この再加熱炉の出口端部には繰り出し・巻戻しテーブルか配設さ れていて、これはそのいずれかの側方にコイラ炉を備えた可逆式熱間圧延機と直 列（ｉｎｌｉｎｅ）に配置されている。前記鋳造装置は、３回の手延へパス（ｔ ｈｒｅｅ　ｆｌａｔ　ｐａｓｓｅｓ）て、鋳造スラブの厚さを約１インチあるい はそれ以下の厚さにする能力を有するものでなければならない。コイル、コイル 状プレート、コイル状シート又は単板のコンビネーション仕上げラインか、一体 型コイラ炉を備えた前記可逆式熱間圧延機と直列に、そしてその下流側に延出し ている。

前記仕上げ装置は、冷却ステーション、ダウンコイラ、剪断装置、冷却ペッドク ロスオーバ、プレート側部及び端部剪断装置、そしてバイラとを備える。

前記可逆式熱間圧延機と前記鋳造装置の間のバランスを取るためには、厚さか３ ．５〜５５インチ、より好ましくは３．７５〜４５インチ、更に最も好ましくは 約４インチのスラブを製造する必要かある。前記スラブは、両コイラ炉間で中間 製造物のコイル巻きを開始する前に、可逆式熱間圧延機において３回以下の手延 ベバスによって約１インチ又はそれ以下の厚さにされ、前記コイラ炉では更に所 望の最終製品の厚さにされる。コイル状プレート、単板及び１０００　ＰＩＷあ るいはそれ以上のコイル状シートを製造する能力を提供するためには、スラブの 幅は２４〜１４０インチの範囲でよい。

好ましい作業方法においては、前記鋳造装置から剪断されたあるいはｌ・−チ切 断されたスラブを、再加熱炉又は均熱炉へ直接に、あるいはスラブテーブルの近 傍のスラブ収集収納領域へと供給するスラブテーブルへと送る。

更に、この好ましい方法においては、前記スラブは前記スラブテーブルから前記 炉へと直接に供給される。しかしなから、この方法によれは、前に収集され収納 されていたスラブを更に処理するために前記炉へと供給することか可能である。

図１は従来の薄帯板鋳造装置と連続熱間圧延機の概略図、 図２は中間厚帯板鋳造装置と、可逆式熱間圧延機とコイラ炉との直列構成を示す 概略図、 図３は２インチスラブの凝固からローリングまでの時間一温度グラフ、 図４は４インチスラブの凝固からローリングまての時間一温度グラフ、そして 図５は薄帯板鋳造装置と連続ローリング装置に対する本発明のビークパワー需要 を表す棒グラフである。

好適実施例の説明 従来の薄帯板鋳造装置と連続熱間圧延機か図１に示されている。スラブ鋳造装置 １０は、入口端部１４を介してその内部に溶融金属か供給される湾曲トランペッ トモールド１２から構成されている。電気炉、レードルステーション、及び、連 続鋳造装置１０へ供給するタンデッソユ（図示せず）も又、従来式のものである 。前記鋳造装置ｌＯは、剪断の前に適当に凝固するように前記湾曲モールド１２ から適当な距離をおいて配設された剪断機又はトーチ切断機１６によって適当な 長さに切断された２インチあるいはそれ以下のオーダのストランドを鋳造する。

次に、薄スラブは長手トンネル炉Ｉ８に入り、ここで、スラブか、このトンネル 炉の下流側に位置する連続熱間圧延２０へ導入される際にその全体の温度か適当 になるように、適当な量の熱入力か行われる。この従来式連続熱間圧延２０は、 それぞれか一対のワークロール２３と一対のバックアップロール２４とから成る ５つのロールスタンド２１を存する。これらロールスタンド２１は、これら５つ のロールスタンドのすへてを通じて連続的にスラブに作用するように互いに間隔 をあけて配置されるとともに、同期制御されている。その結果得られる所望の厚 さの帯板は、ダウンコイラ２２に巻取られ、その後、更に所望の最終圧延鋼製品 へと加工される。

この薄帯板鋳造装置及び連続熱間圧延機は、数多くの利点を有するが、例えば、 鋳造装置と連続熱間圧延機のいずれかにおいて作業トラブルか発生した場合に、 それに対応する緩衝装置（ｂｕｆｆｅｒ）の介在かなく、連続熱間圧延機か、鋳 造装置と直接に一体化されている意味において誤差の余地か無い等のいくつかの 基本的な欠点を存している。

更に、４インチのスラブと比較して、２インチのスラブは熱損失かはるかに大き く、これによって適当なローリング温度を確保するため、２インチスラブの場合 には長いトンネル炉が必要になる。これは図３に示されており、こ二で、その２ インチスラブの場合における所要エネルギは温度一時間曲線によって表されてい る。２インチ厚の鋳造スラブにおいて、鋳放しスラブの平均本体温度は、僅か１ ７５０°Ｆであり、この温度は低すぎて熱間ローリングを開始することか出来な い。従って、その厚さか薄いためにスラブの中心部に蓄えられる熱エネルギは事 実上上口であるので、熱間ローリング用に必要な華氏２０００度の平均本体温度 を達成するためには、追加の熱エネルギか必要である。従って、前記薄スラブの 長さは約１５０フイートであるので、これは一般的に長いトンネル炉中にて加熱 される。このような炉は、鉄鋼を、熱間ローリング用の２０００°Ｆの平均本体 温度にするために１トン当り約１２０．０ＯＯＢＴＵの熱エネルギを供給するの みならず、更に、２インチ鋳造装置／圧延機処理によって決定される時間内にお いて、熱エネルギをスラブに投入するのに必要な熱勾配を作り出すための追加エ ネルギをも供給しなければならない。

更に、２インチ厚スラブが前記ｌ・ンネル炉内をゆっくりと通過している間に、 この炉の雰囲気か薄スラブの露出表面上に「ミルスケール］を形成する。このミ ルスケールは、最終製品シートの質に悪影響を与えるものであり、ローリグの前 にそれを除去することは非常に困難である。ミルスケールは、しばしば、前記マ ルチスタンド連続圧延機によってスラブ内に巻き込まれてしまう。通常、ミルス ケールは、高圧噴霧水を激しく当てることによって除去することができる。しか しながら、２インチ厚スラブの場合、そのような噴霧によって、鉄鋼の温度はロ ーリング用に不適当な温度にまで下がってしまい再加熱を無効にしてしまう傾向 かある。一方、４インチ厚スラブの場合には、もちろん、その長さは半分であり 、その露出面も半分であるのでスケールの形成は少ない。

更に、このスケールは、高圧噴霧水によって、前述したように４インチ厚スラブ の内部において熱エネルギが蓄えられるためスラブの温度に影響を与えることな く容易に除去することか出来る。

２インチ厚スラブの場合、鋳造工程中において、固体シェルか実質的に２８００ °Ｆのタンディシュ温度の液体コアを有するように外部冷却を使用する。シェル が形成されるにしたがい、液体コアは減少し、スラブはその厚さ全体にわたって 凝固する。これが鋳造装置の冶金時間を決定していた。４インチスラブの場合に は、スラブの中心（２８００°〜２６００°Ｆ）から表面にかけて温度傾斜か存 在し、平均温度は２３００°Ｆである（図４参照）。そこで、このスラブを等温 エンクロジヤ（二投入すると、凝固エンタルピを除去するのに必要であった高い 内部温度傾斜が２０００°Ｆの平均スラブ本体温度に影響を与えるのに十分な熱 エネルギを提供する。この等温エンクロジヤ内における均熱化プロセスは、鋳造 スラブか凝固して、炉に投入される前にある長さに切断された直後に行われる。

これを行うのに必要な時間は、熱か拡散しなけれはならない距離（最大限でスラ ブの厚さの半分に相当）の平方値と、凝固マスの熱拡散性とによって決定される 。均熱化前の平均本体温度か２３００°Ｆであり、熱間圧延されるために、均熱 化後において平均本体温度は、僅かに２０００°Ｆであれはよいので、１トンの 鉄鋼当り＋２０，０ＯＯＢＴＵの余剰エンタルピか存在する。二〇熱エネルギは 、前記等温エンクロジヤの均質性の維持、即ち、このエンクロジヤ内において均 熱環境を形成することによる損失の補填に利用することが可能であり、従って、 エンクロジヤの外部加熱はほとんど、あるいは全く不要である。

二の発明の明かな利点の一つは、前述した２インチ厚鋳造／連続圧延機や類似の 工程と比較して、本発明の電力コストが低いことにある。図５は、マルチスタン ド連続圧延機のピーク電力サージ（１９０００キロワツト）ット）とを比較する ことによってこの点を示す。電力会社との請求契約は、二つの部分、即ち、［基 本契約料金（ｄｅｍａｎｄ）Ｊと「使用電力料金」とから構成されており、これ らの内、プロセスが短時間に高いピーク負荷を必要とする場合に非常にコスト高 となるのは［基本契約料金Ｊの部分である。高い需要は、高い電力コストに等し い。図５は、それぞれ９回のバスで、高温可逆式圧延機を使用して低いピーク負 荷で４インチのスラブから２つのコイルを圧延するのに必要な時間とほぼ同し時 間内において、４スタンド仕上げ圧延機を使用して高いピーク負荷で２インチの スラブから４つのコイルを圧延する場合を示す。

更に、より重要なことは、多くの電力会社は、図５に示すようにその発電機及び ライン能力の限界から、高いピーク負荷を提供することが出来ないという事実で ある。

これは特に電力網か弱く、送電線が長い新興国においては重要な問題である。本 発明は、新興国に、その現在の電力システム及び既存のインフラストラクチュア に応じた低資本コストで生産性の高い圧延鉄鋼プラントを提供することによって 、この問題を解決することを目的としている。

需要が例えば平均１５分間隔であるような高度なシステムの場合においても、２ インチスラブを受ける４〜５スタンドの連続仕上げ圧延機の需要量は、４インチ スラブを受ける可逆式熱間圧延機からの需要よりもはるかに大きなものとなる。

本発明の中間厚スラブ鋳造装置及び直列熱間帯板・プレートライン（ｔｈｅ　ｉ ｎｔｅｒｍｅｄｉａｔｅｔｈｉｃｋｎｅｓｓ　５１ａｂ　ａｎｄ　１ｎｌｉｎｅ ｈｏｔ　５ｔｒｉｐ　ａｎｄ　ｐｌａｔｅ　１ｉｎｅ）か、図２に示されている 。単数又は複数の電気溶解炉２６か、我々の組合せ鋳造、帯板・プレートライン ２５の投入端部に溶融金属を供給する。溶融金属は鋳造装置３０に供給される前 に、とりへ炉２８に供給される。鋳造装置３０は、四角形状の断面（湾曲又は直 線状）を有するモールド３２に引き継ぐ。

ｌ・−チ切断機（又は剪断機）３４か、前記モール１−３２の出口端部に配設さ れていて、既に凝固した金属のストランｌ〜を厚さ３．５〜５．５インチで、２ ４〜１２０インチの所望の幅を有するスラブに切断する。

次に、スラブはテーブルコン／ペア３６によってスラブ取り出し領域に送られ、 ここから、炉４２に直接供給されるか、あるいは、直列処理工程から外されてス ラブ収集収納領域４０に収納される。ウオーキングビーム式の炉か好ましいが、 場合によってはローラ式の炉の使用も可能である。フルサイズのスラブ４４とあ る種のプレート製品用の分断された長スラブとか、ウオーキングビーム式炉４２ の内部に位置する状態を図示する。前記スラブ収集収納領域４０内に位置するス ラブ３８は、ウオーキングビーム類４２にスラブ３８を間接的に投入するため配 置されたスラブブツシャ４８又は投入アーム装置によっても、炉４２に供給する ことかできる。又、他のスラブヤードや収納領域からスラブを投入することも可 能である。中間厚スラブは、薄スラブよりもはるかに多くの熱を保持するので、 大抵の操業状態において必要なのは温度の均一化のみである。もとより、スラブ かライン外の場所から導入される場合には、炉はそのスラブをローリング温度に まで高めるためのＢＴＵを追加する能力を有する必要かある。

様々なスラブか従来の方法で前記炉４２に供給され、スラブ取り出し装置５０に よって取り出されて供給・ランバックテーブル５２上に置かれる。このスラブに スケール除去装置５３又は垂直エツジヤを使用することが可能である。２インチ あるいはそれ以下のスラブでは、通常、垂直エツジヤを使用することは出来ない 。

前記繰り出し・巻戻しテーブル５２及び垂直エツジヤ５４の下流側には、それぞ れ上流側及び下流側コイラ炉５８．６０を備えた可逆式熱間圧延機５６か設けら れ−Ｃいる。前記コイラ炉６０の下流側には冷却ステーション６２か設けられて いる。更に、この冷却ステーション６２の下流側には、コイラカ−６７と協働す るコイラ６６か設けられていて、その後には剪断機６８と協働するプレートテー ブル６４か配設されている。最終製品は、コイラ６６に巻取られ、コイラカー６ ７によって、帯板又はコイルブｌ／−１−状のシートとして取り出されるか、あ るいは、更なる加工のためにプレート状に剪断される。プレート製品は、最終加 工ライン７１の冷却ベッドを有する搬送テーブル７０により搬送される。前記最 終加工ライン７１は、プレーＩ・側部剪断機７２、プレート端部剪断機７４及び プレートバイラ７６を有する。

本発明の利点は、使用される作業パラメータの結果として達成されるものである 。即ち、鋳造スｌ〜ランドの厚さは、３５〜５５インチ、好ましくは３．４５〜 ４．５インチ、より好ましくは約４インチであるべきである。その幅は、１００ ＯＰＩＷあるいはそれ以上の製品を製造する場合、一般的に２４〜］、　Ｏ０イ ンチの範囲で変化してよい。

前記ウオーキングビーム類４２を出たスラブは、可逆式熱間圧延機５６を手延へ 往復パスされ、３回以下のパスて約１インチ以下のスラブ厚さか達成される。こ の中間製品は、次に、適当なコイラ炉でコイル化されるか、３回の手延へパスの 場合には、それは下流側のコイラ炉６０となるてあろう。その後、中間製品は、 前記可逆式熱間圧延機５６を往復パスし、前記両コイラ炉間を通過することてコ イル状のシー１〜、コイルプレートあるいはプレート製品などのための所望の厚 さが達成される。最終製品の厚さを達成するだめのパスの回数は種々であるか、 通常は、最初の手延−＼パスを含めて９回のパスで完了する。通常は、前記」二 流側コイル炉５８からの最後のパスにおいて、所望の厚さを有する帯板が、可逆 式熱間圧延機により圧延され、更に前記冷却ステーション６２を通過し、ここで 適当に冷却されてコイラ６６に巻取られるか、あるいはプレートテーブル６４に 入れられる。

製品かシートあるいはコイル状のプレー１〜である場合には、コイラ６６に巻取 られ、コイルカー６７によって取り外される。直接にプレート状に形成する場合 には、プレートテーブル６４に入り、ここで剪断機６８によって適当な長さに剪 断される。その後、プレートは、このプレートかスケール除去装置７３、側部剪 断機７２、端部剪断機７４及びバイラ７Ｇを有する仕上げライン７１て仕上げら れるように、冷却ベッドとして作用する搬送テーブル７０に入れられる。

次の語例は、広範囲の製品の製造が可能であることを例示するものである。尚、 圧延装置への入り側温度は、幅か大きなスラブの場合、はとんどのシステムにお いて製品の必要条件の大半である狭幅のスラブの場合（約２０００’Ｆ）よりも 、必然的に高い（２３００’Ｆ）次の圧延スケジュールに従って、低炭素鋼の４ インチスラブから、幅７４インチＸ厚さ、１００インチのコイル状シートを製造 する。

例　２ 次の圧延スケジュールに従って、低炭素鋼の４インチスラブから、幅５２インチ Ｘ厚さ、１００インチのコイル状シートを製造する。

例３ 次の圧延スケジュールに従って、低炭素鋼の４インチスラブから、幅９８インチ Ｘ公称厚さ、１８フインチ、実際厚さ　１７７のコイルシー１−を製造する。

例　４ 次の圧延スケジュールに従って、低炭素鋼の４インチスラブから、幅８４インチ Ｘ厚さ　１４０インチのコイルシー１〜を製造する。

前記中間厚連続鋳造装置及び熱間帯板・プレートラインは、不都合無く、薄帯板 鋳造装置の利点の多くを提供するものである。この装置の基本構成としては、前 記圧延装置で毎時１５０トンを圧延することができる。市場の需要によって製品 ミックスが決定されるが、毎時１５０トンのローリングを達成するために必要な 鋳造速度を計算する目的のために、製品ミックスの大半は、３６インチと７２イ ンチとの間であると仮定することが出来る。

毎時１５０トンで７２インチのスラブを圧延する場合、毎分６】インチの鋳造速 度か必要となる。幅が６０インチの場合には、鋳造速度は毎分７３．２インチに 増加し、４８インチの場合の鋳造速度は毎分９１．５インチ、そして幅３６イン チの場合には、鋳造速度は毎分１２２インチへとそれぞれ増加する。これらの速 度はすべて許容鋳造速度の範囲内である。

年間設計トン数としては、８時間をｌターンとして年間５０週間操業を基本とし 、毎週１５ターンで可能な作業時間か年間６０００時間で、その可能作業時間の ７５％か利用され、かつ、作業設備全体を通じた歩溜りか９６％であると仮定す ると、その年間設計トン数は約６５０．０００仕上、かりトンとなる。

ＦＩＧ−３ ＦＩＧ、　４ ＋　ぷ市−４１−６０奪最掩 手続補正書 平成６年１月２８日 １、事件の表示 ＰＣＴ／ＵＳ　９３１０４２１０　（国際出願番号）２　発明の名称 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　ティピンズ・インコーポレイテッド国　籍　アメリカ合衆国 「請求の範囲Ｊ、明細書の「発明の詳細な説明」の各欄７　補正の内容 （１）　請求の範囲を別紙の通りに訂正する。

（２）　明細書１頁１７行の「６〜１０インチ」を、「６〜１０インチ（１，５ ４，４〜２５４ｍｍ）厚１と訂正する。

（３）　明細書２頁ＩＩ行、同頁２０行、３頁７及び８行、同頁２０行、４頁８ 行、１０頁２１行、１１頁１行、同頁３行、同頁４及び５行、１１頁１６行、同 頁２０行、１２頁６行、同頁１６行、１３頁２１行、１４頁１４行、１５頁４行 、１７頁１行のＵ２２イノチｊｒ２イノチ（５０、８０１１１１）　Ｊと訂正す る。

（４）　明細書３頁８及び９行の「５００フイート」を「５００フイート（１５ ２，４ｍ）Ｊと訂正する。

（５）　明細１５頁１４行、１５頁２０及び２１行の「２４〜１２０インチ」を ｆ２４〜１２０イ／チ（６０，９６〜３０４．８ｃｍ）Ｊと訂正する。

（６）　明細書７頁１３行の「前記鋳造装置は、」を、１前記圧延機は、その最 小回数の手延ヘパス後のコイリングに十分な厚さを有する中間製品を形成するも のでなければならず、たとえば、１と訂正する。

（７）　明細書７頁１５行、８頁７行の「１インチ」を１インチ（２５，４ｍｍ ）ｊと訂正する。

（８）　明細１８頁２行、１５頁２０行、１７頁２０行の［３５〜５５イノチｊ をｒ３．５−５．５インチ（８８，９〜１３９．　７ｍｍ）　Ｊと訂正する。

（９）　明細書８頁３行のｒ３．７５〜４５イノチｊをＦ３．７５〜４５インチ （９５，２５〜１１４．　３ｍｍ）　ｊと訂正する。

（１０）　明細書８頁４行、１２頁９行、同頁１３行、同頁２１行、１４頁１１ 行、１５頁５行、１７頁２１行、１９頁３行、２１頁２行、２３頁２行、２５頁 ２行の「４インチ」を１４インチ（１０１，６ｍｍ）Ｊと訂正する。

（１１）明細書８頁１１行の「２４〜１４０インチｊを「２４〜１４０インチ（ ６０，９６〜３５５．６ｃｍ）ｊと訂正する。

（１２）　明細１１１ｊｊＧ行のｒ１７５０’　ＦＪ　をｆ１７５０”　Ｆ　（ 約９５４’　Ｃ）Ｊと訂正する。

（１３）明細書１１頁ＩＯ行の［華氏２０００度Ｊをｒ２０００°Ｆ（約１０９ ３６Ｃ）ｊと訂正する。

（１４）明細書１１頁１２行（７）ｒ１５０フィー１」をｒｌ−５０フィー１− （４５７２ｃｍ）ｌと訂正する。

（１５）明細書１１頁１４行、１３頁４行、同頁１４行、１９頁ｌＯ行のｒ２０ ００°Ｆ」をｆ２０００°Ｆ（約１０９３°Ｃ）Ｊと訂正する。

（１６）明細書１２頁１７行のｒ２８００”ＦＪをｆ２８００″Ｆ（約＋ｓ３８ ’Ｃ）１と訂正する。

（１７）明細書１２頁２２行のｒ２８００”〜２６００”ＦＪをｒ２８００°− ２６００°Ｆ（約１５３８’〜１４２７°Ｃ）１と訂正する。

（１８）明細書１３頁１行、同頁１２行、１９頁１０行のｒ２３００６Ｆ」をｆ ２３００’　Ｆ　（＋２６０°Ｃ）Ｊと訂正する。

（１９）明細書１７頁２０及び２１行の［３４５〜４５インチ」を１３７５〜４ ５インチ（９５，２５〜１　］　４．　３ｍｍ）　Ｊと訂正する。

（２０）明細書１８頁１行のｒ２４〜１００インチ」をｆ２４〜１００インヂ（ ６０，９６〜２５４ｃｍ）Ｊと訂正する。

（２１）明細書１９頁１４行の「７４インチ」を１７４インチ（約１８８ｃｍ） Ｊと訂正する。

（２２）明細書１９頁１４行、２１頁３行のｒ、１００イノチＪを「　１００イ ンチ（２，５４ｍｍ）ｊと訂正する。

（２３）明細書２１頁３行の「５２インチ」を１５２インチ（１３２，１ｃｍ） Ｊと訂正する。

（２４）明細書２３頁３行の「９８インチ」を「９８インチ（２４８，９ｃｍ） 　Ｊと訂正する。

（２５）明細書２３頁３行の「　１８フインチ」をｔ、、　］　８　フインチ（ ４，７５ｍｍ）Ｊと訂正する。

（２６）明細書２３頁４行のｒ、１７７１をｒ　１７フインチ（約４．５０ｍｍ ）Ｊと訂正する。。

（２７）明細書２５頁３行の「８４インチ」をｒ８４インチ（２１３，４ｃｍ） Ｊと訂正する。

（２８）明細ｌＩ２５頁３行の「　１４０インチ」をｒ、１４０インチ（３，５ ６ｍｍ）Ｊき訂正する。

（２９）明細１２８頁７および８行、同頁１３行の１３６インチ」を「３６イン チ（９１，４４ｃｍＮと訂正する。

（３０）明細書２８頁８行、同頁９行の「７２インチノを１７２インチ（１８２ ，８８ｃｍ）Ｊと訂正する。

（３１）明細書２８頁ＩＯ行の「６１インチ」をｆ６１インチ（１５４，９４ｃ ｍ）Ｊと訂正する。

（３２）明細書２８頁１０および１１行の「６０インチ」を「６０インチ（１５ ２，４ｃｍ）Ｊと訂正する。

（３３）明細書２８頁１０行の［７３２インチＪをｒ７３．２インチ（１８５， ９３ｃｍ）Ｊと訂正する。

（３４）明細書２８頁１２行の「４８イノチ」をｆ４８インチ（１２１，９２ｃ ｍ）Ｊと訂正零る。

（３５）明細書２８頁１２行の「９１５インチ」をｒ９１．５インチ（２３２， ４１ｃｍ）Ｊと訂正する。

（３６）明細１２８頁１３および１４行のＦ１２２インチＪをｔ１２２イ／チ（ ３０９，８８ｃｍＮ　と訂正する。

８　添付書類の目録 訂正後の特許請求の範囲を記載した書面　１通特許請求の範囲 １　コイルプレート、コイル状／−ト、あるいは単板を製造する方法であって、 以下の工程を有する、 ａ）３．５〜５５インチ（８８９〜１３９．７ｍｍ）の厚さを有するストランド を連続鋳造する、 ｂ）前記ストランドを所定の長さのスラブに剪断する、Ｃ）前記スラブを直列加 熱炉（４２）に供給する、ｄ）前記スラブを、上流側と下流側のそれぞれにコイ ラ炉（５Ｂ、６０）を備えた可逆式熱間圧延機（５６）を有する連続処理ライン に取り出す、ｅ）前記スラブを前記可逆式熱間圧延機（５６）内で往復手延ベパ スして、こｇ）府記コイル状中開製品を前記可逆式熱間圧延８！（５６）に往復 パスして、前記コイル状中間製品を所望厚さの最終製品に圧下すると共に、前記 中間製品を、前記可逆式熱間圧延機（５６）へのパス毎に、前記コイラ炉（５８ ，６０）のそれぞれに収集し、かつ、そこから取り出す、ｈ）前記最終製品をコ イルプレート、単板あるいはコイル状シートのいずれかに仕上げる。

２　請求項１に記載の方法であって、この方法は、更に、前記加熱炉（４２）の 下流側において遅延か発生した場合、鋳造装置（３０）の下流側で前記加熱炉（ ４２）の近傍に位置するスラブ取り出し手段からスラブを除去し、このスラブを 、前記斐炉（４２）に投入する前に、この鴇炉（４２）の上流側の収納領域（４ ０）に収納する工程を有する。

３　請求項１に記載の方法であって、前記中間製品を、３回以下の前記手延ベパ スによって、約ｌイ／チ（２５，４ｍｍ）ｌ下の厚さに形成する。

４、　請求項」に記載の方法であって、この方法は、ストランドを３．７５〜５ 　ｆＩ請求項に記載の方法であって、この方法は、ストランドを約４インチ（１ ０１，６ｍｍ）の厚さに鋳造する工程を有する。

６゜　請求項１に記載の方法であって、この方法は、前記中間製品を前記可逆式 熱間圧延機（５６）への６回以下のパスによって前記最終製品に形成する工程を 有する。

７　請求項１に記載の方法であって、前記パスの最小回数は、前記上流側コイラ 炉（５８）から前記下流側コイラ炉（６０）への２回のパスと、前記下流側フイ ラ炉（６０）から前記上流側コイラ炉（５８）への少なくとも１回のパスからな る。

８　請求項１に記載の方法であって、前記最終製品の仕上げ工程は、分断した長 さのプレートに剪断し、このプレートを冷却し、更に、このプレートを、側部及 び噴射剪断Ｉ！（７２，７４）及びバイラ（７６）の少なくとも一つに通して仕 上げる工程を有する。

９　中間厚スラブ鋳造装置及び直列熱間帯板・プレートラインであって以下の構 成を育する、 ａ）厚さ３．５−５．５インチ（８８，Ｌ−１３９，７ｍｍ）のストランドを形 成する連続帯板鋳造手段（３０）、 ｂ）前記鋳造手段（３０）の下流側に位置し、前記ストランドを所望の長さのス ラブに切断する直列剪断機（３４）、Ｃ）コノヘアテーブルを横切る方向に作動 可能なスラブ取り出しガイド手段を備えたスラブコンヘアテーブル（３６）、ｄ ＞１１１１記スラブコンペアテーブル（３６）の近傍に位置し前記スラブ取り出 しガイド手段からスラブを受けるように構成されたスラブ収集収納領域（４０） 、ｅ）前記スラブコンヘアテーブル（３６）と前記スラブ収集収納領域（４０） との双方に対して直列配置され、これらのいずれかからスラブを受ける入口ｇ） 前記繰り出し・巻戻しテーブル（５２）に対して直列配置され、前記再加熱炉（ ４２）から出るスラブを、最小回数の手延ベパスにおけるコイリング流側に位置 する一対のコイラ炉（５８，６０）であ−って、これらコイラ炉（５８，６０） は、前記中間製品がこれらコイラ炉間を通過する際に、前記中ＷＲ製品を受Ｃす 、この中ｔｉｌｌ製品が最終製品の厚さへと加工されるべく前記可逆式熱間圧延 手段（５６）を通過する際にこれを繰り出すことが出来る、１）前記一対のコイ ラ炉（５８，６０）と前記可逆式熱間圧延手段（５６）の下流側でこれらに対し て直列配置された仕上げライン（７Ｉ）。

±旦、請求項旦に記載の装置であって、前記仕上げライン（７１）は、直列配置 された、冷却ステーション（６２Ｌコイラ（６６）　、プレートテーブル（６４ ）、剪断機（６８Ｌ冷却＜工ｈ’クロスオーバ（７０）、プレート側部及び端部 剪

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. １．コイルプレート、コイル状シート、あるいは単板を製造する方法であって、 以下の工程を有する、ａ）３．５〜５．５インチの厚さを有するストランドを連 続鋳造する、 ｂ）前記ストランドを所定の長さのスラブに剪断する、 ｃ）前記スラブを直列加熱路に供給する、ｄ）前記スラブを、上流側と下流側の それぞれにコイラ炉を備えた可逆式熱間圧延機を有する連続処理ラインに取り出 す、 ｅ）前記スラブを前記圧延装置内で往復平延ベパスして、この圧延装置への ３回以下のパスで、厚さが約１インチ以下の中間製品を形成する、 ｆ）前記中間製品を前記圧延装置にパスして、その厚さを更に減少させ、前記中 間製品を前記上流側炉あるいは下流側コイラ炉のいずれかでコイリングする、ｇ ）前記コイル伏中間製品を前記圧延装置に往復パスして、前記コイル状中間製品 を所望厚さの最終製品に圧下すると共に、前記中間製品を、前記圧延機へのパス 毎に、前記コイラ炉のそれぞれに収集し、かつ、そこから取り出す、 ｈ）前記最終製品をコイルプレート、単板あるいはコイル状シートのいずれかに 仕上げる。
2. ２．請求項１に記載の方法であって、この方法は、更に、前記炉の下流側におい て遅延が発生した場合、前記鋳造装置の下流側で前記加熱炉の近傍に位置するス ラブ取り出し手段からスラブを除去し、このスラブを、前記炉に投入する前に、 この炉の上流側の収納領域に収納する工程を有する。
3. ３．請求項１に記載の方法であって、この方法は、更に、前記スラブを平延ベパ スする前に、このスラブを垂直エッジャに通過させる工程を有する。
4. ４．請求項１に記載の方法であって、この方法は、ストランドを３．７５〜４． ５インチの厚さに製造する工程を有する。
5. ５．請求項１に記載の方法であって、この方法は、ストランドを約４インチの厚 さに製造する工程を有する。
6. ６．請求項１に記載の方法であって、この方法は、前記中間製品を前記可逆式熱 間圧延機への６回以下のパスによって前記最終製品に形成する工程を有する。
7. ７．請求項１に記載の方法であって、前記最終製品の仕上げ工程は、この最終製 品を直列冷却ステーションを通過させることによって冷却し、その後、これをコ イルプレート又はコイル状シートとして取り出すために直列ダウンコイラにコイ リングする工程を有する。
8. ８．請求項１に記載の方法であって、前記最終製品の仕上げ工程は、分断した長 さのプレートに勇断し、このプレートを冷却し、更に、このプレートを、側部及 び端部剪断機及びパイラーの少なくとも一つに通して仕上げる工程を有する。
9. ９．請求項１に記載の方法であって、この方法は、幅が２４〜１２０インチのス トランドを鋳造する工程を有する。
10. １０．中間厚スラブ鋳造装置及び直列熱間帯板・プレートラインであって以下の 構成を有する、ａ）厚さ３．５〜５．５インチのストランドを形成する連続帯板 鋳造手段、 ｂ）前記鋳造手段の下流側に位置し、前記ストランドを所望の長さのスラブに切 断する直列剪断機、ｃ）コンベアテーブルを横切る方向に作動可能なスラブ取り 出しガイド手段を備えたスラブコンベアテーブル、 ｄ）前記スラブコンベアテーブルの近傍に位置し前記スラブ取り出しガイド手段 からスラブを受けるように構成されたスラブ収集収納領域、 ｅ）前記スラブコンベアテーブルと前記スラブ収集収納領域との双方に対して直 列配置され、これらのいずれかからスラブを受ける入口を備えた再加熱炉、ｆ） 前記再加熱炉の出口端部に設けられた繰り出し巻戻しテーブル、 ｇ）前記繰り出し・巻戻しテーブルに対して直列配置され、前記再加熱炉から出 るスラブを、３回以下の平延ベパスで１インチ以下の厚さの中間製品に圧延する 可逆式熱間圧延手段、 ｈ）一方が前記可逆式熱間圧延手段の上流側に位置し、他方がその下流側に位置 する一対のコイラ炉であって、これらコイラ炉は、前記中間製品がこれらコイラ 炉間を通過する際に、前記中間製品を受け、この中間製品が最終製品の厚さへと 加工されるべく前記可逆式熱間圧延手段を通過する際にこれを繰り出すことが出 来る、ｉ）前記一対のコイラ炉と前記可逆式熱間圧延手段の下流側でこれらに対 して直列配置された仕上げライン。
11. １１．請求項１に記載の装置であって、前記仕上げラインは、直列配置された、 冷却ステーション、ダウンコイラ、プレートテーブル、勇断機、冷却ビン・クロ スオーバ、プレート側部及び端部剪断機、及びピラーを有する。