JPH044041B2 - - Google Patents
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- JPH044041B2 JPH044041B2 JP57005018A JP501882A JPH044041B2 JP H044041 B2 JPH044041 B2 JP H044041B2 JP 57005018 A JP57005018 A JP 57005018A JP 501882 A JP501882 A JP 501882A JP H044041 B2 JPH044041 B2 JP H044041B2
- Authority
- JP
- Japan
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- rolling mill
- slab
- coil
- thin
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B15/00—Arrangements for performing additional metal-working operations specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B2015/0057—Coiling the rolled product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B39/00—Arrangements for moving, supporting, or positioning work, or controlling its movement, combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B39/02—Feeding or supporting work; Braking or tensioning arrangements, e.g. threading arrangements
- B21B39/12—Arrangement or installation of roller tables in relation to a roll stand
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はスラブ材の直接圧延設備に係り、特に
連続鋳造設備で得られた鋳片を連続的に熱間仕上
タンデム圧延機に供給して圧延するラインと粗圧
延機で圧延された薄肉スラブを熱間仕上タンデム
圧延機に供給して圧延するラインとを有する連続
薄板直接圧延設備に関する。
連続鋳造設備で得られた鋳片を連続的に熱間仕上
タンデム圧延機に供給して圧延するラインと粗圧
延機で圧延された薄肉スラブを熱間仕上タンデム
圧延機に供給して圧延するラインとを有する連続
薄板直接圧延設備に関する。
従来、広幅薄板材の製造はスラブ連鋳でスラブ
厚み200〜250mm、幅900〜2000mmの断面をもつた
鋳片を製造し、連続鋳造ラインでこの鋳片を５〜
12ｍの長さに切断し、その後切断された多数の鋳
片を熱間圧延設備の加熱炉にて再び熱間圧延に適
する温度（普通鋼で約1200℃）まで加熱した後、
粗圧延機により30〜60mmまで減厚し、さらに熱間
仕上タンデム圧延機にて１〜25mm程度まで圧延
し、ダウンコイラにてコイル状に巻取り次工程へ
運ばれていた。
厚み200〜250mm、幅900〜2000mmの断面をもつた
鋳片を製造し、連続鋳造ラインでこの鋳片を５〜
12ｍの長さに切断し、その後切断された多数の鋳
片を熱間圧延設備の加熱炉にて再び熱間圧延に適
する温度（普通鋼で約1200℃）まで加熱した後、
粗圧延機により30〜60mmまで減厚し、さらに熱間
仕上タンデム圧延機にて１〜25mm程度まで圧延
し、ダウンコイラにてコイル状に巻取り次工程へ
運ばれていた。
しかし、上記従来設備では連続鋳造後多数の鋳
片に切断されるので、切断された鋳片表面積の積
算は莫大となり、鋳片のもつ顕熱は大気に奪わ
れ、切断位置に於いて1200℃程度であつた温度
は、900℃程度まで低下してしまつた状態で加熱
炉に挿入されることになる。従つて前記加熱炉に
於いては鋳片を900℃から1200℃まで両加熱して
熱間圧延できる状態にしなければならない。高温
部の加熱程排ガス及び炉壁からの熱損失が大きい
ため、上述の如く900℃から1200℃まで昇温する
のに鋳片トン当り30万Kcalの熱量が必要とされ
る。かかる欠点は鋳片切断型式を採用する従来設
備について共通するものである。
片に切断されるので、切断された鋳片表面積の積
算は莫大となり、鋳片のもつ顕熱は大気に奪わ
れ、切断位置に於いて1200℃程度であつた温度
は、900℃程度まで低下してしまつた状態で加熱
炉に挿入されることになる。従つて前記加熱炉に
於いては鋳片を900℃から1200℃まで両加熱して
熱間圧延できる状態にしなければならない。高温
部の加熱程排ガス及び炉壁からの熱損失が大きい
ため、上述の如く900℃から1200℃まで昇温する
のに鋳片トン当り30万Kcalの熱量が必要とされ
る。かかる欠点は鋳片切断型式を採用する従来設
備について共通するものである。
この様な従来の設備欠点を解消すべく、鋳片温
度を可能な限り熱間圧延に適した温度に保持し、
鋳片の再加熱をまつたく不要あるいは最少に抑え
ることにより大幅なエネルギを果すことのできる
スラブ用同期式連続圧延設備が提案された。
度を可能な限り熱間圧延に適した温度に保持し、
鋳片の再加熱をまつたく不要あるいは最少に抑え
ることにより大幅なエネルギを果すことのできる
スラブ用同期式連続圧延設備が提案された。
上記従来技術で説明したスラブ用同期式連続圧
延設備では、次の点について解決する必要があ
る。
延設備では、次の点について解決する必要があ
る。
熱間仕上タンデムミルで得られる鋼帯厚みは、
需要に合わせた１〜25mmまでの広範囲であり、か
つ、鋳造組織より圧延による圧延組織として鉄鋼
材料に必要な強度を得る必要があるが、この為に
必要な圧延比（鋳片厚み／製品厚み）は一般に５
〜７程度とされている。
需要に合わせた１〜25mmまでの広範囲であり、か
つ、鋳造組織より圧延による圧延組織として鉄鋼
材料に必要な強度を得る必要があるが、この為に
必要な圧延比（鋳片厚み／製品厚み）は一般に５
〜７程度とされている。
従来のスラブ厚み250mmの場合で製品厚みが25
mmに場合でも圧延比10以上確保できていたが、上
記スラブ用同期式連続圧延設備はスラブ厚100〜
60mm程度をねらうものであるため、製品厚みが薄
い場合には問題はないが、例えば製品厚が25mmの
厚物の場合は圧延比４〜2.5となつて不十分であ
る。
mmに場合でも圧延比10以上確保できていたが、上
記スラブ用同期式連続圧延設備はスラブ厚100〜
60mm程度をねらうものであるため、製品厚みが薄
い場合には問題はないが、例えば製品厚が25mmの
厚物の場合は圧延比４〜2.5となつて不十分であ
る。
薄物製品と厚物製品の生産比率は各々50％程度
あるため、薄厚スラブ方式の省エネルギ効果は依
然として大なることは言うまでもない。又、厚物
製品の場合は上記の如く粗圧延材を必要とする。
あるため、薄厚スラブ方式の省エネルギ効果は依
然として大なることは言うまでもない。又、厚物
製品の場合は上記の如く粗圧延材を必要とする。
本発明の目的は、薄物製品時は高速連続鋳造で
得られた薄肉スラブを一旦コイル状に巻取ること
により放熱を最少限として、保熱炉を通じて熱間
仕上タンデム圧延機のライン上に供給し高温状態
で巻出し仕上圧延を行い、一方、厚物製品時は従
来の設備の粗圧延機により減厚し、熱間仕上タン
デム圧延機のライン上に供給し仕上圧延を行うこ
とができる連続薄板直接圧延設備を得ることにあ
る。
得られた薄肉スラブを一旦コイル状に巻取ること
により放熱を最少限として、保熱炉を通じて熱間
仕上タンデム圧延機のライン上に供給し高温状態
で巻出し仕上圧延を行い、一方、厚物製品時は従
来の設備の粗圧延機により減厚し、熱間仕上タン
デム圧延機のライン上に供給し仕上圧延を行うこ
とができる連続薄板直接圧延設備を得ることにあ
る。
上記目的を達成するために本発明では、連続鋳
造設備で得られた高温の薄肉スラブを剪断後高速
巻取する巻取機と、巻取後のコイルを保温あるい
は加熱しながら熱間仕上タンデム圧延機のライン
に直交するる方向へ搬送するコイル保熱炉と、熱
間仕上タンデム圧延機へ前記薄肉スラブを供給す
るコイル巻出機と、厚肉スラブを薄肉まで圧延す
る粗圧延機と、この粗圧延機で圧延された薄肉ス
ラブを前記熱間仕上タンデム圧延機まで案内する
中間テーブルとを有し、この中間テーブルと前記
コイル巻出機を交互に、前記粗圧延機と前記熱間
仕上タンデム圧延機を結ぶライン上に配置可能に
構成したものである。
造設備で得られた高温の薄肉スラブを剪断後高速
巻取する巻取機と、巻取後のコイルを保温あるい
は加熱しながら熱間仕上タンデム圧延機のライン
に直交するる方向へ搬送するコイル保熱炉と、熱
間仕上タンデム圧延機へ前記薄肉スラブを供給す
るコイル巻出機と、厚肉スラブを薄肉まで圧延す
る粗圧延機と、この粗圧延機で圧延された薄肉ス
ラブを前記熱間仕上タンデム圧延機まで案内する
中間テーブルとを有し、この中間テーブルと前記
コイル巻出機を交互に、前記粗圧延機と前記熱間
仕上タンデム圧延機を結ぶライン上に配置可能に
構成したものである。
前記した如く、中間テーブルとコイル巻出機
を、交互に、粗圧延機と熱間仕上タンデム圧延機
を結ぶライン上に配置可能に構成する。
を、交互に、粗圧延機と熱間仕上タンデム圧延機
を結ぶライン上に配置可能に構成する。
前記粗圧延機からの薄肉スラブを圧延する場合
には、中間テーブルを熱間仕上タンデム圧延機の
ライン上に配置し、前記連続鋳造設備で得られた
薄肉スラブを圧延する場合には、コイル巻出し機
を熱間仕上タンデム圧延機のライン上に配置す
る。
には、中間テーブルを熱間仕上タンデム圧延機の
ライン上に配置し、前記連続鋳造設備で得られた
薄肉スラブを圧延する場合には、コイル巻出し機
を熱間仕上タンデム圧延機のライン上に配置す
る。
つまり、薄物製品を得る場合は高速連続鋳造で
得られた薄肉スラブを一旦コイル状状に巻取るこ
とにより、放熱を最少限として、保温炉を通じて
巻出機を介して熱間仕上タンデム圧延機入側に高
温状態で供給して圧延を行ない、一方厚物製品を
得る場合は従来の設備の粗圧延機により減算し、
熱間仕上タンデム圧延機に供給して圧延を行うも
のである。
得られた薄肉スラブを一旦コイル状状に巻取るこ
とにより、放熱を最少限として、保温炉を通じて
巻出機を介して熱間仕上タンデム圧延機入側に高
温状態で供給して圧延を行ない、一方厚物製品を
得る場合は従来の設備の粗圧延機により減算し、
熱間仕上タンデム圧延機に供給して圧延を行うも
のである。
以下本発明の一実施例を図面に沿つて説明す
る。取鋼１から溶鋼をタンデツシユ２に適宜注湯
し、これから下方の連続鋳造機３に連続的に再び
注湯される。この連続鋳造機の鋳物の寸法は、ス
ラブ材寸法にして厚み60〜80mm程度以下、幅900
〜2000mmの断面となつており、高速鋳造が可能な
例えば同期式鋳型である。この場合薄厚スラブの
高速鋳造が可能であれば、鋳造機型式にこだわら
ない。
る。取鋼１から溶鋼をタンデツシユ２に適宜注湯
し、これから下方の連続鋳造機３に連続的に再び
注湯される。この連続鋳造機の鋳物の寸法は、ス
ラブ材寸法にして厚み60〜80mm程度以下、幅900
〜2000mmの断面となつており、高速鋳造が可能な
例えば同期式鋳型である。この場合薄厚スラブの
高速鋳造が可能であれば、鋳造機型式にこだわら
ない。
連続鋳造機３に注湯された溶鋼は鋳型により冷
却、造形され、内部が未凝固の鋳片５として引出
される。また鋳型出側における鋳片５の凝固厚み
はほぼ10mm程度である。この為完全に凝固させる
ため、スプレ冷却帯４にて鋳片の支持及び冷却を
行なう。このようにして鋳片５のほぼ内部中心ま
で凝固冷却した後、断熱炉６で鋳片５の均熱化を
図る。
却、造形され、内部が未凝固の鋳片５として引出
される。また鋳型出側における鋳片５の凝固厚み
はほぼ10mm程度である。この為完全に凝固させる
ため、スプレ冷却帯４にて鋳片の支持及び冷却を
行なう。このようにして鋳片５のほぼ内部中心ま
で凝固冷却した後、断熱炉６で鋳片５の均熱化を
図る。
次に、鋳片５はインラインミル７にて水平圧延
が行われ、厚み調整並びにしばしば鋳片内部に発
生するセンターポロシチイを圧着させる。このと
きの鋳片減厚後の厚みは、巻取りに好適な40mm程
度が良い。しかる後ペンデインクローラ２１で曲
げ、巻取機１１でコイル状に巻取る。コイル重量
が５〜45ton程度単位に走間剪断機８にて分断し、
分断後は巻取速度を高速にして巻取り、放熱によ
る鋳片９の温度低下を必要最少限とする。また断
熱炉１０を同様に温度低下を防止する役目をも
つ。
が行われ、厚み調整並びにしばしば鋳片内部に発
生するセンターポロシチイを圧着させる。このと
きの鋳片減厚後の厚みは、巻取りに好適な40mm程
度が良い。しかる後ペンデインクローラ２１で曲
げ、巻取機１１でコイル状に巻取る。コイル重量
が５〜45ton程度単位に走間剪断機８にて分断し、
分断後は巻取速度を高速にして巻取り、放熱によ
る鋳片９の温度低下を必要最少限とする。また断
熱炉１０を同様に温度低下を防止する役目をも
つ。
このようにしてコイル状の薄厚鋳片コイル１３
は、コイル保熱炉１２に移され、ここで１時保管
される。このコイル保熱炉１２には炉内の昇温及
びコイル１３を長時間保温する場合に使用する加
熱器、例えば重油バーナが設置されている。この
コイル保熱炉１２の大きさは圧延設備の仕様によ
つて如何ようにも設定できるが、例えば幅６ｍ、
長さ15ｍ、高さ２ｍ程度の規模とすれば、通常の
コイル３０個分位を保管でき、連続鋳造設備と熱
間圧延設備に於ける生産量の不一致やトラブルを
充分吸収し得る。
は、コイル保熱炉１２に移され、ここで１時保管
される。このコイル保熱炉１２には炉内の昇温及
びコイル１３を長時間保温する場合に使用する加
熱器、例えば重油バーナが設置されている。この
コイル保熱炉１２の大きさは圧延設備の仕様によ
つて如何ようにも設定できるが、例えば幅６ｍ、
長さ15ｍ、高さ２ｍ程度の規模とすれば、通常の
コイル３０個分位を保管でき、連続鋳造設備と熱
間圧延設備に於ける生産量の不一致やトラブルを
充分吸収し得る。
また一般に熱間圧延設備の能力は20〜30万ト
ン／月の能力を有するに対し、従来のスラブ連鋳
設備は連鋳機１台当り５〜10万トン／月程度であ
るから、生産能力のバランス上、連鋳機は２〜４
台設置されるのが通常である。
ン／月の能力を有するに対し、従来のスラブ連鋳
設備は連鋳機１台当り５〜10万トン／月程度であ
るから、生産能力のバランス上、連鋳機は２〜４
台設置されるのが通常である。
これに対して薄厚スラブ高速連鋳造は５〜10
ｍ／ｍｉｎの鋳造速度が可能であるから、鋳片サイ
ズ80厚×1200幅mmの場合10〜20万トン／月の生産
能力を有ることになり、鋳造能力の点で従来の２
倍となる。
ｍ／ｍｉｎの鋳造速度が可能であるから、鋳片サイ
ズ80厚×1200幅mmの場合10〜20万トン／月の生産
能力を有ることになり、鋳造能力の点で従来の２
倍となる。
しかしながら、熱間圧延設備の能力に対しては
若干の不足がある。また実際の操業に当つては、
連続鋳造設備のトラブルがしばしば発生し生産停
止する。またこれに統し熱間圧延設備の側におい
ても数時間に１回はロールの組替えが必要であり
生産を１時停止する。またこれらの停止時期もそ
の性格上必ずしも一致しない。この為前記コイル
保熱炉１２を設けて、コイルの１時保管が必要と
なる。また連続鋳造設備の生産能力に余裕をもた
せておくことも、熱間圧延設備の能力を十分引き
出す為にも必要である。従つて本発明の実施例を
示す図面の如く、複数台の連鋳機を設置するのが
実際には好ましい。
若干の不足がある。また実際の操業に当つては、
連続鋳造設備のトラブルがしばしば発生し生産停
止する。またこれに統し熱間圧延設備の側におい
ても数時間に１回はロールの組替えが必要であり
生産を１時停止する。またこれらの停止時期もそ
の性格上必ずしも一致しない。この為前記コイル
保熱炉１２を設けて、コイルの１時保管が必要と
なる。また連続鋳造設備の生産能力に余裕をもた
せておくことも、熱間圧延設備の能力を十分引き
出す為にも必要である。従つて本発明の実施例を
示す図面の如く、複数台の連鋳機を設置するのが
実際には好ましい。
さて、１時保管されたコイル１３は仕上タンデ
ム圧延機１６の入側に配置せるコイル巻出機１４
又は１４′に移され、巻出して、圧延機１５によ
り30mm程度まで減厚して仕上タンデム圧延機１６
に連続的に供給し、ダウンコイラ１７により再度
コイル状に巻取り次工程へ搬送される。このとき
の製品板厚は１〜10mm程度の比較的薄物であるこ
とは前述した通りである。しかしながら25mm程度
までの厚物は圧延比が十分でない為、従来の設
備、即ち厚み250mmのスラブ材を加熱炉１９で
1200℃位まで加熱し粗圧延機１８により30〜60mm
に減圧し仕上タンデム圧延機１６に供給されるも
のである。
ム圧延機１６の入側に配置せるコイル巻出機１４
又は１４′に移され、巻出して、圧延機１５によ
り30mm程度まで減厚して仕上タンデム圧延機１６
に連続的に供給し、ダウンコイラ１７により再度
コイル状に巻取り次工程へ搬送される。このとき
の製品板厚は１〜10mm程度の比較的薄物であるこ
とは前述した通りである。しかしながら25mm程度
までの厚物は圧延比が十分でない為、従来の設
備、即ち厚み250mmのスラブ材を加熱炉１９で
1200℃位まで加熱し粗圧延機１８により30〜60mm
に減圧し仕上タンデム圧延機１６に供給されるも
のである。
この場合コイル巻出機１４及び１４′がライン
上に配置されているから、粗圧延後のスラブ材を
供給する不都合があるので、出し入れ可能な中間
テーブル２０を、巻出機１４，１４′の上に移動
して、搬送することになる。
上に配置されているから、粗圧延後のスラブ材を
供給する不都合があるので、出し入れ可能な中間
テーブル２０を、巻出機１４，１４′の上に移動
して、搬送することになる。
本発明によれば、熱間仕上タンデム圧延機入側
にコイル巻出し機と移動式中間テーブルを相互に
出し入れ可能に構成することにより生産量の約半
分を占める薄物製品の生産には加熱エネルギの省
略化（約30万Kcal／トン）と粗圧延動力の省略
（約15万KWhr／トン）の大幅省エネルギが可能
となり、一方、厚物製品の生産には従来の粗圧延
機により減厚した後、熱間仕上タンデム圧延機に
より圧延を行うため、合理的な薄板直接圧延設備
が可能となる。
にコイル巻出し機と移動式中間テーブルを相互に
出し入れ可能に構成することにより生産量の約半
分を占める薄物製品の生産には加熱エネルギの省
略化（約30万Kcal／トン）と粗圧延動力の省略
（約15万KWhr／トン）の大幅省エネルギが可能
となり、一方、厚物製品の生産には従来の粗圧延
機により減厚した後、熱間仕上タンデム圧延機に
より圧延を行うため、合理的な薄板直接圧延設備
が可能となる。
第１図は本発明による薄板直接圧延設備の平面
配置図、第２図は本発明の側面配置図、第３図は
仕上タンデン圧延機のコイル巻出しを示す側面図
である。 ３…連鋳機、１１…巻取機、１４，１４′…コ
イル巻出機、１６…仕上タンデム圧延機、１８…
粗圧延機。
配置図、第２図は本発明の側面配置図、第３図は
仕上タンデン圧延機のコイル巻出しを示す側面図
である。 ３…連鋳機、１１…巻取機、１４，１４′…コ
イル巻出機、１６…仕上タンデム圧延機、１８…
粗圧延機。
Claims (1)
- １ 連続鋳造設備で得られた高温の薄肉スラブを
剪断後高速巻取する巻取機と、巻取後のコイルを
保温あるいは加熱しながら熱間仕上タンデム圧延
機のラインに直交する方向へ搬送するコイル保熱
炉と、熱間仕上タンデム圧延機へ前記薄肉スラブ
を供給するコイル巻出機と、厚肉スラブを薄肉ま
で圧延する粗圧延機と、この粗圧延機で圧延され
た薄肉スラブを前記熱間仕上タンデム圧延機まで
案内する中間テーブルとを有し、この中間テーブ
ルと前記コイル巻出機を交互に、前記粗圧延機と
前記熱間仕上タンデム圧延機を結ぶライン上に配
置可能に構成したことを特徴とする連続薄板直接
圧延設備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP501882A JPS58122107A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 連続薄板直接圧延設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP501882A JPS58122107A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 連続薄板直接圧延設備 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58122107A JPS58122107A (ja) | 1983-07-20 |
| JPH044041B2 true JPH044041B2 (ja) | 1992-01-27 |
Family
ID=11599776
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP501882A Granted JPS58122107A (ja) | 1982-01-18 | 1982-01-18 | 連続薄板直接圧延設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58122107A (ja) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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1982
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Also Published As
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| JPS58122107A (ja) | 1983-07-20 |
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