JPS5868406A - 連続式タンデム型熱間帯板圧延装置および圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は熱間帯板圧延装置、特にｐＩＷ（毎インチ幅
重量」が約５００〜１０００ポンド／インチ（８９５５
〜１７８７０ＪＣ９／ｍ）以上のコイルを生じるような
大寸法のスラブを帯板浮さまで圧下するための連続式熱
間帯板圧延装置に関する。

従来使用されている熱間帯板圧延装置では、粗圧延機列
と仕上圧延機列とを保持テーブルで分離し、移送条材（
ｔｒａｎｓｆ＠ｒ　ｂａｒ）を粗圧延機列から仕上圧延
機列へ向けて所望の吸引速度で送給するように調整する
。この場合、移動棒は保持テーブル上で放射によって熱
を失い、その熱損失は移動棒が薄くなるにつれて増大す
ることが知られている。また、圧延中の製品には先端部
から末端部へのｖＡ度差があることも知られており、こ
の温度差が製品の冶金学的性質および圧延機スタンドの
負荷安住に影響を及ぼす場合もある。再熱炉でスラブを
均一に加熱するととができるが、スラブの先端部が熱間
帯板圧延装置に入ってがらスラブの末端部が圧延装置に
入るまでに時間の経過があるために、この温度差が生じ
る。

放射による熱損失を最小限にしてこの先端部−末端部間
温度差に減少させるために、数多くの解決策がとられ”
Ｊきた６例えば、コイルボックスを設けて移送条材をコ
イルの形態で保持したのちに仕上圧延機列に導入する方
法や、保持テーブルをトンネル炉で櫟って移送条材を適
切な温度に維持する方法が用いられた。さらに、上記の
問題を解決するために９反転式圧延装置のいずれかの側
にコイル巻取炉を備えた中間圧延装置を使用する試みも
なされた。これらの方法はいずれも様々の程度において
目的を果たしたが、まだ十分ではないため、付帯設備を
あ″＆シ多くせずに、現在市場で必要とされる大きなＰ
ＩＷのコイルとなる大寸法のスラブを取扱うことができ
、しかも、容認できる温度差を維持して均一な冶金学的
性質を生じさせるとともに１個々の圧延機スタンドに過
渡の負荷がかからないようにすることが可能な圧延装置
が求められている。

これまで、全ての圧延機スタンドを一直線圧延用にタン
デム型に配置した真の連続式熱間帯板圧延装置を得るた
めに様々の試みがなされたが、成功していない、このよ
うな試みがうまくいかなかったのは、使用するスラブの
厚さに関しての放射熱損失の認識が欠けていたためと考
えられる。以前のこれらの試みは、厚さ約２インチ（約
５．０８ｃｒｒＬ）のスラブを使用し、これを一連の圧
延機スタンド群に通すものであったが、そのやり方は今
日の移送弾材を仕上げ圧延装置に通す場合と同等である
。さらに、粗圧延機列での圧延速度をできるだけ大きく
１１次いでスラブを保持したのち、仕上圧延機列へ適切
な吸入速度で供給してタンデム型仕上げ圧延機スタンド
で連続的に圧延することが必要であると信じられてきた
。

この発明は現在知られているような移送牽狩は完全に除
去するとともに現在知られているような保持テーブルを
も除去するものである。また、この発明は、各圧延機ス
タンドについて一定の物質フローでスラブを連続的に圧
下することＫよって。

スラブおよび得られる帯板製品の先端部−末端部間の温
度差を大幅に減少させるものである。さらにこの発明は
、保持テーブルの存在から生じる圧延工程の不連続性を
除くととくよって、放射による過度の温度低下を回避す
るものである。

上記の全ては、圧延装置の長さを大幅に減少させるとと
もに従来使用された付属設備をできるだけ少くしながら
達成される。最後に、この発明によれば、スラブを既存
の圧延装置で使用される温度よりも４００°Ｆ（約２２
２℃）も低い温度で連続式熱間帯板圧延装置に供給する
ことができる。

これ拡エネルギーとそれに関連する費用の大きな節約を
意味する。

この発明は、＊に小厚さ約７．７５インチ（約１９７１
）のスラブをコイル状での毎インチ幅重量（ＰＩＷ）が
約５００〜１０００ポンド／インチ（約８９３５〜１７
８７０に９／ｍ）以上となる帯板の厚さまで圧延するた
めの連続式タンデム型熱間帯板圧延装置において、複数
の圧延機スタンドＴＭ１〜ＴＭｘの谷々を圧延機スタン
ド間の帯板の長さよりも小さい距離だけ隣の圧延機スタ
ンドから隔てて配置することによって、一定の物質フロ
ーでタンデム圧延を行うように構成したものである。

望まれる先端部−末端部間温度差およびある与えられた
１組の製造層性（すなわちサイクル時間）に対して、圧
延機スタンドＴＭ１に供給される材料の最小臨界厚さく
ｈｌ　１に決定し得ることを１本発明者は見出した。こ
の厚さは関係式αア＝ｆ（ｈ、Ｔ）。

特に経験的に得られ九関係式 ％式％） から得ることができる。ここで、αアは温［’ｒにおけ
る温度低下速度でおり、ΔＴは容認できる先端部−末端
部間＠度差を表し、ＴＦは圧延機スタンドＴＭ１に供給
されるスラブの先端部温度であり。

２．９ α＝−Ｄ丁は１８００°Ｆ（約９８２．２℃）におけは
αの温度による変化を規定するパラメータ（”Ｆ−’　
ｌであり、そしてｔは圧延機スタンドＴＭ１にスラブ先
端部が入る時点とスラブ末端部が入る時点との時間間隔
である。

第１図の熱間帯板圧延装置は既存の従来型のものであり
、圧延機スタンドＲ１〜Ｒ５に適当な竪型エツジヤ−お
よびスケールブレーカ−を設けた粗圧延機列と、タンデ
ム圧延機スタンドＦ１〜Ｆ６に適当なりロツプシャーお
よびスケールブレーカ−を設けた仕上げ圧延機列とを有
する。この圧延装置には４つの炉の１つで再加熱したス
ラブが供給される。粗圧延機列は、２００フイート（約
６　’ＬＯｍ　）を超える長さの保持テーブルによって
仕上げ圧延機列から隔てられている。スラブは粗圧延機
列で移送条材に圧延され２次いで保持テーブル上で保持
されたのち、圧延機スタンドＦ１〜Ｆ６で形成される仕
上げ圧延機列へ送り込まれる。

移送条材は、仕上げ圧延機列において帯板厚さまで連続
的かつタンデム式に圧延される。最後の仕上げ圧延機ス
タンドＦ６の出口端に設けた長いランアウトテーブルで
、冷却水スプレーを用いて帯板を仕上げ圧延温度から所
望の温度まで冷却したのち、６つのダウンコイラーのい
ずれか１つでコイルに巻取る。第１図を見ると最初の粗
圧延機スタンドＲ１から最後の仕上げ圧延機スタンドＦ
６までの熱間帯板圧延装置の全長は６００フイート（約
１８３ｍ）を超えることがわかる。

圧延装置の長さを減少させるとともにコイルの先端部か
ら末端部までの必要な温度差を得るための１つの方法は
、保持テーブルの上にトンネル炉を使用するものであっ
た（第２図）。この近代的熱間帯板圧延装置は、６つの
再熱炉と粗圧砥機列延 を構成する２つの粗圧造機スタンドＲ１，Ｒ２とを含む
。保持テーブルは長さ約１９０フイート（約５８ｍ）で
あり、適当なトンネル炉で覆われる。トンネル炉の目的
は、温度を均一化して移送条材の先端部−末端部間温度
差を小さくすることにある。適当なりロツプシャーおよ
びスケールブレーカ−に続く仕上げ圧延機列は６つの圧
延機スタンドＦ１〜Ｆ６を有し、帯板を連続的かつタン
デム式に圧延する。第１図の態様に示したと類似のラン
アウトテーブルおよびダウンコイラーが。

最後の仕上は圧延機スタンドＦ６の後に設けられている
。第２図の熱間帯板圧延装置の長さは第１図の場合より
も小さく、約４９０フイート（約１４９ｔｎｌである。

この発明による熱間帯板圧延装置を第５図に示す０図に
示した６つの炉は、スラブを適切な温度に再加熱するだ
めのものである。後で明らかになるように、この熱間帯
板圧延装置に供給するスラ′Ｆ プの温度は約１８００〜１．８５０１！！１（約９８２
〜１０１０℃）であり、既存の圧延装置の場合よりも約
４００〜５００″Ｆ（約２２２〜２７８℃）だけ低い、
このように最初ｏ＊ｒｔを低くしたことによって、この
発明の熱間帯板圧延装置は、再熱炉からのスラブ供給圧
もスラブ連鋳機からのスラブ供給にも適応することがで
きる。圧延装置そのものは、ＴＭ１〜ＴＭ９と明示した
９つの圧延機スタンドで構成されている。適切な竪型エ
ツジヤ−を最初の圧延機スタンド’ｒｔ＝ＴＭ４の前に
設け。

クロップシャーは圧延機スタンドＴＭ４とＴＭ５の間に
設けである。最初の璽型エツジヤ−から最後の圧延機ス
タンドＴＭ９までの圧延装置の長さは、わずか約２００
フイート（約６　ｔｏｍ　）であす、ｅ、存の圧延装置
および近代的圧延装置の場合の数分の１である。

この発明の圧延装置の要点は、圧延機スタンドＴＭ１〜
ＴＭ９０間隔を適切に決めることによって、全圧延工程
を連続的かつタンデム式にするとともに各圧延機スタン
ドを通して一定の物質フローを維持することにある。こ
の物質フローの一定性は、ＪＸＶ１＝一定（式中、　　
ｈｉは圧延機から出る材料の正確な厚さであり、Ｖｌは
実際の圧延速度である）として表される。

スラブの先端部と末端部とではタンデム型圧延機スタン
ドに入る時点が異なるために、たとえスラブを均一に加
熱しても両端部の間に初期温度差が存在する。この温度
差は、先端部と末端部とでは熱の放射および対流にさら
される時間が異なることに起因する。

温度低下速度（αＴ）は基本的には材料の厚さくｈ）お
よび温ｆ　（Ｔ）の関数である。すなわちα７二ｆ　（
ｈ　、　Ｔ　）　　　　　　　　（１）式（１）の代表
的なプロットを第４図に示す、したがって、先端部と末
端部の間の温度差（７丁）は。

次のように計算することができる。

ΔＴ＝α丁・ｔ（２） ただし、ｔはサイクル時間、すなわち先端部がタンデム
型圧延装置に入る瞬間と末端部がタンデム型圧延装置に
入る瞬間の間の時間間隔である。

このサイクル時間は ただし、ＰＩＷは圧延材料の毎インチ幅重量（ボンド／
インチ） ＴＰＨは圧延生産量（米トン／時〉 Ｗは圧延材料のＩｌ！（インチ） である。

材料の圧延特性および冶金荷的性質は、ΔＴが最小のと
ｆ５１１ｃ均一となる。最良に作動した熱間帯板圧延装
置の経験から、ΔＴは ΔＴく６０°Ｆ（４） であればよいことが知られる。こうして、サイクル時間
（１）およびタンデム型圧延装置に入る時の材料の温度
（Ｔ、）がわかれば０式（４）を満たす臨界材料厚さｈ
ｃＩｌを決めることができる。

１００ＰＩＷ、Ｗ＝４０インチ（約１０２ｃａ）８００
７ＰＨに対しては９式（３）よりと決まる。すると１式
（２）および式（４）からとなる、第４図を参照すると
。

ｈｃ、＝７．８Ｓインチ（約２０．０ＣＩＬ）と決まる
。

式（１）および（２）が有効であるのは材料の温度が一
定な場合である点に注意すべきである。

実際、温度は時間がたつにつれて低くなる。このＯＡ度
の減衰は、矢の式の中で考慮される。

１　　　　−α、。、ｔ ΔＴ＝（Ｔ、−１８００十−）（１−６１）（５）ここ
で、ＴＦは圧延装置に入る時の先端部の温度（’Ｆ）、
ｅは対数の底、αは１８００”Ｆ（約９８２℃）におけ
る温度低下速度じＦ／秒）、ｎはαの時間による変化を
規定するパラメータ（°Ｆ　）である、このαは。

２．９ ａ：ｈｌ、０５（６） であり、そして ０．００２５ １＋。、１ｈ　　　　　　　　　　　　　　（ハである
。式（５）〜（７）を前例のサイクル時間の場合につい
てプロットしたのが第５図である。

第５図によって、従来の熱間帯板圧延装置、既存の近代
的熱間帯板圧延装置およびこの発明によるものの性能特
性を比較することができる。

タンデム型仕上げ圧延機列に入る時の材料の厚さｈは、
従来の熱間帯板圧延装置（第１図）の場合には９次の範
口内である。

［１７５くｈく１５インチ（ｔ９＜ｈ＜３．８ｃｒＩＬ
）　　（８）１９７０年代後期に建造され、または近代
化されたいくつかの熱間帯板圧延装置（第２図）につい
ては、この範囲は次のように変わった。

１８くｈく５．１５インチ（４，６＜ｈ＜：８．００ｃ
ｒＩＬ）（９）最後に、既存の圧延装置で粗圧延機に導
入するための炉から出る時のスラブの温度を２２５０’
Ｆ（約１２３２“Ｃ）とした場合には、タンデム型仕上
げ圧延機列に入る時の材料の温度は通常１８００”Ｆ　
（約９８２℃）より高い。

第５図かられかるように、範囲（８）の場合にも範囲（
９）の場合にも１条件（５）は満足されない、過度の温
間降下を補償す、るためにコイルボックス、タンデム型
圧延機の前への圧延機スタンドの付設、粗圧延機列と仕
上げ圧延２機列との間へのトンネル炉の設置、圧延機の
加速などを含む多数の解決策が提案されたが、これらは
熱間帯板圧延装置の据付。

操作および保守をさらに複雑にへする。

しかしながら、第５図かられかるように、材料の厚さｈ
はある一定の臨界値ｈｅｍを超えなければならず、それ
は次のように表わされる。

ｂ　＞　ｈｃＲ（ｔｃ） すなわち、ｈ＞ｈｃｌの場合には、前記のいかなる追加
の手段をも必要とせずに９条件（４）が満たされる＊　
ｈｃｌの大きさはスラブ長さくまたはスラブの毎インチ
幅重量）、スラブ温度および圧延サイクル時間に依存す
る。スラブが１０００ＰＩＷでサイクル時間が９０秒の
場合にはり、、＝７．７５インチ（約１９．７ｃｍ１を
得る。

したがって、厚さ７．７５インチ（約１９．７儂）のス
ラブを１８００°Ｆ（約９８２℃）でこの発明の熱間帯
板圧延装置に供給すると、仕上がり製品の先端部−末端
部間温度差は３０°Ｐ（約１６７℃）である、実際には
、高い温度の方が低い温度よりも速く下がるため、温度
差は帯板が圧延装置を通って移動するときに減少し続け
る。

第５図に示した移送条材の厚さと先端部−末端部間温度
差との関係を見ると、第１図の従来の熱間帯板圧延装置
の場合および第２図の既存の近代的熱間帯板圧延装置の
場合には、仕上げ圧延機列に入る時の移送条材の厚さは
曲線の端に位置し。

そのために、先端部−末端部間温度差は大きく。

り したがってよ贋高い初期スラブ温度ならびにズーミング
、トンネル炉などの付属設備を必要とすることがわかる
。これに対して、テイツピン（Ｔｉｐｐｉｍｌの一定物
質フロー型熱間帯板圧延装置の場合には、そのような付
属設備を必要とすることなしに、厚さ７．７５インチ（
約１９．７ｃＷＬ）で１８００°Ｆ（約９８２℃）で供
給したスラブについて先端部−末端部間温度差が約６０
°Ｆ（約１６．７”Ｏ）となることがわかる。

したがって、ＰＩＷ、　　ΔＴおよび製品の幅（通常、
全圧延製品の重みつき平均に基づく）の要件およびＴＰ
Ｈ製産量要求を知りさえすれば、所定の最小臨界スラブ
厚さは式（５）〜（ハまたはそれに対応する第５図のよ
うな曲線から容易に決定することができる。

以下のｆｇ１表は、この発明の連続式タンデム型熱関帯
板圧延装置でスラブを帯板の厚さに圧延する場合の圧延
スケジュールおよび温度分布である。

この低炭素鋼スラブは厚さ９インチ（約２２．９ｃＩＩ
Ｌ）幅′５９５インチ（約１００ｍ）、長さ５２．７２
フイート（約９．９７　ｍ　ｌである。炉を出る時の温
度は１８５０°Ｆ（約１０１０℃）であり、最後帯板厚
さは０．１１１インチ（０，２８２ｃＩＫ）である。物
質フローを一定にするとともＥＥＥ延機スタンドＴＭ９
から出る時の温度を約１６１７〜１６６４”Ｆ　（約８
８Ｑ、６〜８９α０℃）とするためＫは。

最初の圧延機スタンドＴＭ１への供給速度をわずか２１
８フイ一ト／分（約１１Ｌ４７ｍ／分）にするとともに
、その後の圧延機スタンドＴＭ３に通す速１１ワｆカ６
４．８７　イー　Ｊ＋　＜約１９．７ｍ／ｅ１にすれば
よいことがわかる。以前は、これよりもかなり速い速度
で粗圧延機列に供給するのが普通であった。それにもか
かわらず、この発明による熱間帯板圧延装置は７８ｔ７
”ｌ’ＰＲあるいは４００万米トン／年という、既存の
圧延装置にまさる最高生産性を有する。

圧延機スタンドＴＭ９から出る最終製品の温度差は約１
７’Ｆ（約９４４°Ｃ）であり、初期スラブ温度は１８
５０°Ｆ（約１０１０℃）であった、これは、いかなる
ズームまたは付属設備あるいは補助加熱をも利用せずに
達成された。

以上のことから、温度低下をさらにひき起すような工程
の中断を除去した圧延装置が提供されたことは明らかで
ある。さらに、圧延装置全体が一定の物質フローで、し
かも所定のスラブ厚さに対して最適の速寂で作動してい
る。したがって、操作は簡単になり、また、炉から出る
時のスラブ温度が大巾に下けられたために、多大のエネ
ルギ節約が達成された。どのサイクル時間についても。

連続式タンデム圧延装置に供給する時の臨界材料厚さが
あって、その厚さの場合には容認できる先端部−末端部
間温度差が得られ、均一な冶金学的性質および容認でき
る圧延条件が達成されることが見出された。

【図面の簡単な説明】

第１図は、従来の連続式熱間帯板圧延装置の一般的な構
成を示す略図であり。 第２図は、トンネル炉を用いた既存の近代的熱間帯板圧
延装置の一般的な構成を示す略図であり。 第３図は、この発明の一般的な構成を示す略図であり。 第４図は、放射による温度低下速度を材料厚さおよび温
度の関数として示すグラフであり。 第５図は、タンデム型圧延装置に供給される材料の厚さ
がスラブの先端部−末端部間温度差に対して及ぼす効果
を示すグラフである。 特許出願人　　テイツピング・マシーンナリー・カンパ
ニー・インコーポレーテツド

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）複数の圧姑機スタンドＴＭ１〜ＴＭｘをタンデム
   型に配置し、圧延機スタンドの間隔が圧ｍ＝スタンド間
   の帯板の長さよシも小さくなるように構成した熱間帯板
   圧延装置で帯板の厚まで熱間圧延する方法であって、圧
   延機スタンドに入る材料の最小の厚さを圧延装置のサイ
   クル時間および該材料の許容できる温度差に基いて選択
   し、該材料を該圧延機スタンドに連続的に通して該帯板
   に圧下し、そのとき各圧延機スタンドで一定の物質フロ
   ーを維持することからなる該方法。 （２、特許請求の範囲第１項記載の方法であって。 ΔＴは容認できる温度差であり、ｔはサイクル時間であ
   り、Ｔは温度である）の関係に基づいて選択する方法。 （６）特許請求の範囲第２項記載の方法であって。 該厚さを第４図のプロットから求める方法。 （４）特許請求の範囲第１項記載の方法であって。 該Ｊｉす（ｈ）ヲＪＴ　（Ｔ　−１８００−＋”）　（
   ｉ　ｌ　−””’）ｎ 〔式中、ΔＴは許容できる帯板の先端冊床端部間＠寂差
   を示し、ＴＦは圧延機スタンドＴＭ１に入るスラブ先端
   部の温度（’Ｆ）であり、αは１８００°Ｆ（約９８２
   ℃）における温度低下速度（”Ｆ／　ｓ＠ｅ）であり、
   ｎはαの温度による変化を規定するパラメータ（°Ｆ′
   ″　）であり、ｔはスラブ先端部が圧延機スタンドＴＭ
   ＩＣ入る時点からスラブ末端部が圧延機スタンドＴＭＩ
   Ｋ入る時点までの時間間隔である〕の関係に基づいて選
   択する方法。 （５）特許請求の範囲第４項記載の方法であって。 該厚さを第５図のプロットから求める方法。 （（Ｓ）　　Ｗ数の圧延機スタンドをタンデム型に配置
   し。 圧延機スタンドの間隔が圧延機スタンド間の帯板の長さ
   より小さくなるように構成した圧延装置で。 加熱したスラブをスラブ厚さから帯板厚さまで連続的に
   熱間圧延する方法であって、各圧延機スタンドでの材料
   の圧下量を適切にして、各圧延機スタンド中で一定の物
   質フローが維持されるようＫすることと、供給スラブの
   厚さおよび温度ならびに圧延速度を適切にして、最後の
   仕上圧延機スタンドから出る帯板の先端部と末端部との
   温度差が従来の熱間帯板圧延装置で通常見られる温度差
   よりも小さくなるようＫすることを特許とする該方法。 （７）特許請求の範囲第６項記載の方法であって。 最後の仕上圧延機スタンドから出る帯板の先端部と末端
   部との温度差が約３０°Ｆ（、ｌｈｌ　６．７°Ｃ）よ
   りも小さい方法。 （８）特許請求の範囲第６項記載の方法であって。 排出時厚さと圧延速度との積で表わした物質フローが約
   ２００インチ・フィート７分（ ）であり、排出帯板の先端部と末端部との温度差が約３
   ０°Ｆ（約１６７℃）である方法。 （９）加熱したスラブをスラブ厚さから帯板厚さまで連
   続的に熱間圧延する方法であって、スラブを一連のタン
   デム型配置の圧延機スタンドに連続的に通して圧下し、
   このとき供給スラブ厚さを約７、７５インチ（約１９．
   ７ＣＩｒＬ）にするとともに供給スラブ温度を約１８０
   ０〜１８５０″Ｆ（約９８２〜１０１０℃）にし；各圧
   延機スタンドでのスラブ圧下率を適切にして各圧延機ス
   タンド中で一定の物質フローが維持されるようにし、最
   後の圧延機スタンドから出る帯板の先端部と末端部との
   温度差を約３０°Ｆ（約１６．７”ＯＩＫすることを特
   徴とする該方法。 ００　　特許請求の範囲第６項記載の方法であって。 最初の圧延機スタンドに供給するスラブの厚さｈを経験
   的に得られた関係 ＪＴ＝（Ｔ、　−１８００＋−ｇ　）　（１−ｅ−””
   ｔ＋〔式中、ΔＴは容認できる帯板の先端部−末端部間
   温度差を表し、ＴＦは圧延機スタンドＴＭ１に供給され
   るスラブの先端部の温度であり。 αは１８００°Ｆ（約９８２°Ｃ）における温度低下速
   度じｐ／ｓｅｅ　　）であり、ｎはαの温度による変化
   を規定するパラメータじＦ−１）であり、ｔはスラブ先
   端部が圧延機スタンドＴＭ１に入る時点からスラブ末端
   部が圧延機スタンドＴＭ１に入る時点までの時間間隔で
   ある〕Ｋ基いて決定する方法。 ａｌ）特許請求の範囲第９項記載の方法であって。 最後の圧延機スタンドは圧延速度を約１７５０フイート
   ／分（約５３３ｔｎ／分）とし、圧下率を２０％程度と
   して作動する方法。 （１３熱間帯板圧延装置でスラブを圧延して、コイルに
   巻いた時の毎インチ幅重量（ＰＩＷ）が約１０００ボン
   ド／インチ（１７８７０＆９／ｍ）程度の帯板にする方
   法において。 帯板の先端部と末端部との所望の最大温度差に適合する
   ように、最小スラブ厚さのスラブおよび圧延機への供給
   時温度を第５図の曲線から選択すること、および 該スラブを圧延機スタンドＴＭ１〜ＴＭｘＫ連続的に通
   してストリップ厚さまで圧下し。 このとき各圧延機スタンドで一定の物質フローが維持さ
   れるようにすること。 を特徴とする該方法。 （１３９台の圧延機スタンドＴＭ１〜ＴＭ９を連続式タ
   ンデム圧延に適するように間隔をおいて配置した熱間帯
   延装置を使用して、最小スラブ厚さ７．７５インチ（約
   １９７ＣＷＬ）のスラブを圧延してコイル形態で約１０
   ００ポンド／インチ（１７８７０／ｃｇ／ｍ＞の毎イン
   チ幅重量を有する帯板に製造する方法において。 スラブを約１８００°Ｆ（約９８２℃）の温度で圧延装
   置に供給し、さらに 該スラブを圧延機スタンドＴＭ１〜ＴＭ９に通す連続式
   タンデム圧延により帯板厚さまで順次圧下し、このとき
   各圧延機スタンドで一定の物質フローが維持されるよう
   にし。 それによって圧延スタンドＴＭ９から出る該帯板の仕上
   げ温度の先端部−末端部間の差が約５０°Ｆ（約１６７
   ℃）以下となるようにすることを特徴とする該方法。 α荀　特許請求の範囲第１６項記載の帯板を圧延機スタ
   ンドＴＭ９に通すときに圧延速度を約１７５０フイート
   ／分（約５３３ｍ／分）、圧下率を約２０％とする方法
   。 霞　特許請求の範囲第１３項記載のスラブを圧延機ＴＭ
   １に通すときに圧延速度を約２７フイート／分（約８．
   ２　ｍ　７分）とし、圧下率を約２２％とする方法。 αｅ　圧延機スタンドＴＭＩ〜ＴＭ９を連続式タンデム
   圧延に適するように間隔を置いて配置した帯板圧延装置
   を使用して、厚さ約９インチ（約２２．９α）のスラブ
   を圧延して厚さ約（Ｌｌ　１１インチ（約α２８２ｃｉ
   ＋の帯板を製造する方法において（４）スラブを約１８
   ００〜１８５０°Ｆ（約９８２〜１０１０”Ｃ）の温度
   で圧延機スタンドＴＭ１に供給し。 （Ｂ）　　次の圧延スケジュールに従って該圧延機スタ
   ンドで圧延を行うことＫより該スラブを圧下し。 出口ゲージ　　　　　　　圧延速度 ＴＭ１　　７（１７，８）　　　　　　　　２７．８（
   ８，４７）ＴＭ２　５（１２，７１３８，８（１１８）
   ＴＭ３　５（７，６＞　　　　　　　　　６４．８（１
   ９，８）ＴＭ４　　　ｔ２５（３，１８＞　　　　　　
   １５５．４（４７，３７）ＴＭ５　　Ｑ、６０（ｔ５２
   ）　　　　　　３２３．８（９８，６９１ＴＭ６　　［
   Ｌ３３（０，８４３５８８，６（１７９，４）ＴＭ７　
   ０．２３０５（０，５８５５１９４７，６（２８８，８
   ）ＴＭ８　０．１５Ｂ（［１３５０）　　　１４（３７
   ，６（４２９，０４）ＴＭ９　　０．１１１（［２８７
   １１７５０，０（５５＆４）それによって圧延機スタン
   ドから出る帯板の先端部−末端部間温度差を約１７°Ｆ
   （約９４４°０ＩＩＣすることを％徴とする該方法。 Ｑ′０　約７インチ（約１７．８ｃＩＬ）より大きい厚
   さを有するスラブを圧延してコイル状態で約１０００ボ
   ンド／インチ（１７８７に９７ｍ　）の毎インチ幅重量
   を有する帯板を製造する熱間帯板圧延装置において、複
   数の圧延機スタンドＴＭ１〜Ｔ　Ｍ　ｘを連続圧延に適
   するようにタンデム型に配置し、隣接する圧延機スタン
   ドの間隔を圧延機スタンド間の帯板長さよりも小さくす
   ることによって、各圧延機スタンドで一定の物質フロー
   を維持しながらタンデム圧延を行うように構成したこと
   を特徴とする該熱間帯板圧延装置。 ０ゆ　特許請求の範囲第１７項記載の装置であって。 ９台の圧延機スタンドを有する装置。