CN1521281A - 耐脱锌性优良的铜基合金 - Google Patents

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Abstract

本发明目的在于得到不添加对环境不利的Pb就能提高切削性，同时在铸造性、耐脱锌性、热锻性上优良的黄铜系的铜基合金。该合金是一种在耐脱锌性上优良的铜基合金，在重量％中，含有Cu：57～69％，Sn：0.3～3％，Si：0.02～1.5％，Bi：0.5～3％，Pb：0.2％以下，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式表观上的Zn含有量＝[(Zn％+0.2×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，残余部分由不可避免的杂质构成。

Description

耐脱锌性优良的铜基合金
技术领域
本发明涉及不含对环境不利的Pb，即使在腐蚀性水溶液存在下使用，对于脱锌腐蚀也有优良的耐蚀性，且在热加工性和切削加工性上优良的铜基合金。
背景技术
在铜基合金之中，所谓Cu-Zn系合金的黄铜材料，由于在热加工性、切削性等方面优良，所以自古以来被广泛地用于水道零件或气体阀门等。在这些之中，锻造用黄铜棒(JIS C 3771)、易切黄铜棒(JISC 3604)、高强度黄铜棒(JIS C 6782)等已被公知，但这些铜基合金、无论哪一个都有对环境不利的含铅多的特征。
另外，这些合金特别在腐蚀性水溶液存在的环境下，由于β相中的Zn的离子化倾向强而优先溶出，所以存在耐脱锌性非常差的特征。
为了提高含铅黄铜中的耐脱锌性，提出了各种方案。例如，在特开平10-183275号公报中，记述了通过在Cu-Zn合金中添加Sn，再在热压后通过进行各种热处理控制γ相的比率和γ相中的Sn浓度来提高耐脱锌性的方案，在特开2002-12927号公报中，记述了通过在含有Pb的Cu-Zn合金中以一定的比例添加Sn和Si来提高耐脱锌性的方案。
另一方面，也提出了在去除易切黄铜的Pb的情况(在不添加Pb的状态下)得到适度的切削性的方案。例如在特开2000-119774号公报中指出：当在Cu-Zn合金中添加Si时，可以改善切削性和强度，另外，在特开昭54-135618号公报中，记述了通过使Pb在0.1重量％以下并添加Bi来维持易切黄铜的切削性的黄铜铋合金。在特开2002-3967号公报中，记述了无Pb而耐脱锌性良好的无铅易切黄铜。
如前述的专利文献中介绍的那样，无Pb易切黄铜可以由Bi和Si维持易切性，事实上，市场上的无Pb易切黄铜主要分成Bi系和Si系2个系统进行流通。但是，由于无Pb黄铜使用不含Pb的原料和Bi母合金或者Cu-Si母合金等，所以存在原料价格不得不成为高价的问题，分成2系统也附带着妨碍废料的分类和流通的问题。
另外，特开2002-3967号公报的无铅易切黄铜，如果不分断耐脱锌性差的β相，就难以得到耐脱锌效果，为此，由于在高温下β相面积变小，所以存在热加工性差的问题，再有，由于在耐脱锌性特性上，因α相、β相的析出形态、面积比而出现波动，所以在热加工后或者拉丝后需要进行热处理，难以对应锻造制品等热加工后不含热处理的制品。
本发明的目的在于，解决上述的诸多问题，并得到不含Pb地改善耐脱锌性、热锻性和切削性，同时可以廉价制造的耐脱锌性优良的铜基合金。
发明内容
根据本发明，提供耐脱锌性优良的铜基合金，在重量％中，含有
Cu：57～69％，
Sn：0.3～3％，
Si：0.02～1.5％，
Bi：0.5～3％，
Pb：0.2％以下(含0％)，
Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式，表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，根据情况，再含有P：0.02～0.2％，Sb：0.02～0.2％，As：0.02～0.2％之中的至少一种，在总量上占0.02～0.2％，和/或含有Fe：0.01～0.5％，Ni：0.01～0.5％，Mn：0.01～0.5％，Al：0.01～0.5％，Cr：0.01～0.5％，Be：0.01～0.5％，Zr：0.01～0.5％，Ce：0.01～0.5％，Ag：0.01～0.5％，Ti：0.01～0.5％，Mg：0.01～0.5％，Co：0.01～0.5％，Te：0.01～0.2％，Au：0.01～0.5％，Y：0.01～0.5％，La：0.01～0.5％，Cd：0.01～0.2％，Ca：0.01～0.5％，B：0.01～0.5％之中的至少1种，在总量上占0.01～3％，残余部分由不可避免的杂质构成。
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
本发明的合金，可以使用作为Si的添加原料的Si系无Pb黄铜的废料、作为Bi的添加原料的Bi系无Pb黄铜的废料的一种或两种来熔炼权利要求1～4所述的合金。
具体实施方式
首先概要地说明本发明中特定的事项，即，规定本发明合金的合金元素及其成分的含有量范围的理由。
Cu：当增加黄铜中的Cu时，α相增加，耐腐蚀性增高，但超过69重量％时，热锻性急剧下降。而且，因为Cu比Zn价格高，所以从经济方面考虑也希望尽可能减少Cu的量。另一方面，当使Cu少于57重量％时，β相增加。β相与α相相比，热锻性是良好的，在常温下硬且脆，耐脱锌性变得非常差。因此，需要很多有助于提高耐脱锌性的添加元素的量，其结果，材料的强度和延伸率下降。由此，Cu的含量定为57～69重量％。铜的含有量优选是59～63重量％。
Sn：通过添加0.3重量％以上的Sn，能得到提高耐脱锌性的效果。此外，随着Sn量的增加耐脱锌性显著增加。可是，在Sn量超过3重量％的情况，不仅会在铸造时的铸造块表面上造成深的缺陷，也不能得到与Sn的添加量相称的提高耐脱锌性的效果。另外，由于Sn比Zn、Cu价高，所以和成本增加也相关。从而，把Sn量定为0.3～3重量％。Sn含有量优选在0.5～2重量％范围内。
Si：Si有助于铸造性的改善，另外也有助于引出Sn的耐脱锌性提高的效果。特别是Si有限固溶在β相内并使β相的耐脱锌性提高。即，通过添加适量的Si，可以改善铸造时溶液的流动性、同时抑制Sn的偏析，即使不进行热挤压和热锻后的热处理，也完全可以引出Sn的耐脱锌性提高的效果，可以稳定地改善耐脱锌性和机械特性。
但是，当Sn超过1.5重量％时，在α相的粒界上析出由Si和Cu形成的γ相，成为脆化的原因，同时由多量的Si氧化物引起铸造性、热加工性的降低。再有，当Si量为1.8重量％以上时，引起材料的热传导度显著下降，在进行切削的情况，刃尖的温度上升变大，刃具的寿命变短同时切削精度也变差、切削速度不能提高等诸多问题。可是，在Si量比0.02重量％低的情况，不能得到上述铸造性提高的效果和抑制Sn的偏析的效果。由于上述的理由，Si的含有量定为0.02～1.5重量％。Si的含有量优选在0.06～0.7重量％的范围内。
Si/Sn比：在本发明中规定Si/Sn的比率，是因为为了最大限度地引出Sn的耐脱锌性提高的效果，必须根据Sn的添加量适当地选定Si的添加量。60/40黄铜，一般地具有α+β相的2相组织，具有β相比α相的耐脱锌性差的特性。与α相相比，Sn多固溶于β相并使β相的耐脱锌性提高，但是当把Sn添加到0.5重量％以上时，出现γ相的析出。γ相具有硬而脆的性质，不仅使材料的脆性恶化，而且由于固溶Sn多，所以妨碍作为母相的α、β相的Sn的耐脱锌效果。另一方面，在锌当量为大到10时，通过添加Si，可以减少γ相的析出，增加β相的比率。这样一来，通过适当地控制Si/Sn比，在α+β相的组织不变的情况下可以得到Sn的耐脱锌效果。另外，在添加Si后凝固时，枝蔓晶的2次枝生长得更加细长，具有抑制Sn的偏析的效果。
当Si/Sn大于1时，β相体积增大，β相中的Sn浓度相对地变低，难以得到充分的耐脱锌效果，另外，由于Si的分子量小，固溶强化的效果大，所以当Si的添加比Sn多时，与常温脆化相关。另一方面，当Si/Sn小于0.05时，抑制Sn的偏析的效果不会充分展现，更容易成为α+β+γ相的3相组织，难以得到耐脱锌性的效果。从而，把Si/Sn的比率定在0.05～1的范围内，优选在0.1～0.5范围内。
Bi：Bi在融点和向Cu-Zn的固溶特性等方面有与Pb非常相似的特性，有助于材料的切削加工性的提高。Bi含有量不足0.5重量％时，在无铅黄铜中不能得到充分的切削加工性，另外，当超过3重量％时，热挤压、锻造等热加工变差。因此，Bi的含有量定为0.3～3重量％，优选定为1.2～2.3重量％。
这样一来，由于使用Bi代替Pb，又利用Si提高耐脱锌性，所以无论Bi系的无Pb材料和Si系的无Pb材料的哪一个的废料都能用于制造本发明的合金。另外，为使含Sn多，也可以使用黄铜板的镀Sn废料，对于成本是非常有利的。
P、Sb、As：这些元素无害于切削性和锻造性，有助于抑制脱锌腐蚀。但是，无论哪一种元素在少于0.02重量％的添加量下，都不会充分地表现出脱锌的抑制效果。另一方面，当添加量超过0.2重量％时，产生粒界偏析、延伸性降低，同时应力腐蚀破裂的感受性增加。从而，把P、Sb、As的含有量分别定为0.02～0.2重量％，既使在添加它们的2种以上的情况，总量也定为0.02～0.2重量％。
Pb：本发明的合金是不添加Pb的合金，但作为制造上不可避免地混入的Pb量直到0.2％是可以允许的。即，在本发明的合金中，在Pb含有量为0.2％以下的情况下，根据JIS 2300(1997)的水道用器具的浸出性能试验方法(末端给水用具)，Pb溶出量在规定的0.01mg/L以下，可以通过。为此，把作为不纯物混入的Pb量定为0.2重量％以下。
再有，在本发明的合金中，可以添加用重量％表示的Fe 0.01～0.5％，Ni 0.01～0.5％，Mn 0.01～0.5％，Al 0.01～0.5％，Cr 0.01～0.5％，Be 0.01～0.5％，Zr 0.01～0.5％，Ce 0.01～0.5％，Ag 0.01～0.5％，Ti0.01～0.5％，Mg 0.01～0.5％，Co 0.01～0.5％，Te 0.01～0.2％，Au 0.01～0.5％，Y 0.01～0.5％，La 0.01～0.5％，Cd 0.01～0.2％，Ca 0.01～0.5％，B0.01～0.5％之中的至少一种。在添加它们的2种以上的情况，其总量定为0.01～3％为好。通过在上述范围内添加这些元素，可以不损害耐脱锌性、切削性和热加工性，通过固溶强化可以提高拉伸强度或硬度。另外，本发明的合金由于可以允许这些元素，所以可以使用各种各样的废料，对降低成本有利。
表观上的Zn含有量：在Cu-Zn合金中添加第3元素的情况，不形成特别的相而固溶在α相和β相内的情况较多，在该情况下，产生增减了Zn量那样的组织，表现出与其相对应的性质。这样的关系可以用Zn当量表示。对于每个添加元素来说，Zn当量的值不同(例如，铜和铜合金的基础和工业技术，日本伸铜协会，平成6年10月31日发行，第226页的表1中，记述了各种添加元素的锌当量的值)，像本发明的合金那样，Fe、Ni、Al等成分的添加量，即使有也是少量，对表观上的锌含有量影响不大，因此对特性也没有大的影响，或者由于Bi和Pb在常温几乎不固溶于母相，因此对脱耐锌性的影响也小，所以可以从表观上的锌含有量的计算中省去。对本发明合金的表观上的锌含有量较大影响的，特别是Sn和Si，因此在本发明中，表观上的锌含有量由式(1)来求出。
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+20×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
该表观上的锌含有量在39重量％以下时，在高温下β相比例变小，热加工性变差。另一方面，当表观上的锌含有量超过50重量％时，在常温下强度高，变脆。由此，表观上的锌含有量为大于39～50重量％，优选为大于39～44重量％。
成为以上的成分组成的本发明的铜基合金，不含Pb，具备优良的耐脱锌性、热锻性和切削性。而且，本发明的铜基合金，由于含有Si和Bi，所以在其熔炼时，作为Si源，可以使用无Pb的Si系易切黄铜的废料，作为Bi源，可以使用无Pb的Bi系易切黄铜的废料，为此，费用变得廉价。
[实施例]
[实施例1]
表1表示待实验合金的化学成分(重量％)。这些合金，无论哪一个都是在用感应炉熔化后，从液相温度+100℃左右的温度开始半连续铸造成80mm直径的毛坯，把各毛坯在800℃下保持30分钟后，在该温度下进行热挤压直到直径为30mm，然后进行空冷。在该阶段采集必要的测定用试验片。在锻造中，把前述的热挤压材料在坯料温度650～750℃、镦粗率(upset rate)30～70％、变形速度15mm/sec下进行锻造，然后以0.32～5.4℃/sec的速度进行冷却。
对于各例，在评价铸造性的同时评价切削性、拉伸强度、延伸率、硬度、耐脱锌性、热锻性、铅的溶出量。其结果表示在表2～表5中。各测定法如下述。
铸造性：测量铸造的毛坯的表面皱纹等表面缺陷深度，表面缺陷深度1mm以下评价为◎，1～小于3mm评价为○，3mm以上评价为×。
拉伸试验：对于热挤压材料根据JIS Z 2241。
维克斯硬度试验：对于热挤压材料：根据JIS Z 2252。
切削性：在回转速度950rpm、切入量0.5mm、进给速度0.06mm/rev、进给量100mm、无切削油(切削工具的材质：超硬钢)的条件下，切削各例的热挤压后的试料，评价切屑的分断性和切削阻力(切削性指数)2点。
对于切屑的分断性，全部的切屑完全分断时表示为○，切屑不能分断时表示为×。
对于切削性指数，测定各成分的主分力，根据下式与JIS C 3604的主分力进行比较，下式的切削指数在80％以上时评价为○，小于80时评价为×。
切削性指数(％)＝100×(JISC3604的主分力)/(试验材料切削时的主分力)。
耐脱锌性：在700℃下以60％的镦粗率锻造热挤压材料，把以2.7℃/sec的冷却速度进行空冷的试料作为待实验材料，为了调查因热处理而产生的耐脱锌性变化的程度，对于各例，评价进行400℃×3小时的热处理时的热处理前后的耐脱锌性。另外，对于表1的No.1的合金，也调查了锻造后的冷却速度对耐脱锌性的影响。脱锌试验根据ISO6509(1981)法进行，最大脱锌深度是200μm以上时评价为×，小于200μm时评价为○，小于100μm时评价为◎。
热锻性(最大镦粗率)：热锻性用镦粗试验进行评价。试验是把φ20×20mm的试料加热到规定的温度，在30～70％的镦粗率下进行锻造，用有无锻造后产生的裂纹评价热锻性。镦粗率的计算式如下式。
镦粗率(％)＝100×(20-h)/20。
铅的溶出量测定试验：根据JIS 3200(1997)的水道用器具的浸出性能试验方法(末端给水用具)。
[表1]
例No.                                                                        化学成分(wt％) 表观上的锌含有量(wt％)
  Cu   Zn   Sn    Si   Si/Sn   Bi   Pb     P   Fe     Al     Mn     Zr     Ni
本发明例   1   62.1   残余部分   1.23    0.56   0.455   1.8   0.002     0.02   0     0     0     0     0     40.5
  2   61.5   残余部分   1.00    0.65   0.650   1.2   0.007     0   0.01     0     0.01     0     0     41.8
  3   61.1   残余部分   1.43    0.75   0.524   2.3   0.11     0.07   0     0     0     0     0     42.2
  4   59.8   残余部分   2.12    0.24   0.113   2.8   0.04     0   0     0     0     0     0.05     41.0
  5   59.6   残余部分   1.08    0.20   0.185   1.6   0.02     0.05   0.11     0.02     0     0     0.09     41.0
  6   58.4   残余部分   2.99    1.30   0.435   1.4   0.014     0.05   0.13     0     0.04     0.08     0.17     48.2
  7   63.3   残余部分   0.96    0.61   0.635   1.7   0.002     0.05   0.1     0.11     0     0     0.3     39.2
  8   61.2   残余部分   1.16    0.18   0.155   1.8   0.009     0.04   0.17     0     0     0     0     39.2
  9   58.7   残余部分   1.50    0.36   0.240   2.1   0.0008     0.08   0.25     0.04     0     0     0.24     42.5
  10   60.2   残余部分   1.10    0.45   0.409   1.8   0.17     0.03   0.23     0     0     0     0.37     41.3
比较例   11   59.7   残余部分   0.22    0   0   0   1.9     0   0.31     0     0     0     0     39.1
  12   60.3   残余部分   0.30    0.00   0.000   1.79   0.11     0   0.11     0     0     0     0     38.7
  13   60.9   残余部分   0.78    0.00   0.000   0   0.07     0.04   0     0     0     0     0     39.5
  14   63.8   残余部分   0.11    0.78   7.091   1.8   0.07     0   0.11     0     0     0     0     39.3
  15   60.7   残余部分   0    3   0   2.1   0.022     0   0.24     0     0     0     0     51.3
  16   61.5   残余部分   0.89    1.9   2.135   2.6   0.11     0   0     0     0     0     0     46.7
[表2]
例No. 铸造性  拉伸强度MPa  延伸率％   硬度Hv       耐脱锌性 切屑分断性 切削性指数
 热处理前  热处理后
本发明例   1     ◎     484     16   135     ◎     ◎     ○     ○
  2     ◎     462     28   122     ○     ○     ○     ○
  3     ◎     492     15   148     ◎     ◎     ○     ○
  4     ◎     496     18   151     ○     ○     ○     ○
  5     ◎     481     23   129     ◎     ◎     ○     ○
  6     ◎     449     30   120     ◎     ◎     ○     ○
  7     ◎     432     31   121     ○     ○     ○     ○
  8     ◎     460     24   130     ○     ○     ○     ○
  9     ◎     501     19   161     ◎     ◎     ○     ○
  10     ◎     458     25   131     ○     ○     ○     ○
比较例   11     ◎     389     48   106     ×     ×     ○     ○
  12     ◎     388     30   125     ×     ×     ○     ○
  13     ○     438     21   128     ×     ○     ×     ×
  14     ○     462     15   133     ×     ○     ○     ×
  15     ○     511     8   166     ○     ○     ○     ×
  16     ×     522     7   168     ×     ×     ○     ×
[表3]
  例No.           最大镦粗率(％)
           锻造温度(℃)
    630     670     710     750
实施例1     60     70     70     60
实施例6     70     70     70     70
实施例10     60     70     70     70
实施例11     60     70     70     60
实施例16 40 40 50 50
[表4]
  例No.             最大脱锌深度(μm)
             冷却速度(℃/sec)
    0.32     0.76     2.7     5.4
  实施例1     60     66     51     43
[表5]
    例No.     铅的溶出量(mg/L)
    实施例1     0.0036
    实施例7     0.0008
    实施例11     0.0468
如从表2所看到的那样，比较例No.11(相当于热锻用合金C3771)，因为含有Pb而切削性良好，由于不含有Si和Bi，Sn也低，所以耐脱锌性差，机械性质也低下。比较例No.12，与No.11相比，由于Pb量低，不含有Si，表观上的Zn含有量也低，所以耐脱锌性差，机械的性质也低下。比较例No.13，由于不含有Pb、Si、Bi，所以切削性差。比较例No.14，由于Sn/Si过高，所以耐脱锌性和切削性指数差。比较例No.15，由于Si过高，又不含有Sn、Bi，表观上的Zn含有量高，所以延伸率低，切削性指数也差。比较例No.16，由于Si过高，Si/Sn高，所以铸造性、延伸率、耐脱锌性和切削性指数差。与此相反，本发明的实施例No.1～10的合金，即使不含有Pb也具有优良的切削性，而且铸造性、机械性质和耐脱锌性，哪一个都是良好的。
另外，本发明的合金，在热处理前后看不见在耐脱锌性上有什么变化，在热加工或者热锻造之后，即使不进行热处理，也具有足够的耐脱锌性。即本发明的合金，由于Si的添加，在高温、常温下的β相比率维持在20％以上，由于Sn、Si的固溶使该β相耐脱锌性强化，所以，对于热加工和热锻造之后的冷却，如果是在一般的空冷的范围内，可以得到稳定的耐脱锌性，不需要进行特殊的热处理。与此相对，比较例No.11和12，由于不含有Si，耐脱锌性差，同时，在比较例No.13和14中，在热处理前后的最大脱锌深度上产生很大的差别，表4表示把实施例1的合金在700℃下锻造后，在各种冷却速度下进行冷却的试料的脱锌深度，如从表4中所看到的那样，本发明的合金，即使冷却速度进行变化，组织也没有大的变化，可以得到大致一定的耐脱锌特性。
再有，本发明的合金，如表3所示，具有与比较例No.11的热锻造用合金C3771同等的良好的锻造性，如表5所示，可以通过规定的0.01mg/L的Pb溶出量。
发明的效果
如上所述，根据本发明，不含Pb也能得到在锻造性、耐脱锌性、热锻性以及切削性上优良的耐脱锌性铜基合金。另外，该合金，由于可以把Bi系的无Pb黄铜废料和Si系的无Pb黄铜废料的两者作为熔化原料，所以具有可廉价制造的优点。

Claims (5)

1.一种耐脱锌性优良的铜基合金，在重量％中，含有
Cu：57～69％，
Sn：0.3～3％，
Si：0.02～1.5％，
Bi：0.5～3％，
Pb：0.2以下(含0％)，
Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式(1)，表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
残余部分由不可避免的杂质组成。
2.一种耐脱锌性优良的铜基合金，在重量％中，含有
Cu：57～69％，
Sn：0.3～3％，
Si：0.02～1.5％，
Bi：0.5～3％，而且
Pb：0.2％以下(含0％)，含有
P：0.02～0.2％，Sb：0.02～0.2％，As：0.02～0.2中的至少一种，在总量上占0.02～0.2％，
Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式(1)，表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
残余部分由不可避免的杂质构成。
3.一种耐脱锌性优良的铜基合金，在重量％中，含有
Cu：57～69％，
Sn：0.3～3％，
Si：0.02～1.5％，
Bi：0.5～3％，而且
Pb：0.2％以下(含0％)，含有
Fe：0.01～0.5％，Ni 0.01～0.5％，Mn：0.01～0.5％，Al：0.01～0.5％，Cr：0.01～0.5％，Be：0.01～0.5％，Zr：0.01～0.5％，Ce：0.01～0.5％，Ag：0.01～0.5％，Ti：0.01～0.5％，Mg：0.01～0.5％，Co：0.01～0.5％，Te：0.01～0.2％，Au：0.01～0.5％，Y：0.01～0.5％，La：0.01～0.5％，Cd：0.01～0.2％，Ca：0.01～0.5％，B：0.01～0.5％中的至少一种，在总量上占0.01～3％，
Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式(1)，表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
残余部分由不可避免的杂质构成。
4.一种耐脱锌性优良的铜基合金，在重量％中，含有
Cu：57～69％，
Sn：0.3～3％，
Si：0.02～1.5％，
Bi：0.5～3％，
Pb：0.2％以下(含0％)，含有
P：0.02～0.2％，Sb：0.02～0.2％，As：0.02～0.2％中的至少1种，在总量上占0.02～0.2％，再有，含有
Fe：0.01～0.5％，Ni：0.01～0.5％，Mn：0.01～0.5％，Al：0.01～0.5％，Cr：0.01～0.5％，Be：0.01～0.5％，Zr：0.01～0.5％，Ce：0.01～0.5％，Ag 0.01～0.5％，Ti：0.01～0.5％，Mg：0.01～0.5％，Co：0.01～0.5％，Te：0.01～0.2％，Au：0.01～0.5％，Y：0.01～0.5％，La：0.01～0.5％，Cd：0.01～0.2％，Ca：0.01～0.5％，B：0.01～0.5％中的至少1种，在总量上占0.01～3％，
Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范围内，根据下式(1)，表观上的锌含有量在大于39～50重量％的范围内，
表观上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)
残余部分由不可避免的杂质构成。
5.一种熔炼权利要求1～4所述的合金的铜基合金熔炼法，其中，使用作为Si的添加原料的Si系无Pb黄铜的废料和作为Bi的添原料的Bi系无Pb黄铜的废料的任何一种或者两种。
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Cited By (37)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100404713C (zh) * 2005-11-28 2008-07-23 浙江大学 一种无铅易切削锌白铜合金
CN1916209B (zh) * 2006-08-25 2010-05-12 江西铜业集团(贵溪)新材料有限公司 一种稀土碲铋黄铜合金及其制备方法
CN101768683A (zh) * 2010-03-12 2010-07-07 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种高强度耐蚀易切削黄铜合金及其制造方法
CN102071375A (zh) * 2011-01-14 2011-05-25 南京信息工程大学 一种耐蚀铜合金材料及制备方法
CN102071336A (zh) * 2011-01-11 2011-05-25 宁波兴敖达金属新材料有限公司 无铅易切削耐腐蚀硅铋黄铜合金
CN102433461A (zh) * 2010-09-29 2012-05-02 摩登岛股份有限公司 抗脱锌黄铜合金
CN102477498A (zh) * 2010-11-26 2012-05-30 摩登岛股份有限公司 易切削的环保黄铜合金
CN102618747A (zh) * 2011-01-26 2012-08-01 摩登岛股份有限公司 易切削的黄铜合金
CN102690973A (zh) * 2012-06-07 2012-09-26 宁波天业精密铸造有限公司 一种无铅易切削黄铜合金及其制备方法
CN101994024B (zh) * 2009-08-28 2012-11-07 摩登岛股份有限公司 抗脱锌的铜合金及其物品的制备方法
TWI398531B (zh) * 2009-08-14 2013-06-11 Modern Islands Co Ltd 抗脫鋅銅合金及其物件之製法
CN103282524A (zh) * 2011-12-27 2013-09-04 乔特斯波恩茨1株式会社 热加工用无铅黄铜合金
CN103667781A (zh) * 2013-12-20 2014-03-26 柳州市五环水暖器材经营部 一种水暖配件用环保铜材料
CN103757465A (zh) * 2014-01-10 2014-04-30 滁州学院 一种耐腐蚀易切削铜合金材料及其制备方法
CN103938021A (zh) * 2014-05-09 2014-07-23 邵建洪 一种海洋围殖渔网专用编织铜合金线材及其制备方法
CN104870671A (zh) * 2012-10-31 2015-08-26 株式会社开滋 可回收性和耐腐蚀性优异的黄铜合金
CN104928525A (zh) * 2015-03-30 2015-09-23 苏州撼力铜合金材料有限公司 一种轴承保持架用铜合金环材及其制备方法
CN104975203A (zh) * 2015-06-17 2015-10-14 梁胜光 一种抗脱锌挤压拉制黄铜管
CN105274387A (zh) * 2015-10-27 2016-01-27 华南理工大学 一种无铅易切削高强耐蚀硅黄铜合金及制备方法与应用
CN105331846A (zh) * 2015-12-02 2016-02-17 芜湖楚江合金铜材有限公司 一种高效高产的短流程异型铜合金线材及其加工工艺
CN105331847A (zh) * 2015-12-08 2016-02-17 周妙思 一种低铅黄铜合金及其制备方法
CN105420543A (zh) * 2015-12-08 2016-03-23 周妙思 一种黄铜合金及其制备方法
CN105821239A (zh) * 2014-12-13 2016-08-03 三越金属株式会社 由铜基合金构成的金属模铸造件的制造方法
CN106011532A (zh) * 2016-06-30 2016-10-12 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 饮用水输配专用环保黄铜合金及其制备方法
CN106460135A (zh) * 2014-04-30 2017-02-22 株式会社开滋 使用黄铜的热锻件的制造方法和热锻件、以及使用该热锻件成形的阀门、水龙头等浸湿制品
CN106756221A (zh) * 2016-12-15 2017-05-31 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削的铋硅锡黄铜重熔抛光铜锭及其制造方法
CN107429326A (zh) * 2015-03-31 2017-12-01 株式会社栗本铁工所 水管部件用铜合金
CN107980068A (zh) * 2016-10-25 2018-05-01 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削黄铜合金及其制造方法
CN108043900A (zh) * 2017-12-11 2018-05-18 浙江三瑞铜业有限公司 一种合金铜棒的生产方法
CN108588474A (zh) * 2018-06-11 2018-09-28 太仓鸿鑫精密压铸有限公司 压铸铜合金
CN110117736A (zh) * 2019-06-17 2019-08-13 上海理工大学 一种塑性好耐腐蚀的铋黄铜合金
CN110184496A (zh) * 2019-06-17 2019-08-30 上海理工大学 一种铋黄铜合金
CN110273082A (zh) * 2019-06-27 2019-09-24 福建工程学院 一种硅铋无铅铸造黄铜合金及其制备方法
CN110541087A (zh) * 2019-08-29 2019-12-06 浙江科宇金属材料有限公司 一种易切削饮用水系环保黄铜及其制备方法
TWI700380B (zh) * 2018-12-19 2020-08-01 韓商豐山股份有限公司 不含鉛和鉍的易切削無鉛銅合金
CN114959357A (zh) * 2022-05-25 2022-08-30 长沙有色冶金设计研究院有限公司 一种铋基合金及贮能换热方法
CN115449655A (zh) * 2022-09-24 2022-12-09 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种黄铜及其制备方法

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005093108A1 (ja) * 2004-03-29 2005-10-06 San-Etsu Metals Co., Ltd 黄銅材
JP4118832B2 (ja) * 2004-04-14 2008-07-16 三菱伸銅株式会社 銅合金及びその製造方法
BRPI0519837B1 (pt) 2005-09-22 2016-11-16 Mitsubishi Shindo Kk ligas de cobre de fácil usinagem contendo um teor de chumbo muito baixo
KR100864909B1 (ko) * 2007-01-30 2008-10-22 주식회사 풍산 쾌삭성 구리합금
US7509930B2 (en) 2007-05-03 2009-03-31 Dupont Stephen Internal combustion barrel engine
WO2009048008A1 (ja) * 2007-10-10 2009-04-16 Toto Ltd. 鋳造性に優れた無鉛快削性黄銅
CN101285138B (zh) * 2008-06-11 2010-09-08 路达(厦门)工业有限公司 无铅易切削磷黄铜合金及其制造方法
CN101285137B (zh) * 2008-06-11 2010-06-02 路达(厦门)工业有限公司 无铅易切削镁黄铜合金及其制造方法
US8273192B2 (en) * 2008-06-11 2012-09-25 Xiamen Lota International Co., Ltd. Lead-free, bismuth-free free-cutting phosphorous brass alloy
CN101440444B (zh) * 2008-12-02 2010-05-12 路达(厦门)工业有限公司 无铅易切削高锌硅黄铜合金及其制造方法
CN101440445B (zh) * 2008-12-23 2010-07-07 路达(厦门)工业有限公司 无铅易切削铝黄铜合金及其制造方法
DE102009038657A1 (de) * 2009-08-18 2011-02-24 Aurubis Stolberg Gmbh & Co. Kg Messinglegierung
US20110081271A1 (en) * 2009-10-07 2011-04-07 Modern Islands Co., Ltd. Low-lead copper alloy
CN102002610B (zh) * 2010-10-09 2012-07-04 苏州撼力铜合金材料有限公司 一种柴油发动机活塞套用铜合金
US9181606B2 (en) 2010-10-29 2015-11-10 Sloan Valve Company Low lead alloy
JP5642603B2 (ja) * 2011-03-29 2014-12-17 Ｊマテ．カッパープロダクツ 株式会社 鋳造用無鉛快削黄銅合金
WO2013115363A1 (ja) * 2012-02-01 2013-08-08 Toto株式会社 耐食性に優れた黄銅
CN103509967B (zh) * 2013-01-22 2016-04-27 阮媛清 一种重力铸造专用dzr环保黄铜合金锭及其制作工艺
US10287653B2 (en) 2013-03-15 2019-05-14 Garrett Transportation I Inc. Brass alloys for use in turbocharger bearing applications
CN103602853B (zh) * 2013-11-12 2016-01-13 福建省南安市鹏鑫铜业有限公司 一种低铅挤制黄铜棒及其生产方法
RU2562560C1 (ru) * 2014-02-12 2015-09-10 Владимир Викторович Черниченко Сплав на основе меди
CZ306429B6 (cs) * 2015-10-07 2017-01-18 Comtes Fht A.S. Obrobitelná mosaz se sníženým obsahem olova vhodná pro tváření válcováním za studena
MX2017001955A (es) * 2017-02-10 2018-08-09 Nac De Cobre S A De C V Aleaciones de cobre bajas en plomo.
TWI731506B (zh) * 2019-06-25 2021-06-21 日商三菱伸銅股份有限公司 快削性銅合金及快削性銅合金的製造方法
CN110814500B (zh) * 2019-11-13 2021-03-26 上海交通大学 适用于铝合金电阻点焊的铜电极材料及其制备方法
CN111663063B (zh) * 2020-06-23 2022-04-01 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种适用于高速自动化加工的铅黄铜棒材及其制备方法
CN111979445B (zh) * 2020-07-13 2022-05-03 湖南稀土金属材料研究院 稀土微合金化铜合金及其制备方法
DE102021102120A1 (de) 2021-01-29 2022-08-04 HME Brass Germany GmbH Messinglegierung und Verfahren zum Herstellen eines Halbzeugs aus dieser Messinglegierung
CN116970839B (zh) * 2023-09-19 2023-12-19 宁波兴业盛泰集团有限公司 铜铬合金材料及其制备方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS54135618A (en) 1978-04-13 1979-10-22 Sumitomo Metal Mining Co Cuttable presssformable brass bismuth alloy
US5167726A (en) * 1990-05-15 1992-12-01 At&T Bell Laboratories Machinable lead-free wrought copper-containing alloys
CN1035561C (zh) * 1992-12-04 1997-08-06 梦境有限公司 黄铜合金及其在制备饮水装置中的应用
JP3335002B2 (ja) * 1994-05-12 2002-10-15 中越合金鋳工株式会社 熱間加工性に優れた無鉛快削黄銅合金
JP3668799B2 (ja) * 1996-06-27 2005-07-06 アークレイ株式会社 検体検査システム
JPH10183275A (ja) 1996-11-01 1998-07-14 Toto Ltd 銅合金、銅合金からなる接水部材及び銅合金の製造方法
JP3917304B2 (ja) 1998-10-09 2007-05-23 三宝伸銅工業株式会社 快削性銅合金
JP2000239765A (ja) * 1999-02-18 2000-09-05 Joetsu Material Kk 金型鋳造用若しくは砂型鋳造用無鉛耐食性黄銅合金又は金型鋳物若しくは砂型鋳物並びに連続鋳造用無鉛耐食性黄銅合金又は連続鋳造鋳物
JP2001064742A (ja) * 1999-06-24 2001-03-13 Chuetsu Metal Works Co Ltd 耐食性、被削性、熱間加工性に優れた黄銅合金
SE514752C2 (sv) * 1999-08-26 2001-04-09 Tour & Andersson Hydronics Ab Avzinkningsbeständig mässingslegering för pressgjutning
JP2002003967A (ja) 2000-06-26 2002-01-09 Sumitomo Light Metal Ind Ltd 耐脱亜鉛腐食性に優れた無鉛快削黄銅およびその製造方法
JP3903297B2 (ja) 2000-06-30 2007-04-11 Ｄｏｗａホールディングス株式会社 耐脱亜鉛性銅基合金

Cited By (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN100404713C (zh) * 2005-11-28 2008-07-23 浙江大学 一种无铅易切削锌白铜合金
CN1916209B (zh) * 2006-08-25 2010-05-12 江西铜业集团(贵溪)新材料有限公司 一种稀土碲铋黄铜合金及其制备方法
TWI398531B (zh) * 2009-08-14 2013-06-11 Modern Islands Co Ltd 抗脫鋅銅合金及其物件之製法
CN101994024B (zh) * 2009-08-28 2012-11-07 摩登岛股份有限公司 抗脱锌的铜合金及其物品的制备方法
CN101768683A (zh) * 2010-03-12 2010-07-07 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种高强度耐蚀易切削黄铜合金及其制造方法
CN101768683B (zh) * 2010-03-12 2012-02-15 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种高强度耐蚀易切削黄铜合金及其制造方法
CN102433461A (zh) * 2010-09-29 2012-05-02 摩登岛股份有限公司 抗脱锌黄铜合金
CN102477498A (zh) * 2010-11-26 2012-05-30 摩登岛股份有限公司 易切削的环保黄铜合金
CN102071336B (zh) * 2011-01-11 2013-01-16 宁波兴敖达金属新材料有限公司 无铅易切削耐腐蚀硅铋黄铜合金
CN102071336A (zh) * 2011-01-11 2011-05-25 宁波兴敖达金属新材料有限公司 无铅易切削耐腐蚀硅铋黄铜合金
CN102071375A (zh) * 2011-01-14 2011-05-25 南京信息工程大学 一种耐蚀铜合金材料及制备方法
CN102618747A (zh) * 2011-01-26 2012-08-01 摩登岛股份有限公司 易切削的黄铜合金
CN103282524A (zh) * 2011-12-27 2013-09-04 乔特斯波恩茨1株式会社 热加工用无铅黄铜合金
CN103282524B (zh) * 2011-12-27 2016-08-31 乔特斯波恩茨1株式会社 热加工用无铅黄铜合金
CN102690973A (zh) * 2012-06-07 2012-09-26 宁波天业精密铸造有限公司 一种无铅易切削黄铜合金及其制备方法
CN102690973B (zh) * 2012-06-07 2014-03-12 宁波天业精密铸造有限公司 一种无铅易切削黄铜合金及其制备方法
CN110923500A (zh) * 2012-10-31 2020-03-27 株式会社开滋 黄铜合金和加工部件以及水接触部件
CN104870671A (zh) * 2012-10-31 2015-08-26 株式会社开滋 可回收性和耐腐蚀性优异的黄铜合金
CN103667781A (zh) * 2013-12-20 2014-03-26 柳州市五环水暖器材经营部 一种水暖配件用环保铜材料
CN103757465A (zh) * 2014-01-10 2014-04-30 滁州学院 一种耐腐蚀易切削铜合金材料及其制备方法
CN103757465B (zh) * 2014-01-10 2016-01-20 滁州学院 一种耐腐蚀易切削铜合金材料及其制备方法
CN106460135A (zh) * 2014-04-30 2017-02-22 株式会社开滋 使用黄铜的热锻件的制造方法和热锻件、以及使用该热锻件成形的阀门、水龙头等浸湿制品
CN103938021A (zh) * 2014-05-09 2014-07-23 邵建洪 一种海洋围殖渔网专用编织铜合金线材及其制备方法
CN103938021B (zh) * 2014-05-09 2016-04-13 邵建洪 一种海洋围殖渔网专用编织铜合金线材及其制备方法
CN105821239A (zh) * 2014-12-13 2016-08-03 三越金属株式会社 由铜基合金构成的金属模铸造件的制造方法
TWI622657B (zh) * 2014-12-13 2018-05-01 San Etsu Metals Co Ltd Copper-based alloy for mold casting excellent in dezincification resistance
CN105821239B (zh) * 2014-12-13 2018-01-02 三越金属株式会社 由铜基合金构成的金属模铸造件的制造方法
CN104928525A (zh) * 2015-03-30 2015-09-23 苏州撼力铜合金材料有限公司 一种轴承保持架用铜合金环材及其制备方法
CN107429326A (zh) * 2015-03-31 2017-12-01 株式会社栗本铁工所 水管部件用铜合金
CN104975203A (zh) * 2015-06-17 2015-10-14 梁胜光 一种抗脱锌挤压拉制黄铜管
CN105274387A (zh) * 2015-10-27 2016-01-27 华南理工大学 一种无铅易切削高强耐蚀硅黄铜合金及制备方法与应用
US10697045B2 (en) 2015-10-27 2020-06-30 South China University Of Technology Lead-free easy-cutting high-strength corrosion-resistant silicon-brass alloy and the preparation method and use thereof
CN105274387B (zh) * 2015-10-27 2017-05-24 华南理工大学 一种无铅易切削高强耐蚀硅黄铜合金及制备方法与应用
CN105331846A (zh) * 2015-12-02 2016-02-17 芜湖楚江合金铜材有限公司 一种高效高产的短流程异型铜合金线材及其加工工艺
CN105331847A (zh) * 2015-12-08 2016-02-17 周妙思 一种低铅黄铜合金及其制备方法
CN105420543A (zh) * 2015-12-08 2016-03-23 周妙思 一种黄铜合金及其制备方法
CN106011532B (zh) * 2016-06-30 2018-05-22 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 饮用水输配专用环保黄铜合金及其制备方法
CN106011532A (zh) * 2016-06-30 2016-10-12 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 饮用水输配专用环保黄铜合金及其制备方法
CN107980068A (zh) * 2016-10-25 2018-05-01 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削黄铜合金及其制造方法
WO2018076165A1 (zh) * 2016-10-25 2018-05-03 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削黄铜合金及其制造方法
CN106756221A (zh) * 2016-12-15 2017-05-31 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削的铋硅锡黄铜重熔抛光铜锭及其制造方法
CN106756221B (zh) * 2016-12-15 2019-03-26 广东伟强铜业科技有限公司 一种易切削的铋硅锡黄铜重熔抛光铜锭及其制造方法
CN108043900A (zh) * 2017-12-11 2018-05-18 浙江三瑞铜业有限公司 一种合金铜棒的生产方法
CN108588474A (zh) * 2018-06-11 2018-09-28 太仓鸿鑫精密压铸有限公司 压铸铜合金
US11692243B2 (en) 2018-12-19 2023-07-04 Poongsan Corporation Free-cutting leadless copper alloy with no lead and bismuth
TWI700380B (zh) * 2018-12-19 2020-08-01 韓商豐山股份有限公司 不含鉛和鉍的易切削無鉛銅合金
CN110117736B (zh) * 2019-06-17 2021-11-19 上海理工大学 一种塑性好耐腐蚀的铋黄铜合金
CN110184496A (zh) * 2019-06-17 2019-08-30 上海理工大学 一种铋黄铜合金
CN110117736A (zh) * 2019-06-17 2019-08-13 上海理工大学 一种塑性好耐腐蚀的铋黄铜合金
CN110273082A (zh) * 2019-06-27 2019-09-24 福建工程学院 一种硅铋无铅铸造黄铜合金及其制备方法
CN110541087A (zh) * 2019-08-29 2019-12-06 浙江科宇金属材料有限公司 一种易切削饮用水系环保黄铜及其制备方法
CN114959357A (zh) * 2022-05-25 2022-08-30 长沙有色冶金设计研究院有限公司 一种铋基合金及贮能换热方法
CN114959357B (zh) * 2022-05-25 2023-04-25 长沙有色冶金设计研究院有限公司 一种铋基合金及贮能换热方法
CN115449655A (zh) * 2022-09-24 2022-12-09 宁波金田铜业(集团)股份有限公司 一种黄铜及其制备方法

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