CN110914461B - 具有优异直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝包括：线缆，其在经过拉丝步骤后，经过在施加张力的状态下被加热的加热步骤，并且经过冷却步骤；缠绕单元，其被构成为直径大于所述线缆的直径，且被所述线缆缠绕，其中，在将缠绕所述缠绕单元六个月至一年的所述线缆的一端固定于一个点且将所述线缆垂直地下放400mm时，从所述一个点形成垂直线的第一轴与所述线缆的另一端形成的间隔等于或小于30mm，且具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法的特征在于构成为包括线缆准备步骤；加热步骤；冷却步骤；及缠绕步骤。

Description

具有优异直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制 造方法
技术领域
本发明涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，更详细地，涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，其通过对钢丝帘线和单一钢丝进行加热和冷却处理以除去残留在钢丝帘线和单一钢丝的应力，以促进钢丝帘线和单一钢丝的应变时效而能够提高后的直线品质。
背景技术
通常，钢丝帘线和单一钢丝用于加固轮胎或工业带等弹性聚合体。尤其是，使用于轮胎加固材料的钢丝帘线和单一钢丝为了在橡胶内作为材料的加固材料而需要各种质量特性。
为了将作为轮胎加固用材料的钢丝帘线和单一钢丝使用为轮胎加固材料，需要几个月的时间。就是说，缠绕具有一定内径的线轴后，在几个月以后被使用。考虑如上所述地缠绕后几个月后被使用的钢丝帘线和单一钢丝的特点，钢丝帘线和单一钢丝的直线性为轮胎加固材料用钢丝帘线和单一钢丝的重要特性。若直线性不够好，在制造轮胎时会影响制造公正性，引起压垮现象及尖端上升现象，在轮胎制造厂家进行压延及截断工序时会发生问题。
钢丝帘线和单一钢丝性的直线性变化的原因如下。钢丝帘线和单一钢丝采用0.5至1.1Cwt％的碳素钢作为材料。在碳素钢存在作为浸渍固体溶解原子的C和N，随着时间的经过，C和N移动到邻接的电位且被胶着。因此，制造钢丝帘线和单一钢丝并缠绕具有一定内径的线轴时，由于C和N原子的扩散与胶着，在直线性发生变化，直线性质量特点减少。
现有的钢丝帘线和单一钢丝具有在时效后不能提供具有优异的直线性的钢丝帘线和单一钢丝的问题。换言之，现有的钢丝帘线和单一钢丝的问题在于，即使在原始制作时期具有优异的直线特性，缠绕具有一定内径的线轴后经过长时间，在弹性区间之内的应力下由应变时效发生直线特性的变化，从而难以满足直线性质量的特性。
发明内容
本发明是为解决上述的问题而提出的，更详细地，涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，其通过对钢丝帘线和单一钢丝进行加热和冷却处理来除去残留在钢丝帘线和单一钢丝的应力以促进钢丝帘线和单一钢丝的应变时效而能够提高时效后的直线品质。
为了解决上述的问题，具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝包括：线缆，其在经过拉丝步骤后，在施加张力的状态下经过被加热的加热步骤，且经过冷却步骤；缠绕单元，其被构成为直径大于所述线缆的直径，且被所述线缆缠绕，其中，当将缠绕所述缠绕单元六个月至一年的所述线缆的一端固定于一个点且将所述线缆垂直地下放400mm时，从所述一个点形成垂直线的第一轴与所述线缆的另一端形成的间隔等于或小于30mm。
为了解决上述问题的具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝优选在所述加热步骤的加热温度等于或低于200度且在所述冷却步骤的冷却温度等于或低于40度，也优选在所述加热步骤的所述加热温度、加热时间，及施加于所述线缆的张力满足以下式A。式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425(在式A中，T为所述加热温度的绝对温度(K)，t为所述加热时间(s)，τ为施加于所述线缆的张力(kgf))。
为了解决上述的问题，具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法的特征在于包括：制备经过拉丝的线缆的线缆制备步骤；在施加张力的状态下加热所述线缆的加热步骤；冷却所述线缆的冷却步骤；以及用所述线缆缠绕被构成为直径大于所述线缆的直径的缠绕单元的缠绕步骤。
为了解决上述的问题，具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法包括包括直线性测量步骤，其将缠绕所述缠绕单元六个月至一年的所述线缆的一端固定于一个点且将所述线缆垂直地下放400mm，其中，从所述一个点形成垂直线的第一轴与所述线缆的另一端形成的间隔等于或小于30mm。
为了解决上述的问题，具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法中，优选在所述加热步骤的加热温度等于或低于200度且在所述冷却步骤的冷却温度等于或低于40度，也优选在所述加热步骤的所述加热温度、加热时间，及施加于所述线缆满足以下式A。式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425(在式A中，T为所述加热温度的绝对温度(K)，t为所述加热时间(s)，τ为施加于所述线缆的张力(kgf))。
本发明的优点在于通过对钢丝帘线和单一钢丝进行加热和冷却处理来除去残留在钢丝帘线和单一钢丝的应力以将钢丝帘线和单一钢丝卷取于具有恒定内径的卷取单元后经过长时间也没有直线性的变化的、具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝。
附图说明
图1为示出拉丝应变对渗碳体体积百分比和薄层间间隔的影响的图表。
图2为示出测量根据本发明的线缆的直线性的图。
图3为根据本发明一实施例的具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法的流程图。
图4为示出随着加热温度的线缆的抗张强度变化的图。
图5为示出随着加热温度的线缆的微细组织变化的土。
图6至图9为利用场离子显微法(FIM:Field Ion Microscopy)图像和原子探针层析成像(Atom Probe Tomography)示出随着加热温度的根据微细组织位置的碳素分布的图。
图10为示出根据本发明实施例的具有优异直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝制造方法的加热单元、冷却单元，及卷取单元的图。
图11至图12为示出随着加热温度、加热时间，及施加于线缆的张力的直线性的变化的表。
图13为示出对根据本发明一实施例的钢丝帘线与现有的钢丝帘线的直线性的比较表。
具体实施方式
本发明涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，具体地涉及具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及其制造方法，其通过对钢丝帘线和单一钢丝进行加热处理和冷却处理以出去残留在钢丝帘线和单一钢丝的应力，以促进钢丝帘线和单一钢丝的应变时效而能够提高时效后的直线品质。以下，参照附图详细描述本发明的优选实施例。
本发明的具有优异直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝可以包括线缆110和能够被所述线缆110缠绕的缠绕单元120。
所述线缆110在经过拉丝步骤后，经过在收到张力的状态下被加热的加热步骤，也经过冷却步骤。具体地，所述线缆为可以使用于加固轮胎的钢丝帘线和单一钢丝，可以由0.5至1.1wt％碳素钢材料组成。
所述线缆110经过拉丝步骤意味可以经过包括拉丝工序的工序。具体地，所述线缆110可以被索氏体化处理以确保优异的强度和可处理性。通过对所述线缆110进行索氏体化处理获得珍珠岩微细组织，所述珍珠岩微细组织为碳素成分的渗碳体与由Fe组成的铁氧体的集合体。经过索氏体化处理的材料可以经过镀金黄铜的镀金工序、拉丝0.15mm至0.4mm的拉丝工序，及绞合一个至几十本的线缆以制备钢丝帘线的绞合工序。(当所述线缆110为单一钢丝时，可以不经过绞合工序。)所述线缆110经过拉丝工序，且可以包括具有拉丝工序的各种工序。
拉丝工序为陪同材料的大副变形的工序，其变更高碳素钢的珍珠岩组织且促使薄层内的渗碳体的分解。图1为示出拉丝应变对渗碳体体积百分比和薄层间间隔的影响。随着拉丝应变的增加，薄层间间隔线型地减少，渗碳体体积百分比也减少。就是说，在线缆被拉丝的同时，渗碳体被分解。从而，渗碳体通过在拉丝过程中发生的变形被分解，在铁氧体内增加作为浸渍固体溶解原子的C和N的百分比。
在此，应变时效通过C或N等的浸渍固体溶解原子随着时间的经过被胶着于电位而出现的，其因子不仅可以包括固体溶解原子的密度还可以包括时间、温度，及电位的密度等。并且，通过拉丝工序伴随大度的塑性变形的材料的内部存在高密度的电位，由此进一步促使时效现象。
换言之，当用经过拉丝的线缆缠绕具有一定内径的线轴时，随着时间的经过，渗碳体被分解而发生应变时效，且伴随直线性的变化，从而不能获得所需要的直线性。
在经过拉丝步骤后，所述线缆110经过在收到张力的状态下被加热的加热步骤，且经过冷却步骤，以人为地促使并完成固体溶解原子的扩散。由此，在用所述线缆110缠绕具有一定内径的所述缠绕单元120后也不发生时效现象。在此，所述缠绕单元120可以被构成为直径大于所述线缆110的直径的300倍，所述线缆110缠绕所述缠绕单元120。
参照图2，具体地观察时效现象不发生的情况，缠绕所述缠绕单元120六个月至一年的所述线缆110的一端固定于一个点150，并垂直地下放所述线缆110。此时，将所述线缆110下放到400mm。换言之，所述线缆110的一端111与所述线缆110的另一端112之间的距离为400mm。
在所述线缆110不发生时效现象是可以通过从所述一个点150形成垂直线的第一轴151和所述线缆110的另一个端112形成的间隔知道的。对本发明的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝而言，随着经过拉丝步骤的所述线缆110经过加热步骤和冷却步骤，形成从所述一个点150垂直的线的所述第一轴151和所述线缆110的另一端112形成的间隔为30mm或更小。
在所述线缆110在收到张力的状态下被加热的加热步骤的加热温度等于或低于200度，在所述线缆110被加热后，冷却温度优选等于或低于40度，或者可以为常温。在此，所述加热温度可以为50度至200度，所述冷却温度可以为10度至40度。
并且，在加热所述线缆110的加热步骤的加热温度、加热时间，及施加于所述线缆110的张力可以满足以下式A。
式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425(在式A中，T为所述加热温度的绝对温度(K)，t为所述加热时间(s)，τ为施加于所述线缆的张力(kgf))。
对加热所述线缆110的加热步骤，及冷却所加热的所述线缆110的冷却步骤，在后述的具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法中详细描述。
参照图3，具有优异直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法包括线缆准备步骤(S100)、加热步骤(S200)、冷却步骤(S300)、缠绕步骤(S400)，及直线性测量步骤(S500)。(在此，所述加热步骤(S200)和所述冷却步骤(S300)与上述的加热所述线缆110的加热步骤，及冷却所加热的所述线缆110的冷却步骤相同。)
所述线缆准备步骤(S100)为准备所拉丝的线缆的步骤。所述线缆准备步骤(S100)只要包括拉丝所述线缆110的步骤，就可以包括各种其他工序。
所述加热步骤(S200)为在收到张力的状态下加热被拉丝的所述线缆110。图4示出随着加热温度的拉丝的所述线缆110的抗张强度的变化。参照图4，所述线缆110的抗张强度在100度至150度最高，在超过200度的温度，抗张强度降低。在温度区域的这种强度变化是由利用碳素原子的电位关闭现象发生的。并且，在高于200度的温度下，强度下降的原因是恢复与再结晶现象。
图5A示出未被加热时的所述线缆110的微细组织的变化；图5B示出在150度下的所述线缆110的微细组织的变化；图5C示出在200度下的所述线缆110的微细组织的变化；图5D示出在350度下的所述线缆110的微细组织的变化。在图5中，由Fe组成的铁氧体层在浅色的部分，由Fe3C组成的渗碳体层在深色的部分。珍珠岩具有由Fe组成的铁氧体层和由Fe3C组成的渗碳体层被轮流地形成为层状的结构。
参照图5，在所拉丝的线缆110的微细组织中(图5的(a))，珍珠岩被沿着拉丝方向排列，在200度以下的微细组织(图5的(b)、图5的(c))和所拉丝的线缆110的微细组织之间没有显著的区别。然而，在350度下的微细组织(图5的(d))中可以观察到诸如圆状的薄层的在恢复过程中的微细结构。
图4及图5所示的抗张强度和微细组织的变化为由碳素的移动引起的现象，这意味可以通过加热处理促使碳素移动且被胶着于电位。具体地，若在200度以下加热所述线缆110，不显著地改变微细组织也可以提高抗张强度。然而，当加热温度比200度过高时，可以发现线缆的物性侧面不良而能够观察微细组织的变化，且抗张强度也降低。换言之，与没有加热的状态组织地相似而可以充分发挥加热效果的温度优选等于或低于200度。
图6至图9为利用场离子显微法(FIM:Field Ion Microscopy)和原子探针层析(APT:Atom Probe Tomography)来显示根据随着温度变化的微细组织的位置的碳素分布。图6的(a)至图9的(a)显示随着温度的FIM图像，图6的(b)至图9的(b)显示随着温度的碳素的分布。在图2至图9中，浅色的部分表示铁氧体，深色的部分表示渗碳体。
图6显示经过拉丝步骤而没有进行加热步骤的状态，可以观察明显区分铁氧体和渗碳体的薄层结构。就是说，图6显示在刚拉丝后渗碳体的分解得到极度的限制。在此，渗碳体的分解得到限制意味，在经过拉丝步骤的线缆中没有发生渗碳体的分解，在使线缆缠绕缠绕单元时发生渗碳体的分解，从而可能发生应变时效。
图7示出经过拉丝步骤且在150度下进行加热步骤的状态。参照图7的(a)和图7的(b)，浅色的部分和深色的部分被均等地排列，由此可以知道碳素原子均匀地分布于所有区域。并且，碳素浓度为4至5at％，与线缆内的平均碳素含量相同。(如上所述，线缆可以由0.5至1.1wt％的碳素钢组成，在图6至图9，线缆由0.92wt％的碳素钢组成。at％则atomic％表示对特定元素的原子比列。将0.92wt％基于at％换算则为4.5at％左右，因此，Fe母材(线缆)平均包括的碳素的原子比为4.5at％。观察图7的(b)，碳素的原子比在全区间表示为4至5at％，这意味碳素原子均等地分布于母材(线缆)中。
就是说，这表示在拉丝步骤后以150度加热线缆以使碳素移动，且可以通过加热步骤促使时效现象。促使时效现象是指在用线缆缠绕缠绕单元之前已经由加热步骤进行时效现象而可以防止以后发生时效现象。
图8示出经过拉丝步骤且在200度下进行加热步骤的状态，图8的(a)和图8的(b)显示与图7相比不均匀的碳素分布。碳素浓度高的区域的碳素浓度低于作为渗碳体的碳素浓度的25at％，碳素浓度低的区域的碳素浓度测量为2至3at％，其低于在150度下加热的线缆的平均碳素浓度。(在此，渗碳体是指Fe3C，Fe3C包括Fe基质相内6.67wt％的碳素(C)。Fe3C被换算为约25at％，在上述内容中，碳素浓度高的区域的碳素浓度低于作为渗碳体的碳素浓度的25at％意味既有的渗碳体区域被分解而碳素也被分解为基质状态，或者意味C聚集于既有的电位或晶界面的碳素浓度高的区域的出现。
就是说，随着加热温度从150度上升到200度，碳素继续扩散，碳素浓度高的区域被视为既有的渗碳体区域或电位聚集的铁氧体薄层区域。
图9为经过拉丝步骤且在350度下进行加热步骤的状态，图9的(a)和图9的(b)显示与图8的微细组织的明显的区分。类似于经过拉丝步骤而没有经过加热步骤的图6的线缆的FIM图像，在图9的FIM图像中的浅色区域和深色区域显出明显的对比，仍然可以观察被球状化的深色的薄层区域。微小的渗碳体或者被球状化的碳素沿着晶界产生，铁氧体内的碳素浓度比在更低的温度下加热的线缆的碳素浓度更低。
即，经过拉丝步骤后，基于在不同温度的加热步骤的抗张强度和微细组织的观察结果显示，在加热温度等于或低于150度的情况下，C和N等浸渍型高体溶解原子由于柯氏氛围通过扩散胶着于电位而导致抗张强度增加，从而，可以获得在缠绕缠绕单元后也不容易进行塑性变形的线缆。然而，若加热温度高于200度，由于微细组织的恢复和渗碳体球状化发生抗张强度的降落而导致作为线缆的质量特征的切断力的降低，因此存在难以采用加热条件的问题。并且，高温加热处理伴随制造成本的上升，加热温度最优选等于或低于150度。
如上所述，所述加热步骤(S200)的加热温度优选等于或低于200度，更优选等于或低于150度。(加热温度可以为50度至200度。)另外，参照图4，为了提高抗张强度，所述加热步骤(S200)的加热温度优选为80度至150度。
所述冷却步骤(S300)为冷却经过所述加热步骤(S200)的所述线缆110的步骤。经过所述加热步骤(S200)的所述线缆110露出于有利于所述线缆110内的C和N的扩散的环境，若所述线缆110不经过充分的冷却而缠绕时，不能完全抑制应变时效。因此，在所述冷却步骤(S300)需要冷却经过所述加热步骤(S200)的所述线缆110。
所述冷却步骤(S300)的冷却温度优选等于或低于40度，所述冷却步骤(S300)冷却温度可以为10度至40度。具体地，最优选在常温下进行所述冷却步骤(S300)。可以通过各种方式进行所述冷却步骤(S300)，可以使用风冷式，水冷式等方法。
所述缠绕步骤(S400)为用经过所述加热步骤(S200)和所述冷却步骤(S300)的所述线缆100缠绕被构成为直径大于所述线缆110的直径的所述缠绕单元120的步骤。所述缠绕单元120由大于所述线缆110的直径的300倍的直径形成，若所述缠绕单元120的直径小于所述线缆110的直径的300倍，在缠绕时发生问题。因此，所述缠绕单元120的直径优选大于所述线缆110的直径的300倍。
参照图10，在加热单元130进行所述加热步骤(S200)，在所述冷却单元140进行所述冷却步骤(S300)之后，所述线缆110缠绕所述缠绕单元120。在此，所述加热单元130设置有第一温度传感器131以把握并调节在所述加热步骤(S200)施加于所述线缆110的温度，所述冷却单元140设置有第二温度传感器141以把握并调节在所述冷却步骤(S300)施加于所述线缆110的温度。
本发明的具有优异质量的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝的制造方法可以进一步包括所述直线性测量步骤(S500)。参照图2，所述直线性测量步骤(S500)为将缠绕所述缠绕单元120六个月至一年的所述线缆110的一端固定于所述一个点150并将所述线缆110垂直地下放400mm的步骤。
经过所述加热步骤(S200)和所述冷却步骤(S300)后缠绕所述缠绕单元120的所述线缆110的变形时效已在所述加热步骤(S200)中进行，因此，即使所述线缆110缠绕所述缠绕单元120也不会发生应变时效。可以在所述直线性测量步骤(S500)确认如上所述的内容。
具体地，在所述直线性测量步骤(S500)中，形成从所述一个点150垂直的线的所述第一轴151与所述线缆110的另一端112形成的间隔可以等于或小于30mm。
所述加热步骤(S200)为所述线缆110在收到张力的状态下被加热的步骤，施加于所述线缆110的温度、所述线缆110的加热温度，及加热所述线缆110的时间等可以变化。为了通过所述加热步骤(S200)促进应变时效，所述加热步骤(S200)的所述加热温度、加热时间，及施加于所述线缆110的张力优选满足以下的式A。
式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425(在式A中，T为所述加热温度的绝对温度(K)，t为所述加热时间(s)，τ为施加于所述线缆的张力(kgf))。
当式A的上限值大于600，在经济、工作方面效率不够高，式A也可以只由600
Figure BDA0002370896510000081
组成。
当利用满足所述式A的加热温度和加热时间进行加热处理时，作为浸渍固体溶解原子的C和N充分扩散且稳定为电位，在卷取之前已完成对应变时效的促进，将用所述线缆110缠绕所述缠绕单元120后经过长时间也不会发生变形。在一定温度下使用不满足式A的加热时间时，所述线缆110的直进性的屈曲半径比刚制造后减少，当为了将所述线缆110作为轮胎进行轮胎制造工序时，引起压垮现象或尖端上升现象。
并且，在所述加热步骤(S200)施加到所述线缆110的张力影响加热温度及加热时间。如上所述，所述加热步骤(S200)通过浸渍固体溶解原子的扩散促进应变时效。当施加于所述线缆110的张力增加时，所述线缆110的直进性增加，在相同的加热条件出现更高的直进性提高效果。因此，通过在所述加热步骤(S200)对所述线缆110施加张力，可以减少加热温度和加热时间。
图11至图12为示出在利用所述式A根据加热温度、加热时间，及施加于所述线缆110的张力条件进行加热和冷却处理后随着时间的经过的直线性的变化。应用于图11至图12的所述线缆110应用了2×0.30的结构。(2X0.30的结构为0.3mm的两本线缆互相胶合的结构。
图11示出在张力为0.5kgf、1kgf、2kgf，及4kgf时的随着加热温度及加热时间的直线性变化，图12示出在张力为6kgf、8kgf，及10kgf时根据加热温度及加热时间的直线性变化。在此，直线性(mm)为在所述直线性测量步骤(S500)测量的，就是将所述线缆110的一端固定于所述一个点150并将所述线缆110垂直地下放400mm后测量形成从所述一个点150垂直的线的所述第一轴151与所述线缆110的另一端112形成的间隔的。另外，直线变化是指在刚制造后的直线性与经过七个月后的直线性的区别。
观察图11至图12可以发现，张力、加热温度、及加热时间越增加，直线性的变化越少，在4kgf或更小的张力下，根据固定的加热温度及加热时间条件的直线性变化小。
图13示出施加4kgf的张力且在加热温度150度下加热2秒的实施例与现有的钢丝帘线的随着时间的直线性的变化的比较。参照图13可以发现，相比于现有的钢丝帘线，本发明的钢丝帘线的直线变化显著减少了，这表示直线品质提高了。
就是说，在应用充分加热温度和加热时间则促使浸渍固体溶解原子的扩散且促使应变时效，从而可以制造即使用所述线缆110缠绕所述缠绕单元120也直线变化小的钢丝帘线和单一钢丝，且具有张力越高直线性越优异的效果。具体地，通过满足满足所述式A的张力、加热温度，及加热时间可以制作直线性为30mm之内的钢丝帘线和单一钢丝。
如上所述的本发明的具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝及制造方法具有如下的效果。
本发明的优点在于通过对钢丝帘线和单一钢丝进行加热和冷却处理来除去残留在钢丝帘线和单一钢丝的应力以用钢丝帘线和单一钢丝缠绕具有一定内径的缠绕单元后经过长时间也没有直线性的变化的、具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝。
具体地，根据本发明，可以通过加热处理促进钢丝帘线和单一钢丝的应变时效。为了将现有的钢丝帘线和单一钢丝使用为轮胎加固材料需要几个月的时间，为此缠绕具有一定捏经的线轴来使用。对现有的钢丝帘线和单一钢丝而言，在用钢丝帘线和单一钢丝缠绕线周时发生应变实效，在直线性方面存在问题。然而，本发明的优点在于通过加热处理和冷却处理事前触发当用钢丝帘线和单一钢丝缠绕缠绕单元时可能发生的应变时效以防止在缠绕后发生应变时效来提供具有优异的直线性的钢丝帘线和单一钢丝。
并且，本发明的优点还在于通过利用式A来导出即使用线缆缠绕缠绕单元长时间也没有直线性的变化的加热步骤的条件(加热温度、加热时间，及施加于线缆的张力)以提供具有优异的直线品质的轮胎加固用钢丝帘线和单一钢丝。
以上，参照优选实施例详细描述了本发明，但本发明不限于所述实施例，在不脱离本发明的范畴的范围内提供各种变形。因此，应当根据附加的权利要求书中的技术思想定义本发明的真正技术保护范围。

Claims (5)

1.一种具有优异的直线品质的用于加固轮胎的钢丝帘线及单一钢丝，包括：
线缆，其在经过拉丝步骤后，经过在施加张力的状态下被加热的加热步骤，并且经过冷却步骤；
缠绕单元，其具有大于所述线缆的直径的直径，且被所述线缆缠绕，其中，
当将缠绕所述缠绕单元六个月至一年的所述线缆的一端固定于一个点且将所述线缆垂直地下放400mm时，
从所述一个点形成垂直线的第一轴与所述线缆的另一端形成的间隔等于或小于30mm，
所述加热步骤的加热温度、加热时间及施加于所述线缆的张力满足以下的式A：
式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425，
在式A中，T为所述加热温度的绝对温度，t为所述加热时间，且τ为施加于所述线缆的张力，其中，所述绝对温度、所述加热时间及所述张力的单位分别为K、s、kgf。
2.如权利要求1所述的具有优异的直线品质的用于加固轮胎的钢丝帘线及单一钢丝，其特征在于，
所述加热步骤的加热温度为200度或更低，
所述冷却步骤的冷却温度为40度或更低。
3.一种直线品质优异的用于加固轮胎的钢丝帘线及单一钢丝的制造方法，包括：
制备经过拉丝的线缆的线缆制备步骤；
在施加张力的状态下加热所述线缆的加热步骤；
冷却所述线缆的冷却步骤；以及
用所述线缆缠绕被构成为直径大于所述线缆的直径的缠绕单元的缠绕步骤，
所述加热步骤的加热温度、加热时间及施加于所述线缆的张力满足以下的式A：
式A：T+13.67In(t)+2.7τ≥425，
在式A中，T为所述加热温度的绝对温度，t为所述加热时间，且τ为施加于所述线缆的张力，其中，所述绝对温度、所述加热时间及所述张力的单位分别为K、s、kgf。
4.如权利要求3所述的直线品质优异的用于加固轮胎的钢丝帘线及单一钢丝的制造方法，其特征在于，
包括直线性测量步骤，其将缠绕所述缠绕单元六个月至一年的所述线缆的一端固定于一个点且将所述线缆垂直地下放400mm，
在所述直线性测量步骤中，从所述一个点形成垂直线的第一轴与所述线缆的另一端形成的间隔等于或小于30mm。
5.如权利要求3所述的直线品质优异的用于加固轮胎的钢丝帘线及单一钢丝的制造方法，其特征在于，
所述加热步骤的加热温度为200度或更低，
所述冷却步骤的冷却温度为40度或更低。
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