CN108699744B - 亲水性蓬松无纺布 - Google Patents

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Abstract

提供透水性优异、特别适合于尿布的顶片等卫生材料的表面原材料的亲水性蓬松无纺布。本发明的前述亲水性蓬松无纺布的特征在于，其为包含热塑性纤维的亲水性蓬松无纺布，其具有如下的无纺布表面结构：该无纺布表面上的将测定基准长度设为100μm时的由X方向Y方向规定的单位分区内的最大高度相对于该无纺布的Z方向无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率在相当于该无纺布表面积20mm×20mm的分区数每40000中为50％以上，该无纺布的透水45度倾斜流动长度值为25mm以下，并且第4次耐久透水指数为85％以上。

Description

亲水性蓬松无纺布
技术领域
本发明涉及特别是在用作卫生材料等的表面原材料时顺畅地吸收尿、体液等的亲水性蓬松无纺布。
背景技术
近年来，一次性尿布的普及显著，所要求的品质、性能已提高。对于作为尿布的顶片使用的无纺布，要求通过体液、进而迅速使通过的体液转移至吸收体的性能(透水性)。通常作为需要透水性的顶片的原材料使用的原材料为疏水性的聚烯烃系的无纺布，通过涂布表面活性剂作为透水剂从而赋予透水性。
迄今，为了改善透水性，例如以下的专利文献1中采用了许多改良透水剂的方法，实现了透水性的提高。透水性提高不得不选择活化能高的表面活性剂，因此用作卫生材料的表面原材料时，容易引起接触的皮肤表面的皮疹、湿疹，从对皮肤的刺激性的观点出发不优选。
另一方面，以下的专利文献2中，通过对无纺布实施赋形加工，使无纺布表面的结构成为凹凸结构，从而减少与皮肤的接触面积，并且改善了作为透水性的指标的回渗性能及耐久透水性能。然而，为了赋予凹凸结构，利用特殊压花等的加工成为必需，因此制造成本变高，生产率也不高。另外，因通过辊间进行赋形而产生厚度变薄的部分，得到的透水性的提高效果也不显著。
另外，以下的专利文献3中，对无纺布实施凹凸加工，改良体液的引入。然而，该方法存在对皮肤造成潮湿感的担心。使用扁平形状的无纺布作为尿布、生理用品等表面片时，无纺布整面与位于表面片下部的作为吸收体的纸浆与高分子吸收体的混合物接触。在穿戴尿布、生理用品时使用者的体重施加于表面片及吸收体，作为表面片的无纺布与吸收体更紧密地接触，因此附着于无纺布表面的体液能够迅速向吸收体移动，但使用专利文献3那样的呈凹凸形状且凸部的内部为空洞的无纺布作为表面片时，成为无纺布的凸部与吸收体未接触的状态。因此，在无纺布表面附着有体液时，体液难以迅速向吸收体移动。进而，附着于凸部的体液因表面张力而维持被保持在无纺布内部的状态，因此会对皮肤造成潮湿感。进而，排尿时，若为扁平形状的无纺布，则用无纺布表面整体处理尿，但凹凸形状的无纺布的情况下，尿容易流动而集中于凹部。换言之，与凸部相比，流入凹部的尿量更多，附着于凹部的透水剂被尿冲走。凹部的透水剂被尿冲走时，存在由于尿滞留在凹部而对穿戴者造成潮湿感的可能性。另外，随着时间经过，滞留在凹部的尿蒸发，存在引起皮肤表面的皮疹、湿疹的担心。
现有技术文献
专利文献
专利文献1：日本特开平10-53955号公报
专利文献2：日本特开2004-113489号公报
专利文献3：国际公开第2012-086730号公报
发明内容
发明要解决的问题
鉴于以上，本发明要解决的问题在于提供透水性优异、适合于尿布的顶片等卫生材料的表面原材料的亲水性蓬松无纺布。
用于解决问题的方案
如前所述，为了表现出优异的透水性能，作为透水剂赋予的表面活性剂的设计和无纺布表面结构是重要的。特别是通过将无纺布表面设为具有微细凹凸的粗糙结构，在尿、汗等体液附着于无纺布表面时，表面结构越粗糙，体液与无纺布表面的接触角越低，体液越容易被吸收到无纺布内部。本发明人等着眼于无纺布表面的微细结构，深入研究长纤维无纺布的纤维的卷缩数、结合方法、透水赋予方法，反复进行实验，其结果，通过开发以适当范围配置纤维而成的无纺布，从而成功地提高作为透水性指标的透水45度倾斜流动长度值和耐久透水指数，由此完成了本发明。
即，本发明如下所述。
[1]一种亲水性蓬松无纺布，其特征在于，其为包含热塑性纤维的亲水性蓬松无纺布，其具有如下的无纺布表面结构：该无纺布表面上的将测定基准长度设为100μm时的由X方向Y方向规定的单位分区内的最大高度相对于该无纺布的Z方向无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率在相当于该无纺布表面积20mm×20mm的分区数每40000中为50％以上，该无纺布的透水45度倾斜流动长度值为25mm以下，并且第4次耐久透水指数为85％以上。
[2]根据前述[1]所述的亲水性蓬松无纺布，其中，前述亲水性蓬松无纺布的基于X射线CT的厚度方向的取向指数为0.43以下。
[3]根据前述[1]或[2]所述的亲水性蓬松无纺布，其中，前述亲水性蓬松无纺布的压缩功量为0.20gf·cm/cm2以上且1.00gf·cm/cm2以下。
[4]根据前述[1]～[3]中任一项所述的亲水性蓬松无纺布，其中，构成前述亲水性蓬松无纺布的纤维的卷缩数为5～45个/2.54cm(英寸)。
[5]根据前述[1]～[4]中任一项所述的亲水性蓬松无纺布，其中，前述热塑性纤维为并排型或偏芯皮芯型的复合纤维。
[6]根据前述[1]～[5]中任一项所述的亲水性蓬松无纺布，其中，前述热塑性纤维为聚烯烃系纤维。
[7]根据前述[1]～[6]中任一项所述的亲水性蓬松无纺布，其中，前述热塑性纤维为长纤维。
[8]一种卫生材料，其使用前述[1]～[7]中任一项所述的亲水性蓬松无纺布而形成。
发明的效果
本发明的亲水性蓬松无纺布由于具有优异的透水性，因此可以适宜用作卫生材料、例如卫生巾、失禁垫、一次性尿布等的表面的顶片，进而，例如也可以用于面膜、取暖器、胶带基布、贴药基布、绷带基布、包装材料、擦拭制品、医用长袍、绑带、服装、护肤用片材等。
附图说明
图1为用于说明无纺布表面的单位分区内的最大高度(μm)的测定的附图。
具体实施方式
以下，对本发明的实施方式详细说明。
本实施方式的无纺布包含热塑性纤维，可以为通过纺粘法制造的长纤维无纺布、通过梳理法等制造的短纤维无纺布。然而，短纤维无纺布的情况下，从在梳理时纤维沿X方向或Y方向并丝而表面容易变得平滑、强度、生产率的观点、对皮肤的刺激减少等的观点出发，作为构成网片的纤维，优选通过纺粘法制造的长纤维。本申请说明书中，长纤维是指，纤维长度为55mm以上的纤维。纤维长度越短，纤维的端部分接触皮肤的概率增加，因此造成发痒的触感，因此纤维长度优选为55mm以上。
作为构成热塑性纤维的热塑性树脂，例如可列举出聚乙烯、聚丙烯、共聚聚丙烯等聚烯烃系树脂、聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、共聚聚酯等聚酯系树脂、尼龙-6、尼龙-66、共聚尼龙等聚酰胺系树脂、及聚乳酸、聚丁二酸丁二醇酯、聚丁二酸乙二醇酯等可生物降解性树脂，没有特别限定。从无纺布的质地的观点出发，由于使用的用途大多为一次性材料，因此从通用、回收的便利性的观点出发，优选聚烯烃系树脂。
作为热塑性纤维的形态，从对无纺布的表面结构赋予特征的观点出发，优选纤维进行了卷缩。卷缩数优选为5个/2.54cm(英寸)以上、更优选为5个/英寸以上且45个/英寸以下、进一步优选为10个/英寸以上且40个/英寸以下、特别优选为10个/英寸以上且25个/英寸以下。由卷缩数超过45个/英寸的纤维构成的无纺布中，由纤维的卷缩导致的收缩、斑纹明显，无纺布的外观变差，而且因斑纹而使回渗指数变差。另外，由卷缩数不足5个/英寸的纤维构成的无纺布得不到期望的表面粗糙度，而且厚度变薄，质地受损或难以得到期望的透水性。
作为对前述纤维赋予卷缩的手段，可以通过将纤维截面设为不规则形状截面形状，在纺丝冷却时使其不均匀冷却，从而赋予卷缩。另外，由2种以上热塑性树脂构成的复合纤维也能表现出卷缩，将其构成设为并排型(S/S)、偏芯皮芯型(偏S/C)等，从而能够更容易地表现出卷缩。偏芯皮芯型(偏S/C)的情况下，芯部可以在纤维表面出现，关于芯部占纤维表面的比例，面积率优选为0～50％、更优选为0～30％。芯部占纤维表面的比率高至超过50％时，影响作为无纺布的接合时的粘接，布强度容易降低，还容易发生起毛。
偏芯皮芯型(偏S/C)的情况下，为了得到期望的卷缩数，芯部的截面积的重心优选相对于复合纤维的截面积的重心偏移5～40％。芯部的偏移由下述式算出。
芯部的偏移(％)＝(复合纤维的截面积的重心与芯部的截面积的重心的最短距离)/(纱的直径)×100
前述纤维由2种以上热塑性树脂组合而成时，只要发挥期望的效果，则前述热塑性树脂的任意组合均可，从纤维彼此的接合的观点出发，优选具有熔点差的热塑性树脂的组合。熔点差高的树脂在纤维内所占的重量比率优选为20wt％以上且80wt％以下、更优选为30wt％以上且80wt％以下、进一步优选为50wt％以上且70wt％以下。
另外，从得到的无纺布的质地的观点出发，优选组合使用聚烯烃系树脂彼此的组合、聚烯烃系树脂与聚酯系树脂。组合使用聚烯烃系树脂时，可列举出从聚乙烯、聚丙烯、及这些单体与其它α-烯烃的共聚物等树脂中组合而成的复合纤维。作为其它α-烯烃，有碳数3～10的α-烯烃，具体而言，可列举出丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、4-甲基-1-戊烯、1-辛烯等。
组合聚烯烃系树脂与聚酯系树脂时，聚酯系树脂优选使用聚对苯二甲酸乙二醇酯单一成分、或包含间苯二甲酸等的共聚物。另外，聚对苯二甲酸乙二醇酯可以为通过掺混等改性了的物质，也可以赋予了添加剂等的物质。
其中，作为热塑性树脂的组合，从强度强，在使用时不易断裂，并且卫生材料的生产时的加工适应性优异，而且质地也良好的方面出发，优选将第一成分设为聚丙烯且第二成分设为聚乙烯，复合纤维为偏芯皮芯型时，优选将芯部设为第一成分且将鞘部设为第二成分。
由前述2种热塑性树脂形成纤维时，第一成分的聚丙烯可以为利用常规的齐格勒-纳塔催化剂合成的聚合物，可以为利用以茂金属为代表的单点活性催化剂合成的聚合物。另外，可以为乙烯无规共聚聚丙烯。它们可以单独使用1种，也可以组合2种以上。特别是从质地、强度、尺寸稳定性出发，优选以均聚聚丙烯作为主成分。
另外，从纤维的制造时的纺丝性、得到的纤维的强度的方面出发，作为聚丙烯的MFR，下限优选为20g/10分钟以上、更优选超过30g/10分钟、进一步优选超过40g/10分钟、最优选超过53g/10分钟。MFR的上限优选为85g/10分钟以下、更优选为70g/10分钟以下、进一步优选为60g/10分钟以下。MFR依据JIS-K7210“塑料-热塑性塑料的熔体质量流动速率(MFR)和熔体体积流动速率(MVR)的试验方法”的表1、试验温度230℃、试验载荷2.16kg测定。
由前述2种热塑性树脂形成纤维时，第二成分的聚乙烯可以为利用常规的齐格勒-纳塔催化剂合成的聚合物，也可以为利用以茂金属为代表的单点活性催化剂合成的聚合物。聚乙烯优选为高密度聚乙烯、线性低密度聚乙烯，密度优选为0.92～0.97g/cm3、更优选为0.925～0.96g/cm3。
另外，从纤维制造时的纺丝性的观点出发，聚乙烯的MI的下限优选为10g/10分钟以上、更优选超过15g/10分钟。MI的上限优选为100g/10分钟以下、更优选为60g/10分钟以下、进一步优选为40g/10分钟以下。MI依据JIS-K7210“塑料-热塑性塑料的熔体质量流动速率(MFR)和熔体体积流动速率(MVR)的试验方法”的表1、试验温度190℃、试验载荷2.16kg测定。
另外，使用聚酯系树脂时，溶液体粘度ηsp/c的下限优选为0.2以上、更优选为0.6以上。溶液体粘度ηsp/c的上限优选为0.9以下、更优选为0.8以下。
构成本实施方式的无纺布的纤维从强度、生产率的观点出发优选为使用纺粘法的长纤维的网片的形态。采用组合有2种以上热塑性树脂的复合长纤维时，例如，从2个以上的不同挤出机分别将不同的热塑性树脂熔融挤出，从具有多个喷丝孔的喷丝头以2种以上的热塑性树脂复合的状态以纱条的形态喷出。接着，对喷出的纱条施加控制在5℃～20℃的冷风，边冷却边用牵引装置牵引。从牵引装置离开的纱条被堆积在传送带上，以网片的形态输送。可以将输送中的网片层叠，制成多层层叠的非织造网片。多层层叠的无纺布的情况下，可以每个层分别以不同的纤维直径形成，也可以是不规则形状截面纱、卷缩纤维、中空纱等特殊形态的纤维的层层叠而成的。
前述非织造网片的接合可以使用如下方法：使用粘接剂进行接合的方法；利用低熔点纤维、复合纤维进行接合的方法；在网片形成中散布热熔粘合剂并进行熔融接合的方法；用针刺、水流等将纤维交织等方法，没有特别限定。从高速生产率的观点出发，可以通过部分热压接进行接合。例如，可以使网片通过能赋予针尖状、楕圆形状、钻石形状、矩形状等的接合点的经加热的压花/扁平辊间，从而进行接合。从强度保持和柔软性、以及无纺布的蓬松度的保持、使表面的凹凸结构不会在辊间压坏的观点出发，部分热压接中的热压接面积率优选为5～40％、更优选为5～25％。
另外，从容易维持无纺布表面结构的特征、无纺布的厚度的观点出发，特别是在组合有2种以上热塑性树脂的复合长纤维的情况下，只要是加热至纤维彼此的交点能熔融并粘接的温度以上的方法就没有特别限定，作为加热的方法，可以使用热风循环型、热风穿过型、红外线加热器型、对无纺布的两面吹送热风的方法、导入到加热气体中的方法等各种加热方法。从在纤维彼此的交点中获得更多的纤维粘接点且无纺布的断裂强度变高的观点出发，优选利用热风的加热、特别优选热风穿过型。
热风穿过型中的热风的温度优选调整为适合于组合的热塑性树脂之中熔点低且对接合有贡献的热塑性树脂的温度。例如，2种以上热塑性树脂的低熔点侧的树脂为聚乙烯时，优选的热风的温度为聚乙烯熔融并粘接的120～155℃、优选为135～155℃、更优选为140℃～150℃。粘接温度高于120℃时，在纤维彼此的交点表现出纤维彼此的粘接，能够表现出作为无纺布的强度。另外，粘接温度为155℃以上时，纤维的溶解度变得非常高，质地变硬。
热风的风速优选为0.5～3.0m/s、更优选为0.7～2.5m/s、进一步优选为2.0m/s以下。风速慢时，热风无法穿过无纺布的厚度方向，强度变低。另外，风速快时，热风穿过，但纤维也同时崩塌，成为蓬松度低的无纺布。
只要不对无纺布的表面结构造成不良影响，则也可以对利用前述热风进行加热接合之前的非织造网片实施热粘接。从生产率的观点出发，热粘接优选通过金属压花辊与金属扁平辊的组合的一对辊。从非织造网片的形态保持、最终得到的无纺布的强度的观点出发，压花面积率优选为5～30％、更优选为5～20％、进一步优选为6～15％。另外，压花的深度越深，越能保持无纺布的厚度，优选为0.5～2.0mm、进一步优选为0.7～1.5mm。压花形状没有特别限定，优选为圆形状、楕圆形状、钻石形状、矩形状。
无纺布的纤维的平均纤维直径优选为8.0μm以上且38.0μm以下、更优选为9.0μm以上且33.5μm以下、进一步优选为11.0μm以上且26.5μm以下。从纺丝稳定性的观点出发，平均纤维直径优选为8.0μm以上，从用于卫生材料的无纺布的质地的观点出发，更优选为38.0μm以下。
无纺布的单位面积重量优选为8g/m2以上且80g/m2以下、更优选为10g/m2以上且40g/m2以下、进一步优选为10g/m2以上且30g/m2以下。单位面积重量若为8g/m2以上，则满足作为用于卫生材料的无纺布的强度，若为80g/m2以下，则满足用于卫生材料的无纺布的质地，不会造成外观上看上去很厚的印象。
无纺布的无载荷时的高度优选为140μm以上、更优选为140μm以上且3000μm以下、进一步优选为140μm以上且2000μm以下。从无纺布的质地和透水性的回渗性能的观点出发，无载荷时的高度优选为140μm以上，若超过3000μm，则造成外观上看上去很厚的印象，并且具有刚性，不适用于卫生材料。
无纺布的基于X射线CT的取向指数为0.43以下、优选为0.425以下。基于X射线CT的取向指数为该范围时，占据无纺布的厚度方向的纤维变多，在载荷下也不会破坏蓬松度，成为具有蓬松性的无纺布，能够得到优异的缓冲性和回渗指数低的亲水性蓬松无纺布。下限越低越好，但取向指数优选为0.30以上、更优选为0.33以上。
本实施方式的无纺布的压缩功量WC优选为0.20gf·cm/cm2以上且1.00gf·cm/cm2以下、更优选为0.20gf·cm/cm2以上且0.80gf·cm·cm2以下，保持该范围的压缩功量WC时，能够得到作为用于卫生材料的无纺布的缓冲性和优异的回渗指数。
本实施方式的亲水性蓬松无纺布可以含有或涂布有透水剂。作为使用的透水剂，考虑对人体的安全性、工序中的安全性等，可列举出由单独的如下物质或它们的混合物等构成的表面活性剂：高级醇、高级脂肪酸、烷基酚等加成有环氧乙烷的非离子系活性剂、烷基磷酸酯盐、烷基硫酸盐等阴离子系活性剂等。作为透水剂，例如也优选使用聚醚化合物、聚乙烯醚改性硅酮、聚醚改性硅酮、聚酯化合物、聚酰胺化合物、聚甘油化合物等。
作为含有或涂布透水剂的方法，可以采用向纤维中捏合、涂布的方法(凹版涂布机、吻涂机)、喷雾法等现有方法，也可以根据需要采用电晕放电处理、常压等离子放电处理等前处理。作为涂布后的干燥方法，可以采用利用了对流传热、传导传热、辐射传热等的现有方法，可以使用利用热风、红外线的干燥、利用热接触的干燥方法等。
透水剂的附着量根据目标用途而异，例如作为卫生材料用，通常相对于无纺布优选为0.10wt％以上且1.50wt％以下的范围、更优选为0.15wt％以上且1.20wt％以下。不足0.10wt％时，难以得到令人满意的透水性能，另一方面，超过1.50wt％时，容易对皮肤产生皮疹、湿疹。
透水剂可以用水等溶剂稀释，以水溶液的形式进行涂布。另外，为了不发生与设备的高速化相伴的干燥工序中的干燥不足等，透水剂水溶液的涂布量少是优选的。相对于无纺布的涂布量(wt％)在前述涂布方法的任一种中均优选为1.0wt％以上且65wt％以下、更优选为3.0wt％以上且60wt％以下、进一步优选为5.0wt％以上且50wt％以下。不足1.0wt％时，得不到均匀的涂布，另一方面，超过65wt％时，必要的干燥能力变大，设备成本增大，而且可能发生干燥不足。
例如，利用凹版涂布机的透水剂的涂布中，凹版辊的图案可以为格子型、棱锥型，但优选在凹版的单元底不易残留透水剂的斜线型。单元容积优选为5cm3/m2以上且40cm3/m2以下，不足5cm3/m2时，涂布量过少，因此难以均匀涂布，超过40cm3/m2时，涂布量变得过多，因此发生干燥工序中的干燥不足、由迁移造成的透水剂的附着不均等问题产生。
前述凹版的单元的深度优选为10μm以上且80μm以下，优选其间隔在优选80目以上且250目以下的范围内以成为上述单元容积的方式设计。
为了能应对设备的高速化、能效率良好地涂布、即使是具有厚度的无纺布也能在厚度方向上均匀地涂覆、而且即使透水剂与无纺布的浸透性稍差也能均匀地涂覆、并且没有使无纺布通过一对辊间的工序，从容易维持无纺布的厚度出发，优选利用喷雾法的透水剂的涂布。作为喷雾法，可以为通常公知的利用空气压缩的吹送法、将透水剂水溶液直接压缩并喷雾的方法，但从能均匀地涂布于无纺布的观点出发，特别优选转子润湿(rotordampening)方式。通过实施防止涂布时的透水剂水溶液飞散的措施，在设备高速时也能涂布。转子润湿方式是指，在旋转的转子上供给透水剂水溶液，使用转子旋转的离心力将透水剂水溶液喷雾的方法。转子润湿方式中，可以以仅沿涂布方向对于要涂布通过转子旋转而飞溅的透水剂水溶液的液体颗粒的无纺布侧进行喷雾的方式、且以能在无纺布的CD方向上均匀涂布的方式限定开口部，利用转子转速调整喷雾粒径。
前述转子润湿方式的情况下，例如，转子的直径选择40mm以上且100mm以下的直径，以透水剂水溶液能在涂布的无纺布的CD方向上均匀附着的方式设定涂布的无纺布面与转子的中心的距离。理想的是，设定为从相邻的转子喷雾的涂布分布范围的2分之1重叠。另外，理想的是，转子在CD方向上在60mm以上且220mm以下的范围内以等间隔配置，设为2阶段。
均匀涂布的重点是，使喷雾颗粒到达至涂布的无纺布的内部，其喷雾粒径优选为0.010mm以上且0.200mm以下、进一步优选为0.030mm以上且0.070mm以下。为了形成最合适的喷雾粒径，透水剂水溶液的表面张力是重要的，喷雾粒径由下述式算出。
喷雾粒径(μm)＝{100000×√(表面张力(N/m))}/(转子直径(mm)×转子转速(rpm))
另外，这些涂布方法中的透水剂水溶液的温度优选为5℃以上且50℃以下，从溶液的均匀分散、稳定性的观点出发，更优选为12℃以上且40℃以下。透水剂水溶液的粘度优选为0.5mPa·s以上且50mPa·s以下，从容易更均匀地涂布的观点出发，更优选为0.8mPa·s以上且20mPa·s以下。粘度超过50mPa·s时，透水剂水溶液向无纺布中的浸透性差，难以均匀涂布。
透水剂水溶液的涂布后的干燥可以使用通常的干燥方式，没有特别限定，可以采用利用对流传热、传导传热、辐射传热等的已知方法，可以使用热风循环型、热风穿过型、红外线加热器型、对无纺布的两面吹送热风的方法、导入到加热气体中的方法等各种的干燥方法。
本实施方式的无纺布的表面结构的特征如图1所示该无纺布表面上的将测定基准长度设为100μm时的由X方向Y方向规定的单位分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率在相当于该无纺布表面积20mm×20mm的分区数每40000中为50％以上。
无纺布表面上的测定基准长度和最大高度如下所述。使用数字式显微镜KH-8700(HIROX制)，在无纺布的MD方向20mm、CD方向20mm中沿各方向以20μm间隔测定采集无纺布表面的高度信息。将在无纺布的MD方向20mm×CD方向20mm中得到的高度信息以每100μm分区，将此时分区的长度设为测定基准长度。另外，将该单位分区内的最大值与最小值的差设为无纺布表面上的最大高度。最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)的比例由最大高度(μm)/无载荷时的高度(μm)×100算出。
即，最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)的比例为30％以上的分区的比率越高，无纺布表面的微细的分区内的凹凸差越大。本实施方式中，最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)的比例为30％以上的分区在该无纺布的MD方向20mm×CD方向20mm中以测定基准长度100μm分区而成的每40000分区中为50％以上。通过具有这种无纺布表面的结构的特征，例如无论对无纺布施加的透水剂如何，在尿等液体附着于无纺布表面时其接触角都低，加快从无纺布表面向无纺布内部的液体移动。从无纺布的液体移动性的观点出发，本实施方式中，最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为50％以上、优选为52％以上、更优选为55％以上、进一步优选为60％以上。通过上述比率处于该范围内，表现出良好的透水性。上述比率高更佳，但从皮肤触感恶化出发，优选98％以下。
作为本实施方式的无纺布的透水性的指标的透水45度倾斜流动长度值为25mm以下、优选为22mm以下、进一步优选为20mm以下、最优选为18mm以下。透水45度倾斜流动长度值超过25mm时，例如用于一次性尿布等的表面材料时，表面的液体流动变多，容易发生漏尿。
作为本实施方式的无纺布的透水性的指标的第4次的耐久透水指数为85％以上。第4次的耐久透水指数的值不足85％时，例如用于一次性尿布等的表面材料时，对于多次排尿无法进行表面材料的透水，丧失作为表面材料的功能，容易发生漏尿。
另外，作为本实施方式的无纺布的透水性的指标的回渗指数优选为0.8g以下、更优选为0.5g以下。回渗指数的值超过0.8g时，例如用于一次性尿布的表面材料时，表面材料接触皮肤时非常有潮湿感，使用感变差。回渗指数越低越好，但0.01g以下的值为测定下限，测定偏差大。
实施例
以下，用实施例、比较例具体说明本发明，但本发明不仅限定于以下的实施例。需要说明的是，各特性的评价方法如下所述，将得到的物性示于以下的表1。以下，将无纺布制造中的流向设为MD方向，将与该方向正交的方向即宽度方向设为CD方向。
1.平均纤维直径(μm)
在无纺布的CD方向上5等分，采集1cm见方的试片，用Keyence公司制显微镜VHX-700F逐一测定各20点的纤维直径，算出其平均值。
2.无纺布的单位面积重量(g/m2)
根据JIS-L1906，以在无纺布的CD方向上采集位置均等的方式采集5片MD方向20cm×CD方向5cm的试片，测定质量，将其平均值换算为每单位面积的重量，作为单位面积重量(g/m2)而求出。
3.无纺布的无载荷时的高度(厚度)(μm)
任意采集10片MD方向4mm×CD方向10mm的试片，使用KEYENCE制SEM(VE-8800)，拍摄无纺布截面的照片。得到的图像使用同为KEYENCE制的图像分析软件，对于1图像测定5点的厚度方向的距离，将其平均值设为无载荷时的高度(厚度)(μm)。
4.无纺布表面上的最大高度(μm)
将无纺布在任意的方向上以20mm×20mm的正方形的尺寸切取并采集。接着，使用数字式显微镜KH-8700(HIROX制)的3D轮廓功能，在该无纺布的正方形的各边方向20mm中沿各方向以20μm间隔测定采集无纺布表面的高度信息。将无纺布的正方形的各边20mm×20mm中得到的高度信息以每100μm分区，将此时分区的长度设为测定基准长度。另外，将该分区内的最大值与最小值的差设为无纺布表面上的最大高度。将该测定步骤示意性示于图1。
无纺布表面上的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)(μm)的比例通过最大高度(μm)/无载荷时的高度(厚度)(μm)×100而算出。
进而，将最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)的比例为30％以上的分区数除以该无纺布的正方形的各边方向20mm×20mm中以测定基准长度100μm分区而成的40000分区数，算出比率(％)。
5.取向指数(X射线CT)
任意切割MD方向5mm×CD方向5mm的试片，在图像分析时的视野约3mm×3mm中测定。测定装置使用高分辨率3DX射线显微镜nano3DX(Rigaku公司制)，通过轻元素也能得到对比度的基于低能量高亮度X射线的CT测定进行。详细条件示于以下。
X射线靶：Cu
X射线管电压：40kV
X射线管电流：30mA
透镜：1.08μm/pix
分仓：2
旋转角度：180°
投影数：1000张
曝光时间：10秒/张
相机像素数：3300×2500
重建：Feldkamp法
对通过CT测定得到的三维断层照片进行图像分析，求出正交的3轴(x、y、z)的取向性指标Ix、Iy、Iz。使主要想要评价的样品的厚度方向与z方向一致。此处，取向性指标Ix、Iy、Iz是指，将从x、y、z的各方向观察到的纤维表面的面积的和(各方向上的纤维表面的各层总投影面积的和)分别作为Ax、Ay、Az时，如下定义。
Ix＝Ax/(Ax+Ay+Az)
Iy＝Ay/(Ax+Ay+Az)
Iz＝Az/(Ax+Ay+Az)
Ax、Ay、Az由断层照片求出。该指标中，沿值小的方向取向。另外，各向同性结构中均为1/3。
6.压缩功量(WC)
沿CD方向采集5点的5cm见方的试片，使用Kato Tech Co.,Ltd.制压缩试验装置(KES-G5)测定。将试片设置在金属制试样台上，在具有加压面积2cm2的圆形平面的钢板间进行压缩。压缩速度设为0.067mm/s、压缩最大载荷设为3.4kPa(35gf/cm2)。恢复过程也以同一速度进行测定，算出压缩功量的平均值。
7.卷缩数(个/2.54cm(英寸))
在无纺布的CD方向上5等分，采集5cm见方的试片，用Keyence公司制显微镜VH-Z450在不对纤维施加载荷的状态下选择5条纤维，测定每1英寸长度中的卷缩数，由其平均值算出卷缩数(个/英寸)。
8.透水45度倾斜流动长度值(mm)
在45度倾斜的板上重叠10张卫生纸(ITOMAN Co.,Ltd制Hard Single 1R55m)作为吸收体，在其上放置试验布(20cm见方)来设置，从布的上方10mm的高度滴落0.1cc的生理盐水。读取从滴落位置至吸收完成为止的生理盐水流落的距离。将该测定在试验布内任意进行20点，将其平均值作为透水45度倾斜流动长度值(mm)。
9.耐久透水指数(％)
作为吸收体，重叠10张卫生纸(ITOMAN Co.,Ltd制Hard Single 1R55m)，在其上放置试验布(20cm×30cm)。进而在其上放置以等间隔在10处设有直径1.5cm的孔的不锈钢制的板，从位于各个孔的布的上方10mm的高度滴落生理盐水0.3cc，经过3分钟后，再次同样地滴落。第3次的滴落后，计数在10秒以内吸收的孔的数量(A)。将其对于相同试样的40处进行试验，将{((A)/(孔10处×试样40处)×100)}设为第3次透水耐久指数(％)。另外，继续进行第4次滴落后，也与第3次同样地计数在10秒以内吸收的孔的数量(B)，将{((B)/(孔10处×试样40处)×100)}设为第4次透水耐久指数(％)。
10.回渗指数(g)
作为吸收体，为了预先使吸收体的特性恒定，因此在3张特定滤纸(Ahl strоm公司制GRADE：989)上放置试验布。进而在其上放置10cm见方且在中央设有直径25mm的孔的板(约800g)，从中央孔的上部25mm高度滴落生理盐水(吸收体重量的3.5倍的液量)，使其吸收。接着，移除试验布上的板，轻轻地载置3.5kg的砝码(10cm见方)，用3分钟使吸收体中的液体分布恒定。接着，暂时移除3.5kg的砝码，在试验布上迅速放置2张预先称量过的测定用滤纸(HOLLINGSWORTH&VOSE.CONPANY制ERTMWWSSHEETS 12.5cm见方)，再次轻轻地载置3.6kg的砝码。在2分钟后称量该测定滤纸的重量增加。将该增加量的值(g)作为回渗指数。
11.透水剂水溶液的涂布量(wt％)
将由透水赋予加工1小时量的透水剂水溶液消耗量用下述式算出的值设为透水剂水溶液的涂布量(wt％)。
涂布量(wt％)＝透水剂水溶液消耗量(g)/{无纺布单位面积重量(g/m2)×宽度(m)×加工速度(m/分钟)×60(分钟)}×100
12.透水剂净附着量(wt％)
测定在25℃×40％RH的温湿度下进行过24小时调湿的附着有透水剂的无纺布试样的重量(W1)以及从该无纺布试样使用甲醇进行索氏提取而得到的透水剂的重量(W2)，用下述式求出透水剂净附着量C(wt％)。
C(wt％)＝[W2/W1]×100
关于无纺布试样的取样，在切取宽度5cm～10cm范围内以无纺布试样约为2g的长度在MD方向上以30cm间隔从5处切取、在CD方向上在无纺布的宽度内以等间隔从5处切取，采集总计10片试验布。进行上述测定，将它们的平均值设为透水剂净附着量(wt％)。
13.分散
以50cm×50cm采集无纺布，通过目视判定以无纺布外观的以下评价基准分出等级。分散的评价的观点采用：是否条纹状等斑纹无规则性、或是否单丝均匀铺展(是否未成为块状)。等级越高，表示分散越良好。
5：非常良好
4：良好
3：普通(能作为产品使用的水平)
2：差
1：非常差
[实施例1]
将MFR为55g/10分钟(根据JIS-K7210，在温度230℃、载荷2.16kg下测定)的聚丙烯(PP)树脂设为第一成分，将MI为26g/10分钟(根据JIS-K7210，在温度190℃、载荷2.16kg下测定)的高密度聚乙烯(HDPE)树脂设为第二成分，第一成分的喷出量为0.4g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.4g/分钟·孔，且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比为1/1的纤维，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组以纺丝速度3200m/分钟向移动收集面挤出，制备平均纤维直径17.9μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
接着，对于得到的网片，利用热风温度142℃、热风风速0.7m/s的热风将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数15个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，对于得到的无纺布，作为透水剂水溶液，将包含六甘油单硬脂酸酯、聚醚改性硅酮和聚氧化烯蓖麻油醚的混合物的透水剂的3wt％水溶液调整为液温20℃、液体粘度3.2mPa·s，以涂布量成为10wt％的方式以转子润湿方式涂布于上述无纺布。使用的转子的直径为80mm，各转子在CD方向上以115mm间隔、以转子中心与涂布的无纺布的距离为180mm的方式配置。另外，调整转子转速，使喷雾的透水剂水溶液的喷雾粒径为35μm。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为85％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为16mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.12g。将结果示于以下的表1。
[实施例2]
通过与实施例1同样的方法，得到平均纤维直径17.9μm、单位面积重量10g/m2、卷缩数15个/英寸的偏芯皮芯型复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为87％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为14mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.50g。将结果示于以下的表1。
[实施例3]
第一成分的喷出量为0.54g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.26g/分钟·孔且总喷出量为0.80g/分钟·孔，第一成分与第二成分的比设为约2/1，除此之外，通过与实施例1同样的方法，制备平均纤维直径为17.9μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
对于得到的偏芯皮芯型复合长纤维网片，利用热风温度145℃、热风风速1.0m/s的热风，将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数10个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为74％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为16mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.12g。将结果示于以下的表1。
[实施例4]
通过与实施例3同样的方法，得到平均纤维直径17.9μm、单位面积重量18g/m2、卷缩数10个/英寸的复合长纤维无纺布。
将透水剂的1wt％水溶液调整为液温20℃、液体浓度2.3mPa·s，以凹版涂覆方式使用斜线图案120目、单元容积22cm3/m2的凹版辊以涂布量成为30wt％的方式涂布于得到的复合长纤维无纺布，接着，通过120℃的筒式干燥器使其干燥，并卷取。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为70％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为17mm，第4次耐久透水指数为97％，回渗指数为0.22g。将结果示于以下的表1。
[实施例5]
将第一成分设为与实施例1同样的聚丙烯树脂，将第二成分设为MI为16.8g/10分钟(根据JIS-K7210，在温度190℃、载荷2.16kg下测定)的线性低密度聚乙烯(LLDPE)树脂，第一成分的喷出量为0.54g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.26g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比约为2/1的纤维，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，制备平均纤维直径20.5μm的偏芯皮芯型长纤维网片。
对于得到的偏芯皮芯型长纤维网片，利用热风温度150℃、热风风速0.3m/s的热风将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数40个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为92％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为15mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.35g。将结果示于以下的表1。
[实施例6]
通过与实施例5同样的方法，得到平均纤维直径20.5μm、单位面积重量18g/m2、卷缩数40个/英寸的偏芯皮芯型复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上，除了将透水剂水溶液的浓度设为5wt％之外以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为92％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为13mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.47g。将结果示于以下的表1。
[实施例7]
通过与实施例1同样的方法，制备平均纤维直径17.9μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
接着，使得到的偏芯皮芯型复合长纤维非织造网片通过100℃的扁平辊与压花辊(图案规格：直径1.00mm圆形、锯齿排列、横间距4.4mm、纵间距4.4mm、压接面积率7.9％)之间，将纤维彼此暂时粘接，接着，利用热风温度142℃、热风风速0.7m/s的热风将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数17个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为72％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为18mm，第4次耐久透水指数为95％，回渗指数为0.18g。将结果示于以下的表1。
[实施例8]
通过与实施例7同样的方法，得到平均纤维直径17.9μm、单位面积重量8g/m2、卷缩数17个/英寸的偏芯皮芯型复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为74％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为16mm，第4次耐久透水指数为97％，回渗指数为0.42g。将结果示于以下的表1。
[实施例9]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.40g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.40g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比为1/1的纤维。使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组以纺丝速度3200m/分钟向移动收集面挤出，制备平均纤维直径17.9μm的并排型复合长纤维网片。
接着，对于得到的并排型复合长纤维网片，与实施例7同样地将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数23个/英寸的复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷状态的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为76％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为15mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.15g。将结果示于以下的表1。
[实施例10]
将第一成分设为溶液体粘度ηsp/c0.75的聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)，将第二成分设为与实施例1同样的高密度聚乙烯(HDPE)，第一成分的喷出量为0.54g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.26g/分钟·孔，且总喷出量为0.80g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度295℃挤出第一成分与第二成分的比约为2/1的纤维，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，制备平均纤维直径18.7μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
对于得到的偏芯皮芯型复合长纤维网片，与实施例1同样地将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数20个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为87％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为15mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.15g。将结果示于以下的表1。
[实施例11]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.24g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.56g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，将第一成分与第二成分的比设为3/7，除此之外，通过与实施例1同样的方法，制备平均纤维直径17.9μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
对于得到的偏芯皮芯型复合长纤维网片，与实施例1同样地将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数17个/英寸的复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例4同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷状态的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为70％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为18mm，第4次耐久透水指数为95％，回渗指数为0.18g。将结果示于以下的表1。
[实施例12]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.16g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.64g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，将第一成分与第二成分的比设为1：4，除此之外，通过与实施例1同样的方法，制备平均纤维直径18.7μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
对于得到的偏芯皮芯型复合长纤维网片，与实施例1同样地将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数5个/英寸的复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷状态的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为52％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为22mm，第4次耐久透水指数为85％，回渗指数为0.45g。将结果示于以下的表1。
[实施例13]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.40g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.40g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比为1：1的纤维。挤出的长丝利用移动收集面的吸引力而在牵引区域内被拉伸后，通过扩散器，使其堆积于移动收集面，制备平均纤维直径20.5μm的并排型复合长纤维网片。
接着，对于得到的并排型复合长纤维网片，与实施例1同样地将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数25个/英寸的复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷状态的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为90％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为14mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.17g。将结果示于以下的表1。
[实施例14]
通过与实施例13同样的方法，得到平均纤维直径20.5μm、单位面积重量30g/m2、卷缩数25个/英寸的偏芯皮芯型复合长纤维无纺布。接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例1同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为89％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为14mm，第4次耐久透水指数为99％，回渗指数为0.12g。将结果示于以下的表1。
[实施例15]
使用配置有ハ型异形喷嘴的喷丝头，将MFR为38g/10分钟的聚丙烯(PP)以纺丝温度240℃、喷出量0.80g/分钟·孔挤出，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，得到平均纤维直径18.7μm的长纤维网片。
接着，使得到的长纤维网片通过设定为温度135℃、压力60kg/cm的扁平辊与压花辊(图案规格：直径0.425mm圆形、锯齿排列、横间距2.1mm、纵间距1.1mm、压接面积率6.3％)之间，将纤维彼此局部粘接，得到单位面积重量25g/m2、卷缩数28个/英寸的长纤维无纺布。
接着，在得到的长纤维无纺布上以与实施例4同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为55％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为23mm，第4次耐久透水指数为89％，回渗指数为0.12g。将结果示于以下的表1。
[表1]
Figure GDA0001764862730000271
[比较例1]
通过纺粘法将MFR为55g/10分钟(根据JIS-K7210，在温度230℃、载荷2.16kg下测定)的聚丙烯(PP)树脂以单成分以纺丝温度220℃挤出，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，制备平均纤维直径17.9μm的长纤维网片。
接着，使得到的网片通过141℃的扁平辊与压花辊(图案规格：直径0.425mm圆形、锯齿排列、横间距2.1mm、纵间距1.1mm、压接面积率6.3％)之间，将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2的纤维未卷缩的长纤维无纺布。
接着，在得到的长纤维无纺布上以与实施例4同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为40％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为28mm，第4次耐久透水指数为74％，回渗指数为0.56g。将结果示于以下的表2。
[比较例2]
使比较例1中得到的长纤维无纺布通过1边0.9mm、线宽0.1mm的连续蜂窝形状图案(龟甲凹图案)(按压面积率：12.5％、图案间距；纵2.8mm、横3.2mm、深度0.7mm)的压花辊(80℃)与表面硬度60度(JIS-A硬度)的橡胶辊之间，以2kg/cm2的压力按压图案。得到龟甲周边被按压而具有高密度区域、且中央鼓起的柔软的长纤维无纺布。
接着，在得到的长纤维无纺布上以与实施例4同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为42％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为27mm，第4次耐久透水指数为80％，回渗指数为0.68g。将结果示于以下的表2。
[比较例3]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.72g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.08g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比为9/1的纤维，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，制备平均纤维直径16.7μm的偏芯皮芯型复合长纤维网片。
接着，对于得到的偏芯皮芯型复合长纤维网片，利用热风温度142℃、热风风速0.7m/s的热风将纤维彼此粘接，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数0个/英寸的复合长纤维无纺布。
接着，在得到的复合长纤维无纺布上以与实施例4同样的涂覆条件涂布同样的透水剂水溶液。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为48％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为28mm，第4次耐久透水指数为64％，回渗指数为0.52g。将结果示于以下的表2。
[比较例4]
使用与实施例1同样的成分，第一成分的喷出量为0.54g/分钟·孔，第二成分的喷出量为0.26g/分钟·孔且总喷出量为0.8g/分钟·孔，通过纺粘法以纺丝温度220℃挤出第一成分与第二成分的比为2/1的纤维，使用基于喷气的高速气流牵引装置将该长丝组向移动收集面挤出，制备平均纤维直径16.7μm的皮芯型复合长纤维网片。
接着，对于得到的网片，通过与比较例3同样的方法及条件将纤维彼此粘接后，涂布透水剂水溶液，得到单位面积重量18g/m2、卷缩数0个/英寸的复合长纤维无纺布。
将得到的无纺布的表面上的测定基准长度设为100μm时的分区内的最大高度相对于无纺布的无载荷时的高度(厚度)为30％以上的分区的比率为46％，无纺布的透水45度倾斜流动长度值为26mm，第4次耐久透水指数为73％，回渗指数为0.60g。将结果示于以下的表2。
[表2]
Figure GDA0001764862730000301
产业上的可利用性
本发明的亲水性蓬松无纺布具有优异的透水性，因此可以适用于卫生材料的制造。关于卫生材料，可以适宜用于一次性尿布、卫生巾或失禁垫的表面的顶片。另外，本发明的亲水性蓬松无纺布不限于前述用途，例如也可用于面膜、取暖器、胶带基布、贴药基布、绷带基布、包装材料、擦拭制品、医用长袍、绑带、服装、护肤用片材等。

Claims (6)

1.一种亲水性蓬松无纺布，其特征在于，其为包含热塑性长纤维的亲水性蓬松无纺布，其具有如下的无纺布表面结构：该无纺布表面上的将测定基准长度设为100μm时的由X方向Y方向规定的单位分区内的最大高度相对于该无纺布的Z方向无载荷时的高度或者厚度为30％以上的分区的比率在相当于该无纺布表面积20mm×20mm的分区数每40000中为50％以上，该无纺布的透水45度倾斜流动长度值为25mm以下，并且第4次耐久透水指数为85％以上，构成所述亲水性蓬松无纺布的纤维的卷缩数为5～45个/英寸。
2.根据权利要求1所述的亲水性蓬松无纺布，其中，所述亲水性蓬松无纺布的基于X射线CT的厚度方向的取向指数为0.43以下。
3.根据权利要求1或2所述的亲水性蓬松无纺布，其中，所述亲水性蓬松无纺布的压缩功量为0.20gf·cm/cm2以上且1.00gf·cm/cm2以下。
4.根据权利要求1或2所述的亲水性蓬松无纺布，其中，所述热塑性纤维为并排型或偏芯皮芯型的复合纤维。
5.根据权利要求1或2所述的亲水性蓬松无纺布，其中，所述热塑性纤维为聚烯烃系纤维。
6.一种卫生材料，其使用权利要求1～5中任一项所述的亲水性蓬松无纺布而形成。
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