JP2018145544A - バリア性に優れた嵩高性複合長繊維不織布 - Google Patents

Abstract

【課題】衛生材料に好適に用いることができる、クッション性の柔らかさと曲げ柔らかさと、バリア性とを有する嵩高性複合長繊維不織布の提供。【解決手段】第１成分としての１のポリプロピレン系樹脂と、第２成分としての１のポリエチレン系樹脂又は２のポリエチレン系樹脂混合物とからなる嵩高性複合長繊維不織布であって、該第２成分は、固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ３のポリエチレン系樹脂５０〜１００％で構成されており、該１のポリプロピレン系樹脂の固体密度と、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ３のポリエチレン系樹脂の固体密度の差は、０〜０．０２９ｇ／ｃｍ３であり、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ３のポリエチレン系樹脂の冷結晶化温度は、該１のポリプロピレン系樹脂の冷結晶化温度よりも５〜２５℃低く、該不織布の嵩密度が０．０１〜０．０６０ｇ／ｃｍ３であり、かつ、該不織布の通気度が３００〜６００ｃｍ３／ｃｍ２／秒であることを特徴とする嵩高性複合長繊維不織布。【選択図】なし

Description

本発明は、２種以上の熱可塑性樹脂からなる嵩高性複合長繊維不織布に関する。より詳しくは、本発明は、衛生材料に適した、クッション性の圧縮柔らかさと曲げ柔らかさと、バリア性をと有する嵩高性複合長繊維不織布に関する。

近年、使い捨ておむつの普及はめざましく、要求される品質や性能は向上していきている。特に、おむつ構成の中でトップシート、バックシートに求められる性能は柔らかさであり、肌と触れる部位で用いられる不織布には圧縮柔らかさを有する嵩高不織布が求められている。更に使い捨ておむつにおいて低コストの要求は非常に高く、使用される不織布においても低目付化の要求は非常に高いものとなっている。

従来、おむつのトップシート、バックシートの高品質分野では嵩高不織布を用いられていることが多く、その製造には、カード法やエアレイ法による短繊維ウェブが主流となっている。短繊維ウェブの接着は、熱風でボンディングするエアスルー方法が用いられており、嵩高く圧縮柔らかさを発現している。しかしながら、短繊維はその製法の特徴から高速生産は困難であり、細繊化が難しいことから低目付化が困難といった課題があった。

他方、スパンボンド法による長繊維もトップシート、バックシートに用いられるものの、スパンボンドではその繊維接着をロールにて圧力をかけることで接着することから嵩高な不織布を得ることは困難であった。

以下の特許文献１には、エチレン系重合体とプロピレン系重合体の複合繊維からなるスパンボンド不織布の開示がある。しかし、ボンディングはエンボスロールによる加熱加圧処理であり、嵩高な不織布を得ることは困難である。また、調整されたスパンボンド不織布をオーブンなどで加熱処理し、熱収縮させることで嵩を発現させているが、熱収縮をさせることで繊維は３デニールと太いものしか得られなかった。

また、以下の特許文献２には、２成分複合繊維の短繊維からなる嵩高不織布の開示がある。しかし、短繊維であるため繊維を生成する紡糸工程と延伸工程が別工程であり、また、機械捲縮をかけることで捲縮を付与し、嵩高不織布を得ている。そのため、用いているポリエチレン樹脂のメルトインデックスは１〜１５ｇ／１０ｍｉｎと粘度が高く、できる繊維の繊度は太く、通気度が高くバリア性の低い不織布であった。

国際公開第０４／０４２１３０号 国際公開第０５／０２１８５０号

かかる状況下、本発明が解決しようとする課題は、衛生材料に好適に用いることができる、クッション性の柔らかさと曲げ柔らかさと、バリア性とを有する嵩高性複合長繊維不織布を提供することである。

本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討し実験を重ねた結果、高牽引時で細い繊維作製時において捲縮を発現させ、その繊維から構成される不織布は、嵩高でバリア性を有することを見出し、本発明を完成するに至ったものである。
通常、複合繊維において溶融密度が同等で複合繊維間で固体密度差があると紡糸固化時に、溶融密度と固体密度に差が大きい方へ糸が曲がり捲縮を発現するものである。本発明では、ほぼ同等となる溶融密度、固体密度を有するポリプロピレンとポリエチレンを用いた場合においても各成分の冷結晶化温度をある範囲に制御することで紡糸延伸時の配向が掛かる状態において複合繊維に歪を生じさせることができ、高牽引時に捲縮を発現させ細い繊度となる捲縮糸を得ることができている。更に細い繊度からなる不織布を形成できることから低目付時においても繊維が吹き飛ばない様に吸引することが可能であり、高速生産多層積層時の一層当たりが低目付となる不織布においても、繊維が吹き飛ばないように吸引することが可能となり、不織布を高速に生産することができる。

また、本発明者らは、細い繊度で捲縮を発現する繊維から構成される不織布を生産することで不織布の通気度を低く制御することができ、嵩高性を有したままバリア性と曲げ柔らかさを兼ね備えた低目付の不織布を得ることができることを見出した。

すなわち、本発明は下記の通りのものである。
［１］第１成分としての１のポリプロピレン系樹脂と、第２成分としての１のポリエチレン系樹脂又は２のポリエチレン系樹脂混合物とからなる嵩高性複合長繊維不織布であって、該第２成分は、固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂５０〜１００％で構成されており、該１のポリプロピレン系樹脂の固体密度と、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂の固体密度の差は、０〜０．０２９ｇ／ｃｍ^３であり、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂の冷結晶化温度は、該１のポリプロピレン系樹脂の冷結晶化温度よりも５〜２５℃低く、該不織布の嵩密度が０．０１〜０．０６０ｇ／ｃｍ^３であり、かつ、該不織布の通気度が３００〜６００ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒であることを特徴とする嵩高性複合長繊維不織布。
［２］前記１のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが、２５〜６０ｇ／１０分であり、前記固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂のＭＩが、１５〜３５ｇ／１０分である、前記［１］に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［３］前記第１成分／第２成分の質量比が、２０／８０〜８０／２０である、前記［１］又は［２］に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［４］前記複合長繊維の繊度が、０．９〜２．５ｄｔｅｘである、前記［１］〜［３］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［５］前記複合長繊維が、並列型又は偏心芯鞘型の複合繊維である、前記［１］〜［４］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［６］前記複合長繊維の捲縮数が、５〜３５個／２．５４ｃｍである、前記［１］〜［５］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［７］前記不織布のタテ方向の曲げ柔軟度が、５０〜１１０ｍｍである、前記［１］〜［６］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［８］前記不織布の目付が、８〜５０ｇ／ｍ^２である、前記［１］〜［７］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［９］前記不織布が、親水化剤を含有する、前記［１］〜［８］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布。
［１０］前記複合長繊維を、紡糸速度２，５００ｍ／分以上で紡糸する工程を含む、前記［１］〜［９］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布の製造方法。
［１１］前記嵩高性複合長繊維不織布が、３層以上を含む不織布積層体である、前記［１０］に記載の方法。
［１２］前記嵩高性複合長繊維不織布が、生産速度２５０ｍ／分以上で製造される、前記［１０］又は［１１］に記載の方法。
［１３］前記［１］〜［９］のいずれかに記載の嵩高性複合長繊維不織布を含む衛生材料。

本発明の嵩高性複合長繊維不織布は、クッション性の圧縮柔らかさと曲げ柔らかさと、バリア性とを有することで衛生材料のトップシートやバックシートに好適に利用可能である。

以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。
本実施形態の不織布を構成する樹脂は、第１成分はポリプロピレン系樹脂から、そして第２成分はポリエチレン系樹脂から構成されるものである。

ポリプロピレン系樹脂は、固体密度０．９０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１ｇ／ｃｍ^３以下である。ポリプロピレン系樹脂は、一般的なチーグラナッタ触媒により合成されるポリマーでもよいし、メタロセンに代表されるシングルサイト活性触媒により合成されたポリマーであってもよく、また、エチレンランダム共重合ポリプロピレンでもよい。これらは単独でも２種類以上を組み合わせてもよい。特に、風合い、強度、寸法安定性の観点から、ホモポリプロピレンを主成分とするものであることが好ましい。
また、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、好ましくは２０ｇ／１０分以上、より好ましくは２５ｇ／１０分以上、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上である。他方、ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、好ましくは８５ｇ／１０分以下、より好ましくは７０ｇ／１０分以下、さらに好ましくは、６０ｇ／１０分以下である。ＭＦＲは、ＪＩＳ−Ｋ７２１０「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」の表１、試験温度２３０℃、試験荷重２．１６ｋｇに準じて測定を行い求めた。

ポリエチレン系樹脂は、繊維同士の接合後の接着強度が強く、不織布としての風合いが良いため衛生材料に好適に利用できる。ポリエチレン系樹脂は、一般的なチーグラナッタ触媒により合成されるポリマーでもよいし、メタロセンに代表されるシングルサイト活性触媒により合成されたポリマーであってもよい。ポリエチレン系樹脂の固体密度は０．９００ｇ／ｃｍ^３以上であり、好ましくは０．９０５ｇ／ｃｍ^３以上であり、より好ましくは０．９１０ｇ／ｃｍ^３以上である。他方、ポリエチレン系樹脂の固体密度は０．９２９ｇ／ｃｍ^３以下であり、好ましくは０．９２５ｇ／ｃｍ^３以下、より好ましくは０．９２０ｇ／ｃｍ^３以下である。

本実施形態においては、第２成分としての１のポリエチレン系樹脂又は２のポリエチレン系樹脂混合物とからなるものであることができ、第２成分は、固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂５０〜１００％で構成されるものであり、かつ、ポリプロピレン系樹脂の固体密度と、固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂の固体密度の差は０〜０．０２９ｇ／ｃｍ^３である。
通常、複合繊維において溶融密度が同等で複合繊維間で固体密度差があると紡糸固化時に、溶融密度と固体密度に差が大きい方へ糸が曲がり捲縮を発現するものである。本実施形態では、ほぼ同等となる溶融密度、固体密度を有するポリプロピレンとポリエチレンを用いた場合においても各成分の冷結晶化温度をある範囲に制御することで紡糸延伸時の配向が掛かる状態において複合繊維に歪を生じさせることができ、高牽引時に捲縮を発現させ、細い繊度となる捲縮糸を得ることができる。

ポリエチレン系樹脂のＭＩは、好ましくは１０ｇ／１０分以上、より好ましくは１５ｇ／１０分超えである。他方、ポリエチレン系樹脂のＭＩは、好ましくは１００ｇ／１０分以下、より好ましくは６０ｇ／１０分以下、さらに好ましくは、４０ｇ／１０分以下、よりさらに好ましくは３５ｇ／１０分以下である。ＭＩは、ＪＩＳ−Ｋ７２１０「プラスチック−熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイト（ＭＶＲ）の試験方法」の表１、試験温度１９０℃、試験荷重２．１６ｋｇに準じて測定を行い求めた。

ポリプロピレン系樹脂のＭＦＲと固体密度と、ポリエチレン系樹脂の固体密度とＭＩがこの範囲であると紡糸性が良好であると共にポリプロピレンとポリエチレンからなる２成分の繊維において、細い繊維を得る際の繊維内での歪が大きくなり、繊維径が細い時においても捲縮を発現することができ、バリア性と嵩高性を両立した不織布を形成することが可能となる。

本実施形態の複合長繊維の繊維形状は並列型（サイドバイサイド）又は偏心芯鞘型であることが、捲縮糸を得られることから好ましい。偏心芯鞘型の芯部は繊維表面に出ていてもよく、繊維表面における芯部の占める面積率は０〜５０％であることが好ましく、より好ましくは０〜３０％である。繊維表面を形成する芯部の比率が低い程、接着に起因する鞘部の比率が高くなり、高い強度と毛羽抑制性が得られるものとなる。複合繊維が偏心芯鞘型の場合、芯部を第１成分、鞘部を第２成分とすることが好ましい。

また、繊維の強度の観点から、ポリプロピレン系樹脂の占める重量比率が、好ましくは２０重量％〜８０重量％であり、より好ましくは３０重量％〜７０重量％である。
繊維形状は通常の円形繊維のみでなく、異形繊維などの特殊形態の繊維であってよい。

本実施形態の複合長繊維を構成するポリプロピレン系樹脂は、冷結晶化温度が１１０℃〜１２０℃であるものが好ましく、他方、ポリエチレン系樹脂は、冷結晶化温度が９０℃〜１１０℃のであるものが好ましい。冷結晶化温度がこの範囲であると、紡糸工程において冷却性が良好となり、糸切れや融着等が少なく、安定した繊維を得ることができる。また、捲縮の発現性から第２成分となるポリエチレン系樹脂の冷結晶化温度が、第１成分となるポリプロピレン系樹脂の冷結晶化温度よりも５〜２５℃低いことが好ましく、より好ましくは１０〜２３℃である。

本実施形態の不織布は、強度及び生産性の観点から、スパンボンド法により形成された複合長繊維不織ウェブであることが好ましい。例えば、複合長繊維は、２つ以上の異なる押出機からそれぞれポリプロピレン系樹脂とポリエチレン系樹脂を溶融押出し、多数の紡糸孔を有する紡糸口金から複合された状態で糸条として吐出される。次いで、吐出された糸条を５℃〜２０℃に制御した冷風をあて冷却しながら牽引する。糸条は搬送コンベア上に堆積され不織ウェブとして搬送される。搬送中の不織ウェブは積層され、多層積層の不織ウェブとしてもよい。

不織ウェブを接合して不織布となす場合の接合手段としては、繊維同士の交点が溶融し接着できる温度以上に加熱する方法であれば特に限定されるものではない。加熱する方法としては、熱風循環型、熱風貫通型、赤外線ヒーター型、不織布の両面に熱風を吹き付ける方法、あるいは加熱気体中に導入する方法等、各種加熱方法が挙げられる。繊維同士の交点でより多くの繊維接着点が得られ且つ不織布の破断強度が高くなる観点から、熱風による加熱が好ましく、熱風循環型、熱風貫通型がより好ましい。

熱風の温度としては、ポリエチレン系樹脂の融点から調整することが好ましい。接着温度は、生産速度によって調整するものであり、この範囲に限るものではないが、好ましくはポリエチレン系樹脂の融点マイナス１０℃〜プラス２０℃、より好ましくはマイナス５℃〜プラス１５℃、更に好ましくは０℃〜プラス１０℃の範囲である。接着温度がこの範囲であれば、繊維同士の交点で繊維同士の接着が発現し、不織布としての強度を発現することが可能となる。

熱風の風速も生産するライン速度によって調整するものであり、この範囲に限るものではないが、好ましくは０．３〜３．０ｍ／秒であり、より好ましくは０．５〜２．５ｍ／秒である。

本実施形態では、不織布の接合前の不織ウェブにエンボス加工で熱接着を施すことがある。エンボス加工は、金属エンボスロールと金属フラットロールの組合せの一対のロールに通して加工することが生産性の面から好ましい。不織ウェブの形態保持や最終的に得られる不織布の強度の観点から、エンボス面積率は、好ましくは５〜３０％、より好ましくは５〜２０％、更に好ましくは６〜１５％である。また、エンボスの深さは深いほど、不織布の柔らかさを得ることが可能であり、好ましくは０．５〜３．０ｍｍ、より好ましくは０．７〜２．０ｍｍである。エンボス形状は特に限定されないが、円形状、楕円形状、ダイヤ形状、矩形状であることが好ましく、衛生材料に好適に用いる柔らかさと適度な強度及び伸度を有する不織布を得ることができるものである。

更に本実施形態では、不織布ウェブ搬送時のメクレや吹き飛びを抑制するために、仮接着を行うことがある。仮接着の方法としては、一対のロールを通して加工する方法や嵩保持の観点から熱風エアを吹き付ける方法、熱風エアを貫通する方法などが挙げられる。加熱温度は不織布の接着温度の好ましくはマイナス３０℃〜０℃であり、より好ましくはマイナス２５℃〜０℃、更に好ましくはマイナス２０℃〜０℃である。接着温度がこの範囲であると、搬送時メクレを抑制することができ、嵩を潰すことが無く嵩を保持した不織ウェブを得ることができる。

本実施形態の不織布を構成する複合長繊維の平均単糸繊度は０．９ｄｔｅｘ以上２．５ｄｔｅｘ以下であることが好ましく、より好ましくは１．２ｄｔｅｘ以上２．５ｄｔｅｘ以下、更に好ましくは１．５ｄｔｅｘ以上２．２ｄｔｅｘ以下である。紡糸安定性の観点から、平均単糸繊度は、０．９ｄｔｅｘ以上であることが好ましく、衛生材料に使用時の風合いとＳＡＰ抜け等のバリア性の観点から、２．５ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。

前記複合長繊維は、不織布の風合いと嵩高を保持するために、らせん状の捲縮を有していることが好ましい。該繊維の捲縮数は５個／インチ（２．５４ｃｍ）〜３５個／インチが好ましく、より好ましくは８個／インチ〜３０個／インチである。捲縮数が５個／インチ以上であると得られる不織布は嵩高となり、３５個／インチ以下であると不織布の繊維分散ムラが少なく、衛生材料に好適に用いることができる。

本実施形態の不織布の目付は８ｇ／ｍ^２以上５０ｇ／ｍ^２以下が好ましく、より好ましくは１２ｇ／ｍ^２以上４０ｇ／ｍ^２以下、更に好ましくは１５ｇ／ｍ^２以上３０ｇ／ｍ^２以下である。８ｇ／ｍ^２以上であれば衛生材料に使用される不織布としては強力を満足し、５０ｇ／ｍ^２以下であれば衛生材料に使用される不織布の柔軟性を満足し、外観的に厚ぼったい印象を与えない。

本実施形態の不織布の嵩密度は、０．０１ｇ／ｃｍ^３以上０．０６ｇ／ｃｍ^３の範囲であり、強度の観点から０．０１ｇ／ｃｍ^３以上がより好ましく、風合いの観点から０．０６ｇ／ｃｍ^３以下とすることが好ましい。

本実施形態の不織布の曲げ柔軟度は、表裏のタテ方向の平均値が５０ｍｍ以上１１０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは６０ｍｍ〜１００ｍｍである。吸収性物品として風合いが良く柔軟性の効果を得ることができる。曲げ柔軟度は小さければ小さいほどドレープ性の柔らかさを得ることができるが、嵩高性を維持するために５０ｍｍ以上が好ましい。曲げ柔軟度の測定方法については後述する。

本実施形態の不織布を衛生材料のトップシートに用いる場合には、親水化剤を用い親水性を付与する。使用される親水化剤としては、人体への安全性、工程での安全性等を考慮して、高級アルコール、高級脂肪酸、アルキルフェノール等のエチレンオキサイドを付加した非イオン系活性剤、アルキルフォスフェート塩、アルキル硫酸塩等のアニオン系活性剤等が挙げられ、これらは、単独で又は混合物として用いられる。
親水化剤を含有させる方法としては、通常、希釈した親水化剤を用いて、浸漬法、噴霧法、コーティング（キスコーター、グラビアコーター）法等の既存の方法を採用でき、必要により予め混合した親水化剤を、水等の溶媒で希釈して塗布することが好ましい。
親水化剤を水等の溶媒で希釈して塗布すると、乾燥工程を必要とする場合がある。その際の乾燥方法としては、対流伝熱、伝導伝熱、放射伝熱等を利用した既知の方法を採用でき、熱風や赤外線による乾燥や熱接触による乾燥方法等を用いることができる。
親水化剤の付着量は、要求される性能によって異なるが、通常は、繊維に対して０．０５重量％以上１．００重量％以下の範囲が好ましく、より好ましくは０．１５重量％以上０．８重量％以下、更に好ましくは０．２重量％以上０．６重量％以下である。付着量がこの範囲にあると、衛生材料のトップシートとしての親水性能を満足し、加工適正も良好となる。

本実施形態の嵩高性長繊維不織布は細い繊度から構成することができることで、クッション性の柔らかさを有する嵩高性と曲げ柔らかさ、バリア性を有するため、衛生材料に好適に使用することができる。衛生材料としては、使い捨てオムツ、生理用ナプキン、失禁パットが挙げられ、表面のトップシート、外側のバックシートに好適に利用することができる。

また、本実施形態の嵩高性長繊維不織布は、前記用途に限られず、例えば、マスク、カイロ、テープ基布、防水シート基布、貼布薬基布、救急絆基布、包装材、ワイプ製品、医療用ガウン、包帯、衣料、スキンケア用シートなどにも使用することができる。

本実施形態の不織布の製造方法は、特に限定されないが、主に衛生材料に使用されるため、強度の観点から、スパンボンド（Ｓ）法であることが好ましく、ＳＳ、ＳＳＳ、ＳＳＳＳと積層することで分散が向上するため、より好ましい。また、目的に応じて、スパンボンド（Ｓ）繊維をメルトブローン（Ｍ）繊維と積層してもよく、ＳＭ、ＳＭＳ、ＳＭＭＳ、ＳＭＳＭＳと積層した構造であってもよい。
本実施形態の不織布の紡速は２５００ｍ／ｍｉｎ以上４５００ｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、より好ましくは４０００ｍ／ｍｉｎ以下、更に好ましくは３５００ｍ／ｍｉｎ以下である。紡速がこの範囲にあると安定的に衛生材料に好適に使用することができる強度と繊度を得ることができる。

以下、実施例及び比較例により本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例のみに限定されるものではない。尚、各特性の評価方法は下記のとおりであり、得られた物性を以下の表１に示す。本明細書中、製造ライン方向で繊維の流れ方向をＭＤ方向、繊維の流れ方向に対して直角な巾方向をＣＤ方向という。

１．平均単糸繊度（ｄｔｅｘ）
１ｃｍ角の試験片をサンプリングし、キーエンス社製マイクロスコープＶＨＸ−７００Ｆで繊維の直径を各２０点ずつ測定し、その平均値から繊度を算出した。

２．目付（ｇ／ｍ^２）
ＪＩＳ−Ｌ１９１３に準じ、ＭＤ方向２０ｃｍ×ＣＤ方向５ｃｍの試験片を任意に５枚採取して質量を測定し、その平均値を単位面積あたりの重量に換算して求めた。

３．通気度（ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒）
ＪＩＳ Ｌ−１９１３に記載のフラジール法に準拠して測定した。約１５ｃｍ×約１５ｃｍの試験片を５点採取して測定し、測定値の平均値を算出した。

４．厚み（ｍｍ）
プレッサーフートの大きさが直径９ｍｍ以上の適当な測定機を用いて、５ｇｆ／４ｃｍ^２の荷重のもとで、厚さが落ち着くまでの適当な時間（１０秒程度）放置して、試料片を幅方向等間隔で５箇所測定し、その平均値を厚みとした。

５．嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）
目付と厚みから下記式により算出した。
嵩密度（ｇ／ｃｍ^３）＝目付（ｇ／ｍ^２）／厚み（ｍｍ）／１０００
により、嵩密度を算出した。

６．捲縮数（個／インチ）
ＣＤ方向に任意に５点の５ｃｍ角の試験片をサンプリングし、キーエンス社製マイクロスコープＶＨ−Ｚ４５０にて繊維に荷重がかからない状態で２．５４ｃｍ（１インチ）当たりの捲縮数を測定し、その平均値から捲縮数を算出した。

７．ＭＦＲ（ｇ／１０分）、ＭＩ（ｇ／１０分）、溶融密度（ｇ／ｃｍ^３）
メルトインデクサー（東洋精機社製：ＭＥＬＴ ＩＮＤＥＸＥＲ Ｓ−１０１）溶融流量装置を用い、オリフィス径２．０９５ｍｍ、オリフィス長０．８ｍｍ、荷重２．１６ｋｇにてポリプロピレン系樹脂は測定温度２３０℃の条件で一定体積分を吐出するのに要する時間から１０分間当たりの溶融ポリマー吐出量（ｇ）を算出してＭＦＲと溶融密度を求めた。ポリエチレン系樹脂は測定温度１９０℃にて同方法にてＭＩと溶融密度を算出した。

８．密度測定
任意に試料を採取し、ASTM D1505に準拠して（株）柴山科学器械製作所の密度勾配管式比重測定装置（A型）を用いて３回測定した平均値にて固体密度を測定した。

９．冷結晶化温度（℃）、融点（℃）
ＴＡインスツルメント社製の示差走査熱量計ＤＳＣ２９２０を用い、４〜５ｍｇの試料を用い、３０℃で１分等温保持する。次いで１００℃／分で３０℃から２００℃に昇温し、２００℃で５分等温保持する。次いで１０℃／分でマイナス１０℃まで冷却する過程において、発熱側にピークが現れ、ピークトップの温度を冷結晶化温度とした。次いで、マイナス１０℃で５分等温保持した後、１０℃／分でマイナス１０℃から２００℃まで昇温する過程において、吸熱側に現れたピークトップの温度を融点とした。

１０．曲げ柔軟度（ｍｍ）
ＪＩＳ−旧Ｌ１０９６に記載のＡ法（４５°カンチレバー法）に準拠して測定した。ＭＤ方向１５ｃｍ×ＣＤ方向２ｃｍの試験片を任意に５枚採取して測定し、表裏ＭＤ方向の測定値の平均値で算出した。

〔実施例１〕
ＭＦＲが５５ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のポリプロピレン（ＰＰ）樹脂（固体密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１６１℃、冷結晶化温度１１８℃）を第１成分とし、ＭＩが１９ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９１８ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１１３℃、冷結晶化温度９７℃）を第２成分とし、第１成分と第２成分の比が１／２となる繊維をスパンボンド法により紡糸温度２３０℃で押出し、このフィラメント群を牽引して紡速３，３００ｍ／分で、移動捕集面に向けて押し出し、平均単糸繊度１．５ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを調製した。
次いで、得られた不織ウェブを熱風温度、熱風風速、熱風処理時間を適宜調整して繊維同士を接着した。更に親水化剤を噴霧法により付与し乾燥することで剤濃度付着量が０．３５重量％となる積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて形成された目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４６６ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。得られた不織布はおむつのトップシートとして満足できる透水性能であった。

〔実施例２〕
第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速３，３００ｍ／分、平均単糸繊度１．５ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４７２ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例３〕
第１成分と第２成分の比を２／１とし、紡速２，７００ｍ／分、平均単糸繊度１．８ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４９８ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例４〕
第１成分と第２成分の比を４／１とし、紡速２，７００ｍ／分、平均単糸繊度２．２ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数２層、ライン速度２７０ｍ／分にて目付３０ｇ／ｍ^２で通気度５１１ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例５〕
第１成分と第２成分の比を１／４とし、紡速２，５００ｍ／分、平均単糸繊度２．４ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数２層、ライン速度４７０ｍ／分にて目付１７ｇ／ｍ^２で通気度５８０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例６〕
第２成分にＭＩが２６ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９５９ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１３２℃、冷結晶化温度１１３℃）を５０重量％ブレンドし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速２，７００ｍ／分、平均単糸繊度１．６ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度３５０ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度５２５ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例７〕
第１成分と第２成分の比を２／１とし、紡速２，７００ｍ／分、平均単糸繊度１．６ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例６と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度３５０ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度５３０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例８〕
ＭＦＲが３５ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のポリプロピレン（ＰＰ）樹脂（固体密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１６０℃、冷結晶化温度１１４℃）を第１成分とし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速３，０００ｍ／分、平均単糸繊度１．６ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数２層、ライン速度３３０ｍ／分にて目付２０ｇ／ｍ^２で通気度５６０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例９〕
ＭＩが３０ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９１３ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７１ｇ／ｃｍ^３、融点１１１℃、冷結晶化温度９５℃）を第２成分とし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速２，５００ｍ／分、平均単糸繊度１．９ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例８と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数２層、ライン速度２７０ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度５３３ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例１０〕
ＭＩが３０ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９１３ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７１ｇ／ｃｍ^３、融点１１１℃、冷結晶化温度９５℃）を第２成分とし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速３，３００ｍ／分、平均単糸繊度１．５ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度６００ｍ／分にて目付１７ｇ／ｍ^２で通気度６００ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例１１〕
第１成分と第２成分の比を１／２とし、紡速２，５００ｍ／分、平均単糸繊度２．０ｄｔｅｘの並列型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度５００ｍ／分にて目付２０ｇ／ｍ^２で通気度５７０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例１２〕
第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速３，３００ｍ／分、平均単糸繊度１．５ｄｔｅｘの並列型長繊維不織ウェブを実施例１１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４９２ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例１３〕
第１成分と第２成分の比を２／１とし、紡速２，７００ｍ／分、平均単糸繊度１．８ｄｔｅｘの並列型長繊維不織ウェブを実施例１１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度５００ｍ／分にて目付２０ｇ／ｍ^２で通気度５６５ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔実施例１４〕
第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速３，３００ｍ／分、平均単糸繊度１．５ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製した。
次いで１２０℃のフラットロールとエンボスロール（パターン仕様：直径０．５２ｍｍ円形、千鳥配列、横ピッチ２．１ｍｍ、縦ピッチ１．１ｍｍ、接着面積率９．４％）の間に通して繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度５００ｍ／分にて目付２０ｇ／ｍ^２で通気度４３０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の長繊維不織布を得た。

〔比較例１〕
ＭＩが２６ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９５９ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１３２℃、冷結晶化温度１１３℃）を第２成分とし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速１，８００ｍ／分、平均単糸繊度２．７ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度６２０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔比較例２〕
ＭＩが２６ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）の高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）樹脂（固体密度が０．９５９ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、冷結晶化温度１１３℃）を第２成分とし、第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速１，４００ｍ／分、平均単糸繊度３．５ｄｔｅｘの並列型長繊維不織ウェブを実施例８と同様にして調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度６６０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。

〔比較例３〕
第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速２，５００ｍ／分、平均単糸繊度２．０ｄｔｅｘの真円芯鞘型長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製し、次いで熱風により繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４５０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の嵩高性長繊維不織布を得た。得られた不織布は、繊維が未捲縮であり、嵩密度が高く、クッション性を有しておらず風合いの硬いものであった。

〔比較例４〕
ＭＦＲが５５ｇ／１０分（ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準じ、温度２２０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）のポリプロピレン（ＰＰ）樹脂（固体密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、溶融密度０．７３ｇ／ｃｍ^３、融点１６１℃、冷結晶化温度１１８℃）の第１成分とし、紡速３，０００ｍ／分、平均単糸繊度１．６ｄｔｅｘの単成分長繊維不織ウェブを実施例１と同様に調製した。
次いで１４１℃で実施例１４と同様にして繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度５５０ｍ／分にて目付１８ｇ／ｍ^２で通気度５１０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の長繊維不織布を得た。得られた不織布は、繊維が未捲縮であり、嵩密度が高く、クッション性を有しておらず風合いの硬いものであった。

〔比較例５〕
第１成分と第２成分の比を１／１とし、紡速１，８００ｍ／分、平均単糸繊度２．７ｄｔｅｘの偏心芯鞘型長繊維不織ウェブを比較例１と同様に調製した。
次いで１２０℃で比較例４と同様にして繊維同士を接着し、積層数３層、ライン速度４００ｍ／分にて目付２５ｇ／ｍ^２で通気度４２０ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒の長繊維不織布を得た。得られた不織布は、嵩密度が高く、クッション性を有しておらず風合いの硬いものであった。

本発明の不織布は、クッション性の柔らかさと曲げ柔らかさと、バリア性とを有する嵩高性不織布嵩高性長繊維不織布であるため、衛生材料に好適に使用することができる。

Claims (13)

1. 第１成分としての１のポリプロピレン系樹脂と、第２成分としての１のポリエチレン系樹脂又は２のポリエチレン系樹脂混合物とからなる嵩高性複合長繊維不織布であって、該第２成分は、固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂５０〜１００％で構成されており、該１のポリプロピレン系樹脂の固体密度と、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂の固体密度の差は、０〜０．０２９ｇ／ｃｍ^３であり、該固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂の冷結晶化温度は、該１のポリプロピレン系樹脂の冷結晶化温度よりも５〜２５℃低く、該不織布の嵩密度が０．０１〜０．０６０ｇ／ｃｍ^３であり、かつ、該不織布の通気度が３００〜６００ｃｍ^３／ｃｍ^２／秒であることを特徴とする嵩高性複合長繊維不織布。
2. 前記１のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲが、２５〜６０ｇ／１０分であり、前記固体密度０．９０〜０．９２９ｇ／ｃｍ^３のポリエチレン系樹脂のＭＩが、１５〜３５ｇ／１０分である、請求項１に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
3. 前記第１成分／第２成分の質量比が、２０／８０〜８０／２０である、請求項１又は２に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
4. 前記複合長繊維の繊度が、０．９〜２．５ｄｔｅｘである、請求項１〜３のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
5. 前記複合長繊維が、並列型又は偏心芯鞘型の複合繊維である、請求項１〜４のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
6. 前記複合長繊維の捲縮数が、５〜３５個／２．５４ｃｍである、請求項１〜５のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
7. 前記不織布のタテ方向の曲げ柔軟度が、５０〜１１０ｍｍである、請求項１〜６のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
8. 前記不織布の目付が、８〜５０ｇ／ｍ^２である、請求項１〜７のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布。
9. 前記不織布が、親水化剤を含有する、請求項１〜８のいずれか１項に記載の嵩高性長繊維不織布。
10. 前記複合長繊維を、紡糸速度２，５００ｍ／分以上で紡糸する工程を含む、請求項１〜９のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布の製造方法。
11. 前記嵩高性長繊維不織布が、３層以上を含む不織布積層体である、請求項１０に記載の方法。
12. 前記嵩高性長繊維不織布が、生産速度２５０ｍ／分以上で製造される、請求項１０又は１１に記載の方法。
13. 請求項１〜９のいずれか１項に記載の嵩高性複合長繊維不織布を含む衛生材料。