JPH07103490B2 - 複合系熱融着性繊維 - Google Patents
複合系熱融着性繊維Info
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- JPH07103490B2 JPH07103490B2 JP61247554A JP24755486A JPH07103490B2 JP H07103490 B2 JPH07103490 B2 JP H07103490B2 JP 61247554 A JP61247554 A JP 61247554A JP 24755486 A JP24755486 A JP 24755486A JP H07103490 B2 JPH07103490 B2 JP H07103490B2
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- Japan
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- density polyethylene
- density
- low
- melting point
- fiber
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Description
【発明の詳細な説明】 《産業上の利用分野》 本発明は複合系熱融着性繊維に関し、特にその適正融着
加工条件の範囲を改良したものに関する。
加工条件の範囲を改良したものに関する。
《発明の背景》 周知のように、融点の異なる複数の繊維を同心状ないし
は並列状に配置した複合系熱融着性繊維は、鞘芯型ない
しは貼合せ型繊維と呼ばれ、不織布の製造に広く用いら
れている。
は並列状に配置した複合系熱融着性繊維は、鞘芯型ない
しは貼合せ型繊維と呼ばれ、不織布の製造に広く用いら
れている。
この種の複合系熱融着性繊維では、通常高融点成分とし
てポリプロピレン，ポリエステル樹脂などが用いられ、
また、低融点成分としては高密度ポリエチレン（以下、
HDPEと略す）、低密度ポリエチレン（以下、LDPEと略
す）、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂（以下EVAcと略
す）などが使用されている。
てポリプロピレン，ポリエステル樹脂などが用いられ、
また、低融点成分としては高密度ポリエチレン（以下、
HDPEと略す）、低密度ポリエチレン（以下、LDPEと略
す）、エチレン酢酸ビニル共重合樹脂（以下EVAcと略
す）などが使用されている。
しかしながら、特に、低融点成分として用いられている
HDPE,LDPE,EVAcには以下に説明する問題があった。
HDPE,LDPE,EVAcには以下に説明する問題があった。
すなわち、低融点成分をLDPEやEVAcで構成すると、これ
らの融点が115℃以下のため、カード加工時の発熱で繊
維同士が融着する惧れがあるとともに、これらは何れも
ヤング率が低いので、腰が弱いためにカード加工性が悪
く、高速カードには不都合なものであった。
らの融点が115℃以下のため、カード加工時の発熱で繊
維同士が融着する惧れがあるとともに、これらは何れも
ヤング率が低いので、腰が弱いためにカード加工性が悪
く、高速カードには不都合なものであった。
一方、HDPEで低融点成分を構成すると、適正融着加工条
件の幅が極端に狭いので、加工条件の変動によって、不
織布の融着強力や風合を均一にすることが極めて困難で
あった。
件の幅が極端に狭いので、加工条件の変動によって、不
織布の融着強力や風合を均一にすることが極めて困難で
あった。
つまり、HDPEを低融点成分とした複合系熱融着性繊維
は、熱風融着やカレンダーロールの温度が適正温度より
１〜２℃低い場合や、夜間などに外気温が低下した場
合、生産速度を上げたり、目付を増したりした場合に、
不織布の融着強力が著しく低下する。
は、熱風融着やカレンダーロールの温度が適正温度より
１〜２℃低い場合や、夜間などに外気温が低下した場
合、生産速度を上げたり、目付を増したりした場合に、
不織布の融着強力が著しく低下する。
また、これとは逆に熱風融着やカレンダーロールの温度
が適正温度より１〜２℃高い場合や、外気温が上昇した
場合、生産速度を下げたり、目付を減らした場合には、
風合が著しく低下する。
が適正温度より１〜２℃高い場合や、外気温が上昇した
場合、生産速度を下げたり、目付を減らした場合には、
風合が著しく低下する。
従って、厳密な温度管理，環境条件の制御，生産条件の
調整を行なわなければ、品質の均一な不織布を安定して
生産することができなかった。
調整を行なわなければ、品質の均一な不織布を安定して
生産することができなかった。
特に、衛生材不織布用の複合系熱融着性繊維では、融着
強力および風合が極めて重要なため、上述した如き厳密
な各条件を緩和できる複合系熱融着性繊維が強く要望さ
れていた。
強力および風合が極めて重要なため、上述した如き厳密
な各条件を緩和できる複合系熱融着性繊維が強く要望さ
れていた。
本発明は以上の如き従来の問題点に鑑みてなされたもの
であって、その目的とするところは、適正融着条件が広
く、しかも生産条件や外気条件の変動に対しても安定し
た融着強力と風合とを備えた不織布が得られる複合系熱
融着性繊維を提供するにある。
であって、その目的とするところは、適正融着条件が広
く、しかも生産条件や外気条件の変動に対しても安定し
た融着強力と風合とを備えた不織布が得られる複合系熱
融着性繊維を提供するにある。
《問題点を解決するための手段》 上記目的を達成するため、本発明は、融点の異なる２成
分を同心状ないしは並列状に配置した複合系熱融着性繊
維において、前記成分の一方を高密度ポリエチレンに直
鎖状低密度ポリエチレンまたは低密度ポリエチレンを２
〜20％添加した低融点成分で構成するとともに、他方の
成分を前記低融点成分よりも融点が20℃以上高い繊維形
成能を有する樹脂を高融点成分となすことを特徴とす
る。
分を同心状ないしは並列状に配置した複合系熱融着性繊
維において、前記成分の一方を高密度ポリエチレンに直
鎖状低密度ポリエチレンまたは低密度ポリエチレンを２
〜20％添加した低融点成分で構成するとともに、他方の
成分を前記低融点成分よりも融点が20℃以上高い繊維形
成能を有する樹脂を高融点成分となすことを特徴とす
る。
より詳細に説明すると、低融点成分の直鎖状低密度ポリ
エチレン（以下LLDPEと略す）またはLDPEの添加量が２
重量％以下では、低融点成分の適正融着条件の範囲が十
分に広がらず満足すべき効果が得られない。
エチレン（以下LLDPEと略す）またはLDPEの添加量が２
重量％以下では、低融点成分の適正融着条件の範囲が十
分に広がらず満足すべき効果が得られない。
また、添加量が20重量％以上になると紡糸性が低下する
とともに、繊維のヤング率が低くなって、カード性が低
下する。
とともに、繊維のヤング率が低くなって、カード性が低
下する。
さらに、本発明の好適な要件としては、低融点成分にお
けるHDPEおよびこれに添加したLLDPEまたはLDPEとを混
合したものの換算密度を0.940〜0.960g/cm3にすること
であって、低融点成分の換算密度が0.940g/cm3以下の場
合は紡糸性が低下するだけでなく、ヤング率が低くなっ
てカード性が悪化する。
けるHDPEおよびこれに添加したLLDPEまたはLDPEとを混
合したものの換算密度を0.940〜0.960g/cm3にすること
であって、低融点成分の換算密度が0.940g/cm3以下の場
合は紡糸性が低下するだけでなく、ヤング率が低くなっ
てカード性が悪化する。
ここにおいて、換算密度とはHDPEの密度ρＨ、LLDPEま
たはLDPEの密度ρＬ、添加率×％とするとき、換算密度
ρＣを ρＣ＝100ρＨ・ρL/｛（100−Ｘ）ρＬ＋Ｘ・ρＨ｝ で算出したものである。
たはLDPEの密度ρＬ、添加率×％とするとき、換算密度
ρＣを ρＣ＝100ρＨ・ρL/｛（100−Ｘ）ρＬ＋Ｘ・ρＨ｝ で算出したものである。
他方、密度が0.960g/cm3以上の場合には、目的とする熱
融着特性が得られない。
融着特性が得られない。
なお、低融点成分のHDPEに対するLLDPEまたはLDPEのMI
比が0.25以下の場合および4.0以上の場合は、いずれも
紡糸性が低下して好ましくない。
比が0.25以下の場合および4.0以上の場合は、いずれも
紡糸性が低下して好ましくない。
一方、低融点成分よりも融点が20℃以上高い繊維形成能
を有する樹脂としては、ポリプロピレン，ポリエステ
ル，ナイロンなどがあり、高融点成分としていずれを選
んでも本発明は有効である。
を有する樹脂としては、ポリプロピレン，ポリエステ
ル，ナイロンなどがあり、高融点成分としていずれを選
んでも本発明は有効である。
《実施例》 以下、実施例，比較例にて本発明の詳細を説明する。
・実施例１〜３ 一軸押出機２台とホール径0.6mmの複合繊維用ノズルか
らなる鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、芯成分として結
晶性ポリプロピレン（宇部興産 J115G MI＝15）、鞘
成分として高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI
＝20 密度0.952g/cm3）に直鎖状低密度ポリエチレン
（日本石油 AJ5410 MI＝14 密度0.924g/cm3）をそれ
ぞれ2,10,20重量％配合し、紡糸温度250℃，引取速度80
0m/minで紡糸し、単糸デニール6.0deの鞘芯型複合繊維
を得た。なお、鞘成分と芯成分の断面積比率は1:1とし
たが、いずれも紡糸性が優れ、１時間の間紡糸切れは１
回も発生しなかった。
らなる鞘芯型複合繊維紡糸設備を使い、芯成分として結
晶性ポリプロピレン（宇部興産 J115G MI＝15）、鞘
成分として高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI
＝20 密度0.952g/cm3）に直鎖状低密度ポリエチレン
（日本石油 AJ5410 MI＝14 密度0.924g/cm3）をそれ
ぞれ2,10,20重量％配合し、紡糸温度250℃，引取速度80
0m/minで紡糸し、単糸デニール6.0deの鞘芯型複合繊維
を得た。なお、鞘成分と芯成分の断面積比率は1:1とし
たが、いずれも紡糸性が優れ、１時間の間紡糸切れは１
回も発生しなかった。
このマルチフィラメントを300本集めたトータルデニー
ルを約40万とし、ステープルファイバ試作設備にて延
伸，オイリング，捲縮加工，カット，乾燥，熱処理を行
ない、単糸デニール2de,カット長51mm,捲縮数15個／イ
ンチのステープルファイバを得た。なお、熱処理は100
℃の熱風にて10分間行なった。このステープルファイバ
を350mm幅のサンプルカード機に２回通し、目付20g/cm2
の均一なウェブを作成した。このとき、カード通過性は
全く問題なく、風合も優れていた。このウェブをシール
面積８％，シール接圧3kg/cm,シール速度5m/minのエン
ボスロールにて、表面温度を120℃から130℃まで変えて
ポイントシール融着不織布を作った。なお、表面温度が
135℃以上では溶融過剰となり、フイルムライクになっ
た。
ルを約40万とし、ステープルファイバ試作設備にて延
伸，オイリング，捲縮加工，カット，乾燥，熱処理を行
ない、単糸デニール2de,カット長51mm,捲縮数15個／イ
ンチのステープルファイバを得た。なお、熱処理は100
℃の熱風にて10分間行なった。このステープルファイバ
を350mm幅のサンプルカード機に２回通し、目付20g/cm2
の均一なウェブを作成した。このとき、カード通過性は
全く問題なく、風合も優れていた。このウェブをシール
面積８％，シール接圧3kg/cm,シール速度5m/minのエン
ボスロールにて、表面温度を120℃から130℃まで変えて
ポイントシール融着不織布を作った。なお、表面温度が
135℃以上では溶融過剰となり、フイルムライクになっ
た。
他方、幅350mm,速度5m/minの金網ベルトにウェブを載
せ、熱風温度を130〜135℃まで変え、風速4m/secの熱風
を５秒間吹付けて熱風融着不織布も作成した。なお、こ
の場合には、熱風温度が140℃以上では不織布は溶融過
剰となり、固く風合が悪くなった。
せ、熱風温度を130〜135℃まで変え、風速4m/secの熱風
を５秒間吹付けて熱風融着不織布も作成した。なお、こ
の場合には、熱風温度が140℃以上では不織布は溶融過
剰となり、固く風合が悪くなった。
ポイントシール融着および熱風融着にて作成された不織
布の裂断長を調べたところ、いずれも融着強力が高く、
且つ広い温度範囲で優れた融着強力をもった不織布が得
られた。
布の裂断長を調べたところ、いずれも融着強力が高く、
且つ広い温度範囲で優れた融着強力をもった不織布が得
られた。
・比較例1,2 実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（昭和電工 F6200 MI＝20 密度0.952g/c
m3）を単独、および直鎖状低密度ポリエチレン（日本石
油 AJ5410 MI＝14 密度0.924g/cm3）を23重量％配合
した、鞘成分の原料組成の異なる２種の鞘芯型複合繊維
を得た。
エチレン（昭和電工 F6200 MI＝20 密度0.952g/c
m3）を単独、および直鎖状低密度ポリエチレン（日本石
油 AJ5410 MI＝14 密度0.924g/cm3）を23重量％配合
した、鞘成分の原料組成の異なる２種の鞘芯型複合繊維
を得た。
その結果、比較例１は融着強力は加工温度により大きく
左右され、厳密な温度管理をしないと安定した品質の不
織布が得られなかった。他方、比較例２は１時間に１〜
２回紡糸切れが発生し、安定した紡糸ができなかった。
またカード通過性が低下し、風合も悪かった。
左右され、厳密な温度管理をしないと安定した品質の不
織布が得られなかった。他方、比較例２は１時間に１〜
２回紡糸切れが発生し、安定した紡糸ができなかった。
またカード通過性が低下し、風合も悪かった。
・比較例3,4 実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（出光石油 110J MI＝13 密度0.965g/cm3）
に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ5410 MI＝
14 密度0.924g/cm3）を２重量％配合したもの、および
高密度ポリエチレン（昭和電工 4150 MI＝15 密度0.
944g/cm3）に直鎖状ポリエチレン（日本石油 AJ6380
MI＝22 密度0.919g/cm3）を20重量％配合した鞘芯型複
合繊維を得た。なお、鞘成分組成物の換算密度は各々0.
964g/cm3と0.939g/cm3である。
エチレン（出光石油 110J MI＝13 密度0.965g/cm3）
に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ5410 MI＝
14 密度0.924g/cm3）を２重量％配合したもの、および
高密度ポリエチレン（昭和電工 4150 MI＝15 密度0.
944g/cm3）に直鎖状ポリエチレン（日本石油 AJ6380
MI＝22 密度0.919g/cm3）を20重量％配合した鞘芯型複
合繊維を得た。なお、鞘成分組成物の換算密度は各々0.
964g/cm3と0.939g/cm3である。
前者は目的とする熱融着特性が得られなかった。他方、
後者は紡糸性が悪く、１時間に１〜２回紡糸切れし、カ
ード通過性も悪く風合も良くなかった。
後者は紡糸性が悪く、１時間に１〜２回紡糸切れし、カ
ード通過性も悪く風合も良くなかった。
・実施例4,5 実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（昭和電工 F6080 MI＝８ 密度0.961g/c
m3）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ6820
MI＝30 密度0.942g/cm3）を10重量％配合したもの、お
よび高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI＝20
密度0.952g/cm3）に低密度ポリエチレン（日本ユニカー
DFD−0148 MI＝６ 密度0.924g/cm3）を10重量％配
合した鞘芯型複合繊維を得た。各々の鞘成分組成物のHD
PEに対するLLDPEまたはLDPEのMI比は3.75と0.3である。
いずれも紡糸性に優れ、１時間の間紡糸切れは１回も発
生しなかった。また、適正融着条件は広く実施例２と同
様に優れた融着強力の不織布が安定して得られた。
エチレン（昭和電工 F6080 MI＝８ 密度0.961g/c
m3）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ6820
MI＝30 密度0.942g/cm3）を10重量％配合したもの、お
よび高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI＝20
密度0.952g/cm3）に低密度ポリエチレン（日本ユニカー
DFD−0148 MI＝６ 密度0.924g/cm3）を10重量％配
合した鞘芯型複合繊維を得た。各々の鞘成分組成物のHD
PEに対するLLDPEまたはLDPEのMI比は3.75と0.3である。
いずれも紡糸性に優れ、１時間の間紡糸切れは１回も発
生しなかった。また、適正融着条件は広く実施例２と同
様に優れた融着強力の不織布が安定して得られた。
・比較例5,6 実施例１〜３と同じ方法にて、鞘成分として高密度ポリ
エチレン（三井石油化学 2100J MI＝６ 密度0.957g/
cm3）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ6820
MI＝30 密度0.942g/cm3）を10重量％配合したもの、
および高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI＝20
密度0.952g/cm3）に低密度ポリエチレン（昭和電工
M141 MI＝４ 密度0.923g/cm3）を10重量％配合した鞘
芯型複合繊維を紡糸した。各々の鞘成分組成物のHDPEに
対するLLDPEまたはLDPEのMI比は5.0と0.2である。とこ
ろが、いずれも相溶性が悪いためか紡糸切れが起こっ
た。
エチレン（三井石油化学 2100J MI＝６ 密度0.957g/
cm3）に直鎖状低密度ポリエチレン（日本石油 AJ6820
MI＝30 密度0.942g/cm3）を10重量％配合したもの、
および高密度ポリエチレン（昭和電工 F6200 MI＝20
密度0.952g/cm3）に低密度ポリエチレン（昭和電工
M141 MI＝４ 密度0.923g/cm3）を10重量％配合した鞘
芯型複合繊維を紡糸した。各々の鞘成分組成物のHDPEに
対するLLDPEまたはLDPEのMI比は5.0と0.2である。とこ
ろが、いずれも相溶性が悪いためか紡糸切れが起こっ
た。
以上の各実施例および比較例の評価結果を以下の表1,2
にまとめて示している。
にまとめて示している。
なお、各評価は次のようにして行なった。
紡糸性； １時間連続紡糸して全く紡糸切れのなかったものを良,1
〜２回紡糸切れしたものをやや不良,3回以上紡糸切れし
たものを不良，と３段階に評価した。
〜２回紡糸切れしたものをやや不良,3回以上紡糸切れし
たものを不良，と３段階に評価した。
カード通過性； 100g/m2のウェブを前もってカード機にて作成し、それ
を350mm幅のサンプルカード機に5m/分での速度で通す。
シリンダに供給してから１分間および１分30秒間に出て
きたウェブの総重量を測定し、カード通過性の評価をし
た。
を350mm幅のサンプルカード機に5m/分での速度で通す。
シリンダに供給してから１分間および１分30秒間に出て
きたウェブの総重量を測定し、カード通過性の評価をし
た。
ウェブ地合； ウェブの均一性を観察し、３段階に評価した。
裂断長； 試験試料長100mm,試料幅25mmの試料を引張速度100mm/分
で引張り、得られたMD方向の破断強力から次の式により
求めた。
で引張り、得られたMD方向の破断強力から次の式により
求めた。
裂断長（Ｍ）＝裂断強力（ｇ） ×｛1/試料幅（ｍ）｝×｛1/目付（g/m2）｝ すなわち、裂断長は自重で破断する長さに等しい。
風 合； 風合を数値化することは非常に困難なため、触感により
３段階に評価を行なった。衛生材料用不織布の場合はこ
の風合が非常に重要で肌触りの良いものが要求される。
３段階に評価を行なった。衛生材料用不織布の場合はこ
の風合が非常に重要で肌触りの良いものが要求される。
《発明の効果》 以上説明した実施例と比較例との対比からも明らかなよ
うに、本発明に係る複合系熱融着性繊維は、低融点成分
としてHDPEにLLDPEまたはLDPEを２〜20重量％添加した
ものを用いるので、従来のように厳密な温度設定や管理
が不要となり、外気温が多少変動しても裂断長および風
合の変化が少なく、品質の安定した不織布が得られる。
また、生産速度や目付も幅広く変更でき、特に、これら
を変更した後の製造開始時の不良品発生率が著しく低下
する。
うに、本発明に係る複合系熱融着性繊維は、低融点成分
としてHDPEにLLDPEまたはLDPEを２〜20重量％添加した
ものを用いるので、従来のように厳密な温度設定や管理
が不要となり、外気温が多少変動しても裂断長および風
合の変化が少なく、品質の安定した不織布が得られる。
また、生産速度や目付も幅広く変更でき、特に、これら
を変更した後の製造開始時の不良品発生率が著しく低下
する。
Claims (2)
- 【請求項１】融点の異なる２成分を同心状ないしは並列
状に配置した複合系熱融着性繊維において、前記成分の
一方を高密度ポリエチレンに直鎖状低密度ポリエチレン
または低密度ポリエチレンを２〜20％添加した低融点成
分で構成するとともに前記低融点成分の換算密度を0.94
0〜0.960g/cm3の範囲内とし、他方の成分を前記低融点
成分よりも融点が20℃以上高い繊維形成能を有する樹脂
を高融点成分となすことを特徴とする複合系熱融着性繊
維。 - 【請求項２】上記直鎖状低密度ポリエチレンまたは低密
度ポリエチレンと高密度ポリエチレンとのMI比が0.25〜
4.0であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の複合系熱融着性繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61247554A JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61247554A JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105111A JPS63105111A (ja) | 1988-05-10 |
| JPH07103490B2 true JPH07103490B2 (ja) | 1995-11-08 |
Family
ID=17165219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61247554A Expired - Lifetime JPH07103490B2 (ja) | 1986-10-20 | 1986-10-20 | 複合系熱融着性繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07103490B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018145544A (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-20 | 旭化成株式会社 | バリア性に優れた嵩高性複合長繊維不織布 |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0533336Y2 (ja) * | 1988-06-14 | 1993-08-25 | ||
| JP2586126B2 (ja) * | 1988-12-29 | 1997-02-26 | 東レ株式会社 | 長繊維不織布およびその製造法 |
| JPH0823086B2 (ja) * | 1989-03-17 | 1996-03-06 | チッソ株式会社 | 熱接着性複合繊維 |
| JPH11350255A (ja) * | 1998-06-02 | 1999-12-21 | Mitsui Chem Inc | 複合繊維およびその繊維から形成される複合繊維不織布 |
| CN1090259C (zh) | 1998-12-16 | 2002-09-04 | 三井化学株式会社 | 复合纤维非织造布 |
-
1986
- 1986-10-20 JP JP61247554A patent/JPH07103490B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018145544A (ja) * | 2017-03-02 | 2018-09-20 | 旭化成株式会社 | バリア性に優れた嵩高性複合長繊維不織布 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63105111A (ja) | 1988-05-10 |
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