JPH0754213A - 芯鞘型複合短繊維及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 鞘部がプロピレンを共重合したエチレン系
重合体からなり、芯部がプロピレン系重合体からなり、
かつ前記鞘部と芯部との複合比が、重量比で、鞘部／芯
部＝３／１〜１／３である芯鞘型複合短繊維である。 【効果】 前記特定のエチレン系共重合体を鞘部に有
するため、エチレン系重合体のヌメリ感を解消すると共
に、細繊度かつ高強度で、しかも高配向、低熱応力の繊
維となるため、熱接着不織布用として好適である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、嵩高性及び柔軟性に優
れた熱接着不織布を得るに好適なオレフィン系の芯鞘型
複合短繊維とその製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来から、熱接着不織布用のオレフィン
系短繊維は、多くの提案があり、実用化されている。例
えば、特開昭６０−１９４１１３号公報には、線状低密
度ポリエチレンと結晶性ポリプロピレンとのブレンド繊
維が開示されている。この繊維は熱接着不織布に適用す
ると、単一相から構成される繊維であるため熱融着時に
全融してしまって、不織布形態を維持しにくいといった
問題がある。また、特公昭６１−１０５８３号公報、特
開昭５８−１９１２１５号公報には、線状低密度ポリエ
チレンを鞘成分とし、かつポリプロピレンを芯成分とし
た芯鞘型複合繊維が開示されている。この繊維は線状低
密度ポリエチレンを鞘成分に用いているため、ヌメリ感
が発生し、肌に触れるような不織布用途、例えば紙おむ
つやナプキンなどの表面材には不向きであった。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記問題を
解決し、嵩高性及び柔軟性に優れ、特に熱接着不織布に
好適なポリオレフィン系の芯鞘型複合短繊維と、その繊
維を効率よく製造することができる方法とを提供しよう
とするものである。

【０００４】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記問題
を解決すべく鋭意検討の結果、本発明に到達した。すな
わち、本発明は、（１）鞘部が、プロピレンが共重合さ
れたエチレン共重合体からなり、芯部がプロピレン系重
合体からなり、かつ前記鞘部と芯部との複合比が、重量
比で、鞘部／芯部＝３／１〜１／３であることを特徴と
する芯鞘型複合短繊維と、（２）メルトインデックス値
が１０〜５０ｇ／１０分であるプロピレンが共重合され
たエチレン共重合体を鞘成分とするとともに、メルトフ
ロ−レ−ト値が５〜４５ｇ／１０分のプロピレン系重合
体を芯成分とし、前記鞘成分と芯成分との複合比を、重
量比で、鞘成分／芯成分＝３／１〜１／３として溶融複
合し、紡出した糸条を冷却して一旦巻き取るか又は巻き
取らずに得た未延伸複合繊維を、５０℃以上かつ繊維相
互が融着しない温度で熱延伸し、,次いで得られた延伸複
合繊維に、捲縮付与処理を施こすかまたは捲縮付与処理
を施さずに、仕上げ油剤を付与し、その後乾燥し、所定
長さに切断して短繊維とすることを特徴とする芯鞘型複
合短繊維の製造方法と、を要旨とするものである。

【０００５】次に、本発明を詳細に説明する。まず、本
発明の芯鞘型複合短繊維に関して説明する。本発明に係
る鞘部の重合体は、プロピレンが共重合されたエチレン
系共重合体を有することが必要である。従来から知られ
ているような低密度ポリエチレンの単一成分では、繊維
あるいは不織布とした場合にはヌメリ感が発生して、問
題となったり、また高密度ポリエチレンの単一成分で
は、曳糸性が低下して細繊度の繊維を得ることができに
くくなる。このプロピレンが共重合されたエチレン系共
重合体とすることにより、ポリエチレンのヌメリ感の発
生を防止することができ、また、曳糸性を向上すること
ができるため細繊度の繊維を得ることができるのであ
る。この曳糸性が向上する理由は定かでないが、エチレ
ン系重合体にプロピレンが共重合されていることにより
芯成分のプロピレン系重合体との芯鞘層の剥離が解消で
きるためと考えられる。すなわち、エチレン系重合体と
プロピレン系重合体とは互いに相溶性がない成分の組み
合わせであるが、プロピレンを共重合することにより、
親和力が付与されて、芯鞘層の剥離が解消できるためと
考えられる。

【０００６】このエチレン系共重合体は、プロピレンを
０．２〜１０重量％を共重合させればよい。なお、この
共重合に際しては、いわゆるランダム共重合とするのが
延糸性の点で好ましい。プロピレンの共重合量が余り多
くなると、曳糸性が低下したり、ポリプロピレンの特性
が強くなり過ぎたり、また融点が大きく低下するため、
好ましくない。またプロピレンの共重合量が少なくなり
過ぎると、ポリエチレンの特性が強くなってヌメリ感が
現れたり、鞘部と芯部の層間が剥離を生じるため、好ま
しくない。したがって、より好ましくは０．５〜５重量
％とするのがよい。

【０００７】一方、芯部を構成するプロピレン系重合体
としては、ポリプロピレン、あるいはプロピレンを主体
とする共重合プロピレン等が挙げられる。本発明では、
芯鞘型複合繊維の複合比が、重量比で、鞘部／芯部＝３
／１〜１／３であることが必要である。鞘部の重量比が
大きくなると、熱接着成分が多くなって繊維強度が低く
なり、また熱接着不織布に展開した場合に風合いが硬く
なったり嵩高性に欠けたりするので好ましくない。ま
た、芯部の重量比が大きくなると、繊維強度は高くなる
が、熱接着不織布に展開した場合に繊維間の接着不足が
生じ、不織布強力が低下する問題が発生するので好まし
くない。複合形態は、一般的な同心円型芯鞘構造、偏心
円型芯鞘構造あるいは異形断面型であってもよい。

【０００８】本発明に係る繊維の単糸繊度は、５デニ−
ル以下であれば、不織布とした時の嵩高性と柔軟性を向
上することができる。単糸繊度を小さくするほど、構成
不織布あたりの繊維本数が増加して、嵩高性と柔軟性を
向上することができるためである。したがって、好まし
くは３デニ−ル以下、より好ましくは１デニ−ル以下で
ある。下限としては、現状の紡糸口金精度から０．２デ
ニ−ル程度である。

【０００９】また、本発明に係る繊維は、鞘部と芯部の
複屈折が共に０．０３０以上であり、繊維の最大熱収縮
応力が０．０１５ｇ／デニール以下であることが好まし
い。繊維の複屈折は、繊維自体の結晶配向度合いを意味
し、値が大きいほど高配向であることを示す。鞘部およ
び芯部ともに、複屈折が０．０３０未満となると繊維の
配向が少なくなるため、繊維強度や繊維モデュラスが低
下して、嵩高でかつ強力の高い熱接着不織布が得られな
くなる。このことから複屈折が０．０３５以上であると
更に好ましい。なおここでいう複屈折は、カ−ルツァイ
スイエナ干渉顕微鏡を用い、封入剤として流動パラフィ
ンとα−ブロムナフタリンとの混合液を用いて処理を行
い、複合繊維の鞘部の重合体成分と芯部の重合体成分と
のそれぞれの複屈折を測定したものである。

【００１０】次に繊維の最大熱収縮応力は、熱処理時の
収縮力の指標となるもので、値が大きいほど繊維の収縮
が高いことを意味する。特に熱接着不織布用の繊維は、
熱接着時に収縮力が高いと得られる不織布の地合い、厚
み、幅が変動するため問題となる。したがって、最大熱
収縮応力が小さいほど安定した品質の良い不織布が得ら
れることになる。このことからより好ましくは０．０１
０ｇ／デニール以下とするのがよい。

【００１１】次に本発明に係る芯鞘型複合繊維の製造方
法を説明する。本発明に係る溶融複合紡糸は、通常の複
合紡糸装置を用いて行うことができる。溶融複合紡糸に
際しては、芯鞘型の紡糸口金を用い、一般的には２００
℃〜２８０℃の紡糸温度で複合紡糸を行えばよい。

【００１２】鞘成分であるエチレン系共重合体として
は、前記したごとくプロピレンが共重合されたエチレン
系共重合体を用いることが必要である。すなわち、ポリ
エチレンのヌメリ感を防止して、曳糸性を向上させるた
めに、プロピレンの共重合が必要である。曳糸性を向上
することができるため、より細繊度の繊維を得ることが
できるのである。また、鞘成分のエチレン系重合体と芯
成分のプロピレン系重合体とは互いに相溶性がない成分
の組み合わせであるが、プロピレンを共重合することに
より、親和力が付与され、芯成分との間すなわち芯鞘層
間の剥離が解消できるため、複合繊維としての曳糸性及
び物性を向上できる。

【００１３】このエチレン系共重合体は、本発明の繊維
の場合と同様に、プロピレンを０．２〜１０重量％を共
重合させればよく、より好ましくは０．５〜５重量％と
するのがよい。このプロピレンの他に、ブテン、ペンテ
ン、ヘキセン、オクテン等を本発明を疎外しない範囲内
で共重合してもよい。

【００１４】またこの鞘成分のエチレン系共重合体の密
度は、特に限定しないが、０．９２〜０．９６ｇ／ｃｍ
³ であればよい。本発明に係るこの鞘成分のエチレン系
重合体のメルトインデックス値は、１０〜５０ｇ／１０
分であることが必要である。１０ｇ／１０分未満である
と、溶融粘度が高すぎるため曳糸性が低下する。また、
紡糸温度を上げて見掛けの溶融粘度を低下させる手段に
おいては、煙が多量に発生し、作業環境が悪くなるので
好ましくない。一方、メルトインデックス値が５０ｇ／
１０分を超えると、溶融粘度が低過ぎるため、繊維の強
度低下が生じたり、曳糸性が低下するため問題となる。

【００１５】一方、芯成分としては、前記プロピレン系
重合体を適用すればよい。すなわち、適用する重合体と
しては、ポリプロピレン、あるいはプロピレンを主体と
する共重合プロピレン等が挙げられる。この芯成分のプ
ロピレン系重合体のメルトフロ−レ−ト値は、５〜４５
ｇ／１０分であることが必要である。この範囲以外で
は、繊維の鞘部と芯部との層間でのバラス効果の違いに
よって曳糸性が低下するといった問題が生じる。すなわ
ち、メルトフロ−レ−ト値が５ｇ／１０分未満である
と、溶融粘度が極めて高くなるため曳糸性が低下する。
紡糸温度を高めて見掛け上の溶融粘度を低下させても、
鞘部の溶融粘度も大きく低下するため同じことが言え、
しかも発煙性が増加し、紡糸室の環境を悪化させたりす
るので問題となる。また、４５ｇ／１０分を超えると、
繊維のモデュラスが低下して腰のない繊維しか得られな
い。また熱接着不織布に適用した場合には嵩高性が大き
く低下する問題がある。したがって、本発明においては
５〜４５ｇ／１０分とするのがよく、１０〜４０ｇ／１
０分とするのがより好ましい。

【００１６】また、複合紡糸に際しては、鞘成分の溶融
後のＱ値（重量平均分子量／数平均分子量）を８以下と
することが好ましい。このＱ値とは、ゲルパーミエイシ
ョンクロマトグラフ法により求められる重合体の重量平
均分子量と数平均分子量の比のことであり、個別に溶融
計量された重合体を複合紡糸する前に個別に採取し、冷
却した重合体を試料として測定した値である。熱可塑性
重合体は溶融紡糸時に受ける熱及び剪断力の影響で劣化
しやすく、溶融紡糸後のＱ値は紡糸前のそれに比べ低下
することが知られている。Ｑ値は分子量分布の幅を示す
ものであり、複合繊維の製造適正と加工適正に大きく影
響するものである。すなわち、Ｑ値が大きく分子量分布
の幅が広いと、安定した複合繊維を得ることができ、し
かも熱接着不織布用途に展開した場合には熱処理温度領
域が広くなり、品質の安定した不織布を得ることができ
る。しかしながら、Ｑ値が大きくなって分子量分布の幅
が広くなりすぎると、溶融紡糸時の糸条冷却が悪くなっ
て曳糸性が低下する。したがって、このＱ値は８以下が
好ましく、７．０以下がより好ましい。

【００１７】一方、前記芯成分の溶融後のＱ値（重量平
均分子量／数平均分子量）は、２以上かつ８以下とする
ことが好ましい。このＱ値は、前述したように、分子量
分布の幅を示すものであり、複合繊維の製造適正と加工
適正に大きく影響するものである。特に、このプロピレ
ン系重合体成分は、複合繊維の高融点成分であって繊維
モジュラスを代表するものであり、分子量分布の幅が特
に重要である。すなわち、Ｑ値が２未満であると、分子
量分布が狭くなって複合繊維の収縮率が低下するため好
ましい方向であるが、複合繊維に捲縮を付与する場合の
捲縮保持性が低下して、ウェブ形成に最も一般的に用い
られるカ−ド工程を良好に通過させることが困難とな
る。また、カ−ド工程通過後の不織ウェブあるいは不織
布にエンボスロ−ラ−や熱風乾燥機等の熱処理装置を用
いて熱処理を施して繊維を熱接着させる場合の熱処理温
度領域が狭くなり、嵩高性を有し、かつ品位の高い不織
布を安定して得ることが出来ない。さらに、複合繊維の
タフネスが低下するため、嵩高性及び柔軟性に優れた不
織布を得ることができない。一方、Ｑ値が８を超える
と、重合体の分子量分布の幅が広くなりすぎて、溶融紡
糸時の糸条冷却が悪くなって曳糸性が低下し、細繊度の
複合繊維を得ることが困難となる。したがって、このＱ
値は、２以上８以下とし、好ましくは３以上７以下とす
ることがよい。

【００１８】本発明に係る芯鞘型複合繊維を製造する時
の鞘／芯複合比（重量比）は、本発明に係る繊維自体の
場合と同様に、３／１〜１／３が必要である。さらに、
溶融複合紡糸に際しては、鞘成分におけるエチレン系重
合体成分とプロピレン系重合体成分との吐出線速度を、
１．７〜５．８ｍ／分／デニ−ルとすることが好まし
い。ここでいう吐出線速度とは、溶融重合体の単孔吐出
量Ｑ（ｇ／分）、同重合体の溶融密度ρ（ｇ／cm³ ）、
紡糸孔径ｄ（mm）、及び目標単糸繊度Ｄ（デニ−ル）を
用いて次式（ｉ）により算出されたものである。 なお、
上記溶融密度ρは、東洋精機株式会社製メルトインデク
サーを用い、芯成分重合体または鞘成分重合体を試料と
し、温度条件を適用する紡糸温度に設定して前記両試料
ごとに芯成分重合体の溶融密度と鞘成分重合体の溶融密
度とを次式（ｉｉ）によりそれぞれ求め、得られた各試
料ごとの溶融密度を加重平均して求められたものであ
る。

【００１９】 吐出線速度（ｍ／分／デニ−ル）＝4 Ｑ／（πρd²）／Ｄ ………（ｉ） 溶融密度（ｇ／cm³ ）＝ＦＲ×ｔ／ｓ×Ｌ ………（ｉｉ） ＦＲ：紡糸温度で溶融した重合体を試料とし、印加荷重
2160ｇの条件で測定したときのフローレート値（ｇ／10
分） ｓ ：ピストンとシリンダーの平均断面積×600 （c
m² ） Ｌ ：ピストンの移動距離（cm） ｔ ：ピストンが距離Ｌを移動するに要する時間（秒） 通常、異種の重合体からなる複合繊維を溶融紡糸するに
際しては、組み合わせる重合体間のメルトフロ−レ−ト
差による可紡域の差と高粘度成分により限定される溶融
温度とにより曳糸性が大きく左右され、重合体の種類に
応じて適当な吐出線速度を選択する必要がある。したが
つて、本発明では、良好な曳糸性を得るために吐出線速
度を１．７〜５．８ｍ／分／デニ−ルとすることが好ま
しく、細繊度の繊維を得る際には、吐出線速度がこの範
囲外では曳糸性が低下する傾向にある。すなわち、１．
７ｍ／分／デニ−ル未満では糸切れが発生しやすい。ま
た、５．８ｍ／分／デニ−ルを超えると、ノズル口金面
に汚れが発生することや、紡糸張力が低下して均一な冷
却がしにくくなることから、曳糸性が低下する。したが
って好ましくは２．０〜５．０ｍ／分／デニ−ル、特に
好ましくは２．５〜４．０ｍ／分／デニ−ルとするのが
よい。

【００２０】なお、前記鞘と芯の両成分には、通常、繊
維に用いられる艶消し剤、耐光剤、耐熱剤あるいは顔料
等を、本発明の効果が損なわれない範囲であれば、添加
することができる。

【００２１】本発明では、次に、溶融複合紡糸して得ら
れた未延伸複合繊維を、５０℃以上かつ繊維相互が融着
しない温度で熱延伸する。熱延伸は、通常の熱延伸装置
を用いて行なうことができる。通常、熱可塑性合成繊維
を延伸する場合、ガラス転移温度以上で加熱延伸をする
ことが知られているが、本発明ではガラス転移温度より
相当高い５０℃以上の温度で熱延伸する。延伸温度が５
０℃未満であると、延伸張力が高くなりすぎて延伸性が
低下する。また、本発明では、延伸温度は、高くとも繊
維相互が融着し始める温度未満とする。延伸温度が高く
なりすぎて繊維相互が融着し始めると、延伸工程で糸切
れが発生して操業性が低下したり、製品の均一性が低下
することによって品位が低下したりするので好ましくな
い。したがって、この延伸温度は５０℃以上かつ繊維相
互が融着しない温度とし、好ましくは６０〜１００℃と
するのがよい。

【００２２】次いで、得られた延伸複合繊維に捲縮付与
処理を施す場合には、通常スタッファ型捲縮付与装置等
の捲縮付与装置を用いる。この捲縮付与処理に引き続
き、繊維に仕上油剤を付与し、乾燥した後、所定長さに
切断して短繊維とする。この場合の繊維長は通常３２〜
７６ｍｍの範囲が適用される。また、得られた延伸複合
繊維に捲縮付与処理を施さない場合には、引き続き、繊
維に仕上油剤を付与し、乾燥した後、所定長さに切断し
て湿式不織布用の短繊維とする。この場合の繊維長は通
常３〜２０ｍｍの範囲が適用される。

【００２３】本発明の繊維を製造するためには、複合短
繊維の単繊維繊度を５デニ−ル以下とするのが好まし
い。単繊維繊度が５デニ−ルを超えると、不織布とした
ときに柔軟性が低下したり、あるいは溶融紡糸に際し、
エチレン系、プロピレン系溶融重合体の冷却が不充分と
なり、フィラメント間に融着が生じて曳糸性が低下した
りするため好ましくない。

【００２４】

【実施例】次に、実施例に基づいて本発明を具体的に説
明する。なお、実施例における各種特性の測定及び評価
は、次の方法により実施した。

【００２５】重合体の融点：パ−キンエルマ社製示差走
査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、昇温速度20℃／分で測
定した融解吸収曲線の極値を与える温度を融点とした。 メルトインデックス値：ＡＳＴＭ Ｄ1238 （Ｅ）に記
載の方法により測定した。

【００２６】メルトフロ−レ−ト値：ＡＳＴＭ Ｄ1238
（Ｌ）に記載の方法により測定した。 繊維の引張強伸度：東洋ボ−ルドウイン社製テンシロン
ＵＴＭ−４−１−100を用い、試料長20mmの試料を引張
速度20mm／分で測定した。

【００２７】繊維の熱収縮応力：カネボウ社製の乾熱収
縮応力測定機を用いて、単繊維３０本を試料とし、試料
長２５ｍｍで両端を把持するように改良して、初荷重１
／３０ｇ／デニール、室温から３００℃に達する時の昇
温速度が１８０℃／ｍｉｎの条件で測定した時の最大の
熱収縮応力値の平均値（ｇ／デニール）をもって評価し
た。

【００２８】発煙性：溶融紡糸時の紡糸口金部での発煙
度合いを視覚判定により次の４段階で評価した。◎：発
煙が全く観察されない。○：発煙がやや観察される。
△：発煙が相当観察されるが、操業上問題とならない。
×：発煙が極めて多く、発煙物が紡糸口金付近に堆積
し、操業上問題である。

【００２９】曳糸性：溶融紡糸時の曳糸性を糸切れの発
生率により次の３段階で評価した。○：糸切れが全く発
生せず、操業性が良好である。△：糸切れが24時間・紡
糸錘数16当たり１回発生。×：糸切れが24時間・紡糸錘
数16当たり２回以上発生し、操業上問題である。

【００３０】延伸性：延伸性を糸切れ及び単糸切れの発
生率により次の３段階で評価した。○：糸切れや単糸切
れが全く発生せず、操業性が良好である。△：糸切れや
単糸切れが24時間当たり１回発生。×：糸切れや単糸切
れが24時間当たり２回以上発生し、操業上問題である。 実施例１〜10及び比較例１〜４ 表１、表２に示したエチレン系ランダム共重合体とプロ
ピレン系重合体とを用い、表３のごとく組み合わせて芯
鞘型の複合紡糸を行った。

【００３１】なお、複合紡糸機は通常のエクストル−ダ
−型押し出機で、個々に溶融計量した後、紡糸孔径が
０．５ｍｍ、孔長／孔径比３．０、孔数が３９０の芯鞘
型複合紡糸口金を用い、単孔吐出量を各々に変更し、２
３０℃の紡糸温度で溶融紡糸し、引き取り速度１１００
ｍ／分で引き取って、芯鞘型複合フィラメント糸の未延
伸糸条を得た。得られた未延伸糸条を数十本集束しトウ
として、熱延伸をした。延伸に際しては、２段熱ロ−ラ
−延伸機を用い、延伸条件を、延伸速度１００ｍ／分、
第１ロ−ラ−温度６０℃、第２ロ−ラ−温度９０℃，第
３ロ−ラ−温度２５℃として、最大延伸倍率の８５％の
延伸倍率で延伸を行った。延伸に連続して、延伸トウを
スタッファボックスに供給して１４個／２５ｍｍの捲縮
を付与した後、仕上げ油剤を付与して温度７０℃で乾燥
し、適宜繊維長も変更して、芯鞘型複合短繊維の原綿を
得た。得られた原綿の特性と曳糸性、延伸性の結果を表
３に示す。

【００３２】

【表１】

【００３３】

【表２】

【００３４】

【表３】 表３から明かなように、実施例１〜８については紡糸延
伸性も良好で、しかも得られた原綿は、強度、複屈折が
高く、熱応力が低いものであり、熱接着不織布用原綿と
して好適であった。実施例９では、鞘部のポリエチレン
のプロピレン共重合量がやや多いことにより融点が低下
しているため、延伸性がやや低下した。実施例１０で
は、鞘部のポリエチレン中のプロピレン共重合量が少な
いため、曳糸性と延伸性とがやや低下した。

【００３５】比較例１では、鞘部にポリプロピレンを含
有していないためヌメリ感が発生し、しかもガイド上に
ポリマ−の削られた白粉が堆積し、紡糸延伸の操業的に
問題があった。また、得られた繊維の強度は低下した。
比較例２では芯鞘複合繊維の鞘部の割合が大きいため、
繊維強度が低下した。

【００３６】比較例３では、芯鞘複合繊維の芯部の割合
が大きいため、繊維強度的には優れているが、熱収縮応
力が高いものであった。また、熱融着成分である鞘部の
割合が少なくなって、熱接着不織布とした場合には不織
布強力が実用的でなくなる問題点が発生した。

【００３７】比較例４では、エチレン系重合体のメルト
インデックス値が高すぎて、プロピレン系重合体との粘
度差が大きくなりすぎたため、曳糸性が悪化した。その
ために延伸ができず、原綿を採取することができなかっ
た。 実施例１１〜１４ いずれも紡糸口金の孔長／孔径比が３．０である表４に
示した紡糸孔径の口金を用い、単孔吐出量を表４に示し
たように設定した以外は、実施例３と同様にして、芯鞘
型複合繊維の原綿を得た。

【００３８】得られた結果を表４に示す。

【００３９】

【表４】 表４から明らかなように、実施例１１、１２については
紡糸延伸性が良好であり、しかも得られた原綿は、強
度、複屈折が高く、熱応力が低いものであり、熱接着不
織布用原綿として好適であった。実施例１３では吐出線
速度が高く、紡糸口金面での汚れが発生し、紡糸延伸操
業性がやや低下した。実施例１４では吐出線速度が小さ
く糸切れがやや発生し、曳糸性が低下し、延伸性も低下
した。 比較例５、６ 表２に示したプロピレン系重合体の内、No. 11のみを用
いて、シングル型の溶融紡糸を行った。なお、複合紡糸
機は通常のエクストル−ダ−型押し出機で、溶融計量し
た後、紡糸孔径が０．５ｍｍ、孔長／孔径比２．０、孔
数が３９０のシングル型紡糸口金を用い、単孔吐出量を
変更して、２３０℃の紡糸温度で溶融紡糸し、引き取り
速度１１００ｍ／分で引き取って、シングル型フィラメ
ント糸の未延伸糸条を得た。得られた未延伸糸条を数十
本集束しトウとして、熱延伸をした。延伸に際しては、
実施例２と同じ条件を用い、短繊維の原綿を得た。得ら
れた原綿の特性と曳糸性、延伸性の結果を表４に示す。

【００４０】表４から明らかなように、比較例５では、
紡糸延伸性とも良好で、しかも強度の優れた原綿を採取
することができたが、全融型の原綿であるため、熱接着
不織布に用いると、不織布強力が弱く実用的でなかっ
た。比較例６では単孔吐出量を少なくし、目標繊度０．
６デニールの原綿を得るべく紡糸を行ったが、曳糸性が
低下して紡糸ができなかった。 比較例７、８ 表１に示したエチレン系重合体のNo. ３のみを用い、シ
ングル型の溶融紡糸を行った。なお、複合紡糸機は通常
のエクストル−ダ−型押し出機で、溶融計量した後、紡
糸孔径が０．５ｍｍ、孔長／孔径比２．０、孔数が３９
０のシングル型紡糸口金を用い、単孔吐出量を変更し
て、２３０℃の紡糸温度で溶融紡糸し、引き取り速度１
１００ｍ／分で引き取って、シングル型フィラメント糸
の未延伸糸条を得た。得られた未延伸糸条を数十本集束
しトウとして、熱延伸をした。延伸に際しては、実施例
３と同じ条件を用い、短繊維の原綿を得た。得られた原
綿の特性と曳糸性、延伸性の結果を表４に示す。

【００４１】表４から明らかなように比較例７では、紡
糸延伸性とも良好であったが、得られた繊維強度は低い
ものであった。更に、延伸工程上での捲縮付与時の安定
性に欠け、しかも経時的に捲縮がへたる問題が生じた。
またこの原綿をフラットカード機に掛けたところ、原綿
の移行性が非常に劣った。この不織ウェブは原綿が全融
型であるため、熱接着不織布に用いると、不織布強力が
弱く実用的でなかった。

【００４２】比較例８では、単孔吐出量を少なくし、目
標繊度０．６デニールの原綿を得るべく紡糸を行った
が、曳糸性が低下して紡糸ができなかった。 比較例９ 表１、２に示す重合体のうち、表４に示すものを選定
し、紡糸温度を適宜変更しながら、実施例３に準じた紡
糸延伸を行った。その代表的結果を表４に示す。比較例
９では、重合体の溶融粘度が高いため紡糸温度を高くし
て紡糸を行ったところ、紡糸時の発煙が極めて多く紡糸
室の環境を悪化させ、曳糸性にまで影響した。したがっ
て延伸はせず、繊維の評価は行わなかった。 実施例１５〜１６ 実施例２で製造した未延伸糸を用いて、延伸倍率を最大
延伸倍率の７５％（実施例１５）、６５％（実施例１
６）で延伸した以外は実施例２と同じ条件で、芯鞘型複
合繊維の原綿を得た。得られた結果を表５に示す。

【００４３】

【表５】 表５から明らかなように、実施例１５、１６については
紡糸延伸性が良好であったが、延伸倍率の低下と共に、
得られた原綿は、強度、複屈折が低下し、熱接着不織布
に適用した場合には、嵩高でかつ強力の高い不織布が得
られにくいといった問題を有する芯鞘型複合繊維の原綿
であった。

【００４４】

【発明の効果】本発明の芯鞘型複合短繊維は、前記特定
のプロピレンを共重合したエチレン系共重合体を鞘部に
有するため、エチレン系重合体のヌメリ感を解消すると
共に、細繊度かつ高強度で、しかも高配向、低熱応力の
繊維となるため、熱接着不織布用として好適である。ま
た、特定のプロピレン系重合体を芯成分として、エチレ
ン共重合体を鞘成分としているため、高強度でかつ細繊
度の繊維を操業性よく得ることができる。したがって、
本発明の繊維は湿式及び乾式の熱接着不織布の用途に最
適に使用できる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０１Ｆ 6/30 7199−3Ｂ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鞘部が、プロピレンが共重合されたエチ
   レン共重合体からなり、芯部がプロピレン系重合体から
   なり、かつ前記鞘部と芯部との複合比が、重量比で、鞘
   部／芯部＝３／１〜１／３であることを特徴とする芯鞘
   型複合短繊維。
2. 【請求項２】 単糸繊度が０．２〜１デニ−ルであるこ
   とを特徴とする請求項１記載の芯鞘型複合短繊維。
3. 【請求項３】 鞘部と芯部の複屈折が共に０．０３０以
   上であり、繊維の最大熱収縮応力が０．０１５ｇ／デニ
   ール以下であることを特徴とする請求項１または２記載
   の芯鞘型複合短繊維。
4. 【請求項４】 メルトインデックス値が１０〜５０ｇ／
   １０分であるプロピレンが共重合されたエチレン共重合
   体を鞘成分とするとともに、メルトフロ−レ−ト値が５
   〜４５ｇ／１０分のプロピレン系重合体を芯成分とし、
   前記鞘成分と芯成分との複合比を、重量比で、鞘成分／
   芯成分＝３／１〜１／３として溶融複合し、紡出した糸
   条を冷却して一旦巻き取るか又は巻き取らずに得た未延
   伸複合繊維を、５０℃以上かつ繊維相互が融着しない温
   度で熱延伸し、次いで得られた延伸複合繊維に、捲縮付
   与処理を施こすかまたは捲縮付与処理を施さずに、仕上
   げ油剤を付与し、その後乾燥し、所定長さに切断して短
   繊維とすることを特徴とする芯鞘型複合短繊維の製造方
   法。
5. 【請求項５】 鞘成分と芯成分との吐出線速度を１．７
   〜５．８ｍ／分／デニ−ルとして溶融複合紡糸すること
   を特徴とする請求項４記載の芯鞘型複合短繊維の製造方
   法。