CN106460241A - 吸收性物品用复合短纤维、其制造方法、吸收性物品用热粘接无纺布、吸收性物品用表面片材和吸收性物品 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种适合得到梳理通过性良好、同时触感光滑、隐蔽性高的吸收性物品用热粘接无纺布的吸收性物品用复合短纤维、其制造方法、以及含有其的吸水性物品用热粘接无纺布、吸收性物品用表面片材和吸水性物品。前述吸收性物品用复合短纤维是含有芯成分和鞘成分的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维，其中芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的熔点比聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，芯成分与鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，所述复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料，并且纤度为1.1dtex～2.0dtex。

Description

吸收性物品用复合短纤维、其制造方法、吸收性物品用热粘接 无纺布、吸收性物品用表面片材和吸收性物品

技术领域

本发明涉及生理用卫生巾或纸尿裤等吸收性物品、用于吸收性物品的吸收性物品用复合短纤维、吸收性物品用热粘接无纺布和吸收性物品用表面片材、以及吸收性物品用复合短纤维的制造方法。详细而言，涉及芯成分和鞘成分以聚烯烃系树脂为主成分的吸收性物品用复合短纤维、含有它的吸收性物品用热粘接无纺布、吸收性物品用表面片材和吸收性物品、以及吸收性物品用复合短纤维的制造方法。

背景技术

对于生理用卫生巾或纸尿裤等吸收性物品来说，要求使与穿戴者的皮肤直接接触的表面片材的触感和构成纸尿裤等吸收性物品的外侧部分的背面片材的触感变得更加光滑且柔软。

吸收性物品的表面片材使用热粘接无纺布，该热粘接无纺布是通过使用梳理机制造含有热粘接纤维的纤维网、然后对该纤维网吹送高温的气流、使构成纤维间发生热粘接而得到的。为了使热粘接无纺布的触感变得柔软，考虑减小纤维的纤度或使构成纤维的树脂为更加柔软的树脂是有效的。作为热粘接无纺布中使用的热粘接纤维，已知含有聚酯树脂的聚酯系复合纤维、含有聚烯烃树脂的聚烯烃系复合纤维。比较含有聚酯树脂的聚酯系复合纤维和含有聚烯烃树脂的聚烯烃系复合纤维可知，由于聚烯烃树脂比聚酯树脂柔软，所以相同粗细的纤维的情况下，使用了聚烯烃系复合纤维的无纺布比使用了聚酯系复合纤维的无纺布的触感更为柔软。因此，进行了下述开发：通过使用细纤度的聚烯烃系复合纤维制作热粘接无纺布，并将其用于吸收性物品的表面片材或背面片材，从而进一步提高穿戴吸收性物品时的舒适性和触感。

可是，聚烯烃系复合纤维随着纤度变细，纤维的梳理通过性下降，无纺布的生产率容易降低。作为其原因，可以列举如下：由于聚烯烃树脂柔软，所以制成细纤度就会使纤维的弹性(身骨)消失，在使用梳理机开纤并制成纤维网时，纤维之间在梳理机内部缠绕，容易产生被称作毛球的粒状的纤维块。另外，还可以列举的一个原因是：由于聚烯烃树脂柔软，所以不能维持卷曲形状，在使用梳理机开纤并制成梳理纤维网时，不会缠绕在梳针上而扬起，容易变成所谓的“飞毛(fly)”的状态。特别是，细纤度的聚烯烃系复合短纤维由于纤维的强度、弹性较低，所以在希望以高速制造纤维网时，就有可能产生较多的毛球、飞毛，而无法制造纤维网。

另外，用于吸收性物品的无纺布要求外观较白、即白度较大。特别是，用于吸收性物品的无纺布中与穿戴者的肌肤接触的一面所使用的表面片材不仅要求外观较白，还要求能迅速吸收被排出到体外的血液(经血)、尿或具有流动性的便等排泄物，此外还要求不易从表面看到所吸收的血液或排泄物、即所谓的隐蔽性。为了提高无纺布的外观的白度(白度)、提高无纺布的隐蔽性，用于吸收性物品的合成纤维是通过将二氧化钛(也可仅称作氧化钛)或氧化锌等无机填料混合于合成树脂来制造。含有无机填料的合成纤维由于无机填料作为异物起作用，所以不仅可纺性容易下降，而且单纤维强度和纤维的弹性也会下降，所以使用梳理机进行开纤时，容易产生毛球或飞毛。这样，由于伴随细纤度化而发生的梳理通过性的下降、和伴随无机填料的添加而发生的梳理通过性的下降，作为吸收性物品用复合短纤维，就难以获得含有无机填料的细纤度的聚烯烃系复合短纤维。

此外，在希望使用细纤度的聚烯烃系复合短纤维来获得吸收性物品用表面片材时，无纺布的蓬松性和通液性有可能成为问题。由于聚烯烃系复合短纤维是柔软的热塑性树脂，所以与含有聚酯树脂的复合短纤维相比，得到的无纺布的体积(比容积)有变差的倾向。当热粘接无纺布的体积较小时，有可能无法获得作为吸收性物品用表面片材所期望的触感。另外，含有细纤度的聚烯烃系复合短纤维的无纺布不仅有可能体积不足，而且由于纤维较细，体积难以变大，所以含有该细纤度的聚烯烃系复合短纤维的纤维层有可能成为纤维间的空隙较少、过于致密的纤维层。对于吸收性物品用表面片材来说，与肌肤接触的面如果变得过于致密，则血液或尿等液体透过该纤维层时需要较长时间，通液性有可能变差。

作为生理用卫生巾等卫生材料表面材等热粘接无纺布中能够使用的聚烯烃系复合纤维，例如在专利文献1中记载了一种由聚丙烯和聚乙烯构成的复合纤维，其是纤维截面是偏心芯鞘型或并列型、单丝纤度为1～2d、纤维长为20～40mm的聚烯烃系复合纤维。另外，作为吸收性物品中使用的表面片材，在专利文献2中提出了一种表面材，该表面材由具有面向肌肤的上层、和位于上层下面的下层的无纺布形成，至少在构成上层的纤维中含有氧化钛，与构成上层的纤维相比，构成下层的纤维的拉伸率更低，拉伸强度更大。另外，在专利文献3中提出了一种用于吸收性物品的上层片材，其由无纺布构成，该无纺布具有构成纤维的纤维径为11～18μm的第1层、和与第1层邻接地配置且构成纤维的纤维径为19～31μm的第2层。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平8-60441号公报

专利文献2：日本特开2001-61891号公报

专利文献3：日本特开2004-166831号公报

发明内容

发明所要解决的课题

专利文献1中记载的复合纤维的纤维截面是偏心芯鞘型或并列型。这些截面结构中，由于存在鞘成分即热粘接成分较薄的部分，所以热粘接的粘接点的强度不足，热粘接无纺布自身的强度有可能不足，而且因使用时的摩擦，无纺布表面有可能起毛，表面触感变差。此外，没有考虑含有无机填料所伴随的梳理通过性的下降，针对含有无机填料时的梳理通过性下降的对策有可能不充分。

在专利文献2和专利文献3中，尽管得到了隐蔽性高、具有光滑的手感、不易发生返潮(也称作返液)的表面片材，但对于使用了细纤度的聚烯烃系复合短纤维的吸收性物品用表面片材的研究并不充分，特别是对于径流值和吸液速度等吸液特性、含有聚烯烃系复合短纤维的热粘接无纺布的初始体积的提高，也没有进行充分研究。

本发明是鉴于上述情况而完成的，提供一种适合得到梳理通过性良好、同时触感光滑、隐蔽性高的吸收性物品用热粘接无纺布的聚烯烃系的吸收性物品用复合短纤维及其制造方法。另外，提供含有细纤度的聚烯烃系复合短纤维、具有光滑的触感并且蓬松、径流值和吸液速度等吸液特性良好的吸收性物品用热粘接无纺布、吸收性物品用表面片材、和含有它们的吸收性物品。

用于解决课题的手段

本发明涉及一种吸收性物品用复合短纤维，其特征在于，其是含有芯成分和鞘成分的吸收性物品用复合短纤维，其中，所述芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0的聚丙烯，所述鞘成分含有60质量％以上的熔点比所述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，所述复合短纤维是芯鞘型复合短纤维，该芯鞘型复合短纤维中所述芯成分和所述鞘成分实质性地配置成同心圆状，所述芯成分与所述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，所述复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料，所述复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex。

本发明还涉及一种吸收性物品用复合短纤维的制造方法，其是前述的吸收性物品用复合短纤维的制造方法，该制造方法包含下述工序：将含有50质量％以上的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～10.0的聚丙烯的芯成分、和含有60质量％以上的熔点比所述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯的鞘成分供给至复合型喷嘴，所述复合型喷嘴按照形成纤维截面中所述鞘成分覆盖复合短纤维的表面、并且所述芯成分的重心位置与复合短纤维的重心位置一致的同心圆结构的方式配置，然后在250℃～350℃的纺丝温度下熔融纺丝芯成分，在230℃～330℃的纺丝温度下熔融纺丝鞘成分。

本发明还涉及一种吸收性物品用热粘接无纺布，其含有20质量％以上的前述吸收性物品用复合短纤维，并且至少一部分前述吸收性物品用复合短纤维通过鞘成分而粘接。

本发明还涉及一种吸收性物品用表面片材，其含有与肌肤接触的第1纤维层、和与所述第1纤维层邻接的第2纤维层，其中，所述第1纤维层是含有50质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的具有比所述聚丙烯的熔点低5℃以上的熔点的高密度聚乙烯，所述第2纤维层是含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有聚酯树脂，鞘成分含有具有比所述聚酯树脂的熔点低50℃以上的熔点的热塑性树脂，所述芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置，所述第1芯鞘型复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex，所述第2芯鞘型复合短纤维的纤度为2.2dtex～5.2dtex，所述第1芯鞘型复合短纤维中，所述芯成分和所述鞘成分实质性地配置成同心圆状，所述芯成分与所述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，所述芯成分中所含的50质量％以上的聚丙烯在纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0，所述第1芯鞘型复合短纤维是含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料的芯鞘型复合短纤维，所述第1芯鞘型复合短纤维和所述第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过所述第1芯鞘型复合短纤维和所述第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接。

本发明还涉及一种吸收性物品，其含有前述吸收性物品用热粘接无纺布、或前述吸收性物品用表面片材。

发明效果

本发明的吸收性物品用复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的熔点比芯成分中所含的聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，同时，芯成分和鞘成分实质性地配置成同心圆状，芯成分与鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，这样就能够使梳理通过性变得良好，能够得到优良质地的梳理纤维网。另外，本发明的吸收性物品用复合短纤维由于芯成分和鞘成分配置成同心圆状，所以在复合短纤维表面就均匀地存在低熔点的鞘成分，容易将纤维之间热粘接，可以提供粘接强度高的热粘接无纺布。另外，本发明的吸收性物品用复合短纤维含有0.5质量％～10质量％的无机填料，纤度即使为1.1dtex～2.0dtex，梳理通过性也良好，含有该吸收性物品用复合短纤维的吸收性物品用热粘接无纺布和吸收性物品具有光滑且柔软的触感。另外，本发明的吸收性物品用复合短纤维除了含有无机填料以外，由于纤度为2.0dtex以下，所以含有该吸收性物品用复合短纤维的吸收性物品用热粘接无纺布和吸收性物品在吸收了血液或排泄物时的隐蔽性优良。

附图说明

图1是表示本发明的一个实施方式中的复合短纤维的纤维截面的截面示意图。

图2A～D是表示复合短纤维的卷曲形态的示意图。

图3是本发明的一个实施方式的吸收性物品用表面片材的截面示意图。

图4是表示本发明的吸收性物品用表面片材中使用的偏心芯鞘型复合短纤维的纤维截面的截面示意图。

具体实施方式

首先，对本发明的吸收性物品用复合短纤维进行详细说明。本发明的发明者们对聚烯烃系的吸收性物品用复合短纤维进行了深入研究，结果发现，聚烯烃系复合短纤维中，作为芯成分中所含的50质量％以上的聚丙烯(以下也记为“主成分聚丙烯”)，使用纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn(以下也记为“Q值”)为3.0～8.0的聚丙烯(以下也记为PP)，使鞘成分中含有60质量％以上的熔点比前述主成分聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，同时，通过将复合短纤维中的芯成分与鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计设定为52/48～73/27来提高芯成分的比例，并且通过将截面结构设置成芯成分和鞘成分被实质性地配置成同心圆状的截面结构，复合短纤维整体的刚性变高，即使是纤度为2.0dtex以下且含有特定量的无机填料的复合短纤维，梳理通过性也良好，制成热粘接无纺布时的触感和粘接强度优良，从而完成了本发明。

本发明的吸收性物品用复合短纤维是含有芯成分和鞘成分、并且芯成分和鞘成分实质性地配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维。

(芯成分)

本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分含有50质量％以上的纺丝后的Q值为3.0～8.0的聚丙烯。Q值较大的聚丙烯系树脂由于高分子量的聚丙烯分子大量存在于树脂的内部，所以分子量分布宽度变大。另一方面，Q值较小的聚丙烯树脂由于将通过聚合产生的高分子量的分子链切断而使分子链的长度一致，所以高分子量的聚丙烯分子的残存量减少，分子量分布宽度变小。其中，通过使用纺丝前的Q值为3.0～10.0的聚丙烯，可以将纺丝后的聚丙烯的Q值设定为3.0～8.0。

将聚丙烯进行熔融纺丝时，如果使用分子量分布宽度较小、即Q值较小的聚丙烯，则由于在未拉伸纤维中存在大量的非晶区域(系带分子)，所以即使进行拉伸处理，也有容易残存非晶区域的倾向。在非晶区域，聚丙烯分子往往未取向或聚丙烯分子的取向性不一致，在拉伸后的纤维中，聚丙烯的非晶区域越多，则很有可能纤维的强度变得越低，梳理通过性也变得越低。与之对照，如果使用大量存在高分子量的聚丙烯分子且分子量分布宽度较大的聚丙烯、即Q值较大的聚丙烯，则高分子量的聚丙烯分子有容易结晶的倾向，通过进行拉伸处理，可以得到非晶区域较少的纤维。由非晶区域的比例较少、成为结晶化度较高的纤维的情况可推测，含有Q值较大的聚丙烯的纤维的纤维强度变高，梳理通过性也变高。

前述主成分聚丙烯在纺丝后的Q值为3.0～8.0、优选为3.0～6.5、更优选为3.2～6.0、进一步优选为3.4～5.5、最优选为3.6～5.2。前述聚丙烯在纺丝后的Q值为3.0～8.0时，吸收性物品用复合短纤维具有优良的梳理通过性，同时，制造吸收性物品用复合短纤维时的生产率也良好。

前述主成分聚丙烯在纺丝前的Q值为3.0～10.0、优选为3.0～8.5、更优选为3.2～7.0、进一步优选为3.4～6.5。前述聚丙烯在纺丝前的Q值为3.0～10.0时，吸收性物品用复合短纤维具有优良的梳理通过性，同时，制造吸收性物品用复合短纤维时的生产率也良好。

前述主成分聚丙烯的Q值在纺丝前和纺丝后有可能不同。特别是纺丝后的Q值为3.0～8.0的聚丙烯，其纺丝前的Q值也可以超过8。推测这是因为构成较高分子量的聚丙烯分子的分子间的结合被纺丝时的热切断、或者较高高分子量的聚丙烯分子的一部分链转移到低分子量的聚丙烯分子上的缘故。需要说明的是，本发明中，Q值的值只要是没有特别记载为纺丝前的值，就是指纺丝后的值。

前述吸收性物品用复合短纤维的芯成分中含有50质量％以上的前述主成分聚丙烯。在前述吸收性物品用复合短纤维的芯成分中，前述主成分聚丙烯的含量优选为80质量％以上、更优选为90质量％以上、进一步优选为95质量％以上，特别优选为芯成分中除后述的无机填料之外的树脂成分全部为聚丙烯的构成。作为前述主成分聚丙烯，没有特别限定，可以使用例如均聚物、无规共聚物、嵌段共聚物或它们的混合物。作为前述无规共聚物、嵌段共聚物，可以列举出例如丙烯与乙烯和选自碳数为4以上的α-烯烃中的至少一种α-烯烃的共聚物。作为前述碳数为4以上的α-烯烃，没有特别限定，可以列举出例如1-丁烯、1-戊烯、3,3-二甲基-1-丁烯、4-甲基-1-戊烯、4,4-二甲基-1-戊烯、1-癸烯、1-十二烯、1-十四烯、1-十八烯等。前述共聚物中的丙烯的含量优选为50质量％以上。其中，从含有吸收性物品用复合短纤维的无纺布的体积回复性的观点出发，优选为选自丙烯均聚物、乙烯-丙烯共聚物、乙烯-丁烯-1-丙烯三元共聚物中的一种，如果考虑得到的吸收性物品用复合短纤维的生产率、梳理通过性和经済性(制造成本)，则芯成分中的聚丙烯特别优选为丙烯均聚物。

对于前述吸收性物品用复合短纤维来说，只要在不损害本发明的效果的范围内，芯成分除了含有主成分聚丙烯之外，还可以含有除主成分聚丙烯以外的树脂。作为前述除主成分聚丙烯以外的树脂，没有特别限定，可以列举出例如聚烯烃树脂、聚酯树脂、聚酰胺树脂、聚碳酸酯、聚苯乙烯等。作为前述聚烯烃树脂，没有特别限定，可以列举出例如高密度聚乙烯、中密度聚乙烯、低密度聚乙烯、直链状低密度聚乙烯、聚甲基戊烯、聚丁烯-1、和它们与选自丙烯酸、甲基丙烯酸、马来酸等不饱和羧酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸酯、马来酸酯等不饱和羧酸的酯、丙烯酸酐、甲基丙烯酸酐、马来酸酐等不饱和羧酸的酸酐中的至少一种共聚而得到的物质、接枝聚合而得到的物质、以及它们的弹性体等。作为前述聚酯树脂，没有特别限定，可以列举出例如聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚乳酸、和它们与间苯二甲酸、琥珀酸、己二酸等酸成分、或1,4-丁二醇、1,6-己二醇等二醇成分、聚四亚甲基二醇、聚氧亚甲基二醇等的共聚物、以及它们的弹性体。作为前述聚酰胺树脂，没有特别限定，可以列举出例如尼龙6、尼龙66，尼龙11、尼龙12等。另外，只要是在不阻碍本发明的效果、不会对纤维生产率、无纺布生产率、热粘接性、触感产生影响的范围内，前述芯成分中还可以添加公知的各种添加剂。作为前述芯成分中能够添加的添加剂，可以列举出公知的成核剂、抗静电剂、颜料、消光剂、热稳定剂、光稳定剂、阻燃剂、抗菌剂、润滑剂、增塑剂、柔软剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂等。

前述吸收性物品用复合短纤维的芯成分中，前述主成分聚丙烯的熔体流动速率没有特别限定，根据JIS-K-7210测定的熔体流动速率(MFR；测定温度为230℃、荷重为2.16kgf(21.18N)、以下记为MFR230)优选为10g/10分钟～50g/10分钟。更优选的MFR230为20g/10分钟～40g/10分钟，特别优选的MFR230为25g/10分钟～35g/10分钟。主成分聚丙烯的MFR230在前述的范围内时，不仅纺丝牵引性和拉伸性变得良好，而且能保持芯成分通过梳理机所需的充分的弹性，前述吸收性物品用复合短纤维的梳理通过性变得良好。

前述吸收性物品用复合短纤维的芯成分中，前述主成分聚丙烯的熔点没有特别限定，优选为150℃以上、更优选为152℃以上、特别优选为155℃以上。前述主成分聚丙烯的熔点为150℃以上时，无纺布的纤维网的体积不易减少，容易得到蓬松且触感柔软的热粘接无纺布。前述主成分聚丙烯的熔点的上限没有特别限定，为170℃以下即可，也可以为168℃以下。本发明中，熔点是指从根据JIS-K-7121测定的DSC曲线求出的熔解峰温度。

(鞘成分)

在前述吸收性物品用复合短纤维中，鞘成分含有60质量％以上的熔点比前述芯成分中的主成分聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯。高密度聚乙烯由于密度比其它聚乙烯高，所以得到的复合短纤维容易成为刚性较高的纤维，复合短纤维的梳理通过性、卷曲显现性变得良好，得到的热粘接无纺布也容易变得蓬松。前述鞘成分中所含的高密度聚乙烯的含量优选为80质量％以上、更优选为90质量％以上、进一步优选为95质量％以上，特别优选为鞘成分中除后述的无机填料之外的树脂成分全部为高密度聚乙烯的构成。

前述吸收性物品用复合短纤维中，前述鞘成分中所含的高密度聚乙烯的熔体流动速率没有特别限定，根据JIS-K-7210测定的熔体流动速率(MFR；测定温度为190℃、荷重为2.16kgf(21.18N)、以下记为MFR190)优选为5g/10分钟～30g/10分钟。更优选的MFR190为8g/10分钟～23g/10分钟，特别优选的MFR190为10g/10分钟～18g/10分钟。前述高密度聚乙烯的MFR190在前述的范围内时，不仅纺丝牵引性和拉伸性变得良好，而且得到的复合短纤维的鞘成分也能保持通过梳理机所需的充分的弹性，复合短纤维的梳理通过性变得良好。

前述吸收性物品用复合短纤维的表面由于实质性地由含有60质量％以上的前述高密度聚乙烯的鞘成分构成，所以前述复合短纤维的热粘接性主要依赖于高密度聚乙烯熔融时的流动性。另外，使用了前述吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的强度主要依赖于前述鞘成分热处理时因熔解、热粘接而发生的构成纤维间的热粘接点的强度。前述高密度聚乙烯的MFR190满足上述的范围时，鞘成分在熔融时的流动性能够被抑制到适度。其结果是，将含有前述吸收性物品用复合短纤维的纤维网在高密度聚乙烯的熔点附近进行热处理时，尽管复合短纤维的鞘成分整体熔融，但由于流动性被抑制，所以也不易流动。可以推测其结果，鞘成分的厚度变得均匀，无论在哪个粘接点处粘接强度都一致的热粘接点形成于构成纤维间，得到的热粘接无纺布的强度变得充分高。高密度聚乙烯的MFR190如果超过30g/10分钟，则热处理时鞘成分有变得容易流动的倾向，复合短纤维中，鞘成分的厚度产生不均，与鞘成分较薄的部分热粘接的粘接强度较低的热粘接点有可能在无纺布内部形成。其结果是，如果沿着无纺布的纵方向和/或横方向拉伸或者通过蹭擦无纺布表面而施加摩擦，则粘接强度较弱的粘接点变得容易脱落，无纺布的强度有可能变得不足或导致无纺布的起毛。另一方面，高密度聚乙烯的MFR190如果低于5g/10分钟，则鞘成分的流动性过低，所以纺丝牵引性或拉伸性有可能下降。

在前述吸收性物品用复合短纤维的鞘成分中，前述高密度聚乙烯的熔点只要比前述芯成分中所含的主成分聚丙烯的熔点低5℃以上即可，没有特别限定，但如果考虑复合短纤维的梳理通过性以及热粘接无纺布的生产率、强度和耐热性，则前述高密度聚乙烯的熔点优选为125℃～140℃、更优选为128℃～138℃。

在本发明的吸收性物品用复合短纤维中，在不损害本发明的作用的范围内，鞘成分还可以含有除前述高密度聚乙烯以外的树脂。作为除前述高密度聚乙烯以外的树脂，没有特别限定，可以列举出例如除高密度聚乙烯以外的聚烯烃树脂、聚酯树脂、聚酰胺树脂、聚碳酸酯、聚苯乙烯等。作为除前述高密度聚乙烯以外的聚烯烃树脂，没有特别限定，可以列举出例如聚丙烯、中密度聚乙烯、低密度聚乙烯、直链状低密度聚乙烯、聚甲基戊烯、聚丁烯-1、和它们与选自丙烯酸、甲基丙烯酸、马来酸等不饱和羧酸、丙烯酸酯、甲基丙烯酸酯、马来酸酯等不饱和羧酸的酯、丙烯酸酐、甲基丙烯酸酐、马来酸酐等不饱和羧酸的酸酐中的至少一种共聚而得到的物质、接枝聚合而得到的物质、以及它们的弹性体等。作为前述聚酯树脂，没有特别限定，可以列举出例如聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚乳酸、和它们与间苯二甲酸、琥珀酸、己二酸等酸成分、或1,4-丁二醇、1,6-己二醇等二醇成分、聚四亚甲基二醇、聚氧亚甲基二醇等的共聚物、以及它们的弹性体。作为前述聚酰胺树脂，没有特别限定，可以列举出例如尼龙6、尼龙66，尼龙11、尼龙12等。另外，只要是在不阻碍本发明的效果、不会对纤维生产率、无纺布生产率、热粘接性、触感产生影响的范围内，前述鞘成分中还可以添加公知的各种添加剂。作为前述鞘成分中能够添加的添加剂，可以列举出公知的成核剂、抗静电剂、颜料、消光剂、热稳定剂、光稳定剂、阻燃剂、抗菌剂、润滑剂、增塑剂、柔软剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂等。

前述吸收性物品用复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料。通过含有上述范围的无机填料，含有前述吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的外观的白度、即白度提高。此外，由于前述吸收性物品用复合短纤维的纤度为2.0dtex以下，所以如果是相同单位面积质量的无纺布，则构成无纺布的纤维的条数增加，因此热粘接无纺布表面的白度容易变得更高。当将含有前述吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布用于吸收性物品的表面片材时，由于白度较高，所以被位于表面片材下面的吸收体吸收的经血或尿等排泄物的颜色不易从表面看到，所谓隐蔽性提高。从进一步提高隐蔽性的观点出发，前述无机填料优选为白度较高的无机粉体。具体地，使复合短纤维含有二氧化钛、氧化锌、硫酸钡、碳酸钙、氧化镁、硅石(二氧化硅)、云母、沸石、滑石等白色的无机粉末作为无机填料。前述无机填料优选含有选自二氧化钛、氧化锌、碳酸钙、硫酸钡、二氧化硅和滑石中的至少1种，更优选至少含有氧化钛，特别优选实质性地仅含有氧化钛作为无机填料。

在前述吸收性物品用复合短纤维中，无机填料的含量只要是相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％即可，但优选相对于复合短纤维100质量％为0.8质量％～8质量％、更优选为1.0质量％～6.0质量％、进一步优选为1.2质量％～5.0质量％、特别优选为1.3质量％～3.5质量％。前述吸收性物品用复合短纤维通过含有无机填料，则在将含有该复合短纤维的热粘接无纺布用于吸收性物品时，除了可发挥优良的隐蔽性以外，因含有无机填料，复合短纤维本身和含有它的热粘接无纺布的触感也有变得柔软的倾向。另外，通过含有无机填料，梳理纤维网制作时，毛球的发生减少，梳理通过性提高。无机填料可以含有在构成复合短纤维的鞘成分和芯成分中的任意一者中，也可以含有在两者中。可是，从吸收性物品用复合短纤维的生产率和使用吸收性物品用复合短纤维制造的无纺布的隐蔽性等观点出发，优选至少使芯成分中含有无机填料。另外，在前述吸收性物品用复合短纤维中，相对于复合短纤维100质量％的无机填料的含量超过4质量％或5质量％时，如果使无机填料仅含有在鞘成分或芯成分中的一个树脂成分中，则含有无机填料的树脂成分的可纺性极端下降，所以优选使鞘成分和芯成分这两者都含有无机填料。

在前述吸收性物品用复合短纤维中，截面结构为芯成分的重心位置与复合短纤维的重心位置实质上一致的同心圆结构。即在纤维截面上，芯成分的重心位置实质上未从复合短纤维的重心位置偏离。图1是同心圆结构的吸收性物品用复合短纤维的纤维截面的示意图。通过在芯成分12的周围配置鞘成分11且鞘成分11包围芯成分12的周围，使在复合短纤维10中，除切截面以外的纤维表面被鞘成分11覆盖。由此，在将由复合短纤维构成的纤维网进行热粘接时，鞘成分11的表面熔融，将纤维之间热粘接。在复合短纤维10中，由于芯成分12形成了未偏心即同心圆结构，所以纤维截面中的鞘成分11的厚度在纤维截面的任何一个位置都是大致一定的厚度。其结果是，在将由复合短纤维构成的纤维网进行热处理时，对于纤维表面的鞘成分软化和熔融了的复合短纤维，其它纤维无论接触哪个部分，都形成均匀强度的热粘接点，所以使用了前述吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的粘接强度高、抗摩擦性强、不易起毛。芯成分12的重心位置13实质性地未从复合短纤维10的重心位置14偏离。芯成分的重心位置实质性地未从复合短纤维的重心位置偏离是指，用下述的方法求出的偏离的比例(以下也记为偏心率)为10％以下、优选为7％以下、特别优选为5％以下、最优选为3％以下。

<偏心率>

用扫描型电子显微镜等放大拍摄复合短纤维10的纤维截面，将芯成分12的重心位置13记为C1、将复合短纤维10的重心位置14记为Cf、将复合短纤维10的半径15记为rf时，根据下述数学式1计算。

[数学式1]

偏芯率(％)＝[(Cf-C1)/rf]×100

在前述吸收性物品用复合短纤维中，芯成分与鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27、优选为55/45～70/30、更优选为60/40～70/30、进一步优选为62/38～68/32。芯成分主要左右复合短纤维整体的弹性，鞘成分主要左右含有复合短纤维的热粘接无纺布的粘接强度、触感和硬度。前述吸收性物品用复合短纤维中的芯成分与鞘成分的复合比如果为52/48～73/27，则能够兼顾复合短纤维的梳理通过性和含有复合短纤维的热粘接无纺布的粘接强度、触感。鞘成分如果变得过多、例如芯成分与鞘成分的复合比为50/50，则尽管无纺布强度提高，但无纺布的触感有可能变硬。而且，由于芯成分所占的比例较少，所以纤维会失去弹性，梳理通过性容易下降，而且卷曲显现性也变得容易下降。另一方面，芯成分如果变得过多、例如芯成分与鞘成分的复合比为80/20的值，则由于有助于构成纤维之间的热粘接的鞘成分的比例较少，鞘成分像是薄薄地覆盖复合短纤维的侧周表面的层那样地存在，所以即使进行热处理而使构成纤维间形成热粘接点，但由于热粘接点较小，容易因外部的力而脱落，所以无纺布强度有可能变小，或者在对无纺布施加摩擦时容易发生起毛。

在前述吸收性物品用复合短纤维中，芯成分的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形，复合短纤维的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形、或中空形。

前述吸收性物品用复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex。纤度为2.0dtex以下时，含有前述吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的触感光滑，成为柔软的无纺布。另外，由于纤度较小，所以对于相同单位面积质量的无纺布来说，构成无纺布的纤维的条数比由纤度较大的纤维构成的无纺布更多，所以无纺布的手感和外观上纹理较细，容易成为隐蔽性较高的无纺布。前述吸收性物品用复合短纤维的纤度如果超过2.0dtex，则无法得到具有柔软而光滑的触感、隐蔽性较高的无纺布。前述吸收性物品用复合短纤维的纤度优选为1.8dtex以下、更优选为1.7dtex以下。前述吸收性物品用复合短纤维的纤度为1.1dtex以上时，复合短纤维的梳理通过性变得良好，生产率也提高。前述吸收性物品用复合短纤维的纤度更优选为1.2dtex以上。前述吸收性物品用复合短纤维的纤度可以通过调节后述的纺丝长丝的纤度和拉伸倍率来按照期望进行调节。

前述吸收性物品用复合短纤维主要具有选自图2A所示的锯齿状卷曲(也称作机械卷曲)和图2B所示的波浪状卷曲中的至少一种卷曲，卷曲数优选为5个/25mm～25个/25mm。更优选的卷曲数为8个/25mm～22个/25mm、进一步优选的卷曲数为10个/25mm～20个/25mm。另外，从吸收性物品用复合短纤维的梳理通过性和含有该吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的触感、体积回复性的观点出发，前述吸收性物品用复合短纤维的卷曲率优选为5％～20％、更优选为6％～18％、进一步优选为6.5％～16％。

前述吸收性物品用复合短纤维的纤维长没有特别限定，但优选为25mm以上但小于65mm。这是因为纤维长满足该范围时，前述吸收性物品用复合短纤维即使是细纤度，也能够制造梳理通过性优良且质地良好的纤维网(梳理纤维网)。纤维长如果小于25mm，则纤维长过短，容易成为钩不上梳理机、所谓飞毛的状态，有可能无法制造梳理纤维网。纤维长如果为65mm以上，则复合短纤维过于钩挂在梳理机的梳针上，复合短纤维之间变得容易缠绕，所以多发纤维聚集成毛球状的所谓毛球，有可能无法制造梳理纤维网。前述吸收性物品用复合短纤维的纤维长更优选为28mm～55mm、进一步优选为30mm～48mm、特别优选为34mm～45mm。

前述吸收性物品用复合短纤维的单纤维强度没有特别限定，但优选为2.4cN/dtex～6.0cN/dtex、更优选为2.6cN/dtex～5.6cN/dtex、进一步优选为2.8cN/dtex～5.4cN/dtex。另外，前述吸收性物品用复合短纤维的伸长率没有特别限定，从吸收性物品用复合短纤维的梳理通过性的观点出发，断裂伸长率优选为20％～120％、更优选为25％～100％、进一步优选为28％～90％、特别优选为30％～80％。

前述吸收性物品用复合短纤维的杨氏模量没有特别限定，从梳理通过性的观点出发，表观杨氏模量优选为1500N/mm²～3200N/mm²、更优选为1600N/mm²～3000N/mm²、进一步优选为1800N/mm²～2800N/mm²。

以下，对本发明的吸收性物品用复合短纤维的制造方法进行说明。前述吸收性物品用复合短纤维没有特别限定，例如可以如下所述地制造。

首先，准备含有60质量％以上的高密度聚乙烯的鞘成分、和含有50质量％以上的具有比前述高密度聚乙烯的熔点高5℃以上的熔点的聚丙烯的芯成分。然后，将鞘成分和芯成分供给至复合型喷嘴、例如同心圆芯鞘型复合喷嘴，所述复合型喷嘴按照形成纤维截面中鞘成分覆盖复合短纤维的表面、并且芯成分的重心位置与复合短纤维的重心位置一致的同心圆结构的方式配置，然后在250℃～350℃的纺丝温度下熔融纺丝芯成分，在230℃～330℃的纺丝温度下熔融纺丝鞘成分，在500m/分钟～2500m/分钟的牵引速度下进行牵引，得到纺丝长丝。通过使用纺丝前的Q值为3.0～10.0的聚丙烯作为芯成分中所含的主成分聚丙烯，将纺丝后的芯成分中的主成分聚丙烯的Q值调整为3.0～8.0。

接着，将得到的纺丝长丝在40℃以上但小于鞘成分的熔点的拉伸温度下，以3.0倍～8.5倍的拉伸倍率进行拉伸处理。更优选的拉伸温度的下限为60℃以上。更优选的拉伸温度的上限是比鞘成分的熔点低5℃的温度，特别优选的拉伸温度的上限是比鞘成分的熔点低10℃低的温度。拉伸温度如果低于40℃，则由于鞘成分的结晶化难以进行，所以热收缩有变大的倾向，体积回复性有变小的倾向。拉伸温度如果在鞘成分的熔点以上，则在纤维之间有熔融粘合的倾向。更优选的拉伸倍率的下限为3.3倍以上。更优选的拉伸倍率的上限为8.0倍以下。拉伸倍率如果为3.0倍以上，则鞘成分和芯成分的结晶化进行，能够得到梳理通过性良好的纤维。拉伸方法没有特别限定，可以进行下述的公知的拉伸处理：用高温的热水等高温的液体一边加热一边进行拉伸的湿式拉伸、在高温的气体中或用高温的金属辊等一边加热一边进行拉伸的干式拉伸、将100℃以上的水蒸气设定成常压或加压状态并一边加热纤维一边进行拉伸的水蒸气拉伸等。其中优选使用了温水的湿式拉伸、或使用了高温气体或高温的金属辊的干式拉伸。前述拉伸工序可以是拉伸工序仅有一个阶段的所谓1段拉伸，也可以是拉伸工序有二个阶段的2段拉伸，也可以是拉伸工序超过2个阶段的多段拉伸。本发明的吸收性物品用复合短纤维的纤度小到2.0dtex以下，所以大多要以高倍率进行拉伸。因此，拉伸工序优选为分成多次进行的多段拉伸。另外，在前述拉伸处理的前后，根据需要还可以实施退火处理。

接着，根据需要，使用填料函型卷缩机等公知的卷缩机赋予卷曲数为5个/25mm～25个/25mm的卷曲。通过卷缩机后的卷曲形状可以是锯齿状卷曲和/或波浪状卷曲。卷曲数如果低于5个/25mm，则梳理通过性下降，同时，无纺布的初始体积和体积回复性有变差的倾向。另一方面，卷曲数如果超过25个/25mm，则由于卷曲数过多，所以梳理通过性下降，无纺布的质地变差。另外，在赋予卷曲之前或之后，根据需要还可以用纤维处理剂进行处理。

另外，优选在用前述卷缩机赋予卷曲之后，进行退火处理。退火处理优选在80℃～120℃的温度范围内、在干热、湿热、蒸热等气氛下进行，更优选在90℃～120℃的温度范围内进行。具体地，在对纤维束赋予纤维处理剂后用卷缩机赋予卷曲，在90℃～120℃的干热气氛下进行退火处理的同时进行干燥处理，这样可以使工序简化，因而是优选的。如果在90℃以上的温度下进行退火处理，则得到的复合短纤维的干热收缩不会变大，同时，复合短纤维可显现明显的卷曲形状，所以可成为梳理通过性优良的复合短纤维。

由前述方法得到的复合短纤维主要具有选自图2A所示的锯齿状卷曲(也称作机械卷曲)和图2B所示的波浪状卷曲中的至少一种卷曲，并且卷曲数为5个/25mm～25个/25mm，所以不会使梳理通过性下降，从而能够得到柔软且手感光滑的无纺布，因而是优选的。然后，切断成所期望的纤维长，得到显在卷曲性复合短纤维。

前述吸收性物品用复合短纤维的纤度可以通过调节纺丝长丝的纤度和拉伸倍率来按照期望进行调节。上述的退火处理之后，通过切断纤维而得到规定长度的前述吸收性物品用复合短纤维。

无纺布中含有20质量％以上的前述吸收性物品用复合短纤维时，可以形成表面触感良好、蓬松性、厚度方向的柔软性和体积回复性优良的无纺布。作为含有本发明的吸收性物品用复合短纤维的无纺布的一例，对热粘接无纺布及其制造方法进行说明。本发明的吸收性物品用热粘接无纺布含有20质量％以上的前述吸收性物品用复合短纤维，并且至少一部分前述吸收性物品用复合短纤维通过鞘成分而粘接。前述吸收性物品用热粘接无纺布可以通过制作含有20质量％以上的前述吸收性物品用复合短纤维的纤维网，并将得到的纤维网热粘接，使纤维之间一体化而得到。当使用其它纤维时，作为该其它纤维，可以列举出例如棉、丝、毛、麻、纸浆等天然纤维、人造丝、铜氨纤维等再生纤维、天丝(Tencel)、莱赛尔纤维(Lyocell)等精制纤维素纤维、醋酯纤维、三醋酯纤维等半合成纤维、丙烯酸系纤维、聚酯系纤维、聚酰胺系纤维、聚烯烃系纤维、聚氨酯系纤维等合成纤维。作为其它纤维，可以从上述纤维中根据用途等适当地选择1种或多种纤维。其它纤维可以与本发明的吸收性物品用复合短纤维混合使用，也可以将由本发明的吸收性物品用复合短纤维构成的纤维网和由其它纤维构成的纤维网层叠后使用。

作为制造前述吸收性物品用热粘接无纺布时使用的纤维网，可以列举出平行纤维网、半无规纤维网、无规纤维网、交叉纤维网和十字交叉纤维网等梳理纤维网、气流成网纤维网等。吸收性物品中使用的无纺布、特别是吸收性物品的表面片材要求具有蓬松性和柔软性、纤维间存在某种程度的空隙，所以前述纤维网优选为梳理纤维网。作为前述热粘接无纺布，也可以从前述的纤维网中选择2种以上的不同种类的纤维网层叠后使用。

优选对前述纤维网实施热处理，使鞘成分中的纤维之间热粘接而以热粘接无纺布的形态得到无纺布。这是因为热粘接无纺布可显著发挥本发明的复合短纤维所带来的效果、例如厚度方向的柔软性、体积回复性和无纺布表面的光滑的手感等效果。为了使纤维间交织，根据需要，在热处理前和/或热处理后还可以对纤维网实施针刺处理或水流交织处理等交织处理。

为了获得热粘接无纺布，用公知的热处理手段对前述纤维网实施热处理。作为热处理手段，优选使用热风贯通式热处理机、热风吹送式热处理机和红外线式热处理机等不太会对纤维网施加风压等压力的热处理机。热处理温度等热处理条件例如可以选择鞘成分充分地熔融和/或软化、纤维之间在接点或交点处接合并且卷曲不会破坏的条件来实施。例如，将鞘成分中所含的高密度聚乙烯在纺丝前的熔点(当鞘成分中含有多种高密度聚乙烯时，是指具有最高熔点的高密度聚乙烯的熔点)设定为Tm时，热处理温度优选设定为Tm～(Tm+40℃)的范围。

前述吸收性物品用热粘接无纺布成为表面触感良好的无纺布。热粘接无纺布的表面触感可以进行官能评价。另外，热粘接无纺布的表面触感可以根据作为测量布帛的手感的客观评价方法之一的KES(Kawabata Evaluation System，川端评价系统)法来测量和评价。具体地，作为表面摩擦的特性值，测定平均摩擦系数(以下也称作MIU)、平均摩擦系数的变动(有时也称作摩擦系数μ的平均偏差，以下也称作MMD)。MIU表示表面的难以滑动性(或容易滑动性)，它越大，表示越难以滑动。MMD表示摩擦的不稳定，它越大，表示表面越粗糙。对于本发明的热粘接无纺布的表面来说，MIU有较小的倾向，MMD与以往的无纺布相比有变得特别小的倾向。这样的无纺布与手或肌肤接触时，不仅摩擦感较小，而且摩擦系数的变动较小、即无纺布表面的任何部分的摩擦系数都较小，不会有挂手和肌肤的感觉，所以即使与肌肤接触也会带来容易滑动的轻柔的触感。作为测定上述表面摩擦的特性值的机器，只要是能够基于KES法测定表面摩擦的机器，就没有特别限定。表面摩擦的特性值可以使用例如摩擦感试验机(“KES-SE”、KATOTECH株式会社制)、自动化表面试验机(“KES-FB4-AUTO-A”、KATOTECH株式会社制)等来测定。

前述热粘接无纺布的表面特性、即前述热粘接无纺布的表面摩擦是在下述的面上进行测定：制造热粘接无纺布时，被吹送热风的面的相反侧的面，即对纤维网用热风实施热处理而制成热粘接无纺布时，载置纤维网，并与在热处理机内搬送时所使用的搬送支撑体(是指例如将纤维网导入热风贯通式热处理机内并进行搬送的传送网)接触的面。这是因为，与搬送支撑体接触的面由于比吹送热风的面更容易变得平滑，容易得到光滑的触感，所以在吸收性物品的表面片材上，如果将该面用作与穿戴者的肌肤直接接触的面(肌肤接触面)，则与将吹送热风的面接触肌肤的情况相比，触感变得更加光滑，吸收性物品的使用感提高。此外，测定热粘接无纺布的表面摩擦时，当不清楚哪个面是热处理时被吹送热风的面、或热处理时载置于搬送支撑体上的面时，可测定表面摩擦，并将MMD为较小值的一面设定为测定面。

本发明的吸收性物品用热粘接无纺布的触感光滑且柔软。基于上述的KES法得到的表面摩擦的特性值中，MMD会对接触无纺布时的光滑感产生影响。含有本发明的吸收性物品用复合短纤维的无纺布不仅MMD较小，而且平均摩擦系数(MIU)也较小，所以其无纺布表面如前所述，即使与肌肤接触，也给人容易滑动和轻柔的触感。

另外，根据复合短纤维的不同，基于KES法来评价含有该复合短纤维的无纺布的表面时，也存在MIU较大、而MMD较小者。这样的无纺布由于比较大的摩擦不会变动地传导给手指或皮肤，所以光滑的触感中有感觉到摩擦的“湿润的触感”或“滑溜感”。这样的无纺布作为吸收性物品中使用的无纺布也是理想的，所以考虑，吸收性物品中使用的无纺布要求平均摩擦系数的变动(MMD)尽可能小。

使用了本发明的吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布的表面的平均摩擦系数的变动(MMD)优选小于0.01、更优选为0.0095以下、进一步优选为0.009以下。平均摩擦系数的变动(MMD)的下限值没有特别限制，越接近0则越优选，但也可以为0.0005以上，也可以为0.001以上。

有关本发明的吸收性物品用热粘接无纺布，无纺布整体柔软，接触无纺布表面时给人光滑的触感。前述吸收性物品用热粘接无纺布可以优选用于生理用卫生巾、幼儿用纸尿裤、成人用纸尿裤、以哺乳类为代表的动物用的纸尿裤、内裤里衬、失禁用里衬等各种吸收性物品的表面片材，除此以外，还可以用于有可能从外侧接触的、幼儿用纸尿裤或成人用纸尿裤的背面片材等用途。当作为吸收性物品的表面片材使用时，特别是肌肤接触面优选含有20质量％以上的本发明的吸收性物品用复合短纤维。另外，为了发挥无纺布整体的柔软性、无纺布的隐蔽性，吸收性物品中，位于比直接接触肌肤的表面片材更靠吸收体侧、例如位于表面片材的正下方的所谓次层片材也可以优选使用前述吸收性物品用热粘接无纺布。

本发明的吸收性物品用热粘接无纺布的单位面积质量没有特别限定，优选为5g/m²～70g/m²、更优选为8g/m²～60g/m²、进一步优选为10g/m²～55g/m²、特别优选为15g/m²～50g/m²。本发明的吸收性物品用热粘接无纺布的单位面积质量根据吸收性物品的种类的不同，也可以为上述的范围之外。另外，将前述吸收性物品用热粘接无纺布用于各用途、例如各种纸尿裤或生理用卫生巾的表面片材、各种纸尿裤的背面片材、配置于吸收性物品的表面片材正下方的次层片材等用途时，根据其用途来适当选择其单位面积质量。

前述吸收性物品用热粘接无纺布作为构成吸收性物品的无纺布使用时，从必要的强度、防止因使用时的摩擦而引起的表面的起毛、以及接触时的柔软的触感等观点出发，根据JIS L 1096 8.14.1A法(条样法)测定的纵方向的断裂强度优选为15N/5cm以上、更优选为20N/5cm以上、进一步优选为25N/5cm以上。

下面，对本发明的吸收性物品用表面片材进行详细说明。本发明者们对提高吸收性物品用表面片材的触感、蓬松性和吸液特性的技术进行了深入研究，结果发现，对于含有与肌肤接触的第1纤维层和与前述第1纤维层邻接的第2纤维层的吸收性物品用表面片材，将前述第1纤维层设定成含有50质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的具有比前述聚丙烯的熔点低5℃以上的熔点的高密度聚乙烯，将前述第2纤维层设定成含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有聚酯树脂，鞘成分含有具有比所述聚酯树脂的熔点低50℃以上的熔点的热塑性树脂，前述芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置，将前述第1芯鞘型复合短纤维的纤度设定为1.1dtex～2.0dtex，将前述第2芯鞘型复合短纤维的纤度设定为2.2dtex～5.2dtex，前述第1芯鞘型复合短纤维是前述芯成分和前述鞘成分实质性地配置成同心圆状、并且前述芯成分与前述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27的芯鞘型复合短纤维，前述芯成分中所含的50质量％以上的聚丙烯在纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0，前述第1芯鞘型复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料，前述第1芯鞘型复合短纤维和前述第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过前述第1芯鞘型复合短纤维和前述第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接，此时，吸收性物品用表面片材具有光滑的触感，同时，径流值和吸液速度等吸液特性变得良好，从而完成了本发明。

即，对于含有与肌肤接触的第1纤维层、和与前述第1纤维层邻接的第2纤维层的吸收性物品用表面片材，将构成与肌肤接触的第1纤维层的第1芯鞘型复合短纤维的纤度和构成与第1纤维层邻接的第2纤维层的第2芯鞘型复合短纤维的纤度设定为特定的范围，同时，使第1芯鞘型复合短纤维的纤度小于第2芯鞘型复合短纤维的纤维。并且，第1芯鞘型复合短纤维的芯成分设定成含有50质量％以上纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比(Mw/Mn)满足特定的范围的聚丙烯的树脂成分，使第2芯鞘型复合短纤维的芯成分含有聚酯树脂，并且将第2芯鞘型复合短纤维的截面设定成偏心截面。由此，吸收性物品用表面片材具有光滑的触感，同时，径流值和吸液速度等吸液特性变得良好。

本发明的吸收性物品用表面片材含有与肌肤接触的第1纤维层和与前述第1纤维层邻接的第2纤维层。图3是本发明的一个实施方式的吸收性物品用表面片材的截面示意图。如图3所示，吸收性物品用表面片材30由第1纤维层31、和与第1纤维层31邻接的第2纤维层32构成。

(第1纤维层)

第1纤维层是含有50质量％以上的纤度为1.1dtex～2.0dtex的第1芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比(Mw/Mn)满足特定的范围的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的具有比所述聚丙烯的熔点低5℃以上的熔点的高密度聚乙烯，并且所述第1芯鞘型复合短纤维含有一定比例的无机填料。从触感和吸液特性优良的观点出发，第1纤维层优选含有60质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维，更优选含有70质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维，进一步优选含有80质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维，特别优选含有90质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维。当第1纤维层中除了含有第1芯鞘型复合短纤维之外，还含有其它纤维时，作为其它纤维，可以使用例如天然纤维、再生纤维、合成纤维。作为前述天然纤维，可以列举出例如棉、丝、毛、麻、纸浆等。作为前述再生纤维，可以列举出例如人造丝、铜氨纤维等。作为前述合成纤维，可以列举出例如丙烯酸系纤维、聚酯系纤维、聚酰胺系纤维、聚烯烃系纤维、聚氨酯系纤维等。作为其它纤维，可以从上述纤维中根据用途等适当地选择1种或多种纤维。

<芯成分>

第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中的聚丙烯的含量为50质量％以上、优选为60质量％以上、更优选为80质量％以上、特别优选为90质量％以上、最优选是在芯成分中除后述的无机填料之外的树脂成分全部为聚丙烯的构成。作为前述聚丙烯，可以使用例如均聚物、无规共聚物、嵌段共聚物或它们的混合物。优选的聚丙烯与本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯同样地特别优选为丙烯均聚物。有关第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯的形态，与在本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯的形态中所说明的同样，所以这里省略其说明。在以下的第1芯鞘型复合短纤维的说明中，没有特别指出时，“第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中含有的聚丙烯”是指第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中含有的50质量％以上的聚丙烯。

第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中含有的聚丙烯在纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn(以下也记为“Q值”)优选为3.0～8.0、更优选为3.0～6.5、进一步优选为3.2～6.0、特别优选为3.4～5.5、最优选为3.6～5.2。前述聚丙烯在纺丝后的Q值为3.0～8.0时，第1芯鞘型复合短纤维具有优良的梳理通过性，同时，制造第1芯鞘型复合短纤维时的生产率也变得良好。

第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中含有的聚丙烯的Q值在纺丝前和纺丝后有可能不同。特别是，纺丝后的Q值为3.0～8.0的聚丙烯，其纺丝前的Q值也可以超过8。推测这是因为构成较高分子量的聚丙烯分子的分子间的结合被纺丝时的热切断、或者较高高分子量的聚丙烯分子的一部分链转移到低分子量的聚丙烯分子上的缘故。此外，本发明中，Q值的值只要是没有特别记载为纺丝前的值，就是指纺丝后的值。

在第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分除了含有前述聚丙烯之外，还可以含有其它树脂。第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中所含的除聚丙烯以外的树脂的种类和含量与本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分中所含的除聚丙烯以外的树脂的种类和含量相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。另外，只要是在不阻碍本发明的效果、不会对纤维生产率、无纺布生产率、热粘接性、触感产生影响的范围内，第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中就也可以添加公知的各种添加剂。作为第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中能够添加的添加剂，可以列举出公知的成核剂、抗静电剂、颜料、消光剂、热稳定剂、光稳定剂、阻燃剂、抗菌剂、润滑剂、增塑剂、柔软剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂等。

第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯的熔体流动速率(MFR230)和熔点的优选范围与本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯相同。即，第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中所含的聚丙烯的熔体流动速率(MFR230)优选为10g/10分钟～50g/10分钟、更优选为20g/10分钟～40g/10分钟、特别优选为25g/10分钟～35g/10分钟。另外，前述聚丙烯的熔点优选为150℃以上、更优选为152℃以上、特别优选为155℃以上。有关熔体流动速率和熔点的范围的优选理由，与本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分的主成分聚丙烯的优选理由相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。

<鞘成分>

在第1芯鞘型复合短纤维中，鞘成分含有60质量％以上的熔点比前述芯成分中的聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯。第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分含有高密度聚乙烯时，第1芯鞘型复合短纤维容易变成刚性较高的纤维，通过与满足上述的特定Q值的范围的聚丙烯组合来构成复合短纤维，纤维整体的弹性变高，第1芯鞘型复合短纤维的梳理通过性、卷曲显现性容易变得良好。另外，含有第1芯鞘型复合短纤维的第1纤维层和含有第1纤维层的吸收性物品用表面片材容易变得蓬松。第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯的含量优选为80质量％以上、更优选为90质量％以上、进一步优选为95质量％以上，特别优选是在鞘成分中除后述的无机填料之外的树脂成分全部为高密度聚乙烯的构成。

在第1芯鞘型复合短纤维中，前述鞘成分中所含的高密度聚乙烯的熔体流动速率(MFR190)、熔点的优选范围与本发明的吸收性物品用复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯相同。即，第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯的熔体流动速率(MFR190)优选为5g/10分钟～30g/10分钟、更优选为8g/10分钟～23g/10分钟、特别优选为10g/10分钟～18g/10分钟。另外，前述高密度聚乙烯的熔点优选为125℃～140℃、更优选为128℃～138℃。有关前述高密度聚乙烯的熔体流动速率、熔点的范围的优选理由，与本发明的吸收性物品用复合短纤维的芯成分中所含的高密度聚乙烯树脂的优选理由相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。

在第1芯鞘型复合短纤维中，鞘成分除了含有高密度聚乙烯之外，还可以含有其它树脂。作为前述其它树脂，没有特别限定，可以使用例如作为在第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中添加的其它树脂所列举的树脂。另外，只要是在不阻碍本发明的效果、不会对纤维生产率、无纺布生产率、热粘接性、触感产生影响的范围内，第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分中就也可以添加公知的各种添加剂。

第1芯鞘型复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料。在第1芯鞘型复合短纤维中，无机填料的含量是相对于复合短纤维100质量％为0.8质量％～8质量％、更优选为1.0质量％～6.0质量％、进一步优选为1.2质量％～5.0质量％、特别优选为1.3质量％～3.5质量％。有关第1芯鞘型复合短纤维中所含的无机填料含量的优选范围的理由和能够使用的无机填料、优选的无机填料，与本发明的吸收性物品用复合短纤维的相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。无机填料可以含有在构成第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分和芯成分的任意一者中，也可以含有在两者中。从吸收性物品用表面片材的隐蔽性等观点出发，优选至少使第1芯鞘型复合短纤维的芯成分中含有无机填料。另外，当相对于第1芯鞘型复合短纤维100质量％的无机填料的含量超过4质量％或5质量％时，如果使无机填料仅含有在鞘成分或芯成分中的一个树脂成分中，则含有无机填料的树脂成分的可纺性极端下降，所以优选使鞘成分和芯成分这两者都含有无机填料。

第1芯鞘型复合短纤维是前述芯成分和前述鞘成分实质性地配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维。第1芯鞘型复合短纤维的结构与芯成分和鞘成分实质性地配置成同心圆状的本发明的吸收性物品用复合短纤维的结构相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。当第1芯鞘型复合短纤维是图1所示的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维时，通过在芯成分12的周围配置有鞘成分11且鞘成分11包围芯成分12的周围，使在同心圆结构的芯鞘型复合短纤维10上，除切截面以外的纤维表面被鞘成分11覆盖。由此，在将由同心圆结构的第1芯鞘型复合短纤维构成的纤维网进行热粘接时，构成第1芯鞘型复合短纤维的表面的鞘成分熔融，纤维之间热粘接。由于第1芯鞘型复合短纤维形成了同心圆结构，所以纤维截面中的鞘成分的厚度在纤维截面的任何一个位置都是大致一定的厚度。其结果是，在将含有第1芯鞘型复合短纤维的纤维网进行热处理时，对于鞘成分软化和熔融了的第1芯鞘型复合短纤维，其它纤维无论接触哪个部分，都形成均匀强度的热粘接点，所以使用了第1芯鞘型复合短纤维的第1纤维层的粘接强度高、抗摩擦性强、不易起毛。芯成分的重心位置实质性地未从复合短纤维的重心位置偏离是指，用前述的方法求出的偏心率为10％以下、优选为7％以下、特别优选为5％以下、最优选为3％以下。

在第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分与鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27、优选为55/45～70/30、更优选为60/40～70/30、特别优选为62/38～68/32。第1芯鞘型复合短纤维中的芯成分与鞘成分的复合比为上述的范围时，第1芯鞘型复合短纤维的梳理通过性、和含有第1芯鞘型复合短纤维的吸收性物品用表面片材的触感变得良好。

在第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形，复合短纤维的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形、或中空形。

第1芯鞘型复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex。第1芯鞘型复合短纤维的纤度为2.0dtex以下时，吸收性物品用表面片材的触感变得光滑，同时，隐蔽性也有提高的倾向。从提高吸收性物品用表面片材的触感和隐蔽性的观点出发，第1芯鞘型复合短纤维的纤度优选为1.8dtex以下、更优选为1.7dtex以下。纤度为1.1dtex以上时，吸收性物品用表面片材的径流值变短、吸液速度变快等吸液特性变得良好。从缩短吸收性物品用表面片材的径流值、提高吸液特性的观点出发，第1芯鞘型复合短纤维的纤度优选为1.2dtex以上、更优选为1.3dtex以上。

第1芯鞘型复合短纤维主要具有选自图2A所示的锯齿状卷曲(也称作机械卷曲)和图2B所示的波浪状卷曲中的至少一种卷曲，卷曲数优选为5个/25mm～25个/25mm。更优选的卷曲数为8个/25mm～22个/25mm、进一步优选的卷曲数为10个/25mm～20个/25mm。另外，第1芯鞘型复合短纤维的卷曲率优选为5％～20％、更优选为6％～18％、进一步优选为6.5％～16％。另外，第1芯鞘型复合短纤维的纤维长优选为25mm以上但小于65mm、更优选为28mm～55mm、进一步优选为30mm～48mm、特别优选为34mm～45mm。有关第1芯鞘型复合短纤维的卷曲数、卷曲率和纤维长的优选范围的理由，与本发明的吸收性物品用复合短纤维的相同，由于如前所述，所以这里省略其说明。作为第1芯鞘型复合短纤维，可以优选使用上述的本发明的吸收性物品用复合短纤维。

(第2纤维层)

第2纤维层是含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有聚酯树脂，鞘成分含有具有比所述聚酯树脂的熔点低50℃以上的熔点的热塑性树脂，所述芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置。从吸液特性优良的观点出发，第2纤维层优选含有60质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维、更优选含有70质量％以上、进一步优选含有80质量％以上、特别优选含有90质量％以上。当第2纤维层中除了含有第2芯鞘型复合短纤维之外，还含有其它纤维时，可以使第2纤维层中含有当第1纤维层中除了含有第1芯鞘型复合短纤维之外还含有其它纤维时所列举的纤维。其它纤维可以从以上述纤维为代表的公知纤维中根据用途等适当选择1种或多种纤维。

第2芯鞘型复合短纤维是芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置的偏心芯鞘型复合短纤维。图4是表示偏心芯鞘型复合短纤维的纤维截面的截面示意图。如图4所示，芯成分42的重心位置43偏离芯鞘型复合短纤维40的重心位置44。偏心芯鞘型复合短纤维的卷曲形状一般相比于图2A所示的锯齿状卷曲，更容易变成图2B所示的波浪状卷曲或图2C所示的螺旋形状卷曲(也称作线圈状卷曲)。另外，偏心芯鞘型复合短纤维的卷曲形状也可以成为在锯齿状卷曲中混合有波浪状卷曲和/或螺旋状卷曲的卷曲形状。图2D是混合有锯齿状卷曲和波浪状卷曲的卷曲形状的示意图。而且，与具有锯齿状卷曲的复合短纤维相比，使用了混合存在有波浪状卷曲、螺旋状卷曲、锯齿状卷曲和波浪状卷曲和/或螺旋状卷曲的复合短纤维的热粘接无纺布具有高蓬松性、容易形成无纺布内部存在大量空隙的具有疏松的内部结构的无纺布。因此，通过使第2纤维层含有偏心芯鞘型复合短纤维即第2芯鞘型复合短纤维，第2纤维层就成为空隙较多的疏松结构的纤维层，所以容易将第1纤维层吸收的液体(例如经血等血液或尿等排泄物)吸引到第2纤维层的内部，与使用同心圆结构的芯鞘型复合短纤维作为构成第2纤维层的纤维的情况相比，径流值变短、吸液速度变快等吸液特性变得良好。第2芯鞘型复合短纤维的偏心率优选为超过10％但为50％以下、更优选为15％～30％。第2芯鞘型复合短纤维的偏心率可以如下算出：用扫描型电子显微镜等放大拍摄芯鞘型复合短纤维的纤维截面，将芯成分42的重心位置43记为C1、将芯鞘型复合短纤维40的重心位置44记为Cf、将复合短纤维的半径45记为rf时，根据上述数学式1计算。

第2芯鞘型复合短纤维的纤度为2.2dtex～5.2dtex。通过使构成第2纤维层的第2芯鞘型复合短纤维的纤度比构成第1纤维层的第1芯鞘型复合短纤维的纤度大，吸收性物品用表面片材具有适度的缓冲性，触感变得光滑，同时，吸液特性也变得良好。第2芯鞘型复合短纤维的纤度如果低于2.2dtex，则第2芯鞘型复合短纤维即使是偏心芯鞘型的复合短纤维，但因纤度较小，所以第2纤维层的构成纤维的条数相对变多，其结果是，第2纤维层变成致密的结构，变得不能吸收经血和尿等排泄物。另外，第2芯鞘型复合短纤维的纤度如果超过5.2dtex，则因第2芯鞘型复合短纤维的纤度较大，所以第2纤维层的构成条数相对变少，其结果是，第2纤维层变得过于疏松而不能吸收经血和尿等排泄物。第2芯鞘型复合短纤维的纤度更优选为2.6dtex～4.8dtex、进一步优选为2.8dtex～4.6dtex。

在第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分优选含有50质量％以上的聚酯树脂、更优选含有60质量％以上、进一步优选含有70质量％以上、特别优选含有80质量％以上。芯成分含有50质量％以上的聚酯树脂时，第2芯鞘型复合短纤维的梳理通过性变得良好。作为前述聚酯树脂，没有特别限定，可以列举出例如聚对苯二甲酸乙二醇酯、聚对苯二甲酸丙二醇酯、聚对苯二甲酸丁二醇酯、聚萘二甲酸乙二醇酯、聚乳酸和它们与间苯二甲酸、琥珀酸、己二酸等酸成分、或1,4-丁二醇、1,6-己二醇等二醇成分、聚四亚甲基二醇、聚氧亚甲基二醇等的共聚物、以及它们的弹性体。从吸收性物品用表面片材的蓬松性、缓冲性和吸液速度的观点出发，前述聚酯树脂优选为聚对苯二甲酸乙二醇酯(以下也记为PET)。

在第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分中所含的熔点比聚酯树脂低50℃以上的热塑性树脂没有特别限定，优选使用高密度聚乙烯。第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分含有高密度聚乙烯时，第2芯鞘型复合短纤维容易变成刚性较高的纤维，第2芯鞘型复合短纤维的梳理通过性、卷曲显现性容易变得良好。第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯的含量优选为80质量％以上、更优选为90质量％以上、进一步优选为95质量％以上、特别优选为100质量％。作为前述高密度聚乙烯，可以使用在上述的第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分中能够使用的高密度聚乙烯。第1芯鞘型复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯与第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分中所含的高密度聚乙烯优选熔点大致相同。通过第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分容易将第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维进行热粘接。

在第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形，复合短纤维的纤维截面的形态除了圆形以外，还可以是椭圆形、Y形、X形、多边形、星形等异形、或中空形。

第2芯鞘型复合短纤维的纤维长没有特别限定，例如可以为76mm。从制造吸收性物品用表面片材时的工序性的观点出发，纤维长优选为35mm～65mm、更优选为40mm～60mm、进一步优选为44mm～55mm。

在本发明的吸收性物品用表面片材中，第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接。将含有50质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维的第1纤维网、和含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的第2纤维网层叠，将层叠结构的纤维网进行热处理，从而使第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过鞘成分而热粘接。

作为前述纤维网，可以列举出平行纤维网、半无规纤维网、无规纤维网、交叉纤维网和十字交叉纤维网等梳理纤维网、气流成网纤维网等。吸收性物品的表面片材要求具有蓬松性和柔软性、纤维间存在某种程度的空隙，所以纤维网优选为梳理纤维网。第1纤维层和第2纤维层也可以是不同种类的纤维网。

通过对前述层叠结构的纤维网实施热处理，使第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维通过第1芯鞘型复合短纤维和第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接，就可以以含有第1纤维层(第1纤维网)和第2纤维层(第2纤维网)的热粘接无纺布的形态得到本发明的吸收性物品用表面片材。如果是热粘接无纺布的形态，则可以显著发挥厚度方向的柔软性、体积回复性和无纺布表面的光滑的手感等效果。为了使纤维间交织，根据需要，在热处理前和/或热处理后还可以对纤维网实施针刺处理或水流交织处理等交织处理。

前述热处理可以使用公知的热处理机来实施。例如，热处理优选使用热风贯通式热处理机、热风吹送式热处理机和红外线式热处理机等不太会对纤维网施加风压等压力的热处理机。热处理温度等热处理条件例如可以选择鞘成分可充分地熔融和/或软化、纤维之间在接点或交点处接合并且卷曲不会破坏的条件来实施。例如，将鞘成分中所含的高密度聚乙烯在纺丝前的熔点(当鞘成分中含有多种高密度聚乙烯时，是指具有最高熔点的高密度聚乙烯的熔点)设定为Tm时，热处理温度优选设定为Tm～(Tm+40℃)的范围。更优选的热处理温度的范围是(Tm+5℃)～(Tm+30℃)。

前述吸收性物品用表面片材的触感良好。吸收性物品用表面片材的触感可以根据作为测量布帛的手感的客观评价方法之一的KES(Kawabata Evaluation System)法来测量和评价。具体地，在前述吸收性物品用表面片材上，以第1纤维层的表面作为测定面，根据KES法测定平均摩擦系数的变动(有时也称作摩擦系数μ的平均偏差，以下也称作MMD)，评价触感。MMD表示摩擦的不稳定，它越大，表示表面越粗糙。作为测定平均摩擦系数的变动的机器，只要是能够基于KES法测定表面摩擦的机器，就没有特别限定。例如可以使用摩擦感试验机(“KES-SE”、KATOTECH株式会社制)、自动化表面试验机(“KES-FB4-AUTO-A”、KATOTECH株式会社制)等。

从具有光滑的触感、手感优良的观点出发，以第1纤维层的表面作为测定面、根据KES法测定的前述吸收性物品用表面片材的平均摩擦系数的变动优选为0.0092以下、更优选为0.009以下、进一步优选为0.0088以下。平均摩擦系数的变动(MMD)的下限值没有特别限制，越接近0越优选，但也可以为0.0005以上，也可以为0.001以上。

从经血或尿等排泄物不会漏液，吸液特性优良的观点出发，前述吸收性物品用表面片材的如后述那样测定的径流值优选为45mm以下、更优选为40mm以下、进一步优选为35mm以下。另外，从具有优良的反复吸液特性的观点出发，前述吸收性物品用表面片材的如后述那样测定的第3次的吸液速度优选为40秒以下、更优选为35秒以下、进一步优选为30秒以下。

在前述吸收性物品用表面片材中，从吸液特性的观点出发，第1纤维层的单位面积质量优选比第2纤维层的单位面积质量低。从返液较少、耐返潮性优良的观点出发，第1纤维层的单位面积质量优选为4g/m²～18g/m²、更优选为5g/m²～18g/m²、进一步优选为7g/m²～15g/m²、特别优选为8g/m²～14g/m²。另外，从返液较少、耐返潮性优良的观点出发，第2纤维层的单位面积质量优选为10g/m²～30g/m²、更优选为12g/m²～28g/m²、进一步优选为12g/m²～25g/m²。

在前述吸收性物品用表面片材中，第1纤维层与穿戴吸收性物品的穿戴者的肌肤接触。含有第1芯鞘型复合短纤维的第1纤维层通过与肌肤相贴，可以给吸收性物品的使用者带来舒适的使用感。前述吸收性物品用表面片材可以优选用作生理用卫生巾、幼儿用纸尿裤、成人用纸尿裤、以哺乳类为代表的动物用的纸尿裤、内裤里衬、失禁用里衬等各种吸收性物品的表面片材。

作为本发明的吸收性物品，只要含有前述吸收性物品用表面片材，就没有特别限定。例如可以列举出生理用卫生巾、幼儿用纸尿裤、成人用纸尿裤、以哺乳类为代表的动物用的纸尿裤、内裤里衬、失禁用里衬等。

实施例

以下，通过实施例来更具体地说明本发明，但本发明不受这些实施例的限定。

本实施例中使用的测定方法和评价方法如下所述。

(数均分子量Mn、质均分子量Mw和Q值)

使用交叉分级装置(CFC)和傅里叶转换型红外线吸收光谱分析(FT-IR)，由使用邻二氯苯(ODCB)作为测定溶剂的凝胶渗透色谱(GPC)测定数均分子量Mn、质均分子量Mw和质均分子量/数均分子量之比(Mw/Mn：Q值)。

纺丝前的PP的Q值是直接使用所使用的PP树脂料粒来测定，纺丝后的PP的Q值是使用得到的复合短纤维来测定。纺丝后的PP的Q值也可以如下测定：进行熔融纺丝时，将挤出机的温度设定为290℃，在不安装纺丝喷嘴的状态下从挤出机将PP树脂熔融并挤出，在空气中进行空冷而制作直径为5～8mm的棒状的树脂条，将该棒状的树脂条切断成3mm左右的长度并作为试样来进行测定。

(熔融纺丝时的可纺性)

对于吸收性物品用复合短纤维的可纺性，根据30分钟连续地熔融纺丝时的断丝的发生状况和发生频率，按照以下的基准来进行评价。

A：在连续熔融纺丝30分钟内断丝次数为0～2次，可纺性良好。

B：在连续熔融纺丝30分钟内断丝次数为3～5次，但工序上无问题。

C：在连续熔融纺丝30分钟内断丝次数为6次以上或断丝多发而不可纺丝。

(拉伸性)

根据拉伸工序时的断丝的发生状况和在卷曲赋予时使用的填料函型卷缩机中的通过性，按照以下的基准评价吸收性物品用复合短纤维的拉伸性。

A：拉伸工序中几乎不发生断丝，填料函型卷缩机也容易通过，所以生产上完全没问题。

B：拉伸工序中尽管会发生断丝或填料函型卷缩机中的堵塞，但生产上没问题。

C：断丝多发、发生了对拉伸槽、拉伸辊的缠绕，或在填料函型卷缩机内部或排出口频频发生堵塞，所以生产率非常差。

(梳理通过性)

根据使用梳理机制作纤维网时的毛球和飞毛的发生状况、和得到的纤维网的质地，按照以下的基准评价吸收性物品用复合短纤维的梳理通过性。

A：纤维容易通过梳理机，毛球或飞毛也几乎不发生，所以可以得到质地良好的纤维网。

B：发生了一些毛球，但纤维网的质地不太受影响。

C：梳理通过性差，或毛球大量发生，所以无法得到纤维网。

(卷曲数和卷曲率)

根据JIS L 1015(2010年)来测定。

(单纤维强度、断裂伸长率和表观杨氏模量)

纤维的单纤维强度、断裂伸长率根据JIS L 1015(2010年)来测定。表观杨氏模量由单纤维强度求出。

(无纺布的断裂强度)

根据JIS L 1096 8.14.1A法(条样法)，使用恒速紧式拉伸试验机在试样片的宽度为5cm、夹头间隔为10cm、拉伸速度为30±2cm/分钟的条件下进行拉伸试验，测定切断时的荷重值(拉伸强度)，作为断裂强度。拉伸试验是以无纺布的纵方向(MD方向)为拉伸方向来实施的。评价结果均是对3点试样所测定的值取平均值。

(表面触感)

接触无纺布的表面，按照下述的评价基准来评价。

A：非常光滑。

B：有些不光滑的感觉。

C：不光滑。

(蓬松性)

通过测定3g/cm²荷重时的厚度来评价无纺布的蓬松性。此外，厚度的测定使用厚度测定机(商品名“THICKNESS GAUGE”、型号“CR-60A”、株式会社大荣科学精器制作所制)，根据JIS-L-1096来测定。

实施例和比较例中使用的聚丙烯(PP)、高密度聚乙烯(HDPE)、含氧化钛的聚丙烯(含氧化钛的PP)如下所述。

(1)PP-A(熔点：160℃、MFR230：30g/10分钟、Q值(纺丝前)：4.6)

(2)PP-B(熔点：160℃、MFR230：20g/10分钟、Q值(纺丝前)：5.6)

(3)PP-C(熔点：161℃、MFR230：13.5g/10分钟、Q值(纺丝前)：2.8)

(4)HDPE-A(熔点：130℃、MFR190：12g/10分钟)

(5)HDPE-B(熔点：130℃、MFR190：22g/10分钟)

(6)含氧化钛的PP(以下也称作母料、MB)：将60质量份的氧化钛粉末和40质量份的PP用双螺杆挤出机进行混炼，将得到的混炼物切断成约5mm见方，制成含有60质量％的氧化钛的PP。

(实施例1～10、比较例1～4)

使用上述的高密度聚乙烯作为鞘成分，使用上述的聚丙烯作为芯成分。另外，在芯成分的聚丙烯中，按照使复合短纤维整体中所占的氧化钛的含量为表1和表2中记载的比例的方式来混合母料。使用同心圆芯鞘型复合喷嘴(600孔)，将准备的鞘成分和芯成分按照使鞘成分与芯成分的复合比(体积比)为表1和表2中记载的复合比的方式来调整各成分的排出量并进行熔融纺丝。鞘成分的纺丝温度设定为270℃，芯成分的纺丝温度设定为290℃，将挤出的熔融长丝以表1和表2中记载的牵引速度进行牵引，得到表1和表2中记载的纤度的纺丝长丝。

将得到的纺丝长丝在90℃的热水中以表1和表2中记载的拉伸倍率进行湿式拉伸，然后在95℃的热水中再拉伸至1.1倍的拉伸倍率，制成所期望的纤度(表1和表2中记载的纤度)的拉伸长丝。然后，作为纤维处理剂，赋予将35质量份的C8烷基磷酸酯钾盐和65质量份的C12烷基磷酸酯钾盐混合而得到的油剂0.3质量％，然后对拉伸长丝用填料函型卷缩机赋予机械卷曲。然后，使用被设定为110℃的热风吹送装置在松弛的状态下同时实施15分钟的退火处理和干燥处理。然后，将长丝切断成表1和表2中记载的规定长度，得到吸收性物品用复合短纤维。

在任何一个实施例和比较例中，纺丝性和拉伸性均良好。

(热粘接无纺布的制造方法和毛球个数的测定)

使用实施例和比较例中得到的纤维，用辊式梳理机制作单位面积质量约为25g/m²的纤维网。此时，按照前述评价基准评价复合短纤维的梳理通过性。使用被设定为135℃的热风吹送装置对得到的纤维网赋予10秒钟热处理，使鞘成分熔融，得到热粘接无纺布。将得到的热粘接无纺布裁断成60cm×25cm的大小，用目视确认并测定该无纺布上发生的毛球的个数。然后，测定裁断成前述规定大小的无纺布的质量，由测定的毛球的个数、无纺布的质量算出每单位质量的无纺布的毛球数(个/g)。将这些结果示于下述表1和表2中。

将各实施例和各比较例中得到的纤维和无纺布的性能示于下述表1和表2中。其中，表1中，Q值是纺丝后的PP的Q值。

表1

表2

由表1和表2的数据可知，实施例1～10的芯鞘型复合短纤维中，每1g纤维的毛球个数为20个，梳理通过性良好。由实施例8～10的结果可知，吸收性物品用复合短纤维中的氧化钛的含量越多，毛球的发生越是减少。另外，含有实施例1～10的吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布较蓬松，具有光滑的触感，手感优良。另外，含有实施例1～10的吸收性物品用复合短纤维的热粘接无纺布还具有优良的断裂强度。

另一方面，含有芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置的比较例1的偏心芯鞘型复合短纤维的热粘接无纺布的断裂强度较低。由于断裂强度较低，所以使用该热粘接无纺布作为吸收性物品用表面片材时，使用时的摩擦容易引起无纺布表面起毛，变成不光滑的触感。含有芯鞘比为50/50、鞘成分较多的比较例2的芯鞘型复合短纤维的热粘接无纺布的触感较差。纤度低于1.1dtex的比较例4的芯鞘型复合短纤维中，每1g纤维的毛球个数超过20个，梳理通过性较差。构成芯成分的聚丙烯在纺丝后的Q值低于3.0的比较例3的芯鞘型复合短纤维中，每1g纤维的毛球个数超过20个，梳理通过性较差。

(实施例11～12、比较例5～6)

使用实施例6、7中得到的芯鞘型复合短纤维和下述所示的纤维1～3制作热粘接无纺布。首先，作为第1纤维层，按照形成表3中记载的单位面积质量的方式向辊式梳理机投入规定的纤维，制作纤维网(第1纤维层)。然后，作为第2纤维层，按照形成表3中记载的单位面积质量的方式向辊式梳理机投入规定的纤维，制作纤维网(第2纤维层)。在将成为第1纤维层的纤维网的上面载置将成为第2纤维层的纤维网，制成层叠纤维网。使用被设定成135℃的热风吹送装置对该层叠纤维网赋予15秒钟热风处理，使鞘成分熔融而使芯鞘型复合短纤维粘接，得到热粘接无纺布。此时，热风从第2纤维层侧对纤维网吹送，第1纤维层侧与热风吹送装置的传送网接触。

(1)纤维1：使用芯成分为PET(熔点为256℃)、鞘成分为HPDE(熔点：130℃、MFR190：12g/10分钟)、芯成分/鞘成分的体积比(芯鞘比)为64/36、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：2.6dtex、纤维长：51mm)。

(2)纤维2：使用芯成分为PET(熔点为256℃)、鞘成分为HPDE(熔点：130℃、MFR190：g/10分钟)、芯成分/鞘成分的体积比(芯鞘比)为64/36、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：2.2dtex、纤维长：51mm)。

(3)纤维3：使用芯成分为PET(熔点为256℃)、鞘成分为HPDE(熔点：130℃、MFR190：12g/10分钟)、芯成分/鞘成分的体积比(芯鞘比)为64/36、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：3.3dtex、纤维长：51mm)。

对得到的各热粘接无纺布根据KES(Kawabata Evaluation System)法进行表面特性的测定和评价。

具体地，为了评价表面特性，进行热粘接无纺布的表面摩擦试验，作为表面特性值，测定平均摩擦系数(MIU)、平均摩擦系数的变动(MMD)。对热粘接无纺布的表面摩擦的试验和测定使用KATOTECH株式会社制的“KES-SE”摩擦感试验机。测定时，测定面设定成热粘接无纺布在制造时被吹送热风的面的相反侧(即被载置于热风吹送装置的传送网面的面)，对摩擦块施加静荷重25gf(245N)，使摩擦块沿与无纺布的纵方向平行的方向以移动速度1mm/秒移动，测定热粘接无纺布的平均摩擦系数(MIU)、平均摩擦系数的变动(MMD)。将测定结果示于表3中。

表3

由表3的数据可知，使用了本发明的吸收性物品用复合短纤维的实施例11、12的无纺布中，左右与肌肤接触时的光滑度的平均摩擦系数的变动(MMD)特别小。考虑这是因为纤度变小、构成复合短纤维的芯成分和鞘成分均以聚烯烃系树脂为主体、纤维本身的纤度较小所以相同的单位面积质量的无纺布中所含的纤维的条数增加，因而无纺布表面的纹理变细的缘故。另外，比较实施例11的无纺布和实施例12的无纺布，由于使用了更细纤度的复合短纤维的实施例11的MMD的值较小，所以考虑，纤度变得越小，则本发明的热粘接无纺布的手感越是提高。

另一方面，分别使用了纤度为2.2dtex的聚酯系复合短纤维和纤度为2.6dtex的聚酯系复合短纤维的比较例5～6的无纺布尽管无纺布表面的摩擦系数(MIU)与实施例11、12的无纺布是相同程度，但平均摩擦系数的变动(MMD)的值却不如实施例的无纺布那样小。从上述结果可知，本发明的吸收性物品用复合短纤维由于是以聚烯烃系树脂为主体的细纤度的复合短纤维，所以与以往的复合短纤维、特别是聚酯系的复合短纤维比较，可成为接触肌肤时的触感更加光滑的热粘接无纺布。

(实施例13～20、比较例7～10)

使用下述所示的纤维制作层叠无纺布。对得到的无纺布测定厚度，同时，为了评价对吸收性物品用表面片材的适应性，进行径流值(run-off)、吸液速度、返液试验、基于KES法的表面特性的测定和评价。

(1)聚烯烃系芯复合短纤维1：芯成分为前述PP-A、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比(芯成分/鞘成分的体积比，以下相同)为65/35、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的芯鞘型复合短纤维(纤度：1.4dtex、纤维长：38mm)。

(2)聚烯烃系复合短纤维2：芯成分为前述PP-A、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为65/35、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：1.6dtex、纤维长：38mm)。

(3)聚烯烃系复合短纤维3：芯成分为前述PP-B、鞘成分为前述HDPE-B、芯鞘比为65/35、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：1.1dtex、纤维长：38mm)。

(4)聚酯系复合短纤维1：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为45/55、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：2.6dtex、纤维长：51mm)。

(5)聚酯系复合短纤维2：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为45/55、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：3.3dtex、纤维长：51mm)。

(6)聚酯系复合短纤维3：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为45/55、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：4.4dtex、纤维长：51mm)。

(7)聚酯系复合短纤维4：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为45/55、偏心率为25％的偏心芯鞘型复合短纤维(纤度：5.6dtex、纤维长：51mm)。

(8)聚酯系复合短纤维5：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为37/63、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：2.2dtex、纤维长：51mm)。

(9)聚酯系复合短纤维6：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为前述HDPE-A、芯鞘比为40/60、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：3.3dtex、纤维长：51mm)。

(10)聚酯系复合短纤维7：芯成分为PET(熔点：256℃)、鞘成分为HDPE-A、芯鞘比为40/60、芯成分与鞘成分配置成同心圆状的同心圆结构的芯鞘型复合短纤维(纤度：4.4dtex、纤维长：51mm)。

此外，聚烯烃系复合短纤维1～3和聚酯系复合短纤维1～4是在芯成分中添加了二氧化钛。在聚烯烃系复合短纤维中，二氧化钛的含量相对于纤维100质量％为1.95质量％。另外，在聚酯系复合短纤维1～4中，二氧化钛的含量相对于纤维100质量％为1.67质量％。

上述纤维中，聚合物的Q值是用前述的方法测定的值。

(实施例13)

首先，使用聚烯烃系复合短纤维1，用辊式梳理机制作单位面积质量为10g/m²的第1纤维网。然后，使用聚酯系复合短纤维1，用辊式梳理机制作单位面积质量为15g/m²的第2纤维网。接着，在第1纤维网的上面层叠第2纤维网后，将得到的层叠纤维网使用被设定为135℃的热风贯通式热处理机进行15秒钟热处理，使聚烯烃系复合短纤维1和聚酯系复合短纤维中的鞘成分熔融，从而使聚烯烃系复合短纤维1和聚酯系复合短纤维1热粘接，得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为26.0g/m²)。此时，层叠纤维网在使成为第1纤维层的第1纤维网与热风贯通式热处理机的传送网面接触的状态下进行热处理，热风从第2纤维层侧对层叠纤维网吹送。

(实施例14)

除了使用聚酯系复合短纤维2代替聚酯系复合短纤维1以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为24.0g/m²)。

(实施例15)

除了使用聚烯烃系复合短纤维2代替聚烯烃系复合短纤维1、使用聚酯系复合短纤维3代替聚酯系复合短纤维1以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为25.7g/m²)。

(实施例16)

使用聚烯烃系复合短纤维2代替聚烯烃系复合短纤维1，使用聚酯系复合短纤维2代替聚酯系复合短纤维1，将第1纤维网的单位面积质量设定为7g/m²，将第2纤维网的单位面积质量设定为18g/m²，除此以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为24.7g/m²)。

(实施例17)

除了使用聚烯烃系复合短纤维3代替聚烯烃系复合短纤维1、使用聚酯系复合短纤维2代替聚酯系复合短纤维1以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为25.0g/m²)。

(实施例18)

首先，使用聚烯烃系复合短纤维2，用平行梳理机按照使单位面积质量达到约7g/m²的方式制作第1纤维网。然后，使用聚酯系复合短纤维2，用平行梳理机按照使单位面积质量达到18g/m²的方式制作第2纤维网。在第1纤维网的上面层叠第2纤维网后，将得到的层叠纤维网使用被设定为135℃的热风贯通式热处理机进行热处理，使聚烯烃系复合短纤维2和聚酯系复合短纤维2中的鞘成分熔融，从而使聚烯烃系复合短纤维2和聚酯系复合短纤维2热粘接，得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为25.0g/m²)。此时，在使成为第1纤维层的第1纤维网与热风贯通式热处理机的传送网面接触的状态下进行热处理，热风从第2纤维层侧对层叠纤维网吹送。

(实施例19)

使用聚烯烃系复合短纤维2代替聚烯烃系复合短纤维1，使用聚酯系复合短纤维2代替聚酯系复合短纤维1，将第1纤维网的单位面积质量设定为20g/m²，将第2纤维网的单位面积质量设定为18g/m²，除此以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为38.0g/m²)。

(实施例20)

使用聚烯烃系复合短纤维2代替聚烯烃系复合短纤维1，使用聚酯系复合短纤维2代替聚酯系复合短纤维1，将第1纤维网的单位面积质量设定为7g/m²，将第2纤维网的单位面积质量设定为35g/m²，除此以外，与实施例13同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为45.0g/m²)。

(比较例7)

除了使用聚酯系复合短纤维6代替聚酯系复合短纤维2以外，与实施例14同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为26.3g/m²)。

(比较例8)

除了使用聚酯系复合短纤维7代替聚酯系复合短纤维3以外，与实施例15同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为24.7g/m²)。

(比较例9)

除了使用聚酯系复合短纤维4代替聚酯系复合短纤维3以外，与实施例15同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为26.7g/m²)。

(比较例10)

除了使用聚酯系复合短纤维5代替聚烯烃系复合短纤维2以外，与实施例16同样地得到含有第1纤维层和第2纤维层的热粘接无纺布(单位面积质量为26.0g/m²)。

对实施例13～20和比较例7～10的热粘接无纺布(吸收性物品用表面片材)的厚度、径流值(run-off)、吸液速度、返液量如下所述地进行评价。另外，如下所述地评价实施例13～20和比较例7～10的热粘接无纺布(吸收性物品用表面片材)的平均摩擦系数的变动(MMD)。将结果示于下述表4和表5中。在下述表4和5中，“－”是指未测定。

(厚度)

无纺布的厚度是使用厚度测定机(商品名“THICKNESS GAUGE”、型号“CR-60A”、株式会社大荣科学精器制作所制)，根据JIS-L-1096在每1cm²试样上施加3g的荷重的状态下进行测定。

(径流值)

(1)在具有与水平面成45度的角度的斜面、并具有大致等腰三角形的截面的支撑台上铺上4片重叠的NIPPON PAPER CRECIA株式会社制“Kimtowel(注册商标)”，在其上面按照使无纺布的纵方向与水平面成45度的角度的方式放置无纺布(纵方向(机械方向)为18cm、横方向为7cm)并固定。

(2)从无纺布表面的上端1cm的位置，使用微型管泵以1g/10秒的速度滴加共计6g的生理盐水，滴加的生理盐水全部被无纺布吸收，测定生理盐水的水滴从无纺布的表面消失的位置，求出该位置与将生理盐水滴在无纺布表面的位置之间的、生理盐水的水滴流过无纺布表面的距离。需要说明的是，上述操作中，也可以使用滴管代替微型管泵来滴加生理盐水。

(吸液速度、返液量)

(1)为了测定吸液速度、返液量，准备下述的物品。

吸收体：将3片重叠的MEZGER inc.制的Lister Paper(Grade989、10cm×10cm)作为吸收体使用。

生理盐水

滤纸：东洋滤纸株式会社制、ADVANTEC(注册商标)No.2、10cm×10cm

砝码：4kg

板：丙烯酸树脂制、125mm×125mm、厚度为5mm

测定机器：Lenzing Instruments公司制的“Lister”(以下也仅称作Lister试验器)

(2)方法

按照下述的步骤测定吸液速度、返液量。

(i)在前述吸收体(3片重叠的MEZGER inc.制Lister Paper(Grade989、10cm×10cm))的上面放置无纺布((纵方向(机械方向)为10cm、横方向为10cm)，在该状态下设置于前述测定机器上。

(ii)在设置的无纺布上使用Lister试验器滴加生理盐水5ml。此时，测定生理盐水从无纺布表面变得看不到(生理盐水从无纺布向位于无纺布下面的吸收体转移，无纺布表面看不到液体形式的生理盐水)时的时间(吸液时间)，作为第1次的吸液速度。

(iii)生理盐水从无纺布表面看不到之后放置30秒钟，30秒后，在与第1次吸液试验中滴加生理盐水的地方相同的地方，按照与步骤(ii)同样的方法再次滴加5ml的生理盐水，测定生理盐水从无纺布表面变得看不到时的时间(吸液时间)，作为第2次的吸液速度。

(iv)测定第2次的吸液速度后，重复步骤(iii)，测定生理盐水从无纺布表面变得看不到时的时间(吸液时间)，作为第3次的吸液速度。

(v)第3次的吸液速度的测定结束后，卸掉Lister试验器的渗透板，将丙烯酸树脂制的板放置于无纺布的表面，在其上面放置4kg的砝码3分钟。

(vi)经过3分钟后，取掉砝码和丙烯酸树脂制的板，在无纺布上面放置预先测定了质量的滤纸(东洋滤纸株式会社制ADVANTEC(注册商标)No.2)，从滤纸的上面载置4kg的砝码2分钟。2分后取掉滤纸，测定吸收了生理盐水的滤纸的质量，减掉放置于无纺布上面之前的滤纸的质量，算出返液量。

(平均摩擦系数的变动)

平均摩擦系数的变动是根据KES法来测定。具体地，使用KATOTECH株式会社制的“KES-SE”摩擦感试验机。测定面设定为第1纤维层的表面，对摩擦块施加静荷重25gf(245N)，使摩擦块沿与无纺布的纵方向平行的方向以1mm/秒的移动速度移动，测定无纺布的平均摩擦系数的变动(MMD)。

表4

表5

由表4和表5的数据可知，实施例13～20的吸收性物品用表面片材的径流值是45mm以下的较短距离，第3次的吸液速度为40秒以下的较快速度，具有优良的吸液特性。另外，实施例14、16、18的吸收性物品用表面片材的平均摩擦系数的变动是0.0092以下的较小值，触感光滑，具有优良的手感。由实施例13～18和实施例19～20的对比可知，如果第1纤维层的单位面积质量为18g/m²以下，第2纤维层的单位面积质量为30g/m²以下，第2纤维层的单位面积质量比第1纤维层的单位面积质量大，则返液较少，吸液特性更加优良。

另一方面，比较例7的吸收性物品用表面片材的径流值超过45mm，吸液特性差。比较例8的吸收性物品用表面片材的第3次吸液速度超过40秒，吸液特性差。在比较例7和比较例8的吸收性物品用表面片材中，由于第2纤维层由同心圆结构的芯鞘型复合短纤维构成而形成了致密的结构，所以液体变得难以转移至第2纤维层。比较例9的吸收性物品用表面片材的径流值超过45mm，吸液特性差。在比较例9的吸收性物品用表面片材中，第2纤维层由纤度超过5.2dtex的偏心芯鞘型复合短纤维构成，第2纤维层变得过于疏松，毛细管现象变得难以发生。比较例10的吸收性物品用表面片材的平均摩擦系数的变动超过0.0092，手感差。考虑这是因为在比较例10的吸收性物品用表面片材中，由于构成第1纤维层的第1芯鞘型复合短纤维的纤度超过2.0dtex，所以表面不光滑的缘故。另外，比较例10的吸收性物品用表面片材的第3次吸液速度超过40秒，吸液特性差。考虑这是因为在比较例10的吸收性物品用表面片材上，构成第1纤维层的芯鞘型复合短纤维的纤度超过2.1dtex，第1纤维层变得过于疏松，液体变得难以转移至第2纤维层的缘故。

本实施方式的吸收性物品用复合短纤维及其制造方法、以及含有其的吸收性物品用热粘接无纺布、吸收性物品用表面片材、含有它们的吸收性物品包含以下的方式。

(方式1)

一种吸收性物品用复合短纤维，其含有芯成分和鞘成分，其中，

前述复合短纤维是芯鞘型复合短纤维，该芯鞘型复合短纤维中，前述芯成分和前述鞘成分实质性地配置成同心圆状，前述芯成分与前述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，

前述芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0的聚丙烯，

前述鞘成分含有60质量％以上的熔点比前述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，

前述复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料，

前述复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex。

(方式2)

根据方式1所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，前述高密度聚乙烯的根据JIS-K-7210在测定温度为190℃、荷重为21.18N的条件下测定的熔体流动速率为5g/10分钟～30g/10分钟。

(方式3)

根据方式1或2所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，纤维长为25mm以上但小于65mm。

(方式4)

根据方式1～3中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，前述无机填料是选自由二氧化钛、氧化锌、碳酸钙和滑石组成的组中的至少一种无机填料，前述芯成分中含有所述无机填料。

(方式5)

根据方式1～4中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，单纤维强度为2.4cN/dtex～6.0cN/dtex，断裂伸长率为20％～120％，表观杨氏模量为1200N/mm²以上。

(方式6)

根据方式1～5中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，卷曲数为5个/25mm～25个/25mm，卷曲率为5％～20％。

(方式7)

一种吸收性物品用复合短纤维的制造方法，其是方式1～6中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维的制造方法，该制造方法包含下述工序：

将含有50质量％以上的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～10.0的聚丙烯的芯成分、和含有60质量％以上的熔点比前述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯的鞘成分供给至复合型喷嘴，所述复合型喷嘴按照形成纤维截面中所述鞘成分覆盖复合短纤维的表面、并且所述芯成分的重心位置与复合短纤维的重心位置一致的同心圆结构的方式配置，然后在250℃～350℃的纺丝温度下熔融纺丝芯成分，在230℃～330℃的纺丝温度下熔融纺丝鞘成分。

(方式8)

一种吸收性物品用热粘接无纺布，其含有20质量％以上的方式1～6中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，并且至少一部分前述吸收性物品用复合短纤维通过鞘成分而粘接。

(方式9)

一种吸收性物品用表面片材，其含有与肌肤接触的第1纤维层、和与前述第1纤维层邻接的第2纤维层，其中，

前述第1纤维层是含有50质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的具有比前述聚丙烯的熔点低5℃以上的熔点的高密度聚乙烯，

前述第2纤维层是含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有聚酯树脂，鞘成分含有具有比前述聚酯树脂的熔点低50℃以上的熔点的热塑性树脂，前述芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置，

前述第1芯鞘型复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex，

前述第2芯鞘型复合短纤维的纤度为2.2dtex～5.2dtex，

前述第1芯鞘型复合短纤维中，前述芯成分和前述鞘成分实质性地配置成同心圆状，前述芯成分与前述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，

前述芯成分中所含的50质量％以上的聚丙烯在纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0，

前述第1芯鞘型复合短纤维是含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料的芯鞘型复合短纤维，

前述第1芯鞘型复合短纤维和前述第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过前述第1芯鞘型复合短纤维和前述第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接。

(方式10)

根据方式9所述的吸收性物品用表面片材，其中，前述高密度聚乙烯的根据JIS-K-7210在测定温度为190℃、荷重为21.18N的条件下测定的熔体流动速率为5g/10分钟～30g/10分钟。

(方式11)

根据方式9或10所述的吸收性物品用表面片材，其中，前述第1芯鞘型复合短纤维的纤维长为25mm以上但小于65mm。

(方式12)

根据方式9～11中任一项所述的吸收性物品用表面片材，其中，前述第1纤维层的单位面积质量为4g/m²～18g/m²，前述第2纤维层的单位面积质量为10g/m²～30g/m²，前述第2纤维层的单位面积质量大于前述第1纤维层的单位面积质量。

(方式13)

根据方式9～12中任一项所述的吸收性物品用表面片材，其中，在前述吸收性物品用表面片材中，以前述第1纤维层的表面为测定面、根据KES法测定的平均摩擦系数的变动(MMD)为0.0092以下。

(方式14)

一种吸收性物品，其含有方式8所述的吸收性物品用热粘接无纺布或方式9～13中任一项所述的吸收性物品用表面片材。

产业上的可利用性

本发明的吸收性物品用复合短纤维可以含有在热粘接无纺布中，该热粘接无纺布可以优选用于生理用卫生巾、幼儿用纸尿裤、成人用纸尿裤、以哺乳类为代表的动物用的纸尿裤、内裤里衬、失禁用里衬等各种吸收性物品的表面片材，除此以外，还可以优选用于幼儿用纸尿裤或成人用纸尿裤的背面片材等用途，吸收性物品中，位于比表面片材更靠吸收体侧、例如位于表面片材的正下方的次层片材。特别是，使用了细纤度的聚烯烃系复合短纤维的本发明的吸收性物品用表面片材，由于肌肤接触面的手感优良，吸液性也良好，所以可以优选用作生理用卫生巾、幼儿用纸尿裤、成人用纸尿裤、以哺乳类为代表的动物用的纸尿裤、内裤里衬、失禁用里衬等各种吸收性物品的表面片材。

符号说明

10、40 复合短纤维

11、41 鞘成分

12、42 芯成分

13、43 芯成分在纤维截面中的重心位置

14、44 复合短纤维在纤维截面中的重心位置

15、45 复合短纤维在纤维截面中的半径

30 吸收性物品用表面片材

31 第1纤维层

32 第2纤维层

Claims (14)

1.一种吸收性物品用复合短纤维，其含有芯成分和鞘成分，其中，

所述复合短纤维是芯鞘型复合短纤维，该芯鞘型复合短纤维中，所述芯成分和所述鞘成分实质性地配置成同心圆状，所述芯成分与所述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，

所述芯成分含有50质量％以上的纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0的聚丙烯，

所述鞘成分含有60质量％以上的熔点比所述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯，

所述复合短纤维含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料，

所述复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex。

2.根据权利要求1所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，所述高密度聚乙烯的根据JIS-K-7210在测定温度为190℃、荷重为21.18N的条件下测定的熔体流动速率为5g/10分钟～30g/10分钟。

3.根据权利要求1或2所述的吸收性物品用复合短纤维，其纤维长为25mm以上但小于65mm。

4.根据权利要求1～3中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，所述无机填料是选自由二氧化钛、氧化锌、碳酸钙和滑石组成的组中的至少一种无机填料，所述芯成分中含有所述无机填料。

5.根据权利要求1～4中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其单纤维强度为2.4cN/dtex～6.0cN/dtex、断裂伸长率为20％～120％、表观杨氏模量为1200N/mm²以上。

6.根据权利要求1～5中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，其中，卷曲数为5个/25mm～25个/25mm，卷曲率为5％～20％。

7.一种吸收性物品用复合短纤维的制造方法，其是权利要求1～6中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维的制造方法，该制造方法包含下述工序：

将含有50质量％以上的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～10.0的聚丙烯的芯成分、和含有60质量％以上的熔点比所述聚丙烯低5℃以上的高密度聚乙烯的鞘成分供给至复合型喷嘴，所述复合型喷嘴按照形成纤维截面中所述鞘成分覆盖复合短纤维的表面、并且所述芯成分的重心位置与复合短纤维的重心位置一致的同心圆结构的方式配置，然后在250℃～350℃的纺丝温度下熔融纺丝芯成分，在230℃～330℃的纺丝温度下熔融纺丝鞘成分。

8.一种吸收性物品用热粘接无纺布，其含有20质量％以上的权利要求1～6中任一项所述的吸收性物品用复合短纤维，并且至少一部分所述吸收性物品用复合短纤维通过鞘成分而粘接。

9.一种吸收性物品用表面片材，其含有与肌肤接触的第1纤维层、和与所述第1纤维层邻接的第2纤维层，其中，

所述第1纤维层是含有50质量％以上的第1芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第1芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有50质量％以上的聚丙烯，鞘成分含有60质量％以上的具有比所述聚丙烯的熔点低5℃以上的熔点的高密度聚乙烯，

所述第2纤维层是含有50质量％以上的第2芯鞘型复合短纤维的纤维层，所述第2芯鞘型复合短纤维中，芯成分含有聚酯树脂，鞘成分含有具有比所述聚酯树脂的熔点低50℃以上的熔点的热塑性树脂，所述芯成分的重心位置偏离纤维的重心位置，

所述第1芯鞘型复合短纤维的纤度为1.1dtex～2.0dtex，

所述第2芯鞘型复合短纤维的纤度为2.2dtex～5.2dtex，

所述第1芯鞘型复合短纤维中，所述芯成分和所述鞘成分实质性地配置成同心圆状，所述芯成分与所述鞘成分的复合比以芯成分/鞘成分的体积比计为52/48～73/27，

所述芯成分中所含的50质量％以上的聚丙烯在纺丝后的质均分子量Mw与数均分子量Mn之比Mw/Mn为3.0～8.0，

所述第1芯鞘型复合短纤维是含有相对于复合短纤维100质量％为0.5质量％～10质量％的无机填料的芯鞘型复合短纤维，

所述第1芯鞘型复合短纤维和所述第2芯鞘型复合短纤维的至少一部分通过所述第1芯鞘型复合短纤维和所述第2芯鞘型复合短纤维的鞘成分而热粘接。

10.根据权利要求9所述的吸收性物品用表面片材，其中，所述高密度聚乙烯的根据JIS-K-7210在测定温度为190℃、荷重为21.18N的条件下测定的熔体流动速率为5g/10分钟～30g/10分钟。

11.根据权利要求9或10所述的吸收性物品用表面片材，其中，所述第1芯鞘型复合短纤维的纤维长为25mm以上但小于65mm。

12.根据权利要求9～11中任一项所述的吸收性物品用表面片材，其中，所述第1纤维层的单位面积质量为4g/m²～18g/m²，所述第2纤维层的单位面积质量为10g/m²～30g/m²，所述第2纤维层的单位面积质量大于所述第1纤维层的单位面积质量。

13.根据权利要求9～12中任一项所述的吸收性物品用表面片材，其中，在所述吸收性物品用表面片材上，以所述第1纤维层的表面为测定面、根据KES法测定的平均摩擦系数的变动(MMD)为0.0092以下。

14.一种吸收性物品，其含有权利要求8所述的吸收性物品用热粘接无纺布或权利要求9～13中任一项所述的吸收性物品用表面片材。