JP2020165052A - 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
この延伸複合繊維では、前記芯材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートと、前記鞘材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートの比(芯材/鞘材)が、例えば0.3〜1となっている。
この延伸複合繊維の製造方法では、前記芯材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートと、前記鞘材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートの比(芯材/鞘材)を、0.3〜1の範囲にしてもよい。
また、前記延伸工程における前記未延伸繊維の延伸倍率は例えば2〜7倍である。
芯部1は、結晶性プロピレン系重合体を主成分とし、230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレート(MFR)が10〜30g/10分である樹脂(以下、芯材という。)で形成されている。芯材のMFRが10g/10分未満の場合、溶融樹脂の溶融張力が高くなりやすく、目的とする繊度の未延伸繊維を得ることが難しくなり、更に、未延伸繊維を高倍率で延伸すると、糸切れの発生頻度が増加する傾向がある。
鞘部2は、芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂(以下、鞘材という。)で形成されている。鞘材の主成分であるオレフィン系重合体には、例えば高密度・中密度・低密度ポリエチレンや直鎖状低密度ポリエチレンなどのエチレン系重合体、プロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体、具体的にはプロピレン−ブテン−1−ランダム共重合体、プロピレン−エチレン−ブテン−1ランダム共重合体、あるいは軟質ポリプロピレンなどの非結晶性プロピレン系重合体、ポリ4−メチルペンテン−1などを用いることができ、特に、繊維物性の点から高密度ポリエチレンが好適である。これらのオレフィン系重合体は、単独で用いてもよく、また、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
本実施形態の延伸複合繊維は、鞘芯比率、即ち、横断面(長さ方向に垂直な断面)における芯部1と鞘部2の面積比(鞘材/芯材)が50/50〜10/90である。横断面における芯部1の比率が50%未満の場合、延伸複合繊維の単糸強度や弾性率が不足し、更に熱収縮率も増加する。また、横断面における芯部1の比率が90%を超えると、熱融着に寄与する鞘材が不足し、不織布などの加工品の強度が低下する。また、横断面における芯部1の比率が高すぎると、延伸工程において延伸倍率が低下して糸切れが発生しやすくなる。
本実施形態の延伸複合繊維は、芯材(ペレット)の230℃、21.18N荷重におけるMFRと、鞘材(ペレット)の230℃、21.18N荷重におけるMFRとの比(芯材MFR/鞘材MFR)が0.3〜1であることが好ましい。芯材MFR/鞘材MFRが0.3未満の場合、溶融樹脂の溶融張力が高くなりやすく、目的とする繊度の未延伸繊維を製造できないことがある。また、芯材MFR/鞘材MFRが1を超えると、溶融樹脂の溶融張力が低くなり過ぎて、延伸複合繊維の単糸強度や弾性率が低下し、目的とする単糸物性が得られないことがある。
本実施形態の延伸複合繊維は、単糸弾性率が70cN/dtex以上である。延伸複合繊維の単糸弾性率が70cN/dtex未満であると、薄膜の不織布に加工した際に不織布の機械的強度が不足し、破断や外観不良が起こりやすくなる。
次に、本実施形態の延伸複合繊維の製造方法について説明する。図2は本実施形態の延伸複合繊維の製造方法を示すフローチャートであり、図3は図2に示す各工程を連続して行う際の装置構成例を示す模式図である。図2に示すように、本実施形態の延伸複合繊維の製造方法では、溶融紡糸により鞘芯構造の未延伸繊維を得る紡糸工程(ステップS1)と、未延伸繊維を延伸処理して延伸複合繊維を得る延伸工程(ステップS2)とを連続して行う。
紡糸工程S1では、繊度が4.0dtex以下、好ましくは0.35〜4.0dtexで、鞘芯比率(鞘材/芯材)が50/50〜10/90である鞘芯構造の未延伸繊維を溶融紡糸する。その際、芯材には、結晶性プロピレン系重合体を主成分とし、230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートが10〜30g/10分である樹脂を用い、鞘材には、芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂を用いる。また、芯材MFR/鞘材MFRは、前述した理由から、0.3〜1の範囲にすることが好ましい。
未延伸繊維の鞘芯比率が延伸後の複合繊維の鞘芯比率となることから、未延伸繊維も延伸複合繊維と同様に、鞘材/芯材=50/50〜10/90とする。また、未延伸繊維の繊度を4.0dtexよりも太くすると、延伸後の複合繊維の繊度を0.6dtex以下にするためには延伸倍率を高める必要があり、延伸時に糸切れが発生したり、延伸繊維の熱収縮率が悪化しやすくなるため、本実施形態の延伸複合繊維では未延伸繊維の繊度は4.0dtex以下とする。
延伸工程S2では、未延伸繊維を延伸処理して繊度が0.6dtex以下、好ましくは0.2〜0.6dtexの延伸複合繊維を得る。その際、延伸倍率が2倍未満であると、得られる延伸複合繊維の単糸強度や弾性率が低下して、目的とする単糸物性が得られないことがある。また、延伸倍率が7倍を超えると、糸切れが発生する頻度が増加し、生産性が低下する虞がある。よって、延伸工程S2における延伸倍率は2〜7倍とすることが好ましい。
本実施形態の延伸複合繊維は、前述した紡糸工程S1と延伸工程S2を連続して行う直接紡糸延伸法(スピンドロー法)により製造される。例えば、図3に示す装置の場合、紡糸口金11から吐出された鞘芯構造の未延伸繊維10を、導入ローラー12を介して蒸気延伸槽13に導入して所定倍率で延伸した後、延伸後の複合繊維20を引き出しローラー14により引き出し、ワインダー15で巻き取る。
(1)芯材
A:株式会社プライムポリマー製 アイソタクチックポリプロピレン「Y2005GP」
(MFR=20g/10分、Q値=4.7)
B:株式会社プライムポリマー製 アイソタクチックポリプロピレン「Y2000GV」
(MFR=18g/10分、Q値=3.0)
C:株式会社プライムポリマー製 アイソタクチックポリプロピレン「S119」
(MFR=60g/10分、Q値=2.8)
D:株式会社プライムポリマー製 アイソタクチックポリプロピレン「S137L」
(MFR=30g/10分、Q値=3.2)
a:京葉ポリエチレン株式会社製 高密度ポリエチレン「S6932」
(MFR=40g/10分、Q値=5.1)
b:旭化成ケミカルズ株式会社製 高密度ポリエチレン「J300」
(MFR=70g/10分、Q値=4.3)
(1)繊度
未延伸繊維及び延伸複合繊維の繊度は、JIS L1015に準じて測定した。
芯材及び鞘材に用いた各材料ペレットについて、JIS K7210のA法により、試験温度230℃、試験荷重21.18Nの条件でMFRを測定した。
JIS L1015に準じた方法で、延伸複合繊維の単糸強度及び弾性率を測定した。
JIS L1015に準じた方法で、繊維束(トウ)の熱収縮率を測定した。その際、フィラメント数を12018本、熱処理温度は120℃、熱処理時間は10分間とした。
図3に示す装置を用いて、紡糸工程及び延伸工程を連続して行い、鞘芯構造の延伸複合繊維を作製した。
芯材Aと鞘材aを用いて、溶融紡糸により、繊度が1.88dtexの鞘芯構造の未延伸繊維を作製した。その際、鞘芯型複合紡糸口金を使用し、鞘芯比率(鞘材/芯材)が35/65になるようにした。また、紡糸条件は、押出機シリンダー温度を255℃、紡糸口金温度を270℃、紡糸速度を180m/分とした。
前述した紡糸工程から連続して延伸工程を実施した。具体的には、紡糸工程で得た未延伸繊維10を、速度180m/分の導入ローラー12に導入し、延伸繊維引き出しローラー14の速度を増加させて、常圧蒸気100℃の蒸気延伸槽13にて延伸を行った。
芯材Aの代わりに芯材Bを用いたこと及び鞘芯比率(鞘材/芯材)を25/75にしたこと以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が1.72dTexの未延伸繊維を溶融紡糸し、その未延伸繊維を実施例1と同様の方法及び条件で延伸した。
鞘芯比率(鞘材/芯材)を50/50にしたこと以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が1.60dtexの未延伸繊維を溶融紡糸し、その未延伸繊維を実施例1と同様の方法・条件で延伸した。
芯材Aの代わりに芯材Dを用いたこと及び鞘芯比率(鞘材/芯材)を50/50にしたこと以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が0.80dTexの未延伸繊維を溶融紡糸し、その未延伸繊維を実施例1と同様の方法・条件で、延伸した。
芯材Dと鞘材bを用いて、鞘芯比率(鞘材/芯材)を50/50にした以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が0.80dTexの未延伸繊維を溶融紡糸し、その未延伸繊維を実施例1と同様の方法・条件で延伸した。
芯材Cと鞘材bを用いて、鞘芯比率(鞘材/芯材)を50/50にした以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が1.60dTexの未延伸繊維を溶融紡糸し、その未延伸繊維を実施例1と同様の方法・条件で未延伸繊維を延伸した。
鞘芯比率(鞘材/芯材)を60/40にしたこと以外は実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が1.60dtexの未延伸繊維を溶融紡糸し、この未延伸繊維を実施例1と同様の方法・条件で延伸した。
図4A、Bに示す装置を用いて、紡糸工程及び延伸工程を非連続で行い、鞘芯構造の延伸複合繊維を作製した。
図4Aに示す紡糸口金101と、ローラー102,103と、巻取装置104を備える溶融紡糸装置を用いて、比較例1と同様の条件で、繊度が2.95dtexの未延伸繊維110を溶融紡糸した。
図4Aに示す3台のローラー111,113,115の間に、温水で加熱する予備延伸槽112と加熱飽和水蒸気で加熱する本延伸槽115が配置された二段延伸装置を用いて未延伸繊維110を延伸し、延伸複合繊維120を得た。具体的には、紡糸工程で得た未延伸繊維110をまとめたトウ(繊維束)を、導入ローラー111の速度を10m/分、予備延伸送出しローラー113の速度を29m/分とし、予備延伸槽112において93℃の温水で予備延伸処理した。引き続き、延伸繊維引き出しローラー115の速度を増加させて、本延伸槽115において124℃の加圧飽和水蒸気中で本延伸を行い、得られた延伸複合繊維120をワインダー116で巻き取った。
芯材Aと鞘材aを用いた以外は比較例3と同様の方法及び条件で、繊度が2.95dtexの未延伸繊維を溶融紡糸した。この未延伸繊維を、紡糸工程とは別工程で、比較例3と同様の方法・条件により延伸した。
目的繊度となるようにギアポンプ回転数を適宜調整した以外は、比較例4と同様の方法及び条件で、繊度が3.98dtexの未延伸繊維を溶融紡糸した。この未延伸繊維を、紡糸工程とは別工程で、比較例3と同様の方法・条件により延伸した。
(1)紡糸工程
鞘芯比率を35/65にした以外は、実施例1と同様の方法及び条件で、繊度が1.88dtexの未延伸繊維を溶融紡糸した。
2台のローラー間に温水延伸槽が配置された延伸装置を用いて、紡糸工程とは別工程で未延伸繊維を延伸した。具体的には、紡糸工程で得た未延伸繊維をまとめたトウ(繊維束)を、温水延伸槽にて、導入ローラーの速度を10m/分、延伸繊維引き出しローラーの速度51m/分の条件で、93℃の温水で延伸処理した。
2 芯部
10、110 未延伸繊維
11、101 紡糸口金
12、111 導入ローラー
13 延伸槽
14、115 延伸繊維引き出しローラー
15、116 ワインダー
20、120 延伸複合繊維
102、103 ローラー
104 巻取装置
112 予備延伸槽
113 予備延伸送出しローラー
114 本延伸槽
Claims (6)
- 結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂を芯材とし、前記芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂を鞘材とする鞘芯構造の延伸複合繊維であって、
繊度が0.6dtex以下であり、
前記芯材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートが10〜30g/10分であり、
前記鞘材と前記芯材の断面積比(鞘材/芯材)が50/50〜10/90であり、
単糸弾性率が70cN/dtex以上である延伸複合繊維。 - 前記芯材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートと、前記鞘材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートの比(芯材/鞘材)が、0.3〜1である請求項1に記載の延伸複合繊維。
- 請求項1又は2に記載の延伸複合繊維を用いて形成された不織布。
- 溶融紡糸により、結晶性プロピレン系重合体を主成分とする樹脂を芯材とし、前記芯材よりも融点が低いオレフィン系重合体を主成分とする樹脂を鞘材とする鞘芯構造の未延伸繊維を得る紡糸工程と、
前記未延伸繊維を延伸処理して0.6dtex以下の延伸複合繊維を得る延伸工程と、
を有し、
前記未延伸繊維は、繊度が4.0dtex以下、前記鞘材と前記芯材の断面積比(鞘材/芯材)が50/50〜10/90であり、
前記芯材は、230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートが10〜30g/10分であり、
前記紡糸工程と前記延伸工程を連続して行う延伸複合繊維の製造方法。 - 前記芯材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートと、前記鞘材の230℃、21.18N荷重におけるメルトフローレートの比(芯材/鞘材)が、0.3〜1である請求項4に記載の延伸複合繊維の製造方法。
- 前記延伸工程は、2〜7倍の延伸倍率で前記未延伸繊維を延伸する請求項4又は5に記載の延伸複合繊維の製造方法。
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