JP2006152482A - ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 - Google Patents
ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006152482A JP2006152482A JP2004343970A JP2004343970A JP2006152482A JP 2006152482 A JP2006152482 A JP 2006152482A JP 2004343970 A JP2004343970 A JP 2004343970A JP 2004343970 A JP2004343970 A JP 2004343970A JP 2006152482 A JP2006152482 A JP 2006152482A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- polyolefin
- stretching
- cooling
- stretched
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Abstract
【課題】 低繊度で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、インライン方式で生産性よく、安定して製造する方法、この方法で得られたポリオレフィン系繊維、およびその繊維加工品を提供すること。
【解決手段】 紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式のポリオレフィン系繊維の製造方法であって、紡糸工程後、直ちに排気による冷却処理と送風による冷却処理を順次連続して行う冷却工程を含むポリオレフィン系繊維の製造方法、この方法で得られたポリオレフィン系繊維、および該繊維を加工してなる繊維加工品である。
【選択図】 図１
【解決手段】 紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式のポリオレフィン系繊維の製造方法であって、紡糸工程後、直ちに排気による冷却処理と送風による冷却処理を順次連続して行う冷却工程を含むポリオレフィン系繊維の製造方法、この方法で得られたポリオレフィン系繊維、および該繊維を加工してなる繊維加工品である。
【選択図】 図１
Description
本発明は、ポリオレフィン系繊維の製造方法、その方法で得られたポリオレフィン系繊維および繊維加工品に関する。さらに詳しくは、本発明は、低繊度（０．１〜３．０ｄＴｅｘ程度）で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、インライン方式で生産性よく、安定して製造する方法、この方法で得られた上記の特性を有するポリオレフィン系繊維、および該ポリオレフィン系繊維を加工してなる不織布などの繊維加工品に関するものである。
従来、ポリオレフィン系繊維は、バッテリセパレーター、ワイパー、フィルターなどの産業資材分野、おむつ、ナプキンなどの衛生材料分野等で用いられているが、近年これらの分野における高機能、高付加価値化に伴い、低繊度のものが求められるようになってきている。
低繊度の繊維を得る方法としては、例えば海島型や分割型の複合繊維を用いることが知られている。
低繊度の繊維を得る方法としては、例えば海島型や分割型の複合繊維を用いることが知られている。
海島型複合繊維は、１樹脂成分（海成分）中に、この樹脂成分を溶解除去できる溶剤に難溶性の樹脂成分（島成分）を島状に分散させた繊維であり（例えば、特許文献１参照）、これを分割して絡合した後に、前記海成分を抽出すれば、極細繊維を得ることができる。しかしながら、この方法は、非常に細い繊維を得ることができるものの、１成分を溶解除去するために非経済的であるという問題を有している。
一方、分割型複合繊維は、複数成分の樹脂を組み合わせて紡糸し、各成分を並列型に配置した複合繊維であり（例えば、特許文献２参照）、この分割型複合繊維を、物理的応力や、繊維を構成する樹脂成分の化学薬品に対する収縮差などを利用して、複数の繊維に分割することにより、極細繊維を得ることができる。しかしながら、この方法は、該複合繊維を分割させるための工程を必要とする上、その分割性が不安定で、繊度に斑が生じることが多く、所望の低繊度の繊維のみからなるものを提供することは困難であるという問題があった。
ところで、ポリオレフィン系繊維の製造においては、一般に紡糸工程と延伸工程が別々に設けられた製造方法（アウトライン方式）が採用されており、そして、このアウトライン方式で低繊度の繊維を得るために、吐出線速度を一定の範囲にすることが開示されている（例えば、特許文献３参照）。しかしながら、このアウトライン方式では、生産性が悪い上、紡糸後、延伸処理が施されるまでに、未延伸糸の内部構造や物性などに変化が生じ、その結果延伸処理されたものは、繊度、強度、ヤング率、伸度などのばらつきが大きいという問題があった。このような問題は、特にポリプロピレン系延伸繊維の製造において顕著であった。例えば、繊度にばらつきがあると、太い繊維に対しても細い繊維に対しても延伸が均等に施されるため、延伸切れが生じる繊維が発生しやすくなり、特に低繊度の場合は顕著になる。
そこで、紡糸工程と延伸工程が連続して設けられた製造方法（インライン方式）によるポリオレフィン系延伸繊維が検討され、このインライン方式によりポリオレフィン系樹脂を紡糸−延伸処理すると共に、延伸処理を加圧飽和水蒸気により、直接加熱して行うことにより、ポリオレフィン系延伸繊維が生産性よく得られることが開示されている（例えば、特許文献４参照）。
本発明は、このような事情のもとで、低繊度（０．１〜３．０ｄＴｅｘ程度）で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、インライン方式で生産性よく、安定して製造する方法、この方法で得られた上記の特性を有するポリオレフィン系繊維、および該ポリオレフィン系繊維を加工してなる不織布などの繊維加工品を提供することを目的とするものである。
本発明者らは、前記目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式を採用し、紡糸工程後、特定の冷却工程を行うことにより、紡糸した未延伸繊維をすばやく、安定した冷却を行うことができ、その結果として、延伸工程での糸切れの発生がより少なく安定生産が可能で、かつ繊度斑の少ない、低繊度のポリオレフィン系繊維を得ることができることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明は、
（１） 紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式のポリオレフィン系繊維の製造方法であって、紡糸工程後、直ちに排気による冷却処理と冷却風の送風による冷却処理を順次連続して行う冷却工程を含むことを特徴とするポリオレフィン系繊維の製造方法、
（２） 排気による冷却処理において、排気量が、０．０３〜０．５ｍ３／秒である上記（１）項に記載の方法、
（３） 冷却風の送風による冷却処理において、冷却風速が、０．５〜３．０ｍ／秒である上記（１）または（２）項に記載の方法、
（４） 繊維紡糸のノズル面から１０〜１００ｍｍ離れた位置に設置されてなる排気冷却装置により、排気による冷却処理を行う上記（１）ないし（３）項のいずれか１項に記載の方法、
（５） 上記（１）ないし（４）項のいずれか１項に記載の方法で製造されたことを特徴とするポリオレフィン系繊維、
（６） 単糸繊度が、０．１〜３ｄＴｅｘである上記（５）項に記載のポリオレフィン系繊維、
（７） 鞘芯型の複合繊維である上記（５）または（６）項に記載のポリオレフィン系繊維、
（８） 長さ５ｍｍに加工した短繊維を用い、厚み０．０３ｍｍ、目付け１０ｇ／ｍ２の条件で作製した不織布に、ハロゲンタングステンランプを照射した際の吸光度の標準偏差値が５０〜８０である上記（７）項に記載のポリオレフィン系繊維、および
（９） 上記（５）ないし（８）項のいずれか１項に記載のポリオレフィン系繊維を加工してなる繊維加工品、
を提供するものである。
（１） 紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式のポリオレフィン系繊維の製造方法であって、紡糸工程後、直ちに排気による冷却処理と冷却風の送風による冷却処理を順次連続して行う冷却工程を含むことを特徴とするポリオレフィン系繊維の製造方法、
（２） 排気による冷却処理において、排気量が、０．０３〜０．５ｍ３／秒である上記（１）項に記載の方法、
（３） 冷却風の送風による冷却処理において、冷却風速が、０．５〜３．０ｍ／秒である上記（１）または（２）項に記載の方法、
（４） 繊維紡糸のノズル面から１０〜１００ｍｍ離れた位置に設置されてなる排気冷却装置により、排気による冷却処理を行う上記（１）ないし（３）項のいずれか１項に記載の方法、
（５） 上記（１）ないし（４）項のいずれか１項に記載の方法で製造されたことを特徴とするポリオレフィン系繊維、
（６） 単糸繊度が、０．１〜３ｄＴｅｘである上記（５）項に記載のポリオレフィン系繊維、
（７） 鞘芯型の複合繊維である上記（５）または（６）項に記載のポリオレフィン系繊維、
（８） 長さ５ｍｍに加工した短繊維を用い、厚み０．０３ｍｍ、目付け１０ｇ／ｍ２の条件で作製した不織布に、ハロゲンタングステンランプを照射した際の吸光度の標準偏差値が５０〜８０である上記（７）項に記載のポリオレフィン系繊維、および
（９） 上記（５）ないし（８）項のいずれか１項に記載のポリオレフィン系繊維を加工してなる繊維加工品、
を提供するものである。
本発明によれば、低繊度（０．１〜３．０ｄＴｅｘ程度）で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、インライン方式で生産性よく、安定して製造する方法、この方法で得られた上記の特性を有するポリオレフィン系繊維、および該ポリオレフィン系繊維を加工してなる不織布などの繊維加工品を提供することができる。
本発明のポリオレフィン系繊維の製造方法においては、紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式が採用される。
この方法で得られたポリオレフィン系繊維は、ポリオレフィン系樹脂からなる延伸マルチフィラメントであって、一般に単一型延伸繊維と、２成分複合型延伸繊維の２つの態様を挙げることができる。
この方法で得られたポリオレフィン系繊維は、ポリオレフィン系樹脂からなる延伸マルチフィラメントであって、一般に単一型延伸繊維と、２成分複合型延伸繊維の２つの態様を挙げることができる。
前記ポリオレフィン系樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ４−メチルペンテン−１、ポリオキシメチレンからなるホモポリマー、およびプロピレンとα−オレフィン（例えばエチレン、ブテン−１など）との共重合体、エチレンとブテン−１との共重合体からなるコポリマーなどを挙げることができる。これらは１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよい。
前記単一型延伸繊維に使用されるポリオレフィン系樹脂原料としては、ポリプロピレン系樹脂が好ましく、特にアイソタクチックポリプロピレン系樹脂からなるものが好適である。中でもアイソタクチックペンタッド分率（ＩＰＦ）が、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上のものが有利である。また、分子量分布の指標であるＱ値（重量平均分子量／数平均分子量Ｍｗ／Ｍｎ比）は５未満、メルトフローレートＭＦＲ（温度２３０℃、荷重２１．１８Ｎ）は１５〜６０ｇ／１０分の範囲が好ましい。上記ＩＰＦが８５％未満では立体規則性が不充分で結晶性が低く、得られる延伸繊維における強度などの物性に劣る。
なお、アイソタクチックペンタッド分率（ＩＰＦ）（一般にｍｍｍｍ分率ともいわれる）は、任意の連続する５つのプロピレン単位で構成される炭素−炭素結合による主鎖に対して、側鎖である５つのメチル基がいずれも同方向に位置する
立体構造の割合を示すものであって、同位体炭素核磁気共鳴スペクトル（１３Ｃ−ＮＭＲ）におけるＰｍｍｍｍ（プロピレン単位が５個連続してアイソタクチック結合した部位における第３単位目のメチル基に由来する吸収強度）およびＰｗ（プロピレン単位の全メチル基に由来する吸収強度）から、式
立体構造の割合を示すものであって、同位体炭素核磁気共鳴スペクトル（１３Ｃ−ＮＭＲ）におけるＰｍｍｍｍ（プロピレン単位が５個連続してアイソタクチック結合した部位における第３単位目のメチル基に由来する吸収強度）およびＰｗ（プロピレン単位の全メチル基に由来する吸収強度）から、式
ＩＰＦ（％）＝（Ｐｍｍｍｍ／Ｐｗ）×１００
によって求めることができる。
また、このポリプロピレン系樹脂は、プロピレンの単独重合体であってもよいし、プロピレンとα−オレフィン（例えばエチレン、ブテン−１など）との共重合体であってもよい。
また、このポリプロピレン系樹脂は、プロピレンの単独重合体であってもよいし、プロピレンとα−オレフィン（例えばエチレン、ブテン−１など）との共重合体であってもよい。
一方、前記２成分複合型延伸繊維は、前述のポリオレフィン系樹脂の中から選ばれる少なくとも１種からなる第一成分と、この第一成分とは異なる該ポリオレフィン系樹脂の中から選ばれる第二成分からなる２成分複合型延伸マルチフィラメントであり、このようなものとしては、例えば鞘芯複合型延伸繊維を挙げることができる。
前記鞘芯複合型延伸繊維における芯材としては、結晶性プロピレン系重合体が好ましく用いられる。この結晶性プロピレン系重合体としては、例えば結晶性を有するアイソタクチックプロピレン単独重合体、エチレン単位の含有量の少ないエチレン−プロピレンランダム共重合体、プロピレン単独重合体からなるホモ部とエチレン単位の含有量の比較的多いエチレン−プロピレンランダム共重合体からなる共重合部とから構成されたプロピレンブロック共重合体、さらに前記プロピレンブロック共重合体における各ホモ部または共重合部が、さらにブテン−１などのα−オレフィンを共重合したものからなる結晶性プロピレン−エチレン−α−オレフィン共重合体などが挙げられる。これらの中で、特に前記のアイソタクチックポリプロピレン系樹脂が好適である。
また、鞘材としては、上記結晶性プロピレン系重合体以外の前記ポリオレフィン系樹脂、例えば高密度、中密度、低密度ポリエチレンや直鎖状低密度ポリエチレンなどのエチレン系重合体、プロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体、具体的にはプロピレン−ブテン−１ランダム共重合体、プロピレン−エチレン−ブテン−１ランダム共重合体、ポリ４−メチルペンテン−１などを用いることができる。これらのポリオレフィン系樹脂は、１種を単独で用いてもよいし、２種以上を組み合わせて用いてもよいが、これらの中で、特に強度の点から高密度ポリエチレンが好適である。
この鞘成分として用いられるポリオレフィン系樹脂のメルトフローレートＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎ）は、１５〜６０ｇ／１０分の範囲が好ましい。
この鞘成分として用いられるポリオレフィン系樹脂のメルトフローレートＭＦＲ（温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎ）は、１５〜６０ｇ／１０分の範囲が好ましい。
また、この複合型未延伸繊維における鞘材と芯材との比率としては特に制限はないが、断面積比において２０：８０ないし８０：２０の範囲が好ましく、強度を上げる目的であれば、芯材の比率を高めるのが好ましい。
本発明のポリオレフィン系繊維の製造方法においては、紡糸工程と延伸処理工程を連続して行うインライン方式が採用されるが、本発明においては、前記紡糸工程と延伸処理工程との間に、特定の冷却機能をもつ冷却工程を設けることで、延伸処理工程における糸切れの発生を抑制して安定生産を可能にし、かつ繊度斑の少ない低繊度のポリオレフィン系繊維を製造する。
具体的には、紡糸工程において、２００〜２８０℃程度の温度で紡糸したのち、直ちに排気による冷却処理と冷却風の送風による冷却処理を、順次連続して行う。装置的には、紡糸ノズル面から１０〜１００ｍｍ程度、好ましくは１０〜７０ｍｍ程度離れた位置に排気冷却装置と送風冷却装置を、この順序で実質的に連続して設置する。
前記の排気冷却装置を用いて行う排気による冷却処理においては、排気量は０．０３〜０．５ｍ３／秒であることが好ましく、より好ましくは０．０５〜０．３ｍ３／秒である。また、前記の送風冷却装置を用いて行う冷却風の送風による冷却処理においては、冷却風速は０．５〜３．０ｍ／秒であることが好ましく、より好ましくは０．６〜２．０ｍ／秒である。なお、前記の冷却風速とは、送風冷却装置内の送風面における冷却風の平均送風速度をいう。また、前記冷却風の温度は、温度は低い方が好ましいが経済性を考慮すると、通常５〜３０℃の範囲である。
このような冷却工程を採用することにより、ノズル面から紡糸した後の未延伸糸の冷却がより効率的に行われ、該未延伸糸をすばやく安定して冷却することができる。その結果として、続いて行われる延伸処理工程での糸切れの発生がより少なく、安定生産が可能で、かつ繊度斑の少ない低繊度のポリオレフィン系繊維を得ることができる。
本発明においては、このようにして冷却された未延伸糸に、連続して延伸処理工程が施される。延伸処理は、温水、乾熱、蒸気、高圧蒸気などによって、ポリオレフィン系樹脂が溶融しない温度で行われるが、特に低伸度、高強度の延伸繊維が得られる点から、加圧飽和水蒸気により直接加熱して延伸処理する方法が好適である。
前記加圧飽和水蒸気により直接加熱して行う延伸処理は、二段以上に分けて行ってもよいし、この加圧飽和水蒸気により直接加熱して行う延伸処理に先立ち、未延伸マルチフィラメントを予備延伸処理することもできる。
予備延伸処理工程：
この予備延伸処理工程は、所望により設けられる工程であって、続いて行われる本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で未延伸糸の延伸処理を行うのが好ましい。この予備延伸処理方法としては、例えば一般的に知られている金属加熱ロールや金属加熱板などを用いた接触加熱延伸、あるいは温水、常圧〜０．２ＭＰａ程度の水蒸気や熱風などの加熱流体、遠赤外線などの熱線を用いた非接触加熱延伸などの方法を適用することができる。さらに、本延伸工程で使用する高圧蒸気延伸槽と同じシステムにより、本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で予備延伸処理することも可能である。
この予備延伸処理工程は、所望により設けられる工程であって、続いて行われる本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で未延伸糸の延伸処理を行うのが好ましい。この予備延伸処理方法としては、例えば一般的に知られている金属加熱ロールや金属加熱板などを用いた接触加熱延伸、あるいは温水、常圧〜０．２ＭＰａ程度の水蒸気や熱風などの加熱流体、遠赤外線などの熱線を用いた非接触加熱延伸などの方法を適用することができる。さらに、本延伸工程で使用する高圧蒸気延伸槽と同じシステムにより、本延伸工程における延伸温度よりも低い温度で予備延伸処理することも可能である。
また、予備延伸工程における延伸倍率としては、全延伸倍率の２５〜８０％の範囲が適しており、予備延伸装置のシステム、延伸状態などによって、延伸条件を適宜選択すればよい。特に、予備延伸処理を１段で行ったのち、本延伸処理を行う場合、予備延伸倍率は、全延伸倍率の２５〜６０％の範囲が好ましく、さらに３５〜５５％の範囲が好ましい。また、該予備延伸処理は１段階で行ってもよいし、２段以上の多段階で行なってもよく、多段階で行う場合には、延伸温度を一定とし、予備延伸倍率を多段階にする方法や、延伸温度に勾配を与えながら、延伸倍率を多段階にする方法を用いることができる。
本延伸工程：
この本延伸工程は、未延伸糸または予備延伸処理物（以下、被本延伸処理物と称す。）を、加圧飽和水蒸気により直接加熱して、本延伸処理する工程である。
ここで、本延伸処理するには、例えば下記の装置を用い、被本延伸処理物を延伸処理する方法を採用することができる。
この本延伸工程は、未延伸糸または予備延伸処理物（以下、被本延伸処理物と称す。）を、加圧飽和水蒸気により直接加熱して、本延伸処理する工程である。
ここで、本延伸処理するには、例えば下記の装置を用い、被本延伸処理物を延伸処理する方法を採用することができる。
すなわち、延伸装置として、被本延伸処理物を導入するための被本延伸処理物導入孔と本延伸処理物を引き出すための本延伸処理物引き出し孔を有する気密性容器からなり、かつ絶対圧が好ましくは０．２ＭＰａ以上の加圧飽和水蒸気を充填した延伸槽が用いられる。この延伸槽においては、被本延伸処理物導入孔および本延伸処理物引き出し孔には、それぞれ延伸槽内の加圧水蒸気が洩出するのを防止するために、加圧水を利用した漏出防止機構が設けられている。
まず、被本延伸処理物を、被本延伸処理物導入孔に設けられた漏出防止機構における加圧水中に導き、該被本延伸処理物の表面に水分を付着させたのち、これを被本延伸処理物導入孔から延伸槽内に導き、本延伸処理する。この際、被本延伸処理物が水中を通過するのに要する時間は、概ね０．０５秒以上とするのが有利である。
本延伸処理は１段階で行ってもよいし、２段以上の多段で行ってもよい。
本延伸処理物は、本延伸処理物引き出し孔から引き出されて、該引き出し孔に設けられた漏出防止機構における加圧水中に導かれ、速やかに冷却される。この際、本延伸処理物が水中を通過するのに要する時間は、概ね０．０５秒以上とするのが有利である。
本延伸処理物は、本延伸処理物引き出し孔から引き出されて、該引き出し孔に設けられた漏出防止機構における加圧水中に導かれ、速やかに冷却される。この際、本延伸処理物が水中を通過するのに要する時間は、概ね０．０５秒以上とするのが有利である。
上記本延伸処理には、通常絶対圧０．２ＭＰａ以上の加圧飽和水蒸気（温度約１２０℃以上）が用いられる。この加圧飽和水蒸気の絶対圧が０．２ＭＰａ未満では、延伸温度が約１２０℃未満と低いので、高倍率延伸および高速延伸を行うことが困難となり、実用的でない。また、加圧飽和水蒸気の圧は、ポリオレフィン系樹脂が軟化しない範囲であれば、高い方が基本的には好ましいが、あまり高すぎると延伸装置の設備費が高くつき、経済的に不利となる。延伸倍率、延伸速度および経済性などを考慮すると、単一型延伸繊維を得る場合、この加圧飽和水蒸気の好ましい絶対圧は０．３ＭＰａ（温度１３３℃）〜０．５ＭＰａ（温度１５５℃）の範囲であり、特に１４０〜１５２℃の温度になるような加圧飽和水蒸気が好適である。
また、２成分複合型延伸繊維を得る場合、加圧飽和水蒸気の好ましい絶対圧は０．２ＭＰａ（温度１２０℃）〜０．４５ＭＰａ（温度１５０℃）の範囲であり、特に１２３〜１４５℃の温度になるような加圧飽和水蒸気が好適である。
前記本延伸処理に用いられる延伸装置の具体例としては、以下に示す構造のものを挙げることができる。
すなわち、被本延伸処理物を導入するための被本延伸処理物導入孔と本延伸処理物を引き出すための本延伸処理物引き出し孔を有する気密性容器からなり、かつ延伸媒体として加圧飽和水蒸気が充填されている延伸槽部と、当該延伸槽部における上記被本延伸処理物導入孔側に密接配置されている第１の加圧水槽部と、前記の延伸槽部における本延伸処理物引き出し孔側に密接配置されている第２の加圧水槽部と、前記第１の加圧水槽部の外側から当該第１の加圧水槽部内、前記の被本延伸処理物導入孔、前記の延伸槽部内、前記の本延伸処理物引き出し孔および前記第２の加圧水槽部内を経由して前記第２の加圧水槽の外へ本延伸処理物を導くことができるように前記第１の加圧水槽部および前記第２の加圧水槽部それぞれに形成されている透孔と、前記第１の加圧水槽部内に被本延伸処理物を送り込むための被本延伸処理物送出機構と、この送出機構による被本延伸処理物の送り込み速度よりも高速で前記第２の加圧水槽部から本延伸処理物を引き出すための本延伸処理物引き出し機構とを有している延伸装置が挙げられる。
すなわち、被本延伸処理物を導入するための被本延伸処理物導入孔と本延伸処理物を引き出すための本延伸処理物引き出し孔を有する気密性容器からなり、かつ延伸媒体として加圧飽和水蒸気が充填されている延伸槽部と、当該延伸槽部における上記被本延伸処理物導入孔側に密接配置されている第１の加圧水槽部と、前記の延伸槽部における本延伸処理物引き出し孔側に密接配置されている第２の加圧水槽部と、前記第１の加圧水槽部の外側から当該第１の加圧水槽部内、前記の被本延伸処理物導入孔、前記の延伸槽部内、前記の本延伸処理物引き出し孔および前記第２の加圧水槽部内を経由して前記第２の加圧水槽の外へ本延伸処理物を導くことができるように前記第１の加圧水槽部および前記第２の加圧水槽部それぞれに形成されている透孔と、前記第１の加圧水槽部内に被本延伸処理物を送り込むための被本延伸処理物送出機構と、この送出機構による被本延伸処理物の送り込み速度よりも高速で前記第２の加圧水槽部から本延伸処理物を引き出すための本延伸処理物引き出し機構とを有している延伸装置が挙げられる。
上記の延伸槽部は、所望の絶対圧（好ましくは、０．２ＭＰａ以上）を有する加圧飽和水蒸気を延伸媒体として使用し得るだけの気密性および強度を有し、かつ、所望の大きさ（長さ）を確保できるものであればよい。
また、上記第１の加圧水槽部は、延伸槽部に形成されている被本延伸処理物導入孔から加圧飽和水蒸気が延伸槽部の外に漏出するのを防止するためのものであると同時に、被本延伸処理物を加圧水中に導いて当該被本延伸処理物の表面に水分を付着させるためのものであり、当該第１の加圧水槽部には延伸槽部内の加圧飽和水蒸気と同等乃至は僅かに高い絶対圧を有する加圧水が貯留される。一方、上記第２の加圧水槽部は、前記の本延伸処理物引き出し孔から加圧飽和水蒸気が延伸槽部の外に漏出するのを防止するためのものであると同時に、本延伸処理物引き出し孔から引き出された本延伸処理物を加圧水中に導いて冷却するためのものであり、当該第２の加圧水槽部内にも延伸槽部内の加圧飽和水蒸気と同等乃至は僅かに高い絶対圧を有する加圧水が貯留される。これら第１の加圧水槽部および第２の加圧水槽部は、それぞれ延伸槽部の外側に配置されている。
延伸槽部，第１の加圧水槽部および第２の加圧水槽部は、それぞれ別個に形成されたものをこれらが所定の関係となるように密接配置したものであってもよいし、単一の容器または筒体を所定間隔で仕切ることによって形成されたものであってもよい。また、延伸槽部と第１の加圧水槽部とは、これらの間の隔壁を共有するものであってもよい。同様に、延伸槽部と第２の加圧水槽部とは、これらの間の隔壁を共有するものであってもよい。
被本延伸処理物は、第１の加圧水槽部の外側から当該第１の加圧水槽部内を経由して上記の被本延伸処理物導入孔から延伸槽部内に入る。したがって、第１の加圧水槽部の容器壁の所望箇所には、被本延伸処理物を第１の加圧水槽部内に引き込むための透孔（以下「透孔Ａ」という。）および被本延伸処理物を第１の加圧水槽部から引き出すための透孔（以下「透孔Ｂ」という。）が設けられている。
同様に、延伸槽部内に送り込まれた被本延伸処理物が延伸されたことによって生じた本延伸処理物は、延伸槽部に設けられている上記の本延伸処理物引き出し孔から第２の加圧水槽部内を経由して当該第２の加圧水槽部の外へ引き出されなければならないので、第２の加圧水槽部の容器壁の所望箇所には、前記の本延伸処理物を延伸槽部内から第２の加圧水槽部内に引き込むための透孔（以下「透孔Ｃ」という。）および前記の本延伸処理物を第２の加圧水槽部内から引き出すための透孔（以下「透孔Ｄ」という。）が設けられている。
上記の被本延伸処理物導入孔、本延伸処理物引き出し孔、透孔Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ、特に透孔Ｂ、Ｃは、これらの孔を被本延伸処理物または本延伸処理物が通過する際に当該被本延伸処理物または本延伸処理物と容器壁との接触が起こらないように形成されていると共に配置されていることが好ましく、また、これらの孔から延伸槽部内の加圧飽和水蒸気ができるだけ噴出しないように設計されていることが好ましい。
上記の延伸装置を構成している被本延伸処理物送出機構は、被本延伸処理物を第１の加圧水槽部内へ一定の速度で送り込むためのものであり、この送出機構は第１の加圧水槽部の外側に設けられている。また、本延伸処理物引き出し機構は、第２の加圧水槽部を経由してきた本延伸処理物を被本延伸処理物送出機構による被本延伸処理物の送り込み速度より高速で第２の加圧水槽部から一定の速度の下に引き出すためのものであり、これによって、主として延伸槽部内で被本延伸処理物が延伸される。当該本延伸処理物引き出し機構は第２の加圧水槽部の外側に設けられている。
被本延伸処理物送出機構による被本延伸処理物の送り込み速度と本延伸処理物引き出し機構による本延伸処理物の引き出し速度とは、所望の生産速度の下に所定の延伸倍率の本延伸処理物が得られるように適宜選択される。被本延伸処理物送出機構および本延伸処理物引き出し機構としては、従来延伸処理に使用されている各種のローラを用いることができる。
なお、上述した延伸装置を構成している第１の加圧水槽部に形成されている前記の透孔Ａから当該第１の加圧水槽部内の加圧水が漏出することを抑制するうえからは、透孔Ａを水没させることによって当該透孔Ａからの漏水を緩和させる緩衝水槽部を第１の加圧水槽部の外側に設けることが好ましい。同様に、第２の加圧水槽部に形成されている前記の透孔Ｄから当該第２の加圧水槽部内の加圧水が漏出することを抑制するうえからは、透孔Ｄを水没させることによって当該透孔Ｄからの漏水を緩和させる緩衝水槽部を第２の加圧水槽部の外側に設けることが好ましい。
本発明の方法においては、単一型延伸繊維の製造において、ポリオレフィン系樹脂として、前述のポリプロピレン系樹脂からなる繊維を用いた場合、本延伸処理を１２０〜１５５℃の温度において、延伸倍率が予備延伸を含め２〜７倍になるように行うことが望ましい。なお、後述の後延伸処理を行う場合には、この延伸倍率は、上記範囲より低くなる。延伸速度は、一般に５０〜２０００ｍ／分程度である。
後延伸工程：
この後延伸工程は、所望により設けられる工程であって、前記本延伸処理物を、加圧水蒸気により直接加熱して、後延伸処理する工程である。この後延伸処理における装置としては、前述の本延伸処理に用いる装置と同じ構造の装置を使用することができる。また、この後延伸処理における好ましい延伸倍率は１．５〜２．５倍の範囲である。
この後延伸工程は、所望により設けられる工程であって、前記本延伸処理物を、加圧水蒸気により直接加熱して、後延伸処理する工程である。この後延伸処理における装置としては、前述の本延伸処理に用いる装置と同じ構造の装置を使用することができる。また、この後延伸処理における好ましい延伸倍率は１．５〜２．５倍の範囲である。
また、後延伸処理における延伸温度は、本延伸処理における延伸温度よりも５℃以上高いことが好ましく、単一型延伸繊維の場合には、特に１５０〜１７０℃の範囲が好ましい。さらに、この後延伸処理は、１段階または２段以上の多段階で行うことができる。
本発明においては、前述の所望により設けられた予備延伸槽、本延伸槽および所望により設けられる後延伸槽は、紡糸装置および前記冷却装置と直列に連結されるように配置され、インライン方式により、紡糸−冷却−延伸処理が行われる。
このようにして、低繊度で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、生産性よく、安定して製造することができる。
このようにして、低繊度で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、生産性よく、安定して製造することができる。
図１は、本発明のポリオレフィン系繊維を製造する方法の１例を示す工程概略図である。
本発明の方法は、紡糸工程、冷却工程及び延伸処理工程が、順次連続して行われるインライン方式であって、まず原料のポリオレフィン系樹脂は、紡糸工程において紡糸されたのち、排気冷却工程および送風冷却工程において、順次排気による冷却処理と冷却風の送風による冷却処理が施される。
このようにして冷却処理された未延伸糸は、所望により予備延伸工程にて予備延伸処理されたのち、本延伸工程にて本延伸処理され、次いで、所望により後延伸工程にて後延伸処理されることにより、低繊度のポリオレフィン系延伸繊維が得られる。
本発明はまた、前述の製造方法で得られたポリオレフィン系繊維および該ポリオレフィン系繊維を加工してなる繊維加工品をも提供する。
本発明のポリオレフィン系繊維は、単糸繊度が、通常０.１〜３ｄＴｅｘ程度、好ましくは０．２〜２．０ｄＴｅｘである。また、繊維形態としては、単一型延伸繊維であってもよく、２成分複合型延伸繊維であってもよいが、繊維物性の点から、鞘芯型の２成分複合型延伸繊維が好ましい。
本発明のポリオレフィン系繊維は、単糸繊度が、通常０.１〜３ｄＴｅｘ程度、好ましくは０．２〜２．０ｄＴｅｘである。また、繊維形態としては、単一型延伸繊維であってもよく、２成分複合型延伸繊維であってもよいが、繊維物性の点から、鞘芯型の２成分複合型延伸繊維が好ましい。
また、引張り強度は、通常４．０〜２０ｃＮ／ｄＴｅｘ程度、好ましくは５．０〜１５．０ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度は、通常１０〜４０％程度、好ましくは１５〜３０％、ヤング率は、通常４０〜１２０ｃＮ／ｄＴｅｘ程度、好ましくは５０〜１００ｃＮ／ｄＴｅｘである。
さらに、本発明のポリオレフィン系繊維は、繊度斑が少なく、例えば鞘芯型の複合延伸繊維の場合、長さ５ｍｍに加工した短繊維を用い、厚み０．０３ｍｍ、目付け１０ｇ／ｍ２の条件で作製した不織布に、ハロゲンタングステンランプを照射した際の吸光度の標準偏差値が、通常５０〜８０である。
本発明のポリオレフィン系繊維には、所望により、機能性付与剤を含有させることができる。
機能性付与剤としては、例えば、難燃剤、耐光剤、耐熱安定剤、着色剤、親水剤、消臭剤、抗菌剤、芳香剤、蛍光剤、蓄光剤、帯電剤、防曇剤などが挙げられる。
機能性付与剤としては、例えば、難燃剤、耐光剤、耐熱安定剤、着色剤、親水剤、消臭剤、抗菌剤、芳香剤、蛍光剤、蓄光剤、帯電剤、防曇剤などが挙げられる。
難燃剤および／または耐光剤としては、臭素系難燃剤、塩素系難燃剤および／またはヒンダードフェノール系耐光剤などが挙げられるが、環境を考慮するとハロゲンフリーのものが好ましく、特に高分子量ヒンダードアミン誘導体を含むものが好ましい。前記の高分子量ヒンダードアミン誘導体においては、アルキル基の炭素数が１〜２０のアルコキシイミノ基を有するものが特に好ましい。また、耐熱安定剤としては、燐系耐熱安定剤、硫黄系耐熱安定剤などが挙げられる。
なお、第一成分と第二成分からなる２成分複合型延伸繊維の場合、機能性付与剤は、第一成分、第二成分の一方または両方に添加することができる。
なお、第一成分と第二成分からなる２成分複合型延伸繊維の場合、機能性付与剤は、第一成分、第二成分の一方または両方に添加することができる。
本発明の繊維加工品としては、例えば不織布などを好ましく挙げることができる。該繊維加工品の用途としては、バッテリセパレーター、ワイパー、フィルターなどの産業資材分野や、おむつ、ナプキンなどの衛生材料分野などを例示することができる。
次に、本発明を実施例により、さらに詳細に説明するが、本発明は、これらの例によってなんら限定されるものではない。
なお、各例における諸特性は、以下に示す方法に従って測定した。
（１）ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲ
ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、荷重を２１．１８Ｎ、温度をポリエチレンは１９０℃、ポリプロピレンは２３０℃として測定した。
（２）未延伸糸および延伸繊維の単糸繊度（ｄＴｅｘ）
ＪＩＳ Ｌ １０１３の重量法により測定した。
（３）延伸繊維の引張り強度、ヤング率、伸度
ＪＩＳ Ｌ １０１３により、つかみ間隔２００ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分の定速伸長形条件で引張破断試験を行って測定した。
なお、各例における諸特性は、以下に示す方法に従って測定した。
（１）ポリオレフィン系樹脂のＭＦＲ
ＪＩＳ Ｋ ７２１０に準じて、荷重を２１．１８Ｎ、温度をポリエチレンは１９０℃、ポリプロピレンは２３０℃として測定した。
（２）未延伸糸および延伸繊維の単糸繊度（ｄＴｅｘ）
ＪＩＳ Ｌ １０１３の重量法により測定した。
（３）延伸繊維の引張り強度、ヤング率、伸度
ＪＩＳ Ｌ １０１３により、つかみ間隔２００ｍｍ、引張速度２００ｍｍ／分の定速伸長形条件で引張破断試験を行って測定した。
（４）不織布の性状
（イ）目付
試料を面積寸法で１００×１００ｍｍに裁断して、その質量（Ｗｇ）を測定し、以下の式より目付を求めた。
（イ）目付
試料を面積寸法で１００×１００ｍｍに裁断して、その質量（Ｗｇ）を測定し、以下の式より目付を求めた。
目付ｗ（ｇ／ｍ２）＝Ｗ／（０．１×０．１）
（ロ）厚み
ダイヤルゲージを用いて見掛け厚みｔ（ｍｍ）を測定した。また、次式により嵩高さｖ（ｃｍ３／ｇ）を測定した。
ダイヤルゲージを用いて見掛け厚みｔ（ｍｍ）を測定した。また、次式により嵩高さｖ（ｃｍ３／ｇ）を測定した。
ｖ（ｃｍ３／ｇ）＝（１００×１００×ｔ／ｗ）÷１０３
（５）吸光度の標準偏差値
「フォーメーションテスターＦＭＴ−２０００」（野村商事（株）製）を用いて、不織布の吸光度の標準偏差値を測定した。
上記測定装置は、二次元ＣＣＤカメラ（ソニー社製、「ＸＣ−７７型 ２／３”」）を用いた画像解析型の地合計で、測定サンプルを試料台となる拡散板上に設置後、下から光（ハロゲンタングステンランプ、１２Ｖ、７５Ｗ）を照射して該ＣＣＤカメラでその透過像を捕らえて、画素（測定画素数：６２，２０８、２５６×２４３）に分解し、各画素の光の強さを測定することで、その結果から吸光度の標準偏差値を算出する。
「フォーメーションテスターＦＭＴ−２０００」（野村商事（株）製）を用いて、不織布の吸光度の標準偏差値を測定した。
上記測定装置は、二次元ＣＣＤカメラ（ソニー社製、「ＸＣ−７７型 ２／３”」）を用いた画像解析型の地合計で、測定サンプルを試料台となる拡散板上に設置後、下から光（ハロゲンタングステンランプ、１２Ｖ、７５Ｗ）を照射して該ＣＣＤカメラでその透過像を捕らえて、画素（測定画素数：６２，２０８、２５６×２４３）に分解し、各画素の光の強さを測定することで、その結果から吸光度の標準偏差値を算出する。
実施例１
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
鞘材として、高密度ポリエチレン［ＭＦＲ＝４４ｇ／１０分、Ｑ値＝５．２］を、芯材としてホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、一軸押出機２台と、径０．３ｍｍのホール５００個がノズル中心から径１００ｍｍの円外に有する複合型繊維用ノズルとを備えた複合紡糸装置により、シリンダー温度２５５℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から３０ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．１ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１５℃、冷却風速１．０ｍ／ｓの条件で冷却を行い、鞘材と芯材との断面積比が５０：５０、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
鞘材として、高密度ポリエチレン［ＭＦＲ＝４４ｇ／１０分、Ｑ値＝５．２］を、芯材としてホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、一軸押出機２台と、径０．３ｍｍのホール５００個がノズル中心から径１００ｍｍの円外に有する複合型繊維用ノズルとを備えた複合紡糸装置により、シリンダー温度２５５℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から３０ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．１ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１５℃、冷却風速１．０ｍ／ｓの条件で冷却を行い、鞘材と芯材との断面積比が５０：５０、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８００ｍ／分、延伸倍率４．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３１ｄＴｅｘ、引張り強度が６．４ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２１％、ヤング率が６５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８００ｍ／分、延伸倍率４．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３１ｄＴｅｘ、引張り強度が６．４ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２１％、ヤング率が６５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（３）湿式法による不織布の作製
上記（２）で得られた複合繊維を５．０ｍｍにカットして、０．５ｇを界面活性剤を加えた水１００００ｇ中に均一に分散させ、寸法２５０×２００ｍｍのメッシュ上に抄紙して、湿ったウエブを作製した。該ウエブを２枚の加熱板（ゴム製）間に挟持し、温度１４０℃で１０分間、１９．６Ｎ／ｍ２の荷重でプレスして乾燥するとともに、複合繊維の鞘部を溶融させて、ウエブ構成繊維間を接合し、不織布を作製した。
得られた不織布の厚みを調整するために、試料を表面温度１２０℃に設定した上ロール（シリコンゴム表面）と下ロール（スチール表面）との間を加圧下で５ｍ／分の速度で通過させた。得られた不織布は、目付が１０ｇ／ｍ２、厚みが０．０３ｍｍ、嵩高さが３ｃｍ３／ｇ、吸光度の標準偏差が８０であった。
上記（２）で得られた複合繊維を５．０ｍｍにカットして、０．５ｇを界面活性剤を加えた水１００００ｇ中に均一に分散させ、寸法２５０×２００ｍｍのメッシュ上に抄紙して、湿ったウエブを作製した。該ウエブを２枚の加熱板（ゴム製）間に挟持し、温度１４０℃で１０分間、１９．６Ｎ／ｍ２の荷重でプレスして乾燥するとともに、複合繊維の鞘部を溶融させて、ウエブ構成繊維間を接合し、不織布を作製した。
得られた不織布の厚みを調整するために、試料を表面温度１２０℃に設定した上ロール（シリコンゴム表面）と下ロール（スチール表面）との間を加圧下で５ｍ／分の速度で通過させた。得られた不織布は、目付が１０ｇ／ｍ２、厚みが０．０３ｍｍ、嵩高さが３ｃｍ３／ｇ、吸光度の標準偏差が８０であった。
実施例２
（１）ポリプロピレン単一型未延伸マルチフィラメントの作製
ホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、ホール径が０．３ｍｍで、ホール数が５００の紡糸ノズルを備えた溶融紡糸装置により、シリンダー温度２５５℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から１５ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．０７ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１７℃、冷却風速０．８ｍ／ｓの条件で冷却を行い、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸マルチフィラメントを作製した。
（１）ポリプロピレン単一型未延伸マルチフィラメントの作製
ホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、ホール径が０．３ｍｍで、ホール数が５００の紡糸ノズルを備えた溶融紡糸装置により、シリンダー温度２５５℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から１５ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．０７ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１７℃、冷却風速０．８ｍ／ｓの条件で冷却を行い、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸マルチフィラメントを作製した。
（２）延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１５０℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１１００ｍ／分、延伸倍率５．５倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．２４ｄＴｅｘ、引張り強度が９．５ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が１７％、ヤング率が８３ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１５０℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１１００ｍ／分、延伸倍率５．５倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．２４ｄＴｅｘ、引張り強度が９．５ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が１７％、ヤング率が８３ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例３
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、ノズル面からの排気冷却装置の位置を１０ｍｍに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度７８０ｍ／分、延伸倍率３．９倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３３ｄＴｅｘ、引張り強度が６．２ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２３％、ヤング率が６１ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、ノズル面からの排気冷却装置の位置を１０ｍｍに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度７８０ｍ／分、延伸倍率３．９倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３３ｄＴｅｘ、引張り強度が６．２ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２３％、ヤング率が６１ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例４
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、ノズル面からの排気冷却装置の位置を５０ｍｍに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８２０ｍ／分、延伸倍率４．１倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３０ｄＴｅｘ、引張り強度が６．３ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２５％、ヤング率が５９ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、ノズル面からの排気冷却装置の位置を５０ｍｍに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８２０ｍ／分、延伸倍率４．１倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３０ｄＴｅｘ、引張り強度が６．３ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２５％、ヤング率が５９ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例５
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．０５ｍ３／ｓ、冷却風速を０．７ｍ／ｓ、Ｇ１速度を２５０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が０．８ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８７５ｍ／分、延伸倍率３．５倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．２３ｄＴｅｘ、引張り強度が５．７ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２２％、ヤング率が５５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．０５ｍ３／ｓ、冷却風速を０．７ｍ／ｓ、Ｇ１速度を２５０ｍ／ｍｉｎに変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が０．８ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８７５ｍ／分、延伸倍率３．５倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．２３ｄＴｅｘ、引張り強度が５．７ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２２％、ヤング率が５５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例６
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．３ｍ３／ｓ、冷却風速を２．０ｍ／ｓ、に変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が２０ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１６００ｍ／分、延伸倍率８．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が２．５ｄＴｅｘ、引張り強度が５．８ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２５％、ヤング率が５３ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．３ｍ３／ｓ、冷却風速を２．０ｍ／ｓ、に変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が２０ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１６００ｍ／分、延伸倍率８．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が２．５ｄＴｅｘ、引張り強度が５．８ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２５％、ヤング率が５３ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例７
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．１５ｍ３／ｓ、冷却風速を１．５ｍ／ｓ、に変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が１０ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１２００ｍ／分、延伸倍率６．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が１．７ｄＴｅｘ、引張り強度が６．０ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２２％、ヤング率が５５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（１）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
実施例１（１）において、排気量を０．１５ｍ３／ｓ、冷却風速を１．５ｍ／ｓ、に変更した以外は、実施例１（１）と同様にして、単糸繊度が１０ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）ポリエチレン／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１２３℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度１２００ｍ／分、延伸倍率６．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が１．７ｄＴｅｘ、引張り強度が６．０ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２２％、ヤング率が５５ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
実施例８
（１）エチレンプロピレン共重合体ランダムコポリマー／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
鞘材として、ランダムコポリマー［ＭＦＲ＝２４ｇ／１０分、Ｑ値＝２．６］を、芯材としてホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、一軸押出機２台と、径０．３ｍｍのホール５００個がノズル中心から径１００ｍｍの円外に有する複合型繊維用ノズルとを備えた複合紡糸装置により、シリンダー温度２６０℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から３０ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．１ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１５℃、冷却風速１．０ｍ／ｓの条件で冷却を行い、鞘材と芯材との断面積比が５０：５０、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（１）エチレンプロピレン共重合体ランダムコポリマー／ポリプロピレンの鞘芯型未延伸マルチフィラメントの作製
鞘材として、ランダムコポリマー［ＭＦＲ＝２４ｇ／１０分、Ｑ値＝２．６］を、芯材としてホモポリプロピレン［ＭＦＲ＝１９ｇ／１０分、Ｑ値＝３．１］を用い、一軸押出機２台と、径０．３ｍｍのホール５００個がノズル中心から径１００ｍｍの円外に有する複合型繊維用ノズルとを備えた複合紡糸装置により、シリンダー温度２６０℃、ノズル温度２５０℃にて、Ｇ１速度２００ｍ／分の条件で紡糸し、次いで、ノズル面から３０ｍｍの位置に設置した排気冷却装置で、０．１ｍ３／ｓの条件で排気冷却し、引き続いて設置した送風冷却装置で、温度が１５℃、冷却風速１．０ｍ／ｓの条件で冷却を行い、鞘材と芯材との断面積比が５０：５０、単糸繊度が１．２７ｄＴｅｘの未延伸複合マルチフィラメントを作製した。
（２）エチレンプロピレン共重合体ランダムコポリマー／ポリプロピレンの鞘芯型延伸マルチフィラメントの作製
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１３５℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８００ｍ／分、延伸倍率４．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３１ｄＴｅｘ、引張り強度が６．２ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２０％、ヤング率が６６ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
前記溶融紡糸装置に、延伸槽が直列に連結されるように配置された延伸装置を用い、インライン方式で延伸処理した。
まず、上記（１）で得た未延伸複合マルチフィラメントを、延伸槽にて、１３５℃の加圧飽和水蒸気でＧ２速度８００ｍ／分、延伸倍率４．０倍の条件にて延伸処理を行い、鞘芯型延伸マルチフィラメントを作製した。
以上の工程で２４時間連続生産を行ったが、糸切れなどのトラブルの発生は１回も発生しなかった。また、得られたマルチフィラメントは、繊度が０．３１ｄＴｅｘ、引張り強度が６．２ｃＮ／ｄＴｅｘ、伸度が２０％、ヤング率が６６ｃＮ／ｄＴｅｘであった。
（３）湿式法による不織布の作製
上記（２）で得られた複合繊維を５．０ｍｍにカットして、０．５ｇを界面活性剤を加えた水１００００ｇ中に均一に分散させ、寸法２５０×２００ｍｍのメッシュ上に抄紙して、湿ったウエブを作製した。該ウエブを２枚の加熱板（ゴム製）間に挟持し、温度１４０℃で１０分間、１９．６Ｎ／ｍ２の荷重でプレスして乾燥するとともに、複合繊維の鞘部を溶融させて、ウエブ構成繊維間を接合し、不織布を作製した。
得られた不織布の厚みを調整するために、試料を表面温度１２０℃に設定した上ロール（シリコンゴム表面）と下ロール（スチール表面）との間を加圧下で５ｍ／分の速度で通過させた。得られた不織布は、目付が１０ｇ／ｍ２、厚みが０．０３ｍｍ、嵩高さが３ｃｍ３／ｇ、吸光度の標準偏差が８０であった。
上記（２）で得られた複合繊維を５．０ｍｍにカットして、０．５ｇを界面活性剤を加えた水１００００ｇ中に均一に分散させ、寸法２５０×２００ｍｍのメッシュ上に抄紙して、湿ったウエブを作製した。該ウエブを２枚の加熱板（ゴム製）間に挟持し、温度１４０℃で１０分間、１９．６Ｎ／ｍ２の荷重でプレスして乾燥するとともに、複合繊維の鞘部を溶融させて、ウエブ構成繊維間を接合し、不織布を作製した。
得られた不織布の厚みを調整するために、試料を表面温度１２０℃に設定した上ロール（シリコンゴム表面）と下ロール（スチール表面）との間を加圧下で５ｍ／分の速度で通過させた。得られた不織布は、目付が１０ｇ／ｍ２、厚みが０．０３ｍｍ、嵩高さが３ｃｍ３／ｇ、吸光度の標準偏差が８０であった。
比較例１
実施例１（１）において、排気冷却を行わずに送風冷却のみを行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、紡糸開始２時間後から紡糸切れが発生した。
実施例１（１）において、排気冷却を行わずに送風冷却のみを行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、紡糸開始２時間後から紡糸切れが発生した。
比較例２
実施例１（１）において、送風冷却を行わずに排気冷却のみを行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、未延伸糸の繊度斑が大きいために、安定した延伸処理ができなかった。
実施例１（１）において、送風冷却を行わずに排気冷却のみを行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、未延伸糸の繊度斑が大きいために、安定した延伸処理ができなかった。
比較例３
実施例１（１）において、冷却工程を送風冷却、次いで排気冷却の順に行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、紡糸開始２時間後から紡糸切れが発生した。
実施例１（１）において、冷却工程を送風冷却、次いで排気冷却の順に行った以外は、実施例１と同様に実施したところ、紡糸開始２時間後から紡糸切れが発生した。
本発明のポリオレフィン系繊維の製造方法は、低繊度（０．１〜３．０ｄＴｅｘ程度）で、かつ繊度斑の少ないポリオレフィン系繊維を、インライン方式で生産性よく、安定して製造することができる。この方法で得られたポリオレフィン系繊維は、例えばバッテリセパレーター、ワイパー、フィルターなどの産業資材分野や、おむつ、ナプキンなどの衛生材料分野などに好適に用いられる。
Claims (9)
- 紡糸および延伸処理を連続して行うインライン方式のポリオレフィン系繊維の製造方法であって、紡糸工程後、直ちに排気による冷却処理と冷却風の送風による冷却処理を順次連続して行う冷却工程を含むことを特徴とするポリオレフィン系繊維の製造方法。
- 排気による冷却処理において、排気量が、０．０３〜０．５ｍ３／秒である請求項１に記載の方法。
- 冷却風の送風による冷却処理において、冷却風速が、０．５〜３．０ｍ／秒である請求項１または２に記載の方法。
- 繊維紡糸のノズル面から１０〜１００ｍｍ離れた位置に設置されてなる排気冷却装置により、排気による冷却処理を行う請求項１ないし３のいずれか１項に記載の方法。
- 請求項１ないし４のいずれか１項に記載の方法で製造されたことを特徴とするポリオレフィン系繊維。
- 単糸繊度が、０．１〜３ｄＴｅｘである請求項５に記載のポリオレフィン系繊維。
- 鞘芯型の複合繊維である請求項５または６に記載のポリオレフィン系繊維。
- 長さ５ｍｍに加工した短繊維を用い、厚み０．０３ｍｍ、目付け１０ｇ／ｍ２の条件で作製した不織布に、ハロゲンタングステンランプを照射した際の吸光度の標準偏差値が５０〜８０である請求項７に記載のポリオレフィン系繊維。
- 請求項５ないし８のいずれか１項に記載のポリオレフィン系繊維を加工してなる繊維加工品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004343970A JP2006152482A (ja) | 2004-11-29 | 2004-11-29 | ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004343970A JP2006152482A (ja) | 2004-11-29 | 2004-11-29 | ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2006152482A true JP2006152482A (ja) | 2006-06-15 |
Family
ID=36631104
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004343970A Pending JP2006152482A (ja) | 2004-11-29 | 2004-11-29 | ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2006152482A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009127159A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Kuraray Co Ltd | ポリプロピレン繊維製のシート状繊維構造体 |
| JP2013204154A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Japan Vilene Co Ltd | 不織布及びリチウムイオン二次電池用セパレータ |
| JP2016132836A (ja) * | 2015-01-19 | 2016-07-25 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸繊維の製造方法及び延伸繊維 |
| CN107723840A (zh) * | 2017-09-29 | 2018-02-23 | 镇江春环密封件集团有限公司 | 一种聚丙烯的生产方法 |
| JP2020165052A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 |
| CN115029946A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-09-09 | 界首市宏利塑料股份有限公司 | 一种耐磨pe塑料绳及其生产工艺 |
| WO2023191101A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 大和紡績株式会社 | 芯鞘型複合繊維、その製造方法、およびそれを含む繊維集合物 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55120772U (ja) * | 1979-02-14 | 1980-08-27 | ||
| JPS5721676U (ja) * | 1980-07-09 | 1982-02-04 | ||
| JP2002302862A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-18 | Mitsui Chemicals Inc | 不織布の製造方法及び装置 |
| WO2003100141A1 (en) * | 2002-05-20 | 2003-12-04 | 3M Innovative Properties Company | Bondable, oriented, nonwoven fibrous webs and methods for making them |
-
2004
- 2004-11-29 JP JP2004343970A patent/JP2006152482A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55120772U (ja) * | 1979-02-14 | 1980-08-27 | ||
| JPS5721676U (ja) * | 1980-07-09 | 1982-02-04 | ||
| JP2002302862A (ja) * | 2001-04-06 | 2002-10-18 | Mitsui Chemicals Inc | 不織布の製造方法及び装置 |
| WO2003100141A1 (en) * | 2002-05-20 | 2003-12-04 | 3M Innovative Properties Company | Bondable, oriented, nonwoven fibrous webs and methods for making them |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009127159A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Kuraray Co Ltd | ポリプロピレン繊維製のシート状繊維構造体 |
| JP2013204154A (ja) * | 2012-03-27 | 2013-10-07 | Japan Vilene Co Ltd | 不織布及びリチウムイオン二次電池用セパレータ |
| JP2016132836A (ja) * | 2015-01-19 | 2016-07-25 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸繊維の製造方法及び延伸繊維 |
| CN107723840A (zh) * | 2017-09-29 | 2018-02-23 | 镇江春环密封件集团有限公司 | 一种聚丙烯的生产方法 |
| JP2020165052A (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 |
| WO2020203286A1 (ja) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 |
| CN113574217A (zh) * | 2019-03-29 | 2021-10-29 | 宇部爱科喜模株式会社 | 拉伸复合纤维、无纺布、以及拉伸复合纤维的制造方法 |
| JP7432994B2 (ja) | 2019-03-29 | 2024-02-19 | 宇部エクシモ株式会社 | 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 |
| WO2023191101A1 (ja) * | 2022-03-31 | 2023-10-05 | 大和紡績株式会社 | 芯鞘型複合繊維、その製造方法、およびそれを含む繊維集合物 |
| CN115029946A (zh) * | 2022-06-29 | 2022-09-09 | 界首市宏利塑料股份有限公司 | 一种耐磨pe塑料绳及其生产工艺 |
| CN115029946B (zh) * | 2022-06-29 | 2024-03-22 | 界首市宏利塑料股份有限公司 | 一种耐磨pe塑料绳及其生产工艺 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US8021592B2 (en) | Process for fabricating polypropylene sheet | |
| US11591728B2 (en) | Spunbond nonwoven laminate and method of making same | |
| KR101223951B1 (ko) | 분할형 복합 섬유, 그의 응집체, 및 분할형 복합 섬유로 제조된 섬유상 성형체 | |
| US6518208B2 (en) | Continuous fiber nonwoven and the method for producing it | |
| JP5938149B2 (ja) | 延伸複合繊維の製造方法及び延伸複合繊維 | |
| JP4544600B2 (ja) | 延伸複合繊維 | |
| JP2006152482A (ja) | ポリオレフィン系繊維の製造方法およびその方法で得られたポリオレフィン系繊維 | |
| JP3934061B2 (ja) | ポリオレフィン系延伸繊維の製造方法 | |
| US6544462B1 (en) | Drawing method | |
| US20200240061A1 (en) | Spunbond nonwoven fabric | |
| JP4540083B2 (ja) | ポリプロピレン系延伸繊維の製造方法 | |
| JP2006214019A (ja) | 鞘芯型複合ポリオレフィン系繊維およびその製造方法 | |
| KR20020073476A (ko) | 반결정성 중합체로 제조된 광학섬유의 제조장치 | |
| JP4641367B2 (ja) | 結晶性高分子延伸物の製造方法 | |
| JP2003328233A (ja) | ポリオレフィン系延伸複合繊維及びそれから得られた不織布 | |
| JP2003166139A (ja) | ポリプロピレン系縫製糸 | |
| KR101001042B1 (ko) | 방사구 및 섬유 제조 방법 | |
| JP3309181B2 (ja) | ポリオレフィン系分割型複合繊維及びそれを用いた繊維成形体 | |
| JP2003129364A (ja) | ポリプロピレン系熱圧着不織布 | |
| KR101062422B1 (ko) | 높은 연신성에 의한 고강도 폴리프로필렌 단섬유 및 이의 제조방법, 이로 만들어진 부직포 | |
| JP2002285446A (ja) | 結晶性高分子延伸物の製造方法 | |
| JP4518894B2 (ja) | 仮撚加工用ポリプロピレン系マルチフィラメント延伸糸、その製造方法およびポリプロピレン系延伸仮撚糸 | |
| WO2020203286A1 (ja) | 延伸複合繊維、不織布及び延伸複合繊維の製造方法 | |
| JP4330497B2 (ja) | 交絡されたポリオレフィン系マルチフィラメントの製造方法、交絡されたポリオレフィン系マルチフィラメントおよびフィルタークロス | |
| JP2003213560A (ja) | 直交積層不織布 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20071012 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Effective date: 20100310 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20100316 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20100715 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |