CN103917327B - 焊接方法及焊接接头 - Google Patents

Abstract

本发明提供可以大幅度提高节点板与高强度钢的包角焊接部的疲劳强度的焊接方法及焊接接头。本发明的焊接方法是将节点板通过包角焊来焊接于高强度钢的焊接方法，使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，在节点板的端部的长边方向形成17mm以上的长度的焊缝。本发明还提供使用所述焊接方法将节点板焊接于高强度钢的焊接接头。本发明还提供如下的焊接方法，其是通过焊接对已有的钢结构物中的由节点板和母材构成的包角焊接部进行修补或加强的焊接方法，使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，在包角焊接部的节点板的端部的长边方向，以使从节点板的端部开始的焊缝部的长度为17mm以上的方式形成焊缝。

Description

焊接方法及焊接接头

技术领域

本发明涉及一种在使用了高强度钢的焊接结构物中将节点板包角焊接于高强度钢时的焊接方法。

背景技术

以船舶、海洋结构物、桥梁等焊接结构物的大型化和与之相伴的轻质化、安全性为目的，近年来，逐渐开始使用抗拉强度从以往的500MPa提高到1000MPa的高强度钢。

以母材的疲劳寿命或疲劳限度为代表的疲劳强度也与高强度化成比例地提高，然而对于焊接部而言，只要使用以往的焊接技术，疲劳强度就不会提高。

在焊接部中，有对接焊接部、填角焊接部、包角焊接部等各种焊接部，然而其中在将节点板焊接于母材的高强度钢时的包角焊接部由于疲劳强度最低(与母材相比为1/7左右)，因此焊接结构物的设计载荷(容许载荷)由该包角焊接部决定。

但是，在对该节点板的包角焊接部使用以往的焊接技术的情况下，如前所述，焊接部的疲劳强度不会提高，因此无法充分地发挥通过使用所述的近年来的高强度化了的高强度钢而带来的轻质化、安全性的优点。

在以往的节点板的包角焊接部中疲劳强度降低的原因除了在焊趾部中由截面形状变化引起的应力集中度大以外，还要加上由焊接热应力引起的拉伸残余应力的生成所致的不良影响，使得焊趾部中拉伸力在局部变得非常高。

对于这一点使用图11进行说明。图11是表示在安装有节点板的状态下施加拉伸力时在平板中产生的拉伸力的样子的立体图。图11中，10是作为母材的平板，20是节点板。节点板20以下部侧面部21及下部焊趾部22与平板10焊接，形成下部侧面的焊接部31及包角焊接部32。

另外，F是作用于平板10的长边方向的拉伸力，90表示因该拉伸力而在平板10中产生的穿过包角焊接部32的焊趾部33的沿着短边方向(宽度方向)的拉伸力的分布，91是平板10的短边方向的端面部的应力，92是中央部的应力。

如图11所示，在平板10中产生的应力在节点板20的下部焊趾部22的包角焊接部32的焊趾部33中达到最大。

另外，节点板20因焊接时的加热而膨胀，因其后的冷却而收缩，然而由于平板10的膨胀和收缩比节点板20的膨胀、收缩小，因此在节点板20的焊接部31、32中产生由焊接热应力引起的拉伸残余应力，该拉伸残余应力也是在包角焊接部32的焊趾部33中达到最大。

由于以上的原因，在节点板的包角焊接部中疲劳强度大幅度降低。

作为提高疲劳强度的技术，此前开发出了对焊接部实施锤击处理或激光冲击处理的技术，然而由于作业负荷大，因此现实状况是没有广泛地普及。

另外，这10年还开发出了低相变点焊接材料和使用了此种焊接材料的焊接施工法，所述低相变点焊接材料降低了焊接金属的马氏体相变点，在低温区域中引起马氏体相变，利用相变膨胀来减轻焊接部的残留拉伸应力，或导入少许压缩应力(专利文献1～6)。但是，即使使用此种技术，焊接部的疲劳寿命的提高至多也只停留在以往的1.5～2倍左右。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本特开平11－138290号公报

专利文献2：日本特开2000－288728号公报

专利文献3：日本特开2000－17380号公报

专利文献4：日本特开2002－113577号公报

专利文献5：日本特开2003－275890号公报

专利文献6：日本特开2003－290972号公报

发明内容

发明所要解决的问题

鉴于所述的以往技术的问题，本发明的目的在于，提供可以大幅度提高节点板与高强度钢的包角焊接部的疲劳强度的焊接方法、以及利用所述焊接方法焊接的焊接接头。

用于解决问题的方法

本发明人在为了解决上述问题进行的深入研究中，着眼于包角焊接部的从节点板端部开始的焊缝的长度，在以一般被称作腰高的焊缝长度7mm进行通常的包角焊后，在该包角焊接部的前端设置各种长度的伸长焊缝，对伸长焊缝的长度与伸长焊缝前端部的应力集中度的关系进行了实验。

此时的主要的实验条件如下所示。即，作为母材使用了800MPa的高强度钢(尺寸：宽200×长1000×厚20mm)，作为节点板使用了800MPa的高强度钢(尺寸：宽50×长200×厚20mm)。

将实验结果表示于图6中。图6中，纵轴是应力集中度，横轴是从包角焊接部的前端伸长的伸长焊缝的长度。而且，应力集中度以相对于没有设置伸长焊缝的通常的包角焊的情况下的焊接部焊趾位置的应力的比率来表示。根据图6可知，在伸长焊缝短的区域中应力集中度急剧地降低，如果伸长焊缝为7mm，则应力集中度降低到0.4左右，如果为10mm则充分地降低到0.3左右。另外，如果为20mm以上，则稳定在不足0.2。

像这样，通过将伸长焊缝设为10mm以上，应力集中就得到充分地缓解，其结果是，包角焊接部的疲劳强度提高。

本发明人继而对由焊接热应力引起的拉伸残余应力与伸长焊缝的长度、以及焊接材料的种类的关系进行了实验。即，使用以往焊接材料及焊接金属的马氏体相变开始温度(Ms温度)为350℃以下的低相变点焊接材料，在通常的包角焊(焊缝长度(腰高)10mm)后，改变伸长焊缝的长度而测定出伸长焊缝前端部的表面位置及深度为5mm的位置的拉伸残余应力。

而且，所述的低相变点焊接材料是指利用与被焊接材料的焊接形成的焊接金属的Ms温度为350℃以下的焊接材料，焊接材料自身的Ms温度为250度以下。

此外，此时的主要的实验条件如下所示。即，作为母材使用了800MPa的高强度钢(尺寸：宽200×长1000×厚20mm)，作为节点板使用了800MPa的高强度钢(尺寸：宽50×长200×厚20mm)。此外，以往焊接材料的化学组成是C：0.12wt％、Ni：1.5wt％、Mo：0.5wt％，低相变点焊接材料的化学组成是C：0.05wt％、Cr：14wt％、Ni：9wt％。

将测定结果表示于图7中。图7中，纵轴为残余应力，横轴为从节点板端部开始的焊缝长度(包角焊接部的焊缝长度)。此外，将以往焊接材料(图7中以“以往材料”表示)的表面位置的残余应力用●表示，将深度为5mm的位置的残余应力用■表示，低相变点焊接材料(图7中表示为“低相变焊材”)的表面位置的残余应力用○表示，将深度为5mm的位置的残余应力用□表示。另外，拉伸残余应力以正的值表示，压缩残余应力以负的值表示。而且，这些测定结果是根据基于中子衍射的残余应力测定和FEM有限元分析的应力分析得到的结果。

如图7所示，在使用了以往焊接材料的情况下，在实施了包角焊时(焊缝长度(腰高)10mm)，在表面位置产生300MPa左右的拉伸残余应力，在深度为5mm位置产生680MPa左右的拉伸残余应力，其后，随着焊缝长度变长，在任意的位置拉伸残余应力都升高，在焊缝长度为80mm(伸长焊缝长度：70mm)的情况下，产生了800MPa左右的大的拉伸残余应力。

与此相对，在使用了低相变点焊接材料的情况下，对于实施了包角焊时(焊缝长度(腰高)10mm)的拉伸残余应力，虽然在深度为5mm位置的情况下为300MPa，然而在焊缝长度17mm(伸长焊缝长度7mm)的位置拉伸残余应力消失。此外，当焊缝长度为17mm以上时，相反地产生压缩残余应力。此后，随着焊缝长度变长，该压缩残余应力变大，最终产生300MPa左右的大的压缩残余应力。

另外，在表面位置的情况下，在实施了包角焊时，就已经产生170MPa左右的压缩残余应力，在焊缝长度为80mm的位置产生580MPa左右的压缩残余应力。

此外，所述的伸长焊缝的长度7mm如前所述，也是图6中使应力集中度充分地降低的长度。

像这样，可知在以往焊接材料和低相变点焊接材料中焊缝长度的伸长对残余应力产生相反的影响，在低相变点焊接材料的情况下，通过从节点板的长边方向端部(以下也简称为“节点板端部”)开始设置长度17mm以上的焊缝，就会可靠地产生压缩残余应力，因此可以大幅度提高包角焊接部的疲劳强度。

根据以上情况可知，在通常的包角焊后，通过使用焊接金属的Ms温度为350度以下的低相变点焊接材料，与节点板平行地以使从节点板端部开始的焊缝长度为17mm以上的方式设置伸长焊缝，就可以缓解由焊趾部的几何学的因素造成的应力集中，并且可以产生大的压缩残余应力，这样就可以大幅度提高疲劳强度。

此外，在使用以往焊接材料进行通常的包角焊后，使用焊接金属的Ms温度为350度以下的低相变点焊接材料，与节点板平行地以使从节点板端部开始的焊缝长度为17mm以上的方式设置伸长焊缝，也可以同样地大幅度提高疲劳强度。

另外，由于从节点板端部开始的焊缝长度在很大程度上支配残余应力的内容，因此所述的长度17mm以上的焊缝的形成除了如上所述地在通常的包角焊后形成伸长焊缝以外，即使在包角焊时一次性地进行17mm以上的焊缝的形成，也可以同样地大幅度提高疲劳强度。

作为提高包角焊接部的疲劳强度的工作，以往是在焊接后进行熔修等后处理，然而由这些处理带来的疲劳强度的提高不能说充分，另外，其效果也不稳定。

与此相对，本发明中，通过使用焊接金属的Ms温度为350度以下的低相变点焊接材料，设置17mm以上的焊缝，可以稳定地获得高疲劳强度。

本发明是基于这些见解的发明，技术方案1中记载的发明提供一种焊接方法，其是将节点板通过包角焊焊接于高强度钢的焊接方法，其特征在于，

使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，

形成从所述节点板的端部开始沿长边方向伸长的17mm以上的长度的焊缝。

此外，技术方案2中记载的发明是如下的技术方案1中记载的焊接方法，其特征在于，

形成所述焊缝的方法是在包角焊后，在通过包角焊形成的所述节点板的长边方向端部的焊缝前端部再形成伸长焊缝的焊缝形成方法。

另外，技术方案3中记载的发明是如下的技术方案1中记载的焊接方法，其特征在于，

形成所述焊缝的方法是在包角焊时，形成从所述节点板的端部开始沿长边方向伸长的17mm以上的长度的焊缝的焊缝形成方法。

本发明还具有以下的特征。

所述的长度17mm以上的焊缝形成于节点板的长边方向。此外，焊缝宽度只要在图8中所示的包角焊接部宽度(D)以上，就没有特别限定，然而从应力集中的缓解及压缩残余应力的产生的观点考虑，优选如图8所示，大于包角焊接部宽度(D)。

即，技术方案4中记载的发明是如下的技术方案1至技术方案3的任一项中记载的焊接方法，其特征在于，

所述焊缝的焊缝宽度大于包角焊接部宽度。

此外，虽然伸长焊缝被设于通过通常的包角焊形成的焊缝部的前端，然而也能以覆盖包角焊接部的方式从节点板端部起设置。该情况下，如图9所示，在包角焊后，通过不在与节点板端部的连接部中设置阶梯，而以光滑的形状形成伸长焊缝，可以进一步提高疲劳强度。

同样地，在包角焊时形成长的焊缝时，通过不在与节点板端部的连接部中设置阶梯，而以光滑的形状形成焊缝，也可以进一步提高疲劳强度。

即，技术方案5中记载的发明是如下的技术方案1至技术方案4的任一项中记载的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成焊缝。

此外，在包角焊后在通过包角焊形成的焊缝部的前端设置伸长焊缝的情况下，通常以与包角焊接部的前端的一部分重叠的状态设置伸长焊缝。在该情况下，从提高疲劳强度的观点考虑，也优选不在包角焊接部与伸长焊缝的连接部设置阶梯，而以光滑的形状设置伸长焊缝。

即，技术方案6中记载的发明是如下的技术方案1或技术方案2中记载的焊接方法，其特征在于，

在将与通过所述包角焊形成的焊缝焊接部的连接部形成光滑的形状的同时，形成伸长焊缝。

使用如上所述的焊接方法焊接的焊接接头的应力集中得到大幅度缓解，此外，还产生了大的压缩残余应力，因此可以提供充分地提高了疲劳强度的焊接接头。

即，技术方案7中记载的发明提供一种焊接接头，其特征在于，

使用技术方案1至技术方案6的任一项中记载的焊接方法，将节点板焊接于高强度钢而成。

此外，本发明的焊接方法对于延长现有的钢结构物的疲劳寿命、断裂寿命发挥很大的效果。

即，现在，在世界上的作为基础设施结构物的例如桥梁、高速公路等钢结构物中，对包角焊接部定期地进行修补或加强，实现了疲劳寿命、断裂寿命的延长。另外，在造船、罐等交通工具或压力容器等中，也同样地进行检查、处理，实现了疲劳寿命、断裂寿命的延长。

例如，如图10(a)及其放大图(b)所示，在钢结构物的包角焊接部32中，有时会因长时间的使用而产生疲劳所致的裂纹(疲劳裂纹)40。对该疲劳裂纹40，以往如(c)所示，通过进行修补焊接形成修补焊接部34而进行修补。

但是，在以往的修补方法的情况下，由于修补焊接部34的长度短，因此无法充分地缓解应力集中，无法充分地延长疲劳寿命、断裂寿命。

与此相对，在预先形成以往的修补焊接部后，应用本发明，使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，在包角焊接部的节点板的端部的长边方向，以使焊缝长度为17mm以上的方式形成伸长焊缝而进行修补的情况下，如前所述，就可以充分地延长疲劳寿命、断裂寿命。

而且，基于本发明的伸长焊缝的形成即使不事先形成修补焊接部，或即使对曾经形成了修补焊接部的已有的钢结构物应用，也会发挥疲劳寿命、断裂寿命的延长效果。

另外，并不仅限于产生了裂纹的情况下的修补，对于作为事先的预防的加强，也可以通过应用本发明来发挥效果，同样地，可以大幅度延长疲劳寿命、断裂寿命。其结果是，可以大幅度延长定期检查的时间，实现维护费用的大幅度的削减。

而且，在所述焊缝的形成时，如前所述，优选以大于包角焊接部的包角焊接部宽度的焊缝宽度形成焊缝，另外，更优选在将包角焊接部的与焊缝前端部的连接部形成光滑的形状的同时形成。

图10(d)中表示出修补方法的具体的例子。图10(d)中，不仅形成修补焊接部34，还以覆盖修补焊接部34的形式，在包角焊接部的节点板20的端部的长边方向，以17mm以上的长度形成比包角焊接部的包角焊接部宽度大的焊缝宽度的伸长焊缝35。

即，技术方案8中记载的发明提供一种焊接方法，其是对现有的钢结构物的由节点板和母材构成的包角焊接部通过焊接进行修补或加强的焊接方法，其特征在于，

使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，在所述包角焊接部的节点板的端部的长边方向，以使从所述节点板的端部开始伸长的焊缝部的长度为17mm以上的方式形成焊缝。

此外，技术方案9中记载的发明是如下的技术方案8中记载的焊接方法，其特征在于，

在所述包角焊接部的焊缝前端部形成修补焊接或加强焊接后，形成所述焊缝。

另外，技术方案10中记载的发明是如下的技术方案8或技术方案9中记载的焊接方法，其特征在于，

所述焊缝的焊缝宽度大于包角焊接部宽度。

此外，技术方案11中记载的发明是如下的技术方案8至技术方案10中任一项记载的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成所述焊缝。

发明的效果

根据本发明，由于可以大幅度提高节点板与高强度钢的包角焊接部的疲劳强度，因此可以提高焊接结构物的容许载荷，大幅度促进焊接结构物的高强度化。其结果是，通过重量减轻等而可以对低碳化社会需求带来大的贡献，此外通过容许应力升高也带来安全性提高。

另外，由于可以显著地延长焊接结构物的寿命，因此从结构物的修补、加强的观点考虑也有优点。战后所建的经过40年以上的结构物在这10年中大部分将到达寿命的终点，而本发明在基于修补或加强带来的寿命延长的方面也可以发挥大的效果。

附图说明

图1是表示利用本发明的焊接方法制作的焊接接头的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图2是表示利用以往的焊接方法制作的焊接接头的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图3是表示利用本发明的焊接方法制作的焊接接头的另一例的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图4是表示利用本发明的焊接方法制作的焊接接头的另一例的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图5是表示利用本发明的焊接方法制作的焊接接头的另一例的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图6是表示伸长焊缝的长度与应力集中度的关系的图。

图7是表示形成于包角焊接部的焊缝的长度与残余应力的关系的图。

图8是表示本发明的焊接接头的另一例的概要的俯视图。

图9是表示本发明的焊接接头的另一例的概要的(a)俯视图及(b)侧视图。

图10是说明将本发明的焊接方法应用于修补的例子的图。

图11是表示在安装有节点板的状态下施加拉伸力时在平板中产生的拉伸力的样子的立体图。

具体实施方式

以下，基于实施方式对本发明进行说明。而且，本发明并不限定于以下的实施方式。可以在与本发明相同及均等的范围内，对以下的实施方式加以各种变更。

首先，使用附图对本发明的焊接接头的概要和以往的焊接接头的概要进行说明。图1中表示出利用本发明的焊接方法制作的焊接接头，另外，图2中表示出利用以往的焊接方法制作出的焊接接头。图1、2各个图中，(a)为俯视图，(b)为侧视图。

图2中所示的以往的焊接接头中，使用以往的包角焊，将作为母材的平板10与节点板20焊接，形成节点板20的下部侧面的焊接部31及包角焊接部32。

此外，图1中所示的本发明的焊接接头中，在包角焊接部32的前端，以使从节点板端部开始的焊缝长度为17mm以上的方式，还形成了伸长焊缝35。通过像这样制作焊接接头，如前所述，疲劳强度就会大幅度提高。而且，伸长焊缝35的形成优选在先形成的包角焊接部32的焊缝温度冷却到Ms点之前进行。在冷却到Ms点后，如果意图设置伸长焊缝35，就会因再加热而在表面的一部分中出现没有相变的区域，在与相变区域的交界中产生拉伸应力，因此不够理想。

下面，基于图3～图5对图1中所示的焊缝形成方法以外的优选的方式进行说明。

在图3的情况下，从包角焊接部32的焊缝的前端部附近开始，在将连接部形成光滑的形状的同时以与包角焊接部宽度相同的宽度形成伸长焊缝35，设置了规定的长度的焊缝。

在图4的情况下，以将包角焊接部32的整个焊缝覆盖的状态，从节点板端部开始以大于包角焊接部宽度的宽度设置伸长焊缝35。该情况下，优选在与节点板端部的连接部中不设置阶梯，而以光滑的形状形成焊缝。

另外，在图5的情况下，在包角焊时一次性地从节点板端部开始以大于包角焊接部宽度的宽度形成长的焊缝。该情况下，也优选在与节点板端部的连接部中不设置阶梯，而以光滑的形状形成焊缝。

(实验－1)

下面，示出为了显示本发明的优异的效果而进行的实验结果。实验中作为焊接材料，使用以C：0.1wt％以下、Cr：8～13wt％、Ni：5～12wt％为基础的化学组成、且焊接金属的Ms温度为350℃以下的焊接材料，在进行通常的包角焊后，使用相同的焊接材料形成表1中所示的长度的各伸长焊缝，测定各伸长焊缝前端部的应力集中度及残余应力的大小，并且作为疲劳强度，以10次/秒反复施加应力范围150MPa的载荷(±150MPa的载荷)，测定出断裂时的反复次数(疲劳断裂次数)。此后，为了比较，使用以往焊接材料进行了通常的包角焊，并进行了相同的测定。

而且，将包角焊中的焊缝长度(腰高)设定为作为一般的焊缝长度的7mm。另外，作为母材使用了800MPa的高强度钢(尺寸：宽200×长1000×厚20mm)，另外作为节点板使用了800MPa的高强度钢(尺寸：高50×长200×厚20mm)。

将测定结果一并表示于表1中。而且，表1中，应力集中度是以将使用各焊接材料制作的图2的焊接接头、即没有设置伸长焊缝的焊接接头的应力集中度设为1的相对值表示，数值越高则表示应力集中度越高。另外，对于残余应力，+表示是拉伸残余应力，－表示是压缩残余应力。

另外，疲劳强度是以使用以往焊接材料制作的图2的焊接接头的疲劳断裂次数δ为基准表示。而且，该δ依赖于试验体的形状，例如，在宽70×长1000×厚12mm的母材及高50×长100×厚12mm的节点板的情况下，是500万次左右，在宽160×长1000×厚20mm的母材及高50×长150×厚20mm的节点板的情况下是30万次左右。

【表1】

根据表1可知，通过形成10mm的伸长焊缝，即，形成长度17mm的焊缝，应力集中度就会从1急剧地降低到0.4，如果是40mm以上的伸长焊缝，则稳定在0.2。

另外，在仅包角焊接部中未设置伸长焊缝的情况下(实验例1－1)，虽然在表面产生了压缩残余应力，然而在深度为5mm的位置仍产生拉伸残余应力，因此疲劳强度停留在以往的1.5倍。但是，通过形成10mm的伸长焊缝，在深度为5mm的位置也产生压缩残余应力，再加上表面的压缩残余应力的增大，疲劳强度提高到3倍(实验例1－2)。此外，如果是40mm以上的伸长焊缝，则表面、深度5mm的压缩残余应力都增大，疲劳强度大幅度提高到15倍(实验例1－4～1－6)。

而且，虽然在上述的实验中，在包角焊后进行伸长焊缝的形成，然而在包角焊时形成长的焊缝也可以获得相同的效果。

根据以上情况可知，通过使用低相变点焊接材料，形成10mm以上的伸长焊缝，即，从节点板端部开始形成17mm以上的焊缝，就可以大幅度提高疲劳强度。此外可知，即使形成40mm以上的伸长焊缝，提高疲劳强度的效果也会饱和，因此使用了低相变点焊接材料的伸长焊缝的形成最优选形成40mm，即，最优选从节点板端部开始形成47mm的焊缝。

像这样，根据本发明，利用应力集中度的降低和压缩残余应力的产生，可以实现疲劳强度的大幅度的提高。

(实验－2)

以下，确认了本发明在现有的钢结构物的包角焊接部的修补、加强中的效果。

具体来说，如图10(d)所示，以覆盖修补焊接部34的形式，使用低相变点焊接材料形成40mm长度的伸长焊缝35，求出焊趾的应力集中度、表面位置及深度为5mm处的残余应力、以及疲劳强度。

将结果表示于表2中。而且，表2中，也表示出为了进行加强处理而与修补的情况相同地形成伸长焊缝时的结果。

【表2】

根据表2可知，在修补、加强的任一情况下，通过应用本发明，设置伸长焊缝，都可以大幅度改善疲劳强度，可以大幅度延长疲劳寿命、断裂寿命。

符号说明

10 平板

20 节点板

21 节点板的下部侧面部

22 节点板的下部焊趾部

31 节点板的下部侧面的焊接部

32 包角焊接部

33 包角焊接部的焊趾部

34 修补焊接部

35 伸长焊缝

40 疲劳裂纹

90 拉伸力的分布

91 平板的短边方向的端面部的应力

92 平板的短边方向的中央部的应力

Claims (13)

1.一种焊接方法，其特征在于，其是将节点板通过包角焊焊接于高强度钢的焊接方法，其中，

使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，

从所述节点板的端部开始沿长边方向一次性地伸长形成27mm以上的长度的焊缝。

2.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，

形成所述焊缝的方法是在包角焊后，在通过包角焊形成的所述节点板的长边方向端部的焊缝前端部再形成伸长焊缝的焊缝形成方法。

3.根据权利要求1所述的焊接方法，其特征在于，

形成所述焊缝的方法是在包角焊时，形成从所述节点板的端部开始沿长边方向伸长的27mm以上的长度的焊缝的焊缝形成方法。

4.根据权利要求1至3中任一项所述的焊接方法，其特征在于，

所述焊缝的焊缝宽度大于包角焊接部宽度。

5.根据权利要求1至3中任一项所述的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成焊缝。

6.根据权利要求4所述的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成焊缝。

7.根据权利要求1或2所述的焊接方法，其特征在于，

在将与通过所述包角焊形成的焊缝焊接部的连接部形成光滑的形状的同时，形成伸长焊缝。

8.一种焊接接头，其特征在于，

使用权利要求1至7中任一项所述的焊接方法，将节点板焊接于高强度钢而成。

9.一种焊接方法，其特征在于，其是通过焊接对已有的钢结构物中的由节点板和母材构成的包角焊接部进行修补或加强的焊接方法，其中，

使用焊接金属的马氏体相变开始点为350℃以下的焊接材料，在所述包角焊接部的节点板的端部的长边方向，从所述节点板的端部开始一次性地伸长形成焊缝部的长度为27mm以上的焊缝。

10.根据权利要求9所述的焊接方法，其特征在于，

在所述包角焊接部的焊缝前端部形成修补焊接或加强焊接后，形成所述焊缝。

11.根据权利要求9或10所述的焊接方法，其特征在于，

所述焊缝的焊缝宽度大于包角焊接部宽度。

12.根据权利要求9或10所述的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成所述焊缝。

13.根据权利要求11所述的焊接方法，其特征在于，

在将与所述节点板的长边方向端部的连接部形成光滑的形状的同时，形成所述焊缝。