CN102310721A - 载重子午线轮胎 - Google Patents

Abstract

本发明提供一种载重用子午线轮胎，能够抑制胎肩不均匀磨损以及阶梯磨损双方，提高轮胎的磨损寿命。在正规内压状态下，胎面踏面(T)包括：胎冠部(TC)，其由在轮胎赤道面(Co)上具有中心的曲率半径TR1的第一圆弧(12A)构成；胎肩部(TS)，其由与该胎冠部(TC)在交点(P)交叉的曲率半径TR2的第二圆弧(12B)构成，并且第二圆弧(12B)在交点(P)处的切线(Y)，相对于轮胎轴向线形成7°以下的角度(α)。并且，上述曲率半径TR2是上述曲率半径TR1的0.6～0.95倍的范围，在胎肩部(TS)沿着轮胎周向间隔设置了多条从接地端(Te)向轮胎赤道面侧延伸的刀槽花纹(15)。

Description

载重子午线轮胎

技术领域

本发明涉及一种抑制了胎面部的不均匀磨损的载重子午线轮胎。

背景技术

如图8(A)概略表示的那样，在载重子午线轮胎中，在用单一的圆弧形成胎面踏面a的轮廓形状(有时称为胎面轮廓形状)的情况下，在充气时，存在因高内压而在轮胎赤道面Co与接地端Te的中间位置胎面踏面a向径向外侧鼓出得更大的倾向。因此，轮胎半径在该鼓出部分j与接地端Te之间急剧地变化，由于伴随于此的与路面的滑动，易产生使接地端侧磨损的胎肩不均匀磨损m(如图8(C)所示)等不均匀磨损。

因此，在下述专利文献1中，为了减小上述鼓出部分j与接地端Te的轮胎半径差Δr，如图8(B)所示，将硫化成型时的胎面轮廓形状用在轮胎赤道面具有中心的曲率半径TR1的胎冠部a1、和与该胎冠部a1在交点P交叉且沿轮胎轴向延伸的直线构成的胎肩部a2来形成。

在该情况下，由于充气时的胎面轮廓形状接近单一圆弧而减小上述轮胎半径差Δr，因此能够抑制从“开始接地”到“接地结束”与路面的滑动。然而，相反由于在接地端Te的接地压升高，因而在“接地结束”的瞬间会产生滑动。其结果，如图8(C)所示，导致只在胎肩部a2的接地端Te附近产生磨损为阶梯状的所谓阶梯磨损n的倾向。

在此，在轮胎半径差Δr较小且接地压较高的情况下，如图9示意地表示路面与胎肩部a2的接地状态那样，在胎肩部a2上会在“开始接地”时产生剪切变形，并且保持产生该剪切变形的状态进入“接地结束”侧。而且，在“接地结束”时，由于接地压减小，因此上述剪切变形急剧复原，瞬间与路面之间产生与轮胎旋转方向F相同方向的滑动K，这被推测为是产生上述阶梯磨损n的原因。

另外，上述胎肩不均匀磨损m是由轮胎半径差引起，且由于从“开始接地”到“接地结束”连续地产生的与路面的滑动(与轮胎旋转方向F相同方向的滑动)而产生的，与产生上述阶梯磨损n的原因不同，而且产生为倾斜面状等磨损形状也不同。

专利文献1：日本特开2006-76359号公报。

发明内容

因此，本发明的目的在于提供一种抑制胎肩不均匀磨损以及阶梯磨损双方，能够提高轮胎的磨损寿命的载重子午线轮胎。

为了解决上述问题，本申请的技术方案1的发明，是一种载重用子午线轮胎，其特征在于，在安装于正规轮辋且填充了正规内压的正规内压状态下的包括轮胎轴心的轮胎子午线截面中，胎面部的胎面踏面包括：胎冠部，其由在轮胎赤道面上具有中心的曲率半径TR1的第一圆弧构成；胎肩部，其由与上述胎冠部在交点P交叉的曲率半径TR2的第二圆弧构成，并且上述第二圆弧在上述交点P处的切线，相对于轮胎轴向线形成7°以下的角度，上述曲率半径TR2是上述曲率半径TR1的0.6～0.95倍的范围，在上述胎肩部沿着轮胎周向间隔地设置了多条刀槽花纹，上述刀槽花纹从上述胎面踏面的接地端向轮胎赤道面侧延伸并且在该胎肩部内结束。

另外，在技术方案2的发明中，其特征在于，形成于一方的胎肩部的刀槽花纹的形成数N，是胎面踏面在轮胎赤道面上的轮胎一周长度LL(单位mm)的15％～22％的范围。

另外，在技术方案3的发明中，其特征在于，上述交点P距离轮胎赤道面的轮胎轴向距离Lp，是从轮胎赤道面到接地端的距离Tw的60～70％。

另外，在技术方案4的发明中，其特征在于，上述曲率半径TR1是轮胎标称宽度的1.8～2.2倍。

另外，在技术方案5的发明中，其特征在于，上述胎面部具有配置在最靠接地端侧且沿轮胎周向连续延伸的胎肩沟，并且该胎肩沟的轮胎轴向外侧的沟侧缘位于上述交点P。

另外，在技术方案6的发明中，其特征在于，在上述胎面踏面上，上述刀槽花纹的轮胎轴向的长度L1是上述胎肩部的轮胎轴向的宽度Ws的0.05～0.10倍。

另外，在技术方案7的发明中，其特征在于，上述刀槽花纹的深度是上述胎肩沟的深度的0.8～1.2倍。

另外，在技术方案8的发明中，其特征在于，上述刀槽花纹具有内端缘，该内端缘从胎面踏面上的轮胎轴向内侧的刀槽内端点延伸到刀槽花纹的深度为最大的最深部，并且该内端缘包括从上述刀槽内端点开始与胎壁面大致平行地延伸的胎壁平行区域，并且该胎壁平行区域的径向内端距离胎面踏面的深度，是上述刀槽花纹的深度的0.1～0.9倍。

在本说明书中，“接地端”是指，对轮辋组装于正规轮辋并且填充了正规内压的轮胎加载正规载荷时，胎面踏面能够接地的轮胎轴向最外端。

另外，上述“正规轮辋”是指在包括轮胎所依据的规格的规格体系中，该规格按每个轮胎规定的轮辋，例如如果是JATMA则为“标准轮辋”，如果是TRA则为“Design Rim”，如果是ETRTO则为“MeasuringRim”。并且，上述“正规内压”是上述规格按每个轮胎规定的空气压，如果是JATMA则为“最高空气压”，如果是TRA则为表“TIRE LOADLIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所记载的最大值，如果是ETRTO则为“INFLATION PRESSURE”。另外上述“正规载荷”是上述规格按每个轮胎规定的载荷，如果是JATAM则为最大负载能力，如果是TRA则表示表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLDINFLATION PRESSURES”所记载的最大值，如果是ETRTO则为“LOADCAPACITY”。

另外，在本说明书中，如未特殊说明，轮胎的各部的尺寸等为在上述正规内压状态下确定的值。

本发明如上所述，在充气时的胎面轮廓形状中，由曲率半径TR2的第二圆弧形成胎肩部，其中该第二圆弧与由第一圆弧构成的胎冠部在交点P交叉。上述曲率半径TR2是上述胎冠部的曲率半径TR1的0.6～0.95倍的范围，并且第二圆弧在上述交点P的切线，大致沿轮胎轴向线配置。由此，能够适度地减小在接地端的接地压。

另一方面，在上述胎肩部，沿着轮胎周向间隔设置多个从接地端向轮胎赤道面侧延伸的刀槽花纹。通过设置刀槽花纹，如图7(A)中实线所示，在胎肩部接地产生剪切变形时，在“开始接地”侧和“接地结束”侧，剪切应力的方向(+-)为相反方向。即，如图7(B)所示，剪切变形的方向在“开始接地”侧和“接地结束”侧为相反方向。因此，在“接地结束”时，上述反向的剪切变形复原，并与路面之间产生与轮胎旋转方向F相反方向的滑动(-K)。由于该滑动(-K)与伴随轮胎转动必然产生的轮胎旋转方向的滑动为相反方向而相互抵消，因此变得较小。然后，通过用第二圆弧形成胎肩部所产生的接地压的减轻效果的协同作用，能够兼顾并抑制胎肩不均匀磨损和阶梯磨损。

附图说明

图1是表示本发明的载重子午线轮胎的一个实施例的正规内压状态下包括轮胎轴心的轮胎子午线截面。

图2是将该胎面花纹展开为平面表示的展开图。

图3是表示胎面踏面的轮廓形状的线图。

图4是说明胎肩部的第二圆弧的效果的线图。

图5(A)、(B)是同时表示刀槽花纹与胎肩部的剖视图和立体图。

图6是说明胎壁平行区域的剖视图。

图7(A)是表示接地时在胎肩部产生的剪切应力与时间的关系的图，(B)是示意地表示接地时在胎肩部产生的剪切变形的周向的剖视图。

图8(A)、(B)是表示载重子午线轮胎中的以往的胎面踏面的轮廓形状的线图，(C)是说明胎肩不均匀磨损和阶梯磨损的局部剖视图。

图9是表示用于说明产生阶梯磨损的原因的胎肩部的接地状态的周向的剖视图。

附图标号说明：2...胎面部；3Sb...胎壁面；12A...第一圆弧；12B...第二圆弧；15...刀槽花纹；15b...最深部；15E...内端缘；16...胎壁平行区域；Co...轮胎赤道面；Eo...沟侧缘；Gs...胎肩沟；T...胎面踏面；TC...胎冠部；Te...接地端；TS...胎肩部；Y...切线。

具体实施方式

下面，对本发明的实施方式进行详细地说明。

图1是本发明的载重子午线轮胎1(以下称为轮胎1)在正规内压状态下包括轮胎轴心的轮胎子午线截面，上述轮胎1至少具有：从胎面部2经过胎侧部3而到达胎圈部4的胎圈芯5的胎体6、和配置在该胎体6的径向外侧且在上述胎面部2的内部的带束层7。

上述胎体6由将胎体帘线相对于轮胎周向以70～90°的角度排列的1枚以上，在本例中为1枚胎体帘布6A构成。作为胎体帘线，适于使用钢帘线等金属帘线。上述胎体帘布6A，在跨越上述胎圈芯5、5间的环状帘布主体部6a的两侧一连串地具有绕上述胎圈芯5从内向外折返并被卡止的折返部6b。而且，在上述帘布主体部6a与折返部6b之间配置从上述胎圈芯5向径向外侧前端尖细状地延伸的胎圈加强用的三角胶8。

上述带束层7由使用金属帘线作为带束层帘线的两枚以上带束层帘布形成。在本例中，例示了由将钢帘线相对于轮胎周向例如以60±15°的角度排列的径向最内侧的第一带束层帘布7A、以及在其径向外侧依次重叠并且将钢帘线相对于轮胎周向例如以10～35°的小角度排列的第二～四带束层帘布7B、7C、7D共四枚构造的情况。在该带束层7中，第一带束层帘布7A的轮胎轴向的帘布宽度小于第二带束层帘布7B的帘布宽度并且与第三带束层帘布7C的帘布宽度大致相同，并且将作为最大宽度的第二带束层帘布7B的帘布宽度设为接地宽度2×Tw的0.80～0.95倍，对胎面部2的大致全宽具有紧箍效果从而进行加强，并且提高胎面刚性。另外，作为宽度最狭的第四带束层帘布7D，作为保护第一～第三带束层帘布7A～7C以及胎体6受到外伤的缓冲层发挥作用。

上述胎面部2配置有沿轮胎周向连续延伸的多条周向主沟G。该周向主沟G，是将沟宽度Wg做成5mm以上的排水用的宽沟，其是用于湿路抓地性而形成的。上述周向主沟G包括配置在最靠接地端Te侧的胎肩沟Gs，在本例中表示由该胎肩沟Gs、和配置在胎肩沟Gs内侧的胎冠沟Gc共计四条构成的情况。如图2所示，其中至少上述胎肩沟Gs，轮胎轴向两侧的沟侧缘Ei、Eo形成为沿轮胎周向以直线状延伸的直沟。其余的周向主沟G，在本例中胎冠沟Gc可以做成锯齿形沟，但根据不均匀磨损的观点，优选做成如本例所示的直沟。

另外，在上述接地端Te与胎肩沟Gs之间的区域，形成为沿轮胎轴向连续的花纹条体9。另外，在胎肩沟Gs与胎冠沟Gc之间，以及胎冠沟Gc、Gc间的区域，既可以分别做成沿轮胎轴向连续的花纹条体，也可以做成被横沟或刀槽花纹划分的花纹块列，在本例中，表示做成被刀槽花纹10划分的花纹块列11的情况。

接下来，如图3所示，在本实施方式的轮胎中，在正规内压状态下的轮胎子午线截面中，上述胎面部2的胎面踏面T包括：胎冠部TC，其由在轮胎赤道面Co具有中心的曲率半径TR1的第一圆弧12A构成；胎肩部TS，其由与该胎冠部TC在交点P交叉的曲率半径TR2的第二圆弧12B构成。另外，上述曲率半径TR1优选为轮胎标称宽度的1.8～2.2倍的范围。

上述第二圆弧12B的曲率半径TR2是第一圆弧12A的曲率半径TR1的0.6～0.95倍的范围，而且，第二圆弧12B在上述交点P的切线Y相对于轮胎轴向线的角度α是7°以下，即，切线Y大致沿着轮胎轴向线配置。上述角度α，设切线Y朝向轮胎轴向外侧向径向内侧倾斜的方向为+。

另外，上述胎肩沟Gs的轮胎轴向外侧的沟侧缘Eo位于上述交点P，并且该交点P距离轮胎赤道面Co的轮胎轴向距离Lp，在从轮胎赤道面Co到接地端Te的轮胎轴向的距离Tw(以下有时称为半接地宽度Tw)的60～70％的范围内。

在此，如上述图8(B)所示，在充气前的胎面轮廓形状中，在上述专利文献1的将胎肩部a2做成大致沿着轮胎轴向线延伸的直线状的轮胎(称为对比轮胎t)的情况下，即使在由于充气(填充正规内压)而使交点P附近鼓出时，胎肩部a2形成直线状，因此在接地端Te的载荷负担较大，与上述轮胎半径差Δr的减少相互作用使接地端Te的接地压升高。与此相对，如图4所示，由于本实施方式的胎肩部TS形成第二圆弧12B，因此在比连接接地端Te与交点P的直线V更向径向外侧突出的凸圆弧状部分i的载荷负担会相对地增加。因此，即使在轮胎半径差Δr与对比轮胎t相同的情况下，也能够相对地降低在接地端Te的载荷负担，从而能够改善胎肩不均匀磨损，并且减轻在接地端Te的接地压。

另外，当上述切线Y的角度α超过7°时，由于增大接地端Te与交点P的轮胎半径差Δr，因此存在产生胎肩不均匀磨损的倾向。另外，在上述曲率半径TR2小于曲率半径TR1的0.6倍的情况下，由于增大轮胎半径差Δr而导致产生胎肩不均匀磨损的倾向。相反当上述曲率半径TR2超过曲率半径TR1的0.95倍时，由于减小在上述凸圆弧状部分i的载荷负担并且减小轮胎半径差Δr，因此增加在接地端Te的接地压，从而导致产生阶梯磨损的倾向。

另外，在上述交点P的距离Lp小于半接地宽度Tw的60％的情况下，由于轮胎半径差Δr增大因此导致产生胎肩不均匀磨损的倾向，相反当超过70％时会增加在接地端Te的接地压，从而导致产生阶梯磨损的倾向。

另外，在本实施方式的轮胎1中，如图5(A)、(B)所示，为了实现进一步抑制阶梯磨损，而在上述胎肩部TS上沿轮胎周向间隔设置从上述接地端Te朝向轮胎赤道面Co侧沿轮胎轴向延伸的多个刀槽花纹15。该刀槽花纹15的轮胎轴向内端在胎肩部TS内结束，并且轮胎轴向外端在胎壁面3Sb开口。另外，上述胎壁面3Sb是指，如公知的那样在轮胎外侧面中的与接地端Te相连的接地端附近的区域。

在本例中，上述刀槽花纹15在胎面踏面T上的轮胎轴向的长度L1是上述胎肩部TS的轮胎轴向的宽度Ws的0.05～0.10倍的范围，另外刀槽花纹距离胎面踏面T的深度hs是上述胎肩沟Gs的深度hg的0.8～1.2倍的范围。

另外，上述刀槽花纹15具有内端缘15E，该内端缘15E从胎面踏面T上的轮胎轴向内侧的刀槽内端点15a延伸到刀槽花纹的深度为最大的最深部15b。该内端缘15E在本例中包括从上述刀槽内端点15a开始与上述胎壁面3Sb大致平行地延伸的胎壁平行区域16，并且将该胎壁平行区域16的径向内端16b距离胎面踏面T的深度hb设为上述刀槽花纹深度hs的0.1～0.9倍。

另外，上述刀槽花纹深度hs是指从胎面踏面T到上述最深部15b的最大深度。另外，如图6所示，具体而言，上述胎壁平行区域16是指经过上述刀槽内端点15a并且将与上述胎壁面3Sb平行的基准线设为X，将从该基准线X向两侧分别间隔0.5mm的距离的分界线设为Xa、Xa时，上述内端缘15E在该分界线Xa、Xa间内通过的部分。

这样形成的刀槽花纹15能够缓和接地端Te侧的胎肩刚性。因此如上述图7(A)中实线所示，在胎肩部TS接地而产生剪切变形时，能够在“开始接地”侧和“接地结束”侧使在胎肩部TS产生的剪切应力的方向相反。即，如图7(B)所示，胎肩部TS的剪切变形的方向在“开始接地”侧和“接地结束”侧为相反方向。因此，在“接地结束”时，上述反方向的剪切变形复原，在路面之间产生与轮胎旋转方向F相反方向的滑动(-K)。由于该滑动(-K)，与随着轮胎转动而必然产生的轮胎旋转方向的滑动为相反方向因此相互抵消而变得较小。其结果是，通过与用第二圆弧形成胎肩部TS所产生的在接地端Te的接地压的减轻效果的协同作用，从而能够兼顾并抑制胎肩不均匀磨损和阶梯磨损。

因此，优选地，将形成于一方的胎肩部TS的刀槽花纹15的形成数N(条)设为胎面踏面T在轮胎赤道面Co上的轮胎一周长度LL(单位mm)的15％～22％的范围。当刀槽花纹15的形成数N(条)低于上述范围时，由于刀槽花纹15、15间的间隔过大，而使刚性缓和不充分因此无法充分地发挥所希望的抑制阶梯磨损的效果。相反当超过上述范围时，由于刀槽花纹15、15间的间隔过小而导致刚性不足，从而导致在行驶中产生橡胶缺损的倾向。根据这样的观点，上述形成数N的下限优选为轮胎一周长度LL的17％以上，并且上限优选为20％以下。

另外，同样地，在上述刀槽花纹15的长度L1小于胎肩部TS的宽度Ws的0.05倍，并且刀槽花纹深度hs小于胎肩沟Gs的深度hg的0.8倍的情况下，由于刚性缓和不充分，因此抑制阶梯磨损效果也变得不充分。相反在上述长度L1大于胎肩部TS的宽度Ws的0.1倍，并且刀槽花纹深度hs大于胎肩沟Gs的深度hg的1.2倍的情况下，由于刚性过小，而使刀槽花纹15、15间在周向上过度活动，导致踵趾磨损，并且存在以刀槽花纹15的内端点15a或内端缘15E为起点导致裂缝等损伤的倾向。根据这样的观点，上述长度L1的下限优选为宽度Ws的0.06倍以上，上限优选为0.08倍以下。

另外，根据均匀地减轻接地端Te及其附近的接地压抑制阶梯磨损的观点，优选为在上述内端缘15E设置胎壁平行区域16，并且将其深度hb设为刀槽花纹深度hs的0.1倍以上，更优选设为0.5倍以上。另外当上述深度hb超过刀槽花纹深度hs的0.9倍以上时，由于应力在刀槽底集中因此存在以刀槽底为起点导致裂缝等损伤的倾向。

另外，在正规内压状态下的胎面轮廓形状，例如，能够通过调整从带束层7开始的胎面部2的厚度等公知的技术来进行控制。

以上，对本发明的特别是优选实施方式进行了详述，然而本发明不限定于图示的实施方式，而是能够变形为各种方式来实施。

实施例

基于表1的规格试制形成图1表示的构造的载重子午线轮胎(轮胎尺寸：12R22.5)，并且对各测试轮胎在胎肩部的抗不均匀磨损性能进行了测试，并将其结果表示于表1。各轮胎的内部构造以及胎面花纹实质上相同，只有胎面轮廓形状和胎肩部的刀槽花纹不同。

在各轮胎中：

·轮胎标称宽度：---12英寸(＝304.8mm)

·半接地宽度Tw：---100mm

·第一圆弧与第二圆弧的交点P的距离Lp：---0.6×Tw

·在轮胎赤道面上的轮胎一周长度LL：---336mm

·胎肩沟的深度hg：---15.0mm

·胎壁平行区域的深度hb：---刀槽花纹深度hs的80％

(1)抗不均匀磨损性能：

在轮辋(8.25×22.5)、内压(800kPa)的条件下，将测试轮胎安装于最大装载量10t的卡车(2-2/D型)的全轮，并在一般道路上行驶，直到胎肩沟的沟深度成为新轮胎时沟深度的70％的30％磨损为止。然后，通过目视检查来测定行驶后的胎肩部的胎肩不均匀磨损的产生状况、阶梯磨损的产生状况以及由刀槽花纹引起的橡胶缺损的产生状况等，并用5分法进行了评价。评价是将表1的试验轮胎中最优秀的评为5分，最差的评为1分。

表1

如比较例1所示，确认了在充气前的胎面轮廓形状形成如图8(A)那样的单一圆弧的情况下，胎肩不均匀磨损较大。另外如比较例2所示，确认了在充气前的胎面轮廓形状中，在胎肩部形成如图8(B)所示的直线状的情况下，阶梯磨损较大。另外如比较例3所示，确认了充气时的胎面轮廓形状即使在如图2所示由第一、第二圆弧构成的轮胎中，在曲率半径之比TR2/TR1为0.5，低于下限值(0.6)的情况下，即使没有刀槽花纹，虽然阶梯磨损的情况良好，但胎肩不均匀磨损较大。另外如比较例4所示，确认了在充气时的胎面轮廓形状为如图2所示的由第一、第二圆弧构成的轮胎中，在曲率半径之比TR2/TR1为0.91这样适宜的值的情况下，虽然胎肩不均匀磨损的情况良好，但由于没有刀槽花纹因此产生了阶梯磨损。另外如比较例5所示，确认了即使在比较例3的轮胎上形成刀槽花纹，不均匀磨损的评价也与比较例3相同，对于比值TR2/TR1低于下限值(0.6)的轮胎，刀槽花纹对不均匀磨损没有作用。

另外，在实施例1中，确认了由于比值TR2/TR1低于0.6(下限值)，因此存在产生胎肩不均匀磨损的倾向。在实施例3中，确认了由于比值TR2/TR1高于0.95(上限值)，虽然不利于阶梯磨损，但通过刀槽花纹的效果有效地抑制了该阶梯磨损的产生。另外在比较例6中，确认了由于比值TR2/TR1为1.0超过了上限值(0.95)，因此即使借助刀槽花纹也无法充分地抑制阶梯磨损的产生。在实施例4中，确认了虽然比值TR2/TR1为0.91是适宜的值，但由于切线的角度α大于7°(上限值)，因此存在产生胎肩不均匀磨损的倾向。实施例5确认了由于刀槽花纹的形成数之比N/LL为0.3超过上限(0.22)，因此刀槽花纹间的刚性不足从而存在产生橡胶缺损的倾向。在实施例6中，确认了由于刀槽花纹的形成数之比N/LL为上限值(0.22)以下，因此确保刀槽花纹间的刚性，抑制了橡胶缺损。在实施例7中，确认了由于刀槽花纹的形成数之比N/LL低于下限值(0.15)，因此减小刀槽花纹的效果，存在产生阶梯磨损的倾向。在实施例8中，由于刀槽花纹深度形成上限值(hs/hg＝1.2)，因此减小刀槽花纹间的刚性，存在产生橡胶缺损的倾向。在实施例9中，确认了由于刀槽花纹长度形成上限值(L1/Ws＝0.1)，因此减小刀槽花纹间的刚性，存在产生橡胶缺损的倾向。在实施例10中，确认了由于刀槽花纹长度形成下限值(L1/Ws＝0.05)，因此减小刀槽花纹的效果，存在产生阶梯磨损的倾向。

Claims (8)

1.一种载重用子午线轮胎，其特征在于，

在安装于正规轮辋且填充了正规内压的正规内压状态下的包括轮胎轴心的轮胎子午线截面中，

胎面部的胎面踏面包括：胎冠部，其由在轮胎赤道面上具有中心的曲率半径TR1的第一圆弧构成；胎肩部，其由与所述胎冠部在交点P交叉的曲率半径TR2的第二圆弧构成，

并且所述第二圆弧在所述交点P处的切线，相对于轮胎轴向线形成7°以下的角度，

所述曲率半径TR2是所述曲率半径TR1的0.6～0.95倍的范围，

在所述胎肩部沿着轮胎周向间隔地设置了多条刀槽花纹，所述刀槽花纹从所述胎面踏面的接地端向轮胎赤道面侧延伸并且在该胎肩部内结束。

2.根据权利要求1所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，

形成于一方的胎肩部的刀槽花纹的形成数N，是胎面踏面在轮胎赤道面上的轮胎一周长度LL(单位mm)的15％～22％的范围。

3.根据权利要求1或2所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，

所述交点P距离轮胎赤道面的轮胎轴向距离Lp，是从轮胎赤道面到接地端的距离Tw的60～70％。

4.根据权利要求1至3中的任一项所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，所述曲率半径TR1是轮胎标称宽度的1.8～2.2倍。

5.根据权利要求1至4中的任一项所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，

所述胎面部具有配置在最靠接地端侧且沿轮胎周向连续延伸的胎肩沟，并且该胎肩沟的轮胎轴向外侧的沟侧缘位于所述交点P。

6.根据权利要求1至5中的任一项所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，

在所述胎面踏面上，所述刀槽花纹的轮胎轴向的长度L1是所述胎肩部的轮胎轴向的宽度Ws的0.05～0.10倍。

7.根据权利要求5或6所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，所述刀槽花纹的深度是所述胎肩沟的深度的0.8～1.2倍。

8.根据权利要求1至7中的任一项所述的载重用子午线轮胎，其特征在于，

所述刀槽花纹具有内端缘，该内端缘从胎面踏面上的轮胎轴向内侧的刀槽内端点延伸到刀槽花纹的深度为最大的最深部，

并且该内端缘包括从所述刀槽内端点开始与胎壁面大致平行地延伸的胎壁平行区域，

并且该胎壁平行区域的径向内端距离胎面踏面的深度，是所述刀槽花纹的深度的0.1～0.9倍。

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