CN101889054A - 粉体成形用氯乙烯系树脂组合物、氯乙烯系树脂成形体、层压体、汽车内装材以及粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法 - Google Patents

粉体成形用氯乙烯系树脂组合物、氯乙烯系树脂成形体、层压体、汽车内装材以及粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明粉体成形用氯乙烯系树脂组合物含有由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成的100质量份氯乙烯系树脂粒子，和110~150质量份特定的偏苯三酸酯系增塑剂，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~500μm。本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物提供具有良好粉体流动性、高耐热老化性及高耐寒性的成形体。

Description

粉体成形用氯乙烯系树脂组合物、氯乙烯系树脂成形体、层压体、汽车内装材以及粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法
技术领域
本发明涉及一种提供具有良好的粉体流动性、高耐热老化性及高耐寒性的成形体的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物；将所述粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得到的氯乙烯系树脂成形体；由所述氯乙烯系树脂成形体的表皮与发泡聚氨酯形成的层压体；将所述氯乙烯系树脂成形体用于表皮而制成的汽车内装材以及所述粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法。
背景技术
以往，将粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形，用以制造仪表盘和门饰板等汽车内装饰构件的表皮材料。与副驾驶席用的安全气囊装置相关的安全气囊门被设置在仪表盘的一部分。以往的安全气囊门是与仪表盘分别成形后被安装到仪表盘上的。然而，由于仪表盘的安全气囊门用的开口与安全气囊门的分型管理困难，在仪表盘上后安装安全气囊门不利于成本的降低。因此，最近的安全气囊门与仪表盘被成形为一体。安全气囊门部展开用的撕裂(tear)部(薄肉部)是利用高频热刀等形成于与安全气囊成形为一体的仪表盘的表皮材料的反面，能确保安全气囊袋体展开时仪表盘的开裂，使表皮外观设计面的外观不受损害。该撕裂(tear)部在车辆紧急减速时将受到膨胀的袋体的压迫而破裂，因此容易受冲击而破损。特别令人担心的是仪表盘的表皮材料在低温时受脆性破坏产生的碎片会导致二次灾害的发生。因此，需要大幅提高仪表盘表皮材料的耐热老化性和耐寒性。
专利文献1中记载着由氯乙烯系树脂与特定的偏苯三酸酯系增塑剂配合而成的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。然而，将该粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得到的成形体的耐热老化性及耐寒性均不佳。
专利文献1：日本专利特开平2-138355号公报
发明内容
(发明要解决的课题)
本发明所要解决的课题是提供一种粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，用以提供具有良好粉体流动性、高耐热老化性及高耐寒性的成形体。而且，本发明想要解决的另一课题是，提供一种将所述粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得到的氯乙烯系树脂成形体；由所述氯乙烯系树脂成形体的表皮与发泡聚氨酯形成的层压体；将所述氯乙烯系树脂成形体用于表皮而制成的汽车内装材以及所述粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法。
(解决课题的手段)
本发明的发明者为解决上述课题，研究含有氯乙烯系树脂粒子与偏苯三酸酯系增塑剂的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，通过由具有大的平均聚合度的氯乙烯系树脂所构成的特定粒径的氯乙烯系树脂粒子与特定的偏苯三酸酯系增塑剂的组合，发现了解决上述课题的方法并完成了本发明。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物含有，由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成的100质量份氯乙烯系树脂粒子，和下式(1)所表示的110~150质量份偏苯三酸酯系增塑剂，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~500μm。
[化1]
Figure GPA00001153337800031
(式中，R1~R3是烷基，可相同或相异，R1~R3的直链率为95摩尔％以上，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为7以下的烷基的比例为0~10摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~85摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为15~100摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为11以上的烷基的比例为0~10摩尔％。而且，直链率是相对于R1~R3的全烷基的直链状烷基的比例。)
较佳为，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~75摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为25~100摩尔％。
更佳为，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为35~65摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为35~65摩尔％。
构成所述氯乙烯系树脂粒子的氯乙烯系树脂的较佳平均聚合度为1500~3000，所述氯乙烯系树脂粒子的较佳平均粒径为50~250μm，所述氯乙烯系树脂粒子的更佳平均粒径为100~200μm。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，最好相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子，含有1~30质量份由平均粒径为0.1~10μm的氯乙烯系树脂微粒子所构成的隔离剂。
构成所述氯乙烯系树脂微粒子的氯乙烯系树脂的较佳聚合度为500~2000，更佳的所述聚合度为800~1500。所述隔离剂的较佳的含量为，相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子时为10~25质量份。
本发明的氯乙烯系树脂成形体是将所述粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形所得。
本发明的层压体是由氯乙烯系树脂成形体的表皮和发泡聚氨酯所形成。
本发明的汽车内装材是将氯乙烯系树脂成形体用于表皮而制成的。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法是，实施将由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成的、平均粒径为50~500μm的100质量份氯乙烯系树脂粒子，与下式(1)所示的110~150质量份偏苯三酸酯系增塑剂进行混合的工序。
[化2]
Figure GPA00001153337800041
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法，较佳为，相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子，混合1~30质量份由平均粒径为0.1~10μm氯乙烯系树脂微粒子所构成的隔离剂。
较佳的混合方法是干混合法。
(发明效果)
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性优异，本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物提供具有高耐热老化性及高耐寒性的成形体。
具体实施方式
(为实施发明的最好的形态)
构成本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物所含有的氯乙烯系树脂粒子的氯乙烯系树脂，除含有氯乙烯的单独聚合体外，还含有共聚物，该共聚物以含有50重量％以上的氯乙烯单元为佳，更佳为含有70重量％以上。氯乙烯共聚物的共单体的具体例为：乙烯、丙烯等之烯属类；烯丙基氯、偏二氯乙烯、氟乙烯、三氟氯乙烯等的卤化烯属类；乙酸乙烯酯、丙酸乙烯酯等羧酸乙烯基酯类；异丁基乙烯基醚、硬脂乙烯基醚等乙烯基醚类；烯丙基-3-氯-2-氧丙基醚、烯丙基缩水甘油醚等烯丙基醚类；丙烯酸、马来酸、衣康酸、丙烯酸-2-羟基乙基、甲基丙烯酸甲酯、马来酸单甲酯、马来酸二乙酯、马来酸酐等不饱和羧酸、其酯或其酸酐类；丙烯腈、甲基丙烯腈等不飽和腈类；丙烯酰胺、N-亚甲醇丙烯酰胺、丙烯酰胺-2-甲基丙磺酸、(甲基)丙烯酰胺丙基三甲基氯铵等丙烯酰胺类；烯丙基胺安息香酸盐、二烯丙基二甲基氯铵等烯丙基胺及其衍生物类等。如上所示的单体，不过是能与氯乙烯共聚的单体的一部份而已，近几化学协会乙烯小组委员会编的“聚氯乙烯”日刊工业报社(1988年)第75~104页示例的各种单体均可使用。可使用这些单体的1种或者2种以上。上述氯乙烯系树脂亦含有，乙烯-醋酸乙烯酯树脂共聚物、乙烯-甲基丙烯酸甲酯共聚物、乙烯丙烯酸乙酯共聚物、氯化聚乙烯等树脂，和(1)氯乙烯或者(2)氯乙烯与前述的可以共聚合的单体接枝聚合而成的树脂。
上述氯乙烯系树脂可以由诸如悬浮聚合、乳化聚合、溶液聚合、块状聚合等以往已知的任何制造方法来制造。特别是由悬浮聚合法制造而得的氯乙烯系树脂比较理想。
上述的氯乙烯系树脂的平均聚合度为1500以上，较佳为1500~3000。若上述氯乙烯系树脂的平均聚合度小于1500，则粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性会变低。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物所含有的氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~500μm，较佳为50~250μm，更佳为100~200μm。若氯乙烯系树脂粒子的平均粒径小于50μm，则粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性将变低。另一方面，若氯乙烯系树脂粒子的平均粒径大于500μm，则对此粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行成形而得的成形体的平滑性将丢失。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物含有如下式(1)所示的偏苯三酸酯类增塑剂。
[化3]
Figure GPA00001153337800071
在式(1)中、R1~R3是烷基、可相同或相异。R1~R3的直链率在95摩尔％以上。当該直链率在低于95摩尔％时，将粉体成形用氯乙烯系树脂组成物进行粉体成形而形成的成形体的耐寒性变低。直链率为，相对于R1~R3的全烷基的直链状烷基的比例。直链状烷基的具体例为：甲基、乙基、正丙基、正丁基、正戊基、正己基、正庚基、正辛基、正壬基、正十烷基、正十一烷基、正十二烷基、正十三烷基、正十六烷基、正十五烷基、正十六烷基、正十七烷基、正硬酯基。分支状烷基的具体例为：异丙基、异丁基、异戊基、异己基、异庚基、异辛基、异壬基、异十基、异十一基、异十二基、异十三基、异十六烷基、异十五烷基、异十六烷基、异十七烷基、异十八烷基、叔丁基、叔戊基、叔己基、叔庚基、叔辛基、叔壬基、叔十基、叔十一基、叔十二基、叔十三基、叔十六烷基、叔十五烷基、叔十六烷基、叔十七烷基、叔十八烷基、2-乙基己基。相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为7以下的烷基的比例为0~10摩尔％。若碳原子数为7以下的烷基的比例超过10摩尔％，则对此粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得的成形体的耐寒性将恶化。相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~85摩尔％，较佳为0~75摩尔％，更佳为35~65摩尔％。若碳原子数为8及9的烷基的比例超过85摩尔％，粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性将恶化，而且，对粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得的成形体的耐热老化性将恶化。相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为15~100摩尔％，较佳为25~100摩尔％，更佳为35~65摩尔％。若相对于R1~R3的烷基的碳原子数为10的烷基的比例小于15摩尔％，则对此粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得的成形体的耐热老化性及耐寒性将恶化。相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为11以上的烷基的比例为0~10摩尔％。若碳原子数为11以上的烷基的比例超过10摩尔％，则对此粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得的成形体的耐热老化性将恶化。
本发明中所用的偏苯三酸酯类增塑剂，可以为单一化合物，亦可为混合物。通常市场上出售的为混合物，选其中满足上述规定者即可。
上述偏苯三酸酯类增塑剂的配合量是相对于100质量份氯乙烯系树脂为110~150质量份。若上述偏苯三酸酯类增塑剂的配合量相对于100重量份氯乙烯系树脂为小于110重量份，则对此粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而得的成形体的耐热老化性及耐寒性将恶化。若上述偏苯三酸酯类增塑剂的配合量相对于100质量份氯乙烯系树脂为超过了150质量份，则粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性及成形性将变低。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，可含有隔离剂(粉体流动性改良剂)。隔离剂的具体例为：碳酸钙、滑石、氧化铝等无机微粒子；氯乙烯系树脂微粒子、聚丙烯腈系树脂微粒子、聚(甲基)丙烯酸酯系树脂微粒子、聚苯乙烯系树脂微粒子、聚乙烯系树脂微粒子、聚丙烯系树脂微粒子、聚酯系树脂微粒子、聚酰胺系树脂微粒子等有机微粒子。特别是平均粒径为10~100nm的无机微粒子和平均粒径为0.1~10μm的氯乙烯系树脂微粒子比较理想。构成作为隔离剂的氯乙烯系树脂微粒子的氯乙烯系树脂聚合度为500~2000，较佳为800~1500。作为隔离剂的氯乙烯系树脂微粒子的添加量相对于100质量份氯乙烯系树脂粒子为1~30质量份，较佳为10~25质量份，其中，该氯乙烯系树脂粒子由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂构成。
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物根据必要情况可含有如下成分：高氯酸盐化合物(高氯酸钠，高氯酸钾等)、抗氧化剂、紫外线吸收剂、光稳定剂、填料、防静电剂、着色剂、阻燃剂、泡沫剂、脱模剂、β-二酮类等添加剂。
氯乙烯系树脂粒子不止限于上述偏苯三酸酯类增塑剂及根据必要而配成的添加剂的混合方法，理想的混合方法为干混合。
将本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形可得成形体。粉体成形法的具体例有诸如下列之以往的粉体成形法：流动浸渍法、静电涂装法、粉体喷涂法、粉体旋转成形法、粉体雌雄成型(Slash Molding)法等。所述成形体作成表皮，与泡沫聚氨酯进行层压。
实施例
下面以实施例来详细说明本发明，不过本发明不止限于这些实施例。
各种属性测试如下。
(1)粉体流动性
粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性基于JIS-K-6721所测定。将100ml的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物装入堆积密度测量装置(日本油测试仪工业公司制造)的漏斗中，拔出阻尼器，测试粉体成形用氯乙烯系树脂组合物开始落下到该组合物全部落下的时间(秒)。此时间越短，则粉体流动性越高。
(2)耐热老化性
将粉体成形用氯乙烯系树脂组合物撒在加热至250℃的有纹模具上，放置10秒钟并使其融化，将剩余的该组合物抖落。在此组合物撒到模具上经过60秒后立即将模具用冷却水冷却，模具温度冷却至40℃时将200mm×295mm的成形薄片从模具中脱模。将此成形薄片铺在210mm×300mm×10mm的模具中，向此成形薄片上注入由40g 4，4二苯基甲烷-二异氰酸酯(MDI)与80g聚醚多元醇(含有3官能性，羟基值50mgKOH/g，三乙烯二胺1.0重量％，水1.6重量％)组成的混合物，将模具紧闭，10分钟后从模具中取出样品，该样品表皮厚为1mm，且内衬施加有9mm厚的泡沫聚氨酯。将此样品放入烤炉，以130℃加热250小时后，剥下表皮薄片，以JIS-K-6301为基准测定此表皮薄片的耐热老化性。将此表皮薄片以1号哑铃冲切，在-35℃测定伸长。若此伸长为150％以上，则可评价为耐热老化性良好。
(3)耐寒性
上述成形薄片的耐寒性以JIS-K-6301为基准进行测定。此成形薄片以1号哑铃冲切，在-35℃测定伸长。若此伸长为200％以上，则可评价为耐寒性良好。
(实施例1)
将由平均聚合度为2000的氯乙烯系树脂组成的平均粒径为124μm的氯乙烯系树脂粒子(新第一盐Bi公司制ZEST2000Z)100质量份，抗氧化剂(Ciba SpecialtyChemicals公司制造IRGANOX1010)1质量份，光稳定剂(ADEKA公司制造ADEKA STAB LA-67)0.2质量份，紫外线吸收剂(Ciba Specialty Chemicals公司制造TINUVINP)0.3质量份，颜料(大日精化公司制造DAP1050白)0.6质量份，颜料(大日精化公司制造DA PX 1720(A)黑)3.8质量份，硬脂酸锌(堺化学工业公司制造SZ2000)0.2质量份放入亨戈尔搅拌器中混合，在混合物温度上升至80℃时，各烷基的直链率为100％，相对于全烷基的碳原子数为8的烷基的比例为85摩尔％，添加偏苯三酸酯类增塑剂(花王公司制造torimexN-08)135质量份，其相对于全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为15摩尔％，然后干涸(即增塑剂被氯乙烯系树脂粒子所吸收，上述混合物变干爽之状态)。之后，在冷却至70℃以下的阶段中添加作为隔离剂的由平均聚合度为850的氯乙烯系树脂组成的平均粒径为1μm的氯乙烯系树脂微粒子(新第一盐Bi公司制P45W)18质量份，混合制备了粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。测定该组合物的粉体流动性及对该组合物进行粉体成形而得的成形体的耐热老化性及耐寒性，结果如表1所示。
(实施例2)
使用由平均聚合度为2500的氯乙烯系树脂所构成的平均粒径为130μm的氯乙烯系树脂粒子(新第一盐Bi公司制ZEST2500Z)，来取代实施例1中使用的氯乙烯系树脂粒子；使用各烷基直链率为100％，相对于全烷基的碳原子数为8的烷基的比例为50摩尔％，相对于全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为50摩尔％的偏苯三酸酯类增塑剂(大日本油墨化学工业公司制Monocizer W-796)145质量份，来取代实施例1中使用的偏苯三酸酯类增塑剂。除此之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。其评定结果如表1所示。
(比较例1)
使用各烷基直链率为100％，相对于全烷基的碳原子数为8的烷基的比例为92.5摩尔％，相对于全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为7.5摩尔％的偏苯三酸酯类增塑剂(大日本油墨化学工业公司制Monocizer W-796)135质量份，来取代实施例1中使用的偏苯三酸酯类增塑剂。除此之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。其评定结果如表1所示。
(比较例2)
使用由平均聚合度为1300的氯乙烯系树脂所构成的平均粒径为138μm的氯乙烯系树脂粒子(新第一盐Bi公司制ZEST1300Z)，来取代实施例1中使用的氯乙烯系树脂粒子；并将实施例1中使用的偏苯三酸酯类增塑剂的量改为98质量份。除此之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。其评定结果如表1所示。
(比较例3)
除了将实施例1中使用的偏苯三酸酯类增塑剂的量改为180质量份之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。该组合物没从堆积密度测量装置的漏斗中落下，因此无法测定其粉体流动性。而且，将该组合物按照上述粉体成形法而成形的薄片的表面并不平滑，无法估计该薄片的耐热老化性及耐寒性。
(比较例4)
除了使用由平均聚合度为1300的氯乙烯系树脂所构成的氯乙烯系树脂粒子(新第一盐Bi公司制ZEST1300Z)，来取代实施例1中使用的氯乙烯系树脂粒子之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。该组合物没从堆积密度测量装置的漏斗中落下，因此无法测定其粉体流动性。而且，将该组合物按照上述粉体成形法而成形的薄片的表面并不平滑，无法估计该薄片的耐热老化性及耐寒性。
(比较例5)
将实施例1中使用的偏苯三酸酯类增塑剂的量改为98质量份。除此之外，进行与实施例1相同的操作来制备粉体成形用氯乙烯系树脂组合物。其评定结果如表1所示。但是，该组合物的热熔性低，无法使用上述粉体成形法将该组合物成形为薄片。
表1
Figure GPA00001153337800141
实施例1及2的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的粉体流动性高，将这些组合物经粉体成形而得的薄片的耐热老化性及耐寒性也良好。比较例1的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，含有相对于全烷基的碳原子数为10的烷基的比例小的偏苯三酸酯类增塑剂，其经粉体成形而得的薄片的耐热老化性低。比较例2的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，含有由平均聚合度低的氯乙烯系树脂所构成的氯乙烯系树脂粒子，偏苯三酸酯类增塑剂的混合量少，其经粉体成形而得的薄片的耐老化性及耐寒性低。偏苯三酸酯类增塑剂的混合量多的比较例3的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，和含有由平均聚合度低的氯乙烯系树脂所构成的氯乙烯系树脂粒子的比较例4的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其粉体流动性均低到无法适用于粉体成形。偏苯三酸酯类增塑剂的配合量少的比较例5的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的热熔性，也低到无法适用于粉体成形。
(工业上利用的可能性)
本发明的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物可适用于诸如仪表盘和门饰板等汽车内装材表皮的成形。

Claims (15)

1.一种粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，含有由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成的100质量份氯乙烯系树脂粒子，和下式(1)所表示的110~150质量份偏苯三酸酯系增塑剂，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~500μm，
[化1]
式(1)中，R1~R3是烷基，可相同或相异，R1~R3的直链率为95摩尔％以上，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为7以下的烷基的比例为0~10摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~85摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为15~100摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为11以上的烷基的比例为0~10摩尔％；而且，直链率是相对于R1~R3的全烷基的直链状烷基的比例。
2.如权利要求1所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，含有由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成的100质量份氯乙烯系树脂粒子，和下式(1)所表示的110~150质量份偏苯三酸酯系增塑剂，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~500μm，
[化2]
Figure FPA00001153337700021
式(1)中，R1~R3是烷基，可相同或相异，R1~R3的直链率为95摩尔％以上，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为7以下的烷基的比例为0~10摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~75摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为25~100摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为11以上的烷基的比例为0~10摩尔％；而且，直链率是相对于R1~R3的全烷基的直链状烷基的比例。
3.如权利要求1或2所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，构成所述氯乙烯系树脂粒子的氯乙烯系树脂的平均聚合度为1500~3000。
4.如权利要求1至3中任一项所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为50~250μm。
5.如权利要求1至4中任一项所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，所述氯乙烯系树脂粒子的平均粒径为100~200μm。
6.如权利要求1至5中任一项所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子，进一步含有由平均粒径为0.1~10μm的氯乙烯系树脂微粒子所构成的1~30质量份隔离剂。
7.如权利要求6所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，构成所述氯乙烯系树脂微粒子的氯乙烯系树脂的聚合度为500~2000。
8.如权利要求6或7所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，构成所述氯乙烯系树脂微粒子的氯乙烯系树脂的聚合度为800~1500。
9.如权利要求6至8中任一项所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物，其中，相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子，含有10~25质量份由所述氯乙烯系树脂微粒子所构成的隔离剂。
10.一种氯乙烯系树脂成形体，其中，将权利要求1至9中任一项所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物进行粉体成形而形成。
11.一种层压体，其是由权利要求10所记载的氯乙烯系树脂成形体的表皮和发泡聚氨酯所形成。
12.一种汽车内装材，其中，将权利要求10所记载的氯乙烯系树脂成形体用于表皮而制成。
13.如权利要求1所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法，其中，将由平均聚合度为1500以上的氯乙烯系树脂所构成且平均粒径为50~500μm  的100质量份氯乙烯系树脂粒子，和下式(1)所表示的110~150质量份偏苯三酸酯系增塑剂进行混合，
[化3]
Figure FPA00001153337700041
式(1)中，R1~R3是烷基，可相同或相异，R1~R3的直链率为95摩尔％以上，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为7以下的烷基的比例为0~10摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为8及9的烷基的比例为0~85摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为10的烷基的比例为15~100摩尔％，相对于R1~R3的全烷基的碳原子数为11以上的烷基的比例为0~10摩尔％；而且，直链率是相对于R1~R3的全烷基的直链状烷基的比例。
14.如权利要求13所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法，其中，相对于100质量份所述氯乙烯系树脂粒子，进一步混合由平均粒径为0.1~10μm的氯乙烯系树脂微粒子所构成的1~30质量份隔离剂。
15.如权利要求13或14所记载的粉体成形用氯乙烯系树脂组合物的制造方法，其中，使用干混合法进行混合。
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