CN101641454A - 铝合金制硬钎焊板及其制造方法 - Google Patents

铝合金制硬钎焊板及其制造方法 Download PDF

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Abstract

本发明提供一种来自内部的耐腐蚀性优异，耐侵蚀性和高强度并立的热交换器用铝合金制硬钎焊板。本发明的铝合金制硬钎焊板具有芯材、皮材和钎料，芯材由含有规定量的Si、Mn、Cu、Mg、Ti的Al合金构成；皮材配置在该芯材的一面侧，成为热交换器的管材内侧，有规定的厚度，由含有规定量的Si、Mn、Zn的Al合金构成；钎料配置在所述芯材的另一面侧，成为所述管材的外侧，有规定的厚度，由含有规定的Si的Al合金构成。规定条件的硬钎焊处理后的芯材的晶粒直径在轧制方向为50μm以上、低于300μm。

Description

铝合金制硬钎焊板及其制造方法
技术领域
本发明涉及汽车用的热交换器等所使用的铝合金制硬钎焊板。
背景技术
汽车所搭载的水箱(radiator)等热交换器，其通过组装管材和翅材并加以硬钎焊(brazing)而形成，该管材和翅材是分别将由铝合金构成的硬钎焊板(brazing sheet)进行成形而成。近年来，该铝合金制硬钎焊板为了热交换器的轻量化，例如管材用从现有的板厚0.20mm左右薄壁化至0.17mm左右被推进，随之而来的是要求更高强度化和高耐腐蚀化。
作为涉及耐腐蚀性优异的铝合金制硬钎焊板的现有技术，例如在专利文献1中公开有一种3层结构的铝合金制硬钎焊板，其是在由Al-Mn-Cu合金构成的芯材(core material)的一面包覆(clad)由Al-Zn合金构成的牺牲阳极材料(sacrificial anode material)(皮材(包覆材clad material))，在另一面包覆钎料(filler material)。如此，通过在添加有Cu的芯材的一面层叠添加有Cu的皮材，能够赋予皮材以牺牲防腐作用(sacrificialeffect)。而且，通过使皮材处于内侧而形成管，会使针对管内的冷却剂(coolant)的耐腐蚀性提高。另外，因为在芯材的另一面、即在管的外侧层叠有钎料，所以成为适合用于与翅材硬钎焊的硬钎焊板。
在此，对于硬钎焊板的耐腐蚀性提高构成重要的要素之一的是耐侵蚀(erosion)性。其是在对硬钎焊板进行钎接时，抑制钎料对芯材的侵蚀(erosion)，防止芯材的局部的厚度的减少。例如，在专利文献2中公开有一种技术，其将硬钎焊处理后的芯材的平均晶粒直径控制在300μm以上，从而降低容易成为钎料的侵入路径的芯材的晶界。
专利文献1：专利第3536065号公报(段落0007～0012)
专利文献2：特开2004-17116号公报(段落0007～0008)
然而，上述专利文献2中的芯材的晶粒直径过大，引起硬钎焊后强度的降低。此外，因为会使晶粒直径变所，所以不实施均质化处理(homogenization treatment)，因此在芯材中的添加元素偏析(segregation)的状态下包覆、轧制而成为硬钎焊板。其结果是有可能在硬钎焊时由于偏析而发生局部熔融。
发明内容
本发明鉴于所述问题点而做，其目的在于，提供一种铝合金制硬钎焊板，其即使在薄壁化时，仍兼有耐腐蚀性、耐侵蚀性，以及在硬钎焊处理后仍具有高强度。
为了解决上述课题，本发明者们发现，具有耐侵蚀性，且具有充分的硬钎焊后强度的芯材的晶粒直径为50μm以上、低于300μm。而且发明了用于控制为该晶粒直径的方法，此外还发明了在该晶粒直径的芯材下用于维持耐侵蚀性的诸条件。
即，本发明是一种铝合金制硬钎焊板，包括芯材、皮材和钎料，所述芯材含有Si：0.5～1.1质量％、Mn：0.6～2.0质量％、Cu：0.5～1.1质量％、Mg：0.05～0.45质量％、Ti：0.05～0.25质量％，余量是Al及不可避免的杂质；所述皮材配置在所述芯材的一面侧，厚度为25～50μm，并含有Si：0.5质量％～1.1质量％但不包括0.5质量％、Mn：0.01～1.7质量％、Zn：3.0～6.0质量％，余量是Al及不可避免的杂质；所述钎料配置在所述芯材的另一面侧，厚度为36～55μm并含有Si：7.0～12质量％，余量是Al及不可避免的杂质，其中，所述铝合金制硬钎焊板在580～610℃进行3～10分钟的硬钎焊处理后的所述芯材的晶粒直径，在轧制方向上为50μm以上、低于300μm。
如此，通过控制芯材的晶粒直径和各层的添加成分的含量，可以充分具备耐侵蚀性和硬钎焊后强度这两方。特别是具有来自皮材侧的耐腐蚀性，因此能够防止来自水箱等的内侧的冷却剂造成的腐蚀。另外，通过控制钎料的厚度，即使在添加有Mg的芯材中，也可以确保硬钎焊性。此外，通过控制皮材的厚度，可以赋予皮材以充分的牺牲防腐作用。
还有，因为本发明以硬钎焊后的强度提高为目的，所以认为在以标准的硬钎焊条件进行硬钎焊后的组织状态下进行规定是合理的，如上述这样规定。
另外，本发明是一种所述铝合金制硬钎焊板的制造方法，其中，具有如下工序：在440～570℃的温度实施4小时以上的热处理的所述芯材的均质化处理工序；热轧工序，通过热轧，将构成所述皮材的轧制板和构成所述钎料的轧制板包覆在由所述均质化处理工序得到的芯材用铸锭上；冷轧工序，通过冷加工，将经过所述热轧工序而得到的层叠结构的热轧板轧制至规定的板厚；中间退火工序，对于由所述冷轧工序得到的层叠结构的轧制板进行退火；最终冷轧工序，通过冷加工，对于所述中间退火工序后的层叠结构的轧制板进行轧制，冷加工率为20～65％，且轧制至板厚0.3mm以下。
通过以这样的条件制造铝合金制硬钎焊板，可以将硬钎焊处理后的芯材的晶粒直径在轧制方向上控制在50μm以上、低于300μm。
在所述铝合金制硬钎焊板的制造方法中，优选在最终冷轧工序之后，以温度200～320℃实施5小时以下的精整退火。
通过实施这一精整退火，可以成为成形性优异的铝合金制硬钎焊板。
根据本发明的铝合金制硬钎焊板，即使进行薄壁化，仍能够维持优异的耐侵蚀性、充分的硬钎焊性(包括硬钎焊后强度)、高的耐腐蚀性。
根据本发明的铝合金制硬钎焊板的制造方法，即使薄壁化至适合成形的厚度，也能够得到具有优异的耐侵蚀性、充分的硬钎焊性(包括硬钎焊后强度)、高耐腐蚀性的铝合金制硬钎焊板。
在所述方法中通过实施精整退火，能够得到有着更优异的成形性的铝合金制硬钎焊板。
附图说明
图1是表示实施例的硬钎焊性的评价方法的图。
具体实施方式
以下，就用于实现本发明的铝合金制硬钎焊板的最佳的方式进行说明。
在作为本发明的实施的方式的铝合金制硬钎焊板中，由铝合金构成的芯材的一面包覆有皮材，另一面包覆有钎料。还有，用本实施方式的铝合金制硬钎焊板制作热交换器的管材时，皮材为内侧。
以下，就构成本发明的铝合金制硬钎焊板的各要素进行说明。
(芯材)
含有Si：0.5～1.1质量％、Mn：0.6～2.0质量％、Cu：0.5～1.1质量％、Mg：0.05～0.45质量％、Ti：0.05～0.25质量％，余量由Al及不可避免的杂质构成。还有，本发明的铝合金制硬钎焊板的芯材的厚度没有特别限定，但优选为硬钎焊板的厚度的50～80％。
(芯材Si：0.5～1.1质量％)
Si与Mn共存时，形成Al-Mn-Si系金属间化合物，在晶内微细地分布而有助于分散强化。另外，使之与Mg共存时会形成Mg2Si，使硬钎焊后强度提高。低于0.5质量％时，这些效果小，另外Al-Mn系化合物容易在晶界析出而使耐腐蚀性劣化。另一方面，若超过1.1质量％，则芯材的固相线温度降低，因此在硬钎焊时芯材熔融。因此芯材中的Si的含量为0.5～1.1质量％。
(芯材Mn：0.6～2.0质量％)
Mn如上述，与Al、Si形成Al-Mn-Si系金属间化合物，使硬钎焊后强度提高。低于0.6质量％时，因为该金属间化合物数量减少，所以Si固溶量增加，芯材的固相线温度降低，因此在硬钎焊时芯材熔融。另一方面，若超过2.0质量％，则铸造时形成粗大的金属间化合物，发生耐腐蚀性的劣化和成形性的降低。因此，芯材中的Mn的含量为0.6～2.0质量％。
(芯材Cu：0.5～1.1质量％)
Cu具有使电位高(noble)的作用，因此使耐腐蚀性提高。低于0.5质量％时，与皮材的电位差不充分而使耐腐蚀性劣化。另一方面，若超过1.1质量％，则芯材的固相线温度降低，因此在硬钎焊时芯材熔融。因此芯材中的Cu的含量为0.5～1.1质量％。
(芯材Mg：0.05～0.45质量％)
Mg如上述，与Si形成Mg2Si并时效析出，使硬钎焊后强度提高。低于0.05质量％时该效果小。但另一方面，Mg具有使助焊剂硬钎焊性降低的作用，因此若超过0.45质量％，则硬钎焊时Mg扩散到钎料中，硬钎焊性降低。因此芯材中的Mg的含量为0.05～0.45质量％。
(芯材Ti：0.05～0.25质量％)
Ti在Al合金中形成Ti-Al系化合物并以层状分散。Ti-Al系化合物其电位高，因此具有腐蚀形态层状化，向厚度方向的腐蚀(点蚀)难以进展的效果。低于0.05质量％时，腐蚀形态层状化效果小，若超过0.25质量％，则粗大的金属间化合物形成，由此导致成形性和耐腐蚀性降低。因此，芯材中的Ti的含量为0.05～0.25质量％。
除上述以外，添加分别在0.2质量％以下的Fe、Cr、Zr也不会阻碍本发明的效果。还有，作为不可避免的杂质，可以含有1.5质量％以下的Zn，含有分别为0.03质量％以下的In、Sn。
(硬钎焊处理后的芯材的晶粒直径：50μm以上、低于300μm)
如果芯材的晶粒直径在以580～610℃进行3～10分钟的硬钎焊处理后低于50μm时，芯材的晶界会受到钎料侵蚀而造成芯材的侵蚀。另一方面，在300μm以上时，硬钎焊处理后的强度降低。因此硬钎焊处理后的芯材的晶粒直径在轧制方向上为50μm以上、低于300μm。
(芯材的板厚：0.3mm以下)
本发明的铝合金制硬钎焊板，板材的调质(temper refining)为硬质，因此若芯材的板厚超过0.3mm，则不适合成形为水箱等的热交换器的管材等。因此，芯材的板厚(最终冷轧工序中的板厚)优选为0.3mm以下。还有，板厚的下限值没有特别限定，优选为0.14mm以上。
(皮材)
皮材含有Si：0.5质量％～1.1质量％但不包括0.5质量％、Mn：0.01～1.7质量％、Zn：3.0～6.0质量％，余量由Al及不可避免的杂质构成。另外，皮材的厚度为25～50μm。
(皮材Si：0.5质量％～1.1质量％但不包括0.5质量％)
Si与Mn共存时，形成Al-Mn-Si系金属间化合物，在晶内微细地分布而有助于分散强化。此外，由于固溶强化还有助于强度提高。若在0.5质量％以下则这些效果小，另外，Al-Mn系化合物容易在晶界析出而使耐腐蚀性劣化。另一方面，若超过1.1质量％，则皮材的固相线温度降低，因此在硬钎焊时皮材熔融。因此皮材中的Si的含量为0.5质量％～1.1质量％但不包括0.5质量％。
(皮材Mn：0.01～1.7质量％)
Mn如上述，与Al、Si形成Al-Mn-Si系金属间化合物，使硬钎焊后强度提高。同时抑制Si单体向晶界析出。低于0.01质量％时，因为该金属间化合物数量减少，所以Si单体向晶界析出。另一方面，若超过1.7质量％，则铸造时形成粗大的金属间化合物，耐腐蚀性的劣化。因此，皮材中的Mn的含量为0.01～1.7质量％。
(皮材Zn：3.0～6.0质量％)
Zn具有使电位低(less-noble)的作用，因此使皮材作为牺牲阳极材发挥作用。低于3.0质量％时，与芯材的电位差不充分而使耐腐蚀性劣化。另一方面，若超过6.0质量％，则皮材的固相线温度降低，因此在硬钎焊时皮材熔融。因此皮材中的Zn的含量为3.0～6.0质量％。
除上述以外，添加分别在0.2质量％以下的Fe、Cr、Zr也不会阻碍本发明的效果。还有，作为不可避免的杂质，可以含有0.2质量％以下的Cu，含有分别为0.03质量％以下的In、Sn。
(皮材厚度：25～50μm)
皮材在水箱等的热交换器的管材中，作为牺牲阳极材在确保内面的耐腐蚀性上是必须的。其厚度低于25μm时，即使有上述的Zn含量，皮材的绝对Zn量还是变少，因此电位相对于芯材达不到充分地低，耐腐蚀性劣化。另外，在成形为管材时，会将硬钎焊板的对向的两边折向内侧，从而使硬钎焊板端与构成管材内面的皮材侧表面进行钎接。在此，皮材的厚度不充分时，则从芯材扩散的Mg与涂布在皮材侧表面的助焊剂反应，使助焊剂的氧化皮膜的破坏作用降低，因此接合部的硬钎焊性降低。另一方面，若超过50μm，则向芯材扩散的Zn量变多，芯材的电位被降低，电位差不充分，另外，因为铝合金硬钎焊板整体的电位降低，因此腐蚀速度加快，耐腐蚀性劣化。此外芯材的绝对厚度变薄，因此硬钎焊后强度降低。因此皮材的厚度为25～50μm。
(钎料)
钎料含有Si：7.0～12质量％，余量由Al及不可避免的杂质构成。另外钎料的厚度为36～55μm
(钎料Si：7.0～12质量％)
Al-Si合金在577℃以上开始熔融，液相成为钎料流动。低于7.0质量％时钎料的量不足，硬钎焊性降低。另一方面，若超过12质量％，则钎料的流动量增加，一部分扩散到芯材并发生侵蚀，造成芯材的侵蚀。因此，钎料中的Si的含量为7.0～12质量％。
除上述以外，添加0.3质量％以下的Fe、0.05质量％以下的Ti也不会阻碍本发明的效果。还有，作为不可避免的杂质，可以含有分别在2.0质量％以下的Zn、Cu，含有分别为0.03质量％以下的In、Sn。
(钎料厚度：36～55μm)
作为Al-Si合金的钎料，在577℃以上开始熔融，液相成为钎料流动并填充到接合部。厚度低于36μm时，从芯材扩散的Mg与涂布在皮材侧表面的助焊剂反应，使助焊剂的氧化皮膜的破坏作用降低，因此接合部的硬钎焊性降低。另一方面，若厚度超过55μm，则钎料的流动量增加，一部分扩散到芯材并发生侵蚀，造成芯材的侵蚀。因此，钎料的厚度为36～55μm。
接下来，对于本发明的铝合金制硬钎焊板的制造方法的各条件进行说明。
(芯材的均质化处理工序：440～570℃，4小时以上)
在不实施均质化处理，只对芯材用合金进行铸造的状态下，添加到芯材用合金中的元素偏析，这样，若包覆钎料和牺牲材并进行轧制，则成为添加元素偏析状态的硬钎焊板。其结果是，有可能在硬钎焊时由于偏析而导致局部熔融。另外，为了控制硬钎焊处理后的芯材的晶粒直径，均质化处理是必须的工序。处理温度低于440℃时，在热轧工序的开始时，因为芯材的温度比440℃进一步降低，所以达不到作为包覆所需要的温度的440℃而不能进行包覆。另一方面，若处理温度超过570℃，则芯材中析出的金属间化合物粗大化，因此会阻碍硬钎焊中再结晶的芯材结晶的成长。另外，处理时间低于4小时时，均质化不充分，偏析残存。因此，芯材的均质化处理工序的条件为，以440～570℃进行4小时以上。
(最终冷轧工序：冷加工率为20～65％)
铝合金制硬钎焊板，冷加工率低于20％时，成为亚晶粒(subgrain)残存的状态，硬钎焊时钎料向亚晶粒扩散，使侵蚀发生。另一方面，若冷加工率超过65％，则芯材在硬钎焊处理后的晶粒直径低于50μm，钎料向晶界扩散，因此粒界发生局部熔融的侵蚀。因此，最终冷轧工序中的冷加工率为20～65％。
(精整退火工序：200～320℃、5小时以下)
精整退火是用于材料软化，延伸率提高，为了使管材等的成形性提高所适合的工序。精整退火温度低于200℃时，管材软化不充分，几乎没有使成形性提高的效果。另一方面，若超过320℃，则一部分再结晶，管材等的成形时所施加的加工应变在硬钎焊处理时以亚晶粒的状态存在而诱发侵蚀。另外，若归终退火时间超过5小时，则调质接近0材，因此在硬钎焊处理时亚晶粒残存而诱发侵蚀。因此，精整退火以200～320℃进行5小时以下，更优选为2～4小时。
接着，关于本发明的铝合金制硬钎焊板的制造方法，说明其一例。
以公知的方法，对于皮材用铝合金和硬钎焊用铝合金进行铸造、刮光、均质化热处理(以下称均热)，得到皮材用铸锭和钎料用铸锭。皮材用铸锭和钎料用铸锭通过热轧分别达到规定厚度，得到皮材用轧制板和钎料用轧制板。另一方面，以公知的方法对芯材用铝合金进行铸造、刮光(scalping)，以：440～570℃进行4小时以上均热。
接着，以皮材用轧制板和钎料用轧制板夹着经过均热的芯材用铸锭而使之重合，通过热轧进行包覆，成为板材。其后，实施冷轧直至规定的板厚，进行中间退火，再使冷加工率为20～65％而实施冷轧(最终冷轧)，由此加工成规定的板厚而成为硬钎焊板。还有，中间退火以通常所使用的条件进行即可，批式、连续式的哪一种都可以。但是，中间退火需要在再结晶温度以上进行，批式优选以350～400℃实施2～4小时，连续式优选以350～520℃实施10秒以内。另外，也可以在最终冷轧后，以200～320℃实施5小时以下的精整退火。
实施例
以上，就用于实施本发明的最佳的方式进行了阐述，以下，将确认到本发明的效果的实施例与不满足本发明的要件的比较例进行比较来具体进行说明。还有，本发明并不受该实施例限定。
(供试材制作)
首先，制作由具有表2所示的组成的皮材用铝合金构成的轧制板，和由添加有表3、4所示的量的Si的钎料用铝合金构成的轧制板。另一方面，对具有表1所示的组成的芯材用铝合金进行铸造、刮光，以表3、4所示的条件进行均热。使之与皮材用轧制板和钎料用轧制板按表3、4所示的组合重合，经热轧加以包覆。接着，实施冷轧，以380℃实施3小时的中间退火，其后，以表3、4所示的加工率实施最终冷轧，再对其一部分以表3、4所示的条件实施精整退火，制作3层结构的供试材。
(硬钎焊处理)
在供试材的上部开孔悬挂在夹具上，以595℃进行3分钟的硬钎焊处理之后立即冷却，制作硬钎焊后供试材。还有，包括上述3分钟的热处理在内，在硬钎焊中保持在380℃以上的高温下的时间为20分钟。其后，切下硬钎焊后供试材，制作规定的形状、尺寸的试验材，进行抗拉强度测定和腐蚀试验。还有，在表3和表4中，由于加工性、熔点等的问题而不能制作成板状的，对其在结果栏中显示为“不能评价”。
(芯材的晶粒直径测定)
硬钎焊后供试材的芯材的晶粒直径的测定，是将硬钎焊后供试材切断成适合以下作业的大小，从一个面进行研磨至板厚方向中心附近。再用电解液刻蚀经过研磨的供试材，以100倍对研磨面拍摄照片。用该照片，根据切片法(section method)测定芯材的轧制方向的晶粒直径。还有，晶粒直径为5处的平均值。测定结果显示在表3和表4中。
(硬钎焊后强度测定)
硬钎焊后强度的测定，是从硬钎焊后供试材(从硬钎焊后处理到经过室温时效1周后)切下JIS5号试验材，进行强度的测定。测定结果显示在表3和表4中。硬钎焊后强度的合格标准为170MPa以上。
(硬钎焊性评价)
硬钎焊性的评价，是将硬钎焊前的供试材切断成35mm×20mm，并成形为图1所示的形状，在这两枚供试材1、1的钎料侧表面1a上涂布非腐蚀发生的助焊剂5(±0.2)g/m2，以图1所示的方式使钎料侧表面1a、1a彼此重合，以上述的硬钎焊处理条件实施硬钎焊。切下硬钎焊后的供试材1、1，埋入树脂研磨截面，在该研磨面中，测定焊脚(fillet)f的长度(图1的箭头a-a间距离：从凹部的最凹陷部分到凹部的最凹陷部分的距离)，4mm以上为硬钎焊性良好。在表3和表4中，以“○”表示良好，以“×”表示不良。
(耐侵蚀性评价)
耐侵蚀性的评价，是用硬钎焊后供试材，和对硬钎焊前的供试材进一步以10％、20％的加工率追加冷轧，并以与硬钎焊后供试材相同的条件对其实施了硬钎焊处理的供试材进行。切割这些供试材，埋入树脂研磨截面，对该研磨面以显微镜观察钎料向芯材的侵蚀。表3和表4中显示评价结果，没有侵蚀的以“○”表示，发生侵蚀的以“×”表示。还有，在全部3种冷轧量下都没有发生侵蚀的为合格。
(耐腐蚀性评价)
耐腐蚀性的评价，是从硬钎焊后供试材上切下60mm×50mm的试验片，使皮材侧表面为试验面，如此用密封和即干发生的粘结剂将钎料侧表面和端面的整个面与皮材侧表面的边缘5mm密闭。作为腐蚀试验溶液，在含有Na+：118ppm、Cl-：58ppm、SO4 2-：60ppm、Cu2+：1ppm、Fe3+：30ppm的水溶液中浸渍供试材，实施在88℃下放置8小时后再在常温下放置16小时的循环90次。实施后观察腐蚀状态。表3和表4中显示评价结果，没有发生贯通腐蚀的以“○”表示，发生贯通腐蚀的以“×”表示。还有，耐腐蚀性的评价对于硬钎焊性评价和耐侵性评价这两方都合格的供试材实施，未实施评价的以“-”表示评价结果。
[表1]
Figure G2008800094139D00111
*：本发明的范围外
**：包括不可避免的杂质
[表2]
*：本发明的范围外
**：包括不可避免的杂质
[表3]
Figure G2008800094139D00121
**：余量是Al和不可避免的杂质。
[表4]
Figure G2008800094139D00122
*本发明范围外
**余量是Al和不可避免的杂质
实施例1～24，铝合金制硬钎焊板的结构(芯材的各元素含量、皮材的各元素含量和厚度、钎料的Si含量和厚度)、制造条件(芯材的均热温度、冷加工率)全部在本发明的范围内，因此硬钎焊后的芯材晶粒直径控制在50μm以上、低于300μm，并且硬钎焊后强度、硬钎焊性、耐侵蚀性和耐腐蚀性全部良好。
(基于芯材组成的评价)
比较例25因为芯材的Si含量不足，所以在晶界析出Al-Mn系化合物，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例26因为芯材的Si含量过剩，所以在硬钎焊时供试材熔融，得不到硬钎焊后供试材。
比较例27因为芯材的Mn含量不足，所以芯材中的Al-Mn-Si系金属间化合物减少，固溶Si量增加，侵蚀发生。另一方面，比较例28因为芯材的Mn含量过剩，所以粗大的Mn化合物的形成导致耐腐蚀性降低。
比较例29因为芯材的Cu含量不足，所以与皮材的电位差不充分，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例30因为Cu的含量过剩，所以硬钎焊时供试材熔融，得不到硬钎焊后供试材。
比较例31因为芯材的Mg含量不足，所以硬钎焊后强度低。另一方面，比较例32因为芯材的Mg含量过剩，所以硬钎焊性降低。
比较例33因为芯材的Ti含量不足，所以腐蚀形态的层状效果不充分，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例34因为芯材的Ti含量过剩，所以粗大的Ti化合物的形成导致耐腐蚀性降低。
(基于皮材组成的评价)
比较例35因为皮材的Si含量不足，所以在晶界析出Al-Mn系化合物，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例36因为芯材的Si含量过剩，所以在硬钎焊时供试材熔融，得不到硬钎焊后供试材。
比较例37因为皮材的Mn含量不足(无添加)，所以Si单体向晶界析出，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例38因为皮材的Mn含量过剩，所以粗大的Mn化合物的形成导致耐腐蚀性降低。
比较例39因为Zn的含量不足，所以与芯材的电位差不充分，耐腐蚀性降低。另一方面，比较例40因为皮材的Zn的含量过剩，所以硬钎焊时供试材熔融，得不到硬钎焊后供试材。
(基于皮材厚度的评价)
比较例41因为皮材的厚度不足，所以与芯材的电位差不充分，耐腐蚀性降低。另外，由于从芯材扩散的Mg导致硬钎焊性降低。另一方面，比较例42因为皮材的厚度过剩，所以供试材整体的电位降低，因此腐蚀速度加快，腐蚀性降低。
(基于钎料的Si含量的评价)
比较例43因为钎料的Si含量不足，所以钎料的流动量不足，硬钎焊性降低。另一方面，比较例44因为钎料的Si含量过剩，所以钎料的流动量过剩，侵蚀发生。
(基于钎料厚度的评价)
比较例45因为钎料的厚度不足，所以钎料的流动量不足，硬钎焊性降低。另一方面，比较例46因为钎料的厚度过剩，所以钎料的流动量过剩，侵蚀发生。
(基于芯材的均质化处理温度的评价)
比较例47因为处理温度过低，所以达不到可通过热轧而进行包覆的温度，不能进行包覆挤压接合，从而得不到供试材。另一方面，比较例48因为处理温度过剩，所以芯材的晶粒直径变小，侵蚀发生，随之而来的是钎料的Si向芯材扩散，钎料的流动量减少，硬钎焊性也降低。
(基于冷加工率的评价)
比较例49因为冷加工率过低，所以亚晶粒残存，侵蚀发生。另外，芯材的晶粒粗大化。另一方面，比较例50因为冷加工率过高，所以芯材的晶粒直径变小，侵蚀发生。另外，比较例49、50都会随着侵蚀而致使钎料的Si向芯材扩散，钎料的流动量减少，钎料性都降低。

Claims (3)

1.一种铝合金制硬钎焊板，其特征在于，包括芯材、皮材和钎料，所述芯材含有Si：0.5～1.1质量％、Mn：0.6～2.0质量％、Cu：0.5～1.1质量％、Mg：0.05～0.45质量％、Ti：0.05～0.25质量％，余量是Al及不可避免的杂质；
所述皮材配置在所述芯材的一面侧，厚度为25～50μm，并含有Si：0.5质量％～1.1质量％但不包括0.5质量％、Mn：0.01～1.7质量％、Zn：3.0～6.0质量％，余量是Al及不可避免的杂质；
所述钎料配置在所述芯材的另一面侧，厚度为36～55μm并含有Si：7.0～12质量％，余量是Al及不可避免的杂质，
其中，所述铝合金制硬钎焊板在580～610℃进行3～10分钟的硬钎焊处理后的所述芯材的晶粒直径，在轧制方向上为50μm以上、低于300μm。
2.一种权利要求1所述的铝合金制硬钎焊板的制造方法，其特征在于，包括如下工序：
在440～570℃的温度实施4小时以上的热处理的所述芯材的均质化处理工序；
热轧工序，通过热轧将构成所述皮材的轧制板和构成所述钎料的轧制板包覆在通过所述均质化处理工序得到的芯材用铸锭上；
冷轧工序，通过冷加工将经过所述热轧工序得到的层叠结构的热轧板轧制到规定的板厚；
中间退火工序，对通过所述冷轧工序得到的层叠结构的轧制板进行退火；
最终冷轧工序，通过冷加工率为20～65％的冷加工对所述中间退火工序后的层叠结构的轧制板进行轧制，且轧制至板厚为0.3mm以下。
3.根据权利要求2所述的铝合金制硬钎焊板的制造方法，其特征在于，在所述最终冷轧工序之后，实施在200～320℃的温度进行5小时以下退火的精整退火工序。
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