JPH0623535A - ろう付け用アルミニウム合金複合材 - Google Patents
ろう付け用アルミニウム合金複合材Info
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- JPH0623535A JPH0623535A JP4142218A JP14221892A JPH0623535A JP H0623535 A JPH0623535 A JP H0623535A JP 4142218 A JP4142218 A JP 4142218A JP 14221892 A JP14221892 A JP 14221892A JP H0623535 A JPH0623535 A JP H0623535A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 特にノコロックろう付け法によってもろう付
け性、耐蝕性を阻害することなく高強度の熱交換器用素
材として適する高強度、高耐蝕性及びろう付け性に優れ
たアルミニウム合金複合材を提供する。 【構成】 この複合材は、不純物としてのＭgの含有量
が０.２％以下で、Ｍn：０.２〜１.５％、Ｓi：０.３〜
１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３％を含み、必要によりＣ
u：０.６％以下、Ｃr：０.３％以下及びＺr：０.２％以
下を含有するアルミニウム合金芯材１の片面にＡl−Ｓi
系ろう材３をクラッドし、反対面に、Ｍg：０.３〜３％
を含み、必要によりＺn：２％以下を含むアルミニウム
合金（皮材）２をクラッドした構造である。芯材の厚さ
はろう材厚さの２.５倍以上で且つ０.１〜１mm以下が好
ましい。ノコロックろう付け法により組立てたラジエー
タ用チューブ材は孔食電位の関係が（貴）芯材＞皮材及
び（貴）芯材＞ろう材を満たし、芯材と皮材、芯材とろ
う材の孔食電位の差が３０〜１２０mＶであると、長期
にわたり優れた耐食性が得られる。
け性、耐蝕性を阻害することなく高強度の熱交換器用素
材として適する高強度、高耐蝕性及びろう付け性に優れ
たアルミニウム合金複合材を提供する。 【構成】 この複合材は、不純物としてのＭgの含有量
が０.２％以下で、Ｍn：０.２〜１.５％、Ｓi：０.３〜
１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３％を含み、必要によりＣ
u：０.６％以下、Ｃr：０.３％以下及びＺr：０.２％以
下を含有するアルミニウム合金芯材１の片面にＡl−Ｓi
系ろう材３をクラッドし、反対面に、Ｍg：０.３〜３％
を含み、必要によりＺn：２％以下を含むアルミニウム
合金（皮材）２をクラッドした構造である。芯材の厚さ
はろう材厚さの２.５倍以上で且つ０.１〜１mm以下が好
ましい。ノコロックろう付け法により組立てたラジエー
タ用チューブ材は孔食電位の関係が（貴）芯材＞皮材及
び（貴）芯材＞ろう材を満たし、芯材と皮材、芯材とろ
う材の孔食電位の差が３０〜１２０mＶであると、長期
にわたり優れた耐食性が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ろう付け用アルミニウ
ム合金複合材に係り、特に高強度、高耐食性及びろう付
け性に優れ、またノコロックろう付け法により組立てら
れる場合に著しい効果が期待されるろう付け用アルミニ
ウム合金複合材に関するものである。
ム合金複合材に係り、特に高強度、高耐食性及びろう付
け性に優れ、またノコロックろう付け法により組立てら
れる場合に著しい効果が期待されるろう付け用アルミニ
ウム合金複合材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ろう付
け用アルミニウム合金複合材は、ろう付けラジエータの
チューブ材などに用いられるが、従来より、Ａl−Ｍn系
の３００３合金を芯材とし、これにＡl−Ｓi系ろう材を
クラッドしたブレージングシートが用いられてきた。し
かしながら、３００３合金を芯材とするブレージングシ
ートは、ろう付け後強度が１２kgf／mm2程度であり、ま
た耐蝕性も充分とは言い難い。
け用アルミニウム合金複合材は、ろう付けラジエータの
チューブ材などに用いられるが、従来より、Ａl−Ｍn系
の３００３合金を芯材とし、これにＡl−Ｓi系ろう材を
クラッドしたブレージングシートが用いられてきた。し
かしながら、３００３合金を芯材とするブレージングシ
ートは、ろう付け後強度が１２kgf／mm2程度であり、ま
た耐蝕性も充分とは言い難い。
【０００３】この点、芯材のアルミ合金にＭgを添加す
れば強度は向上するが、ろう材による芯材のエロージョ
ンが大きくなり、ろう付け性、耐蝕性の低下を招くとい
う問題がある。特にノコロックろう付けにおいては、芯
材中のＭg含有量が０.２％を超えるとろう付け性の低下
が著しく、芯材のアルミ合金中へのＭgの添加が規制さ
れている。
れば強度は向上するが、ろう材による芯材のエロージョ
ンが大きくなり、ろう付け性、耐蝕性の低下を招くとい
う問題がある。特にノコロックろう付けにおいては、芯
材中のＭg含有量が０.２％を超えるとろう付け性の低下
が著しく、芯材のアルミ合金中へのＭgの添加が規制さ
れている。
【０００４】また、ろう付け性を阻害することなく、ろ
う付け後の高強度を図った技術として、特開平２−１７
５０９３号が提案されているが、本技術においては、よ
り薄肉化を進めていく上で耐蝕性が不十分である。
う付け後の高強度を図った技術として、特開平２−１７
５０９３号が提案されているが、本技術においては、よ
り薄肉化を進めていく上で耐蝕性が不十分である。
【０００５】このように、従来技術では、高強度と高耐
蝕性、ろう付け性を兼ね備えたろう付けラジエータのチ
ューブ材を得ることは困難である。したがって、自動車
用ラジエータのような熱交換器の用途においては、軽量
化、コストダウンを目的として素材の薄肉化が指向され
ており、高強度、高耐蝕性、ろう付け性を有するろう付
け用アルミニウム合金複合材が要請されているが、この
ような要求に未だ応えることができないのが実情であ
る。
蝕性、ろう付け性を兼ね備えたろう付けラジエータのチ
ューブ材を得ることは困難である。したがって、自動車
用ラジエータのような熱交換器の用途においては、軽量
化、コストダウンを目的として素材の薄肉化が指向され
ており、高強度、高耐蝕性、ろう付け性を有するろう付
け用アルミニウム合金複合材が要請されているが、この
ような要求に未だ応えることができないのが実情であ
る。
【０００６】本発明は、上記従来技術の欠点を解消して
前記要請に応えるべくなされたものであって、特にノコ
ロックろう付け法によっても、ろう付け性、耐蝕性を阻
害することなく、高強度の熱交換器用素材として適する
高強度、高耐蝕性及びろう付け性に優れたアルミニウム
合金複合材を提供することを目的とするものである。
前記要請に応えるべくなされたものであって、特にノコ
ロックろう付け法によっても、ろう付け性、耐蝕性を阻
害することなく、高強度の熱交換器用素材として適する
高強度、高耐蝕性及びろう付け性に優れたアルミニウム
合金複合材を提供することを目的とするものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するた
め、本発明者らは、芯材のアルミ合金中のＭg量を低減
して且つ強度の向上を可能とし、併せてろう付け性及び
耐蝕性の一層の向上を図ることができる方策について鋭
意研究を重ねた結果、ここに本発明を完成したものであ
る。
め、本発明者らは、芯材のアルミ合金中のＭg量を低減
して且つ強度の向上を可能とし、併せてろう付け性及び
耐蝕性の一層の向上を図ることができる方策について鋭
意研究を重ねた結果、ここに本発明を完成したものであ
る。
【０００８】すなわち、本発明は、不純物としてのＭg
の含有量が０.２％以下で、且つ、Ｍn：０.２〜１.５
％、Ｓi：０.３〜１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３％を含
み、更に必要によりＣu：０.６％以下、Ｃr：０.３％以
下及びＺr：０.２％以下を含有するアルミニウム合金芯
材の片面にＡl−Ｓi系ろう材をクラッドし、反対面に、
Ｍg：０.３〜３％を含み、更に必要によりＺn：５％以
下を含むアルミニウム合金(皮材)をクラッドしたことを
特徴とするろう付け用アルミニウム合金複合材を要旨と
するものである。
の含有量が０.２％以下で、且つ、Ｍn：０.２〜１.５
％、Ｓi：０.３〜１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３％を含
み、更に必要によりＣu：０.６％以下、Ｃr：０.３％以
下及びＺr：０.２％以下を含有するアルミニウム合金芯
材の片面にＡl−Ｓi系ろう材をクラッドし、反対面に、
Ｍg：０.３〜３％を含み、更に必要によりＺn：５％以
下を含むアルミニウム合金(皮材)をクラッドしたことを
特徴とするろう付け用アルミニウム合金複合材を要旨と
するものである。
【０００９】以下に本発明を更に詳細に説明する。
【００１０】
【００１１】本発明のろう付け用アルミニウム合金複合
材の構成は、図１に示すように、Ａl−Ｓi系ろう材と接
触する芯材には、不純物として含まれるＭg含有量が０.
２％以下（好ましくは０.１％以下）で、Ｍn：０.２〜
１.５％、Ｓi：０.３〜１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３
％を含み、更に必要によりＣu：０.６％以下、Ｃr：０.
３％以下、Ｚr：０.２％以下を含有するアルミニウム合
金を用い、また、反対面側（皮材）にはＭgを所定量
（０.３〜３％)含有するアルミニウム合金をクラッドし
た構成である。
材の構成は、図１に示すように、Ａl−Ｓi系ろう材と接
触する芯材には、不純物として含まれるＭg含有量が０.
２％以下（好ましくは０.１％以下）で、Ｍn：０.２〜
１.５％、Ｓi：０.３〜１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３
％を含み、更に必要によりＣu：０.６％以下、Ｃr：０.
３％以下、Ｚr：０.２％以下を含有するアルミニウム合
金を用い、また、反対面側（皮材）にはＭgを所定量
（０.３〜３％)含有するアルミニウム合金をクラッドし
た構成である。
【００１２】このような構成のアルミニウム合金複合材
は、以下に説明するような作用を有し、所期の効果が得
られる。
は、以下に説明するような作用を有し、所期の効果が得
られる。
【００１３】すなわち、ろう付け時においては、ろう付
け性は、芯材のＭg含有量が低く規制されているため、
阻害されることはない。しかも、ろう付け加熱時にはろ
う材中のＳiが芯材中に拡散し、また反対面（皮材）の
クラッド層からは芯材中にＭgが拡散してくる結果、芯
材部においてＭgＳiを生成し、ろう付け後の強度が向上
する。この場合、ろう材と接する芯材中のＭg濃度は、
反対面にクラッドされた皮材から拡散によりＭgが供給
されるため、芯材中で最も低く、ろう付け性を阻害する
ことなく強度が向上できる。一方、反対面の皮材表面は
Ｍg濃度が最も高く、Ｓi濃度は最も低くなるため、耐蝕
性の低下は殆どない。
け性は、芯材のＭg含有量が低く規制されているため、
阻害されることはない。しかも、ろう付け加熱時にはろ
う材中のＳiが芯材中に拡散し、また反対面（皮材）の
クラッド層からは芯材中にＭgが拡散してくる結果、芯
材部においてＭgＳiを生成し、ろう付け後の強度が向上
する。この場合、ろう材と接する芯材中のＭg濃度は、
反対面にクラッドされた皮材から拡散によりＭgが供給
されるため、芯材中で最も低く、ろう付け性を阻害する
ことなく強度が向上できる。一方、反対面の皮材表面は
Ｍg濃度が最も高く、Ｓi濃度は最も低くなるため、耐蝕
性の低下は殆どない。
【００１４】本技術に関連する背景技術としては特開平
２−１７５０９３号が提案されているが、この提案に係
る技術では芯材の組成でＴiが規制されておらず、耐蝕
性に関しては不十分であることが判明した。
２−１７５０９３号が提案されているが、この提案に係
る技術では芯材の組成でＴiが規制されておらず、耐蝕
性に関しては不十分であることが判明した。
【００１５】一方、本発明においては、芯材中にＭn、
Ｓi及びＴiが必須成分として添加されるものであり、こ
れらの合金元素は芯材の強度向上、耐蝕性(粒界腐食感
受性の抑制)の向上に不可欠な合金元素である。必要に
応じ、更にＣuを添加すると強度が向上すると共に外面
耐食性も向上する。またＣr、Ｚr等を適量添加すれば、
芯材の結晶粒形を制御してろう付けの改善に有効であ
る。Ｍgも規制範囲以内の添加であれば、ろう付け性の
低下を抑制し、強度向上効果が得られる。
Ｓi及びＴiが必須成分として添加されるものであり、こ
れらの合金元素は芯材の強度向上、耐蝕性(粒界腐食感
受性の抑制)の向上に不可欠な合金元素である。必要に
応じ、更にＣuを添加すると強度が向上すると共に外面
耐食性も向上する。またＣr、Ｚr等を適量添加すれば、
芯材の結晶粒形を制御してろう付けの改善に有効であ
る。Ｍgも規制範囲以内の添加であれば、ろう付け性の
低下を抑制し、強度向上効果が得られる。
【００１６】ろう材の反対面側にクラッドされる皮材に
は、Ｍg含有Ａl合金を用いるが、ラジエータチューブの
ような用途では、犠牲陽極として作用させることもで
き、耐蝕性を著しく向上できる。また、必要に応じ皮材
にＺnを適量添加すれば、犠牲陽極作用を更に向上させ
ることができる。
は、Ｍg含有Ａl合金を用いるが、ラジエータチューブの
ような用途では、犠牲陽極として作用させることもで
き、耐蝕性を著しく向上できる。また、必要に応じ皮材
にＺnを適量添加すれば、犠牲陽極作用を更に向上させ
ることができる。
【００１７】このように、芯材はろう付け時にろう材か
らのＳiの拡散を規制すると共に、反対面側にクラッド
された皮材からのＭgの拡散も規制する作用がある。芯
材厚さとしては上記の効果が得られ、且つ強度向上が最
大となる厚みが最適である。
らのＳiの拡散を規制すると共に、反対面側にクラッド
された皮材からのＭgの拡散も規制する作用がある。芯
材厚さとしては上記の効果が得られ、且つ強度向上が最
大となる厚みが最適である。
【００１８】本発明に係るアルミニウム合金複合材は、
上述の作用を有するものであるが、以下に各合金成分の
限定理由を説明する。
上述の作用を有するものであるが、以下に各合金成分の
限定理由を説明する。
【００１９】芯材：
【００２０】芯材のアルミニウム合金において、ろう付
け前の芯材中に含まれる不純物としてのＭgの許容量を
０.２％以下に限定したのは、ろう付け性の低下を防止
するためである。０.２％を超えて含有すると、特にノ
コロック法によるろう付けにおいてろう付け性の低下を
生じるため好ましくない。０.１％以下が好ましい。
け前の芯材中に含まれる不純物としてのＭgの許容量を
０.２％以下に限定したのは、ろう付け性の低下を防止
するためである。０.２％を超えて含有すると、特にノ
コロック法によるろう付けにおいてろう付け性の低下を
生じるため好ましくない。０.１％以下が好ましい。
【００２１】また、芯材中にＭnを添加することによ
り、耐蝕性、ろう付け性及び強度を向上できる。そのた
めのＭn添加量は０.２〜１.５％の範囲である。０.２％
未満ではその効果が不十分であり、また１.５％を超え
て含有すると巨大化合物を生成し、加工性の低下を生じ
るため好ましくない。
り、耐蝕性、ろう付け性及び強度を向上できる。そのた
めのＭn添加量は０.２〜１.５％の範囲である。０.２％
未満ではその効果が不十分であり、また１.５％を超え
て含有すると巨大化合物を生成し、加工性の低下を生じ
るため好ましくない。
【００２２】また、芯材中にＳiを添加することによ
り、ろう材からのＳiの供給が不十分な場合でも強度の
向上を図ることができる。そのための好ましい添加量は
０.３〜１.３％の範囲である。０.３％未満では強度向
上効果が不十分であり、また１.３％を超えると芯材の
融点が低下してくるため好ましくない。
り、ろう材からのＳiの供給が不十分な場合でも強度の
向上を図ることができる。そのための好ましい添加量は
０.３〜１.３％の範囲である。０.３％未満では強度向
上効果が不十分であり、また１.３％を超えると芯材の
融点が低下してくるため好ましくない。
【００２３】また、芯材中にＴiを添加することによ
り、更に耐蝕性の向上を図ることができる。そのための
Ｔi添加量は０.０２〜０.３％の範囲である。０.０２％
未満ではその効果が得られず、また０.３％を超えて含
有させるても効果は飽和し、巨大化合物を生成し、加工
性の低下を生じるため好ましくない。Ｔiは前述の通
り、耐蝕性の向上に不可欠であり、そのメカニズムは、
Ｔiは芯材中の圧延方向に層状に析出して孔食の深さ方
向への進行を阻害すると共に、芯材の電位を貴に移行さ
せる。Ｔiはアルミニウム合金中での拡散速度が小さ
く、ろう付け時の移動も少ないため、芯材とろう材、或
いは芯材と皮材の電位差を維持し、電気化学的に芯材を
防食するのに有効である。
り、更に耐蝕性の向上を図ることができる。そのための
Ｔi添加量は０.０２〜０.３％の範囲である。０.０２％
未満ではその効果が得られず、また０.３％を超えて含
有させるても効果は飽和し、巨大化合物を生成し、加工
性の低下を生じるため好ましくない。Ｔiは前述の通
り、耐蝕性の向上に不可欠であり、そのメカニズムは、
Ｔiは芯材中の圧延方向に層状に析出して孔食の深さ方
向への進行を阻害すると共に、芯材の電位を貴に移行さ
せる。Ｔiはアルミニウム合金中での拡散速度が小さ
く、ろう付け時の移動も少ないため、芯材とろう材、或
いは芯材と皮材の電位差を維持し、電気化学的に芯材を
防食するのに有効である。
【００２４】更に必要により、芯材中にＣuを添加する
ことにより、芯材の電位を貴に移行させ、電気化学的に
芯材を防食することができるため、耐蝕性向上効果が大
きく、強度の向上効果も大きい。そのためのＣu添加量
は０.６％以下の範囲である。この場合、特に、Ｃu添加
量が０.１％以下であると粒界腐食感受性の抑制に有利
であり、またＣu添加量が０.３〜０.６％であると強度
向上に有利である。しかし、０.６％を超えると強度向
上効果は得られるものの、耐食性低下が大きく、皮材の
犠牲陽効果を強化しても十分な耐食性が得られず、ろう
付けの低下もまねくので好ましくない。
ことにより、芯材の電位を貴に移行させ、電気化学的に
芯材を防食することができるため、耐蝕性向上効果が大
きく、強度の向上効果も大きい。そのためのＣu添加量
は０.６％以下の範囲である。この場合、特に、Ｃu添加
量が０.１％以下であると粒界腐食感受性の抑制に有利
であり、またＣu添加量が０.３〜０.６％であると強度
向上に有利である。しかし、０.６％を超えると強度向
上効果は得られるものの、耐食性低下が大きく、皮材の
犠牲陽効果を強化しても十分な耐食性が得られず、ろう
付けの低下もまねくので好ましくない。
【００２５】同様に、芯材中にＣr、Ｚrの少なくとも１
種を添加することにより、更に耐蝕性、強度、ろう付け
の改善を図ることができる。そのための好ましい添加量
は、Ｃr：０.３％以下、Ｚr：０.２％以下であり、それ
ぞれ上限値を超えると効果は飽和し、加工性の低下を生
じるため好ましくない。
種を添加することにより、更に耐蝕性、強度、ろう付け
の改善を図ることができる。そのための好ましい添加量
は、Ｃr：０.３％以下、Ｚr：０.２％以下であり、それ
ぞれ上限値を超えると効果は飽和し、加工性の低下を生
じるため好ましくない。
【００２６】芯材は、ろう付け時にろう材からのＳiの
拡散を規制すると共に、皮材からのＭgの拡散も規制す
るものである。芯材の厚さは、このような効果が得ら
れ、且つ強度が最大となる厚みが最適である。好ましい
芯材の厚さは、ろう材厚さの２.５倍以上で且つ０.１〜
１mmである。
拡散を規制すると共に、皮材からのＭgの拡散も規制す
るものである。芯材の厚さは、このような効果が得ら
れ、且つ強度が最大となる厚みが最適である。好ましい
芯材の厚さは、ろう材厚さの２.５倍以上で且つ０.１〜
１mmである。
【００２７】皮材：
【００２８】芯材を挾んでろう材の反対面側にクラッド
される皮材には、Ｍg含有アルミニウム合金が用いられ
るが、ラジエータチューブのような用途では、犠牲陽極
として作用させることもでき、耐蝕性を著しく向上でき
る。皮材に含まれるＭg含有量に関しては、ろう付け後
において芯材とろう材の界面のＭg濃度が０.１〜０.０
２％程度が好ましく、このようなＭg濃度が得られる皮
材中のＭg含有量は、板厚、ろう付け条件等により異な
るものの、０.３〜３.０％の範囲である。０.３％未満
では強度向上効果が不十分となり、また３.０％を超え
るとクラッドが困難となるので好ましくない。複合材の
板厚が更に厚くなると、皮材中に必要に応じてＭn、Ｃ
u、Ｃr、Ｔi、Ｚr等を添加して強度向上を図ることもで
きる。好ましい添加量はそれぞれ芯材中の添加量と同じ
である。
される皮材には、Ｍg含有アルミニウム合金が用いられ
るが、ラジエータチューブのような用途では、犠牲陽極
として作用させることもでき、耐蝕性を著しく向上でき
る。皮材に含まれるＭg含有量に関しては、ろう付け後
において芯材とろう材の界面のＭg濃度が０.１〜０.０
２％程度が好ましく、このようなＭg濃度が得られる皮
材中のＭg含有量は、板厚、ろう付け条件等により異な
るものの、０.３〜３.０％の範囲である。０.３％未満
では強度向上効果が不十分となり、また３.０％を超え
るとクラッドが困難となるので好ましくない。複合材の
板厚が更に厚くなると、皮材中に必要に応じてＭn、Ｃ
u、Ｃr、Ｔi、Ｚr等を添加して強度向上を図ることもで
きる。好ましい添加量はそれぞれ芯材中の添加量と同じ
である。
【００２９】皮材を犠牲陽極として活用する場合には、
芯材中にＭn、Ｃu、Ｔi、Ｃr等の電位を貴にする元素を
添加するのが有効であるが、更に積極的に皮材の電位を
卑にするために皮材にＺnを添加することもできる。Ｚn
の添加量としては５％以下が好ましく、それを超えて含
有するとろう付け時に炉の汚染を生じることがあり、好
ましくない。
芯材中にＭn、Ｃu、Ｔi、Ｃr等の電位を貴にする元素を
添加するのが有効であるが、更に積極的に皮材の電位を
卑にするために皮材にＺnを添加することもできる。Ｚn
の添加量としては５％以下が好ましく、それを超えて含
有するとろう付け時に炉の汚染を生じることがあり、好
ましくない。
【００３０】ろう材：ろう材としては、従来と同様、Ａ
l−Ｓi系合金を用いる。例えば、Ａ４０４５合金等が使
用できる。また、ろう材中にＺnを添加し、ろう材を積
極積に犠牲陽極として使用することもできる。好ましい
Ｚnの添加量は皮材中の添加量と同じである。
l−Ｓi系合金を用いる。例えば、Ａ４０４５合金等が使
用できる。また、ろう材中にＺnを添加し、ろう材を積
極積に犠牲陽極として使用することもできる。好ましい
Ｚnの添加量は皮材中の添加量と同じである。
【００３１】その他：複合材の厚さとしては、ラジエー
タチューブ材の場合のように、０.４mm程度以下であれ
ば、ろう材反対面側にクラッドされた皮材からのＭgの
拡散により充分に強度向上効果が得られる。
タチューブ材の場合のように、０.４mm程度以下であれ
ば、ろう材反対面側にクラッドされた皮材からのＭgの
拡散により充分に強度向上効果が得られる。
【００３２】なお、本発明は、Ｍgによるろう付け性の
阻害作用が著しいノコロック法ろう付けに適用した場合
にその効果が最大となるが、勿論、他の雰囲気ろう付
け、フラックスろう付け、真空ろう付け等のろう付け方
法にも適用できるのは云うまでもない。
阻害作用が著しいノコロック法ろう付けに適用した場合
にその効果が最大となるが、勿論、他の雰囲気ろう付
け、フラックスろう付け、真空ろう付け等のろう付け方
法にも適用できるのは云うまでもない。
【００３３】更に、図２に示すように、Ｍg含有アルミ
ニウム合金（皮材）の外側を、前述の如くＭgを含有し
ないアルミニウム合金（芯材）で両面クラツドし、更に
その外側にＡl−Ｓi系ろう材をクラッドすれば、両面ブ
レージングシートとして使用することもできる。
ニウム合金（皮材）の外側を、前述の如くＭgを含有し
ないアルミニウム合金（芯材）で両面クラツドし、更に
その外側にＡl−Ｓi系ろう材をクラッドすれば、両面ブ
レージングシートとして使用することもできる。
【００３４】ラジエータチューブの組立に際しては、適
宜方法により製管でき、前記ろう材を外面としてシーム
溶接する等により製管する。
宜方法により製管でき、前記ろう材を外面としてシーム
溶接する等により製管する。
【００３５】また、ラジエータのチューブ材の内面耐蝕
性を向上させるためには、皮材を芯材に対し犠牲陽極的
に作用させることが最も有効である。ノコロックろう付
けは、大気圧下で行われるため、Ｚnの蒸発は殆どない
が、ろう付け加熱により芯材に拡散し、表面濃度が低下
する。ラジエータのチューブ材の内面クーラント側耐蝕
性を皮材の犠牲陽極効果により著しく向上させるには、
皮材表面と芯材の孔食電位の差が３０mＶ以上必要であ
る。反面、孔食電位の差が１２０mＶ以上になると、皮
材の消耗速度が大きく、長期にわたり犠牲陽極効果が維
持できない。皮材と芯材の孔食電位の差は、皮材組成、
芯材組成、ろう付け条件により変化するが、ノコロック
ろう付け後において、３０〜１２０mＶの範囲にあれ
ば、長期にわたり優れた耐蝕性が得られる。同様にろう
材表面と芯材の孔食電位の差も３０〜１２０mＶの範囲
にあれば長期にわたり優れた外面耐蝕性が確保できる。
性を向上させるためには、皮材を芯材に対し犠牲陽極的
に作用させることが最も有効である。ノコロックろう付
けは、大気圧下で行われるため、Ｚnの蒸発は殆どない
が、ろう付け加熱により芯材に拡散し、表面濃度が低下
する。ラジエータのチューブ材の内面クーラント側耐蝕
性を皮材の犠牲陽極効果により著しく向上させるには、
皮材表面と芯材の孔食電位の差が３０mＶ以上必要であ
る。反面、孔食電位の差が１２０mＶ以上になると、皮
材の消耗速度が大きく、長期にわたり犠牲陽極効果が維
持できない。皮材と芯材の孔食電位の差は、皮材組成、
芯材組成、ろう付け条件により変化するが、ノコロック
ろう付け後において、３０〜１２０mＶの範囲にあれ
ば、長期にわたり優れた耐蝕性が得られる。同様にろう
材表面と芯材の孔食電位の差も３０〜１２０mＶの範囲
にあれば長期にわたり優れた外面耐蝕性が確保できる。
【００３６】次に本発明の実施例を示す。
【実施例１】以下の各試験例１〜５のために、
【表１】 に示す化学組成を有するアルミニウム合金（芯材、皮
材、ろう材）を準備した。ここで、同表中、Ｎo.１〜Ｎ
o.１２が芯材用合金、Ｎo.１３〜Ｎo.１９は芯材の反対
面側にクラッドされる皮材、Ｎo.２０はろう材（４０４
５合金）である。なお、Ｎo.７はＴiが多く含まれてお
り、Ｎo.８はＳiとＴiが少なく、Ｎo.９はＭnが多く、
Ｎo.１０はＳiが多く、Ｎo.１１はＭgが多く、Ｎo.１２
はＣuが多く、それぞれ比較例である。これらのアルミ
ニウム合金を
材、ろう材）を準備した。ここで、同表中、Ｎo.１〜Ｎ
o.１２が芯材用合金、Ｎo.１３〜Ｎo.１９は芯材の反対
面側にクラッドされる皮材、Ｎo.２０はろう材（４０４
５合金）である。なお、Ｎo.７はＴiが多く含まれてお
り、Ｎo.８はＳiとＴiが少なく、Ｎo.９はＭnが多く、
Ｎo.１０はＳiが多く、Ｎo.１１はＭgが多く、Ｎo.１２
はＣuが多く、それぞれ比較例である。これらのアルミ
ニウム合金を
【表２】 に示す組合せにて、図１に示す構成のろう付け用アルミ
ニウム合金複合材を試作した。
ニウム合金複合材を試作した。
【００３７】試験例１：表２に示した組合わせのろう付
け用アルミニウム合金複合材のろう材面にノコロック用
フラックスを５g／m2塗布し、乾燥した後、露点−４０
℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×５分間加熱を行っ
た。ろう付けの評価結果を
け用アルミニウム合金複合材のろう材面にノコロック用
フラックスを５g／m2塗布し、乾燥した後、露点−４０
℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×５分間加熱を行っ
た。ろう付けの評価結果を
【表３】 に示す。なお、ろう付け性は流動係数で評価した。表３
に示すとおり、本発明材は何れもろう付け性が優れてい
ることがわかる。
に示すとおり、本発明材は何れもろう付け性が優れてい
ることがわかる。
【００３８】試験例２：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材を室温で７日間放置
した後、引張試験を行った。その結果は、表３に示すよ
うに、本発明例はいずれもろう付け後の強度が１５kgf
／mm2（１４５Ｎ／mm2）を超える高強度を有している。
ろう付け用アルミニウム合金複合材を室温で７日間放置
した後、引張試験を行った。その結果は、表３に示すよ
うに、本発明例はいずれもろう付け後の強度が１５kgf
／mm2（１４５Ｎ／mm2）を超える高強度を有している。
【００３９】試験例３：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、ろう材側
の耐蝕性をＣＡＳＳ試験により評価した。ＣＡＳＳ試験
２５０時間後の評価結果を表３に示す。同表の「ろう材
側腐食浸食深さ」に示すように、本発明例はいずれも優
れた耐蝕性を有していることがわかる。
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、ろう材側
の耐蝕性をＣＡＳＳ試験により評価した。ＣＡＳＳ試験
２５０時間後の評価結果を表３に示す。同表の「ろう材
側腐食浸食深さ」に示すように、本発明例はいずれも優
れた耐蝕性を有していることがわかる。
【００４０】試験例４：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材側の耐蝕性を人工水
（Ｃl：３００ppm、ＳＯ4：１００ppm、Ｃu：５ppm）中
で８８℃×８時間→室温×１６時間の温度条件で３０日
間の浸漬試験により評価した。浸漬試験後の評価結果を
表３に示す。同表の「皮材側腐食浸食深さ」に示すよう
に、本発明例はいずれも優れた耐蝕性を有していること
がわかる。
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材側の耐蝕性を人工水
（Ｃl：３００ppm、ＳＯ4：１００ppm、Ｃu：５ppm）中
で８８℃×８時間→室温×１６時間の温度条件で３０日
間の浸漬試験により評価した。浸漬試験後の評価結果を
表３に示す。同表の「皮材側腐食浸食深さ」に示すよう
に、本発明例はいずれも優れた耐蝕性を有していること
がわかる。
【００４１】試験例５：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材表面の孔食電位と、
ろう材表面の孔食電位及び皮材をエメリー研磨紙で機械
的に除去した芯材の孔食電位を以下の条件で測定した。 〈測定条件〉 電解液：３.５ＮaＣl（脱気） 温 度：２５℃ 測定方法：ポテンショスタットを使用した電位走査法
（１０mＶ／min）
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材表面の孔食電位と、
ろう材表面の孔食電位及び皮材をエメリー研磨紙で機械
的に除去した芯材の孔食電位を以下の条件で測定した。 〈測定条件〉 電解液：３.５ＮaＣl（脱気） 温 度：２５℃ 測定方法：ポテンショスタットを使用した電位走査法
（１０mＶ／min）
【００４２】測定した皮材と芯材の孔食電位の差を表３
に示す。同表より、本発明に係るろう付け用アルミニウ
ム合金複合材の芯材と皮材の孔食電位の差及び芯材とろ
う材の孔食電位の差は何れも３０〜１２０mＶの範囲に
あり、長期にわたり良好な耐蝕性が維持できることがわ
かる。
に示す。同表より、本発明に係るろう付け用アルミニウ
ム合金複合材の芯材と皮材の孔食電位の差及び芯材とろ
う材の孔食電位の差は何れも３０〜１２０mＶの範囲に
あり、長期にわたり良好な耐蝕性が維持できることがわ
かる。
【００４３】
【実施例２】以下の各試験例１〜５のために、
【表４】 に示す化学組成を有するアルミニウム合金（芯材、皮
材、ろう材）を準備した。ここで、同表中、Ｎo.１〜Ｎ
o.１２が芯材用合金、Ｎo.１３〜Ｎo.１９は芯材の反対
面側にクラッドされる皮材、Ｎo.２０はろう材（４０４
５合金）である。なお、Ｎo.７はＴiが多く含まれてお
り、Ｎo.８はＳiとＴiが少なく、Ｎo.９はＭnが多く、
Ｎo.１０はＳiが多く、Ｎo.１１はＭgが多く、Ｎo.１２
はＣuが多く、それぞれ比較例である。これらのアルミ
ニウム合金を
材、ろう材）を準備した。ここで、同表中、Ｎo.１〜Ｎ
o.１２が芯材用合金、Ｎo.１３〜Ｎo.１９は芯材の反対
面側にクラッドされる皮材、Ｎo.２０はろう材（４０４
５合金）である。なお、Ｎo.７はＴiが多く含まれてお
り、Ｎo.８はＳiとＴiが少なく、Ｎo.９はＭnが多く、
Ｎo.１０はＳiが多く、Ｎo.１１はＭgが多く、Ｎo.１２
はＣuが多く、それぞれ比較例である。これらのアルミ
ニウム合金を
【表５】 に示す組合せにて、図１に示す構成のろう付け用アルミ
ニウム合金複合材を試作した。
ニウム合金複合材を試作した。
【００４４】試験例１：表５に示した組合わせのろう付
け用アルミニウム合金複合材のろう材面にノコロック用
フラックスを５g／m2塗布し、乾燥した後、露点−４０
℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×５分間加熱を行っ
た。ろう付けの評価結果を
け用アルミニウム合金複合材のろう材面にノコロック用
フラックスを５g／m2塗布し、乾燥した後、露点−４０
℃の窒素ガス雰囲気中で６００℃×５分間加熱を行っ
た。ろう付けの評価結果を
【表６】 に示す。なお、ろう付け性は流動係数で評価した。表６
に示すとおり、本発明材は何れもろう付け性が優れてい
ることがわかる。
に示すとおり、本発明材は何れもろう付け性が優れてい
ることがわかる。
【００４５】試験例２：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材を室温で７日間放置
した後、引張試験を行った。その結果は、表６に示すよ
うに、本発明例はいずれもろう付け後の強度が１５kgf
／mm2（１４５Ｎ／mm2）を超える高強度を有している。
ろう付け用アルミニウム合金複合材を室温で７日間放置
した後、引張試験を行った。その結果は、表６に示すよ
うに、本発明例はいずれもろう付け後の強度が１５kgf
／mm2（１４５Ｎ／mm2）を超える高強度を有している。
【００４６】試験例３：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、ろう材側
の耐蝕性をＣＡＳＳ試験により評価した。ＣＡＳＳ試験
２５０時間後の評価結果を表６に示す。同表の「ろう材
側腐食浸食深さ」に示すように、本発明例はいずれも優
れた耐蝕性を有していることがわかる。
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、ろう材側
の耐蝕性をＣＡＳＳ試験により評価した。ＣＡＳＳ試験
２５０時間後の評価結果を表６に示す。同表の「ろう材
側腐食浸食深さ」に示すように、本発明例はいずれも優
れた耐蝕性を有していることがわかる。
【００４７】試験例４：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材側の耐蝕性を人工水
（Ｃl：３００ppm、ＳＯ4：１００ppm、Ｃu：５ppm）中
で８８℃×８時間→室温×１６時間の温度条件で３０日
間の浸漬試験により評価した。浸漬試験後の評価結果を
表６に示す。同表の「皮材側腐食浸食深さ」に示すよう
に、本発明例はいずれも優れた耐蝕性を有していること
がわかる。
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材側の耐蝕性を人工水
（Ｃl：３００ppm、ＳＯ4：１００ppm、Ｃu：５ppm）中
で８８℃×８時間→室温×１６時間の温度条件で３０日
間の浸漬試験により評価した。浸漬試験後の評価結果を
表６に示す。同表の「皮材側腐食浸食深さ」に示すよう
に、本発明例はいずれも優れた耐蝕性を有していること
がわかる。
【００４８】試験例５：試験例１と同一条件で加熱した
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材表面の孔食電位と、
ろう材表面の孔食電位及び皮材をエメリー研磨紙で機械
的に除去した芯材の孔食電位を、実施例１の試験例５の
場合と同じ条件で測定した。
ろう付け用アルミニウム合金複合材について、芯材のろ
う材反対面側にクラッドされた皮材表面の孔食電位と、
ろう材表面の孔食電位及び皮材をエメリー研磨紙で機械
的に除去した芯材の孔食電位を、実施例１の試験例５の
場合と同じ条件で測定した。
【００４９】測定した皮材と芯材の孔食電位の差を表６
に示す。同表より、本発明に係るろう付け用アルミニウ
ム合金複合材の芯材と皮材の孔食電位の差及び芯材とろ
う材の孔食電位の差は何れも３０〜１２０mＶの範囲に
あり、長期にわたり良好な耐蝕性が維持できることがわ
かる。
に示す。同表より、本発明に係るろう付け用アルミニウ
ム合金複合材の芯材と皮材の孔食電位の差及び芯材とろ
う材の孔食電位の差は何れも３０〜１２０mＶの範囲に
あり、長期にわたり良好な耐蝕性が維持できることがわ
かる。
【００５０】以上の各実施例１〜２から、各本発明例
は、ろう付け性及び耐蝕性を損なうことなく高強度を呈
することが明らかである。
は、ろう付け性及び耐蝕性を損なうことなく高強度を呈
することが明らかである。
【００５１】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
ノコロックろう付け法によってもろう付け性、耐蝕性を
阻害することなく高強度ろう付け用アルミニウム合金複
合材が得られるので、特に自動車用熱交換器等に使用し
た場合には、薄肉軽量化、コストダウン等に顕著な効果
が得られるものである。
ノコロックろう付け法によってもろう付け性、耐蝕性を
阻害することなく高強度ろう付け用アルミニウム合金複
合材が得られるので、特に自動車用熱交換器等に使用し
た場合には、薄肉軽量化、コストダウン等に顕著な効果
が得られるものである。
【図１】本発明のろう付け用アルミニウム合金複合材の
構成例を示す説明図である。
構成例を示す説明図である。
【図２】本発明の応用例に係るろう付け用アルミニウム
合金複合材の構成を示す説明図である。
合金複合材の構成を示す説明図である。
１ 芯材 ２ 皮材 ３ ろう材
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２３Ｋ 101:14 (72)発明者 平野正和 山口県下関市長府港町14番１号株式会社神 戸製鋼所長府製造所内 (72)発明者 橋浦光男 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地日本電装 株式会社内 (72)発明者 大原貴英 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地日本電装 株式会社内
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で（以下、同じ）、不純物として
のＭgの含有量が０.２％以下で、且つ、Ｍn：０.２〜
１.５％、Ｓi：０.３〜１.３％、Ｔi：０.０２〜０.３
％を含み、更に必要によりＣu：０.６％以下、Ｃr：０.
３％以下及びＺr：０.２％以下を含有するアルミニウム
合金芯材の片面にＡl−Ｓi系ろう材をクラッドし、反対
面に、Ｍg：０.３〜３％を含み、更に必要によりＺn：
５％以下を含むアルミニウム合金(皮材)をクラッドした
ことを特徴とするろう付け用アルミニウム合金複合材。 - 【請求項２】 芯材のアルミニウム合金がＣu：０.１％
以下を含有しているものである請求項１に記載のろう付
け用アルミニウム合金複合材。 - 【請求項３】 芯材のアルミニウム合金がＣu：０.３〜
０.６％を含有しているものである請求項１に記載のろ
う付け用アルミニウム合金複合材。 - 【請求項４】 芯材の厚さが、ろう材の厚さの２.５倍
以上で且つ０.１〜１mm以下である請求項１、２又は３
に記載のろう付け用アルミニウム合金複合材。 - 【請求項５】 ろう材を外面にしてシーム溶接により製
管される請求項１に記載のろう付け用アルミニウム合金
複合材を用いたチューブ材。 - 【請求項６】 ノコロックろう付け法により組立てられ
る請求項５に記載のラジエータ用チューブ材。 - 【請求項７】 ろう付け後において、芯材と皮材とろう
材との孔食電位の関係が（貴）芯材＞皮材及び（貴）芯
材＞ろう材を満たし、芯材と皮材、芯材とろう材の孔食
電位の差が３０〜１２０mＶである請求項５又は６に記
載のチューブ材。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4142218A JPH0623535A (ja) | 1991-05-24 | 1992-05-07 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
| DE1992629813 DE69229813T2 (de) | 1991-05-24 | 1992-05-25 | Verbundmaterial aus Aluminiumlegierungen zum Hartlöten |
| EP19920108782 EP0514946B1 (en) | 1991-05-24 | 1992-05-25 | An aluminum alloy composite material for brazing |
| AU17159/92A AU636813B2 (en) | 1991-05-24 | 1992-05-25 | An aluminum alloy composite material for brazing |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3-149481 | 1991-05-24 | ||
| JP14948191 | 1991-05-24 | ||
| JP4142218A JPH0623535A (ja) | 1991-05-24 | 1992-05-07 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0623535A true JPH0623535A (ja) | 1994-02-01 |
Family
ID=26474295
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4142218A Pending JPH0623535A (ja) | 1991-05-24 | 1992-05-07 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0514946B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0623535A (ja) |
| AU (1) | AU636813B2 (ja) |
| DE (1) | DE69229813T2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565588A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-19 | Showa Alum Corp | 耐食性に優れたろう付用アルミニウム材 |
| EP0712681A2 (en) | 1994-11-11 | 1996-05-22 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy brazing sheet, method of producing said brazing sheet, heat-exchanger used said brazing sheet and method of producing said heat-exchanger |
| JP2002542393A (ja) * | 1999-04-14 | 2002-12-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | ろう付け用シート |
| JP2009179830A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート、熱交換器 |
| JP2009179829A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート、熱交換器 |
| WO2014141912A1 (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-18 | 株式会社Uacj | 成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法、およびアルミニウム合金ブレージングシート |
| CN106041354A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-10-26 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 一种高耐蚀的四层铝合金钎焊板材及其制造方法 |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3734302B2 (ja) * | 1996-04-02 | 2006-01-11 | 神鋼アルコア輸送機材株式会社 | ろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート |
| CN1053133C (zh) * | 1996-05-14 | 2000-06-07 | 西北有色金属研究院 | 一种铝－钛－铝钎焊料三层轧制复合板 |
| US6129143A (en) * | 1996-08-08 | 2000-10-10 | Denso Corporation | Brazing sheet having an excellent corrosion resistance for use in a heat exchanger, and a heat exchanger using the same |
| EP1090745B1 (en) * | 1999-10-04 | 2002-06-19 | Denso Corporation | Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting high strength and excellent corrosion resistance |
| US20030183376A1 (en) * | 2002-04-02 | 2003-10-02 | Abell Bradley David | High strength CAB brazed heat exchangers using high strength fin materials |
| US7247392B2 (en) * | 2002-05-29 | 2007-07-24 | Furukawa-Sky Aluminum Corp. | Aluminum alloy heat exchanger and method of producing the same |
| DE10353577A1 (de) * | 2003-11-14 | 2005-06-16 | Behr Gmbh & Co. Kg | Hochtemperaturgelöteter Abgaswärmetauscher |
| US7755185B2 (en) | 2006-09-29 | 2010-07-13 | Infineon Technologies Ag | Arrangement for cooling a power semiconductor module |
| JP4181607B2 (ja) | 2007-03-29 | 2008-11-19 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシートおよびその製造方法 |
| JP4477668B2 (ja) * | 2007-12-25 | 2010-06-09 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ブレージングシート |
| CN104722872B (zh) | 2010-03-02 | 2016-08-03 | 三菱铝株式会社 | 铝合金制热交换器 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6041697B2 (ja) * | 1980-03-31 | 1985-09-18 | 住友軽金属工業株式会社 | アルミニウム合金製熱交換器用ブレ−ジングフィン材 |
| JPS59150052A (ja) * | 1983-02-14 | 1984-08-28 | Kobe Steel Ltd | ろう付熱交換器用ａ１複合材料 |
| US4649087A (en) * | 1985-06-10 | 1987-03-10 | Reynolds Metals Company | Corrosion resistant aluminum brazing sheet |
| JP2564190B2 (ja) * | 1988-09-12 | 1996-12-18 | 株式会社神戸製鋼所 | ろう付け用アルミニウム合金複合材 |
| JPH02147163A (ja) * | 1988-11-29 | 1990-06-06 | Furukawa Alum Co Ltd | アルミニウム製熱交換器の製造方法 |
| WO1991014794A1 (en) * | 1990-03-27 | 1991-10-03 | Alcan International Limited | Improved aluminum alloy |
-
1992
- 1992-05-07 JP JP4142218A patent/JPH0623535A/ja active Pending
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Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0565588A (ja) * | 1991-09-06 | 1993-03-19 | Showa Alum Corp | 耐食性に優れたろう付用アルミニウム材 |
| EP0712681A2 (en) | 1994-11-11 | 1996-05-22 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Aluminum alloy brazing sheet, method of producing said brazing sheet, heat-exchanger used said brazing sheet and method of producing said heat-exchanger |
| JP2011202285A (ja) * | 1999-04-12 | 2011-10-13 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | ろう付け用シート |
| JP2002542393A (ja) * | 1999-04-14 | 2002-12-10 | コラス・アルミニウム・バルツプロドウクテ・ゲーエムベーハー | ろう付け用シート |
| JP2009179830A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート、熱交換器 |
| JP2009179829A (ja) * | 2008-01-29 | 2009-08-13 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 熱交換器用ブレージングシート、熱交換器 |
| WO2014141912A1 (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-18 | 株式会社Uacj | 成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法、およびアルミニウム合金ブレージングシート |
| JP2014173153A (ja) * | 2013-03-11 | 2014-09-22 | Uacj Corp | 成形加工用アルミニウム合金板とその製造方法、およびアルミニウム合金ブレージングシート |
| CN106041354A (zh) * | 2016-07-06 | 2016-10-26 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 一种高耐蚀的四层铝合金钎焊板材及其制造方法 |
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