JP3246970B2 - アルミニウム製熱交換器用複合材 - Google Patents
アルミニウム製熱交換器用複合材Info
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- JP3246970B2 JP3246970B2 JP35160192A JP35160192A JP3246970B2 JP 3246970 B2 JP3246970 B2 JP 3246970B2 JP 35160192 A JP35160192 A JP 35160192A JP 35160192 A JP35160192 A JP 35160192A JP 3246970 B2 JP3246970 B2 JP 3246970B2
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
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- Laminated Bodies (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明に係るアルミニウム製熱
交換器用複合材は、自動車用ラジエータやヒータコア等
として利用するアルミニウム製熱交換器の伝熱管を構成
する板材として利用する。
交換器用複合材は、自動車用ラジエータやヒータコア等
として利用するアルミニウム製熱交換器の伝熱管を構成
する板材として利用する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム製熱交換器の伝熱管を構成
する為の複合材として従来から、図１に示す様に、芯材
１の両面に皮材２とろう材３とを積層（クラッド）し
た、３層構造の複合材４が、広く使用されている。上記
皮材２は犠牲腐食層として機能するもので、上記芯材１
よりも卑な電位を有し、水と接触した際に犠牲腐食する
事で、上記芯材１が腐食するのを防止する。又、ろう材
３は、上記芯材１よりも低融点で、この芯材１の端縁部
同士をろう付けして伝熱管としたり、或は得られた伝熱
管とフィンとをろう付けする為に利用する。
する為の複合材として従来から、図１に示す様に、芯材
１の両面に皮材２とろう材３とを積層（クラッド）し
た、３層構造の複合材４が、広く使用されている。上記
皮材２は犠牲腐食層として機能するもので、上記芯材１
よりも卑な電位を有し、水と接触した際に犠牲腐食する
事で、上記芯材１が腐食するのを防止する。又、ろう材
３は、上記芯材１よりも低融点で、この芯材１の端縁部
同士をろう付けして伝熱管としたり、或は得られた伝熱
管とフィンとをろう付けする為に利用する。
【０００３】従来から一般的に使用されている複合材と
して代表的なものは、芯材１としてＪＩＳ３００３材
（０．６重量％以下のSiと、０．７重量％以下のFeと、
０．０５〜０．２０重量％のCuと、１．０〜１．５重量
％のMnと、０．１０重量％以下のZnとを含み、残りを不
可避不純物とAlとしたもの）を使用し、皮材２としてＪ
ＩＳ７０７２材（合計で０．７重量％以下のSi及びFe
と、０．１０重量％以下のCuと、０．１０重量％以下の
Mnと、０．１０重量％以下のMgと、０．８〜１．３重量
％のZnとを含み、残りを不可避不純物とAlとしたもの）
を使用し、ろう材３としてＪＩＳ４３４３材（６．８〜
８．２重量％のSiと、０．８重量％以下のFeと、０．２
５重量％以下のCuと、０．１０重量％以下のMnと、０．
２０重量％以下のZnとを含み、残りを不可避不純物とAl
としたもの）を使用している。
して代表的なものは、芯材１としてＪＩＳ３００３材
（０．６重量％以下のSiと、０．７重量％以下のFeと、
０．０５〜０．２０重量％のCuと、１．０〜１．５重量
％のMnと、０．１０重量％以下のZnとを含み、残りを不
可避不純物とAlとしたもの）を使用し、皮材２としてＪ
ＩＳ７０７２材（合計で０．７重量％以下のSi及びFe
と、０．１０重量％以下のCuと、０．１０重量％以下の
Mnと、０．１０重量％以下のMgと、０．８〜１．３重量
％のZnとを含み、残りを不可避不純物とAlとしたもの）
を使用し、ろう材３としてＪＩＳ４３４３材（６．８〜
８．２重量％のSiと、０．８重量％以下のFeと、０．２
５重量％以下のCuと、０．１０重量％以下のMnと、０．
２０重量％以下のZnとを含み、残りを不可避不純物とAl
としたもの）を使用している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明のアルミニウム
製熱交換器用複合材は、十分な耐食性を確保しつつ薄肉
化を可能とする事で、軽量で且つ十分な耐久性を有する
アルミニウム製熱交換器を得る事を目的としている。
製熱交換器用複合材は、十分な耐食性を確保しつつ薄肉
化を可能とする事で、軽量で且つ十分な耐久性を有する
アルミニウム製熱交換器を得る事を目的としている。
【０００５】上述の様に、ＪＩＳ３００３材の両面にＪ
ＩＳ７０７２材とＪＩＳ４３４３材とを積層した、従来
の複合材４は、耐食性の面からは実用十分な性能を得ら
れるが、ＪＩＳ３００３材の強度が必ずしも十分とは言
えない為、この複合材４により得られた伝熱管の強度を
確保する為には、上記芯材１の板厚を大きくする必要が
ある。
ＩＳ７０７２材とＪＩＳ４３４３材とを積層した、従来
の複合材４は、耐食性の面からは実用十分な性能を得ら
れるが、ＪＩＳ３００３材の強度が必ずしも十分とは言
えない為、この複合材４により得られた伝熱管の強度を
確保する為には、上記芯材１の板厚を大きくする必要が
ある。
【０００６】即ち、上記従来の複合材４を、ろう付けの
為に加熱した場合、皮材２を構成するＪＩＳ７０７２材
中に含まれるZnと、ろう材３を構成するＪＩＳ４３４３
材中に含まれるSiとが芯材１を構成するＪＩＳ３００３
材中に拡散し、この芯材１の耐食性並びに強度を低下さ
せてしまう。この為、芯材１の薄肉化による、アルミニ
ウム製熱交換器の軽量化を図りにくい。
為に加熱した場合、皮材２を構成するＪＩＳ７０７２材
中に含まれるZnと、ろう材３を構成するＪＩＳ４３４３
材中に含まれるSiとが芯材１を構成するＪＩＳ３００３
材中に拡散し、この芯材１の耐食性並びに強度を低下さ
せてしまう。この為、芯材１の薄肉化による、アルミニ
ウム製熱交換器の軽量化を図りにくい。
【０００７】一方、特開平４−１９３９２５号公報に
は、ろう付けによる加熱によって芯材の強度が低下しな
い、アルミニウム製熱交換器用複合材に関する発明が記
載されている。この公報に記載された複合材は、０．３
〜２．０重量％のMnと、０．２５〜０．８重量％のCu
と、０．２〜１．０重量％のSiと、０．５重量％以下の
Mgとを含み、残りを不可避不純物とAlとした芯材と、
１．２〜２．５重量％のMgと、０．２〜０．８重量％の
Siと、０．５〜２．０重量％のZnとを含み、残りを不可
避不純物とAlとし、上記芯材の片面で水と接触する面を
覆う皮材と、Siを含みAlを主成分として、上記芯材の他
面を覆うろう材とから構成される。又、皮材中に、それ
ぞれが０．２重量％以下のIn、Sn、Gaの１種又は２種以
上を含ませる事も、上記公報に記載されている。
は、ろう付けによる加熱によって芯材の強度が低下しな
い、アルミニウム製熱交換器用複合材に関する発明が記
載されている。この公報に記載された複合材は、０．３
〜２．０重量％のMnと、０．２５〜０．８重量％のCu
と、０．２〜１．０重量％のSiと、０．５重量％以下の
Mgとを含み、残りを不可避不純物とAlとした芯材と、
１．２〜２．５重量％のMgと、０．２〜０．８重量％の
Siと、０．５〜２．０重量％のZnとを含み、残りを不可
避不純物とAlとし、上記芯材の片面で水と接触する面を
覆う皮材と、Siを含みAlを主成分として、上記芯材の他
面を覆うろう材とから構成される。又、皮材中に、それ
ぞれが０．２重量％以下のIn、Sn、Gaの１種又は２種以
上を含ませる事も、上記公報に記載されている。
【０００８】この様な構成を有する、上記公報に記載さ
れた複合材の場合、加熱によって芯材の強度が低下する
事はなく、この芯材の薄肉化を図れる為、上記複合材に
より造られた伝熱管を構成要素とするアルミニウム製熱
交換器の軽量化を図れる。
れた複合材の場合、加熱によって芯材の強度が低下する
事はなく、この芯材の薄肉化を図れる為、上記複合材に
より造られた伝熱管を構成要素とするアルミニウム製熱
交換器の軽量化を図れる。
【０００９】ところが、上記公報に記載されたアルミニ
ウム製熱交換器用複合材の場合、皮材中に含まれるMgの
量が、１．２〜２．５重量％と比較的多い為、この皮材
中にInを含有させた場合、粒界腐食が発生し易くなる。
この結果、上記皮材の犠牲腐食効果が悪化し、腐食条件
が厳しくなると、芯材に迄達する腐食が発生し易くな
る。
ウム製熱交換器用複合材の場合、皮材中に含まれるMgの
量が、１．２〜２．５重量％と比較的多い為、この皮材
中にInを含有させた場合、粒界腐食が発生し易くなる。
この結果、上記皮材の犠牲腐食効果が悪化し、腐食条件
が厳しくなると、芯材に迄達する腐食が発生し易くな
る。
【００１０】本発明のアルミニウム製熱交換器用複合材
は、上述の様な事情に鑑みて発明されたものである。
は、上述の様な事情に鑑みて発明されたものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明のアルミニウム製
熱交換器用複合材は、前述した従来のアルミニウム製熱
交換器用複合材の場合と同様図１に示す様に、防食すべ
き芯材１の水と接触する側の表面に犠牲腐食層として機
能する皮材２を、この芯材１の反対側の表面に、この複
合材の端縁同士をろう付けしたり、或はこの複合材によ
り造られた部材を他のアルミニウム板材とろう付けする
場合のろうを供給するろう材３を、それぞれ積層してい
る。
熱交換器用複合材は、前述した従来のアルミニウム製熱
交換器用複合材の場合と同様図１に示す様に、防食すべ
き芯材１の水と接触する側の表面に犠牲腐食層として機
能する皮材２を、この芯材１の反対側の表面に、この複
合材の端縁同士をろう付けしたり、或はこの複合材によ
り造られた部材を他のアルミニウム板材とろう付けする
場合のろうを供給するろう材３を、それぞれ積層してい
る。
【００１２】この内の芯材１は、０．８〜１．５重量％
のMnと、０．４〜０．６重量％のCuと、０．２〜０．８
重量％のSiと、０．０５重量％以上で０．２重量％未満
のMgとを含み、残りを不可避不純物とAlとしている。
のMnと、０．４〜０．６重量％のCuと、０．２〜０．８
重量％のSiと、０．０５重量％以上で０．２重量％未満
のMgとを含み、残りを不可避不純物とAlとしている。
【００１３】又、この芯材１の水と接触する側の面を覆
う皮材２は、０．８重量％以上で１．２重量％未満のMg
と、０．２〜０．８重量％のSiと、０．０１０〜０．０
２０重量％のInを含み、残りを不可避不純物とAlとして
いる。
う皮材２は、０．８重量％以上で１．２重量％未満のMg
と、０．２〜０．８重量％のSiと、０．０１０〜０．０
２０重量％のInを含み、残りを不可避不純物とAlとして
いる。
【００１４】更に、芯材１の反対面を覆うろう材３は、
Siを含みAlを主成分としている。
Siを含みAlを主成分としている。
【００１５】この様に構成される本発明のアルミニウム
製熱交換器用複合材は、芯材１の強度が十分で、しかも
ろう付け時の加熱によって低下する事がない。この為、
芯材１の薄肉化によるアルミニウム製熱交換器の軽量化
が可能となる。しかも、皮材２の犠牲腐食効果が十分
で、上記芯材１に迄達する様な腐食が発生しにくい為、
軽量化したアルミニウム製熱交換器の耐久性も十分なも
のとなる。
製熱交換器用複合材は、芯材１の強度が十分で、しかも
ろう付け時の加熱によって低下する事がない。この為、
芯材１の薄肉化によるアルミニウム製熱交換器の軽量化
が可能となる。しかも、皮材２の犠牲腐食効果が十分
で、上記芯材１に迄達する様な腐食が発生しにくい為、
軽量化したアルミニウム製熱交換器の耐久性も十分なも
のとなる。
【００１６】尚、芯材１中に含有させるMn、Cu、Si、Mg
の量を前述の範囲に定めたのは、次の理由による。
の量を前述の範囲に定めたのは、次の理由による。
【００１７】Mnは、芯材１の電位を貴にし、この芯材１
の耐食性を向上させる為に含有させるが、この効果はMn
の含有量が０．８重量％未満では不十分である。反対
に、Mnの含有量が１．５重量％を越えると、粗大化合物
が生成して、この芯材１を圧延加工により造る際の妨げ
となる。この為、Mnの含有量を０．８〜１．５重量％の
範囲に限定した。
の耐食性を向上させる為に含有させるが、この効果はMn
の含有量が０．８重量％未満では不十分である。反対
に、Mnの含有量が１．５重量％を越えると、粗大化合物
が生成して、この芯材１を圧延加工により造る際の妨げ
となる。この為、Mnの含有量を０．８〜１．５重量％の
範囲に限定した。
【００１８】又、Cuは、芯材１の電位を犠牲腐食層の電
位よりも十分に高くすると共に、芯材１の強度を向上さ
せる為に添加する。即ち、芯材１中のCuは、ろう付け時
の加熱により皮材２に向かって拡散し、芯材１が貴で皮
材２が卑な温度勾配を造り、上記芯材１の耐食性を向上
させる。Cuの含有量が０．４重量％未満では、芯材１の
強度を向上させる効果が不十分であり、反対に含有量が
０．６重量％を越えると、芯材１の融点を下げて、ろう
付け時に芯材１の強度が著しく低下する原因となると共
に、耐食性も低下する。この為、Cuの含有量を０．４〜
０．６重量％の範囲に限定した。
位よりも十分に高くすると共に、芯材１の強度を向上さ
せる為に添加する。即ち、芯材１中のCuは、ろう付け時
の加熱により皮材２に向かって拡散し、芯材１が貴で皮
材２が卑な温度勾配を造り、上記芯材１の耐食性を向上
させる。Cuの含有量が０．４重量％未満では、芯材１の
強度を向上させる効果が不十分であり、反対に含有量が
０．６重量％を越えると、芯材１の融点を下げて、ろう
付け時に芯材１の強度が著しく低下する原因となると共
に、耐食性も低下する。この為、Cuの含有量を０．４〜
０．６重量％の範囲に限定した。
【００１９】Siは、芯材１の強度を向上させる為に含有
させるが、含有量が０．２重量％未満の場合、強度向上
効果が不十分である。反対に、０．８重量％を越えて含
有させると、芯材１の融点が低くなり過ぎ、ろう付け時
に芯材１の一部が溶融する恐れが生じる。この為、Siの
含有量を０．２〜０．８重量％の範囲に限定した。
させるが、含有量が０．２重量％未満の場合、強度向上
効果が不十分である。反対に、０．８重量％を越えて含
有させると、芯材１の融点が低くなり過ぎ、ろう付け時
に芯材１の一部が溶融する恐れが生じる。この為、Siの
含有量を０．２〜０．８重量％の範囲に限定した。
【００２０】Mgは、芯材１の強度を向上させる為に含有
させるが、含有量が０．０５重量％未満の場合には、強
度向上効果が不十分である。反対に、０．２重量％以上
含有させると、ろう付け時に使用する弗化物系フラック
スと反応してろう付け性を悪化させる。この為、Mgの含
有量を０．０５重量％以上で０．２重量％未満の範囲に
限定した。
させるが、含有量が０．０５重量％未満の場合には、強
度向上効果が不十分である。反対に、０．２重量％以上
含有させると、ろう付け時に使用する弗化物系フラック
スと反応してろう付け性を悪化させる。この為、Mgの含
有量を０．０５重量％以上で０．２重量％未満の範囲に
限定した。
【００２１】尚、芯材１中には、Fe、Zr、Cr、Ti等、他
の元素を、上記効果を損なわない範囲で含有させる事も
出来る。
の元素を、上記効果を損なわない範囲で含有させる事も
出来る。
【００２２】又、皮材２中に含有させるMg、Si、Inの量
を前述の範囲に定めたのは、次の理由による。
を前述の範囲に定めたのは、次の理由による。
【００２３】Mgは、皮材２の強度を向上させる為に含有
させるが、含有量が０．８重量％未満の場合には強度向
上効果が不十分である。反対に、１．２重量％以上含有
させると、Mg−In合金による粒界腐食が発生し、犠牲腐
食層としての効果が不十分となる。この為、Mgの含有量
を０．８重量％以上で１．２重量％未満の範囲に限定し
た。
させるが、含有量が０．８重量％未満の場合には強度向
上効果が不十分である。反対に、１．２重量％以上含有
させると、Mg−In合金による粒界腐食が発生し、犠牲腐
食層としての効果が不十分となる。この為、Mgの含有量
を０．８重量％以上で１．２重量％未満の範囲に限定し
た。
【００２４】Siは、皮材２の強度を向上させる為に含有
させるが、含有量が０．２重量％未満の場合、強度向上
効果が不十分である。反対に、０．８重量％を越えて含
有させると、皮材２の融点が低くなり過ぎ、ろう付け時
に皮材２の一部が溶融する恐れが生じる。この為、Siの
含有量を０．２〜０．８重量％の範囲に限定した。
させるが、含有量が０．２重量％未満の場合、強度向上
効果が不十分である。反対に、０．８重量％を越えて含
有させると、皮材２の融点が低くなり過ぎ、ろう付け時
に皮材２の一部が溶融する恐れが生じる。この為、Siの
含有量を０．２〜０．８重量％の範囲に限定した。
【００２５】Inは、皮材２の電位を下げ（卑にし）、こ
の皮材２を犠牲腐食層として機能させる為に含有させる
が、含有量が０．０１０重量％未満の場合には、芯材１
との電位差が不足し、犠牲腐食効果が不十分である。反
対に、０．０２０重量％を越えて含有させると、芯材１
との間の電位差が大きくなり過ぎて、皮材２の腐食進行
速度が大きくなり過ぎ、この皮材２の耐久性が不足す
る。この為、Inの含有量を０．０１０〜０．０２０重量
％の範囲に限定した。
の皮材２を犠牲腐食層として機能させる為に含有させる
が、含有量が０．０１０重量％未満の場合には、芯材１
との電位差が不足し、犠牲腐食効果が不十分である。反
対に、０．０２０重量％を越えて含有させると、芯材１
との間の電位差が大きくなり過ぎて、皮材２の腐食進行
速度が大きくなり過ぎ、この皮材２の耐久性が不足す
る。この為、Inの含有量を０．０１０〜０．０２０重量
％の範囲に限定した。
【００２６】
【実施例】次に、本発明者が行なった実験に就いて説明
する。実験では、芯材１として、第１表のNO. １〜１０
に示した様な組成を有する、１０種類のアルミニウム合
金を使用し、皮材２として、第２表のNO. Ａ〜Ｇに示し
た様な組成を有する、７種類のアルミニウム合金を使用
した。第１表に示された１０種類のアルミニウム合金の
内、NO. １〜３のものが本発明に属するものであり、N
O. ４〜１０は比較の為に用意したアルミニウム合金で
ある。又、第２表に示された７種類のアルミニウム合金
の内、NO. Ａ〜Ｂのものが本発明に属するものであり、
NO. Ｃ〜Ｇは比較の為に用意したアルミニウム合金であ
る。尚、第１〜２表のAlの欄中には、大部分のAlの他、
微量の不可避不純物を含む。
する。実験では、芯材１として、第１表のNO. １〜１０
に示した様な組成を有する、１０種類のアルミニウム合
金を使用し、皮材２として、第２表のNO. Ａ〜Ｇに示し
た様な組成を有する、７種類のアルミニウム合金を使用
した。第１表に示された１０種類のアルミニウム合金の
内、NO. １〜３のものが本発明に属するものであり、N
O. ４〜１０は比較の為に用意したアルミニウム合金で
ある。又、第２表に示された７種類のアルミニウム合金
の内、NO. Ａ〜Ｂのものが本発明に属するものであり、
NO. Ｃ〜Ｇは比較の為に用意したアルミニウム合金であ
る。尚、第１〜２表のAlの欄中には、大部分のAlの他、
微量の不可避不純物を含む。
【００２７】これら第１〜２表に示された合計１７種類
のアルミニウム合金は、第１表に示された芯材用のアル
ミニウム合金の片面に、第２表に示した皮材用のアルミ
ニウム合金を、０．１０mmの厚さで被覆し、更に上記芯
材用のアルミニウム合金の他面に、ろう材であるＪＩＳ
４３４３材を被覆して、第３表に示した様な、合計１８
種類のアルミニウム製熱交換器用複合材の試験片を造っ
た。
のアルミニウム合金は、第１表に示された芯材用のアル
ミニウム合金の片面に、第２表に示した皮材用のアルミ
ニウム合金を、０．１０mmの厚さで被覆し、更に上記芯
材用のアルミニウム合金の他面に、ろう材であるＪＩＳ
４３４３材を被覆して、第３表に示した様な、合計１８
種類のアルミニウム製熱交換器用複合材の試験片を造っ
た。
【００２８】ろう付け性の試験を行なう場合には、各試
験片の他面にコルゲートフィンを突き当て、このコルゲ
ートフィンと各試験片とをろう付けした。このコルゲー
トフィンは、１．０重量％のMnと１．５重量％のZnとを
含み、残りをAlと不可避不純物としたアルミニウム合金
で、厚さ０．０８mmの板材により造られている。
験片の他面にコルゲートフィンを突き当て、このコルゲ
ートフィンと各試験片とをろう付けした。このコルゲー
トフィンは、１．０重量％のMnと１．５重量％のZnとを
含み、残りをAlと不可避不純物としたアルミニウム合金
で、厚さ０．０８mmの板材により造られている。
【００２９】各試験片と上記コルゲートフィンとをろう
付けする為の加熱条件は、窒素雰囲気中で５９０〜６２
０℃、３分とした。尚、使用フラックスはノコロックフ
ラックス（K3AlF6とKAlF4 との共晶フラックスで、アル
ミニウム合金同士のろう付けに広く使用されている弗化
物系フラックスの商品名）を使用した。ろう付け性の良
否は、接着率（１００×ろう材のフィレット長さ／試験
片とコルゲートフィンとの当接長さ）で判断し、接着率
が９５％以上である場合、ろう付け性良好（○）とし、
９５％未満の場合、ろう付け性不良（×）とした。
付けする為の加熱条件は、窒素雰囲気中で５９０〜６２
０℃、３分とした。尚、使用フラックスはノコロックフ
ラックス（K3AlF6とKAlF4 との共晶フラックスで、アル
ミニウム合金同士のろう付けに広く使用されている弗化
物系フラックスの商品名）を使用した。ろう付け性の良
否は、接着率（１００×ろう材のフィレット長さ／試験
片とコルゲートフィンとの当接長さ）で判断し、接着率
が９５％以上である場合、ろう付け性良好（○）とし、
９５％未満の場合、ろう付け性不良（×）とした。
【００３０】又、引っ張り強度の測定と腐食試験とは、
試験片にコルゲートフィンをろう付けせず、試験片のま
ま行なった。但し、測定並びに試験に先立って、ろう付
けと同じ条件で加熱した。引っ張り試験の結果は、１６
０MPa 以上を良好とした。
試験片にコルゲートフィンをろう付けせず、試験片のま
ま行なった。但し、測定並びに試験に先立って、ろう付
けと同じ条件で加熱した。引っ張り試験の結果は、１６
０MPa 以上を良好とした。
【００３１】更に、腐食試験は、塩素イオン（Cl- ）を
１９５ppm 、硫酸イオン（SO4 2- ）を６０ppm 、銅イオ
ン（Cu2+）を１ppm 、第二鉄イオン（Fe3+）を３０ppm
それぞれ含み、８８℃に加温した腐食液を３０ｌ/minで
循環させた中に上記試験片を８時間浸漬し、その後１６
時間放置する作業を２週間行なった（合計１４サイク
ル）。この試験結果を判定するに当って、最大孔食深さ
が、犠牲腐食層の厚さである０．１mm以下であれば良好
とした。
１９５ppm 、硫酸イオン（SO4 2- ）を６０ppm 、銅イオ
ン（Cu2+）を１ppm 、第二鉄イオン（Fe3+）を３０ppm
それぞれ含み、８８℃に加温した腐食液を３０ｌ/minで
循環させた中に上記試験片を８時間浸漬し、その後１６
時間放置する作業を２週間行なった（合計１４サイク
ル）。この試験結果を判定するに当って、最大孔食深さ
が、犠牲腐食層の厚さである０．１mm以下であれば良好
とした。
【００３２】上記各試験並びに測定の結果、本発明によ
るアルミニウム製熱交換器用複合材の引っ張り強度は何
れに就いても１６０MPa 以上で、熱交換器を造る為には
十分な強度を有していた。又、最大孔食深さに就いて
も、最も深く迄達したものでも犠牲腐食層の厚さよりも
小さい０．０７mmであって、優れた結果を得られた。
るアルミニウム製熱交換器用複合材の引っ張り強度は何
れに就いても１６０MPa 以上で、熱交換器を造る為には
十分な強度を有していた。又、最大孔食深さに就いて
も、最も深く迄達したものでも犠牲腐食層の厚さよりも
小さい０．０７mmであって、優れた結果を得られた。
【００３３】
【表１】
【００３４】
【表２】
【００３５】
【表３】
【００３６】
【発明の効果】本発明のアルミニウム製熱交換器用複合
材は以上に述べた様に、十分な耐食性を確保しつつ薄肉
化を可能とする事で、軽量で且つ十分な耐久性を有する
アルミニウム製熱交換器を得る事が出来る。
材は以上に述べた様に、十分な耐食性を確保しつつ薄肉
化を可能とする事で、軽量で且つ十分な耐久性を有する
アルミニウム製熱交換器を得る事が出来る。
【図１】本発明の対象となるアルミニウム製熱交換器用
複合材の拡大断面図。
複合材の拡大断面図。
１ 芯材 ２ 皮材 ３ ろう材 ４ 複合材
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 21/00 - 21/18
Claims (1)
- 【請求項１】 ０．８〜１．５重量％のMnと、０．４〜
０．６重量％のCuと、０．２〜０．８重量％のSiと、
０．０５重量％以上で０．２重量％未満のMgとを含み、
残りを不可避不純物とAlとした芯材と、０．８重量％以
上で１．２重量％未満のMgと、０．２〜０．８重量％の
Siと、０．０１０〜０．０２０重量％のInとを含み、残
りを不可避不純物とAlとし、上記芯材の片面で水と接触
する面を覆う皮材と、Siを含みAlを主成分として、上記
芯材の他面を覆うろう材とから成るアルミニウム製熱交
換器用複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35160192A JP3246970B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | アルミニウム製熱交換器用複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35160192A JP3246970B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | アルミニウム製熱交換器用複合材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06172904A JPH06172904A (ja) | 1994-06-21 |
| JP3246970B2 true JP3246970B2 (ja) | 2002-01-15 |
Family
ID=18418377
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35160192A Expired - Fee Related JP3246970B2 (ja) | 1992-12-09 | 1992-12-09 | アルミニウム製熱交換器用複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3246970B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018028127A (ja) * | 2016-08-17 | 2018-02-22 | 株式会社Uacj | 熱交換器用のアルミニウム合金製クラッド板 |
-
1992
- 1992-12-09 JP JP35160192A patent/JP3246970B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06172904A (ja) | 1994-06-21 |
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