JPS60251246A - 真空ろう付用耐水ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器 - Google Patents
真空ろう付用耐水ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器Info
- Publication number
- JPS60251246A JPS60251246A JP10716084A JP10716084A JPS60251246A JP S60251246 A JPS60251246 A JP S60251246A JP 10716084 A JP10716084 A JP 10716084A JP 10716084 A JP10716084 A JP 10716084A JP S60251246 A JPS60251246 A JP S60251246A
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- Japan
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- brazing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は真空ろう行用耐水・高強度プレージングシート
及びこれを用いた熱交換器に関し、詳細には、芯材の合
金成分組成を特定する他、該芯材とろう材層との間に、
厚さ及び電気化学的特性を調整したＡ１合金を中間層と
して介在させることにより、水腐食環境下における耐水
・耐食性を高めたろう付用耐水プレージングシート、及
びこのプレージングシートを熱媒体との隔壁として用い
た熱交換器に関するものである。
及びこれを用いた熱交換器に関し、詳細には、芯材の合
金成分組成を特定する他、該芯材とろう材層との間に、
厚さ及び電気化学的特性を調整したＡ１合金を中間層と
して介在させることにより、水腐食環境下における耐水
・耐食性を高めたろう付用耐水プレージングシート、及
びこのプレージングシートを熱媒体との隔壁として用い
た熱交換器に関するものである。
Ａ１合金製の真空ろう行用プレージングシート（以下Ａ
１合金製ＢＳと略記する）は、例えば自動車用エアコン
のコンデンサーやエバポレータ等の熱交換器用材料とし
て汎用されている。しかし水系クーラントを使用する熱
交換器用部材としてＡＩ合金製ＢＳを用いた例は少ない
。その理由は、従来のＡＩ合金製ＢＳの場合耐水腐食性
が不十分であるので、クーラントの水質が悪いときには
短期間の使用でも貫通腐食を起こし易く、熱交換器とし
て致命的な欠陥となるからである。従ってこの種の用途
に適用されるＡｔ合金製ＢＳにあっては、耐水腐食性の
改善が強く要望されている。
１合金製ＢＳと略記する）は、例えば自動車用エアコン
のコンデンサーやエバポレータ等の熱交換器用材料とし
て汎用されている。しかし水系クーラントを使用する熱
交換器用部材としてＡＩ合金製ＢＳを用いた例は少ない
。その理由は、従来のＡＩ合金製ＢＳの場合耐水腐食性
が不十分であるので、クーラントの水質が悪いときには
短期間の使用でも貫通腐食を起こし易く、熱交換器とし
て致命的な欠陥となるからである。従ってこの種の用途
に適用されるＡｔ合金製ＢＳにあっては、耐水腐食性の
改善が強く要望されている。
本発明者等は上記の様な状況に鑑み、耐水・耐食性に優
れた真空ろう材用Ａ１合金製ＢＳを開発すべく研究を進
めてきた。その結果、Ａ１合金芯材の化学成分を特定す
ると共に、その片面又は両面に、適度の厚さと電気化学
的特性を有するＡ１合金を中間層として介在させたうえ
でろう材を配設すれば上記の目的にかなうＡｔ合金製Ｂ
Ｓが得られることを知り、ここに本発明の完成をみた。
れた真空ろう材用Ａ１合金製ＢＳを開発すべく研究を進
めてきた。その結果、Ａ１合金芯材の化学成分を特定す
ると共に、その片面又は両面に、適度の厚さと電気化学
的特性を有するＡ１合金を中間層として介在させたうえ
でろう材を配設すれば上記の目的にかなうＡｔ合金製Ｂ
Ｓが得られることを知り、ここに本発明の完成をみた。
即ち本発明に係る真空ろう行用ＡＩ合金製ＢＳとは、
Ｃｕ ： ０．２〜２．０％を必須的に含有し、更にＭ
ｎ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ の３種からなる群より選択される１種以上の元素を含有
し、残部がＡＩ及び不可避不純物よりなるＡ１合金を芯
材として用い、 該芯材の片面若しくは両面に、クラツド率で３〜１５％
の厚みを有し且つ前記芯材より２０〜１００ｍＶ卑な電
位差を有するＡ１合金からなる中間層を介してろう材層
を形成してなるところに要旨が存在するものである。ま
た本発明に係る熱交換器とは、熱媒体と接触する側の隔
壁を上記プレージングシートで構成してなるところに要
旨を有するものである。
ｎ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ の３種からなる群より選択される１種以上の元素を含有
し、残部がＡＩ及び不可避不純物よりなるＡ１合金を芯
材として用い、 該芯材の片面若しくは両面に、クラツド率で３〜１５％
の厚みを有し且つ前記芯材より２０〜１００ｍＶ卑な電
位差を有するＡ１合金からなる中間層を介してろう材層
を形成してなるところに要旨が存在するものである。ま
た本発明に係る熱交換器とは、熱媒体と接触する側の隔
壁を上記プレージングシートで構成してなるところに要
旨を有するものである。
以下本発明において各構成材料の化学成分等を定めた理
由を詳細に説明する。
由を詳細に説明する。
まず芯材を構成するＡ１合金の含有成分限定理由である
が、ＣｕはＡ１合金の機械的強度及び電位を高める上で
不可欠の元素であり、０．２％未満ではこれらの効果が
有効に発揮されない。尚ＣｕはＡｔ合金の耐食性を著し
く低下させる元素でもあるが、ろう付けの為の加熱を行
なった後ではＣｕの耐食性阻害作用は著しく減少するの
で、強度及び電位向上元素として有効に活用することが
できる。但しＣｕ含有率が２．０％を越えると、以下に
詳述する様な中間層の厚さや電気化学的特性を適正に調
整してみても、耐食性低下を防止することができない。
が、ＣｕはＡ１合金の機械的強度及び電位を高める上で
不可欠の元素であり、０．２％未満ではこれらの効果が
有効に発揮されない。尚ＣｕはＡｔ合金の耐食性を著し
く低下させる元素でもあるが、ろう付けの為の加熱を行
なった後ではＣｕの耐食性阻害作用は著しく減少するの
で、強度及び電位向上元素として有効に活用することが
できる。但しＣｕ含有率が２．０％を越えると、以下に
詳述する様な中間層の厚さや電気化学的特性を適正に調
整してみても、耐食性低下を防止することができない。
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒは何れもサブグレインを強化し再結晶
を抑制してろう付性を高める元素であり、目的達成の為
にはこれらのうち少なくとも１種を、いずれの元素につ
いても０．０５％以上含有させなければならない。しか
しＭｎが多すぎると粒界腐食感受性が増大し、又Ｃｒ及
びＺｒが多すぎると巨大金属間化合物が生成して加工性
が低下するので、何れの元素も０．５％以下の抑えなけ
ればならない。
を抑制してろう付性を高める元素であり、目的達成の為
にはこれらのうち少なくとも１種を、いずれの元素につ
いても０．０５％以上含有させなければならない。しか
しＭｎが多すぎると粒界腐食感受性が増大し、又Ｃｒ及
びＺｒが多すぎると巨大金属間化合物が生成して加工性
が低下するので、何れの元素も０．５％以下の抑えなけ
ればならない。
次に上記芯材とろう材（ろう材としては一般にＡ Ｉ−
３ｉ合金やＡｌ−３ｉ −Ｍｇ合金が用いられる）の間
に介在させる中間層であるが、これは芯材からろう材層
方向へのＣｕの表面拡散を防止すると共に、ろう材層中
のＳｔが芯材方向へ拡散するのを防止し、芯材の機械的
強度及びろう材のろう付性の双方を高レベルに維持する
為の言わば遮断層としての機能を果たし、更には芯材と
のＣｕの濃度勾配により犠牲陽極として作用し芯材の腐
食を防止する。こうした効果を有効に発揮させる為には
、中間層の厚さをＢＳの厚さに対して３％以上とする必
要があり、これ未満では上記遮断層としての効果及び犠
牲陽極作用が有効に発揮されない。しかしそれらの効果
は１５％の厚さで飽和し、１５％を越えるとＡ１合金製
ＢＳ全体としての強度が低下すると共に、特にろう付時
で中間層の選択腐食が生じ易くなり耐食性もかえって低
くなる。また本発明においては、上記犠牲陽極作用を有
効に発揮させるという目的との関係で、芯材と中間層の
電位差も極めて重要であり、芯材に対して中間層の電位
が単に卑となるとういだけでなく、２０ｍＶ以上の電位
差がなければ有効な犠牲陽極作用は得られない。しかし
電位差が１００ｍＶを越えると中間層のみが選択的に溶
解し、Ａｔ合金製ＢＳ全体としての防食性はかえって低
下してくる。従って上記中間層として用いるＡ１合金は
、芯材の化学成分との関係を考慮してそれ自体の耐食性
を損なうことなく電位差を適正にコントロールする必要
がある。ここでＣｕ含有量が０．５％程度のＡ１合金芯
材と組合せる場合の中間層としては市販純度のＡＩでも
十分な防食性能を発揮するが、使用する芯材の電気化学
的特性によっては、中間層を構成するＡｔ合金中に適量
（０，０５〜０．５％程度）のＭｎ、Ｃｒ又はＺｒを添
加して電位差をコントロールすることが望まれる。即ち
これらの元素は、ＡＩの電位を僅かながら責に移向させ
る性質があるので電位差調整元素として極めて便利であ
り、加えて芯材との結合力を高める作用も発揮するから
である。但しこれら合金元素の含有率が芯材のそれより
も高いと、ろう付時における芯材から中間層方向へのＣ
ｕの拡散によって前記電位差が過小となり、中間層の犠
牲陽極作用が低下してくる恐れがあるので、中間層を構
成するＡｔ合金中のＭｎ、Ｃｒ及びＺｒの配合量は芯材
の同含有量より少なく抑えておくべきである。中間層用
Ａｔ合金へ添加することのできる他の元素としてＣｕ、
Ｍｇ及びＺｎが挙げられ、これらは夫々次の様な作用を
有している。即ちＣｕは中間層の電位をコントロールす
る為に有効であり、０．０５％以上の添加でその効果が
有効に発揮される。しかし０．５％を越えて含有させる
と、中間層の電位が責に移向し防食効果の低下をまねく
。またＭｇはろう付時における芯材から中間層へのＣｕ
の拡散を助長して中間層の選択腐食を抑制する作用があ
り、その効果は０．０５％以上含有させることによって
有効に発揮される。しかし０．５％を越えるとＣｕおよ
びろう材中のＳｉの拡散が過大になって中間層全体とし
ての耐食性が低下する。Ｚｎは中間層の電位を卑にする
作用があり、芯材中のＣｕ含有率が低い場合に必要とな
る。しかしＺｎ量が０．１％未満ではその電位低下効果
を□期待することができず、一方Ｚｎ量が１．０％を越
えるとろう付時の蒸発飛散が著しくなって炉の汚染を招
く恐れがある。しかも前記化学成分からなる芯材との組
合せにおいては、芯材は元々一定レベル以上の電位を有
しているので、１．０％を越えてＺｎを添加しなければ
ならない程電位を低下させる必要性も殆んどない。
３ｉ合金やＡｌ−３ｉ −Ｍｇ合金が用いられる）の間
に介在させる中間層であるが、これは芯材からろう材層
方向へのＣｕの表面拡散を防止すると共に、ろう材層中
のＳｔが芯材方向へ拡散するのを防止し、芯材の機械的
強度及びろう材のろう付性の双方を高レベルに維持する
為の言わば遮断層としての機能を果たし、更には芯材と
のＣｕの濃度勾配により犠牲陽極として作用し芯材の腐
食を防止する。こうした効果を有効に発揮させる為には
、中間層の厚さをＢＳの厚さに対して３％以上とする必
要があり、これ未満では上記遮断層としての効果及び犠
牲陽極作用が有効に発揮されない。しかしそれらの効果
は１５％の厚さで飽和し、１５％を越えるとＡ１合金製
ＢＳ全体としての強度が低下すると共に、特にろう付時
で中間層の選択腐食が生じ易くなり耐食性もかえって低
くなる。また本発明においては、上記犠牲陽極作用を有
効に発揮させるという目的との関係で、芯材と中間層の
電位差も極めて重要であり、芯材に対して中間層の電位
が単に卑となるとういだけでなく、２０ｍＶ以上の電位
差がなければ有効な犠牲陽極作用は得られない。しかし
電位差が１００ｍＶを越えると中間層のみが選択的に溶
解し、Ａｔ合金製ＢＳ全体としての防食性はかえって低
下してくる。従って上記中間層として用いるＡ１合金は
、芯材の化学成分との関係を考慮してそれ自体の耐食性
を損なうことなく電位差を適正にコントロールする必要
がある。ここでＣｕ含有量が０．５％程度のＡ１合金芯
材と組合せる場合の中間層としては市販純度のＡＩでも
十分な防食性能を発揮するが、使用する芯材の電気化学
的特性によっては、中間層を構成するＡｔ合金中に適量
（０，０５〜０．５％程度）のＭｎ、Ｃｒ又はＺｒを添
加して電位差をコントロールすることが望まれる。即ち
これらの元素は、ＡＩの電位を僅かながら責に移向させ
る性質があるので電位差調整元素として極めて便利であ
り、加えて芯材との結合力を高める作用も発揮するから
である。但しこれら合金元素の含有率が芯材のそれより
も高いと、ろう付時における芯材から中間層方向へのＣ
ｕの拡散によって前記電位差が過小となり、中間層の犠
牲陽極作用が低下してくる恐れがあるので、中間層を構
成するＡｔ合金中のＭｎ、Ｃｒ及びＺｒの配合量は芯材
の同含有量より少なく抑えておくべきである。中間層用
Ａｔ合金へ添加することのできる他の元素としてＣｕ、
Ｍｇ及びＺｎが挙げられ、これらは夫々次の様な作用を
有している。即ちＣｕは中間層の電位をコントロールす
る為に有効であり、０．０５％以上の添加でその効果が
有効に発揮される。しかし０．５％を越えて含有させる
と、中間層の電位が責に移向し防食効果の低下をまねく
。またＭｇはろう付時における芯材から中間層へのＣｕ
の拡散を助長して中間層の選択腐食を抑制する作用があ
り、その効果は０．０５％以上含有させることによって
有効に発揮される。しかし０．５％を越えるとＣｕおよ
びろう材中のＳｉの拡散が過大になって中間層全体とし
ての耐食性が低下する。Ｚｎは中間層の電位を卑にする
作用があり、芯材中のＣｕ含有率が低い場合に必要とな
る。しかしＺｎ量が０．１％未満ではその電位低下効果
を□期待することができず、一方Ｚｎ量が１．０％を越
えるとろう付時の蒸発飛散が著しくなって炉の汚染を招
く恐れがある。しかも前記化学成分からなる芯材との組
合せにおいては、芯材は元々一定レベル以上の電位を有
しているので、１．０％を越えてＺｎを添加しなければ
ならない程電位を低下させる必要性も殆んどない。
以上詳述した様に、本発明に係るＡｔ合金製ＢＳは、化
学成分の特定された芯材の片面又は両面に、厚さ及び電
気化学的特性の調整された中間層を介してろう材層を形
成することにより、該中間層の有する芯材とろう材層の
遮断効果及び芯材に対する犠牲陽極作用が効果的に生か
されるので、全体として６越した耐水・耐食性を発揮す
る。しかも芯材の合金成分を特定することによって機械
的強度も高めているので、最近の薄肉軽量化の要請にも
こたえることができる。従ってこのＡＩ合金製ＢＳは、
熱交換器用のろう竹材料として用いることにより、その
優れた性能を遺憾なく発揮する。特にＡＩ合金製ＢＳは
冒頭で説明した様に熱交換器用ろう竹材料として汎用さ
れているが、その熱媒体との隔壁として上記本発明のＡ
１合金製ＢＳを使用すれば、熱媒体（特に水）による腐
食が激減し、その寿命を大幅に延長することができる。
学成分の特定された芯材の片面又は両面に、厚さ及び電
気化学的特性の調整された中間層を介してろう材層を形
成することにより、該中間層の有する芯材とろう材層の
遮断効果及び芯材に対する犠牲陽極作用が効果的に生か
されるので、全体として６越した耐水・耐食性を発揮す
る。しかも芯材の合金成分を特定することによって機械
的強度も高めているので、最近の薄肉軽量化の要請にも
こたえることができる。従ってこのＡＩ合金製ＢＳは、
熱交換器用のろう竹材料として用いることにより、その
優れた性能を遺憾なく発揮する。特にＡＩ合金製ＢＳは
冒頭で説明した様に熱交換器用ろう竹材料として汎用さ
れているが、その熱媒体との隔壁として上記本発明のＡ
１合金製ＢＳを使用すれば、熱媒体（特に水）による腐
食が激減し、その寿命を大幅に延長することができる。
次に実験例を挙げて本発明の構成及び作用効果を一層明
確にする。
確にする。
実験例１
＄１表に示す芯材用Ａ１合金と第２表に示す中間層用Ａ
１合金、及びＡｔ−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇのろう材
を使用し、これらを第３，４表に示す如く組合せて板厚
ｌ腸腸のＢＳを作製した。得られた各ＢＳの芯材−中間
層間の電位差（３，５％ＮａＣ１水溶液中における自然
電位の差）を第３．４表に併記した。また得られた各Ｂ
Ｓを用いて下記の腐食試験を行なった。結果を第３，４
表に一括して示す。
１合金、及びＡｔ−１０％５ｉ−１，５％Ｍｇのろう材
を使用し、これらを第３，４表に示す如く組合せて板厚
ｌ腸腸のＢＳを作製した。得られた各ＢＳの芯材−中間
層間の電位差（３，５％ＮａＣ１水溶液中における自然
電位の差）を第３．４表に併記した。また得られた各Ｂ
Ｓを用いて下記の腐食試験を行なった。結果を第３，４
表に一括して示す。
［腐食試験］
各ＢＳを用い、第１図（要部拡大断面図：図中１は芯材
、２は中間層、３はろう材層、Ａは平担部、Ｂはフィレ
ット部を夫々し示す）に示す腐食試験用供試片を真空ろ
う打法によって作製する。得られた各供試片のろう材面
側を供試面として、ＣＩイオン３０００ｐｐｍとＣｕイ
オン１０ｐｐｍを含む腐食液に浸漬し、８０℃×８時間
０室温Ｘ１６時間の繰り返し温度サイクルで３か月間処
理し、その後断面顕微鏡写真で侵食深さを測定する。第
３，４表に示す耐食性の値は、この試験で得た最大侵食
深さを表わしている。
、２は中間層、３はろう材層、Ａは平担部、Ｂはフィレ
ット部を夫々し示す）に示す腐食試験用供試片を真空ろ
う打法によって作製する。得られた各供試片のろう材面
側を供試面として、ＣＩイオン３０００ｐｐｍとＣｕイ
オン１０ｐｐｍを含む腐食液に浸漬し、８０℃×８時間
０室温Ｘ１６時間の繰り返し温度サイクルで３か月間処
理し、その後断面顕微鏡写真で侵食深さを測定する。第
３，４表に示す耐食性の値は、この試験で得た最大侵食
深さを表わしている。
１
第１表 芯材の合金成分
芯 材 合金成分Ｑの ：残部ＡＩ及び不可避不純物Ｎ
ｏ、 Ｓｉ Ｆｅ Ｃｕ Ｍｎ Ｍｇ Ｚｎ ＣｒンＡ
−１（１１００，３０，２５０，３０，１５０２０，０
？ ０．２ ０．５ ０．３ ３ ０．０？ ０．２ ０．５ ０．３４ ０．１５
０．５ ０．５ ０ ５ ０．１０ （Ｌ３ ０．５ ０．３ ０６ ０．１
０ ０．３ ０．７ ０．５ ０７０．０７０．２１．
０ ０．３し ８ ０．０７ ０．２ １．５ ０．３ ０９ ０．０
？ ０．２ ２．０ ０．３ ０．１５１０ ０．０？
０．２ ２．５ ０．３ ０１１ ０．１５ ０．５
０．０ ０．５＋２ ０．１５ ０．５ ０．７ ２ これらの実験結果から次の様に考察することができる。
ｏ、 Ｓｉ Ｆｅ Ｃｕ Ｍｎ Ｍｇ Ｚｎ ＣｒンＡ
−１（１１００，３０，２５０，３０，１５０２０，０
？ ０．２ ０．５ ０．３ ３ ０．０？ ０．２ ０．５ ０．３４ ０．１５
０．５ ０．５ ０ ５ ０．１０ （Ｌ３ ０．５ ０．３ ０６ ０．１
０ ０．３ ０．７ ０．５ ０７０．０７０．２１．
０ ０．３し ８ ０．０７ ０．２ １．５ ０．３ ０９ ０．０
？ ０．２ ２．０ ０．３ ０．１５１０ ０．０？
０．２ ２．５ ０．３ ０１１ ０．１５ ０．５
０．０ ０．５＋２ ０．１５ ０．５ ０．７ ２ これらの実験結果から次の様に考察することができる。
（１） Ｎｏ、 １〜４４は何れも本発明の規定要件を
全て満たす実施例であり、優れた耐食性を示すと共に強
度も極めて良好であることが確認された。
全て満たす実施例であり、優れた耐食性を示すと共に強
度も極めて良好であることが確認された。
（２） Ｎｏ、 ４５ 、４６ 、５３及び５６は芯材
と中間層の電位差が小さすぎる比較例であり、犠牲陽極
作用が発揮されない為耐食性が極めて悪い。特にＮｏ、
５６は電位差がマイナス（芯材の電位が中間層の電位よ
りも卑）である為貫通腐食が生じている。
と中間層の電位差が小さすぎる比較例であり、犠牲陽極
作用が発揮されない為耐食性が極めて悪い。特にＮｏ、
５６は電位差がマイナス（芯材の電位が中間層の電位よ
りも卑）である為貫通腐食が生じている。
（３） Ｎｏ、 ４７ 、４８ 、４９ 、５２及び５
８は芯材と中間層の電位差が過大である比較例であり、
中間層の選択腐食が著しい為ＢＳ全体の耐食性が劣悪で
ある。
８は芯材と中間層の電位差が過大である比較例であり、
中間層の選択腐食が著しい為ＢＳ全体の耐食性が劣悪で
ある。
（４） Ｎｏ、 ５０及び５１は中間層のクラツド率が
過小又は過大である比較例であり、過小の場合（Ｎｏ、
５０）は犠牲陽極作用が十分発揮されない為耐食性が乏
しく、一方過大である場合（ＮＯ０５１）はろう材部に
おいて中間層の選択腐食が進９ 行し易くなって耐食性も低下しており、又強度も低くな
ることが確認された。
過小又は過大である比較例であり、過小の場合（Ｎｏ、
５０）は犠牲陽極作用が十分発揮されない為耐食性が乏
しく、一方過大である場合（ＮＯ０５１）はろう材部に
おいて中間層の選択腐食が進９ 行し易くなって耐食性も低下しており、又強度も低くな
ることが確認された。
（５） Ｎｏ、 ５２〜５５は芯材の合金成分が規定要
件を外れる比較例であり、強度及び耐食性の何れかが極
端に悪く実用に耐えない。
件を外れる比較例であり、強度及び耐食性の何れかが極
端に悪く実用に耐えない。
第１図は耐食性試験で使用した供試片の要部拡大断面図
である。 ｌ・・・芯材 ２・・・中間層 ３・・・ろう材 Ａ・・・平担部 Ｂ・・・フィレット部出願人 株式会
社 神戸製鋼所 同 日本電装株式会社 ０
である。 ｌ・・・芯材 ２・・・中間層 ３・・・ろう材 Ａ・・・平担部 Ｂ・・・フィレット部出願人 株式会
社 神戸製鋼所 同 日本電装株式会社 ０
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｃｕを０．２〜２．０％（以下特記しない限り重
量％を意味する）含有する他、 Ｍ ｎ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ の３種からなる群より選択される１種以上の元素を含有
し、残部がＡｔ及び不可避不純物よりなるＡ１合金を芯
材として用い、 該芯材の片面又は両面に、クラツド率で３〜１５％の厚
さを有し且つ芯材より２０〜１００ｍＶ卑な電位差を有
するＡ１合金からなる中間層を介して、ろう材層を形成
してなることを特徴とする真空ろう材用耐水・高強度プ
レージングシート。 （２、特許請求の範囲第１項において、中間層が、純ア
ルミニウムあるいは、 Ｍ ｎ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｕ ： ０．０５〜０．５％ Ｍｇ ： ０．０５〜０．５％ Ｚｎ：０．１〜１．０％ の６種からなる群より選択される１種以上の元素を含み
、残部がＡＩおよび不純物よりなるＡ１合金であるプレ
ージングシート。 （３）Ｃｕを０．２〜２．０％含有する他、Ｍ ｎ ：
０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ の３種からなる群より選択される１種以上の元素を含有
し、残部がＡＩ及び不可避不純物よりなるＡ１合金を芯
材として用い、 該芯材の片面又は両面にクラ・ノド率で３〜１５％の厚
さを有し丘つ芯材より２０〜１００ｍＶ卑な電位差を有
するＡ１合金からなる中間層を介してろう材層を形成し
てプレージングシートを構成し、熱媒体と接触する側の
隔壁を該プレージングシートで構成してなることを特徴
とする真空ろう付熱交換器。 （４）特許請求の範囲第１項において、中間層が、純ア
ルミニウムあるいは、 Ｍ ｎ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｒ ： ０．０５〜０．５％ Ｃｕ ： ０．０５〜０．５％ Ｍｇ ： ０．０５〜０．５％ Ｚ ｎ ： ０．１〜１．０％ の６種からなる群より選択される１種以上の元素を含み
、残部がＡｔおよび不純物よりなるＡ１合金である熱交
換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10716084A JPS60251246A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 真空ろう付用耐水ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10716084A JPS60251246A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 真空ろう付用耐水ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60251246A true JPS60251246A (ja) | 1985-12-11 |
| JPS6234827B2 JPS6234827B2 (ja) | 1987-07-29 |
Family
ID=14452011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10716084A Granted JPS60251246A (ja) | 1984-05-25 | 1984-05-25 | 真空ろう付用耐水ブレ−ジングシ−ト及びこれを用いた熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60251246A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62208938A (ja) * | 1986-03-11 | 1987-09-14 | 三菱アルミニウム株式会社 | 耐食性に優れた熱交換器用Ａｌ合金複合管材 |
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-
1984
- 1984-05-25 JP JP10716084A patent/JPS60251246A/ja active Granted
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| US8349470B2 (en) | 2008-12-23 | 2013-01-08 | Novelis Inc. | Clad metal sheet and heat exchanger tubing etc. made therefrom |
| JP2010242112A (ja) * | 2009-03-31 | 2010-10-28 | Kobe Steel Ltd | 高強度アルミニウム合金ブレージングシート |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234827B2 (ja) | 1987-07-29 |
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