JPS6250538B2 - - Google Patents
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- JPS6250538B2 JPS6250538B2 JP8061584A JP8061584A JPS6250538B2 JP S6250538 B2 JPS6250538 B2 JP S6250538B2 JP 8061584 A JP8061584 A JP 8061584A JP 8061584 A JP8061584 A JP 8061584A JP S6250538 B2 JPS6250538 B2 JP S6250538B2
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- Laminated Bodies (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複
合材に関し、さらに詳しくは水腐蝕環境において
優れた耐孔蝕性を有するアルミニウム合金複合材
に関する。 〔従来技術〕 一般にアルミニウム合金は耐蝕性良好な材料と
して広く知られているが、水系媒体と接触して使
用される場合には、孔蝕型の腐蝕を生じて短時間
で貫通腐蝕を生じる場合があり、広く一般の水質
で実際に使用されているアルミニウム合金は現状
において殆んどない。 アルミニウム合金の耐孔蝕性を向上させる方法
としては、犠牲陽極層をクラツドしたアルクラツ
ド材、例えば、JIS3003合金を芯材としてAl―
1wt％Zn合金を皮材としたアルクラツド3003が良
く知られているが、この場合には、アルクラツド
層の消耗が大きかつたり、3003合金芯材に接する
部位の7072合金層が選択的に腐蝕されることがあ
り、安定した耐孔蝕性や防蝕寿命が得られるには
至つていない。この原因としては、例えば、7072
合金は淡水中においては孔蝕型の腐蝕を生じ、孔
蝕が3003合金芯材に達すると3003合金芯材に沿つ
て腐蝕が横方向に進行するためである。従つて、
安定した耐孔蝕性を有するためには皮材自体の耐
孔蝕性が不可欠となる。 アルミニウム合金自体の耐孔蝕性を向上させる
方法として、Znを含有させることが有効との報
告があるが、不純物として不可避的に混入してく
るFeを極力規制し、かつ、混入したFeは何等か
の方法により有効カソードとしての作用を抑制し
なければZnを含有させても有効な耐孔蝕性を得
ることはできない。また、長期にわたり有効な耐
孔蝕性を保有させるには、それ自体の耐蝕性（溶
出速度）も向上させなければならない。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は上記に説明したアルミニウム合金の耐
孔蝕性についての知見からなされたものであり、
即ち、それ自体が耐孔蝕性に優れ相対的に卑な電
位を有するアルミニウム合金を皮材とし、また、
それ自体耐孔蝕性に優れ相対的に貴な電位を有す
るアルミニウム合金を芯材とした、一般の水質下
においても充分な耐孔蝕性が得られ、かつ、多目
的用途の耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合
材を提供するものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材は、 (1) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％を含有
し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第１の
発明とし、 (2) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第２の
発明とし、 (3) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第３の
発明とし、 (4) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物あらなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第４の
発明とする４つの発明よりなるものである。 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材について以下詳細に説明する。 先ず、本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニ
ウム合金複合材における皮材の含有成分および成
分割合について説明する。 Znはアルミニウム合金の電位を卑に移行させ
る元素であり、同時にアルミニウム合金表面の自
然酸化皮膜を付安定にし、腐蝕形態を孔蝕型から
全面腐蝕性にかえる作用があり、Zn含有量を増
加させると電位は卑に移行し、腐蝕形態も全面腐
蝕型となるが、含有量が多くなり過ぎると自己腐
蝕速度が増大する。従つて、Zn含有量は自己腐
蝕速度を増大させることがなく、腐蝕形態を改善
する範囲として0.1〜1.0wt％とする。 Mnは不純物として不可避的に含有されてくる
Al6（MnFe）化合物を固定するので耐孔蝕性に
有効な元素であり、不純物として含まれるFeは
Al3FeおよびAl6Feとして晶出し、アルミニウム
合金に対してカソデイツクに作用し、その近傍が
孔蝕の核となり耐孔蝕性を著しく阻害し、また、
アルミニウム合金中にMnが含有されているとAl6
（MnFe）のAlに対する有効カソードとしての作
用はMn/Feの比により大きく異なり、ＭMn/Fe
の比が1.5〜10で有効カソードとしての作用が著
しく抑制される。そして、Mn含有量が0.05wt％
未満では不可避的に混入してくるFeの有効カソ
ードとしの作用を充分に抑することができず、ま
た、0.3wt％を越えて含有されると晶出物の増大
を招き、耐孔蝕性を向上させることはできない。
さらに、MnはAl中に固溶しアルミニウム合金の
電位を貴に移行させ、腐蝕形態を全面腐蝕型とす
るために必要なZn含有量が増大し、その結果、
耐孔蝕性が改善すれば自己腐蝕速度が増大する。
従つて、Mn含有量は0.05〜0.3wt％とし、かつ、
Mn／Fe＝1.5〜10とする。そして、使用するアル
ミニウム地金は純度99.9wt％であり、Feは不可
避的に0.03wt％程度含有されているので、従つ
て、Mn/Feの上限は10となる。よつて、Mn／Fe
＝1.5〜10とする。 Mgは耐孔蝕性を低下させずに強度を向上させ
る元素であり、含有量が0.2wt％未満では強度向
上成分として有効ではなく、また、2.5wt％を越
えて含有されると加工、熱処理等の条件によつて
はMgZn2およびAl3Mgを析出し、腐蝕性を低下さ
せる。従つて、Mg含有量は0.2〜2.5wt％とす
る。 次に、本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニ
ウム合金複合材における芯材の含有成分および成
分割合について説明する。 Mnは不純物のFeの有効カソードとしての作用
を抑制するの元素であり、アルミニウム合金中に
Znが含まれる場合にはZnの効果によりMn/Fe比
は５〜50で、Mn含有量も0.05〜0.3で最を良好な
耐孔蝕性が得られるが、Znを含まない場合は、
Feの有効カソードとしての作用を効果的に抑制
するためには、Mn/Fe比を５〜50にすることが
必要であり、同時に相対的に貴な電位をアルミニ
ウム合金に付与するにはMn含有量が0.5wt％未満
ではこのような効果を得ることができず、また、
Mn含有量が1.5wt％を越えて含有されるとAl6Mn
の晶出物が多数生じ、加工性を低下させ、そし
て、MnはAl中に固溶した場合にのみアルミニウ
ム合金の電位を貴に移行させるものであるが、
1.5wt％を越えて含まれても固溶するMn量には限
りがあるので電位を向上させる効果は飽和してし
まう。従つて、相対的に貴な電位を有し、耐孔蝕
性に優れ、かつ、加工性を低下させないMn含有
量は0.5〜1.5wt％とする。 芯材のMn／Fe＝５〜50とするのは、使用する
アルミニウム地金は純度99.9wt％であり、Feは
不可避的に0.03wt％程度含有されるので、従つて
Mn/Feの上限は50となる。よつて、Mn／Fe＝５
〜50とする。 CrはMnと同様な効果を有するが、含有量が
0.05wt％未満では有効ではなく、また、0.5wt％
を越えて含有されると巨大化合物が生成し、加工
性を低下させる。さらに、CrはMnと共に含有さ
れることにより熱処理等の再結晶時の結晶粒粗大
化防止に有効である。従つて、Cr含有量は0.05〜
0.5wt％とする。 Cuはアルミニウム合金の電位を貴に移行させ
る効果と結晶粒の粗大化を防止するのに有効であ
り、0.3wt％を越える含有量では通常の熱処理で
は耐蝕性を低下させるので好ましくない。従つ
て、Cu含有量は0.3wt％以下する。 Mgは耐蝕性を低下させることなく強度を向上
させる元素であり、アルミニウム合金の耐蝕性を
招来せず、強度向上が図れるMg含有量は、0.2〜
2.5wt％とする。 そして、上記に説明したように、本発明に係る
耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材におい
ては、皮材自体が耐孔蝕性を有するのに加えてそ
れ自対耐孔蝕性を持つ芯材を陰極防蝕するため、
耐孔蝕性は著しく向上し、さらに、通常の加工、
熱処理を行なつてから使用する場合にはより著し
い効果を奏するものである。 〔実施例〕 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材の実施例を説明する。 実施例 １ 第１表に示す含有成分および成分割合のアルミ
ニウム合金を溶製して鋳造し、0.6mmｔのアルミ
ニウム合金圧延板を作成し、最終熱処理として
360℃×１時間の焼鈍を施して供試材とした。こ
れらの供試材を水道水（１／minオーバーフロ
ー）に６ヶ月浸漬した。その後腐蝕生成物を除去
し、重量法による腐蝕速度の測定と表面からの顕
微鏡焦点深度法による孔蝕深さを測定した。 その結果を第２表に示す通り、本発明に係る耐
孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材の皮材お
よび芯材は何れも良好な耐蝕性、耐孔蝕性を有し
ていることがわかる。 即ち、No.１〜No.６が本発明に係る耐孔蝕性に優
れたアルミニウム合金複合材の皮材であつて、耐
孔蝕性に優れ、かつ、相対的に卑な電位を有する
アルミニウム合金であり、皮材として好ましいも
のであり、また、No.７〜No.11は同じく芯材であ
り、耐孔蝕性に優れ、かつ、相対的に貴な電位を
有するアルミニウム合金であり、芯材として好ま
しいものである。なお、No.17〜No.22は比較材であ
る。 実施例 ２ 第２表に示すように、No.48〜No.53およびNo.60〜
No.63のアルミニウム合金複合材（板厚0.6mmｔ、
両面複合材、複合率各10％）を作成し、360℃×
１時間の熱処理を施しと供試材とした。 この供試材を10ppmのCu+2イオンを含む
ASTM水（Cl、SO4、HCO3、各100ppm）中で80
℃×８時間RT×16時間の温度サイクルで６ヶ
月間腐蝕試験を実施した。 その結果を第２表に示すが、本発明に係る耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合が比較材に比
べて格段に優れた耐蝕性および耐孔蝕性を有して
いることがわかる。 第１表に示したSiおよびTiは不純物である。 第２表の単体は皮材の無い場合を示し、即ち、
No.31〜No.47は皮材の無い状態であり、そして、No.
48〜No.63は芯材に皮材をクラツドし、皮材面の腐
蝕試験を実施した。 なお、第２表において、No.31〜No.36は第１表の
No.１〜No.６を単体で腐蝕試験を実施し、第２表の
No.48〜No.53は第１表のNo.１〜No.６を皮材として使
用した場合を示してある。
合材に関し、さらに詳しくは水腐蝕環境において
優れた耐孔蝕性を有するアルミニウム合金複合材
に関する。 〔従来技術〕 一般にアルミニウム合金は耐蝕性良好な材料と
して広く知られているが、水系媒体と接触して使
用される場合には、孔蝕型の腐蝕を生じて短時間
で貫通腐蝕を生じる場合があり、広く一般の水質
で実際に使用されているアルミニウム合金は現状
において殆んどない。 アルミニウム合金の耐孔蝕性を向上させる方法
としては、犠牲陽極層をクラツドしたアルクラツ
ド材、例えば、JIS3003合金を芯材としてAl―
1wt％Zn合金を皮材としたアルクラツド3003が良
く知られているが、この場合には、アルクラツド
層の消耗が大きかつたり、3003合金芯材に接する
部位の7072合金層が選択的に腐蝕されることがあ
り、安定した耐孔蝕性や防蝕寿命が得られるには
至つていない。この原因としては、例えば、7072
合金は淡水中においては孔蝕型の腐蝕を生じ、孔
蝕が3003合金芯材に達すると3003合金芯材に沿つ
て腐蝕が横方向に進行するためである。従つて、
安定した耐孔蝕性を有するためには皮材自体の耐
孔蝕性が不可欠となる。 アルミニウム合金自体の耐孔蝕性を向上させる
方法として、Znを含有させることが有効との報
告があるが、不純物として不可避的に混入してく
るFeを極力規制し、かつ、混入したFeは何等か
の方法により有効カソードとしての作用を抑制し
なければZnを含有させても有効な耐孔蝕性を得
ることはできない。また、長期にわたり有効な耐
孔蝕性を保有させるには、それ自体の耐蝕性（溶
出速度）も向上させなければならない。 〔発明が解決しようとする問題点〕 本発明は上記に説明したアルミニウム合金の耐
孔蝕性についての知見からなされたものであり、
即ち、それ自体が耐孔蝕性に優れ相対的に卑な電
位を有するアルミニウム合金を皮材とし、また、
それ自体耐孔蝕性に優れ相対的に貴な電位を有す
るアルミニウム合金を芯材とした、一般の水質下
においても充分な耐孔蝕性が得られ、かつ、多目
的用途の耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合
材を提供するものである。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材は、 (1) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％を含有
し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第１の
発明とし、 (2) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第２の
発明とし、 (3) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第３の
発明とし、 (4) Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミ
ニウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物あらなるアルミ
ニウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合材を第４の
発明とする４つの発明よりなるものである。 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材について以下詳細に説明する。 先ず、本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニ
ウム合金複合材における皮材の含有成分および成
分割合について説明する。 Znはアルミニウム合金の電位を卑に移行させ
る元素であり、同時にアルミニウム合金表面の自
然酸化皮膜を付安定にし、腐蝕形態を孔蝕型から
全面腐蝕性にかえる作用があり、Zn含有量を増
加させると電位は卑に移行し、腐蝕形態も全面腐
蝕型となるが、含有量が多くなり過ぎると自己腐
蝕速度が増大する。従つて、Zn含有量は自己腐
蝕速度を増大させることがなく、腐蝕形態を改善
する範囲として0.1〜1.0wt％とする。 Mnは不純物として不可避的に含有されてくる
Al6（MnFe）化合物を固定するので耐孔蝕性に
有効な元素であり、不純物として含まれるFeは
Al3FeおよびAl6Feとして晶出し、アルミニウム
合金に対してカソデイツクに作用し、その近傍が
孔蝕の核となり耐孔蝕性を著しく阻害し、また、
アルミニウム合金中にMnが含有されているとAl6
（MnFe）のAlに対する有効カソードとしての作
用はMn/Feの比により大きく異なり、ＭMn/Fe
の比が1.5〜10で有効カソードとしての作用が著
しく抑制される。そして、Mn含有量が0.05wt％
未満では不可避的に混入してくるFeの有効カソ
ードとしの作用を充分に抑することができず、ま
た、0.3wt％を越えて含有されると晶出物の増大
を招き、耐孔蝕性を向上させることはできない。
さらに、MnはAl中に固溶しアルミニウム合金の
電位を貴に移行させ、腐蝕形態を全面腐蝕型とす
るために必要なZn含有量が増大し、その結果、
耐孔蝕性が改善すれば自己腐蝕速度が増大する。
従つて、Mn含有量は0.05〜0.3wt％とし、かつ、
Mn／Fe＝1.5〜10とする。そして、使用するアル
ミニウム地金は純度99.9wt％であり、Feは不可
避的に0.03wt％程度含有されているので、従つ
て、Mn/Feの上限は10となる。よつて、Mn／Fe
＝1.5〜10とする。 Mgは耐孔蝕性を低下させずに強度を向上させ
る元素であり、含有量が0.2wt％未満では強度向
上成分として有効ではなく、また、2.5wt％を越
えて含有されると加工、熱処理等の条件によつて
はMgZn2およびAl3Mgを析出し、腐蝕性を低下さ
せる。従つて、Mg含有量は0.2〜2.5wt％とす
る。 次に、本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニ
ウム合金複合材における芯材の含有成分および成
分割合について説明する。 Mnは不純物のFeの有効カソードとしての作用
を抑制するの元素であり、アルミニウム合金中に
Znが含まれる場合にはZnの効果によりMn/Fe比
は５〜50で、Mn含有量も0.05〜0.3で最を良好な
耐孔蝕性が得られるが、Znを含まない場合は、
Feの有効カソードとしての作用を効果的に抑制
するためには、Mn/Fe比を５〜50にすることが
必要であり、同時に相対的に貴な電位をアルミニ
ウム合金に付与するにはMn含有量が0.5wt％未満
ではこのような効果を得ることができず、また、
Mn含有量が1.5wt％を越えて含有されるとAl6Mn
の晶出物が多数生じ、加工性を低下させ、そし
て、MnはAl中に固溶した場合にのみアルミニウ
ム合金の電位を貴に移行させるものであるが、
1.5wt％を越えて含まれても固溶するMn量には限
りがあるので電位を向上させる効果は飽和してし
まう。従つて、相対的に貴な電位を有し、耐孔蝕
性に優れ、かつ、加工性を低下させないMn含有
量は0.5〜1.5wt％とする。 芯材のMn／Fe＝５〜50とするのは、使用する
アルミニウム地金は純度99.9wt％であり、Feは
不可避的に0.03wt％程度含有されるので、従つて
Mn/Feの上限は50となる。よつて、Mn／Fe＝５
〜50とする。 CrはMnと同様な効果を有するが、含有量が
0.05wt％未満では有効ではなく、また、0.5wt％
を越えて含有されると巨大化合物が生成し、加工
性を低下させる。さらに、CrはMnと共に含有さ
れることにより熱処理等の再結晶時の結晶粒粗大
化防止に有効である。従つて、Cr含有量は0.05〜
0.5wt％とする。 Cuはアルミニウム合金の電位を貴に移行させ
る効果と結晶粒の粗大化を防止するのに有効であ
り、0.3wt％を越える含有量では通常の熱処理で
は耐蝕性を低下させるので好ましくない。従つ
て、Cu含有量は0.3wt％以下する。 Mgは耐蝕性を低下させることなく強度を向上
させる元素であり、アルミニウム合金の耐蝕性を
招来せず、強度向上が図れるMg含有量は、0.2〜
2.5wt％とする。 そして、上記に説明したように、本発明に係る
耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材におい
ては、皮材自体が耐孔蝕性を有するのに加えてそ
れ自対耐孔蝕性を持つ芯材を陰極防蝕するため、
耐孔蝕性は著しく向上し、さらに、通常の加工、
熱処理を行なつてから使用する場合にはより著し
い効果を奏するものである。 〔実施例〕 本発明に係る耐孔蝕性に優れたアルミニウム合
金複合材の実施例を説明する。 実施例 １ 第１表に示す含有成分および成分割合のアルミ
ニウム合金を溶製して鋳造し、0.6mmｔのアルミ
ニウム合金圧延板を作成し、最終熱処理として
360℃×１時間の焼鈍を施して供試材とした。こ
れらの供試材を水道水（１／minオーバーフロ
ー）に６ヶ月浸漬した。その後腐蝕生成物を除去
し、重量法による腐蝕速度の測定と表面からの顕
微鏡焦点深度法による孔蝕深さを測定した。 その結果を第２表に示す通り、本発明に係る耐
孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材の皮材お
よび芯材は何れも良好な耐蝕性、耐孔蝕性を有し
ていることがわかる。 即ち、No.１〜No.６が本発明に係る耐孔蝕性に優
れたアルミニウム合金複合材の皮材であつて、耐
孔蝕性に優れ、かつ、相対的に卑な電位を有する
アルミニウム合金であり、皮材として好ましいも
のであり、また、No.７〜No.11は同じく芯材であ
り、耐孔蝕性に優れ、かつ、相対的に貴な電位を
有するアルミニウム合金であり、芯材として好ま
しいものである。なお、No.17〜No.22は比較材であ
る。 実施例 ２ 第２表に示すように、No.48〜No.53およびNo.60〜
No.63のアルミニウム合金複合材（板厚0.6mmｔ、
両面複合材、複合率各10％）を作成し、360℃×
１時間の熱処理を施しと供試材とした。 この供試材を10ppmのCu+2イオンを含む
ASTM水（Cl、SO4、HCO3、各100ppm）中で80
℃×８時間RT×16時間の温度サイクルで６ヶ
月間腐蝕試験を実施した。 その結果を第２表に示すが、本発明に係る耐孔
蝕性に優れたアルミニウム合金複合が比較材に比
べて格段に優れた耐蝕性および耐孔蝕性を有して
いることがわかる。 第１表に示したSiおよびTiは不純物である。 第２表の単体は皮材の無い場合を示し、即ち、
No.31〜No.47は皮材の無い状態であり、そして、No.
48〜No.63は芯材に皮材をクラツドし、皮材面の腐
蝕試験を実施した。 なお、第２表において、No.31〜No.36は第１表の
No.１〜No.６を単体で腐蝕試験を実施し、第２表の
No.48〜No.53は第１表のNo.１〜No.６を皮材として使
用した場合を示してある。
【表】
【表】
【表】
【表】
以上説明したように、本発明に係る耐孔蝕性に
優れたアルミニウム合金複合材は、耐孔蝕性に優
れており、かつ、相対的に電位が卑である皮材と
耐孔蝕性に優れており、かつ、電位が相対的に貴
である芯材とより構成されているから、皮材によ
り芯材が陰極防蝕されるから、耐孔蝕性は著しく
優れているという効果がある。
優れたアルミニウム合金複合材は、耐孔蝕性に優
れており、かつ、相対的に電位が卑である皮材と
耐孔蝕性に優れており、かつ、電位が相対的に貴
である芯材とより構成されているから、皮材によ
り芯材が陰極防蝕されるから、耐孔蝕性は著しく
優れているという効果がある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部A1および不純物からなるアルミニ
ウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔蝕性
に優れたアルミニウム合金複合材。 ２ Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％を含有
し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔蝕性
に優れたアルミニウム合金複合材。 ３ Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔蝕性
に優れたアルミニウム合金複合材。 ４ Zn0.1〜1.0wt％、Mn0.05〜0.3wt％、Mg0.2
〜2.5wt％ を含有し、かつ、 Mn／Fe＝1.5〜10 である、残部Alおよび不純物からなるアルミニ
ウム合金を皮材とし、 Mn0.5〜1.5wt％、Cr0.05〜0.5wt％ を含有し、さらに、 Cu0.3wt％以下、Mg0.2〜2.5wt％ の１種または２種を含有し、かつ、 Mn／Fe＝５〜50 である、残部Alおよび不純物あらなるアルミニ
ウム合金を芯材とすることを特徴とする耐孔蝕性
に優れたアルミニウム合金複合材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8061584A JPS60224737A (ja) | 1984-04-21 | 1984-04-21 | 耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8061584A JPS60224737A (ja) | 1984-04-21 | 1984-04-21 | 耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60224737A JPS60224737A (ja) | 1985-11-09 |
| JPS6250538B2 true JPS6250538B2 (ja) | 1987-10-26 |
Family
ID=13723243
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8061584A Granted JPS60224737A (ja) | 1984-04-21 | 1984-04-21 | 耐孔蝕性に優れたアルミニウム合金複合材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60224737A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10707484B2 (en) | 2014-05-12 | 2020-07-07 | Amprius, Inc. | Structurally controlled deposition of silicon onto nanowires |
| US10811675B2 (en) | 2009-05-07 | 2020-10-20 | Amprius, Inc. | Electrode including nanostructures for rechargeable cells |
| US11024841B2 (en) | 2009-05-07 | 2021-06-01 | Amprius, Inc. | Template electrode structures for depositing active materials |
| US11121396B2 (en) | 2009-11-11 | 2021-09-14 | Amprius, Inc. | Intermediate layers for electrode fabrication |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0641621B2 (ja) * | 1986-03-31 | 1994-06-01 | スカイアルミニウム株式会社 | ろう付用クラッド材のアルミニウム合金芯材 |
-
1984
- 1984-04-21 JP JP8061584A patent/JPS60224737A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10811675B2 (en) | 2009-05-07 | 2020-10-20 | Amprius, Inc. | Electrode including nanostructures for rechargeable cells |
| US11024841B2 (en) | 2009-05-07 | 2021-06-01 | Amprius, Inc. | Template electrode structures for depositing active materials |
| US11121396B2 (en) | 2009-11-11 | 2021-09-14 | Amprius, Inc. | Intermediate layers for electrode fabrication |
| US10707484B2 (en) | 2014-05-12 | 2020-07-07 | Amprius, Inc. | Structurally controlled deposition of silicon onto nanowires |
| US11289701B2 (en) | 2014-05-12 | 2022-03-29 | Amprius, Inc. | Structurally controlled deposition of silicon onto nanowires |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60224737A (ja) | 1985-11-09 |
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