CN101535045B - 注射成型的多层玻璃制品 - Google Patents

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Abstract

本发明致力于使用注射成型以直接在两个刚性基板(12，14)之间形成聚合夹层(16)，所述两个刚性基板的位置使得在熔化的聚合材料的注射和冷却之后，所产生的多层嵌板用作安全嵌板，所述安全嵌板可用在任何适当的常规安全玻璃制品应用中。本发明的方法使用相对低分子量的聚合物、多个注射点、模压和/或热基板，以便于将聚合物注射进入通常在安全玻璃制品中见到的、在玻璃制品基板之间的相对窄的空间内。

Description

注射成型的多层玻璃制品
发明领域
本发明是多层玻璃制品(glazing)领域，明确地说，本发明是安全玻璃制品领域，安全玻璃通常使用压热层压(autoclave lamination)以将聚合薄片(polymeric sheet)和刚性层(例如玻璃)并入层状安全玻璃制品中。
背景
安全玻璃被用在许多需要改善的抗冲击性和玻璃保持力(retention)的玻璃应用中。安全玻璃用途的显著例子是作为用于机动车辆应用的挡风玻璃。
安全玻璃有许多结构。一般，安全玻璃包括设置在两层玻璃之间的聚合夹层。聚合夹层可以是，例如，单个薄片或多个薄片。聚合材料通常为塑化的聚乙烯醇缩丁醛，其在事故中用来吸收能量并保持碎玻璃。
安全玻璃通常通过首先将一片聚合夹层组装在两块玻璃之间而制成。组件随后被加至排气烘箱中，在那里施加热和作用力以将夹层粘合(tack)或部分结合至玻璃。这样形成的预层压制品随后被放置在压热器中，在那里施加温度和压力以完成结合程序并制造出光学透明的、耐冲击安全玻璃制品。
虽然这种常规的层压技术是熟知的且直接的，但该技术充满程序上的困难，它们是劳动密集型的、耗费时间的，且引起安全顾虑。例如，在部件的最初组装期间，夹层薄片通常大于结合玻璃，且通常按玻璃的边缘修剪平整。这个操作通常需要手动劳动，常常限制了生产量，且引起安全顾虑。
而且，常规的层压方法是能量密集型的且耗费时间，这两者增加了层状玻璃的成本和生产时间。例如，三个主要的步骤——组装、排气和压热——每个都需要很长时间，导致总制作过程从开始到完成可以很容易达8个小时。此外，大量的供应到一个过程的能量，例如供应到排气过程的热能，通常未被传到后续的压热步骤，这要求额外的热能。
常规层压技术中固有的局限性的一个被提议的解决方案公开在欧洲专利申请0908287(Komatsu)(也可参见美国专利6,296,799、6,669,890和6,368,537)中，该申请公开了将树脂注入玻璃插入物中，随后压缩模腔。
本领域需要的是生产玻璃嵌板(panel)和其他玻璃制品嵌板的方法，这些方法不需要大量的制作程序且可以快速并廉价地形成多层玻璃制品。
发明内容
本发明致力于使用注射成型以直接在两个刚性基板之间形成聚合夹层，所述两个刚性基板的位置使得在注射熔化的聚合材料并冷却后，所产生的多层嵌板用作可被用在任何适当的常规安全玻璃制品应用中的安全嵌板。本发明的方法使用相对低的分子量聚合物、多个注射点、模压(mold compression)和/或热基板，以便于将聚合物注入通常在安全玻璃制品内见到的、玻璃制品基板之间的相对窄的空间内。
附图简述
图1描绘了在注射成型之前两层玻璃的示意性截面图。
图2描绘了两个玻璃层注射成型过程的示意性截面图，其未充分填充玻璃层之间的空间。
图3描绘了本发明的压注成型(compression injection molding)方法的示意性截面图。
图4描绘了本发明的压注成型方法的示意性截面图；
图5描绘了四种示例性的注射成型玻璃制品随时间变化的注射压力的增加。
图6描绘了四种示例性的注射成型玻璃制品随时间变化的被填充的模体积(mold volume)。
图7描绘了具有四种不同间隙和分子量配置(configuration)的注射成型玻璃制品随时间变化的注射压力的增加。
图8描绘了具有四种不同间隙和分子量配置的注射成型玻璃制品随时间变化的被填充的模体积。
图9描绘了具有四种不同浇注口(gate)配置的注射成型玻璃制品随时间变化的注射压力的增加。
图10描绘了具有四种不同浇注口配置的注射成型玻璃制品随时间变化的被填充的模体积。
图11描绘了具有四种不同间隙和温度配置的注射成型玻璃制品随时间变化的注射压力的增加。
图12描绘了具有四种不同间隙和温度配置的注射成型玻璃制品随时间变化的被填充的模体积。
详细描述
本发明致力于使用注射成型制造多层玻璃制品的方法。虽然为方便起见，本发明将被描述为具有两块玻璃的多层结构体，在两块玻璃之间注射有聚合物熔体，但将要理解且在以下详细描述的是，在各种实施方式中，其他刚性基板可被用来代替玻璃。
本发明的多层玻璃嵌板是使用注射成型技术形成的，该技术使用以下的一项、两项或三项：相对低分子量的聚合物、多个注射点和/或热基板。
在本发明的各种实施方式中，多层玻璃嵌板是通过提供两层玻璃而形成的，如下所述，这两层玻璃以给定的距离排列以界定出在这两层之间的空间。在优选的实施方式中，两层玻璃被保持在注射成型模具内部的适当位置。在大多数情况下，空间的宽度的选择将基于最终产品中聚合物夹层的所需厚度；成品中聚合物层的厚度通常大约相当于被提供在两个玻璃层之间的空间的厚度(伴有些许加工变化)。
在聚合物注射之前，使用任何合适的手段可将玻璃嵌板保持在相对的位置。例如，可使用真空来将玻璃块拉靠在各自的半模(moldhalf)。在另一实践中，可使用夹具来固定玻璃块的外部边缘。夹具可被设计成，例如，具有被界定在夹具的附属部分(subportion)内的间隙，以让聚合物进出被夹住的多层玻璃制品。在其他实施例中，提供了双凹槽支承边缘件或框，且两层玻璃每个位于一个凹槽中，其中形成凹槽以使得在玻璃层之间提供预定的距离。夹具、导向装置、框和/或其他支承构件可沿着玻璃块的部分或整个外围设置。可包含适当的孔和/或间隙以为聚合物注射或流出或气体流出作准备。
提供玻璃后，接着将聚合物熔体(具有或没有添加剂)注入玻璃层之间的空间内，形成玻璃嵌板。将热塑性聚合物加工成熔体形式在本领域是熟知的。聚合物熔体可通过，例如，在即将将熔体注射成型进入空间之前的熔融阶段(melting phase)混合成分来形成，或者通过添加粒料化的(palletized)聚合物来形成，所述粒料化的聚合物已经被混合且之后被挤压成粒料形式。在任一情况下，熔化的聚合物在高压下被推进两个玻璃嵌板之间的空间。
在优选的实施方式中，玻璃块靠着两个相对的模具表面(moldsurface)被直接放入注模机中。模具表面以这样的方式制成，即在后续的高压步骤期间均匀地支承玻璃，以减少或消除玻璃破损，并均匀地将热传导至玻璃以及从玻璃传导出热。注模机随后以通常的方式操作，导致聚合物熔体被高压注入在注模机内的玻璃层之间的空间内。
在本发明的某些实施方式中，一个或两个玻璃层的温度被升高以确保在注射步骤期间的完全的模具填充。在一个实施例中，玻璃可在装载至模具之前被加热。在另一种情况下，玻璃可被装载进入模具中且随后通过来自模具的传导而被加热，或者通过来自外部热源的传导而被加热。本发明可通过使玻璃温度和模具温度匹配来实施，或通过维持不同的温度来实施。在后一情况下，玻璃可被加热至高于模具的温度，且在出现过度冷却之前进行注射程序。当模具温度和玻璃温度不同时，控制两者之间的温差以及贯穿表面的温度变化，以防止它们超过一定量值，在此量值玻璃由于热冲击会破损。
在本发明的某些实施方式中，在注射聚合物熔体前，玻璃温度被升至至少80℃、100℃、150℃、200℃或250℃。在优选的实施方式中，玻璃的温度被升至至少150℃或至少200℃，或从150℃至250℃，或175℃至225℃。将本发明的聚乙烯醇缩丁醛熔体、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物熔体、聚氨酯聚合物熔体或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物，注射在被加热至大于聚合物的凝固点的升高温度的玻璃块之间(与注射成型的普遍惯例相反，在普遍惯例中模具被保持在低于或接近被注射的聚合物的凝固点的温度)，导致在显著降低的注射压力下的更完全的模具填充。
在本发明的某些实施方式中，聚合物熔体在围绕两个玻璃排布的外围的至少两个位置被注射进入，且在某些优选实施方式中，聚合物熔体通过至少3个、4个、6个或10个位置被注射。在各种实施方式中，其中一个注射浇注口被形成为紧靠空间的一个边缘的一部分或紧靠空间的整个边缘。例如，对于挡风玻璃，其中一个浇注口的宽度可等于在玻璃之间形成的空间的长尺寸或短尺寸。或者，一系列的浇注口可彼此邻近放置以仿效用于注射的具有连续开口的大浇注口。在这种实施方式中可使用至少20个或至少50个浇注口。
在这些实施方式中，注射位置可在任何大于1的合适的数字中变化，且可彼此邻近设置、彼此相对设置，或者可以任何变化适当围绕层压制品的外围分布以便于成功地注入空间的不止一侧(side)，例如注入两侧或三侧。
附着喷嘴并施加压力后，聚合物熔体被推进模腔中的两个玻璃嵌板之间，且熔体以两个或多个前沿行进通过空间，直到整个空间被填充。空间被填充后，模具可被冷却以在推出之前冷却该部分。根据最终用途应用，在推出后，在边缘处的过量聚合物可被修剪去，以完成所述嵌板。
在本发明的某些实施方式中，本发明的聚合物具有相对低的分子量，这便于熔化的聚合物流进玻璃层之间的空间。在本发明的各种实施方式中，聚合物的分子量范围为10000至150000道尔顿，或者40000至100000道尔顿。在本发明的优选实施方式中，聚合物的分子量范围小于150000道尔顿、小于100000道尔顿或者小于70000道尔顿。如此文所使用的，聚合物的分子量范围是指至少80％的分子属于所述范围。例如，具有40000至100000分子量的聚合物，其聚合物的至少80％属于所指定的范围。
在本发明的各种实施方式中，将两个或三个刚才描述的特征(升高的基板温度、低分子量聚合物和多点注射)组合。因此，组合包括升高的基板温度和低分子量聚合物、升高的玻璃温度和多点注射、低分子量聚合物和多点注射以及所有三者一起。
根据本发明的一个优选方法是将三个特征在一起使用。最优选的程序是：10000至125000道尔顿的低分子量制剂(formulation)、通过在该部分的至少两个相对侧上的2-6个浇注口被推压(force)，且被注射在加热至100℃至250℃的玻璃之间。
在另一个优选的实施方式中，具有10000至125000道尔顿的低分子量制剂通过单个浇注口被推压并注射在被加热至100℃至250℃的玻璃之间。
在又一个优选的实施方式中，具有10000至125000道尔顿的低分子量制剂通过在该部分的至少两个相对侧上的2-6个浇注口被推压，并被注射在温度为20℃至80℃的玻璃之间。
在另一个优选的实施方式中，具有10000至125000道尔顿的低分子量制剂通过单个浇注口被推压，且被注射在温度为20℃至80℃的玻璃之间。
在另一个优选的实施方式中，具有150000至300000道尔顿分子量的、标准的、商业上可得到的制剂通过在至少两个相对侧上的2-6个浇注口被推压，并被注射在被加热至100℃至250℃的玻璃之间。
在又一个优选的实施方式中，具有70000至250000道尔顿的分子量制剂通过在该部分的至少两个相对侧上的2-6个浇注口被推压，并被注射在加热至100℃至250℃的玻璃之间。
在优选的实施方式中，玻璃被装载进入敞模(open mold)中并被加热至200℃。模具随后被完全关闭，使得玻璃层被分开一段距离，该距离大约等于在成品中所需的夹层厚度。由分子量范围为40000至100000道尔顿的分子的混合物组成的低分子量制剂被加至注模单元的塑炼螺杆(plasticating screw)。此制剂在螺杆中熔化并通过两个注射口被注射进入模腔中。这些口彼此交叉设置，且沿着要被层压的该部分的两个长边缘集中。模腔被填充后，模具被冷却以凝固熔体，该部分随后被推出。
用于注射成型熔化的聚合物的装置，或用于熔化粒料化的聚合物且随后注射成型熔体的装置，在本领域是熟知的(Injection MoldingHandbook(注射成型手册)，第3版，Dominick V Rosato，Donald V.Rosato，Marlene G.Rosato，Kluwer Academic publishers，2000，ISBN0-7923-8619-1)。在一个实施方式中，使用螺杆型挤出机来熔化聚合物、产生压力并将熔体加至喷嘴、流槽(runner)和浇注系统(gating system)，所述浇注系统在压力下将熔体导入玻璃嵌板之间的空间。当然，可使用其他对聚合物熔体加压的装置。例如，对于聚合物熔体在即将注射之前通过各种成分(树脂、增塑剂、添加剂等等)的熔体混合而形成的实施方式，所产生的熔体可被加压并被注射进入空间，而不需要常规的进料斗/造粒/螺杆装置。
在注射成型中通常提及的概念是流路(flow-path)-厚度比，或者是熔体填充模具必须移动的总距离与模具厚度的比率。因此，最大的流路-厚度比通常描述在优化的操作条件下，对于给定的间隙，给定聚合物可被注射的最大距离。最普通的热塑性塑料通常在100∶1的比率(对于具有差流动性的材料来说)至300∶1的比率(对于具有高流动性的材料来说)的范围内。在优选的实施方式中，本发明使得通过熔体注入模腔来生产含有塑化聚乙烯醇缩丁醛的层压玻璃，流路-厚度(flow-to-path)比为200∶1至1250∶1。对于平均尺寸的机动车的部分，例如在实施例中描述的750mm×1250mm的部分，本发明使得能生产这些部分，且聚合夹层厚度为0.3mm至约2mm。
可使用任何合适的注射压力，且在本发明的各种实施方式中，使用的注射压力小于1.7×108帕斯卡、1.4×108帕斯卡、0.85×108帕斯卡或0.3×108帕斯卡。
玻璃块之间的空间可以为任何合适的厚度且通常将由嵌板的预期应用以及被使用的聚合物熔体的性质决定。在各种实施方式中，空间的厚度可以为0.1至4.0毫米、0.2至2.0毫米、0.25至1.0毫米或0.3至0.7毫米。
玻璃嵌板可以为任何合适尺寸，且在各种实施方式中，每个与聚合物熔体接触的玻璃嵌板的表面积大于200、500或1000平方厘米。在其他实施方式中，每个与聚合物熔体接触的玻璃嵌板的表面积大于2000、5000、10000或20000平方厘米。
在本发明的另外的实施方式中，在任何上述实施方式中的一个或多个玻璃块被刚性聚合物膜基板取代。聚合物膜将在以下详细描述。在这些实施方式中，聚合物膜被用来形成聚合物熔体被注射进入的空间的一个界面(boundary)。聚合物膜与玻璃一样，通常由金属模具支承。所产生的玻璃制品结构体(玻璃/夹层/聚合物膜)已知为双层且具有许多有用的应用。
在又一另外的实施方式中，两个聚合物膜被用作刚性基板以形成聚合物膜/夹层/聚合物膜实施方式。
在其他实施方式中，一个或多个玻璃层可被刚性厚塑料层取代，所述塑料层例如是丙烯酸树脂(acrylic)(例如
Figure G2007800386819D00091
)、聚碳酸酯(例如
Figure G2007800386819D00092
)和其他通常用作玻璃制品的塑料。
在其他实施方式中，在初始注射期间或作为后续步骤，对层压制品的外部进行额外的注射。这种二次注射的目的是粘附额外的聚合物膜或部件，以增加最终产品的功能性。在机动车玻璃制品中，例如，镜子按钮、装配夹或衬垫材料(gasketing)可被注射到该部分上。
在本发明的各种实施方式中，除了热玻璃、低分子量聚合物和多个注射点的特征的任何一个或组合之外，多层玻璃嵌板的形成还使用压缩来完成，其首先将两层玻璃以给定距离隔开，且通常彼此平行。玻璃层的初始间隙大于在最终的多层玻璃产品中将两层隔开的间隙。聚合物熔体随后被注射进入两个玻璃层之间的空间。在某些实施方式中，被注射的熔体的总量足够完全填充在成品部分中的玻璃之间的间隙，因而不够填充整个初始间隙。在熔体注射之后，以一定的方式在两个玻璃层的一个或两个的外部施加作用力，以彼此相向地压缩玻璃层并将层之间的空间缩小至所需的成品规格。在此压缩步骤期间，聚合物熔体被形成连续层，其在两个内部表面上与两个玻璃层接触。
注射/压缩过程示意性地显示在图1至图4中。在图1中，两层玻璃12、14总体以10显示，这两层玻璃已准备好用于聚合物熔体注射。两层玻璃之间形成的空间被显示为16。图2描绘了常规注射成型的局限性，其显示了图1中的两层玻璃12、14，并且聚合物注射装置20将聚合物注射进入空间16。如在图2中所示的，因为两层玻璃12、14之间的相对小的距离，被注射的聚合物前沿18不能被推压到空间的末端，导致一部分空间具有空气或者导致产生不完全的聚合物层。明显地，这样的结果是不合需要的。这种流动局限性已成为多层玻璃制品注射成型发展的障碍。
图3显示本发明的注射方法，其中除了提供上述三个特征(低分子量聚合物、2个或更多个浇注口和热玻璃制品基板)的一个或多个以外，两层玻璃12、14之间的距离，d，已被增大用于初始注射步骤。层12、14之间的增加的距离让注射装置20有效地将聚合物熔体注射至整个空间16，而没有任何空气间隙或聚合物熔体的不连续部分。图4显示压缩步骤，其中玻璃层12、14被压缩，使得玻璃层之间的距离减小了小于“d”的一段距离。在压缩步骤期间，过量的聚合物熔体通过环绕玻璃层12、14的边缘的任何开口被排出。过量的、被排出的聚合物可在聚合物熔体的冷却和凝固之后通过简单的修剪而被除去。
玻璃层的空间宽度，“d”，和压缩量将根据最终产品中聚合物夹层的所需厚度、聚合物熔体的工艺参数和所使用的注射装置来选择。成品中的聚合物层的厚度大约相当于两个玻璃层之间的最终的、减小的距离(伴有些许加工变化)。
在本发明的各种实施方式中，距离“d”可以为0.25毫米至10.0毫米。在各种实施方式中，距离“d”通过压缩可被减小至小于原始距离“d”的75％、小于原始距离“d”的50％或小于原始距离“d”的25％。在各种实施方式中，距离“d”被减小了0.1～7.5毫米。
本发明的聚合物熔体可包括任何合适的聚合物，且在优选的实施方式中，聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。在优选的实施方式中，优选的聚合物是聚乙烯醇缩丁醛或聚氨酯。在优选的实施方式中，优选的聚合物是聚乙烯醇缩丁醛。在优选的实施方式中，优选的聚合物是聚氨酯。
在本文给出的包含聚乙烯醇缩丁醛作为聚合物熔体的聚合成分的本发明的任一实施方式中，包括了另一个实施方式，其中聚合物成分由或基本上由聚乙烯醇缩丁醛组成。在这些实施方式中，本文公开的添加剂的任何变化(包括增塑剂)可与具有由或基本上由聚乙烯醇缩丁醛组成的聚合物的聚合物熔体一起使用。
在一个实施方式中，聚合物熔体包含基于部分缩醛化的聚乙烯醇的聚合物。在另外的实施方式中，聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛和一种或多种其他聚合物。在本文的具体对于聚乙烯醇缩丁醛给出优选范围、值和/或方法(例如且并非限定，有关增塑剂、成分百分数、厚度和特性增强添加剂的优选范围、值和/或方法)的任何部分中，如果可适用，这些范围也适用于其他在本文中公开的用于聚合物熔体中成分的聚合物和聚合物混合物。
对于包含聚乙烯醇缩丁醛的实施方式，聚乙烯醇缩丁醛可由任何合适的方法生产。用于制备聚乙烯醇缩丁醛的合适方法的细节对于本领域技术人员来说是已知的(参见，例如，美国专利2,282,057和2,282,026)。在一个实施方式中，可使用在Encyclopedia of PolymerScience & Technology(聚合物科学与技术百科全书)，第3版，第8卷，第381-399页，B.E.Wade(2003)中的Vinyl Acetal Polymers(聚乙烯醇缩醛)中描述的溶剂法。在另一个实施方式中，可使用在那里描述的水成法(aqueous method)。聚乙烯醇缩丁醛可以各种形式购得，例如从Solutia Inc.，St.Louis，Missouri作为ButvarTM树脂购得。
在各种实施方式中，用来形成包含聚乙烯醇缩丁醛的聚合物熔体的树脂包含10至35重量％(wt.％)的羟基(以聚乙烯醇计)、13至30wt.％的羟基(以聚乙烯醇计)或15至22wt.％的羟基(以聚乙烯醇计)。树脂还可包含小于15wt.％的残留酯基团(以聚乙酸乙烯酯计)、13wt.％、11wt.％、9wt.％、7wt.％、5wt.％或小于3wt.％的残留酯基团(以聚乙酸乙烯酯计)，其余为缩醛，优选为缩丁醛(butyraldehyde acetal)，但任选地包括少量的其他缩醛基团，例如2-乙基己醛基团(参见，例如，美国专利5,137,954)。
各种粘性控制剂可被用在本发明的聚合物熔体中，包括乙酸钠、乙酸钾和镁盐。可与本发明的这些实施方式一起使用的镁盐包括，但不限于，在美国专利5,728,472中描述的那些，例如水杨酸镁、烟酸镁、二-(2-氨基苯甲酸)镁、二-(3-羟基-2-萘甲酸)镁和双(2-乙基丁酸)镁(化学文摘号为79992-76-0)。在本发明的各种实施方式中，镁盐是双(2-乙基丁酸)镁。
添加剂可被加入到聚合物熔体中以增强其在最终多层玻璃制品产品中的性能。这样的添加剂包括，但不限于以下试剂：如本领域已知的防结块剂、增塑剂、染料、颜料、稳定剂(例如紫外稳定剂)、抗氧化剂、流动改性剂、补强填充剂、抗冲改性剂、阻燃剂、IR吸收剂和前述添加剂的组合等等。在优选的实施方式中，本发明的聚合物熔体包括一种或多种润滑剂添加剂、流动改性剂、抗光剂、脱模剂或热稳定剂。
在本发明的聚合物熔体的各种实施方式中，聚合物熔体每100份树脂(phr)可包含5至60份、25至60份、5至80份、10至70份或20至80份的增塑剂。当然，当适合用于特定应用时，可使用其他量。在某些实施方式中，增塑剂的烃链段(hydrocarbon segment)具有少于20个、少于15个、少于12个或少于10个的碳原子。
可调整增塑剂的量以影响由熔体形成的聚乙烯醇缩丁醛层的玻璃化转变温度(Tg)。通常，添加较大量的增塑剂以降低Tg。由本发明的熔体形成的聚乙烯醇缩丁醛聚合夹层的Tg可为，例如，40℃或更小、35℃或更小、30℃或更小、25℃或更小、20℃或更小和15℃或更小。
任何合适的增塑剂可被加至本发明的聚合物树脂中以形成聚合物熔体。用在本发明的聚合物熔体中的增塑剂可包括多元酸的酯或多元醇的酯等等。合适的增塑剂包括，例如，三甘醇二-(2-乙基丁酸酯)、三甘醇二-(2-乙基己酸酯)、三甘醇二庚酸酯、四甘醇二庚酸酯、己二酸二己酯、己二酸二辛酯、环己基己二酸己酯、己二酸庚酯和己二酸壬酯的混合物、己二酸二异壬酯、己二酸庚基壬酯、癸二酸二丁酯、高分子型增塑剂(例如油改性的癸二酸醇酸树脂)以及例如美国专利第3,841,890号中公开的磷酸酯与己二酸酯的混合物和例如美国专利第4,144,217号中公开的磷酸酯与己二酸酯的混合物，和上述增塑剂的混合物或组合物。可使用的其他增塑剂有混合的己二酸酯(如在美国专利第5,013,779号中描述的，C4至C9烷基醇和环C4至C10醇与C6至C8己二酸酯(例如己二酸己酯)制成的混合的己二酸酯)。在各种实施方式中，所使用的增塑剂是己二酸二己酯和/或三甘醇二-2-乙基己酸酯。
各种实施方式包括如在美国专利4,614,781、美国专利5,415,909、美国专利5,352,530和美国专利4,935,470中描述的乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(也称作poly(ethylene-co-vinyl acetate))。各种实施方式包括聚氨酯，其包含例如基于脂族异氰酸酯聚醚的聚氨酯(可从Noveon Inc.的Thermedics Polymer Products获得)。在包含部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物的实施方式中，优选的离子交联聚合物是其可从DuPont获得。其他添加剂可在熔体形成期间被加入到聚氨酯树脂中，例如UV稳定剂和功能性化学物质，以提供与玻璃的高粘合性。
在优选的实施方式中，塑化的聚乙烯醇缩丁醛粒料(例如那些在待决的美国申请11/264,510中所描述的)被用来形成聚合物熔体。这种粒料可以斗式(hopper)被加进常规注模机中，以产生聚乙烯醇缩丁醛熔体。
如此文中所使用的，“聚合物膜”是指用作刚性基板或用作性能增强层的相对薄的和刚性的聚合物层。聚合物膜与由聚合物熔体形成的夹层的不同点在于，聚合物膜自身不为多层玻璃制品结构提供必要的抗渗透性和玻璃保持性。聚对苯二酸乙二酯最常用作聚合物膜。
在各种实施方式中，聚合物膜层的厚度为0.013mm至0.20mm，优选为0.025mm至0.1mm或0.04至0.06mm。聚合物膜层可任选地被表面处理或被涂布，以改善一种或多种性质，例如粘合性或红外辐射反射。这些功能性能层包括，例如，多层叠层(stack)，其用于当暴露于阳光时反射红外太阳辐射并透射可见光。多层叠层在本领域是已知的(参见，例如，WO 88/01230和美国专利4,799,745)且可包含，例如，一个或多个几埃厚的金属层以及一个或多个(例如两个)连续沉积的、光学性协同作用的(optically cooperating)介电层。如也是已知的，(参见，例如，美国专利4,017,661和4,786,783)，金属层可任选地被电阻式加热，用于任何相关联玻璃层的除霜或除雾。
可与本发明一起使用的另外类型的聚合物膜(其在美国专利6,797,396中有描述)包含大量非金属层，该非金属层反射红外辐射而不产生干扰(金属层可产生干扰)。
在某些实施方式中，聚合物膜层是光学透明的(即，邻近层的一侧的物体可由特定观察者的眼睛从另一侧看穿该层而舒适地看到)且无论成分如何通常都比任何邻近的聚合物层具有更大的(在某些实施方式中是显著更大的)拉伸模量。在各种实施方式中，聚合物膜层包含热塑性材料。具有合适性质的热塑性材料有尼龙、聚氨酯、丙烯酸树脂、聚碳酸酯、聚烯烃(例如聚丙烯)、醋酸纤维素和三乙酸纤维素、氯乙烯聚合物和共聚物等等。在各种实施方式中，聚合物膜层包含例如具有上述性质的重拉伸(re-stretched)热塑性膜的材料，包括聚酯，例如聚对苯二酸乙二酯和二醇改性-聚对苯二甲酸乙二酯(poly(ethyleneterephthalate)glycol，PETG)。在各种实施方式中，使用聚对苯二甲酸乙二酯，且在各种实施方式中，聚对苯二甲酸乙二酯已被双轴拉伸以改善强度，且已被热稳定化以提供当经受升高的温度时低收缩特性(例如，在150℃维持30分钟后双向都小于2％的收缩率)。
可与本发明一起使用的用于聚对苯二甲酸乙二酯膜的各种涂布技术和表面处理技术已在公布的欧洲申请第0157030号中公开。本发明的聚合物膜还可包括如本领域已知的硬质涂层(hardcoat)和/或防雾层(antifog layer)。
本发明的注射成型方法具有许多优点。在聚合物薄片的生产、储存和操作中遇到的困难被排除了，例如，这可显著降低成本。另外，本文公开的注射成型方法比现有的多步骤方法更简单，现有的方法可能需要例如多个加热步骤、压热条件和其他程序上艰难的步骤。
实施例1
下表描述了用于注射被加热至220℃的熔化温度、分子量范围为40000至100000的低分子量塑化聚乙烯醇缩丁醛的注射成型流动特性的计算机生成模型。聚合物熔体从一连串的51个注射口被加入，这些注射口沿着要被填充的该部分的其中一个长边缘均匀地隔开。模腔的尺寸为1250mm宽×750mm长×1.2mm厚。注射表面被加热至50℃。为了模拟，假设注射时间为约5秒，且由设备供应的最大注射压力限于1.72×108帕斯卡(25000磅每平方英寸)。此实施例和其他实施例的模拟使用
Figure G2007800386819D00151
软件包(Moldflow Corporation，Framingham，Massachusetts)运行。
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.23   4.91   2.58E+06
  0.47   9.51   6.80E+06
  0.69   13.68   1.28E+07
  0.9   17.66   2.00E+07
  1.13   21.8   2.84E+07
  1.36   26.06   3.90E+07
  1.58   30.05   4.94E+07
  1.8   34.09   6.06E+07
  2.04   38.39   7.35E+07
  2.25   42.33   8.51E+07
  2.53   47.41   1.02E+08
  2.71   50.67   1.12E+08
  2.93   54.83   1.26E+08
  3.16   59.27   1.41E+08
  3.38   63.51   1.55E+08
  3.61   67.79   1.70E+08
  3.83   71.88   1.72E+08
  4.07   75.15   1.72E+08
  4.29   77.24   1.72E+08
  4.5   78.57   1.72E+08
  4.78   79.69   1.72E+08
  5   80.2   1.72E+08
  5.24   80.56   1.72E+08
  5.48   80.78   1.72E+08
  6.09   81.05   1.72E+08
实施例2
下表描述了用于注射与实施例1中相同的聚乙烯醇缩丁醛的注射成型流动特性的计算机生成模型，但注射表面被加热至100℃。
时间(秒)   体积百分数 压力(帕斯卡)
  0.23   4.9   2.28E+06
  0.45   9.45   5.42E+06
  0.7   14.23   1.03E+07
  0.9   18.22   1.49E+07
  1.13   22.48   2.06E+07
  1.36   26.9   2.71E+07
  1.58   31.17   3.38E+07
  1.8   35.55   4.13E+07
  2.04   40.08   4.91E+07
  2.28   44.59   5.75E+07
  2.48   48.46   6.43E+07
  2.71   52.78   7.33E+07
  2.93   57.08   8.17E+07
  3.15   61.5   9.11E+07
  3.38   66   9.99E+07
  3.61   70.51   1.10E+08
  3.83   74.84   1.19E+08
  4.05   79.21   1.29E+08
  4.29   83.91   1.38E+08
  4.5   88.12   1.48E+08
  4.73   92.8   1.58E+08
  4.95   97.13   1.68E+08
  5.05   99.04   1.71E+08
  5.06   100   1.36E+08
实施例3
下表描述了用于注射与实施例1中相同的聚乙烯醇缩丁醛的注射成型流动特性的计算机生成模型，但注射表面被加热至150℃。
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   4.91   1.91E+06
  0.47   9.55   4.02E+06
  0.71   14.14   6.96E+06
  0.95   18.89   9.82E+06
  1.18   23.31   1.33E+07
  1.43   28.18   1.68E+07
  1.65   32.56   2.04E+07
  1.89   37.17   2.42E+07
  2.13   41.93   2.82E+07
  2.36   46.25   3.21E+07
  2.62   51.21   3.60E+07
  2.83   55.22   4.03E+07
  3.06   59.69   4.44E+07
  3.3   64.4   4.91E+07
  3.53   68.98   5.33E+07
  3.77   73.59   5.82E+07
  4   78.26   6.27E+07
  4.24   83.01   6.76E+07
  4.47   87.42   7.21E+07
  4.7   91.99   7.68E+07
  4.98   97.47   8.24E+07
  5.06   99.12   8.38E+07
  5.07   100   6.70E+07
实施例4
下表描述了用于注射与实施例1中相同的聚乙烯醇缩丁醛的注射成型流动特性的计算机生成模型，但注射表面被加热至200℃。
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   4.92   1.53E+06
  0.49   9.83   2.80E+06
  0.73   14.57   4.52E+06
  0.97   19.48   6.15E+06
  1.21   24.09   7.64E+06
  1.45   28.95   9.43E+06
  1.68   33.62   1.08E+07
  1.92   38.3   1.27E+07
  2.16   43.11   1.44E+07
  2.41   48.05   1.60E+07
  2.67   53.01   1.79E+07
  2.88   57.33   1.94E+07
  3.13   62.31   2.13E+07
  3.39   67.39   2.33E+07
  3.6   71.78   2.48E+07
  3.85   76.61   2.67E+07
  4.09   81.48   2.85E+07
  4.32   86.13   3.02E+07
  4.57   91.11   3.22E+07
  4.81   96.01   3.39E+07
  4.97   99.19   3.51E+07
  4.98   100   2.80E+07
实施例5
上述四个实施例随时间变化的注射压力的增加被提供在图5中。
实施例6
上述四个实施例随时间变化的被填充的模具体积被提供在图6中。
实施例7
下表描述了对于低分子量聚乙烯醇缩丁醛(“低MW PVB”)进入1.8毫米间隙的注射成型流动特性的计算机生成模型。低分子量聚乙烯醇缩丁醛是指分子量范围为40000至100000的塑化聚乙烯醇缩丁醛。制剂在注射前被加热至220℃的熔化温度。聚合物熔体从单个浇注口被加进模腔中。模腔为1250毫米宽×750mm长，且浇注口居中于1250毫米一侧的边缘。注射表面被加热至50℃。为了模拟，假设注射时间为约5秒，且由设备供应的最大注射压力限于1.72×108帕斯卡(25000磅每平方英寸)。
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   2.93   1.23E+07
  0.48   7.27   1.86E+07
  0.73   11.81   2.39E+07
  0.97   16.33   2.86E+07
  1.2   20.75   3.29E+07
  1.45   25.39   3.73E+07
  1.69   30.05   4.16E+07
  1.93   34.63   4.58E+07
  2.17   39.19   4.98E+07
  2.41   43.83   5.39E+07
  2.65   48.44   5.79E+07
  2.88   52.93   6.18E+07
  3.12   57.56   6.57E+07
  3.37   62.34   6.98E+07
  3.61   66.89   7.40E+07
  3.85   71.53   8.01E+07
  4.09   76.04   8.62E+07
  4.33   80.41   9.20E+07
  4.57   84.99   9.78E+07
  4.8   89.35   1.04E+08
  5.05   93.71   1.14E+08
  5.28   97.71   1.28E+08
  5.37   99   1.34E+08
  5.38   99.16   1.07E+08
  5.45   99.97   1.07E+08
  5.46   100   1.07E+08
实施例8
下表描述了与实施例7中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中模腔的宽度为2.8毫米：
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   3.91   6.47E+06
  0.48   8.67   8.80E+06
  0.73   13.49   1.06E+07
  0.96   18.14   1.21E+07
  1.21   23.02   1.36E+07
  1.44   27.72   1.49E+07
  1.68   32.54   1.63E+07
  1.92   37.31   1.76E+07
  2.16   42.1   1.88E+07
  2.41   46.96   2.01E+07
  2.65   51.77   2.14E+07
  2.88   56.38   2.26E+07
  3.14   61.44   2.39E+07
  3.36   65.96   2.51E+07
  3.61   70.86   2.69E+07
  3.84   75.42   2.88E+07
  4.09   80.3   3.09E+07
  4.32   84.78   3.29E+07
  4.57   89.59   3.50E+07
  4.8   94.01   3.84E+07
  5.05   98.54   4.37E+07
  5.07   99.02   4.45E+07
  5.09   99.23   3.56E+07
  5.15   99.98   3.56E+07
  5.15   100   3.56E+07
实施例9
下表描述了与实施例7中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中聚乙烯醇缩丁醛是“标准的”聚乙烯醇缩丁醛(“StdPVB”)(指分子量范围为150000至300000道尔顿的塑化聚乙烯醇缩丁醛)：
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   1.63   2.76E+07
  0.48   4.9   4.73E+07
  0.73   8.83   6.37E+07
  0.97   12.88   7.73E+07
  1.21   17.13   8.95E+07
  1.45   21.42   1.01E+08
  1.68   25.66   1.11E+08
  1.93   30.23   1.22E+08
  2.16   34.45   1.31E+08
  2.41   39.15   1.41E+08
  2.65   43.54   1.50E+08
  2.88   47.89   1.58E+08
  3.12   52.39   1.66E+08
  3.37   57.06   1.72E+08
  3.62   61.16   1.72E+08
  3.85   64.27   1.72E+08
  4.1   66.81   1.72E+08
  4.33   68.58   1.72E+08
  4.61   70.16   1.72E+08
  4.8   70.98   1.72E+08
  5.09   71.95   1.72E+08
  5.33   72.57   1.72E+08
  5.65   73.2   1.72E+08
  5.86   73.51   1.72E+08
  6.1   73.82   1.72E+08
  6.4   74.11   1.72E+08
  6.84   74.43   1.72E+08
  7.48   74.73   1.72E+08
  8.65   75.03   1.72E+08
实施例10
下表描述了与实施例9中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中模腔的宽度为2.8毫米：
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   2.3   1.84E+07
  0.48   6.21   2.92E+07
  0.72   10.48   3.73E+07
  0.96   14.91   4.41E+07
  1.2   19.37   5.01E+07
  1.44   23.9   5.58E+07
  1.68   28.46   6.09E+07
  1.92   33.07   6.60E+07
  2.17   37.89   7.08E+07
  2.41   42.5   7.54E+07
  2.65   47.13   7.98E+07
  2.88   51.6   8.38E+07
  3.12   56.23   8.79E+07
  3.37   60.97   9.19E+07
  3.62   65.82   9.60E+07
  3.85   70.25   1.01E+08
  4.08   74.62   1.07E+08
  4.33   79.33   1.12E+08
  4.56   83.66   1.18E+08
  4.81   88.45   1.23E+08
  5.05   92.61   1.32E+08
  5.29   96.7   1.44E+08
  5.43   99   1.53E+08
  5.45   99.21   1.23E+08
  5.53   99.94   1.23E+08
  5.54   99.98   1.23E+08
  5.55   100   1.23E+08
实施例11
对于以上在实施例7至实施例10中给出的数据，随时间变化的注射压力的图表显示在图7中。
实施例12
对于以上在实施例7至实施例10中给出的数据，随时间变化的模具填充百分率的图表显示在图8中。
实施例13
下表描述了将在注射之前被加热至220℃的熔化温度的分子量范围为40000至100000的塑化聚乙烯醇缩丁醛通过单个浇注口注射进入1.2毫米厚的模腔的注射成型流动特性的计算机生成模型。模腔的尺寸为1250毫米宽×750毫米长。单个浇注口居中于1250毫米一侧的边缘。注射表面被加热至200℃。为了模拟，假设注射时间为约5秒，且由设备供应的最大注射压力限于1.72×108帕斯卡(25000磅每平方英寸)。
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   1.95   2.49E+07
  0.47   5.79   3.84E+07
  0.71   10.11   4.73E+07
  0.94   14.59   5.33E+07
  1.18   19.32   5.81E+07
  1.42   24.06   6.21E+07
  1.65   28.66   6.55E+07
  1.89   33.54   6.87E+07
  2.12   38.2   7.15E+07
  2.35   42.91   7.41E+07
  2.6   47.95   7.66E+07
  2.82   52.56   7.87E+07
  3.07   57.67   8.08E+07
  3.31   62.58   8.28E+07
  3.53   67.24   8.48E+07
  3.77   71.98   8.86E+07
  4.01   76.64   9.25E+07
  4.23   81.14   9.63E+07
  4.47   85.85   1.00E+08
  4.71   90.62   1.05E+08
  4.94   94.74   1.13E+08
  5.17   98.72   1.26E+08
  5.19   99.04   1.27E+08
  5.21   99.21   1.02E+08
  5.27   99.97   1.02E+08
  5.28   100   1.02E+08
实施例14
下表描述了与实施例13中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中使用了第二个浇注口，且该浇注口的位置与第一个浇注口相对，居中于第二个1250mm边缘：
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   2.67   1.79E+07
  0.48   6.9   2.54E+07
  0.71   11.42   3.01E+07
  0.95   16.16   3.35E+07
  1.18   20.82   3.61E+07
  1.42   25.73   3.83E+07
  1.66   30.65   4.03E+07
  1.89   35.5   4.20E+07
  2.12   40.25   4.35E+07
  2.36   45.31   4.50E+07
  2.6   50.11   4.68E+07
  2.82   54.6   4.95E+07
  3.07   59.55   5.26E+07
  3.3   64.19   5.53E+07
  3.53   68.83   5.81E+07
  3.77   73.7   6.10E+07
  4   78.41   6.38E+07
  4.24   83.19   6.66E+07
  4.47   87.91   6.94E+07
  4.7   92.59   7.21E+07
  4.94   97.38   7.50E+07
  5.03   99.09   7.78E+07
  5.05   99.27   6.22E+07
  5.09   99.79   6.22E+07
  5.1   100   6.22E+07
实施例15
下表描述了与实施例14中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中使用了第三个和第四个浇注口。这些浇注口的位置使得两组浇注口沿着每个相对的长边缘彼此相对。因此，浇注口1和2位于沿着第一个1250mm边缘的416mm处和833mm处，而浇注口3和4位于沿着第二个1250mm边缘的416mm处和833mm处。
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   2.67   1.07E+07
  0.47   7.1   1.51E+07
  0.71   11.83   1.77E+07
  0.94   16.65   1.97E+07
  1.19   21.63   2.12E+07
  1.43   26.7   2.24E+07
  1.66   31.52   2.34E+07
  1.9   36.54   2.44E+07
  2.13   41.26   2.52E+07
  2.36   46.13   2.60E+07
  2.61   51.27   2.67E+07
  2.83   56.05   2.73E+07
  3.06   60.84   2.79E+07
  3.31   66.08   2.86E+07
  3.55   70.98   2.97E+07
  3.78   75.69   3.10E+07
  4.02   80.68   3.23E+07
  4.24   85.38   3.35E+07
  4.47   90.04   3.50E+07
  4.71   94.94   3.84E+07
  4.94   99.13   4.35E+07
  4.95   99.32   3.48E+07
  4.98   99.65   3.48E+07
  4.98   100   3.48E+07
实施例16
下表描述了与实施例15中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中使用了第五个和第六个浇注口。这些浇注口的位置使得两组浇注口沿着每个相对的长边缘彼此相对。因此，浇注口1、2和3位于沿着第一个1250mm边缘的312.5mm处、625mm处和973.5mm处，而浇注口4、5和6位于沿着第二个1250mm边缘的312.5mm处、625mm处和973.5mm处。
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   3.65   8.80E+06
  0.47   8.22   1.16E+07
  0.72   13.29   1.33E+07
  0.95   18.15   1.46E+07
  1.2   23.2   1.56E+07
  1.41   27.71   1.63E+07
  1.65   32.65   1.71E+07
  1.91   38.14   1.78E+07
  2.15   43.08   1.83E+07
  2.36   47.59   1.93E+07
  2.6   52.6   2.06E+07
  2.82   57.17   2.18E+07
  3.07   62.23   2.30E+07
  3.29   66.9   2.42E+07
  3.53   71.8   2.54E+07
  3.78   76.97   2.67E+07
  4.01   81.66   2.77E+07
  4.24   86.4   2.90E+07
  4.47   91.25   3.02E+07
  4.72   96.49   3.15E+07
  4.85   99.07   3.26E+07
  4.86   100   2.60E+07
实施例17
对于以上在实施例13至实施例16中给出的数据，随时间变化的注射压力的图表显示在图9中。
实施例18
对于以上在实施例13至实施例16中给出的数据，随时间变化的模具填充百分率的图表显示在图10中。
实施例19
下表描述了用于在被加热至50℃的温度且具有1.8毫米间隙的玻璃板之间注射的注射成型流动特性的计算机生成模型。在注射之前，分子量范围为40000至100000的塑化聚乙烯醇缩丁醛被加热至220℃的熔化温度。玻璃板之间的模腔的尺寸为1250毫米宽×750毫米长。熔体通过单个浇注口被加入，该单个浇注口居中于1250毫米一侧的边缘。为了模拟，假设注射时间为约5秒，且由设备供应的最大注射压力限于1.72×108帕斯卡(25000磅每平方英寸)。
  时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   2.93   1.23E+07
  0.48   7.27   1.86E+07
  0.73   11.81   2.39E+07
  0.97   16.33   2.86E+07
  1.2   20.75   3.29E+07
  1.45   25.39   3.73E+07
  1.69   30.05   4.16E+07
  1.93   34.63   4.58E+07
  2.17   39.19   4.98E+07
  2.41   43.83   5.39E+07
  2.65   48.44   5.79E+07
  2.88   52.93   6.18E+07
  3.12   57.56   6.57E+07
  3.37   62.34   6.98E+07
  3.61   66.89   7.40E+07
  3.85   71.53   8.01E+07
  4.09   76.04   8.62E+07
  4.33   80.41   9.20E+07
  4.57   84.99   9.78E+07
  4.8   89.35   1.04E+08
  5.05   93.71   1.14E+08
  5.28   97.71   1.28E+08
  5.37   99   1.34E+08
  5.38   99.16   1.07E+08
  5.45   99.97   1.07E+08
  5.46   100   1.07E+08
实施例20
下表描述了与实施例19中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中模腔的宽度为2.8毫米：
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   3.91   6.47E+06
  0.48   8.67   8.80E+06
  0.73   13.49   1.06E+07
  0.96   18.14   1.21E+07
  1.21   23.02   1.36E+07
  1.44   27.72   1.49E+07
  1.68   32.54   1.63E+07
  1.92   37.31   1.76E+07
  2.16   42.1   1.88E+07
  2.41   46.96   2.01E+07
  2.65   51.77   2.14E+07
  2.88   56.38   2.26E+07
  3.14   61.44   2.39E+07
  3.36   65.96   2.51E+07
  3.61   70.86   2.69E+07
  3.84   75.42   2.88E+07
  4.09   80.3   3.09E+07
  4.32   84.78   3.29E+07
  4.57   89.59   3.50E+07
  4.8   94.01   3.84E+07
  5.05   98.54   4.37E+07
  5.07   99.02   4.45E+07
  5.09   99.23   3.56E+07
  5.15   99.98   3.56E+07
  5.15   100   3.56E+07
实施例21
下表描述了与实施例19中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中玻璃板被加热至200℃：
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   3.19   9.69E+06
  0.49   7.93   1.27E+07
  0.72   12.7   1.44E+07
  0.96   17.53   1.56E+07
  1.2   22.4   1.66E+07
  1.44   27.38   1.75E+07
  1.68   32.23   1.82E+07
  1.93   37.35   1.88E+07
  2.16   42.15   1.94E+07
  2.41   47.17   1.99E+07
  2.65   52.14   2.04E+07
  2.89   57.17   2.08E+07
  3.13   62.01   2.12E+07
  3.37   66.98   2.17E+07
  3.6   71.71   2.26E+07
  3.84   76.57   2.35E+07
  4.08   81.53   2.44E+07
  4.33   86.44   2.53E+07
  4.56   91.21   2.66E+07
  4.8   95.87   2.92E+07
  4.97   99.02   3.25E+07
  4.98   99.2   2.60E+07
  5.04   99.98   2.60E+07
  5.05   100   2.60E+07
实施例22
下表描述了与实施例19中的完全相同的注射成型流动特性的计算机生成模型，但其中玻璃板被加热至200℃且模腔具有2.8毫米间隙：
时间(秒)   体积百分数   压力(帕斯卡)
  0.24   4.09   5.32E+06
  0.48   8.92   6.49E+06
  0.72   13.85   7.19E+06
  0.97   18.86   7.71E+06
  1.21   23.92   8.12E+06
  1.44   28.73   8.45E+06
  1.69   33.77   8.75E+06
  1.92   38.62   9.00E+06
  2.16   43.62   9.24E+06
  2.41   48.65   9.45E+06
  2.64   53.54   9.64E+06
  2.89   58.69   9.83E+06
  3.13   63.64   1.00E+07
  3.36   68.42   1.03E+07
  3.61   73.55   1.07E+07
  3.85   78.35   1.10E+07
  4.08   83.22   1.14E+07
  4.32   88.12   1.18E+07
  4.56   93.01   1.26E+07
  4.8   97.87   1.42E+07
  4.86   99.04   1.50E+07
  4.87   99.23   1.20E+07
  4.93   99.97   1.20E+07
  4.93   100   1.20E+07
实施例23
对于以上在实施例19至实施例22中给出的数据，随时间变化的注射压力的图表显示在图11中。
实施例24
对于以上在实施例19至实施例22中给出的数据，随时间变化的模具填充百分率的图表显示在图12中。
虽然本发明已参考示例性的实施方式描述，但本领域技术人员将理解的是，对其中的元素可作出改变且可等同替换，而不违背本发明的范围。另外，可作出许多修饰以使特定情况或材料适应本发明的教导，而不违背本发明的本质范围。因此，预期本发明并不限于作为预期为实施本发明最佳方式公开的特定实施方式，本发明将包括属于所附权利要求范围内的所有实施方式。
进一步理解的是，对于本发明的任何单个成分给出的任何范围、值或特性可与对于本发明的任何其他成分给出的任何范围、值或特性互换使用，当这些范围、值或特性相容时，以形成如贯穿此文所给出的、对于每个成分具有明确值的实施方式。例如，聚合物树脂可被形成为：包含的残留羟基含量除了可以为对于增塑剂所给出的任何范围以外，还可以为所给定的任何范围，适当时形成在本发明范围内但难以列出的许多变体。
在摘要和任何权利要求中给出的任何附图标记仅为说明性目的，不应当被解释为将所要求保护的发明限制为在任何附图中显示的任何一个特定实施方式。
除非另有说明，附图并未按比例绘制。
此文中提及的每个参考文献，包括期刊文章、专利、申请和书，据此通过引用完整合并至本文。

Claims (17)

1.一种制造多层玻璃制品嵌板的方法，其包括：
提供两个刚性玻璃制品基板；
定位所述玻璃制品基板以使彼此位置相对，从而在所述玻璃制品基板的全部内表面区域之间形成不含任何材料的空间；和
将聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间直至全部的所述空间充满所述聚合物熔体以产生聚合物夹层，从而形成所述多层玻璃制品嵌板，其中所述聚合物熔体包含分子量小于150000道尔顿的聚合物，且其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。
2.权利要求1的方法，其中所述分子量小于100000道尔顿。
3.权利要求1的方法，其中所述分子量小于70000道尔顿。
4.权利要求1的方法，其中所述基板为玻璃。
5.一种制造多层玻璃制品嵌板的方法，该方法包括：
提供两个刚性玻璃制品基板；
定位所述玻璃制品基板以使彼此位置相对，从而在所述玻璃制品基板的全部内表面区域之间形成不含任何材料的空间；和
将聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间直至全部的所述空间充满所述聚合物熔体以产生聚合物夹层，从而形成所述多层玻璃制品嵌板，其中在所述注射之前，所述刚性玻璃制品基板的一个或两个被加热至至少80℃，且其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。
6.权利要求5的方法，其中在所述注射之前，所述刚性玻璃制品基板的一个或两个被加热至至少150℃。
7.权利要求5的方法，其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛。
8.权利要求5的方法，其中所述基板为玻璃。
9.一种制造多层玻璃制品嵌板的方法，该方法包括：
提供两个刚性玻璃制品基板；
定位所述玻璃制品基板以使彼此位置相对，从而在所述玻璃制品基板的全部内表面区域之间形成不含任何材料的空间；和
将聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间直至全部的所述空间充满所述聚合物熔体以产生聚合物夹层，从而形成所述多层玻璃制品嵌板，其中通过围绕所述玻璃制品基板之间的所述空间外围的至少两个独立的注射点将所述聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间，且其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。
10.权利要求9的方法，其中使用至少四个单独的注射点。
11.权利要求9的方法，其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛。
12.权利要求9的方法，其中所述基板为玻璃。
13.一种制造多层玻璃制品嵌板的方法，该方法包括：
提供两个刚性玻璃制品基板；
定位所述玻璃制品基板以使彼此位置相对，从而在所述玻璃制品基板的全部内表面区域之间形成不含任何材料的空间；和
将聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间直至全部的所述空间充满所述聚合物熔体以产生聚合物夹层，从而形成所述多层玻璃制品嵌板；
其中所述聚合物熔体包含分子量小于150000道尔顿的聚合物；
其中在所述注射之前，所述刚性玻璃制品基板的一个或两个被加热至至少80℃；
其中通过围绕所述玻璃制品基板之间的所述空间外围的至少两个独立的注射点将所述聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间；并且，
其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。
14.权利要求13的方法，其中所述分子量小于100000道尔顿，其中在所述注射之前，所述刚性玻璃制品基板的一个或两个被加热至至少150℃，且其中使用至少四个注射点。
15.权利要求13的方法，其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛。
16.权利要求13的方法，其中所述基板为玻璃。
17.一种制造多层玻璃制品嵌板的方法，该方法包括：
提供两个刚性玻璃制品基板；
定位所述玻璃制品基板以使彼此位置相对，从而在所述玻璃制品基板的全部内表面区域之间形成不含任何材料的空间；和
将聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间直至全部的所述空间充满所述聚合物熔体以产生聚合物夹层，从而形成所述多层玻璃制品嵌板；
并且该方法包括以下A)、B)和C)中的两者：
A)所述聚合物熔体包含分子量小于150000道尔顿的聚合物；
B)在所述注射之前，所述刚性玻璃制品基板的一个或两个被加热至至少80℃；
C)通过围绕所述玻璃制品基板之间的所述空间外围的至少两个独立的注射点将所述聚合物熔体注射进入所述玻璃制品基板之间的所述空间；并且，
其中所述聚合物熔体包含聚乙烯醇缩丁醛、聚氨酯、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物或部分中和的乙烯/(甲基)丙烯酸共聚物的离子交联聚合物。
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