CA2023837C - Alliages de magnesium a haute resistance mecanique et procede d'obtention par solidification rapide - Google Patents
Alliages de magnesium a haute resistance mecanique et procede d'obtention par solidification rapideInfo
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- CA2023837C CA2023837C CA002023837A CA2023837A CA2023837C CA 2023837 C CA2023837 C CA 2023837C CA 002023837 A CA002023837 A CA 002023837A CA 2023837 A CA2023837 A CA 2023837A CA 2023837 C CA2023837 C CA 2023837C
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/02—Alloys based on magnesium with aluminium as the next major constituent
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Abstract
L'invention concerne des alliages de magnésium à haute résistance mécanique et un procédé de production de ces alliages par solidification rapide et consolidation par filage dépassant généralement 400 MPa, voire 500 MPa, un allongement à la rupture généralement d'au moins 5%, une composition chimique pondérale comprise dans les limites suivantes:
Aluminium 2-11%
Zinc 0-12%
Manganèse 0-1%
Calcium 0,5-7%
Terres-Rares 0,1-4%
avec des impuretés principales et le reste étant du magnésium, leur structure étant constituée de grains de dimension moyenne inférieure à
3 µm et de composés intermétalliques de taille inférieure à 2 µm précipités aux joints de grains.
Aluminium 2-11%
Zinc 0-12%
Manganèse 0-1%
Calcium 0,5-7%
Terres-Rares 0,1-4%
avec des impuretés principales et le reste étant du magnésium, leur structure étant constituée de grains de dimension moyenne inférieure à
3 µm et de composés intermétalliques de taille inférieure à 2 µm précipités aux joints de grains.
Description
La présente invention concerne des alliages de magnésium à
haute résistance mécanique et leur procédé de fabrication.
Ces alliages ont une charge à la rupture au moins égale à 290 MPa, mais plus particulièrement d'au moins 400 MPa et un allongement à la rupture généralement d'au moins 5% et ont, en combinaison, les caractéristique~
suivantes:
- une composition pondérale située dans les limites suivantes:
Aluminium 2-11 %, de préférence 3 à 9%
Zinc 0-12 %, de préférence 0 à 3%
Manganèse 0-1 %, de préférence 0,1 à 0,2%
Calcium 0,5-7%, de préférence 1 à 7%
Terres Rares (TR) 0,1-4%, de préférence 0,5 à 2,5%
avec les teneurs suivantes en impuretés prlncipales:
Silicium ~ 0,6 %
Cuivre < 0,2 %
Fer ~ 0,1 %
Nickel ~ 0,01 %
le reste étant du magnésium.
- une dimension moyenne de grains inférieurs à 3 ~m ~ ils sont constitués d'une matrice homogène renforcée par des particules de compoæés intermétalliques Mg17A112, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à l~m, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 heures à 300.
De préférence la taille moyenne des particules est inférieure à 0,5~m.
.` ~
la L'alliage peut inclure en outre des particules de composés intermétalligues A12Ca selon la concentra-tion en Ca, ou Mg32(Al,Zn)49, Si Zn est présent dans l'alliage, ou Mg-TR selon la teneur et/ou la nature S de la terre-rare, ou Al-TR selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare, ou Mg-TR et Al-TR selon la tencur e ~ / ou 1/1 A~l tul e cLe 1 .,~
.~ 2023837 Quand Mn est présent, c'est un élément au moins quaternaire et sa teneur pondérale ;ni est de préférence de 0,1 %.
De tels alliages ont également une tenue à la corrosion améliorée; en effet contrairement aux alliages décrits dans la demande can~ nn~
n 592, 097 déposee le 2 4 février 1989, gui présentent des corrosions localisées (par exemple piqûres, corrosion selon les stries d'usinage...) pouvant provoquer à la longue des zones de faiblesse, ils présentent une corrosion au moins aussi faible mais aussi plus homogène. Les alliages selon l'invention contiennent donc, dans les proportions requises, à la fois du calcium et des terres rares, notamment Y (compris ici comme une TR), Nd, Ce, La, Pr ou misch métal (MM). Ces additions permettent d'améliorer les caractéristiques mécaniques des alliages à base de magnésium obtenus après trempe rapide et consolidation par filage, y compris pour des températures de filage pouvant, tout en conservant un niveau de caractéristiques intéressant, atteindre voire dépasser 350C. Une telle propriété permet en particulier d'augmenter les rapports et les vitesses de filage, l'alliage supportant l'échauffement en résultant sans perdre ses caractéristiques, et ainsi permet d'améliorer les productivités.
Dans l'alliage final, le calcium peut se trouver sous la forme de dispersoïdes d'Al2Ca précipités aux joints de grains et/ou en solution solide. Les particules du composé intermétallique Al2Ca apparaissent quand la concentration en Ca est suffisante; elles sont d'une taille inférieure à 1 ~m et de préférence inférieure à 0,5 ~m. La présence de Mn n'est pas nécessaire. Il en est de même pour les TR, les dispersoides apparaissant à
partir de certaines concentrations propres à chacune des TR.
D'autres particules intermétalliques, par exemple à base d'Al et Mn, de très petite taille (de l'ordre de 40 à 50 nanomètres) peuvent également être dispersées dans les grains de magnésium.
Les alliages sont, selon l'invention obtenus par les procédés et les différents modes de mise en oeuvre décrits dans la demande principale qui font partie intégrante de la description. On note, en résumé, que ~ .
, ,~ .
l'alliage à l'état liquide, est soumis a une solidification rapide, à une vitesse au moins égale à 10 K sec , généralement inférieure a 10 K
sec , de façon a obtenir un produit solidifié, dont au moins une des dimensions est inférieure à 150 ~m, ledit produit étant ensuite consolidé
directement par précompactage et compactage ou par compactage direct, le compactage ayant lieu à une température comprise entre 200 et 350C. Il est préférable que le produit solidifié ne subisse aucune autre opération de conditionnement telle que le broyage avant d'être consolidé par précompactage et/ou compactage, cette opération pouvant être de nature à
10 altérer les caractéristiques mécaniques de l'alliage consolidé obtenu.
Le refroidissement rapide pour solidification peut être obtenu:
- soit par coulée sous forme de ruban sur un appareil dit "d'hypertrempe 15 sur rouleau", constitué habituellement d'un tambour refroidi énergiquement sur lequel on coule le métal.
- soit par fusion d'une électrode ou par jet de métal liquide; le métal liquide est alors mécaniquement divisé ou atomisé et projeté sur une 20 surface énergiquement refroidie et maintenue dégagée, - soit par atomisation de l'alliage liquide dans un jet de gaz inerte.
Les deux premiers modes d'application permettent d'obtenir un solide sous 25 forme de rubans, écailles ou plaquettes, tandis que le dernier donne de la poudre. Ces procédés sont décrits en détail dans la demande principale et ne font pas partie de l'invention en tant que tels.
Le produit solidifié rapidement peut être dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350C avant consolidation.
La consolidation, également décrite dans la demande principale, est effectuée, selon l'invention, directement sur les produits solidifiés, en particulier directement sur les écailles ou plaquettes. Pour préserver la structure fine et originale obtenue par solidification rapide, il faut 35 absolument éviter les longues expositions à des températures élevées. On a choisi d'opérer un filage à tiède qui permet de minimiser la durée de passage à température élevée.
`` ~ 202~837 La température de filage est comprise entre 200 et 350C; le rapport de filage est généraIement compris entre 10 et 40, de préférence entre 10 et 20, et simultanément la vitesse d'avance du pilon est de préférence située entre 0,5 et 3 mm/sec, mais elle peut être supérieure.
Comme décrit dans la ~m~n~e c~nA~i~nne 592,097 ci-haut mentionnée le produit sclide avant cons~ t;~n peut être introduit di~ t dans le conteneur de la presse, ou après un précompactage à une température d'au plus 350C avec introduction dans une gaine de Mg ou ses alliages, ou d'Al ou ses alliages, elle-même introduite dans ledit conteneur.
En variante, on peut mettre en oeuvre d'autres procédés de compactage ne produisant pas une élévation de température du produit au-delà de 350C:
parmi ces procédés optionnels, on peut citer le filage hydrostatique, le forgeage, le laminage et le formage superplastique.
Ainsi le procédé selon l'invention permet d'obtenir de façon inattendue un alliage de magnésium consolidé qui a, comme déjà décrit, une structure fine (grains inférieurs à 3 ~m) renforcée par des composés intermétalliques, et des caractéristiques mécaniques élevées restant inchangées, de même que la structure dudit alliage, après- maintien prolongé à une température atteignant, voire dépassant, 350C.
La résistance à la corrosion est par ailleurs améliorée en uniformité et en perte de poids (qui est diminuée).
EXEMPLE
Plusieurs alliages ont été réalisés dans des conditions de solidification rapide, identiques à ceiles utilisées dans les exemples de la demande principale: coulee sur roue, vitesse périphérique de la roue 10 à 40 m/s, vitesse de refroidissement comprise entre 105 et 106K s 1. Les rubans obtenus ont été ensuite directement introduits dans le conteneur d'une presse à filer pour obtenir un alliage consolidé sur lequel ont été faits les essais de caractérisation: examen microscopique, mesure des caractéristiques mécaniques, tenue à la corrosion (mesurée par trempage dans une solution à 5% de Na Cl pendant 3 jours).
A
.
-Dans le tableau 1, on donne les conditions opératoires du filage, et les caractéristiques des alliages obtenus:
H~ = dureté Vickers exprimée en kg/mm2 TYS = limite élastique mesurée à 0,2% d'allongement, exprimé en MPa UTS = charge de rupture exprimé en MPa e = allongement à la rupture exprimé en %
corrosion = perte de poids exprimée en mg/cm /jour (m.c.d.) aspect de la corrosion Selon l'invention Selon l'art antérieur - N et essai 20 21 22 4 23 7 9 11 12 Composition AZ91 AZ91 AZ91+
alliage Ca 2%
% poids (1) Al 5 7 5 9 9 9 5 5 9 Zn 0 1,5 0 1 1 0 0 0 0,6 Mn 0 0 0 0,2 0 0 0 0,5 0,2 Ca 6,5 4,5 6,5 0 0 1 3,7 3,5 2 TR 2(Nd) l(Nd)2(MM)(2) 0 0 0 0 0 0 T filage 300 300 300 200 300200 250 300 250 C
Rapport 20 20 20 20 20 20 20 2C 20 filage Vitesse pilon 0,5 0,5 0,5 b,5 0,50,5 0,5 0,5 0,5 mm/sec Hv kg/mm2 132 134 138 129 105139 124 100 125 TYS (0,2) 564 535 565 457 330500 538 483 427 MPa UTS MPa 593 574 598 517 380555 567 492 452 e % 2 4,7 1,6 11,1 20 6,9 5,2 8,0 5,4 Corrosion:
mg/cm2/jour 0,56 0,25 0,2 0,4 0,4 0,35 0,5 0,65 0,075 Type de cor Uni- uni- urli- fili fili piqu uni- uni- uniforme rosion forme forme forme form form res form form pro-fon-des 1) le solde étant du Mg
haute résistance mécanique et leur procédé de fabrication.
Ces alliages ont une charge à la rupture au moins égale à 290 MPa, mais plus particulièrement d'au moins 400 MPa et un allongement à la rupture généralement d'au moins 5% et ont, en combinaison, les caractéristique~
suivantes:
- une composition pondérale située dans les limites suivantes:
Aluminium 2-11 %, de préférence 3 à 9%
Zinc 0-12 %, de préférence 0 à 3%
Manganèse 0-1 %, de préférence 0,1 à 0,2%
Calcium 0,5-7%, de préférence 1 à 7%
Terres Rares (TR) 0,1-4%, de préférence 0,5 à 2,5%
avec les teneurs suivantes en impuretés prlncipales:
Silicium ~ 0,6 %
Cuivre < 0,2 %
Fer ~ 0,1 %
Nickel ~ 0,01 %
le reste étant du magnésium.
- une dimension moyenne de grains inférieurs à 3 ~m ~ ils sont constitués d'une matrice homogène renforcée par des particules de compoæés intermétalliques Mg17A112, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à l~m, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 heures à 300.
De préférence la taille moyenne des particules est inférieure à 0,5~m.
.` ~
la L'alliage peut inclure en outre des particules de composés intermétalligues A12Ca selon la concentra-tion en Ca, ou Mg32(Al,Zn)49, Si Zn est présent dans l'alliage, ou Mg-TR selon la teneur et/ou la nature S de la terre-rare, ou Al-TR selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare, ou Mg-TR et Al-TR selon la tencur e ~ / ou 1/1 A~l tul e cLe 1 .,~
.~ 2023837 Quand Mn est présent, c'est un élément au moins quaternaire et sa teneur pondérale ;ni est de préférence de 0,1 %.
De tels alliages ont également une tenue à la corrosion améliorée; en effet contrairement aux alliages décrits dans la demande can~ nn~
n 592, 097 déposee le 2 4 février 1989, gui présentent des corrosions localisées (par exemple piqûres, corrosion selon les stries d'usinage...) pouvant provoquer à la longue des zones de faiblesse, ils présentent une corrosion au moins aussi faible mais aussi plus homogène. Les alliages selon l'invention contiennent donc, dans les proportions requises, à la fois du calcium et des terres rares, notamment Y (compris ici comme une TR), Nd, Ce, La, Pr ou misch métal (MM). Ces additions permettent d'améliorer les caractéristiques mécaniques des alliages à base de magnésium obtenus après trempe rapide et consolidation par filage, y compris pour des températures de filage pouvant, tout en conservant un niveau de caractéristiques intéressant, atteindre voire dépasser 350C. Une telle propriété permet en particulier d'augmenter les rapports et les vitesses de filage, l'alliage supportant l'échauffement en résultant sans perdre ses caractéristiques, et ainsi permet d'améliorer les productivités.
Dans l'alliage final, le calcium peut se trouver sous la forme de dispersoïdes d'Al2Ca précipités aux joints de grains et/ou en solution solide. Les particules du composé intermétallique Al2Ca apparaissent quand la concentration en Ca est suffisante; elles sont d'une taille inférieure à 1 ~m et de préférence inférieure à 0,5 ~m. La présence de Mn n'est pas nécessaire. Il en est de même pour les TR, les dispersoides apparaissant à
partir de certaines concentrations propres à chacune des TR.
D'autres particules intermétalliques, par exemple à base d'Al et Mn, de très petite taille (de l'ordre de 40 à 50 nanomètres) peuvent également être dispersées dans les grains de magnésium.
Les alliages sont, selon l'invention obtenus par les procédés et les différents modes de mise en oeuvre décrits dans la demande principale qui font partie intégrante de la description. On note, en résumé, que ~ .
, ,~ .
l'alliage à l'état liquide, est soumis a une solidification rapide, à une vitesse au moins égale à 10 K sec , généralement inférieure a 10 K
sec , de façon a obtenir un produit solidifié, dont au moins une des dimensions est inférieure à 150 ~m, ledit produit étant ensuite consolidé
directement par précompactage et compactage ou par compactage direct, le compactage ayant lieu à une température comprise entre 200 et 350C. Il est préférable que le produit solidifié ne subisse aucune autre opération de conditionnement telle que le broyage avant d'être consolidé par précompactage et/ou compactage, cette opération pouvant être de nature à
10 altérer les caractéristiques mécaniques de l'alliage consolidé obtenu.
Le refroidissement rapide pour solidification peut être obtenu:
- soit par coulée sous forme de ruban sur un appareil dit "d'hypertrempe 15 sur rouleau", constitué habituellement d'un tambour refroidi énergiquement sur lequel on coule le métal.
- soit par fusion d'une électrode ou par jet de métal liquide; le métal liquide est alors mécaniquement divisé ou atomisé et projeté sur une 20 surface énergiquement refroidie et maintenue dégagée, - soit par atomisation de l'alliage liquide dans un jet de gaz inerte.
Les deux premiers modes d'application permettent d'obtenir un solide sous 25 forme de rubans, écailles ou plaquettes, tandis que le dernier donne de la poudre. Ces procédés sont décrits en détail dans la demande principale et ne font pas partie de l'invention en tant que tels.
Le produit solidifié rapidement peut être dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350C avant consolidation.
La consolidation, également décrite dans la demande principale, est effectuée, selon l'invention, directement sur les produits solidifiés, en particulier directement sur les écailles ou plaquettes. Pour préserver la structure fine et originale obtenue par solidification rapide, il faut 35 absolument éviter les longues expositions à des températures élevées. On a choisi d'opérer un filage à tiède qui permet de minimiser la durée de passage à température élevée.
`` ~ 202~837 La température de filage est comprise entre 200 et 350C; le rapport de filage est généraIement compris entre 10 et 40, de préférence entre 10 et 20, et simultanément la vitesse d'avance du pilon est de préférence située entre 0,5 et 3 mm/sec, mais elle peut être supérieure.
Comme décrit dans la ~m~n~e c~nA~i~nne 592,097 ci-haut mentionnée le produit sclide avant cons~ t;~n peut être introduit di~ t dans le conteneur de la presse, ou après un précompactage à une température d'au plus 350C avec introduction dans une gaine de Mg ou ses alliages, ou d'Al ou ses alliages, elle-même introduite dans ledit conteneur.
En variante, on peut mettre en oeuvre d'autres procédés de compactage ne produisant pas une élévation de température du produit au-delà de 350C:
parmi ces procédés optionnels, on peut citer le filage hydrostatique, le forgeage, le laminage et le formage superplastique.
Ainsi le procédé selon l'invention permet d'obtenir de façon inattendue un alliage de magnésium consolidé qui a, comme déjà décrit, une structure fine (grains inférieurs à 3 ~m) renforcée par des composés intermétalliques, et des caractéristiques mécaniques élevées restant inchangées, de même que la structure dudit alliage, après- maintien prolongé à une température atteignant, voire dépassant, 350C.
La résistance à la corrosion est par ailleurs améliorée en uniformité et en perte de poids (qui est diminuée).
EXEMPLE
Plusieurs alliages ont été réalisés dans des conditions de solidification rapide, identiques à ceiles utilisées dans les exemples de la demande principale: coulee sur roue, vitesse périphérique de la roue 10 à 40 m/s, vitesse de refroidissement comprise entre 105 et 106K s 1. Les rubans obtenus ont été ensuite directement introduits dans le conteneur d'une presse à filer pour obtenir un alliage consolidé sur lequel ont été faits les essais de caractérisation: examen microscopique, mesure des caractéristiques mécaniques, tenue à la corrosion (mesurée par trempage dans une solution à 5% de Na Cl pendant 3 jours).
A
.
-Dans le tableau 1, on donne les conditions opératoires du filage, et les caractéristiques des alliages obtenus:
H~ = dureté Vickers exprimée en kg/mm2 TYS = limite élastique mesurée à 0,2% d'allongement, exprimé en MPa UTS = charge de rupture exprimé en MPa e = allongement à la rupture exprimé en %
corrosion = perte de poids exprimée en mg/cm /jour (m.c.d.) aspect de la corrosion Selon l'invention Selon l'art antérieur - N et essai 20 21 22 4 23 7 9 11 12 Composition AZ91 AZ91 AZ91+
alliage Ca 2%
% poids (1) Al 5 7 5 9 9 9 5 5 9 Zn 0 1,5 0 1 1 0 0 0 0,6 Mn 0 0 0 0,2 0 0 0 0,5 0,2 Ca 6,5 4,5 6,5 0 0 1 3,7 3,5 2 TR 2(Nd) l(Nd)2(MM)(2) 0 0 0 0 0 0 T filage 300 300 300 200 300200 250 300 250 C
Rapport 20 20 20 20 20 20 20 2C 20 filage Vitesse pilon 0,5 0,5 0,5 b,5 0,50,5 0,5 0,5 0,5 mm/sec Hv kg/mm2 132 134 138 129 105139 124 100 125 TYS (0,2) 564 535 565 457 330500 538 483 427 MPa UTS MPa 593 574 598 517 380555 567 492 452 e % 2 4,7 1,6 11,1 20 6,9 5,2 8,0 5,4 Corrosion:
mg/cm2/jour 0,56 0,25 0,2 0,4 0,4 0,35 0,5 0,65 0,075 Type de cor Uni- uni- urli- fili fili piqu uni- uni- uniforme rosion forme forme forme form form res form form pro-fon-des 1) le solde étant du Mg
2) MM: Misch Metal j`` ` 2023837 ~, Dans ce tableau figurent les essais 20-21-22 qui illustrent la présenteinvention, tandis que les essais 4-23-7-9-11-12 illustrent l'art antérieur et sont tirés en partie de la d:- -nde canadienne 59Z,097 ci-haut men-tionnée.
Les essais 4 et 23 concernent des alliages traités par solidification rapide et consolidation de composition identique à celle de l'AZ91 ; les essais 7-9-11-12 concernent des alliages contenant du Ca obtenus également par solidification rapide et consolidation. On remarque que tous ces 10 alliages présentent des résultats de corrosion et/ou des caractéristiques mécaniques inférieurs à ceux des alliages selon l'invention. Les échantillons 23, 4 et 7 subissent une corrosion hétérogène avec des pertes de poids relativement élevées; les échantillons 4 et 7 présentent en outre des caractéristiques mécaniques très inférieures à celles des alliages 15 selon l'invention. L'échantillon 11 présente une corrosion uniforme mais une perte de poids élevée, comparable à celle de l'alliage 20, et des caractéristiques mécaniques très inférieures à celles de ce dernier et également à celles des alliages 21 ou 22. Enfin, l'échantillon 12 possède une excellente résistance à la corrosion, par contre ses caractéristiques 20 mécaniques sont largement inférieures à celles des alliages selon l'invention.
On voit, selon l'invention, que l'addition de terres rares permet un niveau plus élevé de caractéristiques mécaniques, améliore l'uniformité de 25 la corrosion (essai 20-21-22) et diminue la perte de poids (essais 21-22).
Il est à noter que les caractérisques mécaniques sont obtenues après filage de consolidation à 300C, et que l'écart avec l'art antérieur augmenterait si dans les essais dudit art antérieur le filage avait été
fait à une température aussi élevée.
: .
Ainsi l'invention permet d'obtenir des alliages ayant une résistance à la corrosion améliorée (corrosion uniforme, perte de poids généralement diminuée) tout en ayant des caractéristiques mécaniques augmentées pour une température de filage élevée. Ce dernier avantage est important 35 puisque de telles températures permettent de filer des profilés de grandes ~ .
-dimensions et/ou d'augmenter les vitesses de filage tout en conservant de bonnes caractéristiques mécaniques.
Il est à noter également que cette température éle~ée de filage permet d'améliorer la tenue à la fatigue des alliages de l'invention.
Les essais 4 et 23 concernent des alliages traités par solidification rapide et consolidation de composition identique à celle de l'AZ91 ; les essais 7-9-11-12 concernent des alliages contenant du Ca obtenus également par solidification rapide et consolidation. On remarque que tous ces 10 alliages présentent des résultats de corrosion et/ou des caractéristiques mécaniques inférieurs à ceux des alliages selon l'invention. Les échantillons 23, 4 et 7 subissent une corrosion hétérogène avec des pertes de poids relativement élevées; les échantillons 4 et 7 présentent en outre des caractéristiques mécaniques très inférieures à celles des alliages 15 selon l'invention. L'échantillon 11 présente une corrosion uniforme mais une perte de poids élevée, comparable à celle de l'alliage 20, et des caractéristiques mécaniques très inférieures à celles de ce dernier et également à celles des alliages 21 ou 22. Enfin, l'échantillon 12 possède une excellente résistance à la corrosion, par contre ses caractéristiques 20 mécaniques sont largement inférieures à celles des alliages selon l'invention.
On voit, selon l'invention, que l'addition de terres rares permet un niveau plus élevé de caractéristiques mécaniques, améliore l'uniformité de 25 la corrosion (essai 20-21-22) et diminue la perte de poids (essais 21-22).
Il est à noter que les caractérisques mécaniques sont obtenues après filage de consolidation à 300C, et que l'écart avec l'art antérieur augmenterait si dans les essais dudit art antérieur le filage avait été
fait à une température aussi élevée.
: .
Ainsi l'invention permet d'obtenir des alliages ayant une résistance à la corrosion améliorée (corrosion uniforme, perte de poids généralement diminuée) tout en ayant des caractéristiques mécaniques augmentées pour une température de filage élevée. Ce dernier avantage est important 35 puisque de telles températures permettent de filer des profilés de grandes ~ .
-dimensions et/ou d'augmenter les vitesses de filage tout en conservant de bonnes caractéristiques mécaniques.
Il est à noter également que cette température éle~ée de filage permet d'améliorer la tenue à la fatigue des alliages de l'invention.
Claims (34)
1. Alliage à base de magnésium, ayant une charge de rupture au moins égale à 290 MPa, un allongement à la rupture généralement d'au moins 5%, caractérisé par la combinaison des éléments suivants: il a une composition pondérale située dans les limites suivantes:
- Aluminium 2-11 %
- Zinc 0-12 %
- Manganèse 0-1 %
- Calcium 0,5-7 %
- Terres Rares (TR) 0,1-4 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium < 0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium, il a une dimension moyenne de grains inférieure à 3 µm et il est constitué
par une matrice homogène renforcée par des particules de composés intermétalliques Mg17Al12, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à 1 µm, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 h à
300°C.
- Aluminium 2-11 %
- Zinc 0-12 %
- Manganèse 0-1 %
- Calcium 0,5-7 %
- Terres Rares (TR) 0,1-4 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium < 0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium, il a une dimension moyenne de grains inférieure à 3 µm et il est constitué
par une matrice homogène renforcée par des particules de composés intermétalliques Mg17Al12, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à 1 µm, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 h à
300°C.
2. Alliage selon la revendication 1 caractérisé en ce que sa composition pondérale est située dans les limites suivantes:
- Aluminium 3-9 %
- Zinc 0-3 %
- Manganèse 0,1-0,2%
- Calcium 1 à 7 %
- TR 0,5 à 2,5%
avec les teneurs suivantes en impuretés principales :
- Silicium 0,1-0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium.
- Aluminium 3-9 %
- Zinc 0-3 %
- Manganèse 0,1-0,2%
- Calcium 1 à 7 %
- TR 0,5 à 2,5%
avec les teneurs suivantes en impuretés principales :
- Silicium 0,1-0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium.
3. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que les terres-rares sont constituées par Y, Nd, Ce, La, Pr ou le Misch Metal.
4. Procédé de production d'un alliage, selon la revendication 1, 2 ou 3, caractérisé en ce que ledit alliage, à l'état liquide, est soumis à un refroidissement rapide à une vitesse au moins égale à 104 K sec -1 ., de façon à obtenir un produit solidifié dont au moins une des dimensions est inférieure à 150 µm, puis directement compacté à une température comprise entre 200 et 350°C.
5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le refroidissement rapide est obtenu par coulée, sur une surface mobile fortement refroidie, sous forme d'un ruban continu d'une épaisseur inférieure à 150 µm.
6. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le refroidissement rapide est obtenu par pulvérisation de l'alliage liquide sur une surface fortement refroidie maintenue dégagée.
7. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le refroidissement rapide est obtenu par atomisation de l'alliage liquide au moyen d'un jet de gaz inerte.
8. Procédé selon la revendication 5, 6 ou 7, caractérisé en ce que le produit solidifié rapidement est compacté par un moyen choisi parmi le filage à la presse, le filage hydrostatique, le laminage, le forgeage et la déformation superplastique.
9-Procédé selon la revendication 8, caractérisé en ce que le produit solidifié rapidement est compacté par filage à la presse à une température comprise entre 200 et 350°C, avec un rapport de filage compris entre 10 et 40, et avec une vitesse d'avance au pilon de la presse comprise entre 0,5 et 3 mm par seconde.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le produit refroidi_rapidement est introduit directement dans le conteneur de la presse à filer.
11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le produit refroidi rapidement est préalablement introduit dans une gaine métallique constituée d' aluminium, de magnésium ou d'un alliage à base de l'un ou l'autre de ces deux métaux.
12. Procédé selon la revendication 9, 10 ou 11, caractérisé
en ce que le produit solidifié rapidement est d'abord pré-compacté sous forme d'une billette à une température au plus égale à 350°C.
en ce que le produit solidifié rapidement est d'abord pré-compacté sous forme d'une billette à une température au plus égale à 350°C.
13. Procédé selon la revendication 9, 10 ou 11, caractérisé
en ce que le produit refroidi rapidement est dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350°C avant consolidation.
en ce que le produit refroidi rapidement est dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350°C avant consolidation.
14. Alliage à base de magnésium, ayant une charge de rupture au moins égale à 290 MPa, un allongement à la rupture généralement d'au moins 5%, caractérisé par la combinaison des élements suivants: il a une composition pondérale située dans les limites suivantes:
- Aluminium 2-11 %
- Zinc 0-12 %
- Manganèse 0-1 %
- Calcium 0,5-7 %
- Terres Rares (TR) 0,1-4 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium < 0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium, il a une dimension moyenne de grains inférieure à 3 µm et il est constitué par une matrice homogène renforcée par des particules de composés intermétalliques Mg17 Al12, Al2 Ca selon la concentration en Ca, Mg32 (Al, Zn)49, si Zn est présent dans l'alliage, Mg-TR et Al-TR, selon la teneur et la nature de la terre-rare, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à 1 µm, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 h à
300°C.
- Aluminium 2-11 %
- Zinc 0-12 %
- Manganèse 0-1 %
- Calcium 0,5-7 %
- Terres Rares (TR) 0,1-4 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium < 0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium, il a une dimension moyenne de grains inférieure à 3 µm et il est constitué par une matrice homogène renforcée par des particules de composés intermétalliques Mg17 Al12, Al2 Ca selon la concentration en Ca, Mg32 (Al, Zn)49, si Zn est présent dans l'alliage, Mg-TR et Al-TR, selon la teneur et la nature de la terre-rare, ces particules étant d'une taille moyenne inférieure à 1 µm, précipitées aux joints de grains, cette structure demeurant inchangée après maintien de 24 h à
300°C.
15.Alliage selon la revendication 14, caractérisé en ce que lesdites particules sont d'une taille moyenne inférieure à
0,5 µm.
0,5 µm.
16.Alliage selon la revendication 14, caractérisé en ce que sa composition pondérale est située dans les limites suivantes:
- Aluminium 3-9 %
- Zinc 0-3 %
- Manganèse 0,1-0,2 %
- Calcium 1 à 7 %
- TR 0,5 à 2,5 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium 0,1-0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium.
- Aluminium 3-9 %
- Zinc 0-3 %
- Manganèse 0,1-0,2 %
- Calcium 1 à 7 %
- TR 0,5 à 2,5 %
avec les teneurs suivantes en impuretés principales:
- Silicium 0,1-0,6 %
- Cuivre < 0,2 %
- Fer < 0,1 %
- Nickel < 0,01 %
le reste étant du magnésium.
17. Alliage selon la revendication 14, 15 ou 16, caractérisé
en ce que les terres-rares sont constituées par Y, Nd, Ce, La, Pr ou le Misch Metal.
en ce que les terres-rares sont constituées par Y, Nd, Ce, La, Pr ou le Misch Metal.
18. Procédé de production d'un alliage, selon la revendication 14, 15 ou 16, caractérisé en ce que ledit alliage, à l'état liquide, est soumis à un refroidissement rapide à une vitesse au moins égale à 104 K sec -1., de façon à obtenir un produit solidifié dont au moins une des dimensions est inférieure à 150 µm, puis directement compacté à une température comprise entre 200 et 350°C.
19. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que le refroidissement rapide est obtenu par coulée, sur une surface mobile fortement refroidie, sous forme d'un ruban continu d'une épaisseur inférieure à 150 µm.
20. Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que le refroidissement rapide est obtenu par pulvérisation de l'alliage liquide sur une surface fortement refroidie maintenue dégagée.
21.Procédé selon la revendication 18, caractérisé en ce que le refroidissement rapide et obtenu par atomisation de l'alliage liquide au moyen d'un jet de gaz inerte.
22.Procédé selon la revendication 1 9 , 2 0 o u 2 1 , caractérisé en ce que le produit solidifié rapidement est compacté par un moyen choisi parmi le filage à la presse, le filage hydrostatique, le laminage, le forgeage et la déformation superplastique.
23.Procédé selon la revendication 22, caractérisé en ce que le produit solidifié rapidement est compacté par filage à la presse à une température comprise entre 200 et 350C, avec un rapport de filage compris entre 10 et 20, et avec une vitesse d'avance du pilon de la presse comprise entre 0,5 et 3 mm par seconde.
24.Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que le produit refroidi rapidement est introduit directement dans le conteneur de la presse à filer.
25.Procédé selon la revendication 23, caractérisé en ce que le produit refroidi rapidement est préalablement introduit dans une gaine métallique constituée d'aluminium, de magnésium ou d'un alliage à base de l'un ou l'autre de ces deux métaux.
26.Procédé selon la revendication 23, 24 ou 25, caractérisé en ce que le produit solidifié rapidement est d'abord pré-compacté sous forme d'une billette à une température au plus égale à 350°C.
27. Procédé selon la revendication 23, 24 ou 25, caractérisé
en ce que le produit refroidi rapidement est dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350°C avant consolidation.
en ce que le produit refroidi rapidement est dégazé sous vide à une température inférieure ou égale à 350°C avant consolidation.
28. Alliage selon la revendication 1, incluant en outre des particules de composés intermétalliques Al2Ca selon la concentration en Ca.
29. Alliage selon la revendication 1, incluant en outre Mg32(Al,Zn)49 Si Zn est présent dans l'alliage.
30. Alliage selon la revendication 1, incluant Mg-TR selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare.
31. Alliage selon la revendication 1, incluant Al-TR selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare.
32. Alliage selon la revendication 1, incluant Mg-TR et Al-TR
selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare.
selon la teneur et/ou la nature de la terre-rare.
33. Alliage selon la revendication 1, 2, 3, 14, 15, 16, 28, 29, 30, 31 ou 32, dans lequel les particules de composés intermétalliques Mg17Al12 sont d'une taille inférieure à 0.5 µm.
34. Procédé de production d'un alliage selon la revendication 1, 2, 3, 14, 15, 16, 28, 29, 30, 31 ou 32, caractérisé en ce que ledit alliage, à l'état liquide, est soumis à un refroidissement rapide à une vitesse au moins égale à
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