BR102017025130A2 - método de fabricação de núcleo de rotor e método de fabricação de núcleo de motor - Google Patents
método de fabricação de núcleo de rotor e método de fabricação de núcleo de motor Download PDFInfo
- Publication number
- BR102017025130A2 BR102017025130A2 BR102017025130A BR102017025130A BR102017025130A2 BR 102017025130 A2 BR102017025130 A2 BR 102017025130A2 BR 102017025130 A BR102017025130 A BR 102017025130A BR 102017025130 A BR102017025130 A BR 102017025130A BR 102017025130 A2 BR102017025130 A2 BR 102017025130A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- rotor core
- precursor
- annealing
- temperature
- core precursor
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 81
- 238000000034 method Methods 0.000 title description 32
- 239000002243 precursor Substances 0.000 claims abstract description 159
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 99
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 61
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 61
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 42
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 65
- 238000005553 drilling Methods 0.000 claims description 5
- 238000004080 punching Methods 0.000 abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 50
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 15
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 6
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 6
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000003475 lamination Methods 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002367 halogens Chemical class 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000005549 size reduction Methods 0.000 description 1
- 239000013585 weight reducing agent Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/12—Impregnating, heating or drying of windings, stators, rotors or machines
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D28/00—Shaping by press-cutting; Perforating
- B21D28/02—Punching blanks or articles with or without obtaining scrap; Notching
- B21D28/06—Making more than one part out of the same blank; Scrapless working
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0006—Details, accessories not peculiar to any of the following furnaces
- C21D9/0025—Supports; Baskets; Containers; Covers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0068—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for particular articles not mentioned below
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/02—Details of the magnetic circuit characterised by the magnetic material
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
- H02K15/03—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies having permanent magnets
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/02—Cores, Yokes, or armatures made from sheets
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/22—Rotating parts of the magnetic circuit
- H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
- H02K1/2706—Inner rotors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K15/00—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines
- H02K15/02—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies
- H02K15/024—Methods or apparatus specially adapted for manufacturing, assembling, maintaining or repairing of dynamo-electric machines of stator or rotor bodies with slots
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/60—Other road transportation technologies with climate change mitigation effect
- Y02T10/64—Electric machine technologies in electromobility
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49002—Electrical device making
- Y10T29/49009—Dynamoelectric machine
- Y10T29/49012—Rotor
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacture Of Motors, Generators (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
Abstract
um método de fabricação de um núcleo de rotor incluído em um rotor de um motor perfura uma chapa de aço eletromagnético (s) inclui puncionar uma pluralidade de placas (1) de núcleo de rotor (10) a partir de uma chapa de aço eletromagnético; produzir um precursor de núcleo de rotor (10?) empilhando-se as placas (1) de núcleo de rotor (10); fabricar um núcleo de rotor (10) por recozimento de uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor (10?) a uma primeira temperatura predeterminada (t1), e recozer uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor (10?) a uma segunda temperatura predeterminada (t2); sendo que a primeira temperatura predeterminada (t1) é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada (t2) é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
Description
(54) Título: MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE NÚCLEO DE ROTOR E MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE NÚCLEO DE MOTOR (51) Int. Cl.: H02K 1/18; H02K 15/02; H01F 27/245; H01F 3/02 (30) Prioridade Unionista: 25/11/2016 JP 2016229199 (73) Titular(es): TOYOTA JIDOSHA
KABUSHIKI KAISHA (72) Inventor(es): TOSHIMITSU TAKAHASHI; SHIGETO TAKEUCHI; MAYUMI TAKAZAWA (74) Procurador(es): DANIEL ADVOGADOS (ALT.DE DANIEL & CIA) (57) Resumo: Um método de fabricação de um núcleo de rotor incluído em um rotor de um motor perfura uma chapa de aço eletromagnético (S) inclui puncionar uma pluralidade de placas (1) de núcleo de rotor (10) a partir de uma chapa de aço eletromagnético; produzir um precursor de núcleo de rotor (10?) empilhando-se as placas (1) de núcleo de rotor (10); fabricar um núcleo de rotor (10) por recozimento de uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor (10?) a uma primeira temperatura predeterminada (Tl), e recozer uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor (10?) a uma segunda temperatura predeterminada (T2); sendo que a primeira temperatura predeterminada (Tl) é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada (T2) é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
10'f 10'
1/25 “MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE NÚCLEO DE ROTOR E MÉTODO DE FABRICAÇÃO DE NÚCLEO DE MOTOR”
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
CAMPO DA INVENÇÃO [001] A presente invenção refere-se a um método de fabricação de um núcleo de rotor incluído em um motor, e um método de fabricação de um núcleo de motor que inclui um núcleo de rotor e um núcleo de estator que estão incluídos em um motor.
DESCRIÇÃO DA TÉCNICA RELACIONADA [002] Na indústria automobilística, visando o aprimoramento adicional do desempenho de condução de veículos híbridos e veículos elétricos, desenvolvimentos de maior desempenho de produção, redução de peso e redução de tamanho de motores de acionamento foram promovidos dia a dia. Os fabricantes de eletrodomésticos concentraram esforços para reduzir ainda mais o tamanho e melhorar o desempenho de motores incorporados em vários eletrodomésticos.
[003] Para aumentar o desempenho de motor, o número de perdas causadas dentro de motores que podem ser reduzidas é um grande problema. Por exemplo, após a entrada de eletricidade, uma perda de cobre resultante de uma perda de resistência do condutor é causada em uma bobina que compõe um motor, e uma perda de ferro (ou uma perda de ferro de alta frequência) resultante de uma perda de corrente parasita ou uma perda de histerese é causada a um rotor e um estator, de tal modo que a eficiência do motor e o desempenho do torque se deterioram dependendo dessas perdas.
[004] Durante a fabricação de um núcleo de estator e um núcleo de rotor, as placas de núcleo de rotor e placas de núcleo de estator são obtidas a partir de uma chapa de aço eletromagnético, perfurando a chapa de aço eletromagnético, múltiplas placas de núcleo de rotor são empilhadas e são, então, comprimidas e/ou soldadas
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 40/82
2/25 de modo a produzir um núcleo de rotor, e múltiplas placas de núcleo de estator são empilhadas e são, então, comprimidas e/ou soldadas de modo a fabricar um núcleo de estator.
[005] Para melhorar as características magnéticas reduzindo-se as perdas de ferro acima no núcleo de estator e no núcleo de rotor, pode-se aplicar um método de recozimento tanto do núcleo de estator como do núcleo de rotor a uma temperatura predeterminada, enquanto remove a tensão de trabalho introduzida por pressionamento ou similares, e/ou um método de promover o crescimento de grãos de cristais que formam ambos os núcleos, como com materiais como materiais semiprocessados que devem ser recozidos.
[006] Infelizmente, sabe-se que há uma contradição de que as características magnéticas são aumentadas pelo crescimento de grãos dos cristais tanto no núcleo de estator quanto no núcleo de rotor através do recozimento, enquanto as resistências (resistência à tração) dos núcleos se deterioram devido ao crescimento de grãos dos cristais.
[007] A redução na perda de ferro do núcleo de estator promove a redução de tamanho e economia de energia do motor. Entretanto, o núcleo de rotor é um membro que gira a uma velocidade tão alta que uma força centrífuga forte atua sobre esse membro durante sua rotação e, portanto, exige-se que o núcleo de rotor tenha uma alta resistência forte o suficiente para resistir a essa força externa forte. Portanto, o recozimento do núcleo do rotor torna-se um fator de deterioração de resistência e, portanto, não se pode dizer que esse método é um método preferível; portanto, um método de fabricação de recozimento de apenas um núcleo de estator sem recozimento de um núcleo de rotor pode ser aplicado em alguns casos. Entretanto, não pode ser esperado que um núcleo de rotor fabricado por esse método tenha o aprimoramento descrito acima de características magnéticas.
[008] Para lidar com isso, a Publicação do Pedido de Patente Japonesa N°
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 41/82
3/25
2004-270011 revela um método de fabricação para uma chapa de aço elétrico não orientado com uma alta densidade de fluxo magnético que é capaz de coletar simultaneamente membros de rotor e membros de estator a partir de uma chapa de aço idêntica, enquanto obtém uma alta densidade de fluxo magnético e uma alta resistência nos membros do rotor bem como obtém uma alta densidade de fluxo magnético e uma baixa perda de ferro nos membros do estator. Especificamente, esse método é um método que realiza o recozimento de aço laminado a quente de tal modo que um tamanho de grão de cristal se torna 50 pm ou mais a 500 pm ou menos para fabricar uma chapa de aço elétrico não orientado tendo uma alta densidade de fluxo magnético cuja composição de placa de aço é especificada em uma razão de massa predeterminada.
SUMÁRIO DA INVENÇÃO [009] No método de fabricação descrito em JP 2004-270011 A, uma vez que a chapa de aço elétrico não orientada com alta densidade de fluxo magnético é submetida ao recozimento de aço laminado a quente, as placas de aço do núcleo do estator e as chapas de aço do núcleo do rotor são ambas recozidas. Então, nas placas de aço de núcleo de rotor, embora o aprimoramento das características magnéticas possa ser esperado, há uma preocupação que a deterioração da resistência das mesmas possa ser causada, conforme descrito acima.
[010] A presente invenção fornece um método de fabricação de um núcleo de rotor capaz de fabricar um núcleo de rotor excelente em características magnéticas e tendo uma alta resistência e um método de fabricação de um núcleo de motor capaz de fabricar um núcleo de estator excelente em características magnéticas, além do núcleo de rotor acima.
[011] Um método de fabricação de um núcleo de rotor de acordo com a presente invenção é um método de fabricação de um núcleo de rotor incluído em um rotor de um motor, e o método de fabricação inclui: puncionar uma pluralidade de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 42/82
4/25 placas de núcleo de rotor a partir de uma chapa de aço eletromagnético; produzir um precursor de núcleo de rotor empilhando-se as placas de núcleo de rotor; fabricar um núcleo de rotor por recozimento de uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor a uma primeira temperatura predeterminada, e recozer uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor a uma segunda temperatura predeterminada; sendo que a primeira temperatura predeterminada é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
[012] O método de fabricação do núcleo de rotor da presente invenção é caracterizado pelo recozimento do precursor de núcleo de rotor produzido empilhando-se a pluralidade de placas de núcleo de rotor formadas da chapa de aço eletromagnético enquanto proporciona uma diferença de temperatura durante o recozimento entre a região circunferencial externa e a região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor para fabricar o núcleo de rotor. Especificamente, a região circunferencial externa é recozida a uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido, e a região circunferencial interna é recozida a uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
[013] Aqui, no núcleo de rotor em um formato circular em uma vista plana, a região circunferencial externa denota uma região anular circunferencial externa que varia a partir de um contorno circunferencial externo em um formato circular até uma região interna com uma distância predeterminada, ou similares, e a região circunferencial interna denota uma região em uma posição central que exclui a região circunferencial externa do núcleo de rotor, ou similares.
[014] A região circunferencial externa pode ser definida como uma faixa em
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 43/82
5/25 que a perda de ferro é relativamente grande, ou seja, por exemplo, uma faixa de aproximadamente 5 mm mais para dentro a partir do contorno circunferencial externo em um formato circular do núcleo de estator. Aqui, os grãos de cristal na região circunferencial externa são deixados crescer de modo a aprimorar as características magnéticas, para assim reduzir efetivamente a perda de ferro no núcleo de rotor.
[015] Por outro lado, a região circunferencial interna do núcleo de rotor é uma região em que os grãos de cristal não cresceram, de modo que essa região tenha uma maior resistência (resistência à tração), e com essa região circunferencial interna, é possível garantir uma alta resistência do núcleo de rotor.
[016] Em um outro aspecto do método de fabricação do núcleo de rotor de acordo com a presente invenção, a segunda temperatura predeterminada pode ser uma temperatura à qual a tensão de trabalho durante o puncionamento das placas de núcleo de rotor é removida.
[017] Durante o processo de puncionamento da chapa de aço eletromagnético, a tensão de trabalho é introduzida nas placas do núcleo de rotor; portanto, na região circunferencial interna, por recozimento da região circunferencial interna à temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido e também à temperatura à qual a tensão de trabalho introduzida durante o processo de puncionamento é removida, é possível lidar com a deterioração das características magnéticas na região circunferencial interna devido ao puncionamento.
[018] Em um outro aspecto do método de fabricação do núcleo de rotor de acordo com a presente invenção, o método de fabricação do núcleo de rotor pode incluir: fornecer elementos isolantes sobre pelo menos uma superfície de topo e uma superfície de fundo do precursor de núcleo de rotor; e colocar e recozer o precursor de núcleo de rotor em um forno de recozimento enquanto uma superfície lateral do
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 44/82
6/25 precursor de núcleo de rotor, estendendo-se em uma direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor, fica exposta.
[019] No estado em que os elementos isolantes ficam dispostos sobre a superfície de topo e a superfície de fundo do precursor de núcleo de rotor e a superfície lateral estendendo-se na direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor fica exposta, por exemplo, apenas a superfície lateral desse núcleo de rotor fica exposta ao exterior. Se o recozimento for realizado nesse estado, as superfícies de topo e de fundo do núcleo de rotor são protegidas pelos elementos isolantes e, dessa forma, apenas a superfície lateral do núcleo de rotor é diretamente aquecida de modo que a temperatura do mesmo seja aumentada, e o calor seja gradualmente transferido a partir da superfície lateral em direção à parte interna do núcleo de rotor.
[020] Ao terminar o recozimento em um estágio em que a região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor é recozida de modo que a temperatura do mesmo seja aumentada até uma temperatura predeterminada, é possível promover desejavelmente o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético na região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor, e também é possível suprimir o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético na região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor.
[021] Deve ser observado que quando as superfícies de topo e de fundo do precursor de núcleo de rotor estiverem cobertas pelos elementos isolantes, as superfícies de topo e de fundo inteiras do precursor de núcleo de rotor podem ser cobertas pelos elementos isolantes, ou apenas as porções das superfícies de topo e de fundo correspondentes à região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor podem ser cobertas pelos elementos isolantes.
[022] Em um outro aspecto do método de fabricação do núcleo de rotor de acordo com a presente invenção, o método de fabricação do rotor pode incluir
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 45/82
7/25 adicionalmente o uso de um forno de recozimento internamente móvel. O forno de recozimento internamente móvel pode ter um espaço para movimento quando o precursor de núcleo de rotor se move de forma giratória. O forno de aquecimento internamente móvel pode incluir unidades de aquecimento dispostas ao redor do espaço de movimento. O método de fabricação do rotor pode incluir adicionalmente aquecer e recozer o precursor de núcleo de rotor a partir de uma superfície lateral do precursor de núcleo de rotor enquanto o precursor de núcleo de rotor se move de forma giratória no espaço de movimento sob a operação das unidades de aquecimento.
[023] Com o uso do forno de aquecimento internamente móvel que inclui o espaço de movimento em que o precursor de núcleo de rotor em um formato de coluna se move de forma giratória, e com o aquecimento e recozimento do precursor de núcleo de rotor da superfície lateral do mesmo pelas unidades de aquecimento enquanto o precursor de núcleo de rotor é deixado mover-se de forma giratória, é possível recozer eficientemente a região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor. Como um método para permitir que o precursor de núcleo de rotor se mova de forma giratória, por exemplo, tal método que pode ser empregado em que uma engrenagem anular é fixada ao precursor de núcleo de rotor, e uma engrenagem longa que se estende na direção longitudinal no espaço de movimento e deslizável no espaço de movimento é induzida a se combinar com a engrenagem anular fixada ao precursor de núcleo de rotor, e essa engrenagem longa é induzida a se deslocar de modo a permitir que o precursor de núcleo de rotor se mova de forma giratória no espaço de movimento.
[024] Pode ser empregado um método que dispõe consecutivamente uma zona de pré-aquecimento e uma zona de aquecimento de alta temperatura no forno de aquecimento internamente móvel, pré-aquece todo o precursor de núcleo de rotor até uma temperatura predeterminada durante o movimento de laminação do
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 46/82
8/25 precursor de núcleo de rotor na zona de pré-aquecimento mantida a uma temperatura relativamente baixa e subsequentemente recoze ativamente o precursor de núcleo de rotor da superfície lateral do mesmo durante o movimento de laminação do precursor de núcleo de rotor na zona de aquecimento de alta temperatura, para assim promover o crescimento de grãos dos cristais na região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor.
[025] A presente invenção também refere-se a um método de fabricação de um núcleo de motor que inclui um núcleo de rotor incluído em um rotor e um núcleo de estator incluído em um estator, e o método de fabricação inclui: puncionar uma pluralidade de placas de núcleo de rotor e uma pluralidade de placas de núcleo de estator a partir de uma chapa de aço eletromagnético; produzir um precursor de núcleo de rotor empilhando-se as placas do núcleo de rotor; produzir um precursor de núcleo de estator empilhando-se as placas das placas de núcleo de estator; fabricar um núcleo de rotor recozendo-se uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor a uma primeira temperatura predeterminada e recozendo-se uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor a uma segunda temperatura predeterminada para produzir um núcleo de rotor; fabricar um núcleo de estator recozendo-se o precursor de núcleo de estator; sendo que a primeira temperatura predeterminada é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
[026] O método de fabricação do núcleo de motor da presente invenção é um método de fabricação tanto do núcleo de rotor como do núcleo de estator (ambos são coletivamente chamados de um núcleo de motor) incluído no motor, e é caracterizado por fabricar o núcleo de rotor por um método comum ao método de fabricação do núcleo de rotor descrito acima.
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 47/82
9/25 [027] Com o puncionamento de uma chapa de aço eletromagnético comum para obter as placas de núcleo de rotor e as placas de núcleo do estator desta chapa de aço eletromagnético, é possível reduzir o mínimo possível uma porção residual do aço eletromagnético, aumentando assim uma taxa de rendimento dos materiais.
[028] Na segunda etapa, o precursor de núcleo de estator inteiro é recozido a uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais é promovido de modo a aumentar as características magnéticas.
[029] O núcleo de rotor fabricado pelo método de fabricação da presente invenção tem excelentes características magnéticas e uma alta resistência, e o núcleo de estator fabricado pelo mesmo método também tem excelentes características magnéticas; dessa maneira, esses núcleos de motor são usados para a fabricação de motores que têm um excelente desempenho.
[030] Além disso, no método de fabricação do núcleo de motor de acordo com a presente invenção, como um outro aspecto do método de fabricação, a segunda temperatura predeterminada pode ser uma temperatura à qual a tensão de trabalho durante o puncionamento das placas de núcleo de rotor e das placas de núcleo de estator é removida.
[031] No outro aspecto do método de fabricação do núcleo de motor de acordo com a presente invenção, na segunda etapa, o método de fabricação do núcleo de motor pode incluir fornecer elementos isolantes sobre pelo menos uma superfície de topo e uma superfície de fundo do precursor de núcleo de rotor; e colocar e recozer o precursor de núcleo de rotor e o precursor de núcleo de estator no forno de recozimento enquanto uma superfície lateral do precursor de núcleo de rotor, estendendo-se em uma direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor, fica exposta.
[032] Por exemplo, o precursor de núcleo de rotor fica disposto dentro do precursor de núcleo de estator, e esses precursores de núcleo são colocados no
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 48/82
10/25 forno de recozimento comum para recozer simultaneamente ambos os precursores de núcleo, para realizar assim eficientemente o recozimento com o uso do forno de recozimento minimamente pequeno.
[033] Em um outro aspecto do método de fabricação do núcleo de motor de acordo com a presente invenção, o método de fabricação do núcleo de motor pode incluir adicionalmente o uso de um forno de recozimento internamente móvel. O forno de recozimento internamente móvel pode ter um espaço para movimento quando o precursor de núcleo de rotor se move de forma giratória. O forno de aquecimento internamente móvel pode incluir unidades de aquecimento dispostas ao redor do espaço de movimento. O método de fabricação do núcleo de motor pode incluir adicionalmente aquecer o precursor de núcleo de rotor a partir de uma superfície lateral do precursor de núcleo de rotor enquanto o precursor de núcleo de rotor se move de forma giratória no espaço de movimento sob a operação das unidades de aquecimento; e colocar e recozer o precursor de núcleo de estator em um forno de recozimento diferente.
[034] Embora o precursor de núcleo de rotor possa se mover de forma giratória no espaço de movimento no forno de aquecimento internamente móvel, a superfície lateral do precursor de núcleo de rotor é aquecida de forma contínua e direta pelas unidades de aquecimento dispostas ao redor do espaço de movimento, para assim recozer eficientemente o precursor de núcleo de rotor da superfície lateral (a região circunferencial externa) da mesma. Por outro lado, o precursor de núcleo de estator é colocado no forno de recozimento diferente para ser recozido de modo que o crescimento de grãos dos cristais seja promovido através de todo o precursor de núcleo de estator, para assim produzir um núcleo de estator com excelentes características magnéticas.
[035] Conforme pode entendido a partir da descrição acima, de acordo com o método de fabricação do núcleo de rotor e o método de fabricação do núcleo de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 49/82
11/25 motor de acordo com a presente invenção, é proporcionada uma diferença de temperatura durante o recozimento entre a região circunferencial externa e a região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor, a região circunferencial externa é recozida a uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido, e a região circunferencial interna é recozida a uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido, para assim fabricar o núcleo de rotor com excelentes características magnéticas e tendo uma alta resistência, dessa forma, também fabricando o núcleo de motor que inclui tal núcleo de rotor.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [036] As características, vantagens e significância técnica e industrial de modalidades exemplificadoras da invenção serão descritas abaixo com referência aos desenhos em anexo, em que referências numéricas similares denotam elementos similares, e em que:
[037] A Figura 1 é uma vista esquemática que explica uma primeira etapa de um método de fabricação de um núcleo de rotor da presente invenção;
[038] A Figura 2 é uma vista esquemática que explica a primeira etapa do método de fabricação, subsequente à Figura 1;
[039] A Figura 3 é uma vista esquemática que explica uma modalidade 1 de uma segunda etapa do método de fabricação do núcleo de rotor;
[040] A Figura 4 é uma vista que explica os fluxos de controle de aquecimento de uma região circunferencial externa e uma região circunferencial interna de um precursor de núcleo de rotor, durante o recozimento;
[041] A Figura 5 é uma vista esquemática que explica uma modalidade 2 da segunda etapa do método de fabricação do núcleo de rotor;
[042] A Figura 6 é uma vista em perspectiva de um núcleo de rotor fabricado;
[043] A Figura 7 é uma vista esquemática que explica uma primeira etapa de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 50/82
12/25 um método de fabricação de um núcleo de motor da presente invenção;
[044] A Figura 8 é uma vista esquemática que explica a primeira etapa do método de fabricação, subsequente à Figura 7;
[045] A Figura 9 é uma vista esquemática que explica uma segunda etapa do método de fabricação do núcleo de motor;
[046] A Figura 10 é uma vista que explica os fluxos de controle de aquecimento de um precursor de núcleo de estator e uma região circunferencial externa e região circunferencial interna do precursor de núcleos de rotor, durante o recozimento;
[047] A Figura 11 é uma vista em perspectiva de um núcleo de motor fabricado;
[048] A Figura 12 é uma vista que mostra os resultados de experimento identificando uma relação entre as temperaturas de recozimento e as resistências de núcleos de após o recozimento;
[049] A Figura 13 é uma vista que mostra os resultados de experimento identificando uma relação entre as temperaturas de recozimento e as perdas de ferro dos núcleos de após o recozimento; e [050] A Figura 14 é uma vista que mostra os resultados de experimento referentes a perdas de ferro e resistências de um exemplo e exemplos comparativos de modalidades.
DESCRIÇÃO DETALHADA DE MODALIDADES [051] Mais adiante neste documento, com referência aos desenhos, um método de fabricação de um núcleo de rotor e um método de fabricação de um núcleo de motor da presente invenção serão descritos.
[052] A Figura 1 e a Figura 2 são vistas esquemáticas que explicam uma primeira etapa do método de fabricação de um núcleo de rotor da presente invenção em ordem, a Figura 3 é uma vista esquemática que explica uma modalidade 1 de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 51/82
13/25 uma segunda etapa do método de fabricação do núcleo de rotor, e a Figura 4 é uma vista que explica os fluxos de controle de aquecimento de uma região circunferencial externa e uma região circunferencial interna de um precursor de núcleo de rotor durante o recozimento. A Figura 5 é uma vista esquemática que explica uma modalidade 2 da segunda etapa do método de fabricação do núcleo de rotor.
[053] Conforme mostrado na Figura 1, uma chapa de aço eletromagnético ampla S é puncionada com uma máquina de prensa não ilustrada ou similares, de modo a produzir várias placas de núcleo de rotor 1, cada uma formada em um formato de disco com um diâmetro predeterminado, a partir da chapa de aço eletromagnético S. Como um exemplo da chapa de aço eletromagnético S, uma chapa de aço eletromagnético de um denominado material de grão fino cujo tamanho médio de grãos de cristais que formam a chapa de aço eletromagnético está dentro de uma faixa de aproximadamente 20 a 30 pm pode ser aplicada, ou uma chapa de aço eletromagnético de um denominado material de tamanho de grão normal cujo tamanho médio de grão de cristais é 50 pm ou mais pode ser aplicada.
[054] Em seguida, conforme mostrado na Figura 2, as múltiplas placas de núcleo de rotor produzidas 1 são empilhadas, e são comprimidas e/ou soldadas, ou similares para produzir um precursor de núcleo de rotor 10'.
[055] Aqui, o precursor de núcleo de rotor 10' tem um formato de coluna e inclui uma superfície lateral 10'd que se estende a na direção circunferencial, uma superfície de topo 10'e, uma superfície de fundo 10'f. O precursor de núcleo de rotor 10' inclui adicionalmente ranhuras de ímã tendo o número correspondente ao número de polos magnéticos; em um exemplo ilustrado no desenho, um polo magnético é composto de três ímãs permanentes não ilustrados, e duas ranhuras de ímã 10'a em um formato de V substancialmente invertido em uma vista plana e uma única ranhura de ímã 10'b, cuja direção longitudinal fica disposta na direção circunferencial entre essas ranhuras de ímã 10'a, são formados. Entretanto, pode
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 52/82
14/25 haver várias formas das ranhuras de ímã, como uma forma de compor um único polo magnético por um ímã permanente disposto em uma única ranhura de ímã 10'b, e uma forma de compor um único polo magnético por ímãs permanentes dispostos em duas ranhuras de ímã 10'a em um formato de V substancialmente invertido. Além disso, uma ranhura de eixo 10'c é formada em uma posição central do precursor de núcleo de rotor 10'. Essas ranhuras de ímã 10'a, 10'b e a ranhura de eixo 10'c podem ser formadas nas placas de núcleo de rotor 1 antes de serem empilhados, ou podem ser formados para se estenderem a partir da superfície de topo 10'e até a superfície de fundo 10'f após as respectivas placas de núcleo de rotor 1 serem empilhadas (o supracitado é uma primeira etapa).
[056] Na segunda etapa, o precursor de núcleo de rotor 10' produzido na primeira etapa é recozido a temperaturas diferentes respectivamente na região circunferencial externa do mesmo e na região circunferencial interna do mesmo para fabricar o núcleo de rotor. Essa segunda etapa será descrita com referência às Figuras 3, 4, 5.
[057] Primeiramente, a modalidade 1 da segunda etapa será descrita com referência à Figura 3 e à Figura 4. Conforme mostrado na Figura 3, os elementos isolantes I são respectivamente colocados sobre a superfície de topo 10'e e a superfície de fundo 10'f do precursor de núcleo de rotor 10', enquanto a superfície lateral 10'd que se estende na direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor 10' fica exposta ao exterior, e o precursor de núcleo de rotor 10' nesse estado é colocado em um forno de recozimento K1 em que as unidades de aquecimento H são incorporadas.
[058] As unidades de aquecimento H são operadas para aquecer o precursor de núcleo de rotor 10' a partir da superfície lateral 10'd do mesmo (nas direções X) no forno de recozimento K1.
[059] Especificamente, no forno de recozimento K1, a entrada de calor a
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 53/82
15/25 partir da superfície de topo 10'e e da superfície de fundo 10'f do precursor de núcleo de rotor 10' é suprimida pelos elementos isolantes I, enquanto a entrada de calor a partir da superfície lateral 10'd dos mesmos exposta ao exterior é ativamente realizada. Então, no precursor de núcleo de rotor 10', o recozimento progride a partir da superfície lateral 10'd do mesmo.
[060] Nesse processo de recozimento, os fluxos de controle de aquecimento da região circunferencial externa e da região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor mostrados na Figura 4 são realizados.
[061] Na Figura 4, uma temperatura T1 (uma primeira temperatura predeterminada) indica um valor de limite superior de uma faixa de temperatura em que o crescimento de grãos de cristais que formam a chapa de aço eletromagnético é promovido; uma temperatura T2 (uma segunda temperatura predeterminada) indica um valor de limite superior de uma faixa de temperatura em que o crescimento de grãos dos cristais da mesma não é promovido; e uma temperatura T3 indica um valor de limite inferior de uma faixa de temperatura em que a deformação de trabalho introduzida nas placas de núcleo de rotor 1 durante o puncionamento da chapa de aço eletromagnético S pode ser removida.
[062] Durante o processo de recozimento, o controle de aquecimento é realizado na região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor 10' de modo que a temperatura da região circunferencial externa seja aumentada até a temperatura T1 no tempo t1, e a região circunferencial externa é recozida à temperatura T1 durante um período de tempo predeterminado até o tempo t2. Por outro lado, o controle de aquecimento é realizado na região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor 10' de modo que a região circunferencial interna seja recozida enquanto a temperatura da mesma é gradualmente aumentada até a temperatura T2 no tempo t2. O aquecimento é concluído em um estágio do tempo t2, e um controle de resfriamento para resfriar o forno de recozimento K1 é realizado (a
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 54/82
16/25 descrição acima é a modalidade 1 da segunda etapa).
[063] Aqui, a região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor 10' é uma região que tem supostamente uma deterioração significativa das características magnéticas devido a uma perda de ferro no núcleo de rotor acabado e, por exemplo, uma faixa anular de 5 mm para dentro a partir da superfície lateral 10'd pode ser especificada como a região circunferencial externa. Por outro lado, a região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor 10' é uma região interna do precursor de núcleo de rotor 10' excluindo essa região circunferencial externa.
[064] A seguir, a modalidade 2 da segunda etapa será descrita com referência à Figura 5. Nessa modalidade, conforme mostrado na Figura 5, é usado um forno de aquecimento internamente móvel K2 dotado de um espaço para movimento MS em que o precursor de núcleo de rotor 10' se move de maneira rotativa, e também dotado de unidades de aquecimento H à direita e à esquerda do espaço para movimento MS.
[065] No forno de aquecimento internamente móvel K2, uma zona de préaquecimento YZ, uma zona de aquecimento à alta temperatura HZ, uma zona de resfriamento CZ são continuamente dispostas; e uma engrenagem longa G2 deslizante no espaço de movimento MS também é fornecida. Os elementos isolantes I são fixados às superfícies de topo e de fundo do precursor de núcleo de rotor 10', uma engrenagem anular G1 é fixada a um dos elementos isolantes I, e a engrenagem G1 e a engrenagem G2 são colocadas em combinação uma com a outra. A engrenagem longa G2 é induzida a deslizar (em uma direção Z) por uma unidade de acionamento não ilustrada para permitir que o precursor de núcleo de rotor 10' se desloque (em uma direção Y1) de maneira rotativa (em uma direção Y2) através da engrenagem G1 a partir da zona de pré-aquecimento YZ, e da zona de aquecimento à alta temperatura HZ, até a zona de resfriamento CZ no espaço de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 55/82
17/25 movimento MS. Embora o precursor de núcleo de rotor 10' esteja se movendo (na direção Y1) de maneira rotativa (na direção Y2) na zona de pré-aquecimento YZ mantida a uma temperatura relativamente baixa, o precursor de núcleo de rotor total 10’ é pré-aquecido até uma temperatura predeterminada. O precursor de núcleo de rotor 10' tem um formato colunar, e apenas a superfície lateral 10'd do mesmo é exposta em direção às unidades de aquecimento H, de modo que a superfície lateral 10'd do precursor de núcleo de rotor 10' seja diretamente aquecida (nas direções X) e, dessa forma, o calor de entrada progride a partir da superfície lateral 10'd do precursor de núcleo de rotor 10'.
[066] Em seguida, o precursor de núcleo de rotor pré-aquecido 10' entra na zona de aquecimento de alta temperatura HZ. Como as unidades de aquecimento H localizadas na zona de aquecimento de alta temperatura HZ, aquecedores de halogênio podem ser empregados, por exemplo, para realizar o aquecimento a uma temperatura mais alta do que na zona de pré-aquecimento YZ. Na zona de aquecimento de alta temperatura HZ, um calor de temperatura mais alta do que na zona de pré-aquecimento YZ é inserido a partir da superfície lateral 10'd do precursor de núcleo de rotor 10' que está se movendo de maneira rotativa, de modo que o recozimento na região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor 10' progrida. Após o precursor de núcleo de rotor 10' ser recozido na zona de aquecimento de alta temperatura HZ, o precursor de núcleo de rotor 10' se move para dentro da zona de aquecimento CZ para ser resfriado na mesma. Na segunda etapa mostrada na Figura 5, o controle de aquecimento mostrada na Figura 4 também é realizado (a descrição acima é a modalidade 2 da segunda etapa).
[067] Conforme descrito acima, o núcleo de rotor 10 mostrado na Figura 6 é fabricado pelo método de acordo com a primeira etapa e a modalidade 1 ou a modalidade 2 da segunda etapa. Aqui, o núcleo de rotor 10 inclui ranhuras de ímã 10a, 10b e uma ranhura de eixo 10c, e também inclui uma região circunferencial
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 56/82
18/25 externa 10A em que os cristais se desenvolveram em uma faixa de largura predeterminada w a partir de uma superfície lateral 10d da mesma, e uma região circunferencial interna 10B em que os cristais não se desenvolveram, que fica localizada para dentro da região circunferencial externa 10A.
[068] Na região circunferencial externa 10A, as características magnéticas se tornam superiores devido ao fato de o crescimento de grãos dos cristais ser promovido, de modo que a perda de ferro possa ser eficazmente reduzida. Além disso, a região circunferencial interna 10B é uma região que tem uma resistência maior (resistência à tração) devido ao fato de o crescimento de grãos dos cristais não ser promovido. Consequentemente, o núcleo de rotor 10 se torna um núcleo excelente em características magnéticas e tendo uma alta resistência.
[069] As Figuras 7, 8 são vistas esquemáticas que explicam uma primeira etapa de um método de fabricação de um núcleo de motor da presente invenção em ordem, a Figura 9 é uma vista esquemática que explica uma segunda etapa do método de fabricação do núcleo de motor; e a Figura 10 é uma vista que explica os fluxos de controle de aquecimento do precursor de núcleo de estator, a região circunferencial externa e a região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor durante o recozimento.
[070] Primeiro, conforme mostrado na Figura 7, a chapa de aço eletromagnético S é perfurada para obter múltiplos conjuntos de placas de núcleo de estator 2 e placas de núcleo de rotor 1 a partir da chapa de aço eletromagnético S, em que cada placa de núcleo de rotor 1 é obtida a partir de uma região interna de cada placa de núcleo de estator correspondente 2 do mesmo único conjunto, para produzir assim conjuntos predeterminados das placas de núcleo de estator 2 e das placas de núcleo de rotor 1. Dessa forma, cada placa de núcleo de estator 2 e cada placa de núcleo de rotor 1 obtidas da região interna de cada placa de núcleo de estator correspondente 2 são produzidas por perfuração da chapa de aço
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 57/82
19/25 eletromagnético S, para reduzir assim uma porção residual do aço eletromagnético S o mínimo possível, aumentando assim a taxa de rendimento dos materiais.
[071] Subsequentemente, conforme mostrado na Figura 8, as múltiplas placas de núcleo de rotor produzidas 1 são empilhadas, e são então comprimidas e/ou soldadas umas às outras, ou similares para produzir o precursor de núcleo de rotor 10'; e ao mesmo tempo, as múltiplas placas de núcleo de estator produzidas 2 são empilhadas, e são então comprimidas e/ou soldadas umas às outras, ou similares para produzir o precursor de núcleo de estator 20' (a descrição acima é a primeira etapa).
[072] Em seguida, conforme mostrado na Figura 9, em relação ao precursor de núcleo de rotor 10', similar ao caso da Figura 3, os elementos isolantes I são dispostos sobre a superfície de topo 10'e e a superfície de fundo 10'f do precursor de núcleo de rotor 10', e o precursor de núcleo de rotor 10' em um estado de ficar disposto dentro dos precursores de núcleo de estator 20' é colocado no forno de recozimento K1 em que as unidades de aquecimento H são incorporadas. Dessa forma, visto que tanto os precursores de núcleo de rotor 10 'como os precursores de núcleo de estator 20' são recozidos ao mesmo tempo com os precursores de núcleo de rotor 10' dispostos dentro dos precursores de núcleo de estator 20', é possível projetar o forno de recozimento K1 para ser o menor possível, e também realizar eficientemente o recozimento.
[073] Para promover o recozimento do precursor de núcleo de estator total 20', nenhum elemento isolante é colocado sobre o mesmo. Para ajustar as alturas do precursor de núcleo de rotor 10' e do precursor de núcleo de estator 20' entre si, o precursor de núcleo de estator 20' é colocado em uma sede D.
[074] No forno de recozimento K1, as unidades de aquecimento H são operadas para aquecer os precursores de núcleo de estator 20' a partir da superfície de topo e da superfície lateral dos mesmos (nas direções X), e também aquecer os
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 58/82
20/25 precursores de núcleo de rotor 10' a partir das superfícies laterais 10'd dos mesmos através de um espaço entre os precursores de núcleo de rotor 10' e os precursores de núcleo de estator 20' (nas direções X).
[075] Consequentemente, no forno de recozimento K1, a entrada de calor a partir da superfície de topo 10'e e da superfície de fundo 10'f do precursor de núcleo de rotor 10' é suprimida pelos elementos isolantes I, enquanto a entrada de calor a partir da superfície lateral 10'd exposta para o exterior é ativamente realizada; e no precursor de núcleo de estator 20', a entrada de calor é ativamente realizada a partir da superfície lateral e da superfície de topo do mesmo exposta para o exterior; portanto, o recozimento progride sobre as respectivas superfícies.
[076] Nesse processo de recozimento, são realizados os fluxos de controle de aquecimento do precursor de núcleo de estator, e da região circunferencial externa e da região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor mostrados na Figura 10.
[077] Na Figura 10, a temperatura T1 indica um valor de limite superior de uma faixa de temperatura em que o crescimento de grãos dos cristais que formam a chapa de aço eletromagnético é promovido; a temperatura T2 indica um valor de limite superior de uma faixa de temperatura em que o crescimento de grãos dos cristais da mesma não é promovido; e a temperatura T3 indica um valor de limite inferior de uma faixa de temperatura em que a deformação de trabalho introduzida nas placas de núcleo de rotor 1 durante o processo de perfuração da chapa de aço eletromagnético S pode ser removida.
[078] Durante o processo de recozimento, o controle de aquecimento é realizado na região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor 10' de modo que a temperatura da região circunferencial externa seja aumentada até a temperatura T1 no tempo t1, e a região circunferencial externa é recozida à temperatura T1 durante um período de tempo predeterminado até o tempo t2; e o
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 59/82
21/25 controle de aquecimento é realizado na região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor 10' de modo que a região circunferencial interna seja recozida enquanto a temperatura da mesma é gradualmente aumentada até a temperatura T2 no tempo t2. O controle de aquecimento é realizado no precursor de núcleo de estator 20' de modo que a temperatura do precursor de núcleo de estator 20' seja aumentada até a temperatura T1 no tempo t3 antes do tempo t1, e o precursor de núcleo de estator 20' seja recozido à temperatura T1 durante um período de tempo predeterminado até o tempo t2. Então, o aquecimento é concluído no estágio do tempo t2, e o controle de resfriamento para resfriar o forno de recozimento K1 é realizado (a descrição acima é a segunda etapa).
[079] Conforme descrito acima, por meio do método de fabricação de acordo com a primeira etapa e a segunda etapa, um núcleo de motor 30 composto do núcleo de rotor 10 e do núcleo de estator 20 é fabricado, conforme mostrado na Figura 11.
[080] Aqui, conforme mostrado na Figura 6, o núcleo de rotor 10 inclui ranhuras de ímã 10a, 10b e uma ranhura de eixo 10c, e também inclui a região circunferencial externa 10A em que os grãos de cristal se desenvolveram na faixa de largura predeterminada w a partir da superfície lateral 10d, e a região circunferencial interna 10B em que os grãos de cristal não se desenvolveram, que fica localizada para dentro da região circunferencial externa 10A. Essa região circunferencial externa 10A fornece excelentes características magnéticas, e a região circunferencial interna 10B garante uma alta resistência.
[081] Entretanto, o núcleo de estator 20 tem características magnéticas superiores, pois os grãos de cristal se desenvolveram através de todo o núcleo de estator 20, de modo que o núcleo de estator 20 se torne um núcleo cuja perda de ferro é reduzida.
[082] Consequentemente, é possível fabricar o núcleo de rotor 10 excelente
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 60/82
22/25 em características magnéticas e tendo uma alta resistência; e além disso, também é possível fabricar o núcleo de estator 20 excelente em características magnéticas.
[083] Também na segunda etapa do método de fabricação para esse núcleo de motor, também pode ser empregado um método de usar o forno de aquecimento internamente móvel K2 mostrado na Figura 5 quando os precursores de núcleo de rotor 10' forem recozidos, e com o uso do forno de recozimento K1 mostrado na Figura 9 quando o precursor de núcleo de estator 20' for recozido.
[084] Para estimar as respectivas características de um corpo de teste de um núcleo de rotor produzido pelo método de fabricação da presente invenção (um exemplo de modalidade), de um corpo de teste de um núcleo de rotor sem ser submetido ao recozimento (um exemplo comparativo 1), de um corpo de teste de um núcleo de rotor totalmente recozido a 750°C (um exemplo comparativo 2), e de um corpo de teste de um núcleo de rotor totalmente recozido a 850°C (um exemplo comparativo 3), os presentes inventores e outros conduziram tal experimento que os espécimes de teste foram cortados a partir de uma chapa de aço de uma matériaprima, e os espécimes foram submetidos ao mesmo tratamento por aquecimento que aqueles dos núcleos de rotor. O corpo de teste do exemplo de modalidade foi feito simulando-se um núcleo de rotor com um diâmetro de 150 mm em uma vista plana, em que uma faixa anular de 5 mm a partir da circunferência externa do mesmo é definida como a região circunferencial externa e uma região para dentro da região circunferencial externa é definida como a região circunferencial interna, a região circunferencial externa foi recozida a 800 a 850°C, e a região circunferencial interna foi recozida a 650 a 750°C. Cada um dos corpos de teste foi fabricado usando placas de núcleo de rotor obtidas por perfuração de uma chapa de aço eletromagnético, que era um material de grão fino com um tamanho médio de grão menor que 50 pm. Aqui, entende-se que o crescimento de grãos dos cristais na chapa de aço eletromagnético não é promovido dentro da faixa de temperatura de
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 61/82
23/25
750°C ou menos, e a tensão de trabalho introduzida durante o processo de perfuração é removida dentro da faixa de temperatura de 650°C ou mais. No presente experimento, em relação às resistências dos corpos de teste, os espécimes de teste de tração foram produzidos a partir de materiais de grão fino com diferentes temperaturas de recozimento e os limites elásticos dos respectivos espécimes de teste foram medidos quando um teste de tração foi realizado usando um testador de tração. De modo similar, um teste de perda de ferro foi conduzido medindo-se as perdas de ferro de espécimes de teste cortados dos materiais de grão fino com as diferentes temperaturas de recozimento.
[085] No presente experimento, as resistências e as perdas de ferro do exemplo da modalidade acima e dos exemplos comparativos 1 a 3 foram verificadas, e realizou-se um teste em que precursores de núcleo de rotor foram produzidos e esses precursores de núcleo de rotor foram recozidos a temperaturas de recozimento variadas, e os limites elásticos e as perdas de ferro dos respectivos materiais após serem recozidos às temperaturas de recozimento variadas foram medidos. A Figura 12 mostra resultados de teste referentes às temperaturas de recozimento e aos limites elásticos (Yp) dos respectivos materiais, e a Figura 13 mostra resultados de teste referentes às temperaturas de recozimento e às perdas de ferro dos respectivos núcleos de rotor. Valores numéricos no eixo geométrico vertical da Figura 12 indicam uma redução nos limites elásticos dos respectivos núcleos de rotor formados de um material de grão fino, a partir de limites elásticos dos mesmos antes do recozimento até os limites elásticos dos mesmos após o recozimento. Uma resistência indicada por uma linha tracejada na Figura 12 indica um limite elástico de material de tamanho de grão normal. Valores numéricos no eixo geométrico vertical da Figura 13 indicam as perdas de ferro dos respectivos núcleos de rotor formados do material de grão fino após o recozimento em termos de proporções relativas a 100 quando um resultado de perda de ferro de cada núcleo
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 62/82
24/25 de rotor formado do material de grão fino antes do recozimento for definido para ser 100.
[086] Conforme mostrado na Figura 12, é verificado que a resistência de cada núcleo de rotor após o recozimento muda muito a partir da temperatura de recozimento de 750°C, mais especificamente, é verificado que a resistência de cada núcleo de rotor diminui muito na faixa de temperatura de recozimento de 750°C ou mais. Consequentemente, se for o caso de se concentrar apenas na resistência do núcleo de rotor, é preferível ajustar a temperatura de recozimento para ser mais baixa que 750°C.
[087] Aqui, uma faixa à qual o exemplo de modalidade é aplicado é mostrada no desenho. No núcleo de rotor de acordo com o exemplo de modalidade, a região circunferencial externa do mesmo é recozida a 800 a 850°C, e a região circunferencial interna do mesmo é recozida a 650 a 750°C. No núcleo de rotor de acordo com o exemplo de modalidade, uma diferença na temperatura de recozimento é fornecida entre a região circunferencial externa e a região circunferencial interna, e a região circunferencial interna é recozida a uma temperatura mais baixa que 750°C, para garantir assim uma alta resistência do núcleo de rotor.
[088] Conforme mostrado na Figura 13, é verificado que a perda de ferro de cada núcleo de rotor após o recozimento muda muito a partir da temperatura de recozimento de 750°C, mais especificamente, a perda de ferro de cada núcleo de rotor diminui muito na faixa de temperatura de recozimento de 750°C ou mais. Consequentemente, se for o caso de se concentrar apenas na perda de ferro do núcleo de rotor, é preferível ajustar a temperatura de recozimento para ser mais alta que 750°C.
[089] No núcleo de rotor de acordo com o exemplo de modalidade, uma diferença na temperatura de recozimento é fornecida entre a região circunferencial
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 63/82
25/25 externa e a região circunferencial interna, e a região circunferencial externa é recozida a uma temperatura mais alta que 750°C, para garantir assim excelentes características magnéticas tendo um alto efeito de redução de perda de ferro.
[090] A Figura 14 é uma vista que mostra os resultados de teste referentes a perdas de ferro e resistências do exemplo de modalidade e dos exemplos comparativos 1 a 3. Nesse desenho, uma resistência A indica que a redução do limite elástico a partir daquela antes do recozimento na Figura 12 é aproximadamente 0 MPa a 20 MPa, e uma resistência B indica aproximadamente 20 MPa a 40 MPa, e uma resistência C indica mais de 40 MPa, respectivamente.
[091] Conforme mostrado na Figura 14, é verificado que tanto o exemplo comparativo 3 como o exemplo de modalidade que foram totalmente recozidos a 850°C exibem uma redução significativa na perda de ferro ao mesmo nível (aproximadamente 87) se o exemplo comparativo 1 for definido para ser 100; e é visto que em relação à resistência, o exemplo de modalidade tem uma resistência substancialmente igual àquela do exemplo comparativo 1 que não foi recozido. Ou seja, é verificado que com o método de fabricação da presente invenção que realiza o recozimento da região circunferencial externa e da região circunferencial interna com o uso das diferentes temperaturas de recozimento, é possível obter o núcleo de rotor excelente em características magnéticas e tendo uma alta resistência.
[092] Conforme descrito acima, as modalidades da presente invenção foram descritas em detalhe com referência aos desenhos, porém as configurações específicas não se limitam às modalidades, e alterações de desenho e similares que são feitas dentro de uma faixa que não se afasta do escopo da invenção estão incluídas na invenção.
Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 64/82
1/4
Claims (8)
- REIVINDICAÇÕES1. Método de fabricação de um núcleo de rotor (10) incluído em um rotor de um motor, o método de fabricação do núcleo de rotor (10) CARACTERIZADO pelo fato de que compreende:perfurar uma pluralidade de placas (1) de núcleo de rotor (10) a partir de uma chapa de aço eletromagnético;produzir um precursor de núcleo de rotor (10') mediante o empilhamento das placas (1) de núcleo de rotor (10);fabricar um núcleo de rotor (10) mediante o recozimento de uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor (10') a uma primeira temperatura predeterminada (T1), e mediante o recozimento de uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor (10') a uma segunda temperatura predeterminada (T2);a primeira temperatura predeterminada (T1) que é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada (T2) que é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
- 2. Método de fabricação do núcleo de rotor (10), de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que a segunda temperatura predeterminada (T2) é uma temperatura à qual a tensão de trabalho durante a perfuração das placas (1) de núcleo de rotor (10) é removida.
- 3. Método de fabricação do núcleo de rotor (10), de acordo com a reivindicação 1 ou 2, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende adicionalmente:ser dotado de elementos isolantes (I) sobre pelo menos uma superfície dePetição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 65/822/4 topo e uma superfície de fundo do precursor de núcleo de rotor (10'); e posicionar e recozer o precursor de núcleo de rotor (10') em um forno de recozimento (K1) enquanto uma superfície lateral (10d') do precursor de núcleo de rotor (10'), estendendo-se em uma direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor (10'), é exposta.
- 4. Método de fabricação do núcleo de rotor (10), de acordo com a reivindicação 1 ou 2, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende adicionalmente:usar um forno de aquecimento internamente móvel (K2), sendo que o forno de aquecimento internamente móvel (K2) tem um espaço para movimento em que o precursor de núcleo de rotor (10') se move de maneira rotativa, o forno de aquecimento internamente móvel (K2) inclui unidades de aquecimento (H) dispostas em torno do espaço (MS) para movimento; e aquecer e recozer o precursor de núcleo de rotor (10') a partir de uma superfície lateral (10d') do precursor de núcleo de rotor (10') enquanto o precursor de núcleo de rotor (10') se move de maneira rotativa no espaço (MS) para movimento sob a operação das unidades de aquecimento (H).
- 5. Método de fabricação de um núcleo de motor (30) que inclui um núcleo de rotor (10) incluído em um rotor e um núcleo de estator (20) incluído em um estator, CARACTERIZADO pelo fato de que o método de fabricação do núcleo de motor (30) compreende:perfurar uma pluralidade de placas (1) de núcleo de rotor (10) e uma pluralidade de placas (2) de placas de núcleo de estator (20) a partir de uma chapa de aço eletromagnético;produzir um precursor de núcleo de rotor (10') mediante o empilhamento das placas (1) do núcleo de rotor (10);produzir um precursor de núcleo de estator (20') mediante o empilhamentoPetição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 66/823/4 das placas (2) das placas de núcleo de estator (20);fabricar um núcleo de rotor (10) mediante o recozimento de uma região circunferencial externa do precursor de núcleo de rotor (10') a uma primeira temperatura predeterminada (T1), e mediante o recozimento de uma região circunferencial interna do precursor de núcleo de rotor (10') a uma segunda temperatura predeterminada (T2) para produzir um núcleo de rotor (10);fabricar um núcleo de estator (20) mediante o recozimento do precursor de núcleo de estator (20');a primeira temperatura predeterminada (T1) que é uma temperatura à qual o crescimento de grãos de cristais da chapa de aço eletromagnético é promovido; e a segunda temperatura predeterminada que é uma temperatura à qual o crescimento de grãos dos cristais da chapa de aço eletromagnético não é promovido.
- 6. Método de fabricação do núcleo de motor (30), de acordo com a reivindicação 5, CARACTERIZADO pelo fato de que a segunda temperatura predeterminada (T2) é uma temperatura à qual a tensão de trabalho durante a perfuração das placas (1) de núcleo de rotor (10) e as placas (2) de núcleo de estator (20) é removida.
- 7. Método de fabricação do núcleo de motor (30), de acordo com a reivindicação 5 ou 6, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende adicionalmente:ser dotado de elementos isolantes (I) sobre pelo menos uma superfície de topo e uma superfície de fundo do precursor de núcleo de rotor (10'); e posicionar e recozer o precursor de núcleo de rotor (10') e o precursor de núcleo de estator (20') no forno de recozimento (K1) enquanto uma superfície lateral (10d') do precursor de núcleo de rotor (10'), estendendo-se em uma direção circunferencial do precursor de núcleo de rotor (10'), é exposta.Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 67/824/4
- 8. Método de fabricação do núcleo de motor (30), de acordo com a reivindicação 5 ou 6, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende adicionalmente:usar um forno de aquecimento internamente móvel (K2), sendo que o forno de aquecimento internamente móvel (K2) tem um espaço para movimento (MS) em que o precursor de núcleo de rotor (10') se move de maneira rotativa, o forno de aquecimento internamente móvel (K2) inclui unidades de aquecimento (H) dispostas em torno do espaço (MS) para movimento;aquecer o precursor de núcleo de rotor (10') a partir de uma superfície lateral (10d') do precursor de núcleo de rotor (10') enquanto o precursor de núcleo de rotor (10') se move de maneira rotativa no espaço (MS) para movimento sob a operação das unidades de aquecimento (H); e posicionar e recozer o precursor de núcleo de estator (20') em um forno de recozimento diferente (K1).Petição 870170090484, de 23/11/2017, pág. 68/821/13
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016229199A JP6658471B2 (ja) | 2016-11-25 | 2016-11-25 | ロータコアの製造方法およびモータコアの製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BR102017025130A2 true BR102017025130A2 (pt) | 2018-07-17 |
Family
ID=60480137
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BR102017025130A BR102017025130A2 (pt) | 2016-11-25 | 2017-11-23 | método de fabricação de núcleo de rotor e método de fabricação de núcleo de motor |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US10554107B2 (pt) |
EP (1) | EP3327907B1 (pt) |
JP (1) | JP6658471B2 (pt) |
KR (1) | KR102165670B1 (pt) |
CN (2) | CN108110969B (pt) |
BR (1) | BR102017025130A2 (pt) |
RU (1) | RU2674257C1 (pt) |
TW (1) | TWI635950B (pt) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US11362552B2 (en) | 2018-10-09 | 2022-06-14 | Ford Global Technologies, Llc | Electric machine component and method to fabricate |
JP7189816B2 (ja) * | 2019-03-19 | 2022-12-14 | 日本製鉄株式会社 | Ipmモータのロータ |
JP7143818B2 (ja) * | 2019-06-04 | 2022-09-29 | トヨタ自動車株式会社 | 金属シートの製造方法および金属シートの製造装置 |
JP7236174B1 (ja) * | 2021-04-20 | 2023-03-09 | 株式会社九州日昌 | 加熱装置 |
TWI800904B (zh) * | 2021-08-20 | 2023-05-01 | 億典企業股份有限公司 | 馬達鐵芯的自動化製造系統及其製程 |
FR3127649A1 (fr) * | 2021-09-24 | 2023-03-31 | Erneo | Piece rotative du type « rotor » de machine electrique et/ou magnetique et machine associee. |
USD1023960S1 (en) * | 2022-09-09 | 2024-04-23 | The Bizser Co., Ltd. | Stacked iron core of a generator |
Family Cites Families (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
SU1251234A1 (ru) * | 1984-09-12 | 1986-08-15 | Предприятие П/Я А-7555 | Способ изготовлени магнитопроводов электрических машин из пермалло |
SU1686626A1 (ru) * | 1989-01-09 | 1991-10-23 | Научно-Исследовательский, Проектно-Конструкторский И Технологический Институт Производственного Объединения "Кузбассэлектромотор" | Способ изготовлени магнитопроводов электрических машин |
JPH04268188A (ja) * | 1991-02-21 | 1992-09-24 | Murata Mfg Co Ltd | 連続式焼成炉 |
JPH05211749A (ja) * | 1992-01-31 | 1993-08-20 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 電動機用鉄心の焼鈍方法 |
JPH08331784A (ja) * | 1995-03-24 | 1996-12-13 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石界磁方式回転機 |
JPH11243670A (ja) * | 1997-12-24 | 1999-09-07 | Hiromichi Koshiishi | 無方向性電磁鋼板を使用した電気器材の焼鈍方法および低鉄損コア |
CA2432056C (en) * | 2001-09-03 | 2008-04-08 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Permanent magnet type rotor and method of manufacturing the rotor |
JP3724447B2 (ja) * | 2002-04-01 | 2005-12-07 | 日産自動車株式会社 | ロータ構体及びその製造方法 |
JP2004328986A (ja) * | 2003-01-14 | 2004-11-18 | Toyo Tetsushin Kogyo Kk | モータ用固定子コアおよびその製造方法 |
JP2004270011A (ja) * | 2003-03-11 | 2004-09-30 | Jfe Steel Kk | 回転機用高磁束密度無方向性電磁鋼板の製造方法 |
WO2005101614A1 (ja) * | 2004-04-06 | 2005-10-27 | Hitachi Metals, Ltd. | 回転子及びその製造方法 |
JP4558478B2 (ja) * | 2004-12-28 | 2010-10-06 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 回転機のロータ,その製造方法及び電動パワーステアリング用モータ |
DE102006032215A1 (de) * | 2006-07-12 | 2008-01-24 | Robert Bosch Gmbh | Rotor für eine elektrische Maschine |
JP5228379B2 (ja) | 2006-07-27 | 2013-07-03 | 新日鐵住金株式会社 | 強度と磁気特性に優れた無方向性電磁鋼板とその製造方法 |
UA82637C2 (uk) * | 2007-07-23 | 2008-04-25 | Государственное Предприятие «Харьковские Агрегатное Конструкторское Бюро» | Спосіб виготовлення ротора асинхронного двигуна |
US7845065B2 (en) * | 2007-11-07 | 2010-12-07 | Gm Global Technology Operations, Inc. | Method of making a rotating electric machine stator core |
JP2012050200A (ja) * | 2010-08-25 | 2012-03-08 | Toyota Motor Corp | 分割ステータコアとその製造方法、および、分割ステータコアを具備するモータ |
US8679269B2 (en) * | 2011-05-05 | 2014-03-25 | General Electric Company | Method of controlling grain size in forged precipitation-strengthened alloys and components formed thereby |
WO2013024894A1 (ja) * | 2011-08-18 | 2013-02-21 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
JP5321764B2 (ja) * | 2011-08-18 | 2013-10-23 | 新日鐵住金株式会社 | 無方向性電磁鋼板、その製造方法、モータ鉄心用積層体及びその製造方法 |
JP5863410B2 (ja) * | 2011-11-16 | 2016-02-16 | 信越化学工業株式会社 | 回転子及びスポーク型ipm永久磁石式回転機 |
EP2713485B1 (en) * | 2012-01-25 | 2019-01-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Metal member annealing method |
JP5858232B2 (ja) * | 2012-02-17 | 2016-02-10 | 日本電産株式会社 | ロータコア、モータ、およびモータの製造方法 |
US20150130318A1 (en) * | 2012-03-01 | 2015-05-14 | Sumitomo Bakelite Co., Ltd. | Resin composition for rotor fixing, rotor, and automotive vehicle |
JP6270305B2 (ja) | 2012-03-15 | 2018-01-31 | Jfeスチール株式会社 | モータコアの製造方法 |
JP5646745B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2014-12-24 | 日新製鋼株式会社 | Ipmモータのロータ鉄心用鋼板及びその製造方法 |
JP6314479B2 (ja) * | 2013-04-03 | 2018-04-25 | 株式会社ジェイテクト | 回転電機用ロータの製造方法 |
JP5979128B2 (ja) * | 2013-12-24 | 2016-08-24 | Jfeスチール株式会社 | モータコアおよびその製造方法 |
JP6102732B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2017-03-29 | 新日鐵住金株式会社 | 積層コアの焼鈍装置 |
JP6201747B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2017-09-27 | 新日鐵住金株式会社 | 積層コアの焼鈍方法 |
JP6102731B2 (ja) * | 2013-12-26 | 2017-03-29 | 新日鐵住金株式会社 | 積層コアの焼鈍方法 |
US10199910B2 (en) * | 2014-10-03 | 2019-02-05 | Ford Global Technologies, Llc | Motor core formed from a single steel source and having separately processed rotor and stator laminations |
JP6048699B2 (ja) * | 2015-02-18 | 2016-12-21 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とその製造方法ならびにモータコア |
-
2016
- 2016-11-25 JP JP2016229199A patent/JP6658471B2/ja active Active
-
2017
- 2017-11-03 KR KR1020170145724A patent/KR102165670B1/ko active IP Right Grant
- 2017-11-07 CN CN201711081583.5A patent/CN108110969B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2017-11-07 CN CN202010534987.0A patent/CN111541327B/zh active Active
- 2017-11-07 TW TW106138402A patent/TWI635950B/zh not_active IP Right Cessation
- 2017-11-07 EP EP17200421.0A patent/EP3327907B1/en active Active
- 2017-11-08 US US15/806,721 patent/US10554107B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2017-11-09 RU RU2017138922A patent/RU2674257C1/ru active
- 2017-11-23 BR BR102017025130A patent/BR102017025130A2/pt not_active Application Discontinuation
-
2019
- 2019-12-23 US US16/724,688 patent/US20200127544A1/en not_active Abandoned
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2018085894A (ja) | 2018-05-31 |
EP3327907B1 (en) | 2019-12-25 |
KR102165670B1 (ko) | 2020-10-14 |
KR20180059349A (ko) | 2018-06-04 |
CN111541327B (zh) | 2022-12-06 |
CN108110969A (zh) | 2018-06-01 |
TW201819177A (zh) | 2018-06-01 |
CN108110969B (zh) | 2020-07-07 |
CN111541327A (zh) | 2020-08-14 |
JP6658471B2 (ja) | 2020-03-04 |
US20180152087A1 (en) | 2018-05-31 |
TWI635950B (zh) | 2018-09-21 |
US20200127544A1 (en) | 2020-04-23 |
EP3327907A1 (en) | 2018-05-30 |
US10554107B2 (en) | 2020-02-04 |
RU2674257C1 (ru) | 2018-12-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BR102017025130A2 (pt) | método de fabricação de núcleo de rotor e método de fabricação de núcleo de motor | |
US10879778B2 (en) | Rotor of rotating electric machine and manufacturing method of the same | |
US11146156B2 (en) | Stator for a high efficiency motor and manufacturing methods thereof | |
JP2005130604A (ja) | 電磁鋼板形成体、これを用いた永久磁石内蔵型回転機用回転子、永久磁石内蔵型回転機、およびこの永久磁石内蔵型回転機を用いた車両 | |
JP2012050200A (ja) | 分割ステータコアとその製造方法、および、分割ステータコアを具備するモータ | |
US20210242732A1 (en) | Rotor of rotating electrical machine and arc magnet manufacturing method | |
JP2018023271A (ja) | コア板の製造方法 | |
CN103633760A (zh) | 永磁铁式电动机及永磁铁式电动机的制造方法 | |
US11121598B2 (en) | Rotor of rotating electrical machine | |
JP2017208986A (ja) | 回転電機用積層鉄芯の製造方法 | |
CN106464050A (zh) | 具有用于旋转电机的磁通量集中的永磁体的转子 | |
US11244782B2 (en) | Amorphous alloy magnetic core | |
JP6409521B2 (ja) | らせん巻きコア用電磁鋼板およびその製造方法、らせん巻きコア、らせん巻きコアの製造方法 | |
JP6787468B2 (ja) | ロータコア及びその製造方法 | |
JP2017218654A (ja) | カムシャフトの高周波焼入れ方法 | |
JP5096065B2 (ja) | 高周波誘導加熱コイル及び高周波誘導加熱方法 | |
JP6554805B2 (ja) | 電磁鋼板およびその製造方法とクローポールモータ | |
JP2004350369A (ja) | 回転電動機及び電動パワーステアリング回転電動機 | |
JP5272713B2 (ja) | Ipmモータ用ロータコア | |
JP6613790B2 (ja) | ソリッドロータ誘導電動機及びその製造方法 | |
TW202126830A (zh) | 定子鐵芯及旋轉電機 | |
JP2021125968A (ja) | 回転電機のロータ及び円弧磁石製造方法 | |
Stewart et al. | Efficient Batch Anneal for Non-Grain Oriented Electrical Steels |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B03A | Publication of a patent application or of a certificate of addition of invention [chapter 3.1 patent gazette] | ||
B06W | Patent application suspended after preliminary examination (for patents with searches from other patent authorities) chapter 6.23 patent gazette] | ||
B11B | Dismissal acc. art. 36, par 1 of ipl - no reply within 90 days to fullfil the necessary requirements |