WO2021006089A1 - 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板 - Google Patents

硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板 Download PDF

Info

Publication number
WO2021006089A1
WO2021006089A1 PCT/JP2020/025485 JP2020025485W WO2021006089A1 WO 2021006089 A1 WO2021006089 A1 WO 2021006089A1 JP 2020025485 W JP2020025485 W JP 2020025485W WO 2021006089 A1 WO2021006089 A1 WO 2021006089A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
content
stainless steel
sulfide
less
ferritic stainless
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/025485
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
孝宜 矢野
石川　伸
昭男 三井
Original Assignee
Ｊｆｅスチール株式会社
トヨタ自動車株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=74115219&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2021006089(A1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Ｊｆｅスチール株式会社, トヨタ自動車株式会社 filed Critical Ｊｆｅスチール株式会社
Priority to US17/623,807 priority Critical patent/US20220243309A1/en
Priority to EP20836631.0A priority patent/EP3998367A4/en
Priority to KR1020217041182A priority patent/KR102638365B1/ko
Priority to CN202080043915.4A priority patent/CN113994020A/zh
Publication of WO2021006089A1 publication Critical patent/WO2021006089A1/ja

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M10/00—Secondary cells; Manufacture thereof
    • H01M10/36—Accumulators not provided for in groups H01M10/05-H01M10/34
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
    • H01M4/64—Carriers or collectors
    • H01M4/66—Selection of materials
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
    • H01M4/64—Carriers or collectors
    • H01M4/66—Selection of materials
    • H01M4/661—Metal or alloys, e.g. alloy coatings
    • H01M4/662—Alloys
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M4/00—Electrodes
    • H01M4/02—Electrodes composed of, or comprising, active material
    • H01M4/64—Carriers or collectors
    • H01M4/66—Selection of materials
    • H01M4/669—Steels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/10—Energy storage using batteries

Definitions

  • the present invention relates to a ferritic stainless steel sheet for a current collector of a sulfide-based solid-state battery.
  • sulfide-based solid electrolytes such as Li 2 SP 2 S 5 series and LGPS (Li, Ge, P, S) series have high Li ion conductivity comparable to that of electrolytes, and therefore are suitable for all-solid-state batteries. It is expected as an electrolyte.
  • An all-solid-state battery using a sulfide-based solid electrolyte is also referred to as a sulfide-based solid-state battery.
  • Patent Document 1 discloses stainless steel as a material for a positive electrode current collector of a sulfide-based solid-state battery, and in particular, SUS304, SUS304L, SUS316, and SUS316L.
  • Patent Document 2 discloses SUS316L as a material for a negative electrode current collector of a sulfide-based solid-state battery.
  • SUS304, SUS304L, SUS316 and SUS316L disclosed in Patent Documents 1 and 2 are austenitic stainless steels.
  • the present inventors have investigated the application of ferritic stainless steel, which has less work hardening.
  • SUS430 (16% by mass Cr) which is a typical steel grade of ferritic stainless steel, was examined, but when the sulfurization resistance is not sufficient in an environment simulating the use of a current collector in a sulfide-based solid-state battery. was there. That is, there is a concern that the battery characteristics of the sulfide-based solid-state battery may deteriorate due to the reaction between steel and sulfide. Although the cause of the deterioration of battery characteristics is not clear, the present inventors consider it as follows.
  • the present invention has been made in view of the above points, and an object of the present invention is to provide a ferritic stainless steel sheet for a current collector of a sulfide-based solid-state battery having excellent sulfurization resistance.
  • the present inventors have conducted diligent studies in order to achieve the above object.
  • the environment in which the current collector of the sulfide-based solid-state battery is exposed has many unclear points, but water and oxygen are absent or extremely low, and 0.0 to 5.0 V (vs. Li / Li +). ) Is a special environment (hereinafter, also referred to as “battery environment”) in which the potential can be applied.
  • a ferritic stainless steel sheet having a Cr content of about 16% by mass may have a reduced sulfide resistance in the battery environment because the oxide film formed on the surface of the steel sheet is not stable.
  • the present inventors have come to think about it.
  • the present inventors have stated that if the component composition of the ferritic stainless steel sheet can be set to a component composition in which a stable oxide film is formed on the surface of the steel sheet in the battery environment, sulfurization resistance in the battery environment can be ensured. Thought.
  • the present inventors have formed a Cr oxide film that is more passivated than the sulfides of Fe and Cr, which are constituent elements of the ferritic stainless steel sheet. , I thought that it should be formed stably and densely on the surface of the ferritic stainless steel plate. For that purpose, it was concluded that the Cr content of the ferritic stainless steel sheet should be improved first, and the other elements should be controlled within an appropriate range.
  • the composition of the above components is further increased by mass%.
  • the numerical range represented by using “-” means a range including the numerical values before and after "-" as the lower limit value and the upper limit value.
  • "ferritic stainless steel sheet for a current collector of a sulfide-based solid-state battery” is also simply referred to as “ferritic stainless steel sheet”.
  • the ferritic stainless steel sheet of the embodiment of the present invention (hereinafter, also simply referred to as “the present invention” for convenience) has a Cr content. Improve and control other elements to the proper range.
  • Component composition of ferritic stainless steel sheet The reasons for limiting the component composition of the ferritic stainless steel sheet of the present invention (hereinafter, also referred to as “component composition of the present invention” for convenience) will be described.
  • the unit of the content of the element in the component composition is “mass%”, but hereinafter, it is simply indicated by “%” unless otherwise specified.
  • the component composition of the present invention is C: 0.001 to 0.050%, Si: 0.01 to 2.00%, Mn: 0.01 to 1.00%, P: 0.050% in mass%.
  • C 0.001 to 0.050% C reacts with Cr in the stainless steel and precipitates as Cr carbides at the grain boundaries to form a Cr-deficient layer, resulting in a decrease in corrosion resistance. Therefore, from the viewpoint of corrosion resistance, the smaller the C content, the more preferable, and the C content is 0.050% or less.
  • the C content is preferably 0.030% or less, more preferably 0.020% or less.
  • the lower limit of the C content is set to 0.001%.
  • Si 0.01-2.00% Si is effective for deoxidation and is added at the melting stage of stainless steel. This effect is obtained with a content of 0.01% or more. However, if Si is excessively contained, the stainless steel becomes hard and the ductility decreases. Therefore, the Si content is set to 2.00% or less.
  • the Si content is preferably 1.00% or less, more preferably 0.60% or less.
  • Mn 0.01 to 1.00% Mn is effective for deoxidation and is added at the stage of melting stainless steel. This effect is obtained with a content of 0.01% or more. However, if the Mn content exceeds 1.00%, the corrosion resistance tends to decrease. Therefore, the Mn content is set to 1.00% or less. The Mn content is preferably 0.60% or less.
  • P 0.050% or less Since P causes a decrease in ductility, it is preferable that the content thereof is small. However, if the P content is 0.050% or less, the ductility does not decrease significantly. Therefore, the P content is set to 0.050% or less. The P content is preferably 0.040% or less. The lower limit is not particularly limited, but since excessive de-P causes an increase in manufacturing cost, the lower limit of the P content is preferably about 0.010%.
  • S 0.010% or less S combines with Mn to form MnS, which serves as the starting point of corrosion, thereby lowering the corrosion resistance. However, if the S content is 0.010% or less, the corrosion resistance does not significantly decrease. Therefore, the S content is 0.010% or less.
  • the lower limit is not particularly limited, the lower limit of the S content is preferably about 0.001% because excessive removal of S causes an increase in manufacturing cost.
  • the Cr content is set to 18.00% or more.
  • the Cr content is preferably 19.00% or more.
  • the Cr content is set to 32.00% or less.
  • the Cr content is preferably 25.00% or less.
  • Ni 0.01-4.00% Ni effectively contributes to the improvement of corrosion resistance. This effect is obtained when the Ni content is 0.01% or more. However, when the Ni content exceeds 4.00%, the stress corrosion cracking sensitivity becomes high. Furthermore, since Ni is expensive, it causes an increase in cost. Therefore, the Ni content is set in the range of 0.01 to 4.00%.
  • the Ni content is preferably 0.10% or more.
  • the Ni content is preferably 2.00% or less, more preferably 0.50% or less.
  • Al 0.001 to 0.150% Al is used for deoxidation. This effect is obtained with a content of 0.001% or more. However, if the Al content exceeds 0.150%, the ductility decreases. Therefore, the Al content is set to 0.150% or less. The Al content is preferably 0.100% or less.
  • N 0.050% or less
  • the N content is preferably 0.030% or less.
  • the lower limit is not particularly limited, but since excessive de-N causes an increase in cost, the lower limit of the N content is preferably about 0.002%.
  • the component composition of the present invention further comprises, in mass%, Mo: 0.01 to 2.50%, Cu: 0.01 to 0.80%, Co: 0.01 to 0.50%, and W: 0. It can contain at least one selected from the group consisting of 01 to 3.00%.
  • Mo 0.01-2.50% Mo is effective in stabilizing the oxide film formed on the surface of the ferritic stainless steel sheet. This effect is preferably obtained with a content of 0.01% or more. However, if the Mo content exceeds 2.50%, the ferrite-based stainless steel sheet becomes brittle. Therefore, when Mo is contained, the Mo content is set to 0.01 to 2.50%.
  • Cu 0.01 to 0.80% Cu is effective in improving the corrosion resistance of ferritic stainless steel sheets. This effect is preferably obtained with a content of 0.01% or more. However, if the Cu content exceeds 0.80%, the hot workability is lowered and the productivity is lowered. Therefore, when Cu is contained, the Cu content is set to 0.01 to 0.80%.
  • Co 0.01-0.50% Co enhances corrosion resistance. This effect is obtained when the Co content is 0.01% or more. However, if the Co content exceeds 0.50%, the workability is lowered. Therefore, when Co is contained, the Co content is in the range of 0.01 to 0.50%.
  • the Co content is preferably 0.05% or more.
  • the Co content is preferably 0.30% or less.
  • W 0.01 to 3.00% W enhances corrosion resistance. This effect is obtained when the W content is 0.01% or more. However, if the W content exceeds 3.00%, the workability is lowered. Therefore, when W is contained, the W content is in the range of 0.01 to 3.00%.
  • the W content is preferably 0.80% or less, more preferably 0.60% or less.
  • the W content is preferably 0.05% or more.
  • the component composition of the present invention is Ti: 0.01 to 0.45%, Nb: 0.01 to 0.60%, Zr: 0.01 to 0.40%, V: 0. 01 to 0.30%, Ca: 0.0003 to 0.0030%, Mg: 0.0005 to 0.0050%, B: 0.0003 to 0.0050%, REM (rare earth metal): 0.001 to It can contain at least one selected from the group consisting of 0.100%, Sn: 0.001 to 0.500% and Sb: 0.001 to 0.500%.
  • Ti 0.01-0.45%
  • Ti prevents excessive precipitation of Cr carbonitride in steel and suppresses deterioration (sensitization) of corrosion resistance. This effect is obtained when the Ti content is 0.01% or more.
  • the Ti content exceeds 0.45%, the workability is lowered. Therefore, when Ti is contained, the Ti content is in the range of 0.01 to 0.45%.
  • the Ti content is preferably 0.10% or more.
  • the Ti content is preferably 0.40% or less.
  • Nb 0.01 to 0.60% Nb, like Ti, binds to C and N to suppress sensitization. This effect is obtained when the Nb content is 0.01% or more. On the other hand, if the Nb content exceeds 0.60%, the workability is lowered. Therefore, when Nb is contained, the Nb content is in the range of 0.01 to 0.60%.
  • the Nb content is preferably 0.10% or more.
  • the Nb content is preferably 0.40% or less.
  • Zr 0.01-0.40% Like Ti and Nb, Zr binds to C and N contained in steel and suppresses sensitization. This effect is obtained when the Zr content is 0.01% or more. On the other hand, if the Zr content exceeds 0.40%, the workability is lowered. Therefore, when Zr is contained, the Zr content is in the range of 0.01 to 0.40%. The Zr content is preferably 0.03% or more. The Zr content is preferably 0.30% or less.
  • V 0.01-0.30% Like Nb and Zr, V binds to C and N contained in steel and suppresses a decrease in corrosion resistance (sensitization). This effect is obtained when the V content is 0.01% or more. On the other hand, if the V content exceeds 0.30%, the workability is lowered. Therefore, when V is contained, the V content is in the range of 0.01 to 0.30%.
  • the V content is preferably 0.20% or less, more preferably 0.15% or less, still more preferably 0.10% or less.
  • Ca 0.0003 to 0.0030% Ca improves castability and improves manufacturability. This effect is obtained when the Ca content is 0.0003% or more. However, when the Ca content exceeds 0.0030%, it combines with S to generate CaS, which lowers the corrosion resistance. Therefore, when Ca is contained, the Ca content is set in the range of 0.0003 to 0.0030%. The Ca content is preferably 0.0020% or less.
  • Mg acts as an antacid. This effect is obtained when the Mg content is 0.0005% or more. However, if the Mg content exceeds 0.0050%, the toughness of the steel may decrease and the manufacturability may decrease. Therefore, when Mg is contained, the Mg content is in the range of 0.0005 to 0.0050%.
  • the Mg content is preferably 0.0020% or less.
  • B 0.0003 to 0.0050% B improves the secondary processing brittleness. This effect is obtained when the B content is 0.0003% or more. However, if the B content exceeds 0.0050%, precipitates containing B are formed and the processability is lowered. Therefore, when B is contained, the B content is in the range of 0.0003 to 0.0050%.
  • the B content is preferably 0.0005% or more.
  • the B content is preferably 0.0030% or less.
  • REM rare earth metal
  • REM rare earth metal: an element having atomic numbers 57 to 71 such as La, Ce, and Nd
  • the REM content is preferably 0.010% or less.
  • Sn 0.001 to 0.500% Sn is effective in suppressing rough processed skin. This effect is obtained when the Sn content is 0.001% or more. However, if the Sn content exceeds 0.500%, the hot workability is lowered. Therefore, when Sn is contained, the Sn content is in the range of 0.001 to 0.500%.
  • the Sn content is preferably 0.010% or more.
  • the Sn content is preferably 0.200% or less.
  • Sb 0.001 to 0.500% Similar to Sn, Sb is effective in suppressing rough processed skin. This effect is obtained when the Sb content is 0.001% or more. However, if the Sb content exceeds 0.500%, the workability is lowered. Therefore, when Sb is contained, the Sb content is in the range of 0.001 to 0.500%.
  • the Sb content is preferably 0.010% or more.
  • the Sb content is preferably 0.200% or less.
  • the components other than the above in the component composition of the present invention are Fe and unavoidable impurities.
  • the thickness of the ferritic stainless steel sheet of the present invention is preferably 5 ⁇ m or more and 30 ⁇ m or less. If the plate thickness is less than 5 ⁇ m, the production efficiency is significantly reduced and the manufacturing cost is significantly increased. If the plate thickness exceeds 30 ⁇ m, the weight of the battery will increase.
  • ferritic stainless steel sheets By using the ferritic stainless steel sheet of the present invention as the current collector of the sulfide-based solid-state battery, the reaction between the sulfide-based solid electrolyte contained in the sulfide-based solid-state battery and the current collector can be suppressed.
  • the ferritic stainless steel sheet of the present invention is suitable as a current collector for a sulfide-based solid-state battery.
  • a steel slab having the above composition is hot-rolled to obtain a hot-rolled plate.
  • the obtained hot-rolled plate is annealed and pickled as necessary.
  • the hot-rolled plate is cold-rolled to obtain a cold-rolled plate (ferritic stainless steel plate) having a desired plate thickness.
  • cold-rolled sheet is annealed as necessary, and cold rolling is further performed to the final plate thickness.
  • Conditions such as hot rolling, cold rolling, hot-rolled sheet annealing, and cold-rolled sheet annealing are not particularly limited, and a conventional method may be followed. It may be pickled after cold rolling plate annealing.
  • the cold-rolled sheet annealing can also be referred to as bright annealing.
  • a ferrite stainless steel sheet having the component composition shown in Table 1 below (the rest is Fe and unavoidable impurities) and having a plate thickness of 10 ⁇ m was prepared.
  • the sulfurization resistance was evaluated by simulating the battery environment of the sulfide-based solid-state battery in the following manner.
  • the prepared ferritic stainless steel sheet was cut into a circular shape having a diameter of 11.3 mm, and the produced sulfide-based solid electrolyte was placed on it. Further, a counter electrode having a circular shape having a thickness of 100 ⁇ m and a diameter of 11.3 mm in which a Li metal foil was bonded to the Cu foil was placed on the counter electrode so that the Li metal foil was in contact with the sulfide-based solid electrolyte. By pressurizing this, two measurement cells were produced from each ferritic stainless steel plate.
  • the Li metal leaf also serves as a counter electrode and a reference electrode. All the potentials in the following electrochemical measurements were the potentials V (vs. Li / Li + ) with respect to the reference electrode.
  • electrochemical measurement was performed by potential scanning under the following conditions. More specifically, a test in a potential range assuming the positive electrode side (also referred to as a positive electrode assumption test) and a test in a potential range assuming the negative electrode side (also referred to as a negative electrode assumption test) were performed. In each test, the sulfurization resistance of the sulfide-based solid-state battery in the battery environment was evaluated by observing the current density of the ferritic stainless steel sheet during potential scanning. The initial immersion potential (immersion potential at the start of the test) was about 2.0 to 2.5 V in each case.
  • the current density is low in this evaluation, it can be judged that the sulfurization reaction between the ferritic stainless steel sheet and the sulfide-based solid electrolyte does not occur and the sulfurization resistance can be ensured.
  • the measurement was carried out at 25 ° C. in an argon atmosphere with a dew point of ⁇ 70 ° C. or lower. Separate measurement cells were used for the positive electrode assumption test and the negative electrode assumption test.
  • Positive electrode assumption test Immersion potential at the start of the test ⁇ 5.0 V ⁇ Immersion potential at the start of the test
  • Negative electrode assumption test Immersion potential at the start of the test ⁇ 0.0 V ⁇ Immersion at the start of the test
  • Potential Potential Potential V (vs. Li / Li + ) for the opposite electrode Li metal foil Scanning speed: 5 mV / s

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

耐硫化性に優れる硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板を提供する。上記フェライト系ステンレス鋼板は、質量％で、Ｃ：０．００１～０．０５０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．０１～１．００％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１８．００～３２．００％、Ｎｉ：０．０１～４．００％、Ａｌ：０．００１～０．１５０％およびＮ：０．０５０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する。

Description

硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板
　本発明は、硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板に関する。
　近年、地球環境保全の観点から、リチウムイオン二次電池（ＬＩＢ）を搭載した電気自動車（ＥＶ）の生産が増加している。この電気自動車をさらに普及させるために、ＬＩＢに対し、より一層のエネルギー密度の増加、充電時間の短縮、長寿命化等が求められている。そのため、硫化物系固体電解質の研究開発が行われている。
　例えば、Ｌｉ２Ｓ－Ｐ２Ｓ５系、ＬＧＰＳ（Ｌｉ、Ｇｅ、Ｐ、Ｓ）系等の硫化物系固体電解質は、電解液並の高いＬｉイオン伝導度を有するため、全固体電池用の電解質として期待されている。硫化物系固体電解質を用いた全固体電池を、硫化物系固体電池ともいう。
　しかしながら、上記のような硫化物系固体電解質を用いる場合、硫化物による集電体の腐食が懸念される。耐硫化性が低い材料を集電体に使用すれば、電池の性能や安全性が低下する懸念がある。
　例えば、特許文献１には、硫化物系固体電池の正極集電体の材料としてステンレス鋼が開示されており、特に、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６およびＳＵＳ３１６Ｌが開示されている。
　特許文献２には、硫化物系固体電池の負極集電体の材料として、ＳＵＳ３１６Ｌが開示されている。
特開２０１１－１４２０３７号公報 特開２０１６－３５９１３号公報
　特許文献１および２に開示されているＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３０４Ｌ、ＳＵＳ３１６およびＳＵＳ３１６Ｌは、オーステナイト系ステンレス鋼である。
　ところで、集電体としてステンレス鋼を用いる場合、その板厚は５～３０μｍとする必要がある。しかしながら、オーステナイト系ステンレス鋼は、圧延時に著しく加工硬化するため、圧延パス数を増やし、さらに、中間焼鈍を追加し、一度軟質化してから再度圧延する必要が生じる。そのため、生産性の低下や、製造コストの増加などが生じる。
　そこで本発明者らは、加工硬化が少ないフェライト系ステンレス鋼の適用を検討した。
　最初に、フェライト系ステンレス鋼の代表的鋼種であるＳＵＳ４３０（１６質量％Ｃｒ）を検討したが、硫化物系固体電池における集電体の使用を模擬した環境において、耐硫化性が十分ではない場合があった。すなわち、鋼と硫化物とが反応して硫化物系固体電池の電池特性が低下する懸念があった。
　電池特性が低下する原因は明確ではないが、本発明者らは次のように考えている。鋼と硫化物とが反応することで、鋼表面と硫化物系固体電解質との界面において、鋼と硫化物との反応層が厚く形成されたり、硫化物系固体電解質自体が劣化したりすることによって、電池特性の低下につながると考えている。
　本発明は、以上の点を鑑みてなされたものであり、耐硫化性に優れる硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板を提供することを目的とする。
　本発明者らは、上記目的を達成するために、鋭意検討を行った。
　まず、本発明者らは、Ｃｒ含有量が１６質量％程度のフェライト系ステンレス鋼板を、硫化物系固体電池の集電体として使用した場合に、期待していたほどの耐硫化性が得られない理由を検討した。
　硫化物系固体電池の集電体が曝される環境は、未解明な点が多いが、水分や酸素が存在しない、または極めて少なく、かつ０．０～５．０Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ＋）の範囲で電位が印可されうる特殊な環境（以下、「電池環境」ともいう）である。
　上記電池環境において、Ｃｒ含有量が１６質量％程度のフェライト系ステンレス鋼板は、鋼板表面に形成される酸化皮膜が安定ではないために、上記電池環境における耐硫化性が低下する場合があると、本発明者らは考えるに至った。
　そこで本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板の成分組成を、上記電池環境において鋼板表面に安定な酸化皮膜が形成される成分組成とすることができれば、上記電池環境における耐硫化性を確保できると考えた。
　具体的には、本発明者らは、フェライト系ステンレス鋼板の硫化を抑制するため、フェライト系ステンレス鋼板の構成元素であるＦｅやＣｒの硫化物よりも熱力学的に安定であるＣｒ酸化皮膜を、フェライト系ステンレス鋼板の表面に安定的かつ緻密に形成させておけばよいと考えた。そのためには、第一にフェライト系ステンレス鋼板のＣｒ含有量を向上させ、さらにその他の元素を適した範囲に制御すればよいとの結論に至った。
　本発明は上記の知見に基づき、本発明者らが、さらに検討を重ねた末に完成されたものである。すなわち、本発明の構成は次のとおりである。
［１］質量％で、
　Ｃ：０．００１～０．０５０％、
　Ｓｉ：０．０１～２．００％、
　Ｍｎ：０．０１～１．００％、
　Ｐ：０．０５０％以下、
　Ｓ：０．０１０％以下、
　Ｃｒ：１８．００～３２．００％、
　Ｎｉ：０．０１～４．００％、
　Ａｌ：０．００１～０．１５０％および
　Ｎ：０．０５０％以下
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する、硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
［２］上記成分組成が、さらに、質量％で、
　Ｍｏ：０．０１～２．５０％、
　Ｃｕ：０．０１～０．８０％、
　Ｃｏ：０．０１～０．５０％および
　Ｗ：０．０１～３．００％
からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有する、上記［１］に記載の硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
［３］上記成分組成が、さらに、質量％で、
　Ｔｉ：０．０１～０．４５％、
　Ｎｂ：０．０１～０．６０％、
　Ｚｒ：０．０１～０．４０％、
　Ｖ：０．０１～０．３０％、
　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、
　Ｍｇ：０．０００５～０．００５０％、
　Ｂ：０．０００３～０．００５０％、
　ＲＥＭ（希土類金属）：０．００１～０．１００％、
　Ｓｎ：０．００１～０．５００％および
　Ｓｂ：０．００１～０．５００％
からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有する、上記［１］または［２］に記載の硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
　本発明によれば、耐硫化性に優れる硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板を得ることができる。
　本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
　本明細書において、「硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板」を、単に、「フェライト系ステンレス鋼板」ともいう。
（１）硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板
　本発明の一実施形態（以下、便宜的に、単に「本発明」ともいう）のフェライト系ステンレス鋼板では、Ｃｒ含有量を向上させ、さらにその他の元素を適正な範囲に制御する。
［フェライト系ステンレス鋼板の成分組成］
　本発明のフェライト系ステンレス鋼板が有する成分組成（以下、便宜的に、「本発明の成分組成」ともいう）の限定理由を説明する。成分組成における元素の含有量の単位はいずれも「質量％」であるが、以下、特に断らない限り単に「％」で示す。
 〈基本成分〉
　本発明の成分組成は、質量％で、Ｃ：０．００１～０．０５０％、Ｓｉ：０．０１～２．００％、Ｍｎ：０．０１～１．００％、Ｐ：０．０５０％以下、Ｓ：０．０１０％以下、Ｃｒ：１８．００～３２．００％、Ｎｉ：０．０１～４．００％、Ａｌ：０．００１～０．１５０％およびＮ：０．０５０％以下を含有する。
　Ｃ：０．００１～０．０５０％
　Ｃは、ステンレス鋼中のＣｒと反応し、粒界にＣｒ炭化物として析出して、Ｃｒ欠乏層を形成するため、耐食性の低下をもたらす。従って、耐食性の観点からは、Ｃ含有量は少ないほど好ましく、Ｃ含有量は０．０５０％以下とする。Ｃ含有量は好ましくは０．０３０％以下であり、より好ましくは０．０２０％以下である。
　一方、過度にＣ含有量を低減することは製造コストの増加を招くので、Ｃ含有量の下限は０．００１％とする。
　Ｓｉ：０．０１～２．００％
　Ｓｉは、脱酸に有効であり、ステンレス鋼の溶製段階で添加される。この効果は、０．０１％以上の含有で得られる。
　しかし、Ｓｉを過剰に含有させると、ステンレス鋼が硬質化し、延性が低下する。従って、Ｓｉ含有量は２．００％以下とする。Ｓｉ含有量は、好ましくは１．００％以下であり、より好ましくは０．６０％以下である。
　Ｍｎ：０．０１～１．００％
　Ｍｎは、脱酸に有効であり、ステンレス鋼の溶製段階で添加される。この効果は、０．０１％以上の含有で得られる。
　しかし、Ｍｎ含有量が１．００％を超えると、耐食性が低下し易くなる。従って、Ｍｎ含有量は１．００％以下とする。Ｍｎ含有量は、好ましくは０．６０％以下である。
　Ｐ：０．０５０％以下
　Ｐは、延性の低下をもたらすため、その含有量は少ない方が好ましい。ただし、Ｐ含有量が０．０５０％以下であれば、延性の著しい低下は生じない。従って、Ｐ含有量は０．０５０％以下とする。Ｐ含有量は、好ましくは０．０４０％以下である。
　下限は特に限定されないが、過度の脱Ｐは製造コストの増加を招くので、Ｐ含有量の下限は０．０１０％程度が好適である。
　Ｓ：０．０１０％以下
　Ｓは、Ｍｎと結合してＭｎＳを形成し、これが腐食の起点となることで、耐食性を低下させる。ただし、Ｓ含有量が０．０１０％以下であれば、耐食性の著しい低下は生じない。従って、Ｓ含有量は０．０１０％以下とする。
　下限は特に限定されないが、過度の脱Ｓは製造コストの増加を招くので、Ｓ含有量の下限は０．００１％程度が好適である。
　Ｃｒ：１８．００～３２．００％
　１８．００％以上のＣｒを含有することで、フェライト系ステンレス鋼板の表面に耐硫化性を持つＣｒ酸化皮膜が形成され、硫化物系固体電池の集電体として用いた場合であっても、耐硫化性の低下を抑制できる。従って、Ｃｒ含有量は１８．００％以上とする。Ｃｒ含有量は、好ましくは１９．００％以上である。一方、Ｃｒ含有量が３２．００％を超えると、σ相の析出によって靱性が低下する場合がある。従って、Ｃｒ含有量は３２．００％以下とする。Ｃｒ含有量は、好ましくは２５．００％以下である。
　Ｎｉ：０．０１～４．００％
　Ｎｉは、耐食性の向上に有効に寄与する。この効果は、Ｎｉ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｎｉ含有量が４．００％を超えると、応力腐食割れ感受性が高くなる。さらに、Ｎｉは高価なので、コストの増大を招く。そのため、Ｎｉ含有量は０．０１～４．００％の範囲とする。Ｎｉ含有量は、好ましくは０．１０％以上である。Ｎｉ含有量は、好ましくは２．００％以下であり、より好ましくは０．５０％以下である。
　Ａｌ：０．００１～０．１５０％
　Ａｌは、脱酸に用いられる。この効果は、０．００１％以上の含有で得られる。しかし、Ａｌ含有量が０．１５０％を超えると、延性が低下する。従って、Ａｌ含有量は０．１５０％以下とする。Ａｌ含有量は、好ましくは０．１００％以下である。
　Ｎ：０．０５０％以下
　Ｎ含有量が０．０５０％を超えると、延性が低下する。従って、Ｎ含有量は０．０５０％以下とする。Ｎ含有量は、好ましくは０．０３０％以下である。下限は特に限定されないが、過度の脱Ｎはコストの増加を招くので、Ｎ含有量の下限は０．００２％程度が好適である。
　以上、基本成分について説明したが、本発明の成分組成は、必要に応じて、以下に述べる元素を適宜含有できる。
 〈任意成分（その１）〉
　本発明の成分組成は、さらに、質量％で、Ｍｏ：０．０１～２．５０％、Ｃｕ：０．０１～０．８０％、Ｃｏ：０．０１～０．５０％およびＷ：０．０１～３．００％からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有できる。
　Ｍｏ：０．０１～２．５０％
　Ｍｏは、フェライト系ステンレス鋼板の表面に形成された酸化皮膜を安定化するのに有効である。この効果は、好適には０．０１％以上の含有で得られる。しかし、Ｍｏ含有量が２．５０％を超えると、フェライト系ステンレス鋼板の脆化を招く。従って、Ｍｏを含有させる場合、Ｍｏ含有量は０．０１～２．５０％とする。
　Ｃｕ：０．０１～０．８０％
　Ｃｕは、フェライト系ステンレス鋼板の耐食性を改善するのに有効である。この効果は、好適には０．０１％以上の含有で得られる。しかし、Ｃｕ含有量が０．８０％を超えると、熱間加工性が低下し、生産性の低下を招く。従って、Ｃｕを含有させる場合、Ｃｕ含有量は０．０１～０．８０％とする。
　Ｃｏ：０．０１～０．５０％
　Ｃｏは、耐食性を高める。この効果は、Ｃｏ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｃｏ含有量が０．５０％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｃｏを含有する場合は、Ｃｏ含有量は０．０１～０．５０％の範囲とする。Ｃｏ含有量は好ましくは０．０５％以上である。Ｃｏ含有量は好ましくは０．３０％以下である。
　Ｗ：０．０１～３．００％
　Ｗは、耐食性を高める。この効果は、Ｗ含有量が０．０１％以上で得られる。しかし、Ｗ含有量が３．００％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｗを含有する場合は、Ｗ含有量は０．０１～３．００％の範囲とする。Ｗ含有量は、好ましくは０．８０％以下であり、より好ましくは０．６０％以下である。Ｗ含有量は好ましくは０．０５％以上である。
 〈任意成分（その２）〉
　本発明の成分組成は、さらに、質量％で、Ｔｉ：０．０１～０．４５％、Ｎｂ：０．０１～０．６０％、Ｚｒ：０．０１～０．４０％、Ｖ：０．０１～０．３０％、Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、Ｍｇ：０．０００５～０．００５０％、Ｂ：０．０００３～０．００５０％、ＲＥＭ（希土類金属）：０．００１～０．１００％、Ｓｎ：０．００１～０．５００％およびＳｂ：０．００１～０．５００％からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有できる。
　Ｔｉ：０．０１～０．４５％
　Ｔｉは、ＣおよびＮと結合することにより、Ｃｒ炭窒化物の鋼中での過度の析出を防止して、耐食性の低下（鋭敏化）を抑制する。この効果は、Ｔｉ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｔｉ含有量が０．４５％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｔｉを含有する場合は、Ｔｉ含有量は０．０１～０．４５％の範囲とする。Ｔｉ含有量は好ましくは０．１０％以上である。Ｔｉ含有量は好ましくは０．４０％以下である。
　Ｎｂ：０．０１～０．６０％
　Ｎｂは、Ｔｉと同様にＣおよびＮと結合することにより、鋭敏化を抑制する。この効果は、Ｎｂ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｎｂ含有量が０．６０％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｎｂを含有する場合は、Ｎｂ含有量は０．０１～０．６０％の範囲とする。Ｎｂ含有量は好ましくは０．１０％以上である。Ｎｂ含有量は好ましくは０．４０％以下である。
　Ｚｒ：０．０１～０．４０％
　Ｚｒは、ＴｉやＮｂと同様に、鋼中に含まれるＣおよびＮと結合し、鋭敏化を抑制する。この効果は、Ｚｒ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｚｒ含有量が０．４０％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｚｒを含有する場合は、Ｚｒ含有量は０．０１～０．４０％の範囲とする。Ｚｒ含有量は好ましくは０．０３％以上である。Ｚｒ含有量は好ましくは０．３０％以下である。
　Ｖ：０．０１～０．３０％
　Ｖは、ＮｂやＺｒと同様に、鋼中に含まれるＣおよびＮと結合し、耐食性の低下（鋭敏化）を抑制する。この効果は、Ｖ含有量が０．０１％以上で得られる。一方、Ｖ含有量が０．３０％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｖを含有する場合は、Ｖ含有量は０．０１～０．３０％の範囲とする。Ｖ含有量は、好ましくは０．２０％以下であり、より好ましくは０．１５％以下であり、さらに好ましくは０．１０％以下である。
　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％
　Ｃａは、鋳造性を改善して製造性を向上させる。この効果は、Ｃａ含有量が０．０００３％以上で得られる。しかし、Ｃａ含有量が０．００３０％を超えると、Ｓと結合してＣａＳを生成し、耐食性を低下させる。そのため、Ｃａを含有する場合は、Ｃａ含有量は０．０００３～０．００３０％の範囲とする。Ｃａ含有量は好ましくは０．００２０％以下である。
　Ｍｇ：０．０００５～０．００５０％
　Ｍｇは、脱酸剤として作用する。この効果はＭｇ含有量が０．０００５％以上で得られる。しかし、Ｍｇ含有量が０．００５０％を超えると、鋼の靱性が低下して製造性が低下するおそれがある。そのため、Ｍｇを含有する場合は、Ｍｇ含有量は０．０００５～０．００５０％の範囲とする。Ｍｇ含有量は好ましくは０．００２０％以下である。
　Ｂ：０．０００３～０．００５０％
　Ｂは、二次加工脆性を改善する。この効果は、Ｂ含有量が０．０００３％以上で得られる。しかし、Ｂ含有量が０．００５０％を超えると、Ｂを含有する析出物が生成して加工性が低下する。そのため、Ｂを含有する場合は、Ｂ含有量は０．０００３～０．００５０％の範囲とする。Ｂ含有量は、好ましくは０．０００５％以上である。Ｂ含有量は、好ましくは０．００３０％以下である。
　ＲＥＭ（希土類金属）：０．００１～０．１００％
　ＲＥＭ（希土類金属：Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄなどの原子番号５７～７１の元素）は、脱酸に有効である。この効果は、ＲＥＭ含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、ＲＥＭ含有量が０．１００％を超えると、熱間加工性が低下する。そのため、ＲＥＭを含有する場合は、ＲＥＭ含有量は０．００１～０．１００％の範囲とする。ＲＥＭ含有量は、好ましくは０．０１０％以下である。
　Ｓｎ：０．００１～０．５００％
　Ｓｎは、加工肌荒れ抑制に有効である。この効果は、Ｓｎ含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、Ｓｎ含有量が０．５００％を超えると、熱間加工性が低下する。そのため、Ｓｎを含有する場合は、Ｓｎ含有量は０．００１～０．５００％の範囲とする。Ｓｎ含有量は、好ましくは０．０１０％以上である。Ｓｎ含有量は、好ましくは０．２００％以下である。
　Ｓｂ：０．００１～０．５００％
　Ｓｂは、Ｓｎと同様に、加工肌荒れ抑制に有効である。この効果は、Ｓｂ含有量が０．００１％以上で得られる。しかし、Ｓｂ含有量が０．５００％を超えると、加工性が低下する。そのため、Ｓｂを含有する場合は、Ｓｂ含有量は０．００１～０．５００％の範囲とする。Ｓｂ含有量は、好ましくは０．０１０％以上である。Ｓｂ含有量は、好ましくは０．２００％以下である。
 〈残部〉
　本発明の成分組成における上記以外の成分はＦｅおよび不可避的不純物である。
［フェライト系ステンレス鋼板の板厚］
　本発明のフェライト系ステンレス鋼板の板厚は、５μｍ以上３０μｍ以下が好ましい。板厚が５μｍ未満であると、生産効率が大幅に低下し、製造コストも顕著に増加する。板厚が３０μｍを超えると、電池の重量増加を招く。
［フェライト系ステンレス鋼板の用途］
　本発明のフェライト系ステンレス鋼板を硫化物系固体電池の集電体に用いることで、硫化物系固体電池に含まれる硫化物系固体電解質と集電体との反応を抑制できる。本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、硫化物系固体電池の集電体に好適である。
（２）硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
　次に、本発明のフェライト系ステンレス鋼板を製造する方法を説明する。
［フェライト系ステンレス鋼板の製造］
　上記の成分組成を有する鋼スラブを、熱間圧延して熱延板を得る。得られた熱延板に必要に応じて熱延板焼鈍、酸洗を施す。その後、熱延板に冷間圧延を施して所望板厚の冷延板（フェライト系ステンレス鋼板）を得る。例えば、最終板厚を１０μｍにする場合は、必要に応じて冷延板焼鈍を施し、さらに最終板厚まで冷間圧延を実施する。
　熱間圧延、冷間圧延、熱延板焼鈍、冷延板焼鈍などの条件は特に限定されず、常法に従えばよい。冷延板焼鈍の後に酸洗してもよい。冷延板焼鈍を、光輝焼鈍とすることもできる。
　下記表１に記載の成分組成（残部はＦｅおよび不可避的不純物）を有する板厚が１０μｍのフェライト系ステンレス鋼板を準備した。準備したフェライト系ステンレス鋼板を用いて、以下の要領で、硫化物系固体電池の電池環境を模擬した耐硫化性の評価を行った。
［耐硫化性の評価］
　まず、露点－７０℃以下のアルゴン雰囲気中で、Ｌｉ２ＳとＰ２Ｓ５とを、Ｌｉ２Ｓ：Ｐ２Ｓ５＝７０：３０のモル比にて乳鉢で混合し、混合物を得た。得られた混合物に対して、ボールミルを用いて２５℃、５００ｒｐｍの条件で、２０時間メカニカルミリング処理を実施し、その後、２００℃で１．５時間熱処理を行った。熱処理後の混合物を、１００ＭＰａで加圧成形することにより、厚さ５００μｍ、直径１１．３ｍｍの円形状の硫化物系固体電解質のペレットを作製した。
　次に、準備したフェライト系ステンレス鋼板を直径１１．３ｍｍの円形状に切り出し、その上に、作製した硫化物系固体電解質を配置した。さらにその上に、厚さ１００μｍ、直径１１．３ｍｍの円形状の、Ｌｉ金属箔をＣｕ箔に貼り合わせた対極を、Ｌｉ金属箔が硫化物系固体電解質に接するように配置した。これを加圧することで、測定用セルを、各フェライト系ステンレス鋼板から２個ずつ作製した。
　上記Ｌｉ金属箔は、対極と参照極とを兼ねる。以下の電気化学測定における電位は全て、上記参照極に対する電位Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ＋）とした。
　上記で作製した測定用セルを用い、下記の条件で電位走査する電気化学測定を実施した。より詳細には、正極側を想定した電位範囲における試験（正極想定試験とも称する）および負極側を想定した電位範囲における試験（負極想定試験とも称する）を行った。それぞれの試験において、電位走査時におけるフェライト系ステンレス鋼板の電流密度をみることで、硫化物系固体電池の電池環境における耐硫化性を評価した。初期浸漬電位（試験開始時の浸漬電位）は、いずれも２．０～２．５Ｖ程度であった。
　この評価で電流密度が低ければ、フェライト系ステンレス鋼板と硫化物系固体電解質との硫化反応が生じておらず、耐硫化性を確保できると判断できる。
　測定は露点－７０℃以下のアルゴン雰囲気中、２５℃で実施した。
　正極想定試験および負極想定試験には、別々の測定用セルを用いた。
　電位走査方法
（１）正極想定試験：試験開始時の浸漬電位→５．０Ｖ→試験開始時の浸漬電位
（２）負極想定試験：試験開始時の浸漬電位→０．０Ｖ→試験開始時の浸漬電位
　電位：対極のＬｉ金属箔に対する電位Ｖ（ｖｓ．Ｌｉ／Ｌｉ＋）
　走査速度：５ｍＶ／ｓ
　耐硫化性の評価基準は、以下のとおりとした。評価結果を下記表１に示す。
　○（合格）：正極想定試験および負極想定試験の両方とも最大電流密度の絶対値が３０μＡ／ｃｍ２以下
　×（不合格）：正極想定試験および負極想定試験のどちらか一方または両方の最大電流密度の絶対値が３０μＡ／ｃｍ２超
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記表１より、次の事項が明らかである。
（ａ）鋼Ｎｏ．Ｂ～Ｉを用いた発明例ではいずれも、所望の耐硫化性が得られた。
（ｂ）一方、鋼Ｎｏ．Ａを用いた比較例では、所望の耐硫化性が得られなかった。

Claims (3)

  1. 　質量％で、
    　Ｃ：０．００１～０．０５０％、
    　Ｓｉ：０．０１～２．００％、
    　Ｍｎ：０．０１～１．００％、
    　Ｐ：０．０５０％以下、
    　Ｓ：０．０１０％以下、
    　Ｃｒ：１８．００～３２．００％、
    　Ｎｉ：０．０１～４．００％、
    　Ａｌ：０．００１～０．１５０％および
    　Ｎ：０．０５０％以下
    を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する、硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
  2. 　前記成分組成が、さらに、質量％で、
    　Ｍｏ：０．０１～２．５０％、
    　Ｃｕ：０．０１～０．８０％、
    　Ｃｏ：０．０１～０．５０％および
    　Ｗ：０．０１～３．００％
    からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有する、請求項１に記載の硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
  3. 　前記成分組成が、さらに、質量％で、
    　Ｔｉ：０．０１～０．４５％、
    　Ｎｂ：０．０１～０．６０％、
    　Ｚｒ：０．０１～０．４０％、
    　Ｖ：０．０１～０．３０％、
    　Ｃａ：０．０００３～０．００３０％、
    　Ｍｇ：０．０００５～０．００５０％、
    　Ｂ：０．０００３～０．００５０％、
    　ＲＥＭ：０．００１～０．１００％、
    　Ｓｎ：０．００１～０．５００％および
    　Ｓｂ：０．００１～０．５００％
    からなる群から選ばれる少なくとも１種を含有する、請求項１または２に記載の硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板。
PCT/JP2020/025485 2019-07-09 2020-06-29 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板 WO2021006089A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US17/623,807 US20220243309A1 (en) 2019-07-09 2020-06-29 Ferritic stainless steel sheet for collectors of sulfide-based solid-state batteries
EP20836631.0A EP3998367A4 (en) 2019-07-09 2020-06-29 FERRITIC STAINLESS STEEL FOR COLLECTORS OF SOLID STATE SULFIDE BATTERIES
KR1020217041182A KR102638365B1 (ko) 2019-07-09 2020-06-29 황화물계 고체 전지의 집전체용의 페라이트계 스테인리스 강판
CN202080043915.4A CN113994020A (zh) 2019-07-09 2020-06-29 用于硫化物系固体电池的集流体的铁素体系不锈钢板

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019127359A JP7014754B2 (ja) 2019-07-09 2019-07-09 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板
JP2019-127359 2019-07-09

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2021006089A1 true WO2021006089A1 (ja) 2021-01-14

Family

ID=74115219

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2020/025485 WO2021006089A1 (ja) 2019-07-09 2020-06-29 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板

Country Status (6)

Country Link
US (1) US20220243309A1 (ja)
EP (1) EP3998367A4 (ja)
JP (1) JP7014754B2 (ja)
KR (1) KR102638365B1 (ja)
CN (1) CN113994020A (ja)
WO (1) WO2021006089A1 (ja)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
TWI796499B (zh) * 2018-06-27 2023-03-21 日商日鐵化學材料股份有限公司 二次電池正極用不鏽鋼箔集電體
WO2023188713A1 (ja) * 2022-03-31 2023-10-05 日鉄ケミカル＆マテリアル株式会社 集電体用鋼箔、及び、全固体二次電池

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005213541A (ja) * 2004-01-28 2005-08-11 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼
WO2005073423A1 (ja) * 2004-01-28 2005-08-11 Nisshin Steel Co., Ltd. 固体高分子型燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼及び固体高分子型燃料電池
WO2005101551A1 (ja) * 2004-04-12 2005-10-27 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. 金属酸化物含有基板とその製造法
JP2011142037A (ja) 2010-01-08 2011-07-21 Sumitomo Electric Ind Ltd 非水電解質電池の製造方法および非水電解質電池
JP2016035913A (ja) 2014-07-31 2016-03-17 富士フイルム株式会社 全固体二次電池、ならびに、無機固体電解質粒子、固体電解質組成物、電池用電極シートおよび全固体二次電池の製造方法

Family Cites Families (33)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5990362A (ja) * 1982-11-15 1984-05-24 Matsushita Electric Ind Co Ltd 固体状二次電池
JP3578015B2 (ja) * 1998-12-03 2004-10-20 住友電気工業株式会社 リチウム二次電池
JP3097689B1 (ja) * 1999-04-09 2000-10-10 住友金属工業株式会社 固体高分子型燃料電池
JP2001085054A (ja) * 1999-09-17 2001-03-30 Hitachi Ltd 高温ナトリウム二次電池
JP3608507B2 (ja) * 2000-07-19 2005-01-12 住友電気工業株式会社 アルカリ金属薄膜部材の製造方法
AT4810U1 (de) * 2001-05-31 2001-11-26 Plansee Ag Stromsammler für sofc-brennstoffzellen
JP5149505B2 (ja) * 2005-12-22 2013-02-20 グレイトバッチ リミテッド リチウム／オキシハロゲン化物を用いた電気化学電池のカソードコレクタ製造装置、及び製造方法
WO2007086289A1 (ja) * 2006-01-25 2007-08-02 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. 非水電解質二次電池とその製造方法、実装方法
EP2163658B9 (en) * 2007-06-21 2020-10-28 JFE Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet having excellent corrosion resistance against sulfuric acid, and method for production thereof
JP2009167486A (ja) * 2008-01-18 2009-07-30 Nisshin Steel Co Ltd 電池構成部材用フェライト系ステンレス鋼
JP5334485B2 (ja) * 2008-07-25 2013-11-06 日新製鋼株式会社 リチウムイオン二次電池用集電体および負極材料
JP2011102423A (ja) * 2009-11-11 2011-05-26 Nisshin Steel Co Ltd ラミネート型リチウムイオン二次電池ケース用フェライト系ステンレス鋼箔
JP5566082B2 (ja) * 2009-11-16 2014-08-06 日新製鋼株式会社 色素増感型太陽電池の対向電極およびその製造方法並びに電池
CN102656728B (zh) * 2009-11-30 2015-02-11 Oc欧瑞康巴尔斯公司 锂离子电池及这类电池的制造方法
JP5768641B2 (ja) * 2010-10-08 2015-08-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性および電気伝導性に優れたフェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、ならびに固体高分子型燃料電池セパレータおよび固体高分子型燃料電池
JP5621753B2 (ja) * 2011-11-15 2014-11-12 信越化学工業株式会社 リチウムイオン電池用負極材
JP5522330B2 (ja) * 2012-01-30 2014-06-18 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス箔
WO2014156638A1 (ja) * 2013-03-26 2014-10-02 古河電気工業株式会社 全固体二次電池
JP2014191941A (ja) * 2013-03-27 2014-10-06 Nisshin Steel Co Ltd 水溶液系リチウムイオン電池用集電体
US20170088912A1 (en) * 2014-03-20 2017-03-30 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel and production method therefor (as amended)
US10450625B2 (en) * 2014-07-31 2019-10-22 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel and method for producing same
WO2016017053A1 (ja) * 2014-07-31 2016-02-04 Ｊｆｅスチール株式会社 プラズマ溶接用フェライト系ステンレス鋼板およびその溶接方法
EP3239315B1 (en) * 2014-12-24 2019-01-30 JFE Steel Corporation Ferritic stainless steel and process for producing same
JP2016219267A (ja) * 2015-05-21 2016-12-22 日本電気株式会社 非水電解液二次電池
US10763517B2 (en) * 2016-06-10 2020-09-01 Jfe Steel Corporation Stainless steel sheet for fuel cell separators, and production method therefor
US10930940B2 (en) * 2016-06-10 2021-02-23 Jfe Steel Corporation Stainless steel sheet for fuel cell separators, and production method therefor
ES2835273T3 (es) * 2016-06-27 2021-06-22 Jfe Steel Corp Lámina de acero inoxidable ferrítico
US11261512B2 (en) * 2016-09-02 2022-03-01 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel
US11230756B2 (en) * 2016-09-02 2022-01-25 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel
CN110462079B (zh) * 2017-03-30 2021-07-13 杰富意钢铁株式会社 铁素体系不锈钢
EP3604589A4 (en) * 2017-05-26 2020-04-29 JFE Steel Corporation FERRITIC STAINLESS STEEL
WO2019058409A1 (ja) * 2017-09-19 2019-03-28 新日鐵住金株式会社 ステンレス鋼板及びその製造方法、固体高分子型燃料電池用セパレータ、固体高分子型燃料電池セル、並びに固体高分子型燃料電池
TWI796499B (zh) * 2018-06-27 2023-03-21 日商日鐵化學材料股份有限公司 二次電池正極用不鏽鋼箔集電體

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2005213541A (ja) * 2004-01-28 2005-08-11 Nisshin Steel Co Ltd 固体高分子型燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼
WO2005073423A1 (ja) * 2004-01-28 2005-08-11 Nisshin Steel Co., Ltd. 固体高分子型燃料電池セパレータ用フェライト系ステンレス鋼及び固体高分子型燃料電池
WO2005101551A1 (ja) * 2004-04-12 2005-10-27 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. 金属酸化物含有基板とその製造法
JP2011142037A (ja) 2010-01-08 2011-07-21 Sumitomo Electric Ind Ltd 非水電解質電池の製造方法および非水電解質電池
JP2016035913A (ja) 2014-07-31 2016-03-17 富士フイルム株式会社 全固体二次電池、ならびに、無機固体電解質粒子、固体電解質組成物、電池用電極シートおよび全固体二次電池の製造方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3998367A4

Also Published As

Publication number Publication date
US20220243309A1 (en) 2022-08-04
EP3998367A1 (en) 2022-05-18
KR20220008900A (ko) 2022-01-21
JP2021011620A (ja) 2021-02-04
EP3998367A4 (en) 2022-09-21
CN113994020A (zh) 2022-01-28
JP7014754B2 (ja) 2022-02-01
KR102638365B1 (ko) 2024-02-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101558276B1 (ko) 내식성 및 전기 전도성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강과 그의 제조 방법, 고체 고분자형 연료 전지 세퍼레이터 및 고체 고분자형 연료 전지
KR102165049B1 (ko) 연료 전지의 세퍼레이터용 스테인리스 강판 및 그의 제조 방법
EP2871251B1 (en) Ferritic stainless steel sheet and method for producing ferritic stainless steel sheet with oxide coating film having excellent conductivity and adhesion
KR102177522B1 (ko) 연료 전지의 세퍼레이터용 스테인리스 강판의 제조 방법
WO2013018320A1 (ja) 燃料電池セパレータ用ステンレス鋼
JP2009167486A (ja) 電池構成部材用フェライト系ステンレス鋼
KR102638365B1 (ko) 황화물계 고체 전지의 집전체용의 페라이트계 스테인리스 강판
JP2008285731A (ja) 表面電気伝導性優れたステンレス鋼板およびその製造方法
JP4437036B2 (ja) 蓄電セル用ケース材料
JP2010106305A (ja) 電池構成部材用ステンレス鋼およびその製造方法
WO2021006099A1 (ja) 硫化物系固体電池の集電体用のフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP2020506499A (ja) 接触抵抗が優秀な高分子燃料電池分離板用ステンレス鋼およびその製造方法
JP2014191941A (ja) 水溶液系リチウムイオン電池用集電体
JP3433435B2 (ja) 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたステンレス鋼
JP2022165345A (ja) 燃料電池用セパレータ及び燃料電池
JP4425702B2 (ja) 導電性および耐食性に優れたステンレス鋼およびそのステンレス鋼により形成された高分子電解質燃料電池セパレータ
JP2020061230A (ja) ステンレス鋼、固体高分子形燃料電池用セパレータ及び固体高分子形燃料電池
JP2020147817A (ja) 燃料電池セパレータ用オーステナイト系ステンレス鋼材及びその製造方法、燃料電池セパレータ、並びに燃料電池
JPH08225892A (ja) 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたステンレス鋼
JPH08188853A (ja) 耐溶融炭酸塩腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20836631

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 20217041182

Country of ref document: KR

Kind code of ref document: A

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020836631

Country of ref document: EP

Effective date: 20220209