WO2020085305A1 - 鋳片の製造方法および制御装置 - Google Patents

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WO2020085305A1
WO2020085305A1 PCT/JP2019/041319 JP2019041319W WO2020085305A1 WO 2020085305 A1 WO2020085305 A1 WO 2020085305A1 JP 2019041319 W JP2019041319 W JP 2019041319W WO 2020085305 A1 WO2020085305 A1 WO 2020085305A1
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casting
rolling
slab
casting drum
drum
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大介 新國
白石　利幸
豊 左田野
雅文 宮嵜
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日本製鉄株式会社
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    • B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
    • B21B37/66—Roll eccentricity compensation systems

Definitions

  • the present invention relates to a slab manufacturing method and a control device.
  • the present application claims priority based on Japanese Patent Application No. 2018-198356 filed in Japan on October 22, 2018, the content of which is incorporated herein.
  • a twin drum type continuous casting device For manufacturing a metal ribbon (hereinafter referred to as a cast piece), for example, as shown in Patent Document 1, a twin drum type continuous casting device is used.
  • the twin-drum type continuous casting apparatus has a pair of continuous casting casting drums (hereinafter referred to as casting drums) arranged in parallel, and the opposing circumferential surfaces are rotated downward from above, respectively, and formed by the circumferential surfaces of these casting drums.
  • the molten metal is poured into the formed pool, and the molten metal is cooled and solidified on the peripheral surface of the casting drum to continuously cast a thin metal strip.
  • the pair of casting drums presses the slab with a predetermined pressing force while maintaining the parallel rotation axes during casting.
  • the reaction force from the slab to the casting drum changes depending on the solidification state and may become non-uniform in the width direction, and it is difficult to keep the parallelism of the rotating shafts of the pair of casting drums strictly. Therefore, a so-called wedge may occur in the slab at a difference in plate thickness between both ends in the width direction.
  • meandering may occur in the rolling mill arranged downstream of the casting drum in the casting direction, which may cause a threading trouble.
  • Patent Document 1 As a method of suppressing meandering in a rolling mill, in Patent Document 1, the opening and closing of the casting drum, the crossing angle, and the offset amount are controlled while maintaining a state in which the pair of casting drums are parallel to each other, and Techniques for adjusting crowns and wedges are disclosed.
  • Patent Document 2 discloses a twin-drum type continuous casting machine that casts a molten metal into the surface gap of two drums that have parallel rotation axes and rotate in opposite directions while holding an arbitrary gap and cast a thin plate.
  • a reduction control method is disclosed. In such a method, the pressing force at both ends of one drum is detected and added, and a signal based on this is used to hydraulically press both ends of the other drum so that the sum of the pressing forces at both ends of the one drum becomes a predetermined value. Wedges are reduced by moving the cylinders in parallel.
  • Patent Document 3 discloses a rolling start method for narrowing the roll interval of an inline mill to a target position during rolling after detecting the passage of a dummy sheet attached to the tip of a cast piece sent from a twin drum with a mill exit side plate thickness gauge. It is disclosed. In this method, the roll cross angle or roll bending force of the rolling mill is changed to suppress the meandering of the slab.
  • Patent Document 4 discloses a technique relating to a meandering control method for controlling the meandering of a strip cast produced by a twin-drum type continuous casting machine.
  • the meandering amount of the strip slab is suppressed by adjusting the left and right gap difference in the hot rolling mill based on the difference between the slab meandering amounts detected at two or more locations on the inlet side of the rolling mill.
  • Patent Document 5 discloses a technique relating to a control method for controlling meandering in a rolling mill.
  • the method of this document discloses a technique of controlling the wedge ratio between the inlet side and the outlet side based on the plate thickness detected by a sensor provided between rolling stands.
  • Patent Document 6 in a rolling reduction control method of a rolling mill, when a plate thickness is obtained when a plate thickness gauge is not installed, the mill stretch is a contribution of each work roll deformation and a deformation other than the work roll. It is disclosed that the plate thickness is estimated separately from the contribution of
  • Japanese Patent Laid-Open No. 2017-196636 Japanese Patent Laid-Open No. 01-166863 Japanese Patent Laid-Open No. 2000-343103 Japanese Patent Laid-Open No. 2003-039108 Japanese Unexamined Patent Publication No. 09-168810 Japanese Patent Laid-Open No. 60-030508
  • a thickness distribution meter or the like for measuring the plate thickness is installed downstream of the casting drum in the casting direction, and the thickness distribution meter is installed. It is conceivable to carry out a feedback control for controlling the plate thickness using the measurement result according to. At this time, in order to reduce the dead time until the measured value of the thickness is reflected in the wedge control, it is desirable that the thickness distribution meter is installed as close to the casting apparatus as possible. However, if the thickness distribution meter is installed directly below the casting device, if the molten metal extraction fails, the molten metal may fall on the thickness distribution meter and damage the thickness distribution meter.
  • the thickness distribution meter needs to be installed at a position separated from the casting drum by a certain distance. The farther the thickness distribution meter is from the casting drum, the longer the dead time until the measurement value of the thickness distribution meter is reflected in the wedge control. Therefore, it is difficult to perform feedback control of the wedge with high precision to suppress it.
  • the rigidity of the casting drum is not always equal at both ends, and even if the casting cylinder is moved in parallel by the hydraulic cylinder so as to target the sum of the pressing forces, the wedge is reduced. It is not always possible to suppress meandering.
  • Patent Document 3 there is no description regarding reduction of wedges, and even if an attempt is made to suppress the wedges by the technique described in Patent Document 3, if the wedges are large, there is a possibility that threading trouble due to meandering or narrowing may occur. .
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to produce a slab in a continuous casting facility having a twin-drum type continuous casting device and a rolling mill, It is an object of the present invention to provide a new and improved casting method of cast slab and a control device capable of further reducing meandering in a rolling mill and reducing threading troubles.
  • a twin drum type continuous casting device that solidifies a molten metal by a pair of rotating casting drums to cast a cast product, and a cast cast product
  • a method for producing a cast product by using a rolling machine for rolling with a work roll of a deformation characteristic of a housing supporting a casting drum obtained before the start of casting of the cast product and a reduction of the casting drum
  • the estimated plate thickness of the widthwise ends of the slab is calculated from the following formula 1, and the estimated plate thickness calculated from the formula 1 is obtained.
  • the inlet wedge ratio indicating the ratio of the inlet wedge and the inlet plate thickness of the slab, which is the difference in the sheet thickness of both ends on the inlet side of the rolling mill, and both ends on the outlet side of the rolling mill.
  • the difference between the plate thickness of the outlet side wedge and that of the slab Calculating the exit side wedge ratio that indicates the ratio of the thickness, so that the difference between the inlet side wedge ratio and the exit-side wedge ratio is within a predetermined range, adjusting the rolling positions of the rolling mill.
  • the delivery side plate thickness used for calculating the delivery side wedge ratio may be a measured value of the thickness of the slab on the delivery side of the rolling mill. .
  • the rolling characteristics of the casting drum housing rolling system are determined by a pair of side weirs provided at the widthwise ends of the casting drum.
  • the zero point adjustment of the rolling position of the casting drum is performed by a pair of side weirs provided at the widthwise ends of the casting drum. May be opened, and a plate having a plate width longer than the drum length of the casting drum and a plate having a uniform plate thickness may be sandwiched between the casting drums.
  • a twin-drum type continuous casting device that solidifies molten metal by a pair of rotating casting drums to cast a slab, and a pair of work rolls for the cast slab
  • a rolling mill for rolling according to and a control device for adjusting a rolling position of the rolling mill in a production facility for a cast product having a control device, wherein the control device is a housing supporting a casting drum obtained before the start of casting the cast product.
  • the plate thickness for calculating the estimated plate thickness at both ends in the width direction of the slab from the following formula 1
  • the inlet side wedge which is the difference between the sheet thicknesses at both ends on the inlet side of the rolling mill, and the inlet side wedge ratio indicating the ratio of the inlet side plate thickness of the slab are obtained, and rolled.
  • the present invention it is possible to further reduce the meandering in the rolling mill and reduce the threading trouble when producing a slab in a continuous casting facility having a twin-drum type continuous casting device and a rolling mill. .
  • the numerical range represented by “to” means the range including the numerical values before and after “to” as the lower limit value and the upper limit value.
  • the term “process” is used not only as an independent process, but also when the intended purpose of the process is achieved even when it cannot be clearly distinguished from other processes. included. Further, it is obvious that the respective elements of the following embodiments can be combined with each other.
  • FIG. 1 is a diagram showing a continuous casting facility 1 for producing cast slabs.
  • FIG. 2 is a plan view showing an example of a configuration of the continuous casting apparatus 10 seen from directly above in the casting direction.
  • the continuous casting equipment 1 includes a twin-drum type continuous casting apparatus 10 (hereinafter referred to as a continuous casting apparatus 10), a first pinch roll 20, a rolling mill 30, a control device 100, and a meandering. A total of 110, a second pinch roll 40, and a winding device 50 are provided.
  • the continuous casting device 10 has a pair of casting drums including a first casting drum 11 and a second casting drum 12.
  • the pair of casting drums are arranged to face each other in the horizontal direction.
  • the continuous casting device 10 rotates the first casting drum 11 and the second casting drum 12 in different circumferential directions so that the facing surfaces of the pair of casting drums are fed downward, and the circumferential surfaces of these casting drums are rotated.
  • the molten metal poured into the molten metal pool formed by is cooled and solidified on the peripheral surface of the casting drum, and the cast slab S is continuously cast.
  • the configuration of the continuous casting apparatus 10 will be described with reference to FIG.
  • the first casting drum 11 and the second casting drum 12 are arranged so as to face each other in the horizontal direction, and the slab is cast between the first casting drum 11 and the second casting drum 12. Is cast.
  • the first casting drum 11 and the second casting drum 12 are rotated by the drive of the motor M and send the slab S downstream in the casting direction.
  • the side weir 15d is provided at both ends of the first casting drum 11 and the second casting drum 12 in the width direction so as to surround a gap formed by the first casting drum 11 and the second casting drum 12 facing each other. And the side weir 15w is provided.
  • the molten metal is stored in a region surrounded by the first casting drum 11 and the second casting drum 12, and the side weir 15d and the side weir 15w, and the cast slab S is sequentially cast.
  • Both ends of the shafts in the width direction of the first casting drum 11 and the second casting drum 12 are supported by the housing 13d and the housing 13w, respectively. Both ends of the shaft of the second casting drum 12 are in a horizontal direction in which the casting drum is opposed, and on the side opposite to the side on which the first casting drum 11 is arranged, the both ends of the shaft of the second casting drum 12 are connected.
  • a section 19 is provided.
  • the connecting portion 19 is connected to the cylinder 17 on the side opposite to the side where the second casting drum 12 is arranged.
  • the cylinder 17 can reduce the casting drum in the horizontal direction in which the casting drum faces.
  • the second casting drum 12 is movable in the horizontal direction in which the casting drum is opposed by the cylinder 17 pressing down the connecting portion 19. The movement of the second casting drum 12 enables the reduction of the cast slab S by the first casting drum 11 and the second casting drum 12.
  • a load cell 14d and a load cell 14w for measuring the load applied to the first casting drum 11 are provided on the opposite side to the side where the cylinder 17 is arranged. Thereby, the load due to the reduction of the cylinder 17 can be measured.
  • the slab S cast by the continuous casting apparatus 10 is sent to the rolling mill 30 by the first pinch roll 20.
  • the rolling mill 30 rolls the slab S into a desired plate thickness.
  • the rolling mill 30 includes an upper work roll 31 and a lower work roll 32, and an upper backup roll 33 and a lower backup roll 34 that support the upper work roll 31 and the lower work roll 32.
  • the rolling mill 30 sandwiches the slab S by the upper work roll 31 and the lower work roll 32 and rolls it down.
  • a control device 100 and a meandering gauge 110 are provided upstream of the rolling mill 30 shown in FIG. 1 in the rolling direction.
  • the meandering gauge 110 has a function of acquiring position information of the slab S with respect to the work roll of the rolling mill 30.
  • the meander gauge 110 also has a function of outputting the acquired position information to the control device 100.
  • the meander gauge 110 may be an image pickup device such as a camera.
  • the positional information of the slab S can be acquired by performing image processing on the captured image.
  • the meander gauge 110 is used as an example for acquiring the position information, but the form is not limited as long as the position information can be acquired.
  • a thermometer in the width direction may be used to acquire the positional information of the slab S, and the path line of the slab S may be provided with a split-type looper to obtain the position information.
  • the position information of the slab S may be acquired using the tension.
  • the meandering gauge 110 is installed upstream of the rolling mill 30 in the rolling direction, but the meandering gauge 110 may be installed downstream of the rolling direction.
  • the location of the meandering gauge 110 is upstream or downstream of the rolling mill 30 in the rolling direction, and the closer to the rolling mill 30, the more quickly the position information of the slab S can be acquired.
  • the control device 100 includes a plate thickness calculation unit, a ratio calculation unit, and a control unit.
  • the control device 100 has a function of acquiring position information in the width direction of the slab S from the meandering gauge 110 and controlling the rolling mill 30 based on the position information. Details of the operation of the control device 100 will be described later.
  • the rolling mill 30 is controlled by the control device 100.
  • the control device 100 controls the rolling positions of the upper work roll 31 and the lower work roll 32 based on the measurement result of the meander gauge 110.
  • the cast slab S rolled to a desired plate thickness by the rolling mill 30 is sent to the winding device 50 by the second pinch roll 40 and wound into a coil by the winding device 50.
  • the rolling method of a slab described below relates to a technique of further reducing the meandering of the slab by a rolling mill in a continuous casting facility having a twin-drum type continuous casting device and a rolling mill to reduce passing problems.
  • FIG. 3 is a schematic plan view showing how the slab S meanders in the rolling mill 30, and is a view of the plate surface of the slab S from the upper work roll 31 side.
  • FIG. 4 is a schematic plan view showing how to cast a slab with wedges.
  • the slab S rolled by the upper work roll 31 and the lower work roll 32 does not proceed in parallel with the rolling direction, and the passing position of the slab with respect to the rolling direction.
  • the meandering is caused by asymmetric rolling of one end and the other end of the upper work roll 31 and the lower work roll 32, that is, left and right.
  • Such meandering of the slab S may occur before being rolled by the rolling mill 30, that is, due to the shape of the plate thickness of the slab S at the time of casting.
  • the continuous casting apparatus 10 may cast a slab S whose plate thickness gradually changes from one end in the width direction to the other end.
  • the plate thickness t 1 at one end is thicker than the plate thickness t 2 at the other end.
  • the thick plate portion is stretched more than the thin plate portion.
  • the rolling reduction in the rolling mill 30 is larger at the end on the sheet thickness t 1 side than on the sheet thickness t 2 side on the rolling mill 30 entry side.
  • the material speed on the inlet side of the rolling mill 30 of the slab S during rolling is smaller at the end on the t 1 side than on the inlet side plate thickness t 2 side.
  • the difference in material speed between one end and the other end of the cast slab S that is, rotation in the plane of the cast slab S, causes meandering.
  • it is effective to suppress the difference in material speed between the one end and the other end of the cast slab S as described above and perform rolling so as to obtain a desired exit side plate thickness.
  • the present inventors diligently studied a rolling method for rolling so as to obtain a desired exit side plate thickness by suppressing the difference in material speed between the one end and the other end of the cast slab S, and using the rolling mill 30.
  • FIG. 5A shows a state in which the slab S in which wedges are generated in the rolling mill 30 is being rolled, and a cross-section in the width direction of the slab S on the inlet side and the outlet side of the rolling mill 30.
  • FIG. 5 is an example of a cross-sectional view in which a slab that causes meandering is viewed in a cross section in the longitudinal direction (conveying direction).
  • the slab S before rolling, i.e. at the inlet side of the rolling mill 30, the slab S is thinner than the plate thickness H W of the other end plate thickness H D of the end, one in the width direction The thickness gradually changes from one side to the other side.
  • the slab S on the exit side of the rolling mill 30 has, for example, a plate thickness h D at one end and other It is assumed that the end has a shape having a plate thickness h W.
  • the wedges are made to have substantially the same reduction rate in the width direction of the slab S.
  • the cast slab S in which is generated is rolled.
  • the inlet wedge ratio ((sheet thickness H D ⁇ sheet thickness H W ) / inlet side sheet thickness) and the outlet side wedge ratio ((sheet thickness h D ⁇ sheet thickness h W ) / outlet sheet thickness) are calculated. From these differences, it is determined whether or not the reduction ratio of the slab S in the width direction is substantially the same, and the reduction position of the rolling mill 30 is controlled. If the rolling reduction of the slab S in the width direction is substantially the same, the material speed difference does not occur in the width direction of the slab S, and the in-plane rotation of the slab S does not occur. Can be suppressed.
  • the plate thickness calculation unit of the control device 100 first sets the entrance side wedge (plate thickness H D which is the difference in plate thickness between both ends of the slab S on the entrance side of the rolling mill. -Inlet wedge ratio (%) indicating the ratio of the sheet thickness H W ) to the inlet plate thickness of the slab is calculated.
  • the entry side plate thickness of the slab S may be the plate thickness H C of the slab S at the center in the width direction.
  • the plate thickness calculating section outlet side wedge is the difference in plate thickness between both ends in the delivery side of the mill - indicates the ratio of (the thickness h D thickness h W) and the billet of the delivery side thickness Prefecture Calculate the outgoing wedge ratio (%).
  • the outgoing plate thickness of the slab S may be the plate thickness h C of the slab S at the center in the width direction.
  • the ratio calculation unit of the control device 100 obtains the difference between the incoming wedge ratio (%) and the outgoing wedge ratio (%).
  • the control unit of the control device 100 adjusts the rolling position of the rolling mill so that the difference falls within a predetermined range.
  • the predetermined range of the difference between the entrance-side wedge ratio and the exit-side wedge ratio may be empirically obtained from, for example, the amount of meandering allowable in the actual operation.
  • the value may be 0% or more and 2% or less.
  • the slab S rolled by the rolling mill 30 is cast by the continuous casting device 10 arranged upstream of the rolling mill 30 in the rolling direction.
  • the plate thickness of the cast slab S cast by the continuous casting apparatus 10 is calculated and used as the inlet side plate thickness of the rolling mill 30 to calculate the rolling mill inlet side wedge ratio. Accordingly, the plate thickness of the cast slab S on the entrance side of the rolling mill 30 can be acquired without installing a plate thickness gauge or the like on the entrance side of the rolling mill 30.
  • the plate thickness of the cast slab S on the entrance side of the rolling mill 30 is estimated from the drum gap of the casting drum.
  • the drum gap of the casting drum changes due to the load applied to the casting drum, contact with the cast slab, and the like, in addition to the change due to the cylinder rolling position.
  • the change in the drum gap due to the load applied to the casting drum and the contact with the slab is due to the elastic deformation of the casting drum and the elastic deformation other than the drum, and the change of the drum profile of the casting drum. You can think separately.
  • the elastic deformation contribution other than the casting drum is referred to as casting drum housing rolling system deformation. From this, the inlet plate thickness of the rolling mill 30 can be estimated by the following formula 1 using various conditions of the casting drum.
  • the rolling position of the casting cylinder and the rolling system deformation of the casting drum housing represent the differences from when the rolling position zero point was adjusted.
  • the difference may be a difference with respect to the cylinder rolling position and the deformation of the casting drum housing when the rolling position zero point is adjusted.
  • the pressure reduction position of the cylinder indicates the pressure reduction position of the cylinder 17 in the pressing direction of the cylinder 17 of the continuous casting apparatus 10 shown in FIG.
  • the rolling position of the cylinder refers to a position based on a difference from an initial value, which is a zero point where the position of the cylinder is zero-adjusted.
  • the rolling position of the cylinder can be obtained from the displacement in the direction of the arrow a in FIG. 2 or 7.
  • the rolling position of the cylinder can be timely measured by a position sensor or the like (not shown) capable of measuring the movement amount of the cylinder 17.
  • the elastic deformation of the casting drum during casting refers to the elastic deformation of the casting drum at any time from the start of casting to the end of casting.
  • the shaft of the casting drum is bent or the casting drum is flattened due to the reaction force from the slab contacting the casting drum and the influence of the external force applied to the casting drum.
  • These deformations are called elastic deformations of the casting drum during casting.
  • the elastic deformation of the casting drum can be obtained by means such as analysis using the theory of elasticity.
  • the bending of the shaft of the casting drum which contributes to the deformation of the casting drum, can be calculated from the deflection of the beam in material mechanics by regarding the casting drum as a support beam at both ends.
  • the load distribution in the width direction used when calculating the deflection there is no problem assuming a linear distribution in the width direction based on load cell values provided at both ends of the shaft of the casting drum.
  • the casting drum housing rolling system deformation characteristics include a characteristic that the housing 13d and the housing 13w are deformed under the influence of the rolling load applied to the casting drum, and a characteristic that the structure that rolls down the casting drum including the cylinder 17 is deformed.
  • the included deformation properties are shown.
  • the deformation of the casting drum housing rolling system of the above formula 1 indicates the amount of deformation of the casting drum housing calculated using the casting drum housing rolling system deformation characteristics.
  • the casting drum housing rolling system deformation characteristics can be obtained using the method described in Patent Document 6.
  • the casting drum housing rolling system deformation can be calculated based on the load measured by the load cell 14d (or the load cell 14w), as will be described later.
  • the drum profile of the casting drum is an index indicating the amount of thermal expansion of the casting drum or the amount of wear of the casting drum.
  • the amount of thermal expansion calculates the amount of deformation of the casting drum surface shape in consideration of the heat applied to the casting drum.
  • the wear amount may be measured by actually measuring the drum profile before casting, or may be estimated from casting conditions. For example, since the surface shape at the time of designing the casting drum is known, the deformation amount of the drum profile can be obtained by adding the shape deformation due to thermal expansion and wear to the surface shape.
  • the elastic deformation of the casting drum at the time of adjusting the rolling position zero point refers to the elastic deformation of the casting drum at the time of adjusting the rolling position zero point, which determines the initial value of the rolling position of the casting drum before the start of casting.
  • the rolling position zero point adjustment is performed while a load is applied to the casting drum, so that elastic deformation occurs in the casting drum.
  • the amount of elastic deformation at that time is the elastic deformation of the casting drum when the zero point of the rolling position is adjusted.
  • This elastic deformation amount can be calculated from the deflection calculation of the beam of material mechanics in which the drum is regarded as a support beam at both ends, similarly to the elastic deformation of the casting drum during casting.
  • the estimated plate thickness is calculated from the sum of the values of the “rolling position of the casting cylinder”, the “elastic deformation of the casting drum”, the “casting drum housing rolling system deformation”, and the “drum profile of the casting drum”. It is obtained by subtracting the value of "elastic deformation of the casting drum when adjusting the zero point of the rolling position of the casting drum”.
  • the outlet plate thickness of the continuous casting apparatus 10 Since the outlet plate thickness of the continuous casting apparatus 10 due to the gap between the casting drums obtained by the above formula 1 is equal to the plate thickness of the cast piece on the inlet side of the rolling mill 30, the outlet plate thickness of the continuous casting apparatus 10 is The plate thickness of both ends of the cast slab S can be obtained from the above. Then, the entry side wedge ratio can be calculated from the plate thickness difference between the both ends and the plate thickness of the slab S at the center in the width direction.
  • the delivery side plate thickness can be estimated using, for example, the following Equation 2 for calculating the gap between the upper work roll 31 and the lower work roll 32. If the distribution of the gap between the upper work roll 31 and the lower work roll 32 in the width direction is known, the profile of the slab S rolled by the upper work roll 31 and the lower work roll 32 can also be estimated.
  • the rolling position of the rolling cylinder indicates the position of the rolling cylinder in the direction in which the rolling roll of the rolling mill rolls down the work roll.
  • the rolling position of the cylinder refers to a position based on a difference from an initial value, which is a zero point where the position of the cylinder is zero-adjusted.
  • the elastic deformation of the work roll refers to the elastic deformation of the work roll at any time from the start of rolling to the end of rolling.
  • the work roll shaft may be bent or the work roll may be deformed flat. To do.
  • These deformations are called elastic deformation of the work roll.
  • the bending of the shaft of the work roll and the flat deformation of the work roll, which are elastic deformations of the work roll, can be obtained using, for example, the method described in Patent Document 6.
  • the rolling mill housing rolling-down system deformation characteristics under the influence of the rolling load applied to the work rolls, the characteristics of deforming the housing supporting the work rolls and the like, and the characteristics of deforming the configuration of rolling down the work rolls including the cylinders, Deformation characteristics including is shown.
  • the rolling mill housing rolling-down system deformation characteristics can be obtained using the method described in Patent Document 6.
  • the roll profile of the work roll is an index that indicates the amount of thermal expansion of the work roll or the amount of wear of the casting drum.
  • the amount of thermal expansion calculates the amount of deformation of the surface shape of the work roll in consideration of the heat applied to the work roll.
  • the amount of wear may be obtained by actually measuring a roll profile before rolling or by estimating it from rolling conditions. For example, since the surface shape of the work roll at the time of designing the rolling mill is known, the deformation amount of the roll profile can be obtained by adding the shape deformation due to thermal expansion to the surface shape.
  • the elastic deformation of the work roll at the time of adjusting the rolling position zero point refers to the elastic deformation of the work roll at the time of adjusting the rolling position zero point that determines the initial value of the rolling position of the rolling mill before the start of rolling. Since the rolling position zero point adjustment is performed while a load is applied to the work roll, elastic deformation occurs in the work roll.
  • the amount of elastic deformation at that time is the elastic deformation of the work roll when the zero point of the rolling position is adjusted. This elastic deformation amount can be calculated in the same manner as the elastic deformation of the work roll during rolling.
  • the gap between the work rolls on the delivery side of the rolling mill is defined by "rolling cylinder rolling position”, “work roll elastic deformation”, “rolling mill housing rolling system deformation”, and “work roll roll profile”. It is obtained by subtracting the value of “elastic deformation of work roll at the time of adjusting the rolling position zero point” from the sum of the values.
  • the position of the slab S in the width direction with respect to the upper work roll 31 and the lower work roll 32 of the rolling mill 30 in the above formula 2 is specified. is necessary.
  • the position of the reaction point of the reaction force from the slab in contact with the work roll changes, or the widthwise distribution of the reaction force exerted on the work roll from the slab S or the backup roll changes, This is because the elastic deformation of the work roll changes and the widthwise distribution of the gap between the upper work roll 31 and the lower work roll 32 changes.
  • the plate thickness calculation unit acquires the position information of the slab S from the meandering gauge 110, and specifies the position of the slab S in the width direction with respect to the rolling mill 30. Then, the plate thickness calculation unit determines the gap between the work rolls corresponding to the position in the width direction of the slab S to be the outgoing plate thickness of the slab S from the distribution of the gap between the work rolls obtained by the above formula 2. . From this, the plate thickness corresponding to both ends of the cast slab S is obtained. The plate thickness calculation unit calculates the exit wedge ratio based on the plate thickness difference between both ends of the slab S and the plate thickness at the center of the slab in the width direction.
  • FIG. 6 is a diagram schematically showing the rolling mill 30 viewed from the rolling direction.
  • the position information is position information of the slab S with respect to the work roll.
  • the position information may be information indicating the position of the position where the slab S is in contact with the work roll.
  • the position information is in a straight line connecting the center point Sc in the width direction of the slab S to the center point 31c in the width direction of the upper work roll 31 and the center point 32c in the width direction of the lower work roll 32. It may be the distance Y to the point W C.
  • the strip thickness calculating unit and the ratio calculating unit calculate the inlet wedge ratio and the outlet wedge ratio of the rolling mill 30.
  • the ratio calculator outputs the calculated inlet wedge ratio and outlet wedge ratio to the controller.
  • the control unit acquires the incoming wedge ratio and the outgoing wedge ratio from the ratio calculation unit, and obtains the difference between the incoming wedge ratio and the outgoing wedge ratio.
  • the control unit adjusts the rolling position of the rolling mill 30 so that this difference falls within a predetermined range.
  • the adjustment of the rolling mill 30 is performed by a cylinder provided in the rolling mill 30.
  • the predetermined range (that is, the size of the difference between the allowable inlet wedge ratio and the allowable outlet wedge ratio) can be appropriately determined according to the material of the slab, the state of the rolling mill 30, etc., but is, for example, 0%. It may be 2% or less. By setting the difference between the entrance wedge ratio and the exit wedge ratio to be 2% or less, it is possible to more reliably suppress the meandering of the rolling mill 30.
  • the plate thickness calculation unit of the control device 100 calculates the entry side plate thickness on the entry side of the rolling mill 30.
  • the entrance side plate thickness is calculated based on the above equation 1.
  • the continuous casting apparatus 10 is provided with various measuring instruments such as a temperature measuring instrument for the first casting drum 11 and the second casting drum 12 and a load cell 14d and a load cell 14w for measuring a load.
  • the plate thickness calculation unit acquires various values from these various measuring devices and calculates the estimated plate thickness at both ends of the cast piece by the above-mentioned formula 1.
  • the plate thickness calculation unit uses the plate thickness at both ends of the cast slab S having the entrance side plate thickness calculated by the above formula 1 to calculate the entrance side wedge.
  • the strip thickness calculation unit calculates the strip thickness on the delivery side of the rolling mill 30.
  • the delivery side plate thickness is calculated based on the above equation 2.
  • the rolling mill 30 is provided with various measuring instruments such as a temperature measuring instrument for the upper work roll 31 and the lower work roll 32 and a load measuring instrument for measuring the load.
  • the plate thickness calculating unit acquires various values from these various measuring devices and calculates the outgoing plate thickness from the above equation 2.
  • the plate thickness calculation unit acquires the position information of the slab S from the meander gauge 110.
  • the plate thickness calculation unit uses the position information to specify the position of the slab S with respect to the work roll.
  • the plate thickness calculation unit estimates the plate thickness corresponding to both ends of the cast slab S from the specified position of the cast slab S and the output-side strip thickness calculated by the above-described equation 2, and calculates the output-side wedge.
  • the ratio calculation unit determines the wedge from the wedge of the slab S on the inlet side and the outlet side of the rolling mill 30 and the plate thickness of the slab on the inlet side and the outlet side of the rolling mill 30 calculated by the sheet thickness calculation unit. Calculate the ratio. Specifically, the ratio calculation unit calculates the entry wedge ratio using the entry wedge and the widthwise center plate thickness of the entry slab or the average plate thickness of the entry slab. The outlet wedge ratio is calculated using the outlet wedge and the thickness of the outlet slab at the center in the width direction or the average thickness of the outlet slab.
  • control unit calculates the difference between the inlet wedge ratio and the outlet wedge ratio calculated by the ratio calculation unit, and the cylinder of the rolling mill 30 (not shown) so that the difference falls within a predetermined range. Adjust the rolling position of (No.).
  • the plate thickness of the cast slab S on the entrance side of the rolling mill 30 is estimated based on the above formula 1 using various conditions of the casting drum.
  • the casting drum housing rolling-down system deformation characteristic showing the deformation characteristic of the configuration other than the drum largely depends on the delicate shape of the contact surface particularly in the low load region, and the characteristic changes. It is easy, and it is difficult to exactly grasp the geometric shape even by using a known physical model. Therefore, the present inventors have studied a method for acquiring the deformation characteristics of the casting drum housing rolling system, and have come up with the following method.
  • FIG. 7 is a diagram showing an example of a method for obtaining the deformation characteristic of the casting drum housing rolling system deformation system.
  • the casting drum housing rolling system deformation characteristics can be obtained by sandwiching the test plate 16 between the first casting drum 11 and the second casting drum 12.
  • the test plate 16 has a length in the longitudinal direction longer than the barrel length in the width direction of the casting drum, and has a uniform plate thickness. From this state, the test plate 16 is pressed and tightened by the cylinder 17, so that the test plate 16 is pressed by the first casting drum 11 and the second casting drum 12.
  • the length of the test plate 16 in the direction perpendicular to the longitudinal direction is not limited, but the first casting drum 11 and the second casting drum 11 may be sufficiently contacted with the first casting drum 11 and the second casting drum 12. It is more preferable that the length is about 50 to 100 cm, which is about twice the drum diameter of 12.
  • the test plate 16 By using the test plate 16 longer than the barrel length in this way, it is possible to apply a uniform load to both ends of the casting drum, and it is possible to accurately obtain the deformation of the casting drum housing rolling system.
  • the deformation of the casting drum housing rolling system shows the relationship between the load change and the amount of deformation of the casting drum housing rolling system.
  • a predetermined load larger than the load at the time of zero adjustment is applied to the test plate 16.
  • the casting drum is tightened by the load, the rolling position of the casting drum and the load measured by the load cells 14d and 14w are acquired, and the deformation amount of the casting drum under each load is calculated. Then, the deformation amount of the casting drum is subtracted from the pressing position of the casting drum to obtain the deformation amount of the casting drum housing pressing system for each load. This makes it possible to obtain the casting drum housing rolling system deformation characteristic indicating the casting drum housing rolling system deformation amount according to the load applied to the casting slab S when casting the slab S.
  • the first casting drum 11 and the second casting drum 12 are rotated with the test plate 16 sandwiched therebetween, and the casting drum is tightened with the above-described predetermined load for a predetermined time.
  • the load may be held and an average value of the load and the rolling position of the casting drum may be acquired.
  • the load of the casting drum may be further changed, and the changed load may be held for a predetermined time to obtain an average value of another level of load and the rolling position of the casting drum.
  • the time for holding each load may be two rotations of the casting drum. Further, this average value may be calculated from time averages of time series data of the load and the rolling position obtained.
  • the amount of deformation of the casting drum under each load is calculated, and the amount of deformation of the casting drum is subtracted from the rolling position of the casting drum, so that the amount of deformation of the casting drum housing rolling system for each load is acquired.
  • the casting drum due to the load applied to the casting drum during casting is obtained.
  • the deformation amount of the rolling system including the housing, the cylinder, and the like can be obtained and reflected in the equation 1. As a result, the accuracy of the estimated plate thickness obtained by Expression 1 can be increased.
  • the acquisition of the deformation characteristics of the casting drum housing rolling system should be performed once before the start of a series of casting operations. Further, by performing it when a part of the configuration of the housing or the rolling reduction system is exchanged, it is possible to obtain the deformation characteristics of the rolling reduction system of the casting drum housing according to the equipment condition.
  • the test plate 16 is formed of a material softer than the first casting drum 11 and the second casting drum 12 so as not to crush the dimples and the like formed on the surfaces of the first casting drum 11 and the second casting drum 12, for example. More preferably. Although not limited, the test plate 16 is more preferably formed of, for example, an aluminum alloy.
  • the pair of side dams provided at the widthwise end portions of the casting drum are opened so that the length between the casting drums is longer than the length of the casting drum.
  • the casting drum may be clamped with a plate having a uniform plate thickness sandwiched.
  • the slab drum is tightened in a state where the rotating shafts of the casting drum are held in parallel, so that an even load can be applied to both ends of the casting drum, and the precision of the rolling position zero point adjustment is improved. Therefore, the accuracy of the estimated plate thickness on the entrance side of the rolling mill can be improved.
  • the zero point of the rolling position of the casting drum is adjusted before the operation is started.
  • the zero point adjustment in the casting drum be performed accurately.
  • FIGS. 8 to 10 are diagrams schematically showing the casting drum at the time of adjusting the rolling position zero point before the start of casting. 8 to 10, the concave shape of the profile is emphasized for the sake of explanation.
  • the drum profile of the casting drum before the start of casting has a concave shape in the plate width direction. This is because the first casting drum 11 and the second casting drum 12 undergo thermal expansion and change with the lapse of time from the start of casting until the arrival at the steady casting.
  • the initial profile of the casting drum is set so that the plate profile (crown) of the slab during steady casting in which thermal expansion is observed becomes a desired plate profile. That is, the initial profile of the casting drum is set to a concave crown in which the drum diameter at the center of the width of the casting drum is smaller than the drum diameter at both ends of the casting drum.
  • the rolling position zero point adjustment is performed by bringing the pair of casting drums into contact (kissing) with each other and setting the rolling position (pressing position) when the predetermined load F is applied to zero. Done.
  • the initial value of the rolling position of the cylinder that presses the casting drum and the like can be set.
  • the casting drum has a concave crown as described above. Therefore, when the casting drums are brought into contact (kiss) with each other and a predetermined load F is applied to the casting drums, only both end portions of the casting drums come into contact with each other. Therefore, for example, as shown in FIG. 8, the positions in the width direction of the casting drum do not completely match, and when a predetermined load F is applied to the casting drum, both ends of the first casting drum 11 and 2 The contact points at both ends of the casting drum 12 are displaced, and a displacement amount x is generated, resulting in an unstable state. Therefore, the precision of the rolling position zero point adjustment decreases.
  • the rolling position zero point adjustment is performed with a thin plate 18 sandwiched between the casting drums.
  • the middle point 18C of the width direction of the thin plate 18 corresponds to the middle point 11C of the width direction of the first casting drum 11 and the middle point 12C of the length direction of the second casting drum 12. Since they are arranged on the connecting straight line, no deviation occurs at both ends of the casting drum. If no deviation occurs, the rotation axis Ar1 of the first casting drum 11 and the rotation axis Ar2 of the second casting drum 12 are parallel to each other, so that the rolling position zero point adjustment can be stably performed.
  • the middle point 18C of the width direction of the thin plate 18 is the first point.
  • the thin plate 18 is not arranged on a straight line connecting the midpoint 11C of the length of the casting drum 11 in the width direction and the midpoint 12C of the length of the second casting drum 12 in the width direction, and one of the thin plates 18 in the width direction of the casting drum It may be placed closer to the edge of the. In this case, as shown in FIG.
  • the left and right (first An error occurs at both ends of the first casting drum 11 and the second casting drum 12 in the width direction. If an error is included in the rolling position zero point adjustment, the rolling position of the casting drum during casting contains an error, so that the accuracy in estimating the plate thickness of the rolling mill 30 decreases. Therefore, if the precision of the rolling position zero point adjustment can be improved, the meandering in the rolling mill 30 can be further reduced.
  • a pair of side weirs provided at the widthwise end portions of the casting drum are opened to obtain the casting drum housing between the casting drums, as in the case of obtaining the casting drum housing rolling system deformation characteristics.
  • the rolling position zero point adjustment is performed with the test plate 16 having a plate width longer than the drum length and a uniform plate thickness sandwiched therebetween. Thereby, the rolling position zero point adjustment can be accurately performed.
  • the casting drum housing rolling system deformation characteristic may be acquired in the rolling position zero point adjustment.
  • FIG. 11 is the figure which showed an example of the modification of the manufacturing method of the slab concerning the said embodiment.
  • control device 200 In the method for manufacturing a slab using the continuous casting facility 1 for a slab shown in FIG. 11, instead of the meandering gauge 110 shown in FIG. 1, the control device 200 outputs the actually measured thickness obtained from the thickness gauge 210. The difference is that it is used when calculating the side wedge.
  • a plate thickness gauge 210 is installed downstream of the rolling mill 30 of the continuous casting facility 1 for slabs in the rolling direction.
  • the plate thickness meter 210 may be, for example, a thickness distribution meter capable of measuring the plate thickness of the slab S in the width direction.
  • the delivery side plate thickness used for calculating the delivery side wedge ratio is an actual measurement value of the strip thickness gauge 210 on the delivery side of the rolling mill 30.
  • the control device 200 acquires the measured values of the plate thicknesses at both ends of the cast slab S from the plate thickness gauge 210, and obtains the exit wedge ratio.
  • the entrance wedge ratio is obtained in the same manner as in the above-described embodiment.
  • the control device 200 further obtains the difference between the obtained inlet wedge ratio and outlet wedge ratio.
  • the control device 200 adjusts the rolling position of the rolling mill 30 so that the calculated difference falls within a predetermined range. Accordingly, it is possible to suppress the error in the calculation process, calculate the exit wedge, and control the rolling mill 30 with high accuracy.
  • the plate thickness gauge 210 may be installed at least downstream of the rolling mill 30 in the rolling direction.
  • a cast piece was manufactured using the continuous casting facility 1 shown in the above embodiment.
  • the casting drum used in this example had a drum barrel length of 1000 mm.
  • the steady part is performed so that the difference between the inlet wedge ratio and the outlet wedge ratio of the rolling mill is small for the material to be rolled, and the rolling position change due to the rolling position control of the cylinders on the left and right sides of the rolling mill. It means the smaller part.
  • the average value of each value during the time from 1 minute 30 seconds after the start of rolling to 1 minute 40 seconds was used.
  • the zero point of the rolling position of the casting drums as shown in FIG. 7, a pair of side dams provided at the widthwise end portions of the casting drums are opened, and the casting drums are provided between the casting drums.
  • the zero point of the rolling position was adjusted with a plate having a plate thickness longer than the drum length and having a uniform plate thickness.
  • this rolling position zero point adjusting method is indicated as A.
  • the rolling mill was controlled by controlling the rolling positions of the cylinders on the left and right sides of the rolling mill so that the difference between the wedge ratio on the rolling mill inlet side and the wedge ratio on the rolling mill side became small.
  • Example 2 as a method for adjusting the rolling position zero point of the casting drum, a plate shorter than the drum barrel length of the casting drum as shown in FIG. 9 was sandwiched between a pair of casting drums to perform the rolling position zero point adjustment.
  • this rolling position zero point adjusting method is described as B.
  • the rolling mill was controlled by controlling the rolling positions of the cylinders on the left and right sides of the rolling mill so that the difference between the wedge ratio on the rolling mill inlet side and the wedge ratio on the rolling mill side became small.
  • Example 3 as a method for adjusting the rolling position zero point of the casting drum, a plate shorter than the drum barrel length of the casting drum as shown in FIG. 9 was sandwiched between a pair of casting drums to perform the rolling position zero point adjustment.
  • this rolling position zero point adjusting method is described as B.
  • a plate thickness gauge was installed on the exit side of the rolling mill. The rolling mill was controlled by controlling the rolling positions of the left and right cylinders provided at both ends of the rolling mill so that the difference between the inlet wedge ratio and the outlet wedge ratio was zero.
  • Comparative Example 1 as a method for adjusting the zero point of the pressure reduction position of the casting drum, as in the case of Example 2, a plate shorter than the drum barrel length of the casting drum as shown in FIG. Position zero adjustment was performed.
  • this rolling position zero point adjusting method is described as B.
  • the rolling mill was controlled by controlling the rolling positions of the left and right cylinders of the rolling mill so that the rolling force of the rolling mill was the same on the left and right sides.
  • Comparative Example 2 as a method for adjusting the zero point of the pressure reduction position of the casting drum, as in Example 2, a plate shorter than the drum barrel length of the casting drum as shown in FIG. Position zero adjustment was performed.
  • this rolling position zero point adjusting method is described as B.
  • the rolling mill was controlled by controlling the rolling positions of the cylinders on the left and right sides of the rolling mill so that the rolling positions of the rolling mill were the same on the left and right sides.
  • the slabs according to Examples 1 to 3 and Comparative Examples 1 and 2 had a measured plate thickness at the steady part on the rolling mill entrance side, in which the plate thickness at the end of the drive side DS was 1.760 mm.
  • the plate thickness at the end of WS was 1.820 mm, and the wedge (wedge amount) was -60 ⁇ m. Further, the wedge ratio with respect to the plate thickness of the cast piece on the inlet side was ⁇ 3.35%.
  • Example 1 the plate thickness at both ends on the rolling mill entrance side was estimated using the above formula 1, and the plate thickness at both ends on the rolling mill exit side was estimated using the above formula 2.
  • the rolling mill was controlled based on these estimated sheet thicknesses.
  • the plate thickness at the end portion of the drive side DS on the rolling mill outlet side is 1.232 mm
  • the plate thickness at the end portion of the work side WS is 1.287 mm.
  • the wedge ratio to the plate thickness of the cast piece on the outlet side was ⁇ 4.35%. From this, the difference in wedge ratio was 0.99%.
  • the maximum amount of meandering in the rolling mill was about 20 mm, and rolling could be performed from the tip to the tail of the slab S without any problem.
  • Example 2 the plate thickness at both ends on the rolling mill entrance side was estimated using the above formula 1, and the plate thickness at both ends on the rolling mill exit side was estimated using the above formula 2.
  • the rolling mill was controlled based on these estimated sheet thicknesses.
  • the measured values of the cast strips on the rolling mill exit side were that the plate thickness at the end of the drive side DS at the mill exit was 1.243 mm, the plate thickness at the end of the work side WS was 1.259 mm, and the wedge Was -17 ⁇ m. Further, the wedge ratio with respect to the plate thickness of the cast piece on the delivery side was ⁇ 1.35%. From this, the difference in wedge ratio was 2.00%.
  • the maximum amount of meandering in the rolling mill was about 70 mm, and rolling from the tip to the tail of the slab S could be carried out without any problem.
  • Example 3 the plate thicknesses at both ends on the rolling mill entrance side were estimated using the above formula 1, and the plate thicknesses at both ends on the rolling mill exit side were measured by a thickness gauge and estimated plate thicknesses were obtained.
  • the rolling mill was controlled based on the measured sheet thickness.
  • the plate thickness at the end of the drive side DS on the rolling mill exit side is 1.232 mm
  • the plate thickness at the end of the work side WS is 1.284 mm
  • the wedge Was -52 ⁇ m.
  • the wedge ratio with respect to the plate thickness of the cast piece on the delivery side was ⁇ 4.13%. From this, the difference in wedge ratio was 0.78%.
  • the maximum amount of meandering in the rolling mill was about 15 mm, and rolling from the tip end to the tail end of the slab S could be carried out without problems.
  • Comparative Example 1 the measured values of the cast piece on the rolling mill outlet side were 1.285 mm at the end portion of the drive side DS on the rolling mill outlet side and 1.25 mm at the end portion of the work side WS. 238 mm and the wedge was 47 ⁇ m. Further, the wedge ratio with respect to the plate thickness of the cast piece on the outgoing side was 3.74%. From this, the difference in wedge ratio was 7.09%. The maximum amount of meandering in the rolling mill was about 200 mm, and narrowing occurred at the tail end of the slab S.
  • the measured values of the cast piece on the rolling mill exit side were 1.285 mm for the plate thickness at the end of the drive side DS on the mill exit side and 1.25 mm for the plate thickness at the end of the work side WS. 219 mm and the wedge was 65 ⁇ m. Further, the wedge ratio with respect to the plate thickness of the cast piece on the outlet side was 5.22%. From this, the difference in wedge ratio was 8.58%.
  • the meandering amount in the rolling mill was about 250 mm at maximum, and the slab contacted and folded into the side guide on the rolling mill entry side, leading to fracture.
  • the deformation characteristics of the housing supporting the casting drum and the deformation characteristics of the reduction system for rolling down the casting drum which are obtained before the start of casting of the slab.
  • the thickness of the cast slab S is estimated by using the deformation characteristics of the casting drum housing rolling system, and the rolling mill is rolled down so that the difference between the inlet side wedge ratio and the outlet side wedge ratio of the rolling mill falls within a predetermined range. By adjusting the position, it is possible to reduce meandering in the rolling mill and reduce threading troubles.
  • the present invention when producing a slab in a continuous casting facility having a twin-drum type continuous casting device and a rolling mill, it is possible to further reduce the meandering in the rolling mill and reduce the threading trouble. High industrial availability.

Landscapes

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Abstract

本発明によれば、鋳片の鋳造開始前に取得された鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、式１（（圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）＋（鋳造ドラムの弾性変形）＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形））より鋳片の幅方向の両端部の推定板厚を算出し、式１より算出された推定板厚に基づいて、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率とを算出し、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が所定の範囲になるように、圧延機の圧下位置を調整する、鋳片の製造方法が提供される。

Description

鋳片の製造方法および制御装置
　本発明は、鋳片の製造方法および制御装置に関する。
　本願は、２０１８年１０月２２日に日本に出願された特願２０１８－１９８３５６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　金属薄帯（以下、鋳片という。）の製造は、例えば特許文献１に示されるように、双ドラム式連続鋳造装置が用いられている。双ドラム式連続鋳造装置は、一対の連続鋳造用鋳造ドラム（以下、鋳造ドラムという。）を平行に配置し、対向する周面をそれぞれ上方から下方に回転させ、これら鋳造ドラムの周面によって形成された湯溜まり部に金属溶湯を注入し、金属溶湯を鋳造ドラムの周面上で冷却、凝固させて、金属薄帯を連続鋳造する。一対の鋳造ドラムは、鋳造中は回転軸の平行を維持したまま、所定の押圧力で鋳片を押圧している。鋳片から鋳造ドラムに対する反力は凝固状態によって変化し、幅方向に不均一となることがあり、一対の鋳造ドラムの回転軸の平行度を厳密に保つことは困難である。このため、鋳片には幅方向両端部における板厚の差、いわゆるウェッジ（ｗｅｄｇｅ）が発生することがある。ウェッジが発生すると、鋳造ドラムの鋳造方向下流に配置される圧延機において蛇行が発生することがあり、通板トラブルを引き起こすことがある。
　例えば、圧延機における蛇行を抑制する手法として、特許文献１には、一対の鋳造ドラムが互いに平行な状態を維持したまま、鋳造ドラムの開閉、交差角およびオフセット量を制御して、鋳片のクラウンおよびウェッジを調整する技術が開示されている。
　特許文献２には、平行な回転軸を有し任意の間隙を保持して互いに逆方向に回転する２つのドラムの表面間隙に金属の溶湯を鋳込み、薄板を鋳造する双ドラム式連鋳機の圧下制御方法が開示されている。かかる方法では、一方のドラムの両端部の押付力を検出・加算し、これに基づく信号により、一方のドラムの両端の押付力の和が所定の値になるように他方のドラムの両端を油圧シリンダによって平行に移動させることで、ウェッジを低減している。
　特許文献３には、双ドラムから送り出される鋳片の先端に取り付けられたダミーシートの通過をミル出側板厚計で検出後、インラインミルのロール間隔を圧延時の目標位置まで狭める圧延開始方法が開示されている。かかる方法では、圧延機のロールクロス角またはロールベンディング力を変更して、鋳片の蛇行を抑制する。
　特許文献４には双ドラム式連続鋳造機で製造した薄帯鋳片の蛇行を制御する蛇行制御方法に関する技術が開示されている。かかる方法では、圧延機入側の２箇所以上で検出した鋳片蛇行量の差に基づいて、熱間圧延機における左右のギャップ差を調整して、薄帯鋳片の蛇行を抑制する。
　また特許文献５には、圧延機における蛇行の制御を目的とする制御方法に関する技術が開示されている。この文献の方法では、圧延スタンド間に設けられたセンサによって検出された板厚に基づく、入側と出側のウェッジ比率を制御する技術が開示されている。
　また特許文献６には、圧延機の圧下設定制御方法において、板厚計が設置されていない場合等で板厚を求める際に、ミルストレッチを各ワークロール変形の寄与分とワークロール以外の変形の寄与分とに分離して板厚を推定することが開示されている。
日本国特開２０１７－１９６６３６号公報 日本国特開平０１－１６６８６３号公報 日本国特開２０００－３４３１０３号公報 日本国特開２００３－０３９１０８号公報 日本国特開平０９－１６８８１０号公報 日本国特開昭６０－０３０５０８号公報
　蛇行を引き起こし得るウェッジを高精度に制御し抑制するには、特許文献１に記載の技術のように、鋳造ドラムの鋳造方向下流に板厚を測定する厚み分布計等を設置し、厚み分布計による測定結果を用いて板厚を制御するフィードバック制御を実施することが考えられる。この際、厚みの測定値がウェッジの制御に反映されるまでのむだ時間を小さくするため、厚み分布計はできるだけ鋳造装置の近くに設置されることが望ましい。しかし、鋳造装置直下に厚み分布計を設置すると、溶融金属の引き抜きに失敗した場合に溶融金属が厚み分布計に降り注ぎ、厚み分布計を破損させてしまう可能性がある。このため、厚み分布計は、鋳造ドラムからある程度の距離を置いて離れた位置に設置する必要がある。厚み分布計が鋳造ドラムから離れるほど、厚み分布計の測定値をウェッジ制御に反映させるまでのむだ時間が大きくなるため、ウェッジを高精度にフィードバック制御して抑制することは難しい。
　また、特許文献２に記載の技術では、鋳造ドラムの剛性は両端部で等しいとは限らず、押付力の和を目標とするように油圧シリンダによって平行に移動させたとしても、ウェッジが低減し蛇行が抑制できるとは限らない。
　特許文献３には、ウェッジの低減に関する記載はなく、特許文献３に記載の技術によりウェッジを抑制しようとしても、ウェッジが大きい場合には、蛇行または絞込みによる通板トラブルが発生する可能性がある。
　特許文献４又は特許文献５に記載の技術では、ワークロールの左右の圧下位置を適切に設定できないため、圧延機の左右で先進率および後進率の不均一が発生し、圧延機入側の材料速度が左右で不均一となる。この材料速度差により圧延機入側での蛇行量が決定するが、ワークロールの圧下位置を設定してから当該圧下位置により生じた材料速度差が蛇行量に現れるまでには時間がかかる。このため、蛇行制御を行っても制御が間に合わず、通板トラブルに至る可能性があった。
　そこで、本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、本発明の目的とするところは、双ドラム式連続鋳造装置と圧延機とを有する連続鋳造設備において鋳片を製造する際に、圧延機における蛇行をより低減し、通板トラブルを低減することが可能な、新規かつ改良された鋳片の鋳造方法および制御装置を提供することにある。
（１）本発明の一態様に係る鋳片の製造方法では、回転する一対の鋳造ドラムにより金属溶湯を凝固させて鋳片を鋳造する双ドラム式連続鋳造装置と、鋳造された鋳片を一対のワークロールにより圧延する圧延機と、を用いて鋳片を製造する鋳片の製造方法において、鋳片の鋳造開始前に取得された鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、下記の式１より鋳片の幅方向の両端部の推定板厚を算出し、式１より算出された推定板厚に基づいて、圧延機の入側における両端部の板厚の差である入側ウェッジと鋳片の入側板厚との比率を示す入側ウェッジ比率とを算出し、圧延機の出側における両端部の板厚の差である出側ウェッジと鋳片の出側板厚との比率を示す出側ウェッジ比率とを算出し、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が所定の範囲になるように、圧延機の圧下位置を調整する。
（圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）
　　　　　＋（鋳造ドラムの弾性変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
　　　　　－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）・・・式１
（２）上記（１）に記載の鋳片の製造方法では、出側ウェッジ比率の算出に用いられる出側板厚は、ロールバイト直下での鋳片の幅方向の位置情報を用いて、下記の式２により推定されてもよい。
（圧延機出側の推定板厚）＝（圧延シリンダの圧下位置）
　　　　　＋（ワークロールの弾性変形）
　　　　　＋（圧延機ハウジング圧下系変形）
　　　　　＋（ワークロールのロールプロフィル）
　　　　　－（圧下位置零点調整時におけるワークロールの弾性変形）・・・式２
（３）上記（１）に記載の鋳片の製造方法では、出側ウェッジ比率の算出に用いられる出側板厚は、圧延機の出側における鋳片の板厚の実測値であってもよい。
（４）上記（１）から（３）のいずれか一項に記載の鋳片の製造方法では、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性は、鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放し、鋳造ドラムの間に鋳造ドラムのドラム長よりも板幅が長く板厚が均一な板を挟んだ状態で締込みを実施することにより得られた鋳造シリンダの圧下位置および荷重に基づき取得されてもよい。
（５）上記（１）から（４）のいずれか一項に記載の鋳片の製造方法では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整は、鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放して、鋳造ドラムの間に鋳造ドラムのドラム長よりも板幅が長く板厚が均一な板を挟んだ状態で行われてもよい。
（６）本発明の一態様に係る制御装置では、回転する一対の鋳造ドラムにより金属溶湯を凝固させて鋳片を鋳造する双ドラム式連続鋳造装置と、鋳造された鋳片を一対のワークロールにより圧延する圧延機と、を有する鋳片の製造設備における、圧延機の圧下位置を調整する制御装置であって、制御装置は、鋳片の鋳造開始前に取得された鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、下記の式１より鋳片の幅方向の両端部の推定板厚を算出する板厚算出部と、推定板厚を用いて、圧延機の入側における両端部の板厚の差である入側ウェッジと、鋳片の入側板厚との比率を示す入側ウェッジ比率を求め、圧延機の出側における両端部の板厚の差である出側ウェッジと、鋳片の出側板厚との比率を示す出側ウェッジ比率と、を求める比率算出部と、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が所定の範囲になるように、圧延機の圧下位置を調整する制御部と、を備える。
（圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）
　　　　　＋（鋳造ドラムの弾性変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
　　　　　－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）・・・式１
　本発明によれば、双ドラム式連続鋳造装置と圧延機とを有する連続鋳造設備において鋳片を製造する際に、圧延機における蛇行をより低減し、通板トラブルを低減することが可能である。
本発明の一実施形態に係る鋳片の製造設備を示す概略的な断面図である。 鋳造ドラムの構成の一例を示した概略的な図である。 圧延機における蛇行の様子を示した概略的な図である。 鋳造ドラムにてウェッジが発生する一例を示した概略的な図である。 圧延機において蛇行を低減する圧延の様子を示した模式図である。 圧延機において鋳片の位置情報を取得する一例を示した概略的な図である。 鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得する一例を示した概略的な図である。 鋳造ドラムの圧下位置零点調整の一例を示した概略的な図である。 鋳造ドラムの圧下位置零点調整の一例を示した概略的な図である。 鋳造ドラムの圧下位置零点調整の一例を示した概略的な図である。 同実施形態に係る鋳片の製造設備の変形例の一例を示した概略的な断面図である。
　以下に添付図面を参照しながら、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
　なお、本明細書中において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。本明細書中において、「工程」との用語は、独立した工程だけではなく、他の工程と明確に区別できない場合であってもその工程の所期の目的が達成されれば、本用語に含まれる。また、以下の実施形態の各要素は、それぞれの組み合わせが可能であることは自明である。
　（１．連続鋳造設備）
　図１および図２を参照して、鋳片を製造する連続鋳造設備の構成の一例を説明する。図１は、鋳片を製造する連続鋳造設備１を示した図である。図２は、連続鋳造装置１０を鋳造方向の直上から見た構成の一例を示す平面図である。
　図１を参照すると、連続鋳造設備１は、双ドラム式連続鋳造装置１０（以下、連続鋳造装置１０と称す。）と、第１ピンチロール２０と、圧延機３０と、制御装置１００と、蛇行計１１０と、第２ピンチロール４０と、巻取装置５０と、を備える。
　連続鋳造装置１０は、第１鋳造ドラム１１と第２鋳造ドラム１２とからなる一対の鋳造ドラムを有する。一対の鋳造ドラムは、水平方向に対向して配置されている。連続鋳造装置１０は、一対の鋳造ドラムの対向する面同士が下方へ繰り出されるように、第１鋳造ドラム１１と第２鋳造ドラム１２とを互いに異なる周方向へ回転させ、これら鋳造ドラムの周面によって形成された湯溜まり部に注入された金属溶湯を、鋳造ドラムの周面上で冷却、凝固させて、鋳片Ｓを連続鋳造する。
　ここで、図２を参照して、連続鋳造装置１０の構成を説明する。図２を参照すると、連続鋳造装置１０では、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２が、水平方向に対向して配備され、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の間で鋳片が鋳造される。第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２は、モータＭの駆動により回転し、鋳片Ｓを鋳造方向下流に送り出す。
　連続鋳造装置１０には、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の幅方向の両端に、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２が対向して生じる間隙を囲むように、サイド堰１５ｄおよびサイド堰１５ｗが設けられる。第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２と、サイド堰１５ｄおよびサイド堰１５ｗとにより囲まれる領域に金属溶湯が貯められて、順次鋳片Ｓが鋳造される。
　第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の幅方向の軸の両端は、それぞれハウジング１３ｄおよびハウジング１３ｗに支持される。第２鋳造ドラム１２の軸の両端は、鋳造ドラムが対向する水平方向で、第１鋳造ドラム１１が配置される側とは反対側にて、第２鋳造ドラム１２の軸の両端を連結する連結部１９が設けられる。連結部１９は、第２鋳造ドラム１２が配置される側とは反対側にて、シリンダ１７と接続される。シリンダ１７は、鋳造ドラムを鋳造ドラムが対向する水平方向に圧下することができる。シリンダ１７が連結部１９を圧下することで、第２鋳造ドラム１２は、鋳造ドラムが対向する水平方向に移動可能となる。第２鋳造ドラム１２が移動することにより、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２にて鋳片Ｓの圧下が可能となる。
　第１鋳造ドラム１１の軸の両端には、シリンダ１７が配置される側とは反対側に、第１鋳造ドラム１１にかかる荷重を測定するロードセル１４ｄおよびロードセル１４ｗがそれぞれ設けられる。これにより、シリンダ１７の圧下による荷重を測定することができる。
　連続鋳造装置１０より鋳造された鋳片Ｓは、第１ピンチロール２０により圧延機３０に送出される。
　圧延機３０は、鋳片Ｓを所望の板厚に圧延する。圧延機３０は、上ワークロール３１および下ワークロール３２と、上ワークロール３１および下ワークロール３２を支持する上バックアップロール３３および下バックアップロール３４と、を備える。圧延機３０は、上ワークロール３１と下ワークロール３２とにより、鋳片Ｓを挟んで圧下する。
　図１に示す圧延機３０の圧延方向上流には、制御装置１００と蛇行計１１０とが備えられる。蛇行計１１０は、圧延機３０のワークロールに対する鋳片Ｓの位置情報を取得する機能を有する。蛇行計１１０は、さらに、取得した位置情報を制御装置１００に出力する機能も有する。
　蛇行計１１０は、例えばカメラ等の撮像装置であってもよい。この場合、撮像画像を画像処理することで、鋳片Ｓの位置情報を取得することができる。なお、本実施形態では、位置情報取得のために、蛇行計１１０を一例としたが、位置情報を取得できれば形態は限られない。例えば、蛇行計１１０の代わりに幅方向の温度計を用いて、鋳片Ｓの位置情報を取得してもよく、鋳片Ｓのパスラインに分割式のルーパーを設置して、ルーパーから得られる張力を用いて、鋳片Ｓの位置情報を取得してもよい。
　また、本実施形態では、圧延機３０の圧延方向上流に蛇行計１１０を設置したが、圧延方向下流に蛇行計１１０を設置してもよい。蛇行計１１０の設置場所は、圧延機３０の圧延方向上流または下流で、圧延機３０に近いほど、鋳片Ｓの位置情報を迅速に取得可能である。
　制御装置１００は、板厚算出部と、比率算出部と、制御部と、を備える。制御装置１００は、蛇行計１１０から鋳片Ｓの幅方向における位置情報を取得して、位置情報に基づいて圧延機３０を制御する機能を有する。制御装置１００の動作の詳しくは後述する。
　圧延機３０は、制御装置１００により制御される。制御装置１００は、例えば、鋳片Ｓを圧延する際に、蛇行計１１０の計測結果に基づいて上ワークロール３１および下ワークロール３２の圧下位置を制御する。
　圧延機３０により所望の板厚に圧延された鋳片Ｓは、第２ピンチロール４０により巻取装置５０に送出され、巻取装置５０にてコイル状に巻き取られる。
　（２．鋳片の圧延方法）
　以下に記載する鋳片の圧延方法は、双ドラム式連続鋳造装置と圧延機とを有する連続鋳造設備において、圧延機により鋳片の蛇行をより低減し、通板トラブルを低減する技術に関する。
　図３および図４を参照して、圧延機３０における蛇行を説明する。図３は、圧延機３０における鋳片Ｓの蛇行の様子を示した概略平面図であり、上ワークロール３１側から鋳片Ｓの板面を見た図である。図４は、ウェッジが発生した鋳片を鋳造する様子を示した概略平面図である。
　図３を参照すると、上ワークロール３１と下ワークロール３２とにより圧延された鋳片Ｓは、圧延方向に対して平行に進行しておらず、鋳片の通板位置が圧延方向に対して直角方向に移動する蛇行が発生している。蛇行は、上ワークロール３１および下ワークロール３２の一端と他端、つまり左右が非対称に圧延されることにより引き起こされる。このような鋳片Ｓの蛇行は、圧延機３０にて圧延される前、つまり鋳造時の鋳片Ｓの板厚の形状に起因して発生し得る。
　例えば図４に示すように、連続鋳造装置１０により、幅方向の一方の端部から他方の端部へ向かって徐々に板厚が変化している鋳片Ｓが鋳造される場合がある。図４の鋳片Ｓは、一方の端部の板厚ｔ１が他方の端部の板厚ｔ２よりも厚くなっている。
　このように板厚が均一でなく、ウェッジが生じている鋳片Ｓが圧延機３０にて圧延されると、板厚の厚い部分が板厚の薄い部分よりも大きく延伸される。圧延機３０における圧下率は、圧延機３０入側において板厚ｔ２側よりも板厚ｔ１側の端部の方が大きくなる。この場合、圧延時の鋳片Ｓの圧延機３０入側における材料速度は、入側板厚ｔ２側よりもｔ１側の端部が小さくなる。このように、鋳片Ｓの一端と他端との材料速度の差、すなわち鋳片Ｓの面内で回転が生じることで、蛇行が発生する。蛇行の発生を低減するには、上述したような鋳片Ｓの一端と他端との材料速度の差を抑制して、所望の出側板厚となるように圧延することが有効である。
　本発明者らは、鋳片Ｓの一端と他端との材料速度の差を抑制して、所望の出側板厚となるように圧延するための圧延方法を鋭意検討し、圧延機３０にて蛇行を抑制し通板トラブルを抑制する圧延方法を見出した。図５を参照して説明する。
　図５の（ａ）に、圧延機３０においてウェッジが発生している鋳片Ｓを圧延している状態と、圧延機３０入側および出側での鋳片Ｓの幅方向断面とを示す。図５は、蛇行を発生させる鋳片を長手方向（搬送方向）に断面視した断面図の一例である。図５の（ｂ）に示すように、圧延前、すなわち圧延機３０の入側では、鋳片Ｓは、一端の板厚ＨＤが他端の板厚ＨＷよりも薄く、幅方向に一方から他方へ向かって徐々に板厚が変化した形状である。このような鋳片Ｓを圧延機３０で圧延したとき、図５の（ｃ）に示すように、圧延機３０の出側での鋳片Ｓが、例えば、一端が板厚ｈＤであり他端が板厚ｈＷである形状になったとする。
　本実施形態に係る圧延機３０では、圧延機３０での圧延時に生じる鋳片Ｓの幅方向における材料速度差を抑制するため、鋳片Ｓの幅方向における圧下率が略同一となるようにウェッジが発生している鋳片Ｓを圧延する。この際に、入側ウェッジ比率（（板厚ＨＤ－板厚ＨＷ）／入側板厚）と出側ウェッジ比率（（板厚ｈＤ－板厚ｈＷ）／出側板厚）とを求め、これらの差分から、鋳片Ｓの幅方向における圧下率が略同一となっているかを判断して、圧延機３０の圧下位置を制御する。鋳片Ｓの幅方向の圧下率が略同一であれば、鋳片Ｓの幅方向において材料速度差が生じず、鋳片Ｓの面内で回転が生じないため、圧延機における蛇行の発生を抑制することができる。
　このような圧延方法を実現するために、制御装置１００の板厚算出部は、まず、圧延機の入側における鋳片Ｓの両端部の板厚の差である入側ウェッジ（板厚ＨＤ－板厚ＨＷ）と鋳片の入側板厚との比率を示す入側ウェッジ比率（％）を算出する。鋳片Ｓの入側板厚とは、鋳片Ｓの幅方向中央の板厚ＨＣであってもよい。
　次に、板厚算出部は、圧延機の出側における両端部の板厚の差である出側ウェッジ（板厚ｈＤ－板厚ｈＷ）と鋳片の出側板厚との比率を示す出側ウェッジ比率（％）を算出する。鋳片Ｓの出側板厚とは、鋳片Ｓの幅方向中央の板厚ｈＣであってもよい。
　さらに、制御装置１００の比率算出部は、入側ウェッジ比率（％）と出側ウェッジ比率（％）との差分を求める。
　その後、制御装置１００の制御部は、該差分が所定の範囲になるように、圧延機の圧下位置を調整する。入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分の所定の範囲は、例えば、実操業で許容できる蛇行量から経験的に求めても良い。また、０％以上２％以下の値であってもよい。差分の大きさの上限が２％であることにより、圧延機３０における蛇行をより確実に低減できる。これにより、鋳片Ｓの一端と他端との材料速度差を抑制し、蛇行を抑制できる。
　以下、各処理について詳細に説明する。
　（圧延機入側ウェッジ比率の算出方法）
　まず、板厚算出部における入側ウェッジ比率の算出方法を説明する。圧延機３０にて圧延される鋳片Ｓは圧延機３０よりも圧延方向上流に配置される連続鋳造装置１０にて鋳造される。本実施形態では、連続鋳造装置１０にて鋳造される鋳片Ｓの板厚を算出し、圧延機３０の入側板厚として圧延機入側ウェッジ比率の算出に用いる。これにより、圧延機３０の入側に板厚計等を設置しなくとも、圧延機３０の入側での鋳片Ｓの板厚を取得することができる。
　圧延機３０の入側での鋳片Ｓの板厚は、鋳造ドラムのドラム間隙から推定される。鋳造ドラムのドラム間隙は、シリンダ圧下位置による変化の他、鋳造ドラムにかかる荷重、鋳片との接触等によって変化が生じる。鋳造ドラムにかかる荷重、鋳片との接触等によるドラム間隙の変化は、鋳造ドラムの弾性変形の寄与分とドラム以外の弾性変形の寄与分、および、鋳造ドラムのドラムプロフィルの変化の寄与分に分離して考えることができる。鋳造ドラム以外の弾性変形寄与分を、鋳造ドラムハウジング圧下系変形と呼ぶ。これより、圧延機３０の入側板厚は、鋳造ドラムの各種条件を用いて、下記の式１により推定することができる。
　（圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）
　　　　　＋（鋳造ドラムの弾性変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
　　　　　＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
　　　　　－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）・・・式１
　ただし、式１において、鋳造シリンダの圧下位置、鋳造ドラムハウジング圧下系変形は、それぞれ、圧下位置零点調整時からの差分を表す。差分は、圧下位置零点調整時のシリンダ圧下位置、鋳造ドラムハウジング変形に対する差分であってもよい。
（シリンダの圧下位置）
　シリンダの圧下位置とは、図２に示した連続鋳造装置１０のシリンダ１７の押圧方向におけるシリンダ１７の圧下位置を示す。例えば、シリンダの圧下位置とは、シリンダの位置が零点調整された零点である初期値からの差分による位置を示す。シリンダの圧下位置は、図２又は図７の矢印ａに沿った方向の変位から求めることができる。シリンダの圧下位置は、シリンダ１７の移動量を計測可能な位置センサ等（図示せず）により適時測定することができる。
（鋳造ドラムの弾性変形）
　鋳造時における鋳造ドラムの弾性変形とは、鋳造を開始してから鋳造を終了するまでの任意の時点における鋳造ドラムの弾性変形を示す。鋳造ドラムは、鋳造ドラムと接触する鋳片からの反力や、鋳造ドラムに加えられる外力の影響により、鋳造ドラムの軸に撓みが発生したり、鋳造ドラムに扁平変形が発生したりする。これらの変形を鋳造時における鋳造ドラムの弾性変形と言う。鋳造ドラムの弾性変形は、弾性理論を用いた解析等の手段により、求めることができる。
　例えば、鋳造ドラムのドラム変形の寄与分の鋳造ドラムの軸の撓みについては、鋳造ドラムを両端支持梁とみなして、材料力学の梁のたわみ計算から算出することができる。たわみ計算の際に用いられる幅方向の荷重分布については、鋳造ドラムの軸の両端に設けられるロードセル値に基づき幅方向について線形の分布を仮定して問題ない。
（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
　鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性とは、鋳造ドラムにかかる圧下荷重の影響をうけて、ハウジング１３ｄおよびハウジング１３ｗが変形する特性と、シリンダ１７を含む鋳造ドラムを圧下する構成が変形する特性と、を包含した変形特性を示す。上記式１の鋳造ドラムハウジング圧下系変形は、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて算出された鋳造ドラムハウジングの変形量を示す。例えば、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性は、特許文献６に記載の方法を用いて求めることができる。鋳造ドラムハウジング圧下系変形は、後述するように、ロードセル１４ｄ（又はロードセル１４ｗ）が測定した荷重等に基づいて算出できる。
（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
　鋳造ドラムのドラムプロフィルとは、鋳造ドラムの熱膨張量または、鋳造ドラムの摩耗量を示す指標である。鋳造ドラムのドラムプロフィルでは、熱膨張量は、鋳造ドラムにかかる熱を踏まえて、鋳造ドラム表面形状の変形量を算出する。摩耗量は、鋳造前のドラムプロフィルを実測しても良いし、鋳造条件から推定しても良い。例えば、鋳造ドラム設計時の表面形状は既知であるため、その表面形状に熱膨張および摩耗による形状変形を加算することで、ドラムプロフィルの変形量を求めることができる。
（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）
　圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形とは、鋳造開始前に鋳造ドラムの圧下位置の初期値を決定する圧下位置零点調整の時の鋳造ドラムの弾性変形を示す。圧下位置零点調整は、鋳造ドラムに対して荷重をかけた状態で行うため、鋳造ドラムに弾性変形が発生する。その時の弾性変形量を圧下位置零点調整時の鋳造ドラムの弾性変形としている。この弾性変形量は、鋳造時の鋳造ドラムの弾性変形と同様に、ドラムを両端支持梁とみなした材料力学の梁のたわみ計算から算出することができる。
　推定板厚は、上述したように、「鋳造シリンダの圧下位置」と「鋳造ドラムの弾性変形」と「鋳造ドラムハウジング圧下系変形」と「鋳造ドラムのドラムプロフィル」との値の和から、「鋳造ドラムの圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形」の値を減じることで求められる。
　上記式１にて求めた鋳造ドラム間のギャップによる連続鋳造装置１０の出側板厚は、圧延機３０の入側における鋳片の板厚と同等であるため、この連続鋳造装置１０の出側板厚から鋳片Ｓの両端部の板厚を求めることができる。そして、該両端部の板厚差と鋳片Ｓの幅方向中央の板厚とから入側ウェッジ比率を算出できる。
　（圧延機出側ウェッジ比率の算出方法）
　次に、圧延機３０の出側ウェッジ比率の算出方法を説明する。出側板厚は、例えば、上ワークロール３１と下ワークロール３２との間のギャップを算出する下記の式２を用いて推定できる。幅方向における上ワークロール３１と下ワークロール３２との間のギャップの分布がわかれば、上ワークロール３１および下ワークロール３２で圧延される鋳片Ｓのプロフィルも推定し得る。
（圧延機出側の推定板厚）＝（圧延シリンダの圧下位置）
　　　　　＋（ワークロールの弾性変形）
　　　　　＋（圧延機ハウジング圧下系変形）
　　　　　＋（ワークロールのロールプロフィル）
　　　　　－（圧下位置零点調整時におけるワークロールの弾性変形）・・・式２
　圧延シリンダの圧下位置とは、圧延機のワークロールを圧下するシリンダが圧下する方向におけるシリンダの位置を示す。例えば、シリンダの圧下位置とは、シリンダの位置が零点調整された零点である初期値からの差分による位置を示す。
　ワークロールの弾性変形とは、圧延を開始してから圧延を終了するまでの任意の時点におけるワークロールの弾性変形を示す。ワークロールでは、ワークロールと接触する鋳片やバックアップロールからの反力や、ワークロールに加えられる外力の影響により、ワークロールの軸に撓みが発生したり、ワークロールに扁平変形が発生したりする。これらの変形をワークロールの弾性変形と言う。ワークロールの弾性変形であるワークロールの軸の撓みやワークロールの偏平変形については、例えば、特許文献６に記載の方法を用いて求めることができる。
　圧延機ハウジング圧下系変形特性とは、ワークロールにかかる圧延荷重の影響をうけて、ワークロール等を支持するハウジングが変形する特性と、シリンダを含むワークロールを圧下する構成が変形する特性と、を包含した変形特性を示す。例えば、特許文献６に記載の方法を用いて、圧延機ハウジング圧下系変形特性を求めることができる。
　ワークロールのロールプロフィルとは、ワークロールの熱膨張量または、鋳造ドラムの摩耗量を示す指標である。ワークロールのロールプロフィルでは、熱膨張量は、ワークロールにかかる熱を踏まえて、ワークロールの表面形状の変形量を算出する。摩耗量は、圧延前のロールプロフィルを実測しても良いし、圧延条件から推定しても良い。例えば、圧延機設計時のワークロールの表面形状は既知であるため、その表面形状に熱膨張による形状変形を加算することで、ロールプロフィルの変形量を求めることができる。
　圧下位置零点調整時におけるワークロールの弾性変形とは、圧延開始前に圧延機の圧下位置の初期値を決定する圧下位置零点調整の時のワークロールの弾性変形を示す。圧下位置零点調整は、ワークロールに対して荷重をかけた状態で行うため、ワークロールに弾性変形が発生する。その時の弾性変形量を圧下位置零点調整時のワークロールの弾性変形としている。この弾性変形量は、圧延時のワークロールの弾性変形と同様に算出することができる。
　圧延機出側のワークロール間のギャップは、上述したように、「圧延シリンダの圧下位置」と「ワークロールの弾性変形」と「圧延機ハウジング圧下系変形」と「ワークロールのロールプロフィル」との値の和から、「圧下位置零点調整時におけるワークロールの弾性変形」の値を減じることで求められる。
　ここで、圧延機３０の出側における鋳片のウェッジを算出するためには、上記式２において圧延機３０の上ワークロール３１および下ワークロール３２に対する鋳片Ｓの幅方向の位置の特定が必要である。鋳片Ｓの位置により、ワークロールと接触する鋳片からの反力の作用点位置が変わったり、鋳片Ｓやバックアップロールからワークロールに及ぼす反力の幅方向分布が変わったりすることで、ワークロールの弾性変形が変化し、上ワークロール３１と下ワークロール３２との間のギャップの幅方向分布が変化するからである。
　そこで、板厚算出部は、蛇行計１１０から鋳片Ｓの位置情報を取得し、圧延機３０に対する鋳片Ｓの幅方向の位置を特定する。そして、板厚算出部は、上記式２にて求めたワークロール間のギャップの分布から、鋳片Ｓの幅方向の位置に対応するワークロール間のギャップを鋳片Ｓの出側板厚とする。これより、鋳片Ｓの両端部に相当する板厚が求められる。板厚算出部は、鋳片Ｓの両端部の板厚差と鋳片の幅方向中央の板厚とに基づき出側ウェッジ比率を算出する。
　図６を参照して鋳片Ｓの位置情報を説明する。図６は、圧延方向から見た圧延機３０を模式的に示した図である。
　位置情報は、ワークロールに対する鋳片Ｓの位置情報である。位置情報は、ワークロールに鋳片Ｓが接している箇所の位置を示す情報であってもよい。具体的には、位置情報は、鋳片Ｓの幅方向の中央点Ｓｃから、上ワークロール３１の幅方向の中央点３１ｃおよび下ワークロール３２の幅方向の中央点３２ｃを結んだ直線の中点ＷＣまでの距離Ｙであってもよい。
　このように、板厚算出部と比率算出部とにより、圧延機３０の入側ウェッジ比率および出側ウェッジ比率が算出される。比率算出部は、算出した入側ウェッジ比率および出側ウェッジ比率を制御部へ出力する。
　（圧延機の制御）
　制御部は、比率算出部から入側ウェッジ比率および出側ウェッジ比率を取得して、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分を求める。制御部は、この差分が、所定の範囲になるように、圧延機３０の圧下位置を調整する。圧延機３０の調整は、圧延機３０に設けられたシリンダにより行われる。所定の範囲（すなわち、許容し得る入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分の大きさ）は、鋳片の材質、圧延機３０の状態等に応じて適宜決定し得るが、例えば０％以上２％以下であってもよい。入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分の大きさを２％以下とすることで、より確実に圧延機３０の蛇行の発生を抑制できる。
　（３．鋳片の製造方法）
　以下、上記実施形態に係る鋳片の製造方法に関して、具体的な全体の手順について、説明する。
　まず、制御装置１００の板厚算出部は、圧延機３０入側における入側板厚を算出する。入側板厚は、上記式１に基づき算出される。連続鋳造装置１０には、例えば、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の温度測定器、荷重を測定するロードセル１４ｄおよびロードセル１４ｗ等の各種計測器が配備されている。板厚算出部は、これらの各種計測器から各種値を取得して、上記式１より、鋳片の両端部の推定板厚を算出する。板厚算出部は、上記式１により算出された入側板厚の鋳片Ｓの両端部の板厚を用いて、入側ウェッジを算出する。
　次に、板厚算出部は、圧延機３０出側における出側板厚を算出する。出側板厚は上記式２に基づき算出される。圧延機３０には、例えば、上ワークロール３１および下ワークロール３２の温度測定器、荷重を測定する荷重測定器等の各種計測器が配備されている。板厚算出部は、これらの各種計測器から各種値を取得して、上記式２より、出側板厚を算出する。
　ここで、板厚算出部は、蛇行計１１０から鋳片Ｓの位置情報を取得する。板厚算出部は、該位置情報を用いて、ワークロールに対する鋳片Ｓの位置を特定する。板厚算出部は、特定した鋳片Ｓの位置と上記式２により算出された出側板厚とから、鋳片Ｓの両端部に対応する板厚を推定し、出側ウェッジを算出する。
　次に、比率算出部は、板厚算出部にて算出された、圧延機３０入側および出側の鋳片Ｓのウェッジと圧延機３０入側および出側の鋳片の板厚から、ウェッジ比率を算出する。具体的には、比率算出部は、入側ウェッジと、入側の鋳片の幅方向中央の板厚または入側の鋳片の平均板厚と、を用いて、入側ウェッジ比率を算出し、出側ウェッジと、出側の鋳片の幅方向中央の板厚または出側の鋳片の平均板厚と、を用いて出側ウェッジ比率を算出する。
　次に、制御部は、比率算出部により算出された入側ウェッジ比率および出側ウェッジ比率との差分を算出して、該差分が所定の範囲になるように、圧延機３０のシリンダ（図示せず）の圧下位置を調整する。
　以上、本実施形態における鋳片の製造方法の詳細に関して説明を行った。
　（４．圧延機入側板厚算出の精度向上）
　本実施形態において、圧延機３０の入側での鋳片Ｓの板厚は、上記式１に基づき、鋳造ドラムの各種条件を用いて推定する。上記式１による板厚の推定精度が高いほど、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分の精度が高まり、その結果、圧延機３０の蛇行もさらに抑制することができる。
　ここで、上記式１の各項のうち、ドラム以外の構成の変形特性を示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性は、特に低荷重領域で接触面の微妙な形状に大きく依存し、特性が変化しやすく、公知の物理モデルを用いても幾何学形状を厳密に把握することが困難である。そこで、本発明者らは、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得するための手法を検討し、以下に示す手法に想到した。
　（鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得）
　図７を参照して鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得方法を説明する。図７は、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得方法の一例を示した図である。
　図７に示されるように、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得は、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２に試験板１６を挟んで行い得る。試験板１６は、長手方向の長さが鋳造ドラムの幅方向のバレル長よりも長く、板厚が均一である。この状態から、シリンダ１７により試験板１６を押圧して締めこむことで、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２により試験板１６を押圧する。試験板１６の長手方向に垂直な方向の長さは、限定されないが、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２に十分に接することができるように、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２のドラム径の２倍程度の、５０～１００ｃｍ程度の長さであることがより好ましい。
　このようにバレル長よりも長い試験板１６を用いることにより、鋳造ドラムの両端部に均等な荷重を与えることができ、精度よく鋳造ドラムハウジング圧下系変形を取得することができる。鋳造ドラムハウジング圧下系変形は、荷重変化と鋳造ドラムハウジング圧下系の変形量との関係を示す。
　具体的には、試験板１６を鋳造ドラムに挟んだ状態で、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２を回転させない状態で、試験板１６に対して零点調整時の荷重よりも大きな所定の荷重で鋳造ドラムを締めこんでいき、鋳造ドラムの圧下位置とロードセル１４ｄ、１４ｗが測定した荷重とを取得して、各荷重での鋳造ドラムの変形量を計算する。そして、鋳造ドラムの圧下位置から鋳造ドラムの変形量を減じることで、各荷重に対する鋳造ドラムハウジング圧下系変形量を取得する。これにより、鋳片Ｓを鋳造する際に鋳片Ｓに対して負荷する荷重に応じた鋳造ドラムハウジング圧下系変形量を示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得できる。また、他の手法としては、試験板１６を挟んだ状態で、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２を回転させ、上記所定の荷重で、鋳造ドラムを締めこんでいき、所定の時間だけ該荷重を保持して、該荷重と鋳造ドラムの圧下位置との平均値を取得してもよい。その後、さらに、鋳造ドラムの荷重を変化させて、変化させた荷重を所定の時間だけ保持して、別水準の荷重と鋳造ドラムの圧下位置との平均値を取得してもよい。ここで、各荷重を保持する時間は、鋳造ドラム２回転分であってもよい。また、この平均値は、荷重と圧下位置の時系列データを取得して、これらの時間平均から算出してもよい。このようにして、各荷重での鋳造ドラムの変形量が計算され、鋳造ドラムの圧下位置から鋳造ドラムの変形量が減じられることで、各荷重に対する鋳造ドラムハウジング圧下系変形量が取得される。このように、鋳造ドラムの幅方向のバレル長よりも長く、板厚が均一な試験板１６を用いて鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得することで、鋳造時に鋳造ドラムにかかる荷重による鋳造ドラムハウジングおよびシリンダ等を含む圧下系の変形量を求めて、式１に反映することができる。その結果、式１により得られる推定板厚の精度を高めることができる。
　鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得は、一連の鋳造作業開始前に一度行っておけばよい。また、ハウジングまたは圧下系の構成の一部が交換された場合に行うことで、設備状況に応じた鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性の取得が可能である。
　試験板１６は、例えば、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の表面に形成されたディンプル等を潰さないように、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２よりも柔らかい材料から形成されることがより好ましい。試験板１６は、限定されないが、例えばアルミ合金から形成されることがより好ましい。
　（圧下位置零点調整への適用）
　さらに、鋳造ドラムの圧下位置零点調整において、図７のように、鋳造ドラムの幅方向端部に設けられる一対のサイド堰を開放して、鋳造ドラムの間に、鋳造ドラムのドラム長よりも長く板厚が均一な板を挟み、鋳造ドラムを締めこんでもよい。これにより、鋳造ドラムの回転軸が平行な状態が保持された状態で鋳片ドラムが締め込まれるので、鋳造ドラムの両端に均等な負荷を付与することができ、圧下位置零点調整の精度を高めることで圧延機の入側の推定板厚の精度を高めることができる。
　連続鋳造装置１０では、稼働を開始する前に鋳造ドラムの圧下位置零点調整を行っている。圧延機３０にて圧延する鋳片の板厚を推定する上で、ドラムギャップを推定するため、鋳造ドラムにおける零点調整は精度よく行われることが求められる。
　まず、圧下位置零点調整に関して図８～図１０を参照して説明する。図８～図１０は、鋳造開始前の圧下位置零点調整時の鋳造ドラムを模式的に示した図である。図８～図１０では、説明のためにプロファイルの凹形状を強調して示している。
　図８～図１０に示されるように、鋳造開始前の鋳造ドラムのドラムプロフィルは、板幅方向に凹形状を有する。これは、第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２が鋳造を開始してから定常鋳造時に到達するまでに、経過時間とともに熱膨張して変化することに起因する。鋳造ドラムは、熱膨張が見られる定常鋳造時における鋳片の板プロフィル（クラウン）が所望の板プロフィルとなるように、鋳造ドラムの初期プロフィルが設定されている。すなわち、鋳造ドラムの初期プロフィルは、鋳造ドラムの幅中央部のドラム径が鋳造ドラムの両端部のドラム径よりも小さくされた凹クラウンに設定されている。
　このような凹クラウンが付与された鋳造ドラムは、一対の鋳造ドラム同士を接触（キス）させて、所定の荷重Ｆを付与した際の圧下位置（押付位置）を零として、圧下位置零点調整が行われる。この圧下位置零点調整により、鋳造ドラムを押圧するシリンダの圧下位置の初期値等が設定され得る。
　ところが、鋳造ドラムには、上述したように凹クラウンが付与されている。このため、鋳造ドラム同士を接触（キス）させて、鋳造ドラムに対して所定の荷重Ｆが付与された場合には、鋳造ドラムの両端部同士のみが接触する。このため、例えば、図８に示すように、鋳造ドラムの幅方向の位置が完全に一致せず、鋳造ドラムに対して所定の荷重Ｆをかけた際、第１鋳造ドラム１１の両端部と第２鋳造ドラム１２の両端部の接触点がずれて、ずれ量ｘが発生し不安定な状態となる。このため、圧下位置零点調整の精度が低下する。
　これを避けるために、凹クラウンを付与した鋳造ドラムを用いた圧下位置零点調整時には、図９に示すように、鋳造ドラム間に薄板１８を挟んだ圧下位置零点調整が行われる。図９では、薄板１８の幅方向の長さの中間点１８Ｃが、第１鋳造ドラム１１の幅方向の長さの中間点１１Ｃおよび第２鋳造ドラム１２の幅方向の長さの中間点１２Ｃを結ぶ直線上に配置されているため、鋳造ドラムの両端部にずれは発生しない。ずれが発生していなければ、第１鋳造ドラム１１の回転軸Ａｒ１および第２鋳造ドラム１２の回転軸Ａｒ２は平行であるため、圧下位置零点調整を安定して実施することができる。
　しかし、ずれを抑制すべく薄板１８を鋳造ドラムに挟んで圧下位置零点調整を行う場合であっても、図１０に示すように、薄板１８の幅方向の長さの中間点１８Ｃが、第１鋳造ドラム１１の幅方向の長さの中間点１１Ｃおよび第２鋳造ドラム１２の幅方向の長さの中間点１２Ｃを結ぶ直線上に配置されず、薄板１８が鋳造ドラムの幅方向のどちらか一方の端部に寄って配置されることがある。この場合、図１０に示すように、第１鋳造ドラム１１の回転軸Ａｒ１と第２鋳造ドラム１２の回転軸Ａｒ２とが平行ではなくなるため、圧下位置零点調整を行っても鋳造ドラムの左右（第１鋳造ドラム１１および第２鋳造ドラム１２の幅方向の両端）で誤差を含む状態となる。圧下位置零点調整に誤差が含まれてしまうと、鋳造中の鋳造ドラムの圧下位置等が誤差を含むため、圧延機３０の板厚を推定する際に正確性が低下する。よって、圧下位置零点調整の精度を向上できれば、圧延機３０における蛇行をさらに低減できる。
　そこで、図７に示したように、鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得と同様、鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放して、鋳造ドラムの間に鋳造ドラムのドラム長よりも板幅が長く板厚が均一な試験板１６を挟んだ状態で圧下位置零点調整を行う。これにより、圧下位置零点調整を精度よく実施することができる。なお、かかる手法により圧下位置零点調整を行う場合には、圧下位置零点調整において鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を取得してもよい。
　（５．変形例）
　次に、図１１を参照して、上記実施形態にかかる鋳片の製造方法の変形例の一例について説明する。図１１は、上記実施形態にかかる鋳片の製造方法の変形例の一例を示した図である。
　図１１に示す鋳片の連続鋳造設備１を用いた鋳片の製造方法は、図１に示す蛇行計１１０の代わりに、板厚計２１０から取得される実測板厚を、制御装置２００が出側ウェッジ算出の際に用いる点が異なる。
　図１１では、鋳片の連続鋳造設備１の圧延機３０の圧延方向下流に板厚計２１０が設置されている。板厚計２１０は、例えば、鋳片Ｓの幅方向の板厚を測定可能な厚み分布計であってもよい。本変形例では、出側ウェッジ比率の算出に用いられる出側板厚は、圧延機３０の出側における鋳片の板厚計２１０の実測値である。制御装置２００は、板厚計２１０から鋳片Ｓの両端部の板厚の実測値を取得して、出側ウェッジ比率を求める。入側ウェッジ比率は、上述した実施形態と同様に求められる。制御装置２００は、求められた入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分をさらに求める。制御装置２００は、求めた差分が所定の範囲となるように、圧延機３０の圧下位置を調整する。これにより、算出過程の誤差を抑制して、出側ウェッジを算出し、精度高く圧延機３０を制御することができる。なお、板厚計２１０は、少なくとも圧延機３０の圧延方向下流に設置されればよい。
　本実施例では、本発明の効果を確認するために、上記実施形態に示した連続鋳造設備１を用いて、鋳片を製造した。本実施例で使用した鋳造ドラムは、ドラムバレル長１０００ｍｍであった。圧延機におけるシリンダ位置、圧力、板厚については、定常部の値を用いた。ここで定常部とは、被圧延材について、圧延機の入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が小さくなるように実施される、圧延機左右のシリンダの圧下位置制御による圧下位置変化が小さくなった箇所を意味する。本実施例では、圧延開始後１分３０秒経過後～１分４０秒経過までの時間における、各値の平均値を用いた。
　各実施例および比較例における各種条件および値、通板性の評価は、下記表１にまとめて記した。通板性の評価は、最大の蛇行量が３０ｍｍ未満を◎（良好）、８０ｍｍ未満を○（合格）、それ以上を×（不合格）とした。
　実施例１では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整方法として、図７に示したように、鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放して、鋳造ドラムの間に鋳造ドラムのドラム長よりも長く板厚が均一な板を挟んだ状態で圧下位置零点調整を行った。表１中には、この圧下位置零点調整方法をＡと記した。圧延機の制御は、圧延機入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が小さくなるように圧延機左右のシリンダの圧下位置制御を行った。
　実施例２では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整方法として、図９に示したような、鋳造ドラムのドラムバレル長よりも短い板を、一対の鋳造ドラムに挟んで圧下位置零点調整を行った。表１中には、この圧下位置零点調整方法をＢと記した。圧延機の制御は、圧延機入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が小さくなるように圧延機左右のシリンダの圧下位置制御を行った。
　実施例３では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整方法として、図９に示したような、鋳造ドラムのドラムバレル長よりも短い板を、一対の鋳造ドラムに挟んで圧下位置零点調整を行った。表１中には、この圧下位置零点調整方法をＢと記した。圧延機の出側に板厚計を設置した。圧延機の制御は、入側ウェッジ比率と出側ウェッジ比率との差分が０になるように圧延機の両端部に設けられる左右のシリンダの圧下位置制御を行った。
　比較例１では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整方法として、実施例２と同様に、図９に示したような、鋳造ドラムのドラムバレル長よりも短い板を、一対の鋳造ドラムに挟んで圧下位置零点調整を行った。表１中には、この圧下位置零点調整方法をＢと記した。圧延機の制御は、圧延機の圧下力が左右で同一となるように圧延機左右のシリンダの圧下位置制御を行った。
　比較例２では、鋳造ドラムの圧下位置零点調整方法として、実施例２と同様に、図９に示したような、鋳造ドラムのドラムバレル長よりも短い板を、一対の鋳造ドラムに挟んで圧下位置零点調整を行った。表１中には、この圧下位置零点調整方法をＢと記した。圧延機の制御は、圧延機の圧下位置が左右で同一となるように圧延機左右のシリンダの圧下位置制御を行った。
　本実施例１～３および比較例１～２に係る鋳片は、圧延機入側の定常部における実測の板厚は、ドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．７６０ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．８２０ｍｍであり、ウェッジ（ウェッジ量）は－６０μｍであった。また、入側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、－３．３５％であった。以下、各制御方法を用いて鋳片の製造を行った結果を説明する。
　実施例１は、圧延機入側の両端部の板厚は上記式１を用いて推定し、圧延機出側の両端部の板厚は上記式２を用いて推定した。推定されたこれらの板厚に基づいて、圧延機の制御が行われた。圧延機出側の鋳片の実測値は、圧延機出側のドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．２３２ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．２８７ｍｍであり、ウェッジは－５５μｍであった。また、出側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、－４．３５％であった。これより、ウェッジ比率の差分は、０．９９％であった。圧延機における蛇行量は最大で２０ｍｍ程度であり、鋳片Ｓの先端部から尾端部まで問題なく圧延実施できた。
　実施例２は、圧延機入側の両端部の板厚は上記式１を用いて推定し、圧延機出側の両端部の板厚は上記式２を用いて推定した。推定されたこれらの板厚に基づいて、圧延機の制御が行われた。圧延機出側の鋳片の実測値は、圧延機出側のドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．２４３ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．２５９ｍｍであり、ウェッジは－１７μｍであった。また、出側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、－１．３５％であった。これより、ウェッジ比率の差分は、２．００％であった。圧延機における蛇行量は最大で７０ｍｍ程度であり、鋳片Ｓの先端部から尾端部まで問題なく圧延実施できた。
　実施例３は、圧延機入側の両端部の板厚は上記式１を用いて推定し、圧延機出側の両端部の板厚は、板厚計により実測され、推定された板厚と実測された板厚に基づいて、圧延機の制御が行われた。圧延機出側の鋳片の実測値は、圧延機出側のドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．２３２ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．２８４ｍｍであり、ウェッジは－５２μｍであった。また、出側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、－４．１３％であった。これより、ウェッジ比率の差分は、０．７８％であった。圧延機における蛇行量は最大で１５ｍｍ程度であり、鋳片Ｓの先端部から尾端部まで問題なく圧延実施できた。
　比較例１では、圧延機出側の鋳片の実測値は、圧延機出側のドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．２８５ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．２３８ｍｍであり、ウェッジは４７μｍであった。また、出側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、３．７４％であった。これより、ウェッジ比率の差分は、７．０９％であった。圧延機における蛇行量は最大で２００ｍｍ程度であり、鋳片Ｓの尾端部で絞り込みが発生した。
　比較例２では、圧延機出側の鋳片の実測値は、圧延機出側のドライブサイドＤＳの端部の板厚が１．２８５ｍｍであり、ワークサイドＷＳの端部の板厚が１．２１９ｍｍであり、ウェッジは６５μｍであった。また、出側の鋳片の板厚に対するウェッジ比率は、５．２２％であった。これより、ウェッジ比率の差分は、８．５８％であった。圧延機における蛇行量は最大で２５０ｍｍ程度であり、鋳片が圧延機入側のサイドガイドに接触および折れ込みが発生し、破断に至った。
　以上より、上述したような鋳片製造設備を用いた鋳片の製造において、鋳片の鋳造開始前に取得された鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、鋳片Ｓの板厚を推定し、圧延機の入側ウェッジ比率および出側ウェッジ比率の差分を所定の範囲になるように圧延機の圧下位置を調整することにより、圧延機における蛇行を低減し、通板トラブルを低減できる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　以上、添付図面を参照しながら本発明の好適な実施形態について詳細に説明したが、本発明はかかる例に限定されない。本発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、これらについても、当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
　本発明は、双ドラム式連続鋳造装置と圧延機とを有する連続鋳造設備において鋳片を製造する際に、圧延機における蛇行をより低減し、通板トラブルを低減することが可能であるため、産業上の利用可能性が高い。
　１０　　　連続鋳造装置
　１１　　　第１鋳造ドラム
　１２　　　第２鋳造ドラム
　２０　　　第１ピンチロール
　３０　　　圧延機
　４０　　　第２ピンチロール
　５０　　　巻取装置
　１００　　制御装置
　１１０　　蛇行計
　２００　　制御装置
　２１０　　板厚計
　１１１、１１２　　軸受け箱（又はチョック）

Claims (6)

  1. 　回転する一対の鋳造ドラムにより金属溶湯を凝固させて鋳片を鋳造する双ドラム式連続鋳造装置と、鋳造された前記鋳片を一対のワークロールにより圧延する圧延機と、を用いて鋳片を製造する鋳片の製造方法において、
    　前記鋳片の鋳造開始前に取得された前記鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と前記鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、下記の式１より前記鋳片の幅方向の両端部の推定板厚を算出し、
    　前記式１より算出された前記推定板厚に基づいて、前記圧延機の入側における前記両端部の板厚の差である入側ウェッジと前記鋳片の入側板厚との比率を示す入側ウェッジ比率とを算出し、
    　前記圧延機の出側における前記両端部の板厚の差である出側ウェッジと前記鋳片の出側板厚との比率を示す出側ウェッジ比率とを算出し、
    　前記入側ウェッジ比率と前記出側ウェッジ比率との差分が所定の範囲になるように、前記圧延機の圧下位置を調整する、鋳片の製造方法。
    （圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）
    　　　　　＋（鋳造ドラムの弾性変形）
    　　　　　＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
    　　　　　＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
    　　　　　－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）・・・式１
  2. 　前記出側ウェッジ比率の算出に用いられる出側板厚は、ロールバイト直下での前記鋳片の幅方向の位置情報を用いて、下記の式２により推定される、請求項１に記載の鋳片の製造方法。
    （圧延機出側の推定板厚）＝（圧延シリンダの圧下位置）
    　　　　　＋（ワークロールの弾性変形）
    　　　　　＋（圧延機ハウジング圧下系変形）
    　　　　　＋（ワークロールのロールプロフィル）
    　　　　　－（圧下位置零点調整時におけるワークロールの弾性変形）・・・式２
  3. 　前記出側ウェッジ比率の算出に用いられる出側板厚は、前記圧延機の出側における鋳片の板厚の実測値である、請求項１に記載の鋳片の製造方法。
  4. 　前記鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性は、前記鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放し、前記鋳造ドラムの間に前記鋳造ドラムのドラム長よりも板幅が長く板厚が均一な板を挟んだ状態で締込みを実施することにより得られた前記鋳造シリンダの圧下位置および荷重に基づき取得される、請求項１～３のいずれか一項に記載の鋳片の製造方法。
  5. 　前記鋳造ドラムの圧下位置零点調整は、前記鋳造ドラムの幅方向端部に設けられた一対のサイド堰を開放して、前記鋳造ドラムの間に前記鋳造ドラムのドラム長よりも板幅が長く板厚が均一な板を挟んだ状態で行われる、請求項１～４のいずれか一項に記載の鋳片の製造方法。
  6. 　回転する一対の鋳造ドラムにより金属溶湯を凝固させて鋳片を鋳造する双ドラム式連続鋳造装置と、鋳造された前記鋳片を一対のワークロールにより圧延する圧延機と、を有する鋳片の製造設備における、前記圧延機の圧下位置を調整する制御装置であって、
    　前記制御装置は、
    　前記鋳片の鋳造開始前に取得された前記鋳造ドラムを支持するハウジングの変形特性と前記鋳造ドラムを圧下する圧下系の変形特性とを示す鋳造ドラムハウジング圧下系変形特性を用いて、下記の式１より前記鋳片の幅方向の両端部の推定板厚を算出する板厚算出部と、　前記推定板厚を用いて、前記圧延機の入側における前記両端部の板厚の差である入側ウェッジと、前記鋳片の入側板厚との比率を示す入側ウェッジ比率を求め、
    　前記圧延機の出側における前記両端部の板厚の差である出側ウェッジと、前記鋳片の出側板厚との比率を示す出側ウェッジ比率と、を求める比率算出部と、
    　前記入側ウェッジ比率と前記出側ウェッジ比率との差分が所定の範囲になるように、前記圧延機の圧下位置を調整する制御部と、を備える、制御装置。
    （圧延機入側の推定板厚）＝（鋳造シリンダの圧下位置）
    　　　　　＋（鋳造ドラムの弾性変形）
    　　　　　＋（鋳造ドラムハウジング圧下系変形）
    　　　　　＋（鋳造ドラムのドラムプロフィル）
    　　　　　－（圧下位置零点調整時における鋳造ドラムの弾性変形）・・・式１
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000343183A (ja) * 1999-06-01 2000-12-12 Nippon Steel Corp 双ドラム式連続鋳造設備における板厚測定方法及び装置、板厚制御方法及び装置、記録媒体
JP2013075326A (ja) * 2011-09-30 2013-04-25 Jfe Steel Corp 熱間圧延設備

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6030508A (ja) 1983-07-28 1985-02-16 Nippon Steel Corp 圧延機の圧下設定制御方法
JPH01166863A (ja) 1987-12-23 1989-06-30 Nippon Steel Corp 双ドラム式連鋳機の圧下制御方法及び装置
JPH0751256B2 (ja) * 1990-11-22 1995-06-05 三菱重工業株式会社 連鋳機の板厚検出方法および装置
JP3479820B2 (ja) * 1995-12-19 2003-12-15 Ｊｆｅスチール株式会社 連続圧延機における帯板の蛇行制御方法及びその装置
JP3696733B2 (ja) * 1998-07-30 2005-09-21 新日本製鐵株式会社 冷延薄板の圧延形状制御方法および圧延形状制御装置
JP2000343103A (ja) 1999-06-04 2000-12-12 Nippon Steel Corp 双ドラム式連続鋳造設備における鋳片の圧延開始方法、圧延制御装置及び記録媒体
KR100498068B1 (ko) * 2000-12-21 2005-07-01 주식회사 포스코 박판주조기에서의 연속열간압연방법
JP2003039108A (ja) 2001-07-25 2003-02-12 Nippon Steel Corp 薄帯鋳片の蛇行制御方法
AT501314B1 (de) * 2004-10-13 2012-03-15 Voest Alpine Ind Anlagen Verfahren und vorrichtung zum kontinuierlichen herstellen eines dünnen metallbandes
US9126263B2 (en) * 2004-12-03 2015-09-08 Sms Group Gmbh CSP-continuous casting plant with an additional rolling line
US7849722B2 (en) * 2006-03-08 2010-12-14 Nucor Corporation Method and plant for integrated monitoring and control of strip flatness and strip profile
JP4903676B2 (ja) * 2006-12-05 2012-03-28 新日本製鐵株式会社 金属板材の圧延方法および圧延装置
WO2009115877A1 (en) * 2008-03-19 2009-09-24 Nucor Corporation Strip casting apparatus with casting roll positioning
JP5338139B2 (ja) * 2008-05-30 2013-11-13 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間仕上圧延における蛇行防止方法、および、それを用いた熱延金属板の製造方法
CN101934292B (zh) * 2010-08-31 2012-07-04 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 热轧带钢粗轧机组镰刀弯和楔形自动控制方法
CN106140828A (zh) * 2015-04-27 2016-11-23 鞍钢股份有限公司 一种中厚板轧机立辊辊缝标定方法
JP6631393B2 (ja) 2016-04-26 2020-01-15 日本製鉄株式会社 双ドラム式連続鋳造装置、及び、金属薄帯の製造方法
KR102315597B1 (ko) * 2018-03-02 2021-10-21 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 주조편의 제조 방법 및 연속 주조 설비
TW202023709A (zh) * 2018-10-22 2020-07-01 日商日本製鐵股份有限公司 鑄片的鑄造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000343183A (ja) * 1999-06-01 2000-12-12 Nippon Steel Corp 双ドラム式連続鋳造設備における板厚測定方法及び装置、板厚制御方法及び装置、記録媒体
JP2013075326A (ja) * 2011-09-30 2013-04-25 Jfe Steel Corp 熱間圧延設備

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